Preguntas propulsión

1. En un turborreactor con tobera convergente-divergente, manteniendo constante la
relación de compresión global y la temperatura máxima del ciclo, en la misma
condición de vuelo y suponiendo siempre funcionamiento isentrópico en la
tobera, el rendimiento motopropulsivo es mayor cuando el gasto de salida sale del
mismo:
a) Sub-expansionado por la tobera
b) Sobre-expansionado por la tobera
c) Adaptado a la presión ambiente
d) Solo depende de la velocidad de vuelo
2. Para aumentar el rendimiento de combustión, es mejor:
a) Disminuir un 1% el índice de emisión del monóxido de carbono, aunque
aumente un 1% el índice de emisión de los hidrocarburos sin quemar.
b) Disminuir un 1% el índice de emisión de los hidrocarburos sin quemar,
aunque aumente un 1% el índice de emisión del monóxido de carbono.
c) Disminuir un 5% el índice de emisión de los óxidos de nitrógeno, aunque
aumente un 0,5% el índice de emisión del monóxido de carbono.
d) Utilizar un combustible con poder calorífico menor, manteniendo los índices de
emisión constantes.
3. El objetivo fundamental del turbofán consiste en:
a) Subir el rendimiento motor
b) Disminuir su impulso
c) Subir el rendimiento de propulsión
d) Subir el empuje
4. En la evolución de los aerorreactores a lo largo de los años, el consumo específico
de combustible se ha reducido casi en un 50% debido básicamente a la subida
del rendimiento de propulsión, de la temperatura máxima y del rendimiento de los
componentes. La contribución a esta reducción:
a) Es mayoritariamente debida a la subida de la temperatura máxima del ciclo y la
relación de compresión global.
b) Es mayoritariamente debida a la subida del rendimiento de propulsión.
c) Es mayoritariamente debida a la subida del rendimiento de los componentes.
d) Es debida a los tres conceptos en aproximadamente la misma proporción.
5. El régimen de giro (rpm) de un turborreactor es muy elevado porque:
a) Su temperatura máxima de funcionamiento T4tT_{4t}T4t es relativamente baja.
b) Se diseñan para potencia neta máxima.
c) Su objetivo consiste en subir el rendimiento de propulsión.
d) El gasto de aire del motor es relativamente bajo.
6. Se dispone de los datos de presión y temperatura de remanso en la entrada, así
como del gasto en una turbina funcionando en banco de pruebas y en condiciones
críticas (G=50 kg/s, T=1400 K, P=2000 kPa . ¿Qué gasto pasaría por la turbina si se
cambia su punto de funcionamiento a una T=1200 K y P=1500 kPa? Supóngase
que la turbina sigue funcionando en condiciones críticas.
a) 52.00 kg/s
b) 40.50 kg/s
c) 33.50 kg/s
d) 62.12 kg/s
7. Se quiere aumentar considerablemente la velocidad máxima de utilización en
condiciones de crucero de un turborreactor. ¿Qué acciones de diseño deberían
considerarse?
a) Disminuir T4t y aumentar π23
b) Disminuir T4t y la altitud del crucero.
c) Aumentar π23 y la altitud de crucero.
d) Aumentar T4t y disminuir π23.
8. Un turborreactor ha sido diseñado en condiciones de despegue a nivel del mar
(T4t=1300 y π23=14). Si el avión propulsado por dicho motor despega con el
mismo peso máximo al despegue en un aeropuerto situado a nivel del mar, pero
con temperatura ambiente T0=295 K, suponiendo que la geometría, T4t y π23 se
mantienen constantes:
a) La longitud de despegue será menor.
b) La longitud de despegue será mayor.
c) La longitud de despegue no cambia al ser P0=cte.
d) La longitud de despegue no cambia al estar regulado a T4t=cte, =T4tmax .
9. Un turborreactor ha sido diseñado en condiciones de despegue a nivel del mar
(T4t=1300 y π23=14). Si el avión propulsado por dicho motor despega con el
mismo peso máximo al despegue en un aeropuerto situado a 4500 m de altitud,
pero con la misma temperatura ambiente (T0=288 K), suponiendo que la
geometría, T4t y π23 se mantienen constantes:
a) La longitud de despegue será menor.
b) La longitud de despegue será mayor.
c) La longitud de despegue no cambia al ser T0=cte .
d) La longitud de despegue no cambia al estar regulado a T4t=cte =T4t,max y ser
π23=cte.
10. Un turborreactor ha sido diseñado en condiciones de despegue a nivel del mar
(T4t=1300 y π23=14). Suponiendo que el motor está regulado de forma que T4t y
π23 se mantienen constantes, que la turbina y la garganta de la tobera funcionan
en condiciones críticas, cuando el motor funciona a M0=0.75 y altitud a=10000:
a) Debe aumentarse el área de la garganta de la tobera para que pase el mismo
gasto que por la turbina.
b) Debe disminuirse el área de la garganta de la tobera para que pase el mismo
gasto que por la turbina.
c) No pueden funcionar los dos elementos en condiciones críticas al mismo
tiempo si no se varía el área de uno de ellos.
d) No es necesario variar ningún área del motor para que pase el mismo gasto
por la turbina y la tobera.
11. En un turborreactor optimizado típico, el rendimiento propulsivo:
a) Crece apreciablemente al aumentar la temperatura fin de combustión.
b) Decrece apreciablemente al aumentar la relación de compresión.
c) Es prácticamente constante con la velocidad de vuelo en el rango de
utilización de los turborreactores.
d) Es apreciablemente menor si la velocidad de vuelo es baja.
12. Se dispone de un turbohélice optimizado para una velocidad de vuelo. Si se le
incorpora una hélice de mayor rendimiento para que siga estando optimizado para
esa velocidad de vuelo habrá que:
a) Instalar una turbina que gire más rápida y mantener el reductor.
b) Instalar una turbina que envíe menos potencia a la hélice.
c) Instalar una turbina que envíe más potencia a la hélice.
d) Instalar una turbina que gire más lenta y mantener el reductor.
13. Un turborreactor de flujo único, con V0/Vtb=0.5, se ha transformado en un
turbohélice. Suponiendo una transferencia de potencia ideal, que el rendimiento
de la hélice es la unidad, y que se quiere obtener consumo específico mínimo,
¿qué potencia por unidad de gasto habrá transferir a la hélice referida a la
potencia disponible (Vtb/2)?
a) 64%
b) 84%
c) 75%
d) 91%
14. En un turbohélice optimizado para volar a M0 del orden de 0,55:
a) El Consumo Específico se mejora subiendo la temperatura fin de
combustión.
b) El Consumo Específico se mejora subiendo la relación de compresión.
c) El rendimiento propulsivo aumenta significativamente al aumentar la velocidad
de vuelo en el rango de utilización de los turbohélices.
d) El Consumo Específico referido a la Potencia Equivalente es una medida del
rendimiento motor solo cuando el motor está en banco.
15. El incremento de potencia útil de un turbohélice respecto de la potencia útil del
turborreactor del que deriva, al aumentar el Mach de vuelo:
a) Es mayor.
b) Es menor.
c) No experimenta ningún cambio.
d) No puede determinarse a partir de M0=0.65M_0 = 0.65M0=0.65.
16. En un turbofán, con valores típicos de T4t y πc, y cuyos valores de diseño son Λ=8
y πt=1.5 se cumple que:
a) EQ>En.
b) EQ=En.
c) EQ<En.
d) Que el empuje del flujo secundario sea menor o mayor que el del primario
depende si las toberas funcionan críticas o no.
17. El valor de la relación de derivación óptima Λ de un turbofán a partir de un
turborreactor cuya Vtb en banco vale 600 m/s:
a) Aumenta si se aumenta la V0 de diseño.
b) Disminuye si se aumenta T4t de diseño.
c) Aumenta si se aumenta la altitud de diseño.
d) Disminuye si se aumenta la altitud de diseño.
18. En dos turbofanes optimizados a la misma velocidad (M0=0.8) y altitud de vuelo
en Λ y π, el primero con πc=20 y T4t=1500, el segundo con c=25 y T4t=1700, se
cumple que:
a) CE1<CE2
b) CE1=CE2
c) CE1>CE2
d) La respuesta depende de la altitud a la que se optimizan los turbofanes.
19. En un turbofán optimizado, supuesto ciclo ideal, el trabajo específico de diseño
del fan:
a) Sube cuando sube la velocidad de vuelo de diseño.
b) No depende de la velocidad de vuelo pero sí de la altitud de optimización.
c) Es independiente de las condiciones de vuelo.
d) Depende de la temperatura máxima del ciclo del turborreactor base.
20. En un turbofán con relación de compresión del fan dada, la velocidad del primario
Vxt:
a) Sube cuando sube la razón de derivación.
b) Baja cuando sube la razón de derivación.
c) No depende de la razón de derivación.
d) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
21. Se dispone de dos turborreactores de flujo único, el turborreactor A con
V0/Vtb=0.2 y el B con V0/Vtb=0.5. Para la misma velocidad de vuelo, en una
hipotética conversión optimizada de ambos turborreactores en los turbofanes A y
B respectivamente, ¿cuál de ellos tendría una mayor relación de compresión del
fan?
a) El B.
b) El A.
c) Ambos tendrían la misma relación de compresión del fan.
d) Depende del valor de Vtb.
22. Si se desea, en postcombustores, evitar el bloqueo térmico, el número de Mach
de entrada al postcombustor debe ser subsónico y tomar valores:
a) Próximos a la unidad.
b) Mayores que la unidad.
c) Cualesquiera.
d) Muy bajos.
23. En los postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación de consumos con el postcombustor
funcionando o con el postcombustor apagado,
(consumo total combustible pc On)/(consumo total combustible pc Off):
a) Es menor que en vuelo supersónico.
b) Es mayor en aeropuertos situados en grandes altitudes (menores presiones
ambientales).
c) En días fríos es mayor que en días cálidos.
d) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
24. La cantidad máxima de combustible que se puede quemar en un postcombustor
sin que se produzca bloqueo térmico es mayor:
a) Si las pérdidas por fricción en el postcombustor son mayores.
b) Si las pérdidas por fricción en el postcombustor son menores.
c) Es independiente de las pérdidas por fricción en el postcombustor.
d) Aumenta si aumenta el Mach a la entrada del postcombustor.
25. En un estatorreactor ideal con tobera convergente: (11)
a) La presión estática en la cámara de combustión coincide con la presión
ambiente.
b) La presión de remanso en la cámara de combustión coincide con la presión
ambiente.
c) La temperatura de remanso a la entrada de la cámara de combustión coincide
con la temperatura ambiente.
d) Ninguna de las anteriores es correcta.
26. Un carro, que en su parte superior tiene una abertura horizontal de área A, se
mueve gracias a un servomotor a lo largo de un raíl horizontal con velocidad
constante Vh. ¿Qué potencia invierte el servomotor en mantener la velocidad
constante cuando llueve verticalmente de modo que las gotas, con masa m y
número de gotas por unidad de volumen n, caen hacia el suelo con velocidad Vg?
(14)
a) mnVhVgA
b) mnVh^2VgA
c) mnVhVg^2A
d) mnVh^2Vg^2A
e) Ninguna de las respuestas anteriores es correcta.
27. En un estatorreactor ideal (rendimientos iguales a la unidad) con temperatura de
remanso a la salida de la cámara de combustión constante, el gasto de
combustible: (11)
a) Disminuye a medida que aumenta la velocidad de vuelo.
b) Aumenta a medida que aumenta la velocidad de vuelo.
c) Es independiente de la velocidad de vuelo.
28. Una turbina axial hidráulica (suponga la densidad del fluido rho constante)
diseñada para mantener la velocidad axial del fluido v constante, soporta un salto
de presiones estáticas igual a deltaP con un área de paso igual a A. La fuerza axial
ejercida por el fluido sobre la turbina es: (14)
a) AdeltaP
b) AdeltaP + rhoAv^2
c) rhoAv^2
d) Ninguna de las respuestas anteriores es correcta.
29. En el desarrollo de motores a reacción de flujo único es más rentable invertir en la
mejora de las eficiencias de las turbinas y las toberas que en la mejora de los
compresores y las tomas. (15)
a) Verdadero
b) Falso
30. El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es 0.40. En
dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se encuentra
conectada a un fan con una relación de derivación 4. Si los rendimientos tanto de
la turbina como del fan son 1, ¿cuál será el nuevo rendimiento propulsivo de la
configuración optimizada para mínimo consumo específico? (1)
a) 0.66
b) 0.33
c) 0.50
d) 0.60
e) 0.77
31. El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es 0.40. En
dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se encuentra
conectada a una hélice. Si los rendimientos tanto de la turbina como de la hélice
como del reductor son 1, ¿cuál será el nuevo rendimiento propulsivo de la
configuración optimizada para mínimo consumo específico? (2)
a) 1
b) No se puede calcular
32. El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es 0.40. En
dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se encuentra
conectada a una hélice. Si los rendimientos de la turbina, de la hélice y del
reductor son respectivamente 1.000, 0.820 y 0.976, ¿cuál será el nuevo
rendimiento propulsivo de la configuración si la nueva turbina expande el fluido
hasta la condición Vg = V0? (3)
a) 0.820
b) 0.800
c) 0.400
d) No se puede calcular
33. El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es 0.40. En
dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se encuentra
conectada a una hélice. Si los rendimientos de la turbina, de la hélice y del
reductor son respectivamente 1.000, 0.820 y 0.976, ¿cuál será el cociente entre la
potencia útil del turbohélice y la potencia útil del turborreactor si la nueva turbina
expande el fluido hasta la condición Vg = V0? (4)
a) 1.000
b) 2.000
c) 4.000
d) No se puede calcular
34. Un turborreactor con postcombustor funciona con una T7t = 1.5T5t y P7t =
0.95P5t. Si el área de la garganta con postcombustor apagado es A8, ¿cuál debe
ser el área de la garganta al encender el postcombustor? (5)
a) 1.289 A8
b) 0.7757 A8
c) 2.036 A8
d) 0.4913 A8
35. Un aumento del tamaño y número de anillos estabilizadores de llama favorece la
aparición del bloqueo térmico del postcombustor. (6)
a) Verdadero
b) Falso
36. La pérdida de presión de remanso en un postcombustor es P6t - P5t / P5t = k
cuando el número de Mach a la salida del difusor es M6. Tras el rediseño del
difusor se consigue que el Mach a la salida del difusor sea 0.9M6. En estas nuevas
condiciones, estime la nueva pérdida de presión de remanso. (7)
a) 0.90 k
b) 1.11 k
c) 0.81 k
d) 1.23 k
37. Las actuaciones de un turborreactor (sin postcombustor) son tales que el motor
evoluciona con T5t = cte y P5t = cte cuando su rendimiento propulsivo pasa de 0
en despegue a 0.4 en crucero. Sabiendo que el postcombustor en condiciones de
despegue sería capaz de duplicar el empuje, ¿qué incremento de empuje relativo
al empuje (ΔE/E) tendría en condiciones de crucero? (8)
a) 1.33
b) 0.75
c) 1.00
d) 0.40
e) 2.50
38. En las actuaciones de un turborreactor de flujo único, se tiene T4t/T2t = cte,
turbina y tobera bloqueadas, y rendimientos de los componentes constantes. En
esas condiciones, la relación de presiones en el compresor P3t/P2t: (9)
a) Sube al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante.
b) Disminuye al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante.
c) Se mantiene constante con la velocidad de la aeronave pero no con la altitud.
d) Se mantiene constante tanto con la velocidad de la aeronave como con la
altitud.
39. En las actuaciones de un turborreactor de flujo único, se tiene T4t = cte, turbina y
tobera bloqueadas, y rendimientos de los componentes constantes. En esas
condiciones, la relación de presiones en el compresor P3t/P2t: (10)
a) Sube al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante.
b) Disminuye al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante.
c) Se mantiene constante con la velocidad de la aeronave pero no con la altitud.
d) Se mantiene constante tanto con la velocidad de la aeronave como con la
altitud.
40. En la optimización de un turbofán real (los rendimientos de todos los
componentes son menores que 1) con relación de derivación fija, la velocidad de
salida del secundario es menor que la del primario. (11)
a) Verdadero
b) Falso
41. En la optimización de un turbofán real (los rendimientos de todos los
componentes son menores que 1) con relación de derivación fija: (12)
a) La velocidad de salida del secundario aumenta si aumenta la temperatura
T4t de diseño.
b) La velocidad de salida del secundario aumenta si disminuye la temperatura T4t
de diseño.
c) La velocidad de salida del secundario es independiente de la temperatura T4t
de diseño.
42. En un turborreactor de flujo único, el flujo (supuesto homogéneo) de salida se
divide de modo que una fracción λ ≠ 1 del gasto sale por una tobera y la otra
fracción (1 - λ) sale por la otra. Si ambas toberas se encuentran en condiciones
críticas y adaptadas, podemos afirmar que: (13)
a) Ambas toberas tienen la misma relación A9/A8 e idéntico valor A8.
b) Ambas toberas tienen distinta relación A9/A8 e idéntico valor A8.
c) Ambas toberas tienen la misma relación A9/A8 y distinto valor A8.
d) Ambas toberas tienen distinta relación A9/A8 y distinto valor A8.
43. En las actuaciones de un estatorreactor ideal (rendimientos iguales a la unidad)
operando con T4t constante y tobera crítica, el gasto de aire que ingiere: (14)
a) No cambia al cambiar el Mach o la altitud de vuelo.
b) Aumenta al aumentar el Mach de vuelo y al aumentar la altitud.
c) Aumenta al aumentar el Mach de vuelo y al disminuir la altitud.
d) Disminuye al aumentar el Mach de vuelo y al aumentar la altitud.
e) Disminuye al aumentar el Mach de vuelo y al disminuir la altitud.
44. Se realiza la optimización (con respecto al trabajo específico del fan y la relación
de derivación) de un turbofán real (rendimientos de los componentes menores
que 1) para vuelo subsónico. En la optimización se impone la ligadura de
mantener la velocidad de salida del primario igual a la velocidad de vuelo. Si las
toberas son convergentes, podemos afirmar que el resultado de la optimización
será: (15)
a) Velocidad de salida del secundario igual a la de vuelo y toberas críticas.
b) Velocidad de salida del secundario igual a la de vuelo y toberas subsónicas.
c) Velocidad de salida del secundario mayor que la de vuelo y toberas críticas.
d) Velocidad de salida del secundario mayor que la de vuelo y toberas subsónicas.
45. El rendimiento propulsivo de un turborreactor con el postcombustor apagado es
0.40. ¿Cuál será el rendimiento propulsivo al encender el postcombustor?
Suponga que la tobera se encuentra adaptada en todo momento y que el
postcombustor multiplica la temperatura de remanso a la entrada de la tobera por
1.69. (1)
a) 0.66
b) 0.32
c) 0.40
d) 0.52
e) 0.77
46. El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es 0.40. En
dicha situación de diseño se decide convertir el turborreactor en un turbofán con
relación de derivación 5. Si los rendimientos tanto de la turbina como del fan
como del reductor son 1, ¿cuál será el nuevo rendimiento propulsivo de la
configuración optimizada para mínimo consumo específico? (2)
a) 1
b) 0.7
c) 0.5
d) 0.4
e) 0.2
f) No se puede calcular
47. El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es 0.40. En
dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se encuentra
conectada a una hélice. Si los rendimientos de la turbina, de la hélice y del
reductor son respectivamente 1.000, 0.820 y 0.976, ¿cuál será el nuevo
rendimiento propulsivo de la configuración si la nueva turbina expande el fluido
hasta la condición V9 = V0? (3)
a) 0.820
b) 0.800
c) No se puede calcular
48. Un turborreactor con postcombustor funciona con una T7t = 1.5T5t y P7t = P5t. Si
las áreas de la salida y la garganta son respectivamente A y A cuando el
postcombustor está apagado, ¿cuál debería ser el área de salida para que al
encender el postcombustor el turborreactor siguiese adaptado? (4)
a) 1.225 A
b) 1.500 A
c) 1.225 A8
d) 1.500 A8
49. Un turbofán optimizado para mínimo consumo específico con una relación de
derivación de 8 tiene rendimiento de turbina y reductor iguales a la unidad y un
rendimiento del fan de 0.85. En esas condiciones, el cociente de velocidades
primario/secundario vale: (5)
a) 0.85
b) 1.00
c) 1.18
50. La pérdida de presión de remanso en la cámara de combustión es (P4t - P3t)/P4t =
k cuando el número de Mach a la salida del compresor es M3. Tras el rediseño del
compresor se incrementa el Mach a la salida del compresor, pasando a ser 1.1M3
en lugar de M3. En estas nuevas condiciones, estime la nueva pérdida de presión
de remanso, si el resto de factores de la cámara no cambian. (6)
a) 0.91 k
b) 1.21 k
c) 0.83 k
d) 1.10 k
51. En las actuaciones de un turborreactor de flujo único, se tiene T4t/T2t = cte,
turbina y tobera bloqueadas, y rendimientos de los componentes constantes. En
esas condiciones, el trabajo específico del compresor: (7)
a) Sube al aumentar el Mach de vuelo de la aeronave a altitud constante.
b) Disminuye al aumentar el Mach de vuelo de la aeronave a altitud constante.
c) Se mantiene constante con el Mach de vuelo de la aeronave pero no con la
altitud.
d) Se mantiene constante tanto con el Mach de vuelo de la aeronave como con la
altitud.
52. En las actuaciones de un turborreactor de flujo único, se tiene T4t = cte, turbina y
tobera bloqueadas, y rendimientos de los componentes constantes. En esas
condiciones, el trabajo específico del compresor: (8)
a) Sube al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante.
b) Disminuye al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante.
c) Se mantiene constante con la velocidad de la aeronave pero no con la altitud.
d) Se mantiene constante tanto con la velocidad de la aeronave como con la
altitud.
53. Se realiza la optimización (con respecto al trabajo específico del fan y la relación
de derivación) de un turbofán real (rendimientos de los componentes menores
que 1) para vuelo subsónico. En la optimización se impone la ligadura de
mantener la velocidad de salida del primario igual a la velocidad de vuelo. Si las
toberas son convergentes, podemos afirmar que el resultado de la optimización
será: (9)
a) Velocidad de salida del secundario igual a la de vuelo y toberas críticas.
b) Velocidad de salida del secundario igual a la de vuelo y toberas subsónicas.
c) Velocidad de salida del secundario mayor que la de vuelo y toberas críticas.
d) Velocidad de salida del secundario mayor que la de vuelo y toberas subsónicas.
54. Dos turbofanes ideales (rendimientos iguales a la unidad) han sido optimizados
para las mismas condiciones de vuelo. Tras la optimización el rendimiento
propulsivo del turbofán A ha resultado superior al rendimiento propulsivo del
turbofán B. En esas condiciones podemos decir que: (10)
a) Lambda A > Lambda B
b) Lambda A < Lambda B
c) Lambda A = Lambda B
55. En el diseño de turborreactores de flujo único con tobera adaptada y mismo valor
de la potencia neta adimensional y el rendimiento motor, los motores diseñados
para valores elevados de la velocidad de vuelo requieren una relación de
compresión P3t/P2t: (12)
a) Mayor
b) Menor
c) Idéntica
56. En una tobera convergente-divergente suponiendo funcionamiento crítico, la
presión de salida es: (6)
a) Independiente de la presión de remanso a la entrada.
b) Independiente de la relación de áreas de la tobera (As/Ag).
c) Independiente de la presión ambiente donde descarga.
d) Depende de la temperatura de remanso a la entrada.
57. De una tobera convergente funcionando en condiciones críticas se puede afirmar
que: (9)
a) La presión, en la sección de salida Ps, es siempre mayor que la presión
ambiente.
b) El Mach de salida podría ser inferior a 1.
c) Podría estar adaptada.
d) El gasto siempre es constante.
58. La utilización de diferentes configuraciones de aerorreactores (turborreactor,
turbofán, turbohélice, etc.) para diferentes velocidades de vuelo, es debido
fundamentalmente: (16)
a) Al comportamiento motor del sistema.
b) Al comportamiento propulsor del sistema.
c) Al tamaño del avión a propulsar.
d) Al valor de la fuerza propulsiva necesaria.
59. Un avión con tobera para mantener el vuelo a punto fijo (V0=0) debe orientar la
tobera con un ángulo: (26)
a) Mayor de 90°.
b) Igual a 90°.
c) Menor que 90°.
d) Es independiente de la velocidad del aire en la sección de entrada al motor.
60. Un avión aterrizando acciona el inversor de empuje orientando la velocidad de
salida perpendicular a la velocidad del avión. En estas condiciones: (27)
a) El empuje es negativo solo si considera la resistencia adicional.
b) El empuje es negativo aunque no se considere la resistencia adicional.
c) El empuje es cero.
d) El valor del empuje es independiente de la resistencia adicional.
61. Las fuerzas de presión y fricción sobre las paredes internas de una tobera: (28)
a) Contribuyen positivamente al empuje.
b) Contribuyen positivamente al empuje solo si la tobera está adaptada.
c) Contribuyen negativamente al empuje.
d) Contribuyen negativamente al empuje solo si la tobera está adaptada.
62. En los aviones militares de alta velocidad, se instalan turbofanes de baja relación
de derivación porque: (1)
a) La instalación del motor en el fuselaje del avión requiere un diámetro de motor
bajo.
b) El chorro principal tiene un rendimiento propulsivo elevado a altas
velocidades de vuelo.
c) Es la única manera de poder instalar un postcombustor.
63. Dos turborreactores de flujo único operan en las mismas condiciones de vuelo.
Además, se sabe que uno (motor A) tiene el doble de empuje que el otro (motor B)
y que ambos tienen el mismo rendimiento propulsivo. En esas condiciones: (2)
a) El motor A tiene el doble de velocidad de salida que el motor B.
b) El motor A tiene la mitad de velocidad de salida que el motor B.
c) El motor A tiene el doble de gasto que el motor B.
d) El motor A tiene la mitad de gasto que el motor B.
64. Un turborreactor de flujo único tiene un rendimiento propulsivo del 60%. En ese
momento enciende el postcombustor manteniendo la tobera adaptada de modo
que el empuje se incrementa un 30%. Si el gasto del motor y las condiciones de
vuelo no cambian, entonces el rendimiento propulsivo se: (3)
a) Incrementa un 30%.
b) Reduce un 30%.
c) Incrementa un 10%.
d) Reduce un 10%.
65. Para propulsar un tren a 300 km/h, ¿cuál es el sistema más eficiente desde el
punto de vista propulsivo? (4)
a) Un motor alternativo que transmite la potencia directamente a las ruedas.
b) Un motor alternativo que mueve una hélice.
c) Un aerorreactor.
d) Un motor cohete.
66. La utilización de diferentes configuraciones de aerorreactores (turborreactor,
turbofán, turbohélice, etc.) para diferentes velocidades de vuelo, es debido
fundamentalmente: (5)
a) Al comportamiento motor del sistema.
b) Al comportamiento propulsor del sistema.
c) Al tamaño del avión a propulsar.
d) Al valor de la fuerza propulsiva necesaria.
67. Los sistemas de propulsión aérea basados en aerorreactores frente a los sistemas
basados en motores alternativos: (6)
a) Tienen menor fiabilidad y menor consumo específico.
b) El límite de altura de funcionamiento es menor, pero la velocidad de vuelo
máxima es mayor.
c) La relación peso/potencia es menor y su consumo específico es mayor para
la misma condición de vuelo apta para ambos sistemas.
d) Tienen mayor fiabilidad y menor consumo específico.
68. Un avión de despegue vertical está en una situación de vuelo estacionario a punto
fijo. Si la toma de aire del motor es delantera y orientada según la horizontal, ¿cuál
debe ser el ángulo φ de salida de la tobera, medido como positivo desde el
estabilizador horizontal hacia el suelo? (7)
a) φ = 0°
b) 0° < φ < 90°
c) φ = 90°
d) φ > 90°
69. En un compresor funcionando con rendimiento y trabajo específico constante:
(28)
a) La relación de compresión aumenta al aumentar la temperatura de remanso de
entrada.
b) La relación de compresión disminuye al aumentar la temperatura de
remanso de entrada.
c) La relación de compresión es independiente de la temperatura de remanso de
entrada.
70. En un turborreactor con tobera adaptada y rendimiento propulsivo igual a 0.8, se
incrementa repentinamente el gasto un 10%. ¿Cuánto debe aumentarse el
rendimiento propulsivo para mantener la misma condición de vuelo? (30)
a) 1.9%
b) 2.7%
c) 5.8%
d) 7.0%
e) 10%
71. Un turborreactor de flujo único con los siguientes valores de diseño en banco
(pi23=15, T4t=1400) se transforma en turbohélice optimizado (CE mínimo), el
trabajo específico de la turbina que mueve la hélice: (7)
a) Disminuye si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
b) Es independiente de la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
c) Aumenta si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo de diseño.
72. Un turborreactor de flujo único con los siguientes valores de diseño en banco
(pi23=15, T4t=1400) se transforma en turbohélice optimizado (CE mínimo), la
velocidad de salida del turbohélice: (8)
a) Disminuye si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
b) Es independiente de la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
c) Aumenta si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo de diseño.
73. Se diseña un turbohélice optimizado a partir del siguiente generador de gas
(compresor-cámara de combustión-turbina) (pi23=17, T4t=1450), la ganancia de
potencia útil: (9)
a) Disminuye si aumenta la T4t del generador de gas.
b) Disminuye si aumenta la velocidad de vuelo de diseño.
c) Es independiente de los valores del generador de gas.
d) Es independiente solo de la pi23 del generador de gas.
74. El empuje debido al chorro que proporciona un turbohélice optimizado: (10)
a) Disminuye si aumenta la velocidad de vuelo de diseño.
b) Aumenta si aumenta la Vtb.
c) Permanece constante si aumenta la Vtb.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo de diseño.
75. Para una condición de vuelo, se conoce el rendimiento de propulsión de un
turborreactor, eta p=0.4. Se transforma en turbohélice, con un rendimiento de
hélice eta h=0.8 para la misma condición de vuelo, suponiendo despreciable la
potencia útil asociada al empuje. ¿Cuál sería, aproximadamente, la relación entre
los consumos de combustible por unidad de potencia útil del turborreactor, y del
turbohélice: (Cpot.uti/Turborreactor)/(Cpot.uti/Turbohélice)? (11)
a) 1.7
b) 2
c) 2.4
d) 1.75
76. En el diseño de un turbohélice con el criterio de reducir el tamaño del sistema y el
consumo específico siempre interesa: (12)
a) Subir la temperatura T4t.
b) Bajar la temperatura T4t.
c) Subir la pi23.
d) Bajar la pi23.
77. En las actuaciones de un turbohélice se puede afirmar que: (13)
a) La potencia de la hélice disminuye siempre con la velocidad de vuelo.
b) El empuje del chorro aumenta siempre con la altitud.
c) La potencia de la hélice disminuye siempre con la altitud.
d) Ninguna de las tres respuestas anteriores es correcta.
78. En un turbofán optimizado para una relación de derivación dada, el trabajo
específico del fan: (14)
a) Sube cuando sube la velocidad de vuelo.
b) Baja cuando sube la velocidad de vuelo.
c) Es independiente de la altitud y velocidad de vuelo.
d) Es independiente de pi23 y T4t.
79. En un turbofán optimizado, el trabajo específico del fan: (15)
a) No depende de la velocidad de vuelo.
b) No depende de pi23 y T4t.
c) Disminuye cuando aumenta la velocidad de vuelo.
d) Aumenta cuando aumenta T4t.
80. En un turbofán optimizado para una relación de derivación dada, suponiendo ciclo
ideal se cumple: (16)
a) V9 > V19
b) V9 = V19
c) V9 < V19
d) V9 = V19 = V0.
81. En un turbofán optimizado, la ganancia de potencia útil por unidad de gasto
respecto al turborreactor: (17)
a) Aumenta al aumentar la V0 de diseño.
b) Aumenta cuando disminuye la Vtb.
c) Es independiente de Vtb.
d) Aumenta cuando disminuye la V0 de diseño.
82. En condiciones de despegue (T0=288, P0=101325, M0=0) un turborreactor con
postcombustor presenta los siguientes valores de T5t=1050 K, T7t=1900 K.
Suponiendo ciclo ideal el aumento relativo de empuje y consumo vale: (18)
a) Empuje: 45.7%; consumo: 131.5%.
b) Empuje: 29.3%; consumo: 125.5%.
c) Empuje: 34.5%; consumo: 111.5%.
d) Empuje: 29.3%; consumo: 111.5%.
83. En un turborreactor con postcombustor la temperatura máxima alcanzable a la
salida del postcombustor: (19)
a) Aumenta cuando aumentan las pérdidas por fricción en el postcombustor.
b) Aumenta cuando aumenta el número de mach a la entrada del postcombustor.
c) Disminuye cuando aumenta el número de mach a la entrada del
postcombustor.
d) Aumenta cuando aumenta la temperatura de remanso a la entrada del
postcombustor.
84. La ganancia de empuje que obtendría con la utilización de un postcombustor con
una T7t dada: (20)
a) Aumenta al aumentar la altitud de vuelo.
b) Aumenta al aumentar la temperatura de remanso a la entrada del
postcombustor.
c) Es independiente de la velocidad de vuelo al ser T7t fija.
d) Disminuye al aumentar la altitud de vuelo.
85. En la ecuación global de la energía aplicada al motor, se habla de flujos de
entalpías en lugar de flujos de energía interna porque de esta forma: (2)
a) Se contabiliza el trabajo de las fuerzas de presión y fricción.
b) Se contabiliza que el movimiento es casi-estacionario.
c) Se contabiliza el trabajo de las fuerzas de presión.
d) Se contabiliza el flujo de calor a través de las paredes.
86. La evolución en la toma dinámica de un aerorreactor es: (3)
a) Isentálpica.
b) Isentrópica.
c) Isobárica.
d) Isocórica.
87. En un aerorreactor, considerado como un sistema global en el que entra una masa
de aire G y de combustible C expulsándose en la salida la masa G+C, puede
decirse que se conserva la entalpía de remanso porque: (11)
a) El proceso es casi estacionario.
b) El número de Reynolds medio es muy elevado.
c) El número de Reynolds medio es muy elevado y el Prandtl de orden unidad.
d) El proceso es casi estacionario y, al mismo tiempo, se cumple que el
número de Reynolds medio es muy elevado y el Prandtl de orden unidad.
88. Se tiene un turborreactor con una relación de presiones que optimiza el impulso
específico para un Mach de vuelo (M0-diseño). Si se desea rediseñar el
aerorreactor para mejorar su CE para el mismo M0-diseño y T4t, habría que: (12)
a) Subir la relación de presiones del compresor.
b) Necesariamente modificar la T4t.
c) Bajar la relación de presiones del compresor.
d) Subir el gasto que entra al motor.
89. La relación global de presiones π03 que minimiza el tamaño es: (13)
a) Mayor que la que maximiza el rendimiento motor.
b) Menor que la que maximiza el rendimiento motor pero mayor que la que
minimiza el consumo específico de combustible.
c) Menor que la que maximiza el rendimiento motor.
d) Igual a la que minimiza el consumo específico de combustible.
90. Para velocidad de vuelo constante, en un aerorreactor de flujo único, subir su
impulso se traduce en: (14)
a) Una subida del rendimiento motor y el de propulsión.
b) Una disminución del rendimiento de propulsión.
c) Siempre en una bajada del rendimiento de propulsión y subida del
rendimiento motor.
d) No influye en el rendimiento de propulsión.
91. A una velocidad de 720 km/h, la potencia útil de un turbohélice basado en un
turborreactor con un Isp = 500 m/s: (15)
a) Es mayor que la del turborreactor, siempre que al menos el producto de los
rendimientos de la hélice, mecánico y de la turbina sea mayor de 0,44.
b) Es siempre mayor que la del turborreactor, independientemente del
rendimiento de la hélice.
c) Es menor que la del turborreactor, siempre que el rendimiento de la hélice sea
mayor de 0,44.
d) Es siempre menor que la del turborreactor.
92. Para turbohélices típicos, optimizados para bajas velocidades de vuelo (M0 ≈
0,55), desde el punto de vista de obtener mínimo tamaño y mínimo consumo
específico de combustible, interesa: (16)
a) Subir siempre la relación global de presiones del ciclo.
b) Subir siempre la temperatura máxima del motor.
c) Subir la temperatura máxima para mínimo tamaño a costa de subir el consumo
específico.
d) Subir la temperatura máxima y bajar la relación de presiones.
93. El rendimiento motor de un aerorreactor de doble flujo ideal o turbofán ideal: (17)
a) Es mayor que el de su turborreactor base.
b) Es menor que el del turborreactor base.
c) Es igual al del turborreactor base.
d) Siempre es la inversa del Consumo Específico.
94. Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida ideal de
800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en turbofán.
Si el turbofán fuese real y se optimizase para una relación de derivación dada (Λ),
el trabajo específico del fan: (18)
a) Sube cuando sube el valor de Λ.
b) Baja cuando sube el valor de Λ.
c) No depende del valor de Λ.
d) Depende de la altura de vuelo.
95. Si se desea, en postcombustores, evitar el bloqueo térmico, el número de Mach
de entrada al postcombustor debe tomar valores: (19)
a) Próximos a la unidad.
b) Mayores que la unidad.
c) Cualesquiera.
d) Subsónicos y muy bajos.
96. Para optimizar un turbofán militar, la relación de derivación debe ser menor que la
necesaria para optimizar un turbofán civil porque: (20)
a) Son motores con alta temperatura fin de combustión y baja relación de
compresión.
b) Son motores de rendimiento propulsivo bajo.
c) Son motores de gran impulso específico.
d) Son motores que se optimizan para condiciones de vuelo donde la potencia
mecánica neta es baja.
97. De una tobera convergente funcionando en condiciones críticas se puede afirmar
que: (17)
a) La presión, en la sección de salida Ps, es siempre mayor que la presión
ambiente.
b) El Mach de salida podría ser inferior a 1.
c) Podría estar adaptada.
d) El gasto siempre es constante.
98. Los aerorreactores son utilizados casi con exclusividad frente a los motores
alternativos en la propulsión de aviones debido a: (22)
a) La relación empuje/peso.
b) Rendimiento motor.
c) Consumo específico.
d) Rendimiento propulsivo.
99. La utilización de diferentes configuraciones de aerorreactores (turborreactor,
turbofán, turbohélice, etc.) para diferentes velocidades de vuelo, es debido
fundamentalmente: (23)
a) Al comportamiento motor del sistema.
b) Al comportamiento propulsor del sistema.
c) Al tamaño del avión a propulsar.
d) Al valor de la fuerza propulsiva necesaria.
100.
En un turbofán diseñado para vuelo subsónico, la variación del empuje al
aumentar la velocidad de vuelo (V0) desde V0 = 0: (1)
a) Es independiente del valor de Λ de diseño.
b) Disminuye, y es mayor la disminución al aumentar el valor de Λ de diseño.
c) Disminuye, y es menor la disminución al aumentar el valor de Λ de diseño.
d) El empuje no disminuye al aumentar el Mach de vuelo desde V0=0.
101.
A un turbohélice optimizado en crucero se le instala una nueva hélice de
mayor rendimiento. Si se quiere que siga optimizado en la misma velocidad de
vuelo, pero sin enviar más potencia a la hélice, se debería: (2)
a) Aumentar su relación de compresión.
b) Disminuir su relación de compresión.
c) Aumentar la temperatura fin de combustión.
d) Ninguna de las anteriores es correcta.
102.
En un postcombustor se instala un estabilizador de llama que introduce
mayores pérdidas de presión de remanso. Como consecuencia, el máximo
combustible que puede inyectarse en el postquemador sin alterar el
funcionamiento del generador de gas: (3)
a) Será mayor porque se estabilizará mejor la llama en el postcombustor.
b) Será menor porque aumenta la pérdida de presión de remanso en el
postcombustor.
c) Será menor debido a las inestabilidades de combustión que genera.
d) Será mayor porque aumentará el rendimiento de combustión.
103.
Los motores de un avión están regulados a empuje constante (régimen
plano) hasta una temperatura de 25 °C. En esta condición puede despegar en un
aeropuerto a 650 m sobre el nivel del mar con el máximo peso al despegar en una
pista de 3 km. Con el mismo peso al despegue y la misma configuración
aerodinámica se puede garantizar que despegaría en una pista de igual longitud
siempre que: (4)
a) La altitud de la pista fuera la misma y la temperatura mayor de 25 °C.
b) La pista esté a nivel del mar y la temperatura sea igual a 25 °C.
c) La altitud de la pista sea mayor y la temperatura sea igual a 25 °C.
d) La altitud de la pista sea menor y la temperatura sea menor de 25 °C.
104.
En un turbofán diseñado con una relación de derivación 8 y una relación de
compresión del flujo secundario de 1.7, manteniendo π23 y T4t constantes, la
velocidad de salida del primario: (5)
a) Aumenta si se aumenta el trabajo específico del fan (flujo secundario).
b) Disminuye si se aumenta la velocidad de salida del secundario.
c) No depende de la relación de compresión del fan (flujo secundario).
d) Disminuye si disminuye la relación de compresión del fan (flujo secundario).
105.
El rendimiento de propulsión de un aerorreactor a la velocidad de vuelo
V0=170 m/s es ηp=0.35. Para dicha velocidad de vuelo se decide transformarlo en
un turbofán optimizado para una relación de derivación dada Λ=5. Si el ciclo se
considera ideal, ¿cuáles serían los valores de las velocidades de salida del
primario y secundario, Vπt y V0 respectivamente? (6)
a) Vπt= 462.1 m/s; V0= 362.1 m/s.
b) Vπt= 362.1 m/s; V0= 362.1 m/s.
c) Vπt= 452.1 m/s; V0= 452.1 m/s.
d) Vπt= 362.1 m/s; V0= 262.1 m/s.
106.
En un postcombustor, el área de la garganta de la tobera aumenta al
encender el postcombustor. El objetivo de dicho aumento es: (7)
a) Evitar subidas de temperatura a la salida que puedan dañar el postcombustor.
b) Evitar el bloqueo térmico.
c) Mantener constante el gasto que circula por el motor.
d) Evitar caídas importantes de presión de remanso en el postcombustor.
107.
Los puntos de funcionamiento en un banco de ensayos (V0=0) de un
turborreactor de geometría fija sobre el mapa del compresor forman: (8)
a) Una familia de líneas de funcionamiento.
b) Una única línea de funcionamiento.
c) Una única línea de funcionamiento, solo si la tobera funciona en condiciones
críticas.
d) Una única línea de funcionamiento, solo si la tobera y la turbina funcionan en
condiciones críticas.
108.
Un turborreactor de flujo único, con un rendimiento de propulsión de 0.5,
se ha transformado en un turbohélice optimizado. ¿Cuál sería la potencia
disponible, supuesta transformación ideal, en el eje de la hélice expresada en
tanto por cien respecto a la total disponible GVπt2/2? (9)
a) 56%.
b) 88%.
c) 76%.
d) 34%.
109.
En un turbohélice optimizado para baja velocidad de vuelo (M0=0.55),
desde el punto de vista de mínimo consumo específico y mínimo tamaño interesa:
(10)
a) Subir T4t a costa de subir el consumo específico.
b) Subir T4t y reducir π23.
c) Subir siempre T4t.
d) Subir siempre π23.
110.
Se transforma en turbohélice un turborreactor que a una velocidad de
vuelo de 200 m/s tiene una velocidad de salida de 550 m/s. Sabiendo que la
potencia que va a la hélice, cuyo rendimiento es 0.8 es la que optimiza el
consumo específico a dicha velocidad de vuelo, la velocidad de salida del
turbohélice, suponiendo ciclo ideal sería: (11)
a) 550 m/s.
b) 200 m/s.
c) 250 m/s.
d) 325.7 m/s.
111.
En una turbina funcionando en condiciones críticas se mantiene
constante: (12)
a) La relación de presiones y temperatura de remanso.
b) Solo la relación de temperaturas de remanso.
c) El parámetro de gasto.
d) El rendimiento de la turbina.
112.
En una tobera convergente-divergente el parámetro de gasto se hace igual
al crítico: (13)
a) Para la misma relación de presiones (remanso/ambiente) que una tobera
convergente.
b) Para el mismo gasto a través de la tobera que una convergente
independientemente del área de la garganta.
c) Para una relación de presiones (remanso/ambiente) menor que el de una
tobera convergente.
d) Siempre es igual al crítico independientemente de la relación de presiones
(remanso/ambiente).
113.
Las actuaciones adimensionales de un aerorreactor: (14)
a) Son función de la altitud.
b) Son función de un solo parámetro de régimen adimensional si la tobera
funciona en condiciones críticas.
c) Son independientes de la altitud si la tobera funciona en condiciones críticas.
d) Son función de un parámetro de régimen adimensional y del número mach
independientemente del funcionamiento crítico o subcrítico de la tobera.
114.
La ganancia de potencia útil del turbohélice respecto al turborreactor: (15)
a) Aumenta al aumentar V0.
b) Es independiente del rendimiento de la hélice.
c) Disminuye al aumentar V0.
d) Aumenta al disminuir T4t.
115.
Suponga un aerorreactor operando en una condición de vuelo dada (altura
y velocidad constantes) y con un valor de la relación de compresión que hace
máxima la potencia neta adimensional, y suponiendo tobera adaptada. Al
perturbar los parámetros que definen el ciclo termodinámico, se puede decir que
la velocidad de salida de los gases: (2)
a) No depende de la relación de compresión siempre y cuando T4t sea constante.
b) No depende de T4t, siempre y cuando la relación de compresión sea constante.
c) Aumenta al aumentar T4t y mantener constante la relación de compresión.
d) Aumenta al aumentar la relación de compresión y mantener constante T4t.
116.
Un tubo con forma de U y sección constante (área = A) toma fluido
(densidad = ρ cte) por uno de sus extremos y lo suelta por el otro a la misma
velocidad (v = |V|) y a la misma presión. En esas condiciones la fuerza (positiva en
el sentido que va de los extremos al codo) que realiza el fluido sobre el tubo es: (8)
a) 0
b) +2ρAv²
c) -2ρAv²
d) -ρAv²
117.
Suponga un turborreactor ideal de flujo único operando con turbina y
tobera bloqueadas en una condición de vuelo (altura y velocidad) fijas para las
que la tobera está adaptada. Si se supone una ley de control T4t=Cte, entonces al
aumentar la velocidad: (12)
a) T5t es constante
b) T3t es constante
c) T2t es constante
d) T3t/T2t es constante
118.
Si el rendimiento propulsivo de un turborreactor es la unidad y mediante
un sistema incrementador de empuje se duplica la velocidad de salida en las
mismas condiciones de vuelo (la tobera se mantiene siempre adaptada y la
velocidad y la altura no cambian), entonces el nuevo rendimiento propulsivo es:
(14)
a) 2/3
b) 3/2
c) 2
d) 1/2
119.
En un estatorreactor ideal: (15)
a) La presión estática en la cámara de combustión coincide con la presión
ambiente.
b) La presión de remanso en la cámara de combustión coincide con la presión
ambiente.
c) La presión de salida del turborreactor es igual a la ambiente para cualquier
valor del parámetro de gasto en la tobera.
d) Ninguna de las anteriores es correcta.
120.
La distribución de potencia en un turbohélice optimizado (1/2 GV2/Ph): (1)
a) Es independiente de la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
b) Aumenta cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
c) Es independiente de T4t del turbohélice.
d) Disminuye cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que optimiza.
121.
En un turborreactor de flujo único con postcombustor funcionando a T4t
constante y garganta de la tobera en condiciones críticas, al encender el
postcombustor a un valor dado de T7t, falla el sistema de regulación de área
manteniéndose esta constante e igual a la que tenía con el postcombustor
apagado. El gasto de aire que atraviesa el motor en estas condiciones es: (2)
a) Mayor que con el postcombustor apagado.
b) Igual que con el postcombustor apagado.
c) Menor que con el postcombustor apagado.
d) No se puede saber sin tener más datos.
122.
Para reducir el consumo específico de los turbohélices hay que: (3)
a) Aumentar siempre la relación de compresión independientemente del resto de
parámetros.
b) Aumentar la relación de compresión reduciendo al mismo tiempo la
temperatura fin de combustión.
c) Aumentar la temperatura fin de combustión.
d) Disminuir la relación de compresión aumentando al mismo tiempo la
temperatura fin de combustión.
123.
En un turbohélice con unos valores dados de pi23, T4t y lambda en diseño,
la potencia al eje (Ph): (4)
a) Aumenta con la altitud (aumento).
b) Disminuye con la velocidad vuelo.
c) Es independiente de la velocidad de vuelo.
d) Disminuye con la altitud (aumento).
124.
Un turborreactor volando a 190 m/s, tiene un empuje específico de 350
m/s. Se transforma en turbohélice manteniendo la misma pi23 y T4t, siendo etah =
0.8 y etam = 0.95. La (Ph/G) para obtener consumo específico mínimo vale:
(suponer tobera adaptada e isentrópica): (5)
a) 135715.7 w/(kg/s).
b) 95328.2 w/(kg/s).
c) 108822.5 w/(kg/s).
d) 185832.3 w/(kg/s).
125.
Partiendo de dos turborreactores en la misma condición de vuelo, el A con
V0/Vtb = 0.3 y el B con V0/Vtb = 0.5, se desarrolla un turbofan optimizándolo para
la misma condición de vuelo. Suponiendo ciclo real con los mismos rendimientos
de componentes: (6)
a) La relación de derivación del A es mayor que la del B.
b) La relación de derivación del A es menor que la del B.
c) Tienen la misma relación de derivación.
d) No se puede saber con esos datos.
126.
La ganancia de potencia útil de un turbofan optimizado respecto al
turborreactor base: (7)
a) Aumenta si aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
b) Es independiente de la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
c) Disminuye si aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
d) Disminuye si aumenta la Vtb del turborreactor base.
127.
El rendimiento motor de un turbohélice respecto del turborreactor base es:
(8)
a) Mayor
b) Menor
c) Igual
d) Independiente de la distribución de potencia entre hélice y chorro
128.
El rendimiento motor de un turbofán respecto del turborreactor base,
suponiendo ciclo ideal es: (9)
a) Mayor
b) Igual
c) Es independiente de π23 y T4t
d) Depende de Λ y π
129.
Un turborreactor con postcombustor y tobera convergente-divergente
adaptada en todo momento produce en banco un incremento relativo de empuje
al encender el postcombustor del 40% (ΔEpc/E |V5=0 = 1.4). Sabiendo que el
turborreactor sin postcombustor volando a una altitud de 10,000 m y una
velocidad de 250 m/s proporciona un empuje específico de 450 m/s, el
incremento relativo de empuje, ΔEpc/E en esas condiciones al encender el
postcombustor vale: (10)
a) 1.89
b) 2.75
c) 1.35
d) 2.18
130.
En un turborreactor con postcombustión se cumple: (11)
a) ↓V0 → ΔEpc/E ↑, ΔEpc/C ↑, Δspc/A8 ↓
b) ↑M0 → π67 ↓, M7 ↑, ΔEpc/E ↑
c) ↑altitud → ΔEpc/E ↑, ΔEpc/C ↑, Csp ↑
d) ↓πTt/Tst → ΔEpc/E ↑, π67 ↑, ΔEpc/C ↓
131.
Para una relación de derivación dada, la relación de compresión de fan que
optimiza el consumo específico del turbofán: (12)
a) Es independiente de T4t
b) Aumenta al aumentar la relación de derivación Λ
c) Disminuye al aumentar V0
d) Disminuye al aumentar T4t
132.
Un turborreactor funcionando con la tobera en condiciones subcríticas
aumenta la altitud manteniendo el Mach de vuelo y T4t/T2t constantes. En estas
condiciones, despreciando efectos de segundo orden (correcciones por Re, γ,
etc.): (13)
a) Las vueltas reales del compresor (rpm) aumentan
b) La relación de compresión se mantiene constante
c) El parámetro de gasto del compresor aumenta
d) Las vueltas reales del compresor (rpm) se mantienen constantes
133.
En un turborreactor funcionando con turbina y tobera en condiciones
críticas, se aumenta la altitud de funcionamiento manteniendo el Mach de vuelo
constante, y se regula el motor para mantener el empuje constante: (14)
a) El parámetro de vueltas del compresor disminuye
b) La relación de compresión aumenta
c) El parámetro de gasto del compresor disminuye
d) El parámetro de gasto del compresor permanece constante
134.
En un turborreactor funcionando con la turbina y la tobera en condiciones
críticas, se produce un deterioro de la tobera, aumentando su área (As).
Funcionando en la misma condición de vuelo con el mismo valor de T4t/T2t: (15)
a) La relación de compresión permanece constante
b) El parámetro de gasto de la turbina aumenta
c) Cambia el parámetro de gasto del compresor
d) La relación de expansión en la turbina permanece constante
135.
En un turborreactor funcionando con T4t/T2t = cte. La condición que
ocasiona una mayor pérdida de empuje es: (16)
a) Po↑ To↑
b) Po↓ To↑
c) Po↑ To↓
d) Po↓ To↓
136.
La línea de funcionamiento de un turborreactor funcionando con tobera y
turbina crítica sobre el mapa del compresor es una línea: (17)
a) (T5t/T4t)=cte
b) (T4t/T2t)=cte
c) (T5t/T3t)=cte
d) (T4t/T3t)=cte
137.
En un turborreactor de flujo único, funcionando con T4t = cte, el punto de
funcionamiento sobre el mapa del compresor: (18)
a) Es independiente del Mach de vuelo si la tobera está crítica
b) Es independiente del Mach de vuelo si la turbina está crítica
c) Siempre depende del Mach de vuelo
d) Es independiente del Mach de vuelo si la turbina y la tobera están críticas
138.
En un turborreactor de flujo único funcionando con la tobera y la turbina en
condiciones críticas y T4t = 1250 K, se aumenta el Mach de vuelo de 0.6 a 0.8. Para
mantener la relación de compresión constante, la nueva T4t será: (20)
a) 1315.3
b) 1275.8
c) 1360.1
d) 1230.4
139.
Un turbofan en paralelo se desarrolla a partir de un generador de gas con
T4t=1194 K y pi23=13.5. El valor máximo de A se limita a 8 por problemas de
interferencia. Con la hipótesis de ciclo ideal, toberas adaptadas, la relación de
compresión del fan que optimiza el consumo específico en condiciones de banco
vale: (21)
a) 1.153
b) 1.482
c) 1.856
d) 2.213
140.
Un turbohélice optimiza para una velocidad de vuelo de 180 m/s y tiene un
rendimiento propulsor de 0.8. Sabiendo que en esas condiciones el rendimiento
de la hélice vale 0.75 y un rendimiento de transmisión hm = 0.95, la potencia que
va a la hélice por unidad de gasto vale: (22)
a) 7854.6 w/(kg/s)
b) 13286.3 w/(kg/s)
c) 10092.7 w/(kg/s)
d) 16723.3 w/(kg/s)
141.
En un turbohélice, optimizado para una velocidad de vuelo V0, se modifica
el generador de gas de modo que la temperatura T4t se incrementa. Si los
rendimientos de los componentes no cambian, para mantener el turbohélice
optimizado a la velocidad V0, se debe: (1)
a) Extraer más trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
b) Extraer menos trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
c) Extraer el mismo trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
d) El trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice no es la variable que
permite optimizar el turbohélice.
142.
En un turbohélice, optimizado para una velocidad de vuelo V0, se modifica
el generador de gas de modo que la temperatura T4t se incrementa. Si los
rendimientos de los componentes no cambian, el nuevo turbohélice optimizado a
la velocidad V0 tendrá: (2)
a) Mayor consumo específico que el inicial.
b) Menor consumo específico que el inicial.
c) Igual consumo específico que el inicial.
d) La tendencia del consumo específico está marcada por la elección de la
velocidad de vuelo para la optimización.
143.
El reductor en un turbohélice permite: (3)
a) Reducir el número de etapas de la turbina que arrastra la hélice.
b) Reducir el número de etapas de la turbina que arrastra el compresor.
c) Incrementar la velocidad de la hélice.
d) Reducir la velocidad de la turbina que arrastra la hélice.
144.
Un turbofan real (es decir, con rendimientos de los componentes menores
que la unidad) ha sido optimizado para una velocidad de vuelo V0 sin imponer
ninguna restricción en la relación de derivación. Entonces, en el punto de mínimo
consumo específico: (4)
a) La velocidad de salida del fan es menor que la velocidad de salida del
chorro primario.
b) La velocidad de salida del fan es mayor que la velocidad de salida del chorro
primario.
c) La velocidad de salida del fan es igual que la velocidad de salida del chorro
primario.
d) La relación entre las velocidades de los chorros depende de la velocidad de
vuelo.
145.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para un mismo valor constante de
la relación de derivación (mucho mayor que la unidad) y una misma velocidad de
vuelo. Si la velocidad de salida del turborreactor asociado al generador de gas del
motor A es mayor que la del motor B y tienen el resto de componentes iguales,
entonces: (5)
a) V19A > V19B y V5A < V5B.
b) V19A > V19B y V5A = V5B = V19B / V19B.
c) V19A < V19B y V5A > V5B.
d) V19A < V19B y V5A = V5B = V19B / V19B.
146.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para dos velocidades de vuelo, V0A
y V0B respectivamente, que verifican V0A > V0B y VtbA = VtbB. Entonces puede
afirmarse que las relaciones de derivación óptimas y la compresión del fan óptima
verifican: (6)
a) AA > AB y etaA > etaB.
b) AA > AB y etaA = etaB.
c) AA < AB y etaA > etaB.
d) AA < AB y etaA = etaB.
147.
En el mapa de actuaciones de un compresor axial, se escoge un punto de
diseño que está en el punto de máximo rendimiento. Si se multiplica por 1.05 el
gasto y por 1.10 el régimen de giro, entonces, para mantener el rendimiento del
compresor en su valor máximo, se debería: (7)
a) Multiplicar la temperatura de remanso de entrada por 1.21 y la presión de
remanso de entrada por 1.15.
b) Multiplicar la temperatura de remanso de entrada por 1.10 y la presión de
remanso de entrada por 1.15.
c) Multiplicar la temperatura de remanso de entrada por 1.10 y dividir la presión de
remanso de entrada por 1.15.
d) Multiplicar la temperatura de remanso de entrada por 1.21 y dividir la presión de
remanso de entrada por 1.15.
148.
En el mapa de actuaciones de una turbina (8):
a) Por debajo de un determinado valor del parámetro de gasto, las curvas de
régimen de giro constante son coincidentes.
b) Por debajo de un determinado valor del parámetro de gasto, las curvas de
régimen de giro constante no son coincidentes.
c) Para valores del parámetro de gasto mayores que el parámetro de gasto crítico,
la turbina puede operar pero siempre bloqueada.
d) Para valores del parámetro de vueltas arbitrariamente grandes, la turbina
siempre está bloqueada con independencia del parámetro de gasto.
149.
El modelo unidimensional de un postcombustor de sección constante
predice que, el margen disponible en un postcombustor antes de llegar al boqueo
térmico se reduce si (9):
a) Se aumenta el Mach de entrada al postcombustor y se aumenta la
resistencia aerodinámica de los estabilizadores de llama.
b) Se aumenta el Mach de entrada al postcombustor y se reduce la resistencia
aerodinámica de los estabilizadores de llama.
c) Se reduce la riqueza de la cámara principal manteniendo el Mach de entrada
constante.
d) Se aumenta la riqueza de la cámara principal manteniendo el Mach de entrada
constante.
150.
El máximo incremento de empuje relativo se obtiene al encender el
postcombustor (10):
a) A nivel del mar con alta velocidad de vuelo.
b) A nivel del mar con baja velocidad de vuelo.
c) En la tropopausa con alta velocidad de vuelo.
d) En la tropopausa con baja velocidad de vuelo.
151.
Para propulsar un tren a 300 km/h, ¿cuál es el sistema más eficiente desde
el punto de vista propulsivo? (1)
a) Un motor alternativo que transmite la potencia directamente a las ruedas
b) Un motor alternativo que mueve una hélice
c) Un aerorreactor
d) Un motor cohete
152.
La utilización de diferentes configuraciones de aerorreactores
(turborreactor, turbofan, turbohélice, etc.) para diferentes velocidades de vuelo es
debido fundamentalmente: (2)
a) Al comportamiento motor del sistema
b) Al comportamiento propulsor del sistema
c) Al tamaño del avión a propulsar
d) Al valor de la fuerza propulsiva necesaria
153.
Los sistemas de propulsión aérea basados en aerorreactores comparados
con los sistemas basados en motores alternativos: (3)
a) Tienen menor fiabilidad y menor consumo específico
b) El límite de altura de funcionamiento es menor, pero la velocidad de vuelo
máxima es mayor
c) La relación peso/potencia es menor y su consumo específico es mayor para
la misma condición de vuelo apta para ambos sistemas
d) Tienen mayor fiabilidad y menor consumo específico
154.
La eficiencia propulsiva de un aerorreactor: (4)
a) Aumenta cuando disminuye la velocidad de vuelo para la misma velocidad de
salida del chorro
b) Aumenta cuando aumenta la velocidad de vuelo para la misma velocidad
de salida del chorro
c) Aumenta cuando aumenta la velocidad de salida del chorro,
independientemente de la velocidad de vuelo
d) Es independiente de la velocidad de vuelo
155.
De acuerdo con el esquema de la figura adjunta, suponiendo la entrada del
flujo del aire al motor es según la dirección i, para mantener vuelo estacionario a
punto fijo, el ángulo φ debe ser: (9)
a) φ = 0°
b) 0 < φ < 90°
c) φ = 90°
d) φ > 90°
156.
La relación típica de masa de combustible a masa de aire en un
turborreactor de flujo único sin postcombustor es: (14)
a) 1
b) 1/5
c) 1/50
d) 1/500
157.
En un turbohélice optimizado, el valor correspondiente de la velocidad de
salida (V9*): (1)
a) Aumenta si la π23 de diseño aumenta
b) Disminuye si la T4t de diseño aumenta
c) Es independiente de los valores de π23 y T4t de diseño
d) Aumenta si la V0 a la que se optimiza el turbohélice aumenta.
158.
En un turbohélice optimizado, basado en un turborreactor cuya velocidad
de salida vale 500 m/s a la velocidad de vuelo en la que se optimiza el turbohélice,
la potencia útil del turbohélice: (2)
a) Es mayor que la del turborreactor para cualquier velocidad de vuelo, siempre y
cuando el rendimiento de la hélice permanezca constante
b) Es menor que la del turborreactor si la velocidad de vuelo a la que se optimiza
es menor que la velocidad de salida del turborreactor
c) Con los valores usuales de rendimientos es mayor si V0 = 500 km/h
d) Ninguna de las tres anteriores se cumple
159.
Un turborreactor de flujo único en una condición de vuelo (V0), tal que Vtb
= 4 V0, se transforma en turbohélice optimizándolo a esa V0 para obtener
consumo específico mínimo. Suponiendo que el rendimiento de la turbina que
mueve la hélice es 1 igual que el rendimiento mecánico de transmisión, y que la
hélice tiene un rendimiento de 0.8, ¿cuánto vale la potencia por unidad de gasto
transferida a la hélice, referida a Vtb2/2 expresada en tanto por uno? (3)
a) 0.752
b) 0.864
c) 0.902
d) 0.503
160.
En turbofanes de aplicación militar para aviones caza, la relación de
compresión del fan tiene valores mayores que la de los turbofanes de aviación
civil de transporte porque: (4)
a) Su relación de derivación es inferior que la de los turbofanes civiles
b) Su relación de compresión global es mayor que la de los turbofanes civiles
c) Las velocidades de vuelo son mayores que la de los turbofanes civiles
d) Su temperatura fin de combustión es mayor que la de los turbofanes civiles
161.
Un turborreactor se transforma en turbofán con una relación de derivación
de 8. La optimización se realiza a una velocidad de vuelo de 240 m/s,
manteniendo la π23 y T4t del turborreactor. Suponiendo ciclo ideal y que a esa
velocidad de vuelo la velocidad de salida del turborreactor vale 700 m/s, las
velocidades de los flujos primario y secundario del turbofán valen: (5)
a) V19 = 351.52; V9 = 371.35
b) V19 = 240.00; V9 = 240.00
c) V19 = 325.03; V9 = 351.52
d) V19 = 325.03; V9 = 325.03
162.
Cuando se optimiza un turbofán para una condición de vuelo (V0), al
aumentar la T4t de diseño: (6)
a) La relación de compresión del fan aumenta
b) El trabajo específico del fan disminuye
c) La relación de derivación aumenta
d) La relación de derivación del fan es la misma
163.
Un turborreactor con postcombustión está equipado con una tobera
convergente-divergente adaptada a nivel del mar. Cuando se enciende el
postcombustor en esas condiciones, el área de la garganta se regula para que no
varíe el gasto a través del motor. Suponiendo ciclo ideal, ¿cuánto debe variar el
área de salida si se quiere mantener la tobera adaptada?: (7)
a) Debe permanecer constante
b) Debe variar en menor proporción que el área de la garganta
c) Debe variar en la misma proporción que el área de la garganta
d) Debe variar en mayor proporción que el área de la garganta
164.
En un postcombustor ideal, funcionando con la máxima T4t, el incremento
relativo de consumo al encender el postcombustor: (8)
a) Es mayor en altitudes de crucero que a nivel del mar para la misma velocidad de
vuelo
b) Es mayor si aumenta la temperatura ambiente
c) Es menor si la velocidad de vuelo es mayor
d) Es independiente de la temperatura ambiente
165.
En un postcombustor, para poder aumentar la riqueza de funcionamiento
es necesario: (9)
a) Aumentar el gasto de aire a la entrada del postcombustor
b) Aumentar el número de mach a la entrada del postcombustor
c) Reducir el número de mach a la entrada del postcombustor
d) Es independiente de las pérdidas por fricción en el postcombustor
166.
El valor de las relaciones de derivación de dos turbofanes basados en
turborreactores con velocidades de salida Vtb, con los mismos rendimientos de
sus componentes y optimizados a la misma velocidad de vuelo son: Λ = 5 y Λ = 10,
respectivamente. Con estos datos se puede afirmar: (10)
a) Que la velocidad Vtb del 1 es mayor que la Vtb del 2
b) Que la relación de compresión del fan del 1 es mayor que la del 2
c) Que si ambos tienen la misma relación de compresión global, la T4t del 1 es
menor que la del 2
d) Que la relación de compresión del fan del 2 es mayor que la del 1
167.
En un turborreactor, manteniendo constante la temperatura fin de
combustión y el trabajo específico del compresor, al inyectar agua en la cámara
de combustión: (11)
a) Se produce un aumento de empuje fundamentalmente debido al aumento de la
velocidad de salida por el aumento de la relación de compresión
b) Se produce un aumento de empuje debido exclusivamente al aumento del
gasto másico a través de la tobera
c) Se produce un aumento de la relación de compresión
d) Se produce una disminución del consumo de combustible
168.
Se tienen dos turbofanes optimizados a la misma velocidad de vuelo a
partir de dos turborreactores diferentes, el 1° con un rendimiento propulsivo de
0.4 y el 2° con un rendimiento propulsivo de 0.55: (12)
a) La relación de compresión del fan del 1° es igual que la del 2°
b) La relación de derivación del fan del 1° es igual que la del 2°
c) La relación de derivación del primero es mayor que la del 2°
d) La relación de compresión del fan del 1° es menor que la del 2°
169.
En un postcombustor real, las pérdidas de presión de remanso: (13)
a) Aumentan cuando disminuye el número de mach a la entrada del
postcombustor
b) Aumentan cuando disminuye el coeficiente de fricción
c) Aumentan cuando aumenta la riqueza de funcionamiento
d) Son independientes del mach a la entrada del postcombustor
170.
La finalidad principal de la configuración turbofán es: (14)
a) Aumentar el empuje por unidad de gasto
b) Aumenta el empuje por unidad de peso
c) Aumentar el rendimiento motor
d) Aumentar el rendimiento propulsor
171.
La distribución de potencia en un turbohélice entre el chorro y la hélice (λ)
es: (15)
a) Independiente de la π23 y T4t
b) Independiente del rendimiento de la hélice
c) Dependiente de la velocidad de vuelo y del rendimiento del compresor
d) Independiente del rendimiento del compresor
172.
En una cámara de combustión, si se desprecian las pérdidas de presión de
remanso por fricción, la pérdida de presión de remanso global: (16)
a) Es independiente del parámetro de gasto
b) Disminuye al aumentar el parámetro de gasto, si se mantienen constantes el
resto de parámetros
c) Aumenta al aumentar el parámetro de gasto si se mantienen constantes el
resto de parámetros
d) Es independiente de la riqueza de funcionamiento
173.
En un difusor subsónico con la configuración de flujo mostrada en la figura,
se puede afirmar: (17)
a) Que la presión de remanso en cero es mayor que en uno
b) Que la presión estática en cero es mayor que en uno
c) Que no hay pérdidas de presión de remanso en la evolución 0-1 y por tanto las
presiones estáticas son iguales en cero y en uno
d) Que no hay pérdidas de presión de remanso en la evolución 0-1 y la presión
estática en cero es menor que en uno
174.
Un turborreactor de flujo único monoeje funciona con la tobera en
condiciones críticas tanto en despegue como en condición de crucero.
Suponiendo que T4t/T2t se mantiene constante en ambas condiciones: (18)
a) El empuje en ambas condiciones es el mismo
b) El empuje adimensional es el mismo en ambos casos
c) El parámetro de gasto a la entrada del difusor es el mismo en ambos casos
d) El parámetro de gasto a la entrada del compresor es el mismo en ambos
casos
175.
Para poder despegar un turborreactor con el mismo empuje en dos
aeropuertos, el 1° situado a 600 m (P0 = 94332 Pa) sobre el nivel del mar y con T0 =
290 K, y el 2° situado a 3500 m (P0 = 65764 Pa) sobre el nivel del mar y con T0 = 305
K, es necesario que: (19)
a) La T4t en el segundo aeropuerto sea 1.052 veces la del primero
b) Mantener T4t/T2t constante
c) Aumentar la T4t en el segundo aeropuerto un valor superior a 1.052 veces la
del primero
d) Aumentar las vueltas en el segundo aeropuerto 1.026 veces las del primero
176.
Un turborreactor de flujo único se ensaya en un banco a nivel del mar (P0 =
101325 Pa, T0 = 288 K), a un régimen de giro de N = 8000 rpm, el gasto de aire
medido vale 60 kg/s. Si se realiza el ensayo en un banco situado a 1000 m sobre el
nivel del mar (P0 = 89875 Pa y T0 = 288 K), ¿cuánto valdrá el gasto de aire a las
mismas revoluciones N?: (20)
a) 45.23 kg/s
b) 38.01 kg/s
c) 53.22 kg/s
d) 60 kg/s
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------177.
Partiendo de dos turborreactores en la misma condición de vuelo, el A con
V0/Vtb = 0.3 y el B con V0/Vtb = 0.5, se desarrolla un turbofán optimizándolo para
la misma condición de vuelo (se emplean tanto el trabajo específico del fan como
la relación de derivación para optimizarlo). Suponiendo ciclo real con los mismos
rendimientos de componentes: (1)
a) El trabajo específico del fan del A es mayor que el del B.
b) El trabajo específico del fan del A es menor que el del B.
c) El trabajo específico de ambos es el mismo.
d) No se puede saber con esos datos.
178.
La distribución de potencia en un turbohélice optimizado (1/2)GV9²/PH: (2)
a) Es independiente de la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
b) Aumenta cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
c) Disminuye cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
d) Es independiente de T4t del turbohélice.
179.
En un turbohélice, optimizado para una velocidad de vuelo V0, se modifica
el generador de gas de modo que la temperatura T4t se incrementa. Si los
rendimientos de los componentes no cambian, para mantener el turbohélice
optimizado a la velocidad V0, se debe: (3)
a) Extraer más trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
b) Extraer menos trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
c) Extraer el mismo trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
d) El trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice no es la variable que
permite optimizar el turbohélice.
180.
Un turbofán real (es decir, con rendimientos de los componentes menores
que la unidad) ha sido optimizado para una velocidad de vuelo V0 imponiendo una
relación de derivación constante. Entonces, en el punto de mínimo consumo
específico: (4)
a) La velocidad de salida del fan es menor que la velocidad de salida del
chorro primario.
b) La velocidad de salida del fan es mayor que la velocidad de salida del chorro
primario.
c) La velocidad de salida del fan es igual que la velocidad de salida del chorro
primario.
d) La relación entre las velocidades de los chorros depende de la velocidad de
vuelo.
181.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para mínimo consumo específico
en una misma condición de vuelo y con los mismos componentes, pero A se
optimiza con un valor constante de la relación de derivación y B no, entonces: (5)
a) A tiene un consumo específico menor que B y un empuje mayor.
b) A tiene un consumo específico mayor que B y un empuje mayor.
c) A tiene un consumo específico menor que B y un empuje menor.
d) A tiene un consumo específico mayor que B con independencia de su
empuje.
182.
El consumo específico de un turbohélice obtenido al incorporar a un
turborreactor de flujo único un conjunto turbina-reductor-hélice de alto
rendimiento, que se considera constante: (6)
a) Es directamente proporcional al inverso del rendimiento motor del
turborreactor.
b) Es directamente proporcional al consumo específico del turborreactor.
c) Ninguna de las anteriores es correcta.
183.
El encendido de un postcombustor requiere: (7)
a) Abrir el área de la garganta y abrir el área de salida.
b) Abrir el área de la garganta y cerrar el área de salida.
c) Cerrar el área de garganta y abrir el área de salida.
d) Cerrar el área de garganta y cerrar el área de salida.
184.
En un turborreactor de flujo único se puede considerar que el empuje: (8)
a) Es exclusivamente producido por la tobera.
b) Es exclusivamente producido por el compresor y la turbina.
c) Es producido principalmente por la toma, el compresor y la cámara de
combustión.
185.
Partiendo de dos turborreactores en la misma condición de vuelo, el A con
V0/Vtb = 0.3 y el B con V0/Vtb = 0.5, se desarrolla un turbofán optimizándolo para
la misma condición de vuelo (se emplean tanto el trabajo específico del fan como
la relación de derivación para optimizarlo). Suponiendo ciclo real con los mismos
rendimientos de componentes: (1)
a) La relación de derivación del A es mayor que la del B.
b) La relación de derivación del A es menor que la del B.
c) Tienen la misma relación de derivación.
d) No se puede saber con esos datos.
186.
La distribución de potencia en un turbohélice optimizado (1/2)GV9²/PH: (2)
a) Es independiente de la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
b) Aumenta cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
c) Es independiente de T4t del turbohélice.
d) Disminuye cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
187.
En un turbohélice, optimizado para una velocidad de vuelo V0, se modifica
el generador de gas de modo que la temperatura T4t se incrementa. Si los
rendimientos de los componentes no cambian, para mantener el turbohélice
optimizado a la velocidad V0, se debe: (3)
a) Extraer más trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
b) Extraer menos trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
c) Extraer el mismo trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
d) El trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice no es la variable que
permite optimizar el turbohélice.
188.
Un turbofán real (es decir, con rendimientos de los componentes menores
que la unidad) ha sido optimizado para una velocidad de vuelo V0 sin imponer
ninguna restricción en la relación de derivación. Entonces, en el punto de mínimo
consumo específico: (4)
a) La velocidad de salida del fan es menor que la velocidad de salida del
chorro primario.
b) La velocidad de salida del fan es mayor que la velocidad de salida del chorro
primario.
c) La velocidad de salida del fan es igual que la velocidad de salida del chorro
primario.
d) La relación entre las velocidades de los chorros depende de la velocidad de
vuelo.
189.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para mínimo consumo específico
en una misma condición de vuelo y con los mismos componentes, pero A se
optimiza con un valor constante de la relación de derivación y B no, entonces: (5)
a) A tiene un consumo específico menor que B y un empuje mayor.
b) A tiene un consumo específico mayor que B y un empuje mayor.
c) A tiene un consumo específico menor que B y un empuje menor.
d) A tiene un consumo específico mayor que B con independencia de su
empuje.
190.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para dos velocidades de vuelo, V0A
y V0B respectivamente, que verifican V0A > V0B y VtbA = VtbB. Entonces, puede
afirmarse que las relaciones de derivación óptimas y el trabajo del fan óptimo
verifican: (6)
a) ΛA > ΛB y T4A ≅ T4B.
b) ΛA > ΛB y T4A > T4B.
c) ΛA < ΛB y T4A ≅ T4B.
d) ΛA < ΛB y T4A ≠ T4B.
191.
El encendido de un postcombustor requiere: (7)
a) Abrir el área de la garganta y abrir el área de salida.
b) Abrir el área de la garganta y cerrar el área de salida.
c) Cerrar el área de la garganta y abrir el área de salida.
d) Cerrar el área de la garganta y cerrar el área de salida.
192.
En un compresor axial, ¿cuál de las siguientes actuaciones se considera
más peligrosa para la integridad del compresor?: (8)
a) Reducir el gasto y aumentar el régimen de giro.
b) Reducir el gasto y reducir el régimen de giro.
c) Aumentar el gasto y aumentar el régimen de giro.
d) Aumentar el gasto y disminuir el régimen de giro.
193.
Para reducir la emisión de NOx hay que tomar la siguiente medida: (4)
a) Aumentar la presión de la cámara.
b) Reducir el tiempo de residencia.
c) Aumentar la temperatura de la zona primaria.
d) Operar con riqueza estequiométrica en la zona primaria.
194.
Si se quiere obtener un despegue completamente vertical, habrá que
direccionar la sección de salida de forma que la velocidad de salida media: (6)
a) Tenga algo de componente según la dirección del eje del motor y hacia
adelante.
b) Tenga algo de componente según la dirección del eje motor y hacia atrás.
c) Tenga solamente componente vertical.
d) Produzca momento cinético nulo respecto del centro de gravedad.
195.
En condiciones de vuelo típicas, la presión de entrada en el motor: (8)
a) Es mayor que la presión ambiente siempre que el vuelo sea subsónico.
b) Es menor que la presión ambiente siempre que el vuelo sea subsónico.
c) Es mayor que la presión ambiente en despegue.
d) Es mayor que la presión ambiente en crucero subsónico.
196.
En un turborreactor de flujo único, con una relación global de presiones
π03 dada, se cumple siempre: (12)
a) Que su rendimiento global o motopropulsor sube al subir la temperatura
máxima T4t.
b) Que su rendimiento de propulsión baja al subir la temperatura máxima T4t.
c) Que su rendimiento motor baja al subir la temperatura máxima T4t.
d) Que el rendimiento de propulsión es independiente de la temperatura máxima
T4t.
197.
Un aerorreactor está optimizado para tener potencia mecánica neta por
unidad de gasto adimensional máxima a una altitud y Mach de vuelo dados. Si se
quiere optimizar a una altitud más elevada con las mismas calidades: (13)
a) Manteniendo la temperatura fin de combustión constante, habrá que
aumentar el Mach de vuelo si se mantiene la relación de compresión
constante.
b) Aumentando la temperatura fin de combustión, habrá que disminuir la relación
de compresión del compresor manteniendo el Mach de vuelo constante.
c) Disminuyendo la temperatura fin de combustión, habrá que aumentar la
relación de compresión y el Mach de vuelo.
d) Manteniendo la temperatura fin de combustión constante, habrá que mantener
la relación de compresión constante si se mantiene el Mach de vuelo constante.
198.
Independientemente de las limitaciones estructurales, la máxima
velocidad de salida que se puede obtener en un aerorreactor: (14)
a) Depende de la potencia mecánica neta específica.
b) Depende del poder calorífico del combustible.
c) Depende del rendimiento propulsor.
d) Depende de la relación de compresión.
199.
Un turborreactor de flujo único, cuyo rendimiento motor es 0.5, se ha
transformado en un turbohélice; si su rendimiento propulsivo ha sido optimizado
para una velocidad de vuelo subsónica baja, ¿cuál sería “aproximadamente” su
consumo específico de combustible? Usando un combustible de poder calorífico
igual a 42 MJ/kg: (15)
a) 171 g/(kwh)
b) 152 g/(kwh)
c) 209 g/(kwh)
d) 187 g/(kwh)
200.
Un turbohélice diseñado a partir de un turborreactor con una velocidad de
salida, Vtb, de 800 m/s, con un ηt = 0.9; un ηm = 0.97 y un ηh = 0.82; se optimiza
para la condición de vuelo α = 5000 m (T0 = 255.7 K; p0 = 54,021 kPa y V0 = 350
m/s). ¿Cuál sería su valor de Λ*?: (16)
a) Aproximadamente 1.
b) Aproximadamente 0.14.
c) Aproximadamente 0.62.
d) Aproximadamente 0.37.
201.
Un turborreactor, diseñado para máxima potencia específica a una
velocidad de vuelo dada V0, se ha transformado en un turbohélice optimizado. En
dicha transformación se ha aumentado la relación de presiones del compresor,
πc, manteniendo la velocidad de vuelo V0. Dicho aumento de la πc origina: (17)
a) Una bajada de la potencia disponible en el eje de la hélice, comparada con
el caso de mantener la πc constante.
b) La potencia disponible en el eje de la hélice debería permanecer constante.
c) Nada reseñable en cuanto a la potencia en el eje de la hélice.
d) Un aumento de la potencia disponible en el eje de la hélice, comparada con el
caso de mantener la πc constante.
202.
El objetivo principal al convertir un turborreactor de flujo único en turbofán
es: (18)
a) Subir el impulso.
b) Incrementar el empuje.
c) Mejorar el rendimiento motor.
d) Mejorar el rendimiento de propulsión.
203.
En un turbofán siempre se cumple que: (19)
a) La velocidad de salida del secundario es mayor que la del primario.
b) La velocidad de salida del secundario es menor que la del primario.
c) La potencia por unidad de gasto primario extraída para el mover el fan es
menor que (Vtb² - V0²)/2.
d) El impulso específico por unidad de gasto total es mayor que el del
turborreactor origen.
204.
En un turbofán ideal, con Λ y τf optimizados para tener cE mmo se cumple:
(20)
a) Que el τf es igual a V9** · V1*9*.
b) Que la velocidad de salida de los flujos primario, V9, y secundario, V19, son
iguales.
c) Que Λ es finita.
d) Que el τf crece al aumentar Λ.
205.
Un turborreactor, diseñado para máximo rendimiento motor a una
velocidad de vuelo dada V0, se ha transformado en un turbohélice optimizado. En
dicha transformación se ha disminuido la relación de presiones del compresor,
πc, manteniendo la velocidad de vuelo V0. Dicha disminución de la πc origina: (8)
a) Nada reseñable en cuanto a la potencia en el eje de la hélice.
b) Una subida de la potencia disponible en el eje de la hélice, comparada con
el caso de mantener la πc.
c) La potencia disponible en el eje de la hélice permanecerá constante.
d) Una bajada de la potencia disponible en el eje de la hélice, comparada con el
caso de mantener la πc constante.
206.
En un turbohélice optimizado en función de la velocidad de vuelo, el
rendimiento propulsor: (9)
a) Es independiente de los valores de diseño del generador de gas (π23 y T4t).
b) Es ligeramente mayor que el rendimiento de la hélice.
c) Dependería exclusivamente del rendimiento de la hélice.
d) Es siempre menor que el rendimiento de la hélice utilizada en el turbohélice.
207.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo impulso específico
del primario, se quiere transformar en turbofán óptimo. En la transformación se
decide subir la relación global de presiones del turborreactor base para T4t = cte.
Si se quiere seguir obteniendo un turbofán óptimo para la misma velocidad de
vuelo, ello se traduce, comparando con el diseño inicial del turbofán, en: (10)
a) Disminuir la relación de compresión del fan.
b) Aumentar la relación de compresión del fan.
c) Disminuir la relación de derivación del fan.
d) Aumentar la relación de derivación del fan.
208.
Se dispone de dos turborreactores de flujo único con las mismas
calidades, el turborreactor A con V0/Vtb = 0.2 y el B con V0/Vtb = 0.5. Para la
misma velocidad de vuelo, en una hipotética conversión optimizada de ambos
turborreactores en los turbofanes A y B respectivamente, ¿cuál de ellos tendría
una mayor relación de compresión del fan?: (11)
a) El A.
b) Depende del valor de Vtb.
c) El B.
d) Ambos tendrían la misma relación de compresión del fan.
209.
En la entrada de un mezclador ideal de sección constante se cumple que:
(12)
a) Las presiones de remanso de ambas corrientes deben ser iguales.
b) La relación de presiones estáticas de ambas corrientes en la entrada al
mezclador es función de la relación de secciones (A5f/A5).
c) Las presiones de ambas corrientes en la entrada coinciden si ambas
corrientes no son supersónicas.
d) La presión estática aumenta aguas abajo el mezclador.
210.
En diseño, para poder calcular las variables intensivas de un turbofán de
flujo mezclado, aparte de los parámetros de calidad, hay que conocer: (13)
a) Cinco parámetros de funcionamiento.
b) Tres parámetros de funcionamiento.
c) Dos parámetros de funcionamiento.
d) Cuatro parámetros de funcionamiento.
211.
Si el parámetro de combustible en un postcombustor, PC, supera el
parámetro límite para conseguir bloqueo: (14)
a) Es imposible superar el parámetro límite.
b) El número de Mach a la salida del PC sería supersónico.
c) La temperatura de salida del postcombustor disminuiría.
d) El número de Mach a la entrada del PC bajaría.
212.
En postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación entre los consumos específicos con el
postcombustor funcionando y con el postcombustor apagado, CE,PC/CE: (15)
a) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
b) Es mayor en aeropuertos situados a grandes altitudes (menores presiones
ambientes).
c) Es menor que en condiciones de crucero.
d) Es mayor en días.
213.
Del ciclo de una turbina de gas en la que se ha instalado un cambiador de
calor que utiliza la energía interna de los gases de escape para calentar el aire
antes de entrar en la cámara de combustión, se puede decir, suponiendo ciclo
ideal: (16)
a) Que si se aumentara la relación de compresión, la potencia por unidad de gasto
disminuiría.
b) Que si se aumentara la relación de compresión, el rendimiento disminuiría.
c) Que si se disminuyera la capacidad regenerativa (T5t - T3t) el rendimiento de la
turbina de gas aumentaría.
d) Que si se aumentara la capacidad regenerativa (T5t - T3t) la potencia por unidad
de gasto aumentaría.
214.
Si una tobera convergente divergente funciona en condiciones críticas
significa que: (17)
a) Las condiciones en la sección de salida son constantes (ps, vs, etc).
b) Su gasto es proporcional a la presión de remanso a la entrada, si la
temperatura de remanso en la entrada se mantiene constante.
c) Su gasto es constante.
d) La presión en la garganta es constante.
215.
Para tener menor cantidad de óxidos de nitrógeno, es conveniente: (18)
a) Utilizar mezclas estequiométricas en la zona primaria de la cámara de
combustión.
b) Utilizar mucho aire de dilución para obtener mezclas pobres.
c) Tener una zona primaria con altas temperaturas.
d) Utilizar mezclas lo más pobres posible en la zona primaria.
216.
Para que la línea de funcionamiento de un turborreactor sobre el mapa del
compresor sea única, independiente del Mach de vuelo, debe cumplirse como
mínimo que: (19)
a) Los rendimientos de la turbomaquinaria sean constantes así como que la
tobera funcione en condiciones críticas.
b) La tobera funcione en condiciones críticas.
c) La turbina funcione en condiciones críticas.
d) La turbina y la tobera funcionen en condiciones críticas.
217.
En un banco con una p0 = 98 kPa y T0 = 300 K, se ha medido, para N =
15000 rpm, un gasto de 53 kg/s. En condiciones estándar, p0 = 101.325 kPa y T0 =
288.15 K y funcionando a 15000 rpm, se puede decir que el gasto: (20)
a) No se sabe nada.
b) Es igual a 55 kg/s.
c) Es menor de 53 kg/s.
d) Es mayor de 55.
218.
Una vez obtenido el diseño, para poder calcular las actuaciones de un
turbofán de flujo mezclado hay que conocer: (1)
a) Las condiciones de vuelo.
b) Las condiciones de vuelo y el régimen del motor (T4t).
c) Las condiciones de vuelo, el régimen del motor (T4t), y el número de Mach de
alguna de las corrientes (fría o caliente) antes de mezclarse.
d) Cinco parámetros de funcionamiento, aparte de las calidades.
219.
Entre los inconvenientes de los motores turbofán convencionales se
encuentra la necesidad de un eje de baja para accionar el fan, con el consiguiente
aumento del diámetro de la sección del compresor del generador de gas, debido a
que: (2)
a) Para un gasto primario dado, la relación r/re aumenta, con lo que las
pérdidas debidas a la capa límite de las paredes se convierten en las más
decisivas.
b) La dimensión de los discos que contienen a los álabes disminuye, con lo que la
carga aerodinámica en los álables aumenta.
c) Los efectos beneficiosos debido a las holguras (tip clearance) afectan a una
menor parte del álabe.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta.
220.
En la entrada de un mezclador ideal de sección constante se cumple que:
(3)
a) La relación de presiones estáticas de ambas corrientes en la entrada al
mezclador es función de la relación de secciones (A5f/A5).
b) La presión estática aumenta aguas abajo el mezclador.
c) Las presiones de remanso de ambas corrientes deben ser iguales.
d) Las presiones estáticas de ambas corrientes en la entrada coinciden si
ambas corrientes no son supersónicas.
221.
En los turbofanes militares de flujo mezclado, típicamente se cumple que:
(4)
a) No existen pérdidas de presión en el mezclador cuando se supone que los
fluidos son ideales.
b) El número de Mach de la corriente fría es subsónico pero cercano a la unidad
para que las áreas de mezcla sean pequeñas.
c) Los números de Mach de las corrientes al mezclarse son muy diferentes.
d) Ninguna de las anteriores es correcta.
222.
En postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación entre los consumos específicos con el
postcombustor funcionando y con el postcombustor apagado, CE,PC/CE: (5)
a) Es mayor en aeropuertos situados a grandes altitudes (menores presiones
ambientes).
b) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
c) Es mayor que en condiciones de crucero.
d) Es mayor en días fríos.
223.
Si el parámetro de combustible en un postcombustor, PC, supera el
parámetro límite para conseguir bloqueo: (6)
a) El número de Mach a la salida del PC sería la unidad.
b) La temperatura de salida del postcombustor disminuiría.
c) Es imposible superar el parámetro límite.
d) El gasto a la entrada aumentaría.
224.
Del ciclo de una turbina de gas en la que se ha instalado un cambiador de
calor, que utiliza la energía interna de los gases de escape para calentar el aire
antes de entrar en la cámara de combustión, se puede decir, suponiendo ciclo
ideal: (7)
a) Que si se aumentara la relación de compresión, la potencia por unidad de gasto
disminuiría.
b) Que si se aumentara la capacidad regenerativa (T5t - T3t), el rendimiento de
la turbina de gas aumentaría.
c) Que si se aumentara la capacidad regenerativa (T5t - T3t), la potencia por
unidad de gasto aumentaría.
d) Que si se aumentara la relación de compresión, el rendimiento aumentaría.
225.
Una ventaja importante del ciclo regenerativo (con cambiador de calor) en
turbinas de gas es: (8)
a) Poder aumentar la relación de compresión de diseño del compresor.
b) Poder subir la temperatura máxima T4t.
c) La disminución de su consumo específico.
d) El aumento de su potencia específica.
226.
El ciclo regenerativo en turbinas de gas, con cambiador de calor, permite
diseñar sistemas: (9)
a) Disminuyendo el consumo específico de combustible y con relaciones de
presiones más bajas del compresor.
b) Disminuyendo el consumo específico de combustible y con relaciones de
presiones más altas del compresor.
c) Con relaciones de presiones del compresor más pequeñas, pero aumentando
ligeramente el consumo específico de combustible.
d) Con mucha potencia específica.
227.
De una turbina de gas se sabe que fue diseñada para máxima potencia
específica útil con una T4t = 1500 K para una T0 = 288 K. Supuesto ciclo ideal,
dicha turbina proporciona un rendimiento motor igual a: (10)
a) Aproximadamente 0,49.
b) Aproximadamente 0,56.
c) Aproximadamente 0,62.
d) Aproximadamente 0,7.
228.
Para tener menor cantidad de óxidos de nitrógeno, es conveniente: (11)
a) Tener una zona primaria con bajas temperaturas.
b) Utilizar poco aire de dilución para eliminar los óxidos de nitrógeno en la zona
secundaria de la cámara de combustión.
c) Utilizar mezclas estequiométricas en la zona primaria de la cámara de
combustión.
d) Utilizar mucho aire de dilución para obtener mezclas pobres.
229.
En un compresor de un solo escalón, con un radio medio r = 1 m y una
velocidad de giro de 10 000 rpm, se ha comprobado que en el rotor se ha
producido un giro de la corriente con ΔVθ = Vθ - Vθ1 = 100 m/s. ¿Cuánto valdrá el
trabajo específico del escalón en el radio medio?: (12)
a) Aproximadamente 59 154,90 m²/s².
b) Aproximadamente 79 577,45 m²/s².
c) Aproximadamente 104 719,90 m²/s².
d) No se sabe.
230.
En un motor monoeje, funcionando con la turbina y tobera en condiciones
críticas, se tienen distintas áreas de directriz de la turbina para mantener la
relación de compresión máxima independientemente de la temperatura
ambiente. Para ello, si la temperatura ambiente disminuye: (13)
a) Se debe disminuir el área de la directriz, dejando el área de la tobera constante.
b) Se debe disminuir el área de la directriz y el área de la tobera en la misma
cantidad.
c) Se debe aumentar el área de la directriz, dejando el área de la tobera
constante.
d) Se debe aumentar el área de la directriz y el área de la tobera en la misma
cantidad.
231.
La línea de funcionamiento de puntos en equilibrio de un turborreactor de
flujo único sobre el mapa del compresor es una línea: (14)
a) (T3t/T2t) = cte.
b) (T4t/T2t) = cte.
c) (T4t/T5t) = cte.
d) (T4t/T3t) = cte.
232.
En un aerorreactor, si se desea aumentar el margen de surge del
compresor, es necesario: (15)
a) Bajar el área de la garganta de la tobera.
b) Cambiar las áreas de la directriz de la turbina y la garganta de la tobera de
forma conveniente.
c) Aumentar el área del difusor de entrada.
d) Solo es posible si se cambia el área de la garganta de la tobera.
233.
Para que la línea de equilibrio de un turborreactor con área de garganta de
la tobera variable, sobre el mapa del compresor, sea única, independiente del
Mach de vuelo, debe cumplirse como mínimo que: (16)
a) La turbina funcione en condiciones críticas.
b) La tobera funcione en condiciones críticas.
c) La turbina funcione en condiciones críticas y el turborreactor funcione a
régimen constante.
d) La turbina y la tobera funcionen en condiciones críticas.
234.
Cuando en un turborreactor monoeje, funcionando con turbina y tobera en
condiciones críticas, se aumenta el área de la garganta de la tobera, manteniendo
T4t/T2t constante: (17)
a) La relación de presión del compresor sube.
b) La relación combustible/aire sube.
c) La relación de presión del compresor baja.
d) El parámetro de gasto de la turbina baja.
235.
En un banco con una p0 = 95 kPa y T0 = 310 K, se ha medido, para N = 10
000 rpm, un consumo de combustible de 0,82 kg/s. En otro ensayo con una p0 =
98 kPa y T0 = 279 K, se ha medido, para N = 11 000 rpm, un consumo de
combustible de 0,75 kg/s. A la vista de los ensayos, se puede decir que: (18)
a) La temperatura fin de combustión, T4t, del primer ensayo ha sido mayor que la
del segundo.
b) La temperatura fin de combustión, T4t, del primer ensayo ha sido menor que la
del segundo.
c) La temperatura fin de combustión, T4t, de los ensayos ha sido la misma.
d) Alguna medición ha sido errónea.
236.
Ensayando en un día estándar, para una T4t de 1500 K, el gasto de un
motor es de 50 kg/s. Al ensayar a T0 = 265 K y p0 = 90 kPa, el gasto ha sido 46,31
kg/s; en este ensayo, se puede decir que la temperatura fin de combustión, T4t, ha
sido: (19)
a) Alrededor de 1522,3 K.
b) Alrededor de 1500 K.
c) Alrededor de 1462,7 K.
d) Alrededor de 1379,5 K.
237.
Para una T4t dada, el punto de funcionamiento en equilibrio de un
turborreactor de flujo único sobre el mapa del compresor o de la turbina: (20)
a) Es independiente del número de Mach (M0) si la tobera está crítica.
b) Es independiente del número de Mach (M0) si la turbina está crítica.
c) Es independiente del número de Mach (M0) solo si la turbina y la tobera están
críticas.
d) Siempre es dependiente del número de Mach (M0).
238.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo rendimiento motor,
se ha transformado en un turbofán óptimo para una velocidad de vuelo de M0 =
0,8 a 10 000 m de altitud. Después, aumentando la relación de compresión y
manteniendo T4t y calidades constantes, se decide que la optimización se realice
para una velocidad de vuelo mayor (M0 = 0,85 a la misma altitud). Para esta nueva
optimización habrá que: (5)
a) Aumentar la relación de derivación.
b) Mantener la relación de compresión del fan.
c) Disminuir la relación de derivación.
d) Disminuir la relación de compresión del fan.
239.
Para tener mejor rendimiento de combustión, es mejor: (6)
a) Disminuir un 1 % el índice de emisión del hidrocarburo sin quemar, aunque
aumente un 1 % el índice de emisión del hidrógeno.
b) Disminuir un 1 % el índice de emisión del monóxido de carbono, aunque
aumente un 1 % el índice de emisión del hidrógeno.
c) Disminuir de forma apreciable el índice de emisión de los óxidos de nitrógeno,
aunque aumente el índice de emisión del monóxido de carbono.
d) Disminuir el poder calorífico, manteniendo los índices de emisión constantes.
240.
Para una velocidad de vuelo dada, en un turbohélice optimizado,
completamente ideal, la potencia útil para el vuelo: (8)
a) Es menor que la potencia mecánica neta que proporciona el ciclo Brayton, ya
que el rendimiento motor es menor que uno.
b) Siempre crece si se disminuye la relación de compresión.
c) Sería menor si la temperatura fin de combustión fuera mayor.
d) Es igual a la potencia mecánica neta que proporciona el ciclo Brayton.
241.
En todos los turbofanes optimizados a relación derivación constante, se
tiene que cumplir: (9)
a) Que el trabajo específico del fan debe ser mayor al optimizar a velocidades de
vuelo mayores.
b) Que cuanto mayor sea la T4t, menor debe ser el trabajo específico del fan.
c) Que si los rendimientos del compresor y turbina del sistema son mayores,
menor debe ser el trabajo específico del fan.
d) Que la velocidad del primario debe ser superior a la del secundario.
242.
La relación de derivación óptima que se obtiene suponiendo ciclo ideal
para un turbofán militar es función de: (10)
a) La velocidad de vuelo donde se optimiza.
b) La relación de compresión.
c) La temperatura fin de combustión.
d) Ninguna de las anteriores.
243.
El punto de funcionamiento de un turborreactor funcionando con la
turbina y tobera en condiciones críticas: (11)
a) Es independiente de la geometría de la turbina.
b) Es independiente de la geometría de la tobera.
c) Es independiente del Mach de vuelo.
d) Es independiente del régimen adimensional.
244.
Para el diseño de un turbofán de flujo mezclado, donde las presiones de
remanso de las corrientes fría y caliente antes de mezclarse sean las mismas, hay
que conocer: (12)
a) La condición de vuelo de diseño y el régimen del motor (T4t).
b) La condición de vuelo de diseño, el régimen del motor (T4t), y el número de
Mach de alguna de las corrientes (fría o caliente) antes de mezclarse.
c) La condición de vuelo de diseño, el régimen del motor (T4t), y 3 parámetros
de funcionamiento, aparte de las calidades.
d) La condición de vuelo de diseño, el régimen del motor (T4t), y 3 parámetros de
funcionamiento, aparte de las calidades.
245.
Para que la línea de equilibrio de un turborreactor con geometría fija sobre
el mapa del compresor sea única, independiente del Mach de vuelo, debe
cumplirse como mínimo que: (13)
a) La turbina funcione en condiciones críticas.
b) La tobera funcione en condiciones críticas.
c) La tobera funcione en condiciones críticas y el turborreactor funcione a régimen
constante.
d) La turbina y la tobera funcionen en condiciones críticas.
246.
En un banco con una p0 = 95 kPa y T0 = 310 K, se ha medido, para N = 10
000 rpm, un consumo de combustible de 0,8 kg/s. En otro ensayo con una p0 = 98
kPa y T0 = 279 K, se ha medido, para N = 10 000 rpm, un consumo de combustible
de 0,8 kg/s. A la vista de los ensayos, se puede decir que: (14)
a) La temperatura fin de combustión, T4t, del primer ensayo ha sido mayor que la
del segundo.
b) La temperatura fin de combustión, T4t, del primer ensayo ha sido menor que la
del segundo.
c) Alguna medición ha sido errónea.
d) No se sabe.
247.
En los turbofanes militares de flujo mezclado, típicamente se cumple que:
(15)
a) No existen pérdidas de presión en el mezclador cuando se supone que los
fluidos son ideales.
b) El número de Mach de la corriente fría es subsónico pero cercano a la unidad
para que las áreas de mezcla sean pequeñas.
c) Los números de Mach de las corrientes al mezclarse son muy similares.
d) Los números de Mach de las corrientes al mezclarse son muy similares.
248.
Si el parámetro de combustible en un postcombustor, PC, supera el
parámetro límite para conseguir bloqueo: (16)
a) El número de Mach a la salida del PC sería menor que la unidad.
b) La temperatura de salida del postcombustor aumentará siempre que
estemos por debajo de la mezcla estequiométrica.
c) Es imposible superar el parámetro límite.
d) El Mach de entrada permanecerá constante.
249.
En un motor de empuje constante en despegue, la T0 (temperatura
ambiente) hasta la que puede mantener empuje constante sin sobrepasar el
régimen máximo (Nmax o (T4t)max): (17)
a) Aumenta si aumenta la altitud del aeropuerto.
b) Disminuye si aumenta la altitud del aeropuerto.
c) Es independiente de la altitud del aeropuerto.
250.
En un motor-mono eje provisto con tobera convergente-divergente y
funcionando con la turbina y tobera en condiciones críticas, se tienen distintas
áreas de directriz de la turbina para mantener la relación de compresión máxima
independientemente de la temperatura y presión ambiente. Para ello, si la presión
ambiente ha aumentado: (18)
a) Se deben mantener constantes las áreas de la directriz de la turbina y de la
garganta de la tobera, A8, aunque se puede aumentar o disminuir el área de
salida A9 de la tobera.
b) Se debe disminuir el área de la directriz y el área de salida de la tobera, A9, en la
misma cantidad, independientemente del área de la garganta, A8.
c) Se debe aumentar el área de la directriz, dejando el área de la garganta de la
tobera, A8, constante, independientemente del área de salida de la tobera, A9.
d) Se debe aumentar el área de la directriz y disminuir el área de la garganta de la
tobera, A8, junto con el área de salida de la tobera, A9.
251.
Cuando en un turborreactor mono-eje, funcionando con turbina y tobera
en condiciones críticas, se aumenta el área de la garganta de la tobera
manteniendo T4t constante: (19)
a) La relación de presión del compresor sube.
b) La relación combustible/aire sube.
c) El parámetro de gasto del compresor baja.
d) No se sabe lo que pasa ya que depende de las condiciones ambientales.
252.
Se tiene un turborreactor de flujo único con tobera convergente-divergente
(CONDI) funcionando en condiciones críticas. ¿Qué le ocurriría al punto de
funcionamiento sobre el diagrama del compresor si se varía el área de salida de la
tobera y se mantienen constantes la relación T4t/T2t y el área de la garganta de la
tobera? (20)
a) No cambia.
b) La relación de presiones del compresor sube.
c) La relación de presiones del compresor baja.
d) No se sabe.
253.
El rendimiento motor de un aerorreactor de doble flujo ideal o turbofán
ideal: (5)
a) Es menor que el del turborreactor base.
b) Es igual al del turborreactor base.
c) Puede ser mayor, menor o igual que el del turborreactor base, pero siempre es
la inversa del Consumo Específico.
d) Es mayor que el del turborreactor base.
254.
El rendimiento motor de un turbohélice es: (14)
a) Mayor que el del turborreactor de flujo único base.
b) Igual al del turborreactor de flujo único base.
c) Mayor o menor que el del turborreactor de flujo único base, dependiendo de la λ
de diseño.
d) Menor que el del turborreactor de flujo único base.
255.
Un turborreactor funcionando con ciclo ideal tiene una V9/V0 = 4.5. Si,
manteniendo todo el funcionamiento del generador de gas, se transforma en
turbohélice ideal, ¿cuánto es la mejora en % del consumo específico ((CE,tb CE,th)/CE,tb)? NOTA: en este caso, y para poder comparar, defina el consumo
específico del turbohélice como c/(E + T): (15)
a) Aproximadamente un 40 %.
b) No existe mejora, ya que los dos casos son ideales.
c) Aproximadamente un 20 %.
d) Aproximadamente un 64 %.
256.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo impulso específico
del primario, se quiere transformar en turbofán óptimo. En la transformación se
decide subir la relación global de presiones del turborreactor base para T4t = cte.
Si se quiere seguir obteniendo un turbofán óptimo para la misma velocidad de
vuelo, ello se traduce, comparando con el diseño inicial del turbofán, en: (17)
a) Disminuir la relación de compresión del fan.
b) Aumentar la relación de compresión del fan.
c) Disminuir la relación de derivación del fan.
d) Aumentar la relación de derivación del fan.
257.
La existencia de monóxido de carbono, hidrógeno e hidrocarburos no
quemados en los productos de combustión de un aerorreactor: (20)
a) Representa una medida del rendimiento motor del aerorreactor.
b) No tiene ningún significado físico relevante.
c) No tiene ninguna relación con el rendimiento motor.
d) Representa una medida del rendimiento de combustión.
258.
Para un Λ dado, se optimiza la relación de presiones del fan, πf, para tener
un turbofán con CE mínimo. Se puede decir que la πf resultante: (6)
a) Disminuye al subir T4t.
b) Aumenta al mejorar la calidad de la turbina.
c) Es independiente de la relación de compresión del compresor, πc.
d) Aumenta con la V0.
259.
Se están estudiando dos góndolas para equipar un aerorreactor que
proporciona 22 000 N a nivel del mar y M0 = 0,5 con un gasto de aire G = 41,75
kg/s. La primera (1), tiene un área de entrada Ae = 0,2 m² y la segunda (2) un área
de entrada Ae = 0,26 m². Suponiendo que ambas góndolas tienen la misma
resistencia externa en esa condición de vuelo, ¿cuál es la más conveniente para
esa condición de vuelo? (7)
a) La 2.
b) Depende de los parámetros del ciclo.
c) Depende de la presión de salida del chorro.
d) La 1.
260.
Típicamente, la hélice de barco presenta un rendimiento de propulsión:
(10)
a) Más bajo que la hélice de un avión.
b) Más alto que la hélice de un avión.
c) No se sabe, depende de la hélice.
d) Parecido a la hélice de un avión.
261.
En un turbofán ideal, con Λ y τf optimizados para tener CE mínimo se
cumple que: (11)
a) Λ es finita.
b) La velocidad de salida de los flujos primario, V9, y secundario, V19, son
iguales.
c) El τf es igual a V9**·V19**.
d) El τf crece al aumentar Λ.
262.
En un turbofán optimizado, supuesto ideal, el trabajo específico del fan:
(12)
a) Es independiente de la altura y velocidad de vuelo.
b) Depende de la temperatura máxima del ciclo del turborreactor base.
c) No depende de la velocidad de vuelo pero sí de la altura de optimización.
d) Sube cuando sube la velocidad de vuelo.
263.
El rendimiento motor de un turbohélice es: (15)
a) Siempre son iguales.
b) Igual al del turborreactor de flujo único base si son ideales los procesos
involucrados en la transferencia de potencia a la hélice y es ideal el ciclo del
turborreactor base.
c) Igual al del turborreactor de flujo único base si son ideales los procesos
involucrados en la transferencia de potencia a la hélice, independientemente
de que el ciclo del turborreactor base sea ideal o no.
d) Siempre mayor que el de su turborreactor de flujo único base.
264.
Un turbohélice diseñado a partir de un turborreactor con una velocidad de
salida, Vtb, de 580 m/s, con un ηm = 0,98 y un ηh = 0,8; se optimiza para la
condición de vuelo h = 5000 m y V0 = 170 m/s. ¿Cuál sería su valor de Λ*? (16)
a) Aproximadamente 0,62.
b) Aproximadamente 1.
c) Aproximadamente 0,3.
d) Aproximadamente 0,14.
265.
El rendimiento global de un motor de reacción es una medida de: (17)
a) Su eficiencia como sistema generador de potencia.
b) El consumo de combustible, independientemente del empuje.
c) Su eficiencia como sistema motor.
d) El consumo específico para una velocidad de vuelo dada.
266.
Para turbohélices típicos, optimizados para bajas velocidades de vuelo (M0
≈ 0,55), desde el punto de vista de obtener mínimo tamaño y mínimo consumo
específico de combustible, interesa: (18)
a) Subir la temperatura máxima para mínimo tamaño a costa de subir el consumo
específico.
b) Subir la temperatura máxima y bajar la relación de presiones.
c) Subir siempre la temperatura máxima del motor.
d) Subir siempre la relación global de presiones del ciclo.
267.
Se dispone de dos turborreactores de flujo único, el A con Vtb/V0 = 2 y el B
con Vtb/V0 = 4 para transformar en turbohélices optimizados. ¿En dicha
transformación, supuesto ciclo ideal, en cuál de ellos habría que extraer más
potencia para mover la hélice relativa a la disponible en la expansión, (Ph/G)/(1/2
Vt²)? (1)
a) En ambos habría que extraer la misma.
b) No se sabe.
c) En el A.
d) En el B.
268.
Un aerorreactor está optimizado para tener potencia mecánica por unidad
de gasto adimensional máxima a una altitud y Mach de vuelo dados. Si se quiere
optimizar a una altitud más elevada con las mismas calidades: (2)
a) Disminuyendo la temperatura fin de combustión, habrá que aumentar la
relación de compresión y el Mach de vuelo.
b) Manteniendo la temperatura fin de combustión constante, habrá que
aumentar el Mach de vuelo si se mantiene la relación de compresión
constante.
c) Aumentando la temperatura fin de combustión, habrá que disminuir la relación
de compresión del compresor manteniendo el Mach de vuelo constante.
d) Manteniendo la temperatura fin de combustión constante, habrá que mantener
la relación de compresión constante si se mantiene el Mach de vuelo constante.
269.
Para una T4t dada, los Aerorreactores alcanzan una velocidad donde dejan
de dar empuje porque: (3)
a) La turbina deja de funcionar.
b) El rendimiento motor se anula.
c) El rendimiento propulsivo se anula.
d) El consumo tiende a infinito.
270.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo impulso específico
del primario, se quiere transformar en turbofán óptimo. En la transformación se
decide subir la relación global de presiones del turborreactor base para T4t = cte.
Si se quiere seguir obteniendo un turbofán óptimo para la misma velocidad de
vuelo, ello se traduce, comparando con el diseño inicial del turbofán, en: (6)
a) Disminuir la relación de derivación del fan.
b) Aumentar la relación de compresión del fan.
c) Disminuir la relación de compresión del fan.
d) Aumentar la relación de derivación del fan.
271.
El objetivo principal al convertir un turborreactor de flujo único en turbofán
es: (7)
a) Incrementar el empuje.
b) Subir el impulso.
c) Mejorar el rendimiento de propulsión.
d) Mejorar el rendimiento motor.
272.
Para reducir la emisión de NOx hay que tomar la siguiente medida: (10)
a) Aumentar la presión de la cámara.
b) Aumentar la temperatura de la zona primaria.
c) Reducir el tiempo de residencia.
d) Operar con riqueza estequiométrico en la zona primaria.
273.
Al aumentar la característica del ciclo ϑt: (11)
a) Aumenta ligeramente la potencia mecánica neta específica adimensional.
b) Aumenta ligeramente más la potencia mecánica neta específica adimensional
que el rendimiento motor.
c) Aumenta mucho más la potencia mecánica neta específica adimensional
que el rendimiento motor.
d) El rendimiento motor aumenta más que la potencia mecánica neta específica
adimensional.
274.
Para un Λ dado, se optimiza la relación de presiones del fan, πf, para tener
un turbofán con CE mínimo. Se puede decir que la πf resultante: (12)
a) Aumenta con la V0.
b) Es independiente de la relación de compresión del compresor, πc.
c) Disminuye con la T4t.
d) Aumenta al mejorar la calidad de la turbina.
275.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 850 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofán óptimo. Supuesto turbofán ideal, proporcionaría un impulso referido al
gasto primario de: (13)
a) 932 m/s.
b) 715 m/s.
c) 1155 m/s.
d) 1320 m/s.
276.
Un turbohélice diseñado a partir de un turborreactor con una velocidad de
salida, Vtb, de 580 m/s, con un ηm = 0,98 y un ηh = 0,8; se optimiza para la
condición de vuelo a = 5000 m y V0 = 360 m/s. ¿Cuál sería su valor de Λ*? (14)
a) Aproximadamente 1.
b) Aproximadamente 0,62.
c) Aproximadamente 0,43.
d) Aproximadamente 0,14.
277.
Para turbohélices típicos, optimizados para bajas velocidades de vuelo (M0
≈ 0,55), desde el punto de vista de obtener mínimo tamaño y mínimo consumo
específico de combustible, interesa: (20)
a) Subir la temperatura máxima para mínimo tamaño a costa de subir el consumo
específico.
b) Subir la temperatura máxima y bajar la relación de presiones.
c) Subir siempre la temperatura máxima del motor.
d) Subir siempre la relación global de presiones del ciclo.
278.
Se dispone de un turbohélice optimizado a una velocidad de vuelo. Si se
aumenta el rendimiento motor del sistema, para que el turbohélice siga estando
optimizado: (4)
a) Se tendrá que enviar menos potencia a la hélice.
b) Se tendrá que aumentar la velocidad de vuelo.
c) Se tendrá que volar a una altitud más elevada.
d) Se tendrá que disminuir el rendimiento de la hélice.
279.
Lo que influye en el valor de la relación de compresión existente entre el
infinito aguas arriba del inlet y la entrada del compresor del motor es: (5)
a) El diseño de la toma.
b) El gasto de aire ingerido.
c) El Mach de vuelo.
d) Todas las anteriores.
280.
Un turborreactor, diseñado para máximo impulso específico a una
velocidad de vuelo dada V0, se ha transformado en un turbohélice optimizado a
esa velocidad. Si aumentamos la relación de presiones del compresor, πc, y
seguimos manteniendo la misma potencia que va a la hélice, el turbohélice
resultante: (8)
a) Tendrá un consumo específico mínimo a una mayor velocidad de vuelo, solo si
se mantiene la altura constante.
b) Tendrá un consumo específico mínimo a una menor velocidad de vuelo, solo si
se mantiene la altura constante.
c) Tendrá un consumo específico mínimo a una mayor velocidad de vuelo.
d) Tendrá un consumo específico mínimo a una menor velocidad de vuelo.
281.
Para aumentar el rendimiento de combustión, es mejor: (17)
a) Disminuir un 1% el índice de emisión del hidrógeno, aunque aumente un 1% el
índice de emisión de los hidrocarburos sin quemar.
b) Disminuir un 1% el índice de emisión del hidrógeno, aunque aumente un 1%
el índice de emisión del monóxido de carbono.
c) Disminuir un 5% el índice de emisión de los óxidos de nitrógeno, aunque
aumente un 0,5% el índice de emisión del monóxido de carbono.
d) Disminuir el poder calorífico, manteniendo los índices de emisión constantes.
282.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo rendimiento motor,
se ha transformado en un turbofán óptimo para una velocidad de vuelo de M0 =
0,8 a 10 000 m de altitud. Después, disminuyendo la relación de compresión y
manteniendo T4t y calidades constantes, se decide que la optimización se realice
para una velocidad de vuelo mayor (M0 = 0,85 a la misma altitud). Para esta nueva
optimización habrá que: (18)
a) Aumentar la relación de derivación.
b) Aumentar la relación de compresión del fan.
c) Mantener la relación de derivación.
d) Disminuir la relación de compresión del fan.
283.
Se dispone de dos turborreactores de flujo único con las mismas
calidades, el turborreactor A con V0/Vtb = 0,2 y el B con V0/Vtb = 0,5. Para la
misma velocidad de vuelo, en una hipotética conversión optimizada de ambos
turborreactores en los turbofanes A y B respectivamente, y suponiendo que la
transformación fuera ideal, ¿cuál de ellos tendría una mayor relación de
derivación? (19)
a) El A.
b) El B.
c) El que tuviera mayor relación de compresión.
d) Ambos tendrían la misma relación de derivación.
284.
Para optimizar un turbofán militar, la relación de derivación debe ser
menor que la necesaria para optimizar un turbofán civil porque: (20)
a) Son motores con alta temperatura fin de combustión y baja relación de
compresión.
b) Son motores de rendimiento propulsivo bajo.
c) Son motores de gran impulso específico.
d) Son motores que se optimizan para condiciones de vuelo donde la potencia
mecánica neta es baja.
285.
Optimizando un turbohélice se aprecia que: (12)
a) La potencia mecánica será la misma que la del turborreactor del que deriva si el
rendimiento mecánico de la reductora fuera la unidad.
b) El único parámetro que interviene en los valores óptimos es la relación entre las
velocidades de salida del sistema como turborreactor y la velocidad de vuelo.
c) Si los rendimientos de transferencia y de la hélice fueran la unidad, toda la
potencia mecánica se invertiría en propulsión y el rendimiento de propulsión
del sistema optimizado sería uno.
d) El único parámetro libre que da la potencia de la hélice por unidad de gasto es
la T4t.
286.
En unas condiciones de vuelo y funcionamiento, el rendimiento propulsivo
de un turborreactor es ηp. Si se convierte en turbohélice, con una hélice de
rendimiento ηh, la potencia que habrá que enviar a la hélice para obtener mínimo
consumo específico será: (13)
a) Menor si el rendimiento propulsivo es mayor.
b) Menor si el rendimiento del reductor es mayor.
c) Mayor si el rendimiento propulsivo es mayor.
d) Menor si el rendimiento de la hélice es mayor.
287.
En un aerorreactor, considerado como un sistema global en el que entra
una masa de aire G y de combustible c, expulsándose en la salida la masa G+c,
puede decirse que se conserva la entalpía de remanso porque: (14)
a) El proceso es casi estacionario.
b) El proceso es casi estacionario y, al mismo tiempo, se cumple que el
número de Reynolds medio es muy elevado y el Prandtl de unidad.
c) El número de Reynolds medio es muy elevado y el Prandtl de unidad.
d) Ni el número de Reynolds medio es muy elevado ni el Prandtl de unidad.
288.
El uso del turborreactor de flujo mezclado en aerorreactores militares con
capacidad de vuelo supersónico es debido principalmente a que: (1)
a) Tienen capacidad de vuelo a gran altura.
b) Disminuye el consumo específico.
c) Aumenta el impulso específico.
d) Tienen postcombustor.
289.
Para un Mach de vuelo de 1.5 y a una altitud dada, la tobera convergente de
un turborreactor mono-eje está bloqueada. Si en vuelo subsónico a esa altitud, se
observa que la tobera se desbloquea, se puede decir que: (2)
a) El parámetro de gasto adimensional de la tobera desbloqueada será mayor.
b) La tobera se desbloquearía para cualquier temperatura fin de combustión.
c) La temperatura fin de combustión a la que se inicia el desbloqueo es mayor
si la altitud fuera menor.
d) La temperatura fin de combustión a la que se inicia el desbloqueo es mayor si la
altitud fuera mayor.
290.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo impulso específico
referido al gasto primario, se quiere transformar en un turbofán óptimo. En la
transformación se decide subir la relación global de presiones del turborreactor
base para que T4 sea constante. Si se quiere seguir obteniendo un turbofán
óptimo para la misma velocidad de vuelo, ello se traduce, comparando con el
diseño inicial del turbofán, en: (3)
a) Aumentar la relación de compresión del fan.
b) Disminuir la relación de compresión del fan.
c) Disminuir la relación de derivación del fan.
d) Aumentar la relación de derivación del fan.
291.
Para que la línea de funcionamiento de un turborreactor sobre el mapa del
compresor sea única, independiente del Mach de vuelo, debe cumplirse como
mínimo que: (4)
a) La tobera funcione en condiciones críticas.
b) Los rendimientos de la turbomaquinaria sean constantes así como que la
tobera funcione en condiciones críticas.
c) La turbina funcione en condiciones críticas.
d) La turbina y la tobera funcionen en condiciones críticas.
292.
El parámetro de combustible límite en un postcombustor: (5)
a) Es menor cuanto mayor sea la presión de entrada.
b) Es menor cuanto mayor sea la fricción.
c) Es menor cuanto menor sea la velocidad de entrada al postcombustor.
d) Es mayor cuanto mayor es el tamaño de los estabilizadores de llama.
293.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofán. Si el turbofán fuese real y se optimizase para una relación de derivación
dada (Λ), el trabajo específico del fan, al cambiar Λ a A de optimización... (6)
a) Depende de la altura de vuelo.
b) Baja cuando sube el valor de Λ.
c) Sube cuando sube el valor de Λ.
d) No depende del valor de Λ.
294.
Se tiene una cámara de combustión funcionando con una T3 = 800 K; P3 =
2500 kPa; G = 20 kg/s y c = 0.56 kg/s. ¿Cuánto tiene que valer la cantidad de
combustible inyectado en la cámara si se quiere obtener la misma relación T4/T3,
con las siguientes condiciones: T3 = 700 K; P3 = 1500 kPa; G = 26 kg/s? (7)
a) Aproximadamente 0.64 kg/s.
b) Aproximadamente 0.53 kg/s.
c) Aproximadamente 0.35 kg/s.
d) Aproximadamente 0.46 kg/s.
295.
En los turbofanes militares de flujo mezclado, típicamente se cumple que
(8):
a) No existen pérdidas de presión en el mezclador cuando se supone que los
fluidos son ideales.
b) La presión de remanso de la corriente fría es ligeramente superior que la
presión de remanso de la corriente caliente.
c) Los números de Mach de las corrientes al mezclarse son muy diferentes.
d) El número de Mach de la corriente fría es subsónico pero cercano a la unidad
para que las áreas de mezcla sean pequeñas.
296.
La entrada en pérdida con desprendimiento giratorio de un compresor se
manifiesta por (9):
a) Vibraciones con frecuencias ligadas al régimen de giro del motor y baja
amplitud.
b) Vibraciones de baja frecuencia y gran amplitud.
c) Vibraciones transversales con frecuencias ligadas al régimen de giro del motor y
gran amplitud.
d) Vibraciones de alta frecuencia y gran amplitud.
297.
Ensayando en un día estándar, para una Tt4 de 1550 K, el gasto de un
motor es 50 kg/s. Al ensayar a T0 = 265 K y P0 = 90 kPa, el gasto ha sido 46.32 kg/s;
en este ensayo (10):
a) La Tt4 ha sido más elevada.
b) La Tt4 ha sido más baja.
c) No se sabe.
d) La Tt4 se ha mantenido constante.
298.
En un banco con una P0 = 98 kPa y T0 = 300 K, se ha medido, para N =
15000 rpm, un gasto de 53 kg/s. En condiciones estándar, P0 = 101.325 kPa y T0 =
288.15 K y funcionando a 15000 rpm, se puede decir que el gasto (11):
a) No se sabe su valor.
b) Es igual a 55 kg/s.
c) Es mayor de 55 kg/s.
d) Es menor de 53 kg/s.
299.
En postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación entre los consumos específicos con el
postcombustor funcionando y con el postcombustor apagado, Ctsc/Cp: (12):
a) Es mayor en días cálidos.
b) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del
postcombustor.
c) Es menor que en condiciones de crucero.
d) Es mayor en aeropuertos situados a grandes altitudes (menores presiones
ambientales).
300.
En un motor mono-eje, funcionando con la turbina y tobera en condiciones
críticas, se tienen distintas áreas de directriz de la turbina para mantener la
relación de compresión máxima, a la temperatura fin de combustión máxima,
independientemente de la temperatura ambiente. Para ello, si la temperatura
ambiente aumenta: (13):
a) Se debe aumentar el área de la directriz y el área de la tobera la misma
cantidad.
b) Se debe disminuir el área de la directriz, dejando el área de la tobera
constante.
c) Se debe aumentar el área de la directriz, dejando el área de la tobera constante.
d) Se debe disminuir el área de la directriz y el área de la tobera la misma
cantidad.
301.
Para que un sistema incrementador de empuje sea capaz de aumentar el
gasto a través del aerorrector manteniendo la temperatura fin de combustión y las
condiciones de vuelo constantes es necesario que: (14):
a) Se incremente la entropía en el compresor.
b) La temperatura a la salida del compresor disminuya.
c) La relación de compresión del compresor aumente.
d) La turbina trabaje en condiciones críticas.
302.
El tamaño del difusor a la entrada del postcombustor viene fijado
básicamente por: (15):
a) La estabilización de la llama con pérdidas de presión de remanso
razonables.
b) La condición de bloqueo térmico.
c) La condición que mantenga constante el gasto del motor.
d) La temperatura de salida del postcombustor.
303.
Para un Mach de vuelo de 1.5 y a una altitud dada, la tobera convergente de
un turborreactor mono-eje está bloqueada, entonces se puede decir que: (16):
a) Para esa altitud de vuelo, al bajar el Mach de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4/Tt2 constante.
b) Para ese Mach de vuelo, al subir la altitud de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4/Tt2 constante.
c) Para esa altitud de vuelo, al bajar el Mach de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4 constante.
d) Para ese Mach de vuelo, al bajar la altitud de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene Tt4 constante.
304.
En diseño, para poder calcular las variables intensivas de un turborreactor
de flujo mezclado, aparte de los parámetros de calidad, hay que conocer: (17):
a) Cuatro parámetros de funcionamiento.
b) Tres parámetros de funcionamiento.
c) Dos parámetros de funcionamiento.
d) Cinco parámetros de funcionamiento.
305.
El punto de funcionamiento de un turborreactor funcionando con la
turbina y tobera en condiciones críticas: (18):
a) Es independiente de la geometría de la turbina.
b) Es independiente de la geometría de la tobera.
c) Es independiente de la velocidad de vuelo.
306.
En el diseño de un turborreactor a partir de un generador de gas dado, con
una relación de derivación (A) fija, la velocidad del primario V9... (19):
a) No depende del trabajo específico del fan.
b) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
c) Sube cuando sube el trabajo específico del fan.
d) Baja cuando sube el trabajo específico del fan.
307.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofán óptimo. Supuesto turbofán ideal, la potencia por unidad de gasto
primario a extraer para el secundario sería: (20):
a) 144375 (m/s)^2.
b) 640000 (m/s)^2.
c) 288750 (m/s)^2.
d) 302500 (m/s)^2.
308.
Un turborreactor de flujo único con los siguientes valores de diseño en
banco (Tt23=15, Tt4=1400) se transforma en turbohélice optimizado (CE mínimo),
el trabajo específico de la turbina que mueve la hélice (7):
a) Disminuye si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
b) Es independiente de la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
c) Aumenta si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo de diseño.
309.
Un turborreactor de flujo único con los siguientes valores de diseño en
banco (Tt23=15, Tt4=1400) se transforma en turbohélice optimizado (CE mínimo),
la velocidad de salida del turbohélice (8):
a) Disminuye si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
b) Es independiente de la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
c) Aumenta si aumenta la altitud de vuelo de diseño del turbohélice.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo de diseño.
310.
Se diseña un turbohélice optimizado a partir del siguiente generador de gas
(compresor-cámara de combustión-turbina) (Tt23=17, Tt4=1450), la ganancia de
potencia útil (9):
a) Disminuye si aumenta la Tt4 del generador de gas.
b) Disminuye si aumenta la velocidad de vuelo de diseño.
c) Es independiente de los valores del generador de gas.
d) Es independiente solo de la Tt23 del generador de gas.
311.
El empuje debido al chorro que proporciona un turbohélice optimizado
(10):
a) Disminuye si aumenta la velocidad de vuelo de diseño.
b) Aumenta si aumenta la Vtb.
c) Permanece constante si aumenta la Vtb.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo de diseño.
312.
Para una condición de vuelo, se conoce el rendimiento de propulsión de un
turborreactor, ηp=0.4. Se transforma en turbohélice, con un rendimiento de hélice
de ηh=0.8 para la misma condición de vuelo, suponiendo despreciable la potencia
útil asociada al empuje. ¿Cuál sería, aproximadamente, la relación entre los
consumos de combustible por unidad de potencia útil del turborreactor y del
turbohélice: (Cpot.útil)Turborreactor/(Cpot.útil)Turbohélice, donde
Cpot.útil=c/Potencia.útil? (11):
a) 1.7
b) 2
c) 2.4
d) 1.75
313.
En el diseño de un turbohélice con el criterio de reducir el tamaño del
sistema y el consumo específico siempre interesa (12):
a) Subir la temperatura T4t
b) Bajar la temperatura T4t
c) Subir la Tt23
d) Bajar la Tt23
314.
En las actuaciones de un turbohélice se puede afirmar que: (13):
a) La potencia de la hélice disminuye siempre con la velocidad de vuelo.
b) El empuje del chorro aumenta siempre con la altitud.
c) La potencia de la hélice disminuye siempre con la altitud.
d) Ninguna de las tres respuestas anteriores es correcta.
315.
En un turbofán optimizado, el trabajo específico del fan (15):
a) No depende de la velocidad de vuelo.
b) No depende de pi23 y T4t.
c) Disminuye cuando aumenta la velocidad de vuelo.
d) Aumenta cuando aumenta T4t.
316.
En un turbofán optimizado para una relación de derivación dada,
suponiendo ciclo ideal se cumple: (16):
a) Vg>V19
b) Vg=V19
c) Vg<V19
d) Vg=V19=V0
317.
En un turbofán optimizado, la ganancia de potencia útil por unidad de
gasto respecto al turborreactor (17):
a) Aumenta al aumentar la V0 de diseño.
b) Aumenta cuando disminuye la Vtb.
c) Es independiente de Vtb.
d) Aumenta cuando disminuye la V0 de diseño.
318.
En condiciones de despegue (T0= 288, P0=101325, M0=0) un turborreactor
con postcombustor presenta los siguientes valores de Tt5=1050 K, Tt7= 1900 K.
Suponiendo ciclo ideal el aumento relativo de empuje y consumo vale: (18):
a) Empuje: 45.7%; consumo 131.1%.
b) Empuje: 29.3%; consumo 125.5%.
c) Empuje: 34.5%; consumo 111.5%.
d) Empuje: 29.3%; consumo 111.5%.
319.
En un turborreactor con postcombustor la temperatura máxima alcanzable
a la salida del postcombustor (19):
a) Aumenta cuando aumentan las pérdidas por fricción en el postcombustor.
b) Aumenta cuando aumenta el número de Mach a la entrada del postcombustor.
c) Disminuye cuando aumenta el número de Mach a la entrada del
postcombustor.
d) Aumenta cuando aumenta la temperatura de remanso a la entrada del
postcombustor.
320.
La ganancia de empuje que obtenida con la utilización de un
postcombustor con una Tt7 dada: (20):
a) Aumenta al aumentar la altitud de vuelo.
b) Aumenta al aumentar la temperatura de remanso a la entrada del
postcombustor.
c) Es independiente de la velocidad de vuelo al ser Tt7 fija.
d) Disminuye al aumentar la altitud de vuelo.
321.
El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es
0.40. En dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se
encuentra conectada a un fan con una relación de derivación 4. Si los
rendimientos tanto de la turbina como del fan son 1, ¿cuál será el nuevo
rendimiento propulsivo de la configuración optimizada para mínimo consumo
específico? (1):
a) 0.66
b) 0.33
c) 0.50
d) 0.60
e) 0.77
322.
El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es
0.40. En dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se
encuentra conectada a una hélice. Si los rendimientos tanto de la turbina como de
la hélice como del reductor son 1, ¿cuál será el nuevo rendimiento propulsivo de
la configuración optimizada para mínimo consumo específico? (2):
a) 1
b) No se puede calcular
323.
El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es
0.40. En dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se
encuentra conectada a una hélice. Si los rendimientos de la turbina, de la hélice y
del reductor son respectivamente 1.000, 0.820 y 0.976, ¿cuál será el nuevo
rendimiento propulsivo de la configuración si la nueva turbina expande el fluido
hasta la condición V9 = V0? (3):
a) 0.820
b) 0.800
c) No se puede calcular
324.
El rendimiento propulsivo de un turborreactor en el punto de diseño es
0.40. En dicha situación de diseño se decide añadir una turbina adicional que se
encuentra conectada a una hélice. Si los rendimientos de la turbina, de la hélice y
del reductor son respectivamente 1.000, 0.820 y 0.976, ¿cuál será el cociente
entre la potencia útil del turbohélice y la potencia útil del turborreactor si la nueva
turbina expande el fluido hasta la condición V9 = V0? (4):
a) 1.000
b) 2.000
c) 4.000
d) No se puede calcular
325.
Un turborreactor con postcombustor funciona con una Tt7 = 1.5 Tt5 y P7t =
0.95 P5t. Si el área de la garganta del postcombustor apagado es Ag, ¿cuál debe
ser el área de la garganta al encender el postcombustor? (5):
a) 1.289 Ag
b) 0.7757 Ag
c) 2.036 Ag
d) 0.4913 Ag
326.
Un aumento del tamaño y número de anillos estabilizadores de llama
favorece la aparición del bloqueo térmico del postcombustor (6):
a) Verdadero
b) Falso
327.
La pérdida de presión de remanso en un postcombustor es (p5t – p7t)/p5t =
k cuando el número de Mach a la salida del difusor es M6. Tras el rediseño del
difusor se consigue que el Mach a la salida del difusor sea 0.9 M6 en lugar de M6.
En estas nuevas condiciones, estime la nueva pérdida de presión de remanso (7):
a) 0.90 k
b) 1.11 k
c) 0.81 k
d) 1.23 k
328.
Las actuaciones de un turborreactor (sin postcombustor) son tales que el
motor evoluciona con T5t = cte y p5t = cte cuando su rendimiento propulsivo pasa
de 0 en despegue a 0.4 en crucero. Sabiendo que el postcombustor en
condiciones de despegue sería capaz de duplicar el empuje, ¿qué incremento de
empuje relativo al empuje (ΔE/E) tendría en condiciones de crucero? (8):
a) 1.33
b) 0.75
c) 1.00
d) 0.40
e) 2.50
329.
En las actuaciones de un turborreactor de flujo único, se tiene Tt4/Tt2 =
cte, turbina y tobera bloqueadas, y rendimientos de los componentes constantes.
En esas condiciones, la relación de presiones en el compresor P5t/P2t (9):
a) Sube al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante
b) Disminuye al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante
c) Se mantiene constante con la velocidad de la aeronave pero no con la altitud
d) Se mantiene constante tanto con la velocidad de la aeronave como con la
altitud
330.
En las actuaciones de un turborreactor de flujo único, se tiene Tt4 = cte,
turbina y tobera bloqueadas, y rendimientos de los componentes constantes. En
esas condiciones, la relación de presiones en el compresor P5t/P2t (10):
a) Sube al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante
b) Disminuye al aumentar la velocidad de la aeronave a altitud constante
c) Se mantiene constante con la velocidad de la aeronave pero no con la altitud
d) Se mantiene constante tanto con la velocidad de la aeronave como con la
altitud
331.
En la optimización de un turbofán real (los rendimientos de todos los
componentes son menores que 1) con relación de derivación fija, la velocidad de
salida del secundario es menor que la del primario. (11):
a) Verdadero
b) Falso
332.
En la optimización de un turbofán real (los rendimientos de todos los
componentes son menores que 1) con relación de derivación fija, (12):
a) La velocidad de salida del secundario aumenta si aumenta la temperatura
Tt4 de diseño.
b) La velocidad de salida del secundario aumenta si disminuye la temperatura Tt4
de diseño.
c) La velocidad de salida del secundario es independiente de la temperatura Tt4
de diseño.
333.
En un turborreactor de flujo único, el flujo (supuesto homogéneo) de salida
se divide de modo que una fracción λ ≠ 1 del gasto sale por una tobera y la otra
fracción (1 – λ) sale por la otra. Si ambas toberas se encuentran en condiciones
críticas y adaptadas, podemos afirmar que: (13):
a) Ambas toberas tienen la misma relación Ag/Ag y el idéntico valor Ag.
b) Ambas toberas tienen distinta relación Ag/Ag y el idéntico valor Ag.
c) Ambas toberas tienen la misma relación Ag/Ag y distinto valor Ag.
d) Ambas toberas tienen distinta relación Ag/Ag y distinto valor Ag.
334.
En las actuaciones de un estatorreactor ideal (rendimientos iguales a la
unidad) operando con Tt4 constante y tobera crítica, el gasto de aire que ingresa:
(14):
a) No cambia al cambiar el Mach o la altitud de vuelo
b) Aumenta al aumentar el Mach de vuelo y al aumentar la altitud
c) Aumenta al aumentar el Mach de vuelo y al disminuir la altitud
d) Disminuye al aumentar el Mach de vuelo y al aumentar la altitud
e) Disminuye al aumentar el Mach de vuelo y al disminuir la altitud
335.
Se realiza la optimización (con respecto al trabajo específico del fan y la
relación de derivación) de un turbofán real (rendimientos de los componentes
menores que 1) para vuelo subsónico. En la optimización se impone la ligadura de
mantener la velocidad de salida del primario igual a la velocidad de vuelo. Si las
toberas son convergentes, podemos afirmar que el resultado de la optimización
será (15):
a) Velocidad de salida del secundario igual a la de vuelo y toberas críticas
b) Velocidad de salida del secundario igual a la de vuelo y toberas subsónicas
c) Velocidad de salida del secundario mayor que la de vuelo y toberas críticas
d) Velocidad de salida del secundario mayor que la de vuelo y toberas subsónicas
336.
El régimen de giro (rpm) de un turbohélice es muy elevado porque (1):
a) Su temperatura máxima de funcionamiento Tt4 es relativamente baja.
b) Se diseñan para potencia neta máxima.
c) Su objetivo consiste en subir el rendimiento de propulsión.
d) El gasto de aire del motor es relativamente bajo.
337.
Un turborreactor ha sido diseñado en condiciones de despegue a nivel del
mar (Tt4=1300 y πt23=14). Suponiendo que el motor está regulado de forma que
Tt4 y Tt23 se mantienen constantes, que la turbina y la garganta de la tobera
funcionan en condiciones críticas, cuando el motor funciona a M0=0.75 y
altitud=10000 m:
a) Debe aumentarse el área de la garganta de la tobera para que pase el mismo
gasto que por la turbina.
b) Debe disminuirse el área de la garganta de la tobera para que pueda pasar el
mismo gasto que por la turbina.
c) No pueden funcionar los dos elementos en condiciones críticas al mismo
tiempo si no se varía el área de uno de ellos.
d) No es necesario variar ningún área del motor para que pase el mismo gasto
por la turbina y la tobera.
338.
En un turbohélice optimizado típico, el rendimiento propulsivo (7):
a) Crece apreciablemente al aumentar la temperatura fin de combustión.
b) Decrece apreciablemente al aumentar la relación de compresión.
c) Es prácticamente constante con la velocidad de vuelo en el rango de
utilización de los turbohélices.
d) Es apreciablemente menor si la velocidad de vuelo es baja.
339.
Se dispone de un turbohélice optimizado para una velocidad de vuelo. Si
se le incorpora una hélice de mayor rendimiento para que siga estando optimizado
para esa velocidad de vuelo habrá que (8):
a) Instalarle una turbina que gire más rápida y mantener el reductor.
b) Instalarle una turbina que envíe menos potencia a la hélice.
c) Instalarle una turbina que envíe más potencia a la hélice.
d) Instalarle una turbina que gire más lenta y mantener el reductor.
340.
Un turborreactor de flujo único, con Vd/Vtb=0.5, se ha transformado en un
turbohélice. Suponiendo una transferencia de potencia ideal, que el rendimiento
de la hélice es la unidad, y que se quiere obtener consumo específico mínimo
¿qué potencia por unidad de gasto habrá transferir a la hélice referida a la
potencia disponible (Vb/2)? (9):
a) 64%
b) 84%
c) 75%
d) 91%
341.
En un turbohélice optimizado para volar a M0 del orden de 0.55 (10):
a) El Consumo Específico se mejora subiendo la temperatura fin de
combustión.
b) El Consumo específico se mejora subiendo la relación de compresión.
c) El rendimiento propulsivo aumenta significativamente al aumentar la velocidad
de vuelo en el rango de utilización de los turbohélices.
d) El Consumo Específico referido a la Potencia Equivalente es una medida del
rendimiento motor solo cuando el motor está en banco.
342.
El incremento de potencia útil de un turbohélice respecto de la potencia
útil del turborreactor del que deriva, al aumentar el Mach de vuelo: (11):
a) Es mayor.
b) Es menor.
c) No experimenta ningún cambio.
d) No puede determinarse a partir de M0 = 0.65.
343.
En un turbofán, con valores típicos de Tt4 y πc y cuyos valores de diseño
son Λ = 8 y πf = 1.5; se cumple que (12):
a) Esigma > Epi.
b) Esigma = Epi.
c) Esigma < Epi.
d) Que el empuje del flujo secundario sea menor o mayor que el del primario
depende si las toberas funcionan críticas o no.
344.
El valor de la relación de derivación óptima Λ** de un turbofán a partir de
un turborreactor cuya Vb en banco vale 600 m/s, (13):
a) Aumenta si se aumenta la V0 de diseño.
b) Disminuye si se aumenta Tt4 de diseño.
c) Aumenta si se aumenta la altitud de diseño.
d) Disminuye si se aumenta la altitud de diseño.
345.
En dos turbofanes optimizados a la misma velocidad (M0=0.8) y altitud de
vuelo en Λ y πc, el primero con πc = 20 y Tt4 = 1500, el segundo con πc = 25 y Tt4 =
1700, se cumple que: (14):
a) (CE)1 < (CE)2
b) (CE)1 = (CE)2
c) (CE)1 > (CE)2
d) La respuesta depende de la altitud a la que se optimizan los turbofanes.
346.
En un turbofán optimizado, supuesto ciclo ideal, el trabajo específico de
diseño del fan: (15):
a) Sube cuando sube la velocidad de vuelo de diseño.
b) No depende de la velocidad de vuelo pero sí de la altitud de optimización.
c) Es independiente de las condiciones de vuelo.
d) Depende de la temperatura máxima del ciclo del turborreactor base.
347.
En un turbofán con relación de compresión del fan, dada, la velocidad del
primario Vg: (16):
a) Sube cuando sube la razón de derivación.
b) Baja cuando sube la razón de derivación.
c) No depende de la razón de derivación.
d) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
348.
Se dispone de dos turborreactores de flujo único, el turborreactor A con
Vd/Vtb = 0.2 y el B con Vd/Vtb = 0.5. Para la misma velocidad de vuelo, en una
hipotética conversión optimizada de ambos turborreactores en los turbofanes A y
B respectivamente, ¿cuál de ellos tendría una mayor relación de compresión del
fan? (17):
a) El B.
b) El A.
c) Ambos tendrían la misma relación de compresión del fan.
d) Depende del valor de Vtb.
349.
Si se desea, en postcombustores, evitar el bloqueo térmico, el número de
Mach de entrada al postcombustor debe ser subsónico y tomar valores: (18):
a) Próximos a la unidad.
b) Mayores que la unidad.
c) Cualesquiera.
d) Muy bajos.
350.
En los postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación de consumos con el postcombustor
funcionando o con el postcombustor apagado, (consumo total combustible pc
On) / (consumo total combustible pc Off): (19):
a) Es menor que en vuelo supersónico.
b) Es mayor en aeropuertos situados en grandes altitudes (menores presiones
ambientales).
c) En días fríos es mayor que en días cálidos.
d) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
351.
La cantidad máxima de combustible que se puede quemar en un
postcombustor sin que se produzca bloqueo térmico es mayor: (20):
a) Si las pérdidas por fricción en el postcombustor son mayores.
b) Si las pérdidas por fricción en el postcombustor son menores.
c) Es independiente de las pérdidas por fricción en el postcombustor.
d) Aumenta si aumenta el Mach a la entrada del postcombustor.
352.
Para turbohélices típicos, optimizados para bajas velocidades de vuelo (M0
≈ 0.55), desde el punto de vista de obtener mínimo tamaño y mínimo consumo
específico de combustible, interesa:
a) Blanco.
b) Subir la temperatura máxima para mínimo tamaño a costa de subir el consumo
específico.
c) Subir siempre la relación global de presiones del ciclo.
d) Subir la temperatura máxima y bajar la relación de presiones.
e) Subir siempre la temperatura máxima del motor.
353.
En postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación entre los consumos específicos con el
postcombustor funcionando y con el postcombustor apagado, CEpc/CE:
a) Es menor que en condiciones de crucero.
b) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
c) Blanco.
d) Es mayor en aeropuertos situados a grandes altitudes (menores presiones
ambientales).
e) Es mayor en días cálidos.
354.
En un turborreactor de flujo único, con una relación global de presiones
π03 dada, se cumple siempre:
a) Que el rendimiento de propulsión es independiente de la temperatura máxima
Tt4.
b) Blanco.
c) Que el rendimiento global o motopropulsor sube al subir la temperatura
máxima Tt4.
d) Que su rendimiento de propulsión baja al subir la temperatura máxima Tt4.
e) Que su rendimiento motor baja al subir la temperatura máxima Tt4.
355.
El consumo específico de un turbohélice típico optimizado para un Mach
de vuelo de 0.6:
a) Aumenta al disminuir Tt4.
b) Es prácticamente independiente del comportamiento propulsor del
turbohélice.
c) Aumenta si disminuye π23.
d) Blanco.
e) Es independiente de π23 y Tt4.
356.
Para un Lambda dado, se optimiza la relación de presiones del fan, π1r,
para tener un turbofán con CE mínimo. Se puede decir que la π1r resultante:
a) Aumenta con la altitud de vuelo.
b) Aumenta con la Tt4.
c) Aumenta con la V0.
d) Blanco.
e) Es independiente de la Lambda.
357.
En el diseño de un turbofán a partir de un generador de gas dado, con una
relación de derivación (Λ) fija, la velocidad del primario V9:
a) Blanco.
b) Sube cuando sube el trabajo específico del fan.
c) No depende del trabajo específico del fan.
d) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
e) Baja cuando sube el trabajo específico del fan.
358.
En un turbohélice optimizado, el valor correspondiente de la velocidad de
salida (V9*):
a) Aumenta si la π23 de diseño aumenta.
b) Disminuye si la Tt4 de diseño aumenta.
c) Es independiente de los valores de π23 y Tt4 de diseño.
d) Aumenta si la V0 a la que se optimiza el turbohélice aumenta.
359.
En turbofanes de aplicación militar para aviones caza la relación de
compresión del fan tiene valores mayores que la de los turbofanes de aviación
civil de transporte porque:
a) Su temperatura fin de combustión es menor que la de los turbofanes civiles.
b) Su relación de compresión global es mayor que la de los turbofanes civiles.
c) Las velocidades de vuelo son mayores que la de los turbofanes civiles.
d) Su temperatura fin de combustión es mayor que la de los turbofanes civiles.
360.
Un turborreactor de flujo único se ha optimizado para máxima potencia
específica. Si se quisiese alcanzar el punto de máximo rendimiento manteniendo
Tt4/T0 constante, se debe:
a) Disminuir la velocidad de vuelo.
b) Mantener la velocidad de vuelo.
c) Aumentar la velocidad de vuelo.
d) No es posible obtener rendimiento máximo modificando la velocidad de vuelo.
361.
En las actuaciones simplificadas de un turborreactor de flujo único
podemos suponer que Tt4/Tt2=cte, así como los rendimientos de todos los
componentes del motor, se mantienen constantes. Si, además, el trabajo
específico en el compresor es directamente proporcional a Tt4 (π23 ∝ Tt4), la
temperatura de remanso a la salida de la turbina:
a) Aumenta al aumentar la velocidad de vuelo a altitud constante.
b) Disminuye al aumentar la velocidad de vuelo a altitud constante.
c) Aumenta al aumentar la altitud a Mach constante.
d) Es constante, aunque varíe la altitud o el Mach de vuelo.
362.
En un modelo de actuaciones simplificadas de un turborreactor de flujo
único suele asumirse que la temperatura de remanso a la entrada y la salida de la
turbina son constantes y que la tobera está adaptada. En esas condiciones la
velocidad de salida del turborreactor:
a) Aumenta con la velocidad de vuelo y aumenta con la altura.
b) Aumenta con la velocidad de vuelo y disminuye con la altura.
c) Disminuye con la velocidad de vuelo y aumenta con la altura.
d) Disminuye con la velocidad de vuelo y disminuye con la altura.
363.
Un turborreactor se transforma en turbofán con una relación de derivación
de 8. La optimización se realiza a una velocidad de vuelo de 240 m/s,
manteniendo la π23 y Tt4 del turborreactor. Suponiendo ciclo ideal y que a esa
velocidad de vuelo la velocidad de salida del turborreactor vale 700 m/s, las
velocidades de los flujos primario y secundario del turbofán valen:
a) V19 = 351.52; V9 = 371.35
b) V19 = 240.00; V9 = 240.00
c) V19 = 325.03; V9 = 351.52
d) V19 = 325.03; V9 = 325.03
364.
Cuando se optimiza un turbofán para una condición de vuelo (V0), al
aumentar la Tt4 de diseño, los valores óptimos deben:
a) La relación de compresión del fan aumenta.
b) El trabajo específico del fan disminuye.
c) La relación de derivación aumenta.
d) La relación de derivación del fan es la misma.
365.
Un turborreactor con postcombustión está equipado con una tobera
convergente divergente adaptada a nivel del mar. Cuando se enciende el
postcombustor en esas condiciones, el área de la garganta se regula para que no
varíe el gasto a través del motor. Suponiendo ciclo ideal, ¿cómo debe variar el área
de salida si se quiere mantener la tobera adaptada?
a) Debe permanecer constante.
b) Debe disminuir en menor proporción que el área de la garganta.
c) Debe aumentar en la misma proporción que el área de la garganta.
d) Debe aumentar en mayor proporción que el área de la garganta.
366.
El empuje específico de un turbofán optimizado (E/Gtotal), comparado con
el empuje específico de su turborreactor base, es:
a) Mayor.
b) Igual.
c) Menor.
d) Aproximadamente igual.
367.
El consumo específico instalado de un turbofán:
a) Tiene un mínimo con πfan para una relación de derivación Λ dada.
b) Es independiente de Tt4.
c) Aumenta siempre con Tt4.
d) Es independiente de π23.
368.
El consumo específico de un turbohélice (c/Peq):
a) Es independiente de π23.
b) Es independiente de Tt4.
c) Aumenta al aumentar Tt4.
d) Presenta un mínimo para un valor de π23 función de Tt4.
369.
En un turborreactor de flujo único se han fijado el valor de la relación de
compresión del compresor y la temperatura final de combustión para unas
condiciones de diseño.
Si en ese punto de diseño se disminuye únicamente el rendimiento de la turbina:
a) La potencia neta adimensional disminuye pero el rendimiento motor aumenta.
b) La potencia neta adimensional disminuye pero el rendimiento motor no se ve
afectado si el rendimiento del compresor es la unidad.
c) La potencia neta adimensional y el rendimiento motor disminuyen siempre y
cuando el rendimiento del compresor sea próximo a la unidad.
d) La potencia neta adimensional y el rendimiento motor disminuyen para
cualquier valor del rendimiento del compresor.
370.
En un turbohélice optimizado, basado en un turborreactor cuya velocidad
de salida vale 500 m/s a la velocidad de vuelo en la que se optimiza el turbohélice,
la potencia útil del turbohélice:
a) Suponiendo ηh constante, es mayor que la del turborreactor
independientemente de la velocidad de vuelo a la que se optimiza el turbohélice.
b) Es menor que la del turborreactor si la velocidad de vuelo a la que se optimiza
es menor que la velocidad de salida del turborreactor.
c) Suponiendo ηh constante es mayor para cualquier valor de V0 siempre y
cuando esta sea menor que la velocidad de salida del turborreactor.
d) Con los valores usuales de rendimientos (turbina, mecánico y hélice) es
mayor si V0 = 500 km/h.
371.
Se tienen dos turbofanes optimizados a la misma velocidad de vuelo a
partir de dos turborreactores diferentes: el 1º con un rendimiento propulsivo de
0.4 y el 2º con un rendimiento propulsivo de 0.3.
a) La relación de compresión del fan del 1º es igual que la del 2º.
b) La relación de compresión del fan del 1º es mayor que la del 2º.
c) La relación de compresión del fan del 1º es menor que la del 2º.
d) No se relaciona con el rendimiento del fan.
372.
La potencia útil del chorro de un turbohélice optimizado para V0 ≤
ηhηmπtVtb, adimensionalizado con G V0²/2 y suponiendo rendimientos de hélice,
mecánico y turbina de la hélice constantes:
a) Aumenta al aumentar la V0 a la que se optimiza el turbohélice.
b) Aumenta al disminuir la Vtb del turborreactor base para una V0 dada.
c) Disminuye al aumentar la V0 a la que se optimiza el turbohélice.
d) Es independiente de V0 y Vtb.
373.
Suponiendo rendimiento de la hélice constante, el rendimiento propulsor
de un turbohélice optimizado para una velocidad de vuelo:
a) Siempre aumenta al aumentar la V0 a la que se optimiza.
b) Siempre disminuye al aumentar la V0 a la que se optimiza.
c) Su variación relativa depende del valor del producto de los tres
rendimientos, turbina, hélice, hélice y mecánico.
d) Es constante.
374.
El valor del consumo específico de un turbohélice optimizado para una
altitud de vuelo dada a partir de un generador de gas que mantiene constante π03
y Tt4:
a) Es menor si se aumenta la V0 a la que se optimiza y la velocidad de salida del
TH optimizado disminuye.
b) Es mayor si se disminuye la V0 a la que se optimiza y la velocidad de salida del
TH optimizado disminuye.
c) Es mayor si se disminuye la V0 a la que se optimiza y la velocidad de salida
del TH optimizado disminuye.
d) Ni aumenta ni disminuye con V0 al ser π03 y Tt4 constantes.
375.
El rendimiento motor de un turbohélice optimizado para una altitud y
velocidad de vuelo dadas, a partir de un turborreactor base:
a) Es mayor que el del turborreactor base y aumenta siempre con Tt4.
b) Es menor que el del turborreactor base y presenta un máximo con Tt4.
c) Es menor que el del turborreactor base y presenta un máximo con π23.
d) Es mayor que el del turborreactor base y presenta un máximo con π23.
376.
En un turbohélice diseñado para una condición de vuelo dada, al cambiar
el Mach de vuelo, manteniendo altitud constante:
a) M0↑ Ct↑ Ph↑
b) M0↑ Ct↓ Ph↑
c) M0↓ Ct↓ Ph↓
d) M0↓ Ct↑ Ph↓
377.
A un turbohélice optimizado en crucero se le instala una nueva hélice de
mayor rendimiento. Si se quiere que siga optimizado en la misma velocidad de
vuelo, pero sin enviar más potencia a la hélice, se debería:
a) Disminuir la temperatura fin de combustión.
b) Disminuir su relación de compresión, independientemente del valor de π23.
c) Aumentar la temperatura fin de combustión.
d) Ninguna de las anteriores es correcta.
378.
En un turbohélice optimizado para baja velocidad de vuelo (M0≈0.55),
desde el punto de vista de mínimo consumo específico y mínimo tamaño interesa:
a) Subir Tt4 a costa de subir el consumo específico.
b) Subir Tt4 y reducir π23.
c) Subir siempre Tt4.
d) Subir siempre la π23.
379.
La ganancia de potencia útil por unidad de gasto primario de un turbofán
optimizado respecto al turborreactor:
a) Es mayor en valor absoluto para la misma V0 al aumentar la Tt4, pero se anula a
V0 más bajas.
b) Es mayor en valor relativo para la misma V0 al aumentar Tt4 y se anula a V0
mayores.
c) Es mayor en valor absoluto para la misma V0 al aumentar Tt4, pero su variación
relativa es constante.
d) Es independiente de Tt4.
380.
El consumo específico instalado de un turbofán optimizado:
a) Ocurre a valores de Λ mayores que el mínimo del consumo específico no
instalado.
b) Ocurre a valores de Λ menores que el mínimo del consumo específico no
instalado.
c) Ocurre a valores de Λ menores que el mínimo del consumo específico
instalado, pero su valor es mínimo.
d) El valor de Λ que lo optimiza es independiente de las pérdidas de instalación.
381.
El consumo específico de un turbofán:
a) Siempre disminuye al aumentar π23.
b) Siempre aumenta al aumentar Tt4, independiente del valor inicial de Tt4.
c) Presenta un mínimo para un valor de π23, el cual disminuye al aumentar Λ.
d) Siempre aumenta con π23 para valores de Λ bajos.
382.
El empuje de un turbofán a nivel del mar:
a) Siempre aumenta con M0 para números de Mach subsónicos bajos.
b) Disminuye al aumentar M0, pero su variación es independiente del valor Λ para
Mach subsónicos bajos.
c) Disminuye al aumentar M0 y su variación es mayor al aumentar el valor de Λ
para Mach subsónicos.
d) Disminuye al aumentar M0, y su variación relativa con M0 aumenta al aumentar
la altitud.
383.
Un turbofán real (es decir, con rendimientos de los componentes menores
que la unidad) ha sido optimizado para una velocidad de vuelo V0 sin imponer
ninguna restricción en la relación de derivación. Entonces, en el punto de mínimo
consumo específico:
a) La velocidad de salida del fan es menor que la velocidad de salida del
chorro primario.
b) La velocidad de salida del fan es mayor que la velocidad de salida del chorro
primario.
c) La velocidad de salida del fan es igual que la velocidad de salida del chorro
primario.
d) La relación entre las velocidades de los chorros depende de la velocidad de
vuelo.
384.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para mínimo consumo específico
en una misma condición de vuelo y con los mismos componentes, pero A se
optimiza con un valor constante de la relación de derivación (diferente del valor
óptimo global) y B no, entonces:
a) B tiene un consumo específico menor que A y un empuje mayor.
b) B tiene un consumo específico mayor que A y un empuje mayor.
c) B tiene un consumo específico menor que A y un empuje menor.
d) B tiene un consumo específico mayor que A con independencia de su empuje.
385.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para dos velocidades de vuelo, V0A
y V0B respectivamente, que verifican V0A > V0B y VtbA = VtbB. Entonces puede
afirmarse que las relaciones de derivación óptimas y la compresión del fan óptima
verifican:
a) ΛA > ΛB y πfanA > πfanB.
b) ΛA > ΛB y πfanA = πfanB.
c) ΛA < ΛB y πfanA > πfanB.
d) ΛA < ΛB y πfanA = πfanB.
386.
Al subir la altitud de vuelo de un aerorreactor, funcionando a
Tt4=constante, el empuje baja rápidamente. Esto es debido a:
a) Que el empuje específico o impulso baja mucho con la altura.
b) Que el rendimiento motor baja rápidamente al subir la altitud de vuelo.
c) Que el gasto que circula por el motor baja rápidamente.
d) Un aumento de la resistencia aerodinámica del avión.
387.
El consumo de combustible de un turborreactor c (kg/s):
a) Aumenta al aumentar la altitud.
b) Disminuye al aumentar la velocidad de vuelo.
c) Disminuye al aumentar la altitud.
d) Es independiente de la velocidad de vuelo.
388.
La velocidad de vuelo a la que se anula el empuje específico de un
turborreactor:
a) Aumenta al aumentar la π23 de diseño.
b) Disminuye al aumentar la altitud de funcionamiento.
c) Aumenta al aumentar la Tt4 de diseño.
d) Es independiente de la altitud de diseño.
389.
En un motor real, al encender el postcombustor de un motor equipado con
tobera convergente-divergente:
a) Se aumenta el área de garganta y el área de salida se mantiene constante.
b) Se aumenta el área de la garganta y el área de salida.
c) Se mantiene constante el área de garganta y se aumenta el área de salida.
d) Se aumenta el área de garganta y se disminuye el área de salida.
390.
El calor máximo que se puede aportar en un postcombustor limitado por el
fenómeno del bloqueo térmico:
a) Aumenta si aumenta el parámetro de gasto a la entrada del postcombustor.
b) Aumenta si disminuye el parámetro de gasto a la entrada del
postcombustor.
c) Aumenta si aumenta el coeficiente de resistencia en el postcombustor.
d) Es independiente del coeficiente de resistencia en el postcombustor.
391.
En un postcombustor ideal:
a) ΔE↑ M0↑ altitud↑
b) ΔE↑ M0↓ altitud↓
c) ΔE↑ M0↑ altitud↓
d) ΔE↑ M0↓ altitud↑
392.
En las actuaciones simplificadas de un turborreactor de flujo único
operando con una ley de control Tt4 = cte, se puede afirmar que:
a) La temperatura T2t es constante.
b) La temperatura T3t es constante.
c) La temperatura T5t es constante.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta.
393.
En el prediseño de un turbohélice, optimizado para mínimo consumo
específico (asuma ciclo ideal para simplificar) a una velocidad y altitud de vuelo
determinadas, se valora la posibilidad de aumentar la relación de compresión π23
manteniendo Tt4 constante. Al aumentar dicha relación, la velocidad de salida del
chorro debe:
a) Aumentar.
b) Disminuir.
c) No cambiar.
d) Para velocidades de vuelo bajas debe aumentar y para velocidades de vuelo
altas disminuir.
394.
En las actuaciones simplificadas de un turbohélice con potencia mecánica
en el chorro de salida despreciable y rendimiento de turbina, transmisión y hélice
constantes, la condición de vuelo (velocidad y altitud) influye en la potencia útil:
a) Igual que lo hace en la potencia mecánica neta del turborreactor del que
deriva.
b) Igual que lo hace en el rendimiento motor del turborreactor del que deriva.
c) No se pueden aplicar las actuaciones simplificadas del turborreactor del que
deriva porque la tobera de salida no está crítica.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta.
395.
En las actuaciones simplificadas de un turbohélice con potencia mecánica
en el chorro de salida despreciable y rendimiento de turbina, transmisión y hélice
constantes, la condición de vuelo (velocidad y altitud) influye en el consumo
específico:
a) Igual que lo hace en la potencia mecánica neta del turborreactor del que deriva.
b) Igual que lo hace en el inverso del rendimiento motor del turborreactor del
que deriva.
c) No se pueden aplicar las actuaciones simplificadas del turborreactor del que
deriva porque la tobera de salida no está crítica.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta.
396.
En la optimización preliminar de un turbohélice se puede asumir que (T5t' –
T9t') es aproximadamente igual a (T5't – T9t') cuando:
a) El rendimiento de la turbina situada entre 4t y 45t tenga un rendimiento
suficientemente alto.
b) El rendimiento de la turbina situada entre 45t y 5t tenga un rendimiento
suficientemente alto.
c) La tobera situada entre 5t y 9 tenga un rendimiento suficientemente alto.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta.
397.
En un turbofán, optimizar el consumo específico es equivalente a:
a) Optimizar la potencia neta adimensional del turborreactor de flujo único del
que deriva.
b) Optimizar el rendimiento motor del turborreactor de flujo único del que deriva.
c) Optimizar el empuje total por unidad de gasto que atraviesa el primario.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta.
398.
En el punto de diseño de un turbofán optimizado para mínimo consumo
específico con ηf < 1, sucede que:
a) La velocidad en el secundario es mayor que la del primario.
b) La velocidad en el secundario es menor que la del primario.
c) La velocidad en el secundario es igual que la del primario.
d) Ninguna de las otras respuestas es correcta porque se desconoce si está
optimizado con Λ fijo o no.
399.
En el punto de diseño de un turbofán optimizado para mínimo consumo
específico con Λ fijo, el consumo específico es:
a) Es creciente con Λ porque alguna restricción ha impedido llegar al Λ óptimo.
b) Es decreciente con Λ porque alguna restricción ha impedido llegar al Λ
óptimo.
c) No depende del valor de Λ empleado.
d) No depende del valor de Λ empleado, siempre que este se haya elegido superior
al óptimo.
400.
En el punto de diseño de un turbofán optimizado para mínimo consumo
específico, el valor óptimo de Λ depende:
a) Exclusivamente del rendimiento del difusor y de la relación V9,tb/V0.
b) Exclusivamente del rendimiento del fan y de la relación V9,tb/V0.
c) Exclusivamente del rendimiento de la turbina que mueve el fan y de la relación
V9,tb/V0.
d) De los tres rendimientos anteriores y de la relación V9,tb/V0.
401.
En diseño, aumentar el rendimiento motor de un turbofán implica tener
que:
a) Aumentar la relación de derivación óptima del mismo.
b) Disminuir la relación de derivación óptima del mismo.
c) Reducir Tt4 sin cambiar π23.
d) Reducir Tt4 y π23 al mismo tiempo.
402.
En un postcombustor, el difusor de entrada permite:
a) Exclusivamente reducir las pérdidas de presión de remanso.
b) Exclusivamente reducir la longitud del postcombustor.
c) Exclusivamente reducir la posibilidad de bloqueo térmico.
d) Cumplir con todas las reducciones descritas en las otras respuestas.
403.
En un postcombustor, el bloqueo térmico aparece con mayor facilidad si
(marque la que no es correcta):
a) El número de Mach a la entrada del postcombustor es elevado.
b) La resistencia aerodinámica de los elementos sólidos distribuidos en su interior
(anillos de inyectores, estabilizadores de llama, termopares, etc.) es elevada.
c) La cantidad de energía que se aporta en él es elevada.
d) El área de la garganta de la tobera es fija.
404.
En un turborreactor de flujo único con postcombustor y tobera
convergente, el área de salida debe:
a) Aumentarse al encender el postcombustor.
b) Reducirse al encender el postcombustor.
c) Mantenerse constante al encender el postcombustor.
d) Ninguna de las respuestas anteriores es cierta porque dependiendo del punto
de operación del primario unas veces hay que abrirla y otras cerrarla.
405.
El objetivo fundamental del turbofán consiste en:
a) Subir el rendimiento motor.
b) Disminuir su impulso.
c) Subir el rendimiento de propulsión.
d) Subir el empuje.
406.
La entrada en pérdida con desprendimiento giratorio de un compresor se
manifiesta por: (1):
a) Vibraciones transversales con frecuencias ligadas al régimen de giro del motor y
gran amplitud.
b) Vibraciones con frecuencias ligadas al régimen de giro del motor y baja
amplitud.
c) Vibraciones de alta frecuencia y gran amplitud.
d) Vibraciones de baja frecuencia y gran amplitud.
407.
Los sistemas postcombustores, cuando encienden el postcombustor: (2):
a) Aumentan ligeramente las pérdidas de presión del remanso a través del
motor.
b) Aumentan el empuje manteniendo casi constante el rendimiento de propulsión.
c) Aumentan de forma considerable el gasto de aire que atraviesa el motor.
d) Mantienen toda la configuración geométrica constante, para perturbar poco el
funcionamiento del sistema.
408.
El uso del turbofán de flujo mezclado en aerorreactores militares con
capacidad de vuelo supersónico es debido principalmente a que: (3):
a) Tienen postcombustor.
b) Disminuye el consumo específico.
c) Tienen capacidad de vuelo a gran altura.
d) Aumenta el impulso específico.
409.
Un turborreactor de flujo único bieje, manteniendo EPR constante, al
aumentar la presión ambiente (P0): (4):
a) El empuje permanece constante.
b) Disminuye el empuje.
c) Aumenta el empuje.
410.
Si el incremento de empuje, ΔE, de un postcombustor a velocidad de vuelo
nula es del 35%, ¿cuánto tendría que ser el aumento de área, Aspc/As? (5):
a) Del orden de ln (0,35).
b) Del orden de 1,35².
c) Del orden de 1,35⁰,⁵.
d) Del orden de 1,35.
411.
Para que la línea de funcionamiento de un turborreactor sobre el mapa del
compresor sea única, independiente del Mach de vuelo, debe cumplirse como
mínimo que: (6):
a) Los rendimientos de la turbomaquinaria sean constantes así como que la
tobera funcione en condiciones críticas.
b) La turbina funcione en condiciones críticas.
c) La tobera funcione en condiciones críticas.
d) La turbina y la tobera funcionen ambas en condiciones críticas.
412.
En turbofanes civiles de flujo mezclado se usan los mezcladores para: (7):
a) Disminuir la longitud de mezclado.
b) Disminuir el número de Mach de la corriente.
c) Tener menos pérdidas de presión de remanso.
d) Tener más impulso específico.
413.
En un turborreactor de geometría fija, cuando disminuye la presión
ambiente, para mantener el empuje constante es necesario: (8):
a) Mantener Tt4/Tt2 constante.
b) Disminuir Tt4/Tt2.
c) Aumentar Tt4/Tt2.
414.
En un turborreactor de flujo único mono eje, cuando la tobera funciona en
condiciones críticas, al aumentar el número de Mach de vuelo manteniendo
constante el punto de funcionamiento el empuje: (9):
a) El empuje por unidad de gasto disminuye debido al efecto directo del Mach
de vuelo en el empuje.
b) El empuje por unidad de gasto se mantiene constante por mantenerse
constante Tt4/Tt2.
c) El empuje por unidad de gasto aumenta porque aumenta Tt4/Tt2.
415.
Si el parámetro de combustible en un postcombustor, PC, supera el
parámetro límite para conseguir bloqueo: (10):
a) El número de Mach a la entrada del PC subiría.
b) La temperatura de salida del postcombustor aumentaría.
c) El número de Mach a la salida del PC sería supersónico.
d) Es imposible superar el parámetro límite.
416.
En un turborreactor de flujo único, el valor de la relación de compresión del
compresor π23 al cual se desbloquea la tobera: (11):
a) Aumenta cuando aumenta el número de Mach de vuelo.
b) Disminuye cuando aumenta el número de Mach de vuelo.
c) Es independiente del número de Mach de vuelo.
417.
El parámetro de gasto en una tobera convergente-divergente, con la
garganta en condiciones críticas, suponiendo funcionamiento ideal: (12):
a) Aumenta si aumenta la relación de expansión en la tobera.
b) Aumenta si aumentan las condiciones de remanso a la entrada de la tobera.
c) Aumenta si aumenta el área de salida de la tobera.
d) Aumenta si aumenta el área de la garganta de la tobera.
418.
Un compresor tomando aire con condiciones T0 = 288 K y P0 = 101,325 kPa
presenta las siguientes características: N = 29 000 rpm; G = 20 kg/s; πc = 20:1.
¿Cuánto serían las vueltas, en rpm, si se comprimiera H2 desde las mismas
condiciones a la misma relación de compresión y funcionando con el mismo
parámetro de vueltas adimensional?
NOTA: γaire = γH2; RH2/Raire = 14. (13):
a) Aproximadamente 108 500 rpm.
b) Aproximadamente 30 200 rpm.
c) Aproximadamente 22 700 rpm.
d) Aproximadamente 13 800 rpm.
419.
En un motor mono eje funcionando con la turbina y tobera en condiciones
críticas se tienen distintas áreas de directriz de la turbina para mantener la
relación de compresión máxima, independientemente de la temperatura
ambiente. Para ello, si la temperatura ambiente aumenta: (14):
a) Se debe disminuir el área de la directriz y el área de la tobera la misma
cantidad.
b) Se debe disminuir el área de la directriz dejando el área de la tobera
constante.
c) Se debe aumentar el área de la directriz dejando el área de la tobera constante.
d) Se debe aumentar el área de la directriz y el área de la tobera la misma
cantidad.
420.
En una tobera convergente funcionando en condiciones subsónicas, para
una relación de expansión dada: (15):
a) El Mach de salida es constante para cualquier área de salida.
b) Al disminuir el área de garganta aumenta la velocidad de salida.
c) Al disminuir el área de garganta disminuye la velocidad de salida.
d) El parámetro de gasto es constante independientemente del área de salida.
421.
Al aumentar el área de salida de la tobera (As) de un turborreactor de flujo
único funcionando con la turbina y la tobera en condiciones críticas, la línea de
funcionamiento: (16):
a) No se desplaza puesto que los parámetros de gasto de la turbina y la tobera son
constantes.
b) Se desplaza alejándose de la línea de inestabilidad funcional.
c) Se desplaza acercándose a la línea de inestabilidad funcional.
422.
En una cámara de combustión, supuesto fluido no viscoso, las pérdidas de
presión de remanso: (17):
a) Dependen de la cantidad de combustible quemado.
b) Dependen fundamentalmente del tipo de cámara.
c) No dependen del tipo de fluido.
d) Serían siempre nulas.
423.
El aumento de empuje relativo (Epc – E)/E en despegue, que produce un
postcombustor es del 35%. Por una avería, la tobera de salida del postcombustor
solo puede abrirse el 10% del valor que tiene cuando el postcombustor está
apagado. ¿Cuánta pérdida de empuje relativo, (Epc – Epc,avería)/E, en despegue,
supondrá eso? (18):
a) Alrededor del 5%.
b) Alrededor del 13%.
c) Alrededor del 25%.
d) Alrededor del 18%.
424.
En un banco con una P0 = 98 kPa y T0 = 300 K, se ha medido, para N = 15
000 rpm, un gasto de 53 kg/s. En condiciones estándar (P0 = 101,325 kPa y T0 =
288,15 K) y funcionando a 15 000 rpm, se puede decir que el gasto: (19):
a) Es mayor de 55 kg/s.
b) Es igual a 55 kg/s.
c) No se sabe exactamente cuál es su valor.
d) Es menor de 53 kg/s.
425.
Una turbina de un aerorreactor, ensayada en banco (T0 = 288 K; P0 =
101,325 kPa), proporciona un gasto de 100 kg/s. ¿Qué gasto proporcionaría si,
manteniendo la temperatura de entrada, se baja la presión en un 20%? (20):
a) 20 kg/s.
b) 120 kg/s.
c) No se sabe.
d) 100 kg/s.
426.
El ángulo girado por la corriente tanto en el rotor como en el estator en un
escalón de compresor es: (1):
a) Igual al girado en álabes de turbinas.
b) Algo mayor que el girado en álabes de turbinas.
c) Bastante menor que el girado en álabes de turbinas.
d) Siempre del orden de 60°.
427.
En un turbofán de flujos mezclados: (2):
a) La ganancia de empuje aumenta cuando las temperaturas de los chorros frío y
caliente tienden a igualarse, independientemente de las presiones de remanso.
b) La ganancia de empuje es independiente de las temperaturas de los chorros.
c) La ganancia de empuje mayor ocurre cuando las presiones de remanso del
chorro frío y caliente son similares.
d) Si las presiones de remanso de los chorros es la misma, la presión de remanso
después de la mezcla será la misma.
428.
En un motor de empuje constante, la T0 (temperatura ambiente) hasta la
que puede mantener empuje constante sin sobrepasar el régimen máximo (Nmax;
Tt4,max): (3):
a) Aumenta si aumenta P0.
b) Disminuye si aumenta P0.
c) Es independiente de P0.
429.
El tamaño del difusor a la entrada del postcombustor viene fijado
básicamente por: (4):
a) La temperatura de salida del postcombustor.
b) La condición de mantener constante el gasto del motor.
c) La condición de bloqueo térmico.
d) La estabilización de la llama con pérdidas de presión de remanso
razonables.
430.
Cuando en un turborreactor mono-eje funcionando con turbina y tobera en
condiciones críticas se aumenta el área de la garganta de la tobera manteniendo
Tt4/Tt2 constante: (5):
a) El parámetro de gasto de la turbina baja.
b) El parámetro de gasto del compresor sube.
c) La relación combustible/aire sube.
d) La relación de presión del compresor baja.
431.
Al aumentar el área de salida de la tobera (A8) de un turborreactor de flujo
único funcionando con la turbina y la tobera en condiciones críticas, la línea de
funcionamiento: (6):
a) Se desplaza a valores inferiores de la relación de compresión.
b) No se desplaza puesto que los parámetros de gasto de la turbina y la tobera son
constantes.
c) Se desplaza a valores mayores de la relación de compresión.
432.
Manteniendo la temperatura fin de combustión constante, el efecto de la
inyección de agua en el compresor hace que el aumento de temperaturas en el
mismo sea menor, pero la relación de compresión aumenta. Esto es debido a que:
(7):
a) El parámetro de gasto del compresor ha disminuido.
b) Aumenta la entropía de la fase gaseosa por la inyección de agua.
c) La inyección de agua produce el efecto de una compresión refrigerada, que
permite con la misma potencia obtener mayor relación de compresión.
d) Las pérdidas por fricción han disminuido.
433.
Normalmente, en un compresor, funcionando a vueltas constantes, si se
sobrepasa la línea de estabilidad funcional se originarían: (8):
a) Vibraciones longitudinales de baja frecuencia y baja amplitud.
b) Oscilaciones de gran amplitud y baja frecuencia en el gasto del compresor.
c) Importantes subidas del rendimiento del compresor.
d) Vibraciones transversales de alta frecuencia y gran amplitud.
434.
En un difusor supersónico, la relación de presiones de remanso P2t/P01 en
el mismo, funcionando en régimen supersónico (M0 > 1): (9):
a) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el parámetro de gasto.
b) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el parámetro de gasto.
c) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el número de Mach.
d) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el número de Mach.
435.
En actuaciones de compresores, el parámetro G√θ2t/δ2t representa: (10):
a) El gasto que pasaría por el compresor si las condiciones de entrada fueran
las de un día ISA a nivel del mar.
b) El gasto que puede admitir la turbina.
c) El mínimo gasto que pasa por el compresor a unas vueltas dadas.
d) El máximo gasto que pasa por el compresor a unas vueltas dadas.
436.
La línea del "surge" de un compresor: (11):
a) Se debe a incidencias negativas en los álabes del compresor.
b) Se debe a efectos de entrada en pérdida de los álabes del compresor.
c) Se debe a problemas metalúrgicos que aparecen cuando se aumenta la
temperatura de entrada del compresor.
d) Se debe a problemas de bloqueo sónico en la entrada del compresor.
437.
En turbomáquinas, la deflexión de la corriente en los rotores produce
cambios en el momento cinético que dan lugar a pares en los álabes. Estas
deflexiones: (12):
a) Al disminuir la deflexión aumenta el trabajo específico de la turbomáquina.
b) Deben ser mayores en los radios exteriores de los álabes si se quiere mantener
un trabajo específico constante en todo el radio del álabe.
c) Son mayores en los álabes de los compresores que en los de las turbinas.
d) Son las causantes de que se produzcan desprendimientos si son muy
elevadas.
438.
En un turbofán de flujos mezclados, con un mezclador de área constante y
suponiendo flujo ideal y propiedades del gas constantes, con los siguientes
valores: Λ = 5, Tt5t = 600 K, Tt15t = 320 K, P15t = P5t, se cumple: (13):
a) P6t = P15t.
b) M6 = M5.
c) M15 = M6.
d) M15 = M5.
439.
La línea de funcionamiento de puntos en equilibrio de un turborreactor de
flujo único sobre el mapa del compresor es una línea: (14):
a) (Tt5/Tt2) = cte.
b) (Tt4/Tt2) = cte.
c) (Tt5/Tt4) = cte.
d) (Tt5/Tt3) = cte.
440.
Tras analizar los efectos reales en postcombustores, se puede afirmar del
M6 que: (16):
a) El valor de Mf disminuye al aumentar M6.
b) Tiene valores rondando 0,45–0,50.
c) Si es pequeño, aumentan las pérdidas de presión de remanso.
d) El parámetro de combustible límite disminuye al aumentar M6.
441.
A nivel del mar, un motor de empuje constante hasta 30 °C; tiene una Tt4
máxima de despegue de 1650 K. ¿Cuál sería la Tt4 de despegue si la temperatura
ambiente fuera de 20 °C y la presión 101,325 kPa? (17):
a) Alrededor de 1595 K.
b) Alrededor de 1628 K.
c) Alrededor de 1543 K.
d) Alrededor de 1673 K.
442.
El límite aerodinámico del funcionamiento de los álabes de un compresor
está relacionado con: (18):
a) La diferencia de las velocidades tangenciales en la salida y la entrada del
álabe.
b) La velocidad de giro del compresor.
c) Con la velocidad absoluta en la salida.
d) La diferencia de las velocidades axiales en la salida y la entrada del álabe.
443.
La cantidad de agua que puede ser inyectada en la cámara de combustión,
para incrementar el empuje, está limitada por: (19):
a) Fenómenos de bloqueo térmico.
b) La línea de estabilidad del compresor.
c) La saturación del aire.
d) Problemas de corrosión.
444.
El incremento de empuje, ΔE/E, de un postcombustor a velocidad de vuelo
nula es del 35%, ¿cuánto tendría que ser el aumento de área, A8,pc/A8? (20):
a) Del orden de 1,35².
b) Del orden de 1,35.
c) Del orden de ln(0,35).
d) Del orden de 1,35⁰·⁵.
445.
Tras analizar los efectos reales en postcombustores se puede afirmar del
M6: (1):
a) Que el parámetro de combustible límite disminuye al aumentar M6.
b) Que si es pequeño aumentan las pérdidas de presión de remanso.
c) Que el valor de M7 disminuye con M6.
d) Que tiene valores rondando 0.45-0.50.
446.
Para tener menor cantidad de óxidos de nitrógeno, es conveniente: (11):
a) Utilizar mezclas estequiométricas en la zona primaria de la cámara de
combustión.
b) Tener una zona primaria con altas temperaturas.
c) Utilizar mezclas lo más pobres posible en la zona primaria.
d) Utilizar mucho aire de dilución para obtener mezclas pobres.
447.
En un turborreactor de doble flujo optimizado para mínimo consumo
específico, cuya velocidad de salida del turborreactor base vale Vtb = 600 m/s,
supuesto ciclo ideal y velocidad de vuelo V0 = 270 m/s, ¿cuánto sería la potencia
específica referida al gasto primario que consumiría el fan?: (12):
a) Aproximadamente 360000 (m/s)².
b) Aproximadamente 143500 (m/s)².
c) Aproximadamente 287000 (m/s)².
d) Aproximadamente 180000 (m/s)².
448.
El ángulo girado por la corriente tanto en los rotor como en el estator en un
escalón de compresor es: (13):
a) Bastante menor que el girado en álabes de turbinas.
b) Algo mayor que el girado en álabes de turbinas.
c) Igual al girado en el girado en álabes de turbinas.
d) Siempre del orden de 60°.
449.
En un turborreactor de flujo único mono-eje, cuando la tobera funciona en
condiciones críticas, al aumentar el número de Mach manteniendo constante el
punto de funcionamiento: (15):
a) El empuje por unidad de gasto aumenta porque aumenta Tt4/Tt2.
b) El empuje por unidad de gasto disminuye debido al efecto directo del Mach
de vuelo en el empuje.
c) El empuje por unidad de gasto se mantiene constante por mantenerse
constante Tt4/Tt2.
450.
Dos turborreactores de flujo único, que utilizan el mismo combustible,
volando a M0 = 0.5 a nivel del mar, tienen el mismo rendimiento motor, ηM = 0.4.
En esas condiciones, el primer turborreactor (1) presenta un rendimiento global de
0.16 y el segundo turborreactor (2) de 0.12. A la vista de estos datos, se puede
afirmar que en la citada condición de vuelo se cumple, con ciclo ideal: (17):
a) Tt41 > Tt42.
b) f1 < f2.
c) Vsl1 > Vsl2.
d) πc1 < πc2.
451.
A régimen adimensional constante, en un turborreactor de flujo único, el
empuje adimensional, despreciando efectos de segundo orden (Reynolds,
propiedades del aire, etc.), es: (18):
a) Función creciente de la altura.
b) Independiente de la altura.
c) Función decreciente de la altura.
452.
En un turborreactor funcionando a régimen máximo (Tt4,max), al aumentar
la temperatura ambiente manteniendo el Mach de vuelo: (20):
a) Es posible mantener el punto de funcionamiento sin sobrepasar la Tt4,max.
b) El desplazamiento del punto de funcionamiento depende del funcionamiento
de la tobera.
c) El punto de funcionamiento se desplaza a valores inferiores del parámetro
de vueltas.
453.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofan. Si el turbofan fuese real y se optimizase para una relación de derivación
dada (A), el trabajo específico del fan, al cambiar la A de optimización... (2):
a) No depende del valor de A.
b) Sube cuando sube el valor de A.
c) Baja cuando sube el valor de A.
d) Depende de la altura de vuelo.
454.
En un turborreactor de flujo único, el valor de la relación de compresión del
compresor π23 al cual se desbloquea la tobera: (3):
a) Aumenta cuando aumenta el número de Mach.
b) Es independiente del número de Mach.
c) Disminuye cuando aumenta el número de Mach.
455.
Para que un sistema incrementador de empuje sea capaz de aumentar el
gasto a través del aerorreactor manteniendo la temperatura fin de combustión y
las condiciones de vuelo constantes es necesario que: (4):
a) Se incremente la entropía en el compresor.
b) La turbina trabaje en condiciones críticas.
c) La relación de compresión del compresor aumente.
d) La temperatura a la salida del compresor disminuya.
456.
En el diseño de un turbofán a partir de un generador de gas dado, con una
relación de derivación (A) fija, la velocidad del primario V9... (5):
a) Sube cuando sube el trabajo específico del fan.
b) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
c) No depende del trabajo específico del fan.
d) Baja cuando sube el trabajo específico del fan.
457.
El punto de funcionamiento del acoplamiento interno (generador de gas) al
que se le impone un área de salida fija: (6):
a) Tiene un grado de libertad sólo si el área de salida funciona en condiciones
críticas.
b) Tiene dos grados de libertad.
c) Tiene un grado de libertad.
458.
En un difusor supersónico la relación de presiones de remanso P2t/P0t en
el mismo, funcionando en régimen supersónico (M0 >1): (7):
a) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el parámetro de gasto.
b) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el parámetro de gasto.
c) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el número de Mach.
d) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el número de Mach.
459.
En la entrada de un mezclador ideal de sección constante se cumple que:
(8):
a) La relación de presiones estáticas de ambas corrientes en la entrada al
mezclador es función de la relación de secciones (A15/A5).
b) Las presiones de ambas corrientes en la entrada coinciden si ambas
corrientes no son supersónicas.
c) La presión estática aumenta aguas abajo el mezclador.
d) Las presiones de remanso de ambas corrientes deben ser iguales.
460.
El rendimiento motor de un aerorreactor de doble flujo ideal o turbofán
ideal: (9):
a) Es menor que el del turborreactor base.
b) Es mayor que el de su turborreactor base.
c) Es igual al del turborreactor base.
d) Puede ser mayor, menor o igual que el del turborreactor base, pero siempre es
la inversa del consumo específico.
461.
El punto de funcionamiento en equilibrio de un turborreactor de flujo único
sobre el mapa del compresor o de la turbina: (10)
a) Es independiente del número de Mach (M0) solo si la turbina y la tobera están
críticas.
b) Es independiente del número de Mach (M0) si la tobera está crítica.
c) Es independiente del número de Mach (M0) si la turbina está crítica.
462.
Un motor de empuje constante hasta 30°C; tiene una T4t,max de despegue
de 1650 K. ¿Cuál sería la T4t de despegue si la temperatura ambiente fuera de
20°C y la presión 101.325 kPa?: (11)
a) Alrededor de 1628 K.
b) Alrededor de 1595 K.
c) Alrededor de 1543 K.
d) Alrededor de 1673 K.
463.
La línea de funcionamiento de puntos en equilibrio de un turborreactor de
flujo único sobre el mapa del compresor es una línea: (12)
a) T5t/T3t = cte.
b) T5t/T2t = cte.
c) T4t/T2t = cte.
d) T5t/T4t = cte.
464.
En un banco con una P0 = 98 kPa y T0 = 300 K, se ha medido, para N =
15,000 rpm, un gasto de 53 kg/s. En condiciones estándar, P0 = 101.325 kPa y T0 =
288.15 K y funcionando a 15,000 rpm, se puede decir que el gasto: (13)
a) Es mayor de 55 kg/s.
b) No se sabe su valor.
c) Es menor de 53 kg/s.
d) Es igual a 55 kg/s.
465.
En un turborreactor de doble flujo optimizado para mínimo consumo
específico, cuya velocidad de salida del turborreactor base vale Vtb = 600 m/s,
supuesto ciclo ideal y velocidad de vuelo V0 = 270 m/s, ¿cuánto sería la potencia
específica referida al gasto primario que consumiría el fan?: (14)
a) Aproximadamente 143500 (m/s)^2.
b) Aproximadamente 180000 (m/s)^2.
c) Aproximadamente 287000 (m/s)^2.
d) Aproximadamente 360000 (m/s)^2.
466.
En un turborreactor de flujo único mono eje, cuando la tobera funciona en
condiciones críticas, al aumentar el número de Mach manteniendo constante el
punto de funcionamiento: (15)
a) El empuje por unidad de gasto se mantiene constante por mantenerse
constante T4t/T2t.
b) El empuje por unidad de gasto aumenta porque aumenta T4t/T2t.
c) El empuje por unidad de gasto disminuye debido al efecto directo del Mach
de vuelo en el empuje.
467.
Un compresor tomando aire con condiciones SLS presenta las siguientes
características: N = 15000 rpm; G = 30 kg/s; πc = 25:1. ¿Cuánto sería el gasto si se
comprimiera H2 desde las mismas condiciones a la misma relación de
compresión y funcionando con el mismo parámetro de vueltas, si se sabe: γaire =
γH2; RH2/Raire = 14? (16)
a) Aproximadamente 19.
b) Aproximadamente 38.
c) Aproximadamente 42.
d) Aproximadamente 8.
468.
Para poder calcular las variables intensivas de un turbofán de flujo
mezclado, aparte de los parámetros de calidad, hay que conocer: (17)
a) Cuatro parámetros de funcionamiento.
b) Dos parámetros de funcionamiento.
c) Cinco parámetros de funcionamiento.
d) Tres parámetros de funcionamiento.
469.
Un turborreactor de flujo único bieve, manteniendo constantes el EPR y el
Mach de vuelo, al aumentar la presión ambiente (P0): (18)
a) Disminuye el empuje.
b) El empuje permanece constante.
c) Aumenta el empuje.
470.
El parámetro de combustible límite en un postcombustor: (19)
a) Es menor cuanto menor sea la velocidad de entrada al postcombustor.
b) Es mayor cuanto mayor sea el tamaño de los estabilizadores de llama.
c) Es menor cuanto mayor sea la fricción.
d) Es menor cuanto mayor sea la presión de entrada.
471.
El aumento de empuje relativo (Epc - E)/E, en despegue, que produce un
postcombustor es del 30%. Por una avería, la tobera de salida del postcombustor
solo puede abrirse el 25% del valor que tiene cuando el postcombustor está
apagado. Cuánta pérdida de empuje relativo, (Epc - Eparcial)/E, en despegue,
supondrá eso: (1)
a) Alrededor del 5%.
b) Alrededor del 13%.
c) Alrededor del 18%.
d) Alrededor del 25%.
472.
En un turbofán optimizado, supuesto ideal, el trabajo específico del fan: (2)
a) Es independiente de la altura y velocidad de vuelo.
b) Sube cuando sube la velocidad de vuelo.
c) Depende de la temperatura máxima del ciclo del turborreactor base.
d) No depende de la velocidad de vuelo pero sí de la altura de optimización.
473.
En un turbofán ideal, con Λ y τf optimizados para tener CE mínimo se
cumple: (3)
a) Que Λ es finita.
b) Que el τf crece al aumentar Λ.
c) Que la velocidad de salida de los flujos primario, Vg1, y secundario, Vg2, son
iguales.
d) Que el τf es igual a Vg**.Vg**.
474.
Un compresor tomando aire con condiciones T0 = 288 K y P0 = 102,325
kPa; presenta las siguientes características: N = 15000 rpm; G = 30 kg/s; πc = 25:1.
Cuánto sería el gasto, si se comprimiera H2 desde las mismas condiciones a la
misma relación de compresión y funcionando con el mismo parámetro de vueltas.
γaire = γH2; RH2/Raire = 14. (4)
a) Aproximadamente 19.
b) Aproximadamente 38.
c) Aproximadamente 8.
d) Aproximadamente 42.
475.
Tras analizar los efectos reales en postcombustores se puede afirmar del
M6: (5)
a) Que si es pequeño aumentan las pérdidas de presión de remanso.
b) Que el valor de M7 disminuye con M6.
c) Que tiene valores rondando 0,45 – 0,50.
d) Que el parámetro de combustible límite disminuye al aumentar M6.
476.
El punto de funcionamiento de un turborreactor funcionando con Tt4/Tt2 =
cte. y con la turbina y tobera en condiciones críticas: (6)
a) Es independiente de la velocidad de vuelo.
b) Es independiente de la geometría de la turbina.
c) Es independiente de la geometría de la tobera.
477.
El uso del turbofán de flujo mezclado en aerorreactores civiles es debido
principalmente a que: (7)
a) Tienen capacidad de vuelo a gran altura.
b) Disminuye el consumo específico.
c) Aumenta el impulso específico.
d) Tienen postcombustor.
478.
Un turborreactor de doble flujo con Tt4 = 1700 K y optimizado para una
velocidad de vuelo V0 = 250 m/s proporcionaría, supuesto ciclo ideal, una
velocidad de salida del primario de: (8)
a) 300 m/s.
b) 250 m/s.
c) 700 m/s.
d) 1100 m/s.
479.
El tamaño del difusor a la entrada del postcombustor viene fijado
básicamente por: (9)
a) La estabilización de la llama con pérdidas de presión de remanso
razonables.
b) La temperatura de salida del postcombustor.
c) La condición de bloqueo térmico.
d) La condición de mantener constante el gasto del motor.
480.
En un motor de empuje constante, la T0 (temperatura ambiente) hasta la
que puede mantener empuje constante sin sobrepasar el régimen máximo (Nmax;
Tt4max): (10)
a) Es independiente de P0.
b) Disminuye si aumenta P0.
c) Aumenta si aumenta P0.
481.
En un turbofán de flujos mezclados, con un mezclador de área constante y
suponiendo flujo ideal y propiedades del gas constantes, con los siguientes
valores: Λ = 5, Tt5t = 600 K, Tt15t = 320 K, P15t = P5t, se cumple: (11)
a) Pdt = P5t.
b) M15 = M6.
c) M6 = M5.
d) M15 = M5.
482.
En un motor mono eje funcionando con la turbina y tobera en condiciones
críticas, y siempre con la máxima temperatura fin de combustión, se tienen
distintas áreas de directriz de la turbina para mantener la relación de compresión
máxima independientemente de la temperatura ambiente. Para ello, si la
temperatura ambiente aumenta: (12)
a) Se debe aumentar el área de la directriz, dejando el área de la tobera constante.
b) Se debe disminuir el área de la directriz y el área de la tobera la misma
cantidad.
c) Se debe aumentar el área de la directriz y el área de la tobera la misma
cantidad.
d) Se debe disminuir el área de la directriz, dejando el área de la tobera
constante.
483.
En un compresor de un solo escalón, con un radio medio r = 1 m y una
velocidad de giro de 10000 rpm, se ha comprobado que en el estátor se ha
producido un giro de la corriente con (V3 – V2) = 100 m/s. ¿Cuánto valdría el
trabajo específico del escalón? (13)
a) 79577,45 (m/s)².
b) 159154,90 (m/s)².
c) 59154,90 (m/s)².
d) No se sabe.
484.
En el diseño de un turbofán a partir de un generador de gas dado, con una
relación de derivación (Λ) fija, la velocidad del primario V9: (14)
a) Sube cuando sube el trabajo específico del fan.
b) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
c) No depende del trabajo específico del fan.
d) Baja cuando sube el trabajo específico del fan.
485.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo impulso específico
referido al gasto primario, se quiere transformar en turbofán óptimo. En la
transformación se decide subir la relación global de presiones del turborreactor
base para Tt4 = cte. Si se quiere seguir obteniendo un turbofán óptimo para la
misma velocidad de vuelo, ello se traduce, comparando con el diseño inicial del
turbofán, en: (15)
a) Disminuir la relación de derivación del fan.
b) Aumentar la relación de derivación del fan.
c) Aumentar la relación de compresión del fan.
d) Disminuir la relación de compresión del fan.
486.
El punto de funcionamiento del acoplamiento interno (generador de gas) al
que se le impone un área de salida fija: (16)
a) Tiene un grado de libertad.
b) Tiene dos grados de libertad.
c) Tiene un grado de libertad sólo si el área de salida funciona en condiciones
críticas.
487.
En un turborreactor de flujo único mono-eje, cuando la tobera funciona en
condiciones críticas, al aumentar el número de Mach manteniendo constante el
punto de funcionamiento: (17)
a) El empuje por unidad de gasto disminuye debido al efecto directo del Mach
de vuelo en el empuje.
b) El empuje por unidad de gasto aumenta porque aumenta Tt4/T2t.
c) El empuje por unidad de gasto se mantiene constante por mantenerse
constante Tt4/T2t.
488.
Cuando en un turborreactor mono-eje funcionando con turbina y tobera en
condiciones críticas se aumenta el área de la garganta de la tobera manteniendo
Tt4/T2t constante: (18)
a) El parámetro de gasto de la turbina baja.
b) La relación combustible/aire sube.
c) La relación de presión del compresor baja.
d) El parámetro de gasto del compresor sube.
489.
El ángulo girado por la corriente tanto en el rotor como en el estátor en un
escalón de compresor es: (19)
a) Igual al girado en el girado en álabes de turbinas.
b) Bastante menor que el girado en álabes de turbinas.
c) Algo mayor que el girado en álabes de turbinas.
d) Siempre del orden de 60°.
490.
Se tiene un turborreactor de flujo único con tobera convergente-divergente
(CONDI) funcionando en condiciones críticas. ¿Qué le ocurriría al punto de
funcionamiento sobre el diagrama del compresor si se varía el área de salida de la
tobera, A9, y se mantienen constantes la relación Tt4/T2t y el área de la garganta
de la tobera, A8? (20)
a) La relación de presiones del compresor baja.
b) La relación de presiones del compresor sube.
c) No cambia.
d) No se sabe.
491.
Para que un turborreactor de flujo mezclado pueda obtener un consumo
específico menor que sin mezclar: (1)
a) Tendrá que tener una relación de derivación mayor cuanto mayor sea su
temperatura fin de combustión.
b) Tendrá que tener una relación de derivación mayor cuanto mayor sea la relación
de compresión del fan.
c) Tendrá que tener una relación de derivación mayor cuanto mayor sea la relación
de compresión del compresor.
d) Tendrá que realizar el proceso de mezcla en mezcladores pequeños.
492.
En banco, las temperaturas de salida y entrada de un postcombustor ideal
son 2100 K y 1200 K respectivamente. ¿Cuánto vale el aumento relativo de empuje
y consumo? (2)
a) Aproximadamente el empuje 30,0% y el consumo 72,5%.
b) Aproximadamente el empuje 25,0% y el consumo 50,0%.
c) Aproximadamente el empuje 32,3% y el consumo 50,0%.
d) Aproximadamente el empuje 32,3% y el consumo 98,7%.
493.
Sabiendo que en despegue el aumento de consumo de combustible de un
motor con PC encendido relativo al consumo con el PC apagado, (cpc−c)/c, es
0,8. ¿Cuánto es el aumento relativo de empuje, (Epc−E)/E(Epc−E)/E, si la Tt4 es
1500 K? (3)
a) (Epc−E)/E=0,223.
b) (Epc−E)/E=0,190.
c) (Epc−E)/E=0,283.
d) (Epc−E)/E=0,144.
494.
En los postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación de consumos con el postcombustor
funcionando o con el postcombustor apagado, cpc/c: (4)
a) Es menor que en vuelo supersónico.
b) Es mayor en aeropuertos situados a grandes altitudes (menores presiones
ambiente).
c) En días fríos es menor que en días cálidos.
d) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
495.
Un turborreactor de flujo mezclado está diseñado para que las presiones
de remanso de los chorros frío y caliente sean las mismas. Si la relación de
derivación es 0,4 y la relación de temperaturas de remanso de los chorros es 0,3.
En el caso de que el Mach de la corriente caliente en la estación de mezcla sea
0,5, ¿cuál será el número de Mach después de que se produzca la mezcla
suponiendo fluido ideal y γ=1,4\gamma = 1,4? (5)
a) Aproximadamente 0,35.
b) Aproximadamente 0,43.
c) Aproximadamente 0,53.
d) Aproximadamente 0,59.
496.
En un turborreactor de flujo mezclado, con un mezclador de área
constante y suponiendo flujo ideal y propiedades del gas constantes, con los
siguientes valores: Λ = 5, Tst = 600 K, T15t = 320 K, P15t = Pst, se cumple: (6)
a) M6 = M5.
b) P6t = P15t.
c) M15 = M5.
d) T56 = T15 (s indica valores estáticos).
497.
Dado un turborreactor de flujo mezclado, si queremos conocer su
comportamiento fuera de diseño, para una condición de vuelo dada, tendremos
que saber: (7)
a) Además del régimen de funcionamiento, alguna condición más como el número
de Mach de alguna de las corrientes antes del mezclado.
b) El régimen de funcionamiento.
c) Si la tobera funciona en condiciones de bloqueo sónico.
d) La relación de presiones de las corrientes fría y caliente antes del mezclador.
498.
En un sistema de postcombustión real, el Mach de entrada al
postcombustor viene fijado: (8)
a) Por la necesidad de obtener una temperatura dada a la salida del
postcombustor.
b) Por la necesidad de evitar el bloqueo térmico.
c) Por los problemas de aumento de las pérdidas de presión de remanso y
estabilización de la llama en el postcombustor.
d) Para minimizar el área de la garganta de la tobera.
499.
La pérdida de presión de remanso en la cámara de combustión se ha
mantenido relativamente constante en el tiempo, a pesar de las distintas
configuraciones que se han usado: (9)
a) Porque no ha habido mejoras apreciables en los factores de pérdidas debidas a
la viscosidad.
b) Porque las pérdidas de presión asociadas a la fricción se han compensado por
las pérdidas debidas al aumento de la Tt.
c) Porque las mejoras en los factores de pérdidas viscosas se han empleado
en aumentar el gasto por área frontal.
d) Porque se ha mantenido casi constante la relación combustible/aire.
500.
La relación de presiones de remanso en un escalón de compresor, si se
mantiene constante su velocidad de giro y rendimiento, es: (10)
a) Mayor cuanto mayor es el ángulo girado por la corriente en el estator.
b) Independiente del ángulo girado por la corriente en el estator.
c) Menor cuanto mayor es el ángulo girado por la corriente en el estator.
d) Dependiente del ángulo girado por la corriente en el rotor.
501.
Si se aumenta el Mach de entrada al postcombustor: (11)
a) Se puede obtener una temperatura fin de combustión mayor.
b) Se aumenta la estabilidad de la combustión.
c) Se puede disminuir el incremento de empuje que se obtenga.
d) Se disminuyen las pérdidas de presión de remanso debidas a fricción.
502.
En sistemas de inyección de agua en el compresor: (12)
a) Disminuye el consumo específico de combustible, si se mantiene
constante el empuje proporcionado por el motor.
b) El compresor se comporta como si se aumentara la temperatura de entrada.
c) El aumento de empuje es normalmente inferior al producido si se inyecta agua
en la cámara de combustión.
d) El aumento de presión en la salida del compresor porque disminuye el gasto de
aire que lo atraviesa.
503.
En sistemas de inyección de agua en la cámara de combustión: (13)
a) No existen problemas de estabilidad del compresor.
b) Disminuye el consumo específico total (agua + combustible).
c) La máxima cantidad de agua que se puede inyectar es la de saturación a la
salida del compresor.
d) Se consigue un aumento de presión a la salida del compresor porque
disminuye el gasto de aire que lo atraviesa.
504.
La línea de funcionamiento de puntos en equilibrio de un turborreactor de
flujo único sobre el mapa del compresor es una línea: (14)
a) (Tt4/Tt2) = cte.
b) (T5t/Tt4) = cte.
c) (Tt5/Tt2) = cte.
d) (Tt5/Tt4) = cte.
505.
En el estudio de etapas de estátor en compresores axiales, conviene tener
en cuenta que: (19)
a) La velocidad absoluta en torno a los estátores no es nula, de modo que se
suministra también trabajo a la corriente en estas etapas de acuerdo con la
Ecuación de Euler.
b) El valor de la eficiencia global en cada escalón no depende de lo que pueda
ocurrir en el estátor, al no proporcionar este trabajo a la corriente fluida.
c) Si que se ejerce un par sobre los estátores, puesto que el valor de la
velocidad tangencial Vθ sí va a cambiar.
d) En el estátor no se genera ningún tipo de pérdida.
506.
En un motor mono-eje que funciona con turbina crítica y tobera subsónica
(desbloqueada), qué se puede decir cuando aumenta la altitud de vuelo
manteniendo constante la velocidad de vuelo (V0) y la relación de compresión:
(20)
a) Que el parámetro de gasto del compresor aumenta.
b) Que la Tt4 va como la Tt2.
c) Que la relación Tt5/Tt4 es constante.
507.
Un turborreactor de flujo único, manteniendo constantes el EPR y el Mach
de vuelo, al aumentar la presión ambiente (P0): (1)
a) Disminuye el empuje.
b) El empuje permanece constante.
c) Aumenta el empuje.
508.
Los sistemas potcombustores, cuando encienden el postcombustor: (2)
a) Mantienen toda la configuración geométrica constante, para perturbar poco el
funcionamiento del sistema.
b) Aumentan el empuje manteniendo casi constantes el rendimiento de
propulsión.
c) Aumentan ligeramente las pérdidas de presión del remanso a través del
motor.
d) Aumentan de forma considerable el gasto de aire que atraviesa el motor.
509.
Se dispone de dos turborreactores de flujo único con las mismas
calidades, el turborreactor A con V0/Vtb = 0,2 y el B con V0/Vtb = 0,5. Para la
misma velocidad de vuelo, en una hipotética conversión optimizada de ambos
turborreactores en los turbofanes A y B respectivamente, ¿Cuál de ellos tendría
una mayor relación de compresión del fan?: (3)
a) El B.
b) El A.
c) Depende del valor de Vtb.
d) Ambos tendrían la misma relación de compresión del fan.
510.
En un turbofán optimizado, supuesto ideal, el trabajo específico del fan: (4)
a) Es independiente de la altura y velocidad de vuelo.
b) Sube cuando sube la velocidad de vuelo.
c) Depende de la temperatura máxima del ciclo del turborreactor base.
d) No depende de la velocidad de vuelo pero sí de la altura de optimización.
511.
El ángulo girado por la corriente tanto en los rotor como en el estator en un
escalón de compresor es: (5)
a) Siempre del orden de 60°.
b) Algo mayor que el girado en álabes de turbinas.
c) Igual al girado en álabes de turbinas.
d) Bastante menor que el girado en álabes de turbinas.
512.
El incremento de empuje, ΔE/E, de un postcombustor a velocidad de vuelo
nula es del 35%, ¿cuánto tendría que ser el aumento de área, Aspc/As? (6)
a) Del orden de √1,35.
b) Del orden de 1,35.
c) Del orden de 1,35².
d) Del orden de ln(0,35).
513.
En un turbofán que se cumple que: Vg = V19 (suponiendo ciclo ideal). Se
puede afirmar que: (7)
a) Está funcionando con Λ óptimo.
b) Está funcionando con Tt4 óptima.
c) Está funcionando con πc óptimo.
d) Está funcionando con πf óptimo.
514.
En un turborreactor de flujo único mono eje, cuando la tobera funciona en
condiciones críticas, al aumentar el número de Mach manteniendo constante el
punto de funcionamiento: (8)
a) El empuje por unidad de gasto aumenta porque aumenta Tt4/Tt2.
b) El empuje por unidad de gasto se mantiene constante por mantenerse
constante Tt4/Tt2.
c) El empuje por unidad de gasto disminuye debido al efecto directo del Mach
de vuelo en el empuje.
515.
Suponiendo movimiento isentrópico, en una tobera convergente divergente
funcionando en condiciones críticas con una relación de expansión dada: (9)
a) Al aumentar el área de salida aumenta el Mach de salida.
b) Al aumentar el área de salida aumenta el Mach en la garganta.
c) Al aumentar el área de la garganta aumenta el Mach de salida.
d) Al aumentar el área de la garganta aumenta el Mach en la garganta.
516.
Para bloquear una tobera CON-DI, la relación de presiones entre la presión
de remanso y la ambiente: (10)
a) Es mayor que la necesaria para bloquear una tobera convergente con la misma
área de garganta.
b) Es mayor cuanto mayor sea la relación entre el área de salida y el área de
garganta.
c) Es mayor cuanto mayor sea el gasto que la atraviesa.
d) Es menor que la necesaria para bloquear una tobera convergente con la
misma área de garganta.
517.
La línea de funcionamiento de puntos en equilibrio de un turborreactor de
flujo único sobre el mapa del compresor es una línea: (11)
a) Tst3/Tt2 = cte.
b) Tst3/Tt2 = cte.
c) Tt4/Tt2 = cte.
d) T5t/Tt4 = cte.
518.
Si el parámetro de combustible en un postcombustor, PC, supera el
parámetro límite para conseguir bloqueo: (12)
a) El número de Mach a la entrada del PC subiría.
b) Es imposible superar el parámetro límite.
c) El número de Mach a la salida del PC será supersónico.
d) La temperatura de salida del postcombustor aumentaría.
519.
Si la turbina de un aerorreactor funciona en condiciones críticas, se
cumple que: (13)
a) Cuando la Tt5 sube, la Tt4 baja.
b) Para una Tt4 dada, la Tt5 puede variar en función del Mach de vuelo.
c) Cuando la Tt4 sube, la Tt5 baja.
d) Si la Tt5 sube, la Tt4 subirá proporcionalmente.
520.
La entrada en pérdida con desprendimiento giratorio de un compresor se
manifiesta por: (14)
a) Vibraciones transversales con frecuencias ligadas al régimen de giro del motor y
gran amplitud.
b) Vibraciones con frecuencias ligadas al régimen de giro del motor y baja
amplitud.
c) Vibraciones de alta frecuencia y gran amplitud.
d) Vibraciones de baja frecuencia y gran amplitud.
521.
La relación de presiones de remanso P03/P02 en una cámara de
combustión de aerorreactores: (15)
a) Aumenta cuando aumenta el Mach a la entrada de la cámara.
b) Aumenta cuando aumenta Tt4.
c) Aumenta al disminuir f.
d) Es independiente del tamaño de la cámara.
522.
En turborreactores civiles de flujo mezclado se usan los mezcladores para:
(16)
a) Disminuir el número de Mach de la corriente.
b) Tener más impulso específico.
c) Disminuir la longitud de mezclado.
d) Tener menos pérdidas de presión de remanso.
523.
En el diseño de un turbofán a partir de un generador de gas dado, con una
relación de derivación (A) fija, la velocidad del primario V9… (17)
a) Baja cuando sube la temperatura fin de combustión.
b) No depende del trabajo específico del fan.
c) Baja cuando sube el trabajo específico del fan.
d) Sube cuando sube el trabajo específico del fan.
524.
En un motor de empuje constante, la T0 (temperatura ambiente) hasta la
que puede mantener empuje constante sin sobrepasar el régimen máximo (Nmax;
Tt4max): (18)
a) Aumenta si aumenta P0.
b) Disminuye si aumenta P0.
c) Es independiente de P0.
525.
Un turborreactor de flujo único, diseñado para máximo impulso específico
referido al gasto primario, se quiere transformar en turbofán óptimo. En la
transformación se decide subir la relación global de presiones del turborreactor
base para Tt4 = cte. Si se quiere seguir obteniendo un turbofán óptimo para la
misma velocidad de vuelo, ello se traduce, comparando con el diseño inicial del
turbofán, en: (19)
a) Disminuir la relación de compresión del fan.
b) Aumentar la relación de derivación del fan.
c) Disminuir la relación de derivación del fan.
d) Aumentar la relación de compresión del fan.
526.
En un turborreactor de flujo mezclado: (20)
a) La ganancia de empuje mayor ocurre cuando las presiones de remanso del
chorro frío y caliente tienden a igualarse.
b) Si las presiones de remanso de los dos chorros es la misma, la presión de
remanso después de la mezcla será la misma.
c) La ganancia de empuje aumenta cuando las temperaturas de los chorros frío y
caliente tienden a igualarse, independientemente de las presiones de remanso.
d) La ganancia de empuje es independiente de las temperaturas de los chorros.
527.
La velocidad de salida óptima de un turbohélice: (10)
a) Es mayor si la velocidad de salida del turborreactor origen es mayor.
b) Es mayor cuanto menor sea el rendimiento de la hélice.
c) Es mayor cuanto mayor es su relación de compresión.
d) Es mayor cuanto mayor es su temperatura fin de combustión.
528.
La cantidad de agua que puede ser inyectada en la cámara de combustión,
para incrementar el empuje, está limitada por: (1)
a) Fenómenos de bloqueo.
b) La línea de estabilidad del compresor.
c) La saturación del aire.
d) Problemas de corrosión.
529.
El uso del turborreactor de flujo mezclado en aerorreactores civiles es
debido principalmente a que: (2)
a) Aumenta el impulso específico.
b) Disminuye el consumo específico.
c) Tienen capacidad de vuelo a gran altura.
d) Tienen postcombustor.
530.
En la entrada de un mezclador ideal de sección constante se cumple que:
(3)
a) La relación de presiones estáticas de ambas corrientes en la entrada al
mezclador es función de la relación de secciones (A15/A5).
b) Las presiones de remanso de ambas corrientes deben ser iguales.
c) Las presiones de ambas corrientes en la entrada coinciden si ambas
corrientes no son supersónicas.
d) La presión estática aumenta aguas abajo el mezclador.
531.
Para un Mach de vuelo de 1.5 y a una altitud dada, la tobera convergente de
un turborreactor monoeje está bloqueada, entonces se puede decir que: (4)
a) Para esa altitud de vuelo, al bajar el Mach de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4 constante.
b) Para ese Mach de vuelo, al subir la altitud de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4/Tt2 constante.
c) Para ese Mach de vuelo, al bajar la altitud de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4 constante.
d) Para esa altitud de vuelo, al bajar el Mach de vuelo se puede desbloquear la
tobera si se mantiene la Tt4/Tt2 constante.
532.
En un turborreactor siempre se cumple que: (5)
a) La velocidad de salida del secundario es menor que la del primario.
b) El impulso específico por unidad de gasto total es mayor que el del
turborreactor origen.
c) La velocidad de salida del secundario es mayor que la del primario.
d) La potencia por unidad de gasto primario extraída para mover el fan es
menor que (Vtb^2 − Vo^2)/2.
533.
En un compresor de un solo escalón, con un radio medio rm = 1 m y una
velocidad de giro de 10000 rpm, se ha comprobado que en el estátor se ha
producido un giro de la corriente con Vd4 − Vd3 = 100 m/s. ¿Cuánto valdría el
trabajo específico del escalón? (6)
a) 79577.45 (m/s)^2.
b) 59154.90 (m/s)^2.
c) No se sabe.
d) 159154.90 (m/s)^2.
534.
Un turborreactor regulado a empuje constante funciona a una temperatura
ambiente (To) para la que es necesario utilizar Tt4,maxima. Si disminuye la presión
ambiente (Po), manteniendo constante la To, el empuje proporcionado por el
motor será: (7)
a) Mayor.
b) Menor.
c) Igual.
535.
En postcombustores ideales y en despegue, funcionando a máxima
temperatura fin de combustión, la relación entre los consumos específicos con el
postcombustor funcionando y con el postcombustor apagado, CE,pc/CE: (8)
a) Es mayor en aeropuertos situados a grandes altitudes (menores presiones
ambiente).
b) Es menor con mayores temperaturas de funcionamiento del postcombustor.
c) Es menor que en condiciones de crucero.
d) Es mayor en días cálidos.
536.
En turborreactores el rendimiento motor del turbofán es: (9)
a) Siempre mayor que el del turborreactor base.
b) Independiente del rendimiento motor del turborreactor base.
c) Siempre igual al del turborreactor base.
d) Siempre menor o igual al del turborreactor base.
537.
Para tener menor cantidad de óxidos de nitrógeno, es conveniente: (10)
a) Utilizar mezclas estequiométricas en la zona primaria de la cámara de
combustión.
b) Tener una zona primaria con altas temperaturas.
c) Utilizar mezclas lo más pobres posible en la zona primaria.
d) Utilizar mucho aire de dilución para obtener mezclas pobres.
538.
La relación de presiones de remanso P4t/P3t en una cámara de
combustión de aerorreactores: (11)
a) Es independiente del tamaño de la cámara.
b) Aumenta al disminuir f.
c) Aumenta cuando aumenta Tt4.
d) Aumenta cuando aumenta el Mach a la entrada de la cámara.
539.
En un turbofán ideal, con Λ y τf optimizados para tener CE mínimo se
cumple: (12)
a) Que la velocidad de salida de los flujos primario, V9, y secundario, V19, son
iguales.
b) Que el τf crece al aumentar Λ.
c) Que Λ es finita.
d) Que el τf es igual a V9**V19**.
540.
En turbofanes civiles de flujo mezclado se usan los mezcladores para: (13)
a) Disminuir el número de Mach de la corriente.
b) Disminuir la longitud de mezclado.
c) Tener menos pérdidas de presión de remanso.
d) Tener más impulso específico.
541.
En un turborreactor de flujo único, el valor de la relación de compresión del
compresor π23 al cual se desbloquea la tobera: (14)
a) Es independiente del número de Mach.
b) Aumenta cuando aumenta el número de Mach.
c) Disminuye cuando aumenta el número de Mach.
542.
A nivel del mar, un motor de empuje constante hasta 30 °C tiene una Tt4
máxima de despegue de 1650 K. ¿Cuál sería la Tt4 de despegue si la temperatura
ambiente fuera de 20 °C y se mantuviera la presión de 101.325 kPa? (15)
a) Alrededor de 1673 K.
b) Alrededor de 1628 K.
c) Alrededor de 1595 K.
d) Alrededor de 1543 K.
543.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofán óptimo. Supuesto turbofán ideal, la potencia por unidad de gasto
primario a extraer para el secundario sería: (16)
a) 288750 (m/s)².
b) 144375 (m/s)².
c) 302500 (m/s)².
d) 640000 (m/s)².
544.
Un turborreactor de flujo único se quiere transformar en turbofán,
diseñado para máximo impulso específico referido al gasto primario. En la
transformación se decide subir la relación global de presiones del turborreactor
base para Tt4 = cte. Si se quiere seguir obteniendo un turbofán óptimo para la
misma velocidad de vuelo, ello se traduce, comparando con el diseño inicial del
turbofán, en: (17)
a) Disminuir la relación de compresión del fan.
b) Aumentar la relación de derivación del fan.
c) Aumentar la relación de compresión del fan.
d) Disminuir la relación de derivación del fan.
545.
Para un Λ dado, se optimiza la relación de presiones del fan, πf, para tener
un turbofán con CE mínimo. Se puede decir que la πf resultante: (18)
a) Aumenta con la Tt4.
b) Es independiente de la relación de compresión del compresor, πc.
c) Aumenta con la V0.
d) Disminuye al mejorar la calidad de la turbina.
546.
Ensayando en un día estándar, para una Tt4 de 1550 K, el gasto de un
motor es 50 kg/s. Al ensayar a T0 = 265 K y P0 = 90 kPa, el gasto ha sido 46.32 kg/s;
en este ensayo: (19)
a) La Tt4 se ha mantenido constante.
b) La Tt4 ha sido más baja.
c) No se sabe.
d) La Tt4 ha sido más elevada.
547.
En un difusor supersónico la relación de presiones de remanso P2t/P0t en
el mismo, funcionando en régimen supersónico (M0 >1): (20)
a) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el número de Mach.
b) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el parámetro de gasto.
c) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el parámetro de gasto.
d) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el número de Mach.
548.
Partiendo de dos turborreactores en la misma condición de vuelo, el A con
V0/Vtb=0.3 y el B con V0/Vtb=0.5 se desarrolla un turbofán optimizado para la
misma condición de vuelo (se emplean tanto el trabajo específico del fan como la
relación de derivación para optimizar). Suponiendo ideal que son los mismos
rendimientos en ambos casos: (1)
a) La relación de derivación del A es mayor que la del B.
b) La relación de derivación del A es menor que la del B.
c) Tienen la misma relación de derivación.
d) No se puede saber con esos datos.
549.
La distribución de potencia en un turbohélice optimizado: (2)
a) Es independiente de la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
b) Aumenta cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
c) Es independiente de Tt4 del turbohélice.
d) Disminuye cuando aumenta la velocidad de vuelo a la que se optimiza.
550.
En un turbohélice, optimizado para una velocidad de vuelo V0, se modifica
el generador de gas de modo que la temperatura Tt4 se incrementa. Si los
rendimientos de los componentes no cambian, para mantener el turbohélice
optimizado a la velocidad V0, se debe: (3)
a) Extraer más trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
b) Extraer menos trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice.
c) El trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice no es relevante para
optimizar el turbohélice.
d) El trabajo específico de la turbina que arrastra la hélice no es afectado por el
cambio de Tt4.
551.
Un turbofán real (es decir, con rendimientos de los componentes menores
que la unidad) ha sido optimizado para una velocidad de vuelo V0 sin imponer
ninguna restricción en la relación de derivación. Entonces, en el punto de mínimo
consumo específico: (4)
a) La velocidad de salida del fan es menor que la velocidad de salida del
chorro primario.
b) La velocidad de salida del fan es igual que la velocidad de salida del chorro
primario.
c) La velocidad de salida del fan es mayor que la velocidad de salida del chorro
primario.
d) La relación entre las velocidades de los chorros depende de la velocidad de
vuelo.
552.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para mínimo consumo específico
en una misma condición de vuelo y con los mismos componentes, pero A se
optimiza con un valor constante de la relación de derivación y B no, entonces: (5)
a) A tiene un consumo específico menor que B y un empuje mayor.
b) A tiene un consumo específico menor que B y un empuje menor.
c) A tiene un consumo específico mayor que B y un empuje menor.
d) A tiene un consumo específico mayor que B con independencia de su
empuje.
553.
Sean A y B dos turbofanes optimizados para dos velocidades de vuelo, V0A
y V0B respectivamente, que verifican V0A > V0B y VtbA = VtbB. Entonces, puede
afirmarse que las relaciones de derivación óptimas y el trabajo del fan óptimo
verifican: (6)
a) ΛA > ΛB y τtA ≅ τtB.
b) ΛA > ΛB y τtA > τtB.
c) ΛA < ΛB y τtA > τtB.
d) ΛA < ΛB y τtA ≅ τtB.
554.
El encendido de un postcombustor requiere: (7)
a) Abrir el área de la garganta y abrir el área de salida.
b) Abrir el área de la garganta y cerrar el área de salida.
c) Cerrar el área de garganta y abrir el área de salida.
d) Cerrar el área de garganta y cerrar el área de salida.
555.
En un compresor axial, ¿cuál de las siguientes actuaciones se considera
más peligrosa para la integridad del compresor? (8)
a) Reducir el gasto y aumentar el régimen de giro.
b) Reducir el gasto y reducir el régimen de giro.
c) Aumentar el gasto y aumentar el régimen de giro.
d) Aumentar el gasto y disminuir el régimen de giro.
556.
Se tiene un turborreactor de flujo único con tobera convergente-divergente
(CONDI) funcionando en condiciones críticas. ¿Qué le ocurriría al punto de
funcionamiento sobre el diagrama del compresor si se varía el área de salida de la
tobera, A9, y se mantienen constantes la relación Tt4/Tt2 y el área de la garganta
de la tobera, A8? (1)
a) No cambia.
b) La relación de presiones del compresor baja.
c) La relación de presiones del compresor sube.
d) No se sabe.
557.
El objetivo principal al convertir un turborreactor de flujo único en turbofán
es: (2)
a) Mejorar el rendimiento de propulsión.
b) Subir el impulso.
c) Incrementar el empuje.
d) Mejorar el rendimiento motor.
558.
En un turbofán que se cumple que: V9 = V19 (suponiendo ciclo ideal). Se
puede afirmar que: (3)
a) Está funcionando con πc óptimo.
b) Está funcionando con Tt4 óptima.
c) Está funcionando con Λ óptimo.
d) Está funcionando con πf óptimo.
559.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofán. Si el turbofán fuese real y se optimizase para una relación de derivación
dada (Λ), el trabajo específico del fan, al cambiar la Λ de optimización... (4)
a) Sube cuando sube el valor de Λ.
b) Baja cuando sube el valor de Λ.
c) Depende de la altura de vuelo.
d) No depende del valor de Λ.
560.
El punto de funcionamiento del acoplamiento interno (generador de gas) al
que se le impone un área de salida fija: (5)
a) Tiene dos grados de libertad.
b) Tiene un grado de libertad.
c) Tiene un grado de libertad sólo si el área de salida funciona en condiciones
críticas.
561.
Un turborreactor de flujo único, que proporciona una velocidad de salida
ideal de 800 m/s con una velocidad de vuelo de 250 m/s, se ha transformado en
turbofán óptimo. Supuesto turbofán ideal, la potencia por unidad de gasto
primario a extraer para el secundario sería: (6)
a) 144375 m²/s².
b) 640000 m²/s².
c) 302500 m²/s².
d) 285750 m²/s².
562.
Para un Λ dado, se optimiza la relación de presiones del fan, πf, para tener
un turbofán con CE mínimo. Se puede decir que la πf resultante: (7)
a) Disminuye con la Tt4.
b) Aumenta con la V0.
c) Aumenta con la altura de vuelo por debajo de la tropopausa.
d) Es independiente de Λ.
563.
Se tiene una cámara de combustión funcionando con una T3 = 800 K; P3 =
2500 G = 20 kg/s y c = 0.56 kg/s. ¿Cuánto tiene que cambiar la cantidad de
combustible inyectado en la cámara si se quiere obtener la misma relación
Tt4/Tt3, con las siguientes condiciones: T3 = 700 K; P3 = 1500 kPa; G = 26 kg/s? (8)
a) Aproximadamente 0.62 kg/s.
b) Aproximadamente 0.35 kg/s.
c) Aproximadamente 0.46 kg/s.
d) Aproximadamente 0.53 kg/s.
564.
En un difusor supersónico, la relación de presiones de remanso P2t/P0t en
el mismo, funcionando en régimen supersónico (M0 >1): (9)
a) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el número de Mach.
b) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el número de Mach.
c) Disminuye de forma apreciable siempre al aumentar el parámetro de gasto.
d) Disminuye de forma apreciable siempre al disminuir el parámetro de gasto.
565.
Para poder calcular las variables intensivas de un turbofán de flujo
mezclado, aparte de los parámetros de calidad, hay que conocer: (10)
a) Cinco parámetros de funcionamiento.
b) Cuatro parámetros de funcionamiento.
c) Dos parámetros de funcionamiento.
d) Tres parámetros de funcionamiento.
566.
En diseño, las variables intensivas de un turborreactor de doble flujo,
fijadas las condiciones de vuelo, están definidas por: (11)
a) Tres parámetros independientes.
b) Cuatro parámetros independientes.
c) Dos parámetros independientes.
d) Tres parámetros independientes más el gasto que entra al motor.
567.
El ángulo girado por la corriente tanto en los rotor como en el estator en un
escalón de compresor es: (13)
a) Bastante menor que el girado en álabes de turbinas.
b) Siempre del orden de 60°.
c) Algo mayor que el girado en álabes de turbinas.
d) Igual al girado en álabes de turbinas.
568.
Se dispone de dos turborreactores de flujo único con las mismas
calidades, el turborreactor A con V0/Vtb = 0.2 y el B con V0/Vtb = 0.5. Para la
misma velocidad de vuelo, en una hipotética conversión optimizada de ambos
turborreactores en los turbofanes A y B respectivamente, ¿Cuál de ellos tendría
una mayor relación de compresión del fan? (14)
a) Depende del valor de Vtb.
b) Ambos tendrían la misma relación de compresión del fan.
c) El A.
d) El B.
569.
Un turborreactor regulado a empuje constante funciona a una temperatura
ambiente (T0) para la que es necesario utilizar Tt4,max. Si disminuye la presión
ambiente (P0), manteniendo constante la T0, el empuje proporcionado por el
motor será: (15)
a) Menor.
b) Mayor.
c) Igual.
570.
En un banco con una P0 = 98 kPa y T0 = 300 K, se ha medido, para N =
15000 rpm, un gasto de 53 kg/s. En condiciones estándar, P0 = 101.325 kPa y T0 =
288.15 K y funcionando a 15000 rpm, se puede decir que el gasto: (16)
a) Es mayor de 55 kg/s.
b) Es igual a 55 kg/s.
c) Es menor de 53 kg/s.
d) No se sabe su valor.
571.
En un aerorreactor si se desea aumentar el margen de surge del compresor
es necesario: (17)
a) Solo es posible si se cambia el área de la directriz de la turbina.
b) Bajar el área de la garganta de la tobera.
c) Aumentar el área de la garganta de la tobera.
d) Aumentar el área del difusor de entrada.
572.
El punto de funcionamiento en equilibrio de un turborreactor de flujo único
sobre el mapa del compresor o de la turbina: (18)
a) Es independiente del número de Mach (M0) si la tobera está crítica.
b) Es independiente del número de Mach (M0) solo si la turbina y la tobera están
críticas.
c) Es independiente del número de Mach (M0) solo si la turbina está crítica.
573.
A nivel del mar, un motor de empuje constante hasta 30°C tiene una Tt4
máxima de despegue de 1650 K. ¿Cuál sería la Tt4 de despegue si la temperatura
ambiente fuera de 20°C y la presión 101.325 Pa? (19)
a) Alrededor de 1673 K.
b) Alrededor de 1628 K.
c) Alrededor de 1543 K.
d) Alrededor de 1595 K.
574.
Cuando en un turborreactor mono-eje funcionando con turbina y tobera en
condiciones críticas se aumenta el área de la garganta de la tobera manteniendo
Tt4/Tt2 constante: (20)
a) El parámetro de gasto del compresor sube.
b) El parámetro de gasto de la turbina baja.
c) La relación combustible/aire sube.
d) La relación de presión del compresor baja.
575.