NORMAS PARA L I N E A S DE SUBTRANSMISION A.69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE H O R M I G Ó N TOMO 2 ;Í N D I C E TOMOJL XI « ELECCIÓN DE POSTES, X!í - APOYOS. X I I . 1 . Hipótesis de calculo. X í i . l , 1 . Apoyos de línea situados en zona A. XI 1.1 .2. Apoyos de línea situados en zona B. XI 1.1 .3. Apoyos de línea situados en zona C. X1Í.2. Coeficientes de seguridad. X Ü . 2 , 1 . Elementos metálicos. f \; 000100 - XII.2.2, Elementos de hormigón arrngd.b, .,.• Xll.2.3. Elementos de madera. XI 1.2.4. Tensores. XI!.3. APOYO DE ALINEACIÓN. XH.3.1. Solución en hormiaon. XI!.3.2. Cuadros de vanos de utilización por resísiencía y por distancia entre con ductores. XI!.4, CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA GRAPA. XI!.4.1. Ejemplo de utilización del gráfico. XI!i - APOYO DE ÁNGULO. X I I I . 1 , Esfuerzo resultante de ángulo. XIII.2. Esfuerzo resultante dei viento sobre los conductores. XI 11.3. Esfuerzo del viento sobre el poste,. XI 11.4, Abacos de utilización de esfuerzos. X Í 1 I . 5 . Solución en hormigón. XÍU.6, Abaco de utilización de apoyos. XHL7. Ejemplo de utilización de abacos de esfuerzos. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN X i l í . 8 , Abacos de utilización a'e apoyos. XÍ1L9. Ejemplos de utilización de los abacos de apoyos. XIII.9.1. Ejemplo 12. XIII.9.2. Ejemplo 22. XIII.9.3. Ejemplo 32. XÍV - APOYO DE ANCLAJE, ,* XIV.1 . Solución en hormigón XIV.2. Primera hipótesis. XIV.3, Segunda Hipótesis. XIV.4. Tercera Hipótesis. XV - APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA. XV. 1. Solución en hormigón. XV,2. Primera hipótesis. XV.3. Tercera hipótesis . XV.4. Cuadros de esfuerzos útiles, de vanos por separación entre conductores y por resistencia para apoyos de anclaje y fin de línea. XV.5. Apoyos fin de línea con cable de tierra. XV.6, Líneas de doble circuito. XVI - CRUCETAS, XVI. 1 . Apoyo de al ¡neación, XVÍ .1.1. Cruceta tipo bóveda, XVI. 1 .2. Cruceta tipo canadiense. XVI. 1 ,3. Cruceta tipo triangular. XVI.2. Apoyo de ángulo, anclaje y termina! o fin de línea. XVI.2.1 . Apoyo de ángulo. XVI.2.2, Apoyo de anclaje. XVI.2.3. Apoyo terminal o fin de línea. Im P f">. í1 NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV, NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XVII » CIMENTACIONES. X V Ü . l , Consideraciones. XVII. 1.1. Caso a) Coeficiente de seguridad ai vuelco. X V Í L 1 .2. Caso b) Ángulo de giro de ¡os cimientos. XVíI.2. Dimensiones de la cimentación. X V Í L 2 . 1 . Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 8 Kg/cm3. XVÜ.2.2. Dimensiones de !a cimentación para terrenos con ct - 10 Kg/cm3. ,» XVII.2.3. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 12 Kg/cm3. XVIII - PLANOS. XVIÍI.l, Apoyos simple circuito. XVMI.1.1. Apoyo de alineación con cruceta de bóveda. t XVII i. 1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense. XVIÍI.l.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular. XViíl. 1.4. Apoyo de alineación y ángulo, anclaje y fin de línea con cruceta horizontal . XVIII.2. Apoyos de doble circuito. XVIII,2.1. Apoyo de alíneacíón y ángulo con crucetas triangulares, XIX - PLANILLA DE MATERIALES, XIX, 1. Denominación de apoyos. XIX. 1.1. Estructuras de alineación simple circuito (S.C.) XIX. 1 ,2. Estructuras a'e alineación doble circuito (D. C.) XIX. 1.3. Estructuras dobles. X i X . 2 . Estructuras de alineación tipo "B"., X ' X . 3 . Estructura de alineación tipo "C..; C,?; CT^ y CT '' X1X.4. Estructuras de alineación tipo "A..; A-; AT. y ATO" XIX.5. Estructura de ángulo tipo "AG y AGT" XIX.ó. Estructura de anclaje y fin de línea tipo "AC; ACT, FL y FLT" XIX.7. Estructura de alineación tipo "2A,, 2A 2At , 2AT " I NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XIX.8. Suspensión cable de guarda o cable de tierra, XIX.9, Amarre cable de guarda o cable de fierra. XIX. 10 Toma de tierra. i i l l ü\ NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 !<V NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN x¡ ~ Hoja 158 ELECCIÓN DE POSTES. Los esfuerzos de los postes a emplear en esta norma han sido elegidos de ma ñera tal que cubran toda la gama de esfuerzos que sobre los apoyos de una línea puedan darse. Para llegar a la elección de los postes, primeramente hemos llevado rodos los esfuerzos que sobre los apoyos de alineación y ángulo se ejercen en todos los cosos posibles que pueden darse en una línea, es decir, ya sea de sírn pie circuito con o sin cable de protección a Herró ó de doble circuito con o sin cable de 1protección a tierra. «/ Estos esfuerzos corresponden a un vano de 266 mis. elegido como el más eco nórnico. / Una vez representados en el gráfico estos esfuerzos, se observa que a'ístribu yendo íos esfuerzos según una progresión aritmética de razón 300 Kgs. partiendo de 500 kg. y llegando hasta el poste de 2.000 Kg. se cubría la mayor parte c'e los esfuerzos que puedan darse sobre la línea, además para cubrir los esfuerzos que quedaban fuera de la zona de postes elegidos anterior mente, se eligió otro tipo de poste, el de 2.600 Kg, de esfuerzo útil, que agemelado nos cubre toda !a gama de esfuerzos obtenidos anteriormente, también agernelando los anteriores podemos obtener esfuerzos útiles que cu bran todos aquellos esfuerzos superiores a los 2.600 T <g. que puedan darse en cualquier apoyo, En resumen los postes elegidos son los de esfuerzos Otiles siguientes: 500, 800, 1.100, 1.400, 1.700, 2.000 y 2.600. La configuración de ios postes, el taladrado, así como algunas de las dimen sIones principales, figuran en los esquemas adjuntos. ^ Cs r I ^1 1 II 1 —1 ~~\ f~ %. 1 X ÑS. ;i S& ^í 5> <s> ^ I i §. *i ^^ ^¿ t>ÍS — • — ••-• [-- •• 1 \ • ' 1 \ ' _i i \ ' \ " v ... ¡ ' , í:^^ NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 101 APOYOS^ Se estudia en este capítulo ías soluciones de hormigón para (os distintos tipos de apoyos que se dan en una línea eléctrica. El estudio está dividido en dos partes: - En ia primera se estudian ios postes necesarios para cada tipo de apoyo. - En la segunda se estudian las diversas crucetas de las soluciones en hormigón. Estos cálculos están resumidos mediante cuadros de utilización. / Lcshípótesls de cálculo son las que recoge el apartado V , 4 . 2 e de las Es pecíficaciones Técnicas Generales. pAR^^ Kv - NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XI! - Hola 102 Hipótesis de cálculo. XII. 1 . 1 . APOYOS DE LINEAS SITUADOS EN ZONA A (Altitud inferior a la. Hipótesis Tipo de apoyo (viento) Cargas permanentes meacion III.2. Viento 1 .000 ni.) 2a. Hipótesis 3a. Hipótesis (carga longitudinal) (rotura de conductores) Cargas permanentes lil.2. I I I -3. Temperatura 5-C Esfuerzo longitudinal lii.5,1. Temperatura 5-C. An guio Caraos permanentes lil.2. Cargas permanentes III.2. Viento I i 1 - 3 . Esfuerzo longitudinal III.5.1. Temperatura 5-C. Resultante ángulo 111.7. Temperatura 5-C. Cargas permanentes iií.2. Anclaje Viento III.3. Temperatura 5-C Fin de línea Cargas permanentes 111,2. Viento MÍ.3. Esfuerzos longitud! nales U1.5.3. Temperatura 5-C. Cargas permanentes III.2, Esfuerzo longitudinal 111.5,2. Cargas permanentes lil.2. Temperatura 5-C Temperatura 5-C. Rotura conductores 111.6.2. Cargas permanentes III.2. Rotura conductores 111.6.3. Temperatura 5 2 C, Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de pro teccíon a tierra se considerarán éstos además sometidos a la acción de! viento, según 111,3. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 163 APOYOS DE LÍNEAS SITUADOS EN ZONA B XII.1.2. (Superior a 1 .000 m. e inferior a 3.500 m) la. Hipótesis Tipo de apoyo Alineación 2a. Hipótesis (Carga longitudinal) (Viento) Cargas permanentes III.2. Cargas permanentes Viento H Í - 3 . Temperatura-5-C. Esfuerzo longitudinal . III.5.1. 3a. Hipótesis (Rotura de conductores 11 r ^ MI .¿. Temperafura-5-C. Anaulo Cargas permanentes MI. 2. Cargas permanentes líí.2. Viento Esfuerzo longitudinal 111.5.1. H1.3. Resultante ángulo 111.7. Temperatura-5-C. Temperatura-5-C. Anclaje Cargos permanentes 111.2. Cargas permanentes 111.2. Cargas permanentes 111.2. Viento 1 N - 3 . Temperatura -5-C Esfuerzo longitudinal III.5.2. Rotura conductores III.6.2. Temperatura -5-C, Fin de línea Cargas permanentes 111.2. Viento N I - 3 Esfuerzo longitud!na¡ III. 5.3. Temperatura -5~C. Temperatura -5~C. Rotura conductores MI.ó.3. Temperatura -5 e C. Para ía determinación de ías tensiones de los conductores / cables de tierra se consideraran estos además sometidos a la acción del viento, según Ü1.3. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍ5ION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XII.1.3. Hoja 164 APOYOS DE LINEAS SIllJADQS EN ZONA C (MHtud ígua! o. superior a 3.500 mts.) Tipo de apoyo Alineación • la. Hipótesis (Viento) 2a. Hipótesis (Carga longít.) > Cargas permanen tes 111.2. Viento 111.3. Camas permanen tes 111.2. 3a. Hipótesis (Rotura cond. ) Cargas perma nentes 111.2, Hielo Mi. 4, Temperatura - Esfuerzo longitudinal III. 5.1. Ángulo Anclaje Fin de 1 ínea 4a. Hipótesis (Hielo) Temperatura-5-C. Temperaura -5-C Cargas permanen tes'I11.2. Viento 11!. 3. Resultante de ángulo 1H.7. Temperatura ~5~C Cargas perrnanen tes 111.2. Esfuerzo longitu dínal ili.5.1. Temperatura -5 £ C Cargos permanen tes 111.2. Viento 1 ! í - 3 Temperatura -5-C Cargas permanen- Cargas perrnanen Cargas perma tes III. 2. nentes 111.2. tes 11!. 2. Esfuerzo longituHielo U l - 4 Hielo 111.4. dinal lli.5.2. Rotura de condu Temperatura -'IOS C. Temperatura -5~C tores 111.6.2. Cargas permanentes 111.2. Viento Hl, 3. Esfuerzo longitudinal 111.5.3. Temperatura -5-C • , Cargas perma nentes íí i .2 . Hielo M í . 4. Resultante de ángulo líi .7. Temperatura Carqas permanen tes III. 2. Hielo 111.4. Rotura de conductores III .6.3 • tura-lG 2 C Temperatura Cargas perma nenies 1 1 1 . 2 . Hielo 111.4. Temperatura -TOSC. -D-E SUBTRANSMISjQN A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 165 i En el coso de ios apoyos especiales se considerarán las distintas acciones definidas en el capítulo iíí , que pueden corresponderies de acuerdo con su función, combinadas a una hipótesis acordes con las pautas, generales seguidas en el establecimiento de las hipótesis de los apoyos normales. XIi.2. Coeficientes de seguridad. Los coeficientes de seguridad de los apoyos serán diferentes según e' carac ter de la hipótesis de cálculo a que han de ser aplicados. En este sentido, las hipótesis se clasifican de acuerdo con el cuadro siguiente: XII.2.1 tipo de apoyo Hipótesis normales Alineación Ángulo • Anclaje Fin de línea la/ la, la, la, 2a, 4a. 2a, 4a. 2a, 4a. 2a, 4a. Hipótesis excepcional es 3a. 3a. Elementes metálicos. El coeficiente de seguridad respecto al límite de fluencia no será Inferior a: 1,5 para las hipótesis normales y 1/2 para las hipótesis anormales. XII.2.2, Elementos de hormigón armado. El coeficiente de seguridad a rotura de los apoyos y elementos de hormigón armado no será inferior a 2,00 para las hipótesis normales y 1,50 para las anormales. XII.2.3, Elementos de madera. Los coeficientes de seguridad a la rotura no serán inferiores a 3,5 para las hipótesis normales y 2,8 para las anormales, Xll.2.4. Tensores. t Los cables o varillas utilizados corno tensores tendrán un coeficiente de se gúridad a la rotura no Inferior a 2,50 en las hipótesis normales y 2,00 en lar. anormales. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRAJ^M!SION_A 69 KV ' NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 166 APOYO DE ALINEACIÓN, Las hipótesis que dimensíona este tipo de apoyo es !a la, es decir !a hipótesis de viento, tanto en zona A como en zona B. XII.3. Consto de un poste de hormigón con la posibilidad de utilizar distintos tipos de"* armados metálicos Cjue pueden ser: cruceta tipo bóveda/ cruceta cana dieüse o cruceras para disposición en triangulo. La cajena de aisladores será deí tipo'de suspensión. La fuerza de! viento por metro de línea es: Conductor Esfuerzo en Kgs/m. Quail Fv - 3 x 0,507 - 1,701 Par tr id ge Fv - 3 x 0,6512 = 1,954 Hawk Fv - 3 x 0,872 - 2,616 2/0 F v - 3 xO,57 - 1,71 266,7 Fv - 3x0,652 - 1,956 477 Fv - 3 x O , 8 7 2 - 2,616 Sí se denomina Esfuerzo Utií (E. U.) al esfuerzo que admite un poste a o, 25 mis. por debajo de la punta, con coeficiente de seguridad de 2 y descantan do ya e! esfuerzo del viento sobre e! propio poste, et vano "a" que se puede lograr por resistencia del apoyo se obtendrá por la expresión: E. U. Fv. Operando con los distintos valores de esfuerzos útiles y teniendo en cuenta los esfuerzos equivalentes a los producidos sobre los conductores, por efecto » del viento, transladados a 0,25 mis. por debajo de la punta, se obtienen íos ! siguientes vanos máximos per resistencia de los postes, en todos Sos casos po síbies que afectan a esta norma. _NORMA5 PARA LÍNEAS DE SUBTANSMISIQN A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN pIí Kft{\. i¿-,« p \¿¿-' f '* t.-~-s E": ; Hola 167 Los vanos máximos por resistencia de los postes a emplear en alineación pa ra cada uno de los conductores a utilizar y para todos los casos posibles que pueden darse, según sea simple circuito o doble circuito, con cable de protección a tierra o sin él y según el tipo de armado a emplear están recogidos en los cuadros siguientes. También están recogidos en tablas los vanos máximos que por distancias en tre conductores nos permiten establecer los distintos tipos de armado a utilí zar, según los conductores a emplear y según la zona de establecimiento de la línea. NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XII.3.2. - • • • • : Hoja 108 CUADROS DE VANOS DE UTILIZACIÓN POR RESISTENCIA Y POR DISTANCIA ENTRE CON DUCTORES. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 6? KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 109 VANO MÁXIMO (en rnts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA DE BÓVEDA. E S F U E R Z O CONDUCTOR ~T 500 Kg9 ~~ l.lOOKg 800 Kg Quail 270 431 593 Parirídge 235 375 516 *17Ó 280 2/0 269 429 590 266,8 235 375 516 477 176 280 386 Hawk 1 UTiLIZAGON DE LA CRUCETA DE BÓVEDA. VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES, CONDUCTOR ZONA A ZONA Quaii 299 304 Partrídge 311 327 Hawk 315 311 2/0 347 332 266,8 353 375 477 345 356 B I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISíON A 69 KV NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 170 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE C¡R . „. „ curro SIN CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUCTOR 500 Kg. 800 K< Quaíl 315 500 Parir id ge 274 439 Hawk 205 "328 2/0 313 500 200,8 273 '438 477 204 328 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SE PARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. ZONA A ZONA B 410 414 427 432 Hawk 418 423 2/0 484 464 260,8 492 503 477 480 490 CONDUCTOR Quaíl Parfrídge . . NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 171 VANO MÁXIMO (en mts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA . E S F U E R Z O CONDUCTOR 800 Kg . 500 Kg. l.lOOKg. Quail 245 393 578 Partridge 220 352 524 Hawk 173 277 415 2/0 245 393 578 200,8 220 352 524 477 173 277 415 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. CONDUCTOR ZONA A ZONA B 410 414 427 432 Hawk 418 423 2/0 484 266,8 492 477 480 Quaií Partria'ge . , 464 503 _ 490 \S PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV. ¡f^ECEL NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja '172 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES CON CRUCETA CANADIENSE CON 3,5 mis. DE SEPARACIÓN ~ VERTICAL ENTRE CONDUCTORES SIMPLE CIRCUITO SIN CABLE Díf TIERRA. *• E S F U E R Z O CONDUCTOR' 500 K g . 800 Kg. l.lOOKg. Quoií 315 515 710 Partrldge 275 449 61 8 Hawk 205 335 2/0 315 266,8 275 448 477 205 335 . » 513 461 706 , 617 461 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. ! CONDUCTOR . _ i ZONA A - ZONA Quail 570 580 Parfridge 600 608 Hawk 585 2/0 700 710 250,8 710 720 477 690 705 . 590 B NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSÍON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 173 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO' CON CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUCTOR 500 Kg . 800 Kg. l.lOOKg. Quaíl i* 250 400 550 Partridge 225 358 494 Hawk 175 282 388 2/0 250 400 550- 260,8 225 358 494 477 175 282 388 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SE PARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. CONDUCTORES ZONA A ZONA Quaíl 580 Pariridge 608 Hawk - 590 2/0 710 260,8 720 477 705 B NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1SION A 09 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 174 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTOS AL TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON DUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SÍN CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUC1OR 500 Kg. 800 Kg. Quaii 326 522 Paffrídge 283 454 212 339 324 519 283 '454 212 339 Hawk . 2/0 206,8 " 477 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPA RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. ZONA CONDUCTOR A ZONA Quail 345 351 Partrídge 360 366 Hawk 352 358 ' 2/0 404 415 266,8 411 422 477 400 412 j B NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 175 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON DUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUCTOR 500 Kg. 800 Kg. Quail 275 442 Partridge 248 398 Hawk 196 315 2/0 274 441 266,8 248 ,398 477 196 315 • UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SE PARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. i VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. ZONA CONDUCTOR ZONA B QuaÜ 345 351 Partridge 300 366 Hawk 352 358 2/0 404 415 - 266, 8 411 422 477 400 412 i L - A - : ' . i NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 K\/: NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 176 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRESBOLILLO DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUCTOR 800 Kg. 500 Kg. l.lOOKg. Quaí! 332 534 735 Partridge 289 465 640 215 347 478 2/0 332 531 731 266, 8 289 464 639 477 215 347 478 Hawk ' UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mis. DE SEPA RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ; VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. : CONDUCTOR ZONA A ZONA Quaü 472 477 Partria'ge 493 504 Hawk 482 487 2/0 562 541 200,8 583 582 477 559 553 B NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. 1MECK NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 177 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRESBOLILLO DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUCTOR 800 Kg. 500 Kg. l.lOOKg. Qyai! 250 411 590 Partridge 225 370 531 Hawk 178 293 421 2/0 250 411 590 200,8 225 370 531 477 178 293 421 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTÍ CAL ENTRE CONDUCTORE 5. (CRUCETA TRIANGULAR) VANO MÍNIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. CONDUCTOR ZONA A ZONA B Quail 472 477 Partridge 493 504 Hawk 482 487 2/0 562 541 200,8 583 582 477 559 553 NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 1<V. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 178 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES.CRUCETA TRIANGULAR DE 2,40 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA. • E S F U E- R Z O CONDUCTOR1.100 Kg. 800 Kg. 1.400 Kg. Quaíl 275 377 480 Parfridge 239 328 418 178 245 2/0 273 377 480" 200,8 239 328 , 418 477 178 245 312 Hawk . • 312 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPA RACIÓN VERTICAL EMTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. . __.. CONDUCTOR ZONA A ZONA Quctil 345 351 Parfridge 300 360 Hawk 352 358 2/0 404 415 266,8 411 422_ 477 400 412 B NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM!S!ON A 09 KV. ÑOR/VA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 179 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES , CRUCETA TRIANGULAR DE 2,40 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA E S F: U E R Z C) CONDUCTOR. 800 Kg. _, Quail - 1.100 Kg, l,4QÜKg. 238 326 416 Portridge 210 289 368 Hawk 160 222 283 2/0 238 326 416 260, 8 210 289 368 477 160 222 . 283 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARA C1ON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. CONDUCTOR ZONA A ZONA Quaíl 345 351 Par ÍT íd ge 360 366 Hawk 352 358 2/0 404 415 266,8 411 422 477 400 412 B NORMAS PARA LINEAS DE SÜBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNÍCA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 180 VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS PQSTES.CRUCETA TRIANGULAR DE 3 rnrs, DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON DUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA. E S F U E R Z O CONDUCTOR 1.100 Kg. 1.400 Kg. 1.700 Kg. Quaíl 415 530 645 Partridge 360 460 560 Hawk 270 345 420 2/0 415 530 645- 266,8 360 460 560 477 270 345 420 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARA CÍON VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORES. VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. CONDUCTOR ZONA A ZONA Quaií 472 477 Partridge 493 504 Hawk 482 487 2/0 562 541 266,8 583 582 477 559 553 B MAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 ¡<v: ÍKECKL NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN H°ÍQ 18] VANO AAAXiMO,POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPA RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA. E S F U E CONDUCTOR R Z O "" 1.100 Kg. 1.400 Kg. 1.700 Kg, Quaíl 350 455 550 Partrídge 310 400 490 240 312 380 2/0 350 455 550 266,8 310 400 477 240 312 Hawk - ' 490 380 UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARA CION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ; VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES. CONDUCTORES ZONA A ZONA B QuaíS 472 477 Partridge 493 504 Hawk 482 487 2/0 562 541 266,8 477 - 583 559 582 553 . NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 09 [<V. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XII.4. Hoja 182 CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA CADE Sea el apoyo B de ia figura Ctt La acción que ejercen los conductores en sentido vertical es TvB que tiene por valor: tg ./2), TvB - W Siendo Wv la componente vertical devído ai peso del conductor en Kg/rruso bre el conductor y P (m) el parámetro de la parábola que corresponde a ías condiciones del estudio. Cuando se considere e! conductor sin sobrecarga o con sobrecarga en direc ción vertical, la fórmula puede transformarse así: a, f art tg , T- Tensión máxima de! conductor en (kgs.) Wv~ Peso de! conductor (Kg/m) -) Wv ^ KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y .TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 183 Con objeto de calcular las cargas verticales máximas que actúan sobre ía cruceta, así corno las cargas que intervienen en el cáiculo de los contrape sos se adjunta un gráfico para el cálculo de TvB en función de: ; Itag = tg W tag y Wv. GV *-/ ;. - V '/ '/ - • i / fin . -2200 - 2000 -1800 -1500 -UOO -1200 -2000 EN . LA CARGA GRAPA VERTICAL NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XI!.4,1. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEL . GRÁFICO. Hoja 185 NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 186 Gráfico para el cálculo de las cargas verticales transmitidas por e! conduc tor a Í a cadena - Forma de uilÜzac'án. Existen cinco escalas verticales, en la izquierda se han representado val_o res del parámetro de la parábola P , en la siguiente valores de P £ tg, lúe go valores de p £_t g •*• a, la siguiente escaia representa valores cié! vano me dio a y la última escala nos da el vaior de la carga vertical transmitida por el conductor a la cadena. Son datos el parámetro de la parábola (P), la suma de tangentes vano medio (a) y W . el Se une el valor de P con e! de Z tg y se prolonga obteniendo el valor de P. 5! tg, se une este punto con el valor deí vano medio, y donde corte a la escala de P ^ rg 4- a obtenemos un punto m, que unido con el vcslor de W obtenemos el valor de TvB. Ejemplo. Datos: Parámetro de la parábola P - 1 .500 ¿tg -0,5 Vano medio a 400 m. W - 0,3 Se une el valor de P = 1 .500 con el valor de ia suma de tangentes ¿? íg ~ = 0,5 y se prolonga hasta cortar a Pátg = 761,3, se une este punto con ei valor de a - 400 y se tiene corno valor de P ¿ tg •*• a - 1105, este pun to unido con el correspondiente a W - 0,3 se obtiene 345 Kg. como valor de TvB. JllQRMASJV\RA LINEAS DE SUETRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XÍH. Hoja 187 APOYO DE ÁNGULO, La hipótesis que dirnensiona este fipo de apo/os sigue siendo la primera tanto en zona A como en zona B, La acción total que se ejerce sobre un apoyo cíe ángulo será la siguiente: Consideremos un apoyo colocado en la línea formando un cíerio ángulo: Este apoyo debe soportar: - Un esfuerzo resultante de ángulo (Faí) - Un esfuerzo resultante de la acción del viento sobre los conductores en su caso (Fe) - Un esfuerzo del viento sobre el poste (Fu) • ! Í. 1 . Esfuerzo resul tanie de ángulo, ; SÍ llamarnos Ti a la tensión máxima de un conductor se tiene para tres con ductores: Fai = 3 (2 Ti sen ^f-) XIII.2. - ó TI sen Esfuerzo resultante del viento sobre !os conductores. Supongamos un conductor de diámetro menor a 16 mm. Para conductores de diámetro menor de 16 mm. la presión del viento a con siderar es de 50 Kg/m2. Fe' = 3 (J2T . 10. Siendo: arn . 50) NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMíSION A 69 KV. NORMA.ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA • DE POSTES DE HORMIGÓN J2f -: 1K F lj E V'J H í.-t". Vi-, . Í0 Diámetro del conductor en mm. am " Semisuma de vanos adyacentes a! apoyo (vano medio en metros) Fe = 0,15 . $' arn XÜI.3. Esfuerzo de! viento sobre el poste. Este esfuerzo ya se ha tenido en cuenta para eí dimensíonamiento del poste. E! esfuerzo a considerar por efecto de! viento sobre los conductores y resultante de ángulo es Fav = 6 TÍ sert^/2 4- 0,15 . $ . am (a) Este esfuerzo deberá compararse siempre con el esfuerzo útil de! poste, debiendo ser igual 6 inferior a éí / Cuando e! ángulo0* sea nulo estaremos en el caso de un apoyo de alineación. Xíll.4. Abacos de utilización de esfuerzos. Los abacos que se adjuntan es una representación gráfica de estas fórmulas, una vez obtenido el valor Fav se multiplicará por 3 o por ó dependiendo si es simple o doble circuito. . i XII!.5. SOLUCIÓN EN HORMIGÓN . Está formado por un sólo poste con armado de crucetas metálicas deí tipo pi romidal para disposición de triángulo, o por dos postes en Forma de pórtico con cruceta metálica horizontal y cadena de aisladores horizontales. XIII.6. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS. Para completar e! estudio de los apoyos de ángulo y dar así una utilidad ma yor a las Normas, incluímos los abacos de utilización de los apoyos de ángu lo en función del ángulo entre alineaciones (c£) y del vano a que vaya a esta blecerse el apoyo. Estos abacos están realizados para todos los conductores y para íos casos en los que se utilicen o no cables de protección a tierra. ji^^^ NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 189 XIII.4. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE ESFUERZOS 400 200 CONDUCTOR QUAIL y ARVIDAL . 2/0 ORARCO De RESULTANTES DE ÁNGULO <& •• i . 1575 - 2S35 • 3150 . 3 ¿65 . 37BO . - ¿¿10 1 2700 3000 1 3300- 36CO 3900- ¿200 50¿0 ¿300 • circ ¿725' ¿500 • ¿095 - 2520 2/>G"0- • 15SO . .• • 2205 • - 1260 Fav T O 2100 iSGQ T"nn iJ'JÜ 12QQ . Fai O /r COZ OSE 00 v )l OTONV 30 S3i OS£ 16 L °!°H 600 ^ .OftAFlCO De .RE9JJANTgS_CE_ANGULp..^A^CASLE DE_ 5'OQ NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09 NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Xlii.7. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DE ABACOS DE ESFUERZOS. Hoja 194 D-.O p; NOR/viAS PARA LINEAS DE SUBYRANSMíSlON A 09 KV. i¡ u fc-» NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 195 Modo de utilización de ios abacos de apoyo de ángulo para esfuerzos. Los abacos están realizados para obtener eí esfuerzo de ángulo de uno sola fase. Partimos de la tensión máxima de! conductor TÍ, uniendo este punió ~ representativo dei ángulo c^. (ángulo entre alineaciones) obtenernos un pun to que es el valor í-ai, que es e! esfuerzo resultante de ángulo, unirnos este punto con el correspondiente a! vano medio (am) que afecte ai apoyo obteniendo en la escala centra! e! valor de Fav que es i a suma de! esfuerzo cié ángulo y de! producido por efecto deí viento sobre los conductores. Ejemplo Ti Para conductor Partridge y Arvidíi 266,8 - S.OOQKg. t *L = 409am = 250 m . Unirnos Ti - 3.000 Kg. con el ~ 4Cg obteniendo como valor de Faí 1854 Kg. uniendo este punto con eí correspondiente a! vano medio 250 m, obtenemos un valor de Fav de 2.010 Ka. • • ' ' ' p -. f 000*00 c' " " -.- p^'lii!^¿ 5i^B^!^5]^L:J AÉlilYí. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XII!.8. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS Ho¡o 196 861 D!°H por sep&rac/oh e/tke cor/dücfcres £0- 36- 28- Ifh Hoja 202 ¿TI i vW /?¿5>y. por separados? e¿/s~e aMe¿/tí£?rc$ WM! A W SdJ£pftpt/03 3J¿l/3 ¿íQfD8J&c/$S JOd "XOW QÜDK (i -31 i Hojo 215 i ¿fo?e& &fá&MS/¿y¿fa f/7*&¿r¿f#/úfr, £&£/££/&$?#&/&{!? ú^^/r^¿;>>Aí^^ >$&/%: I I D!°H ]• i JW • ' [ • : ' } • s MSV Zfr¿//t ! ,-: -1 Qítffb '. ' : ' ; - . ' . ' . : ' • ' • ,¡ . . ' ; . , ' : '• ... -; ".; ' '••'.:.'. ' • ! :'- . '' .! •i. ' ; ; - : Í •: \ i V : . i. ;. j:i : : . ' ' .; . ' . i. . . . ; . i : • . . . .: ! : • . ! i . , . . . ; • i- ; , : ; . . ' . . í" : : . ; • . ' . . • . ; : ] . ' r; - í .: : ' - .. • ' ; , ; .-: -oí i rr/ax. por Q/¿SÜ/K/& e/j/re eof?afociares. vano max. flor^se/fátrac/dh e/ / '4 8 X' x I I '.-/i^ov?^ r/,o/¿/&fy/~/£// ?/¿/<pd$GtyófáGfr ' ¿/¿LM7^y&3 VTFJ^F^o/^^TF' 7r77^"JF~^JWF NORMAS PARA LINEAS DE ..SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XII!.9. Hoja 233. EJEMPLOS DE UTILIZACIÓN DE LOS ABACOS DE APOYOS. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍS1ON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XIII ,9. HO¡Q 234 Ejemplo de utilización de los abacos de apoyos de ángulo. Los abacos están realizados para obtener qué tipo de apoyo debe emplear se en función de! ángulo (oí) entre alineaciones y del vano medio qu¿ afecte al apoyo. También nos sirve para obtener distintos pares de valores (de ángulo y de vano medio) para un determinado tipo de apoyo. .Otra de las aplicaciones es la de ver cual es el vano máximo que nos per mita establecernos para zona A y zona B en función de la cruceta emplea da y del ángulo (o() entre alineaciones. Ejemplos prácticos: Para todos los ejemplos aquí explicados, están realizados para conductor Quail y cruceta horizontal de distancia entre* conductores 3,5 mts. ver hoja XIII.9.1. Ejemplo i s . El ángulo que forman dos alineaciones en el apoyo considerado es de 50 g. y el vano medio que afecta al apoyo es de 200 m. Queremos saber que ti po de apoyo hay que colocar. . Realización práctica: Por e! punto representativo de 50 g. se traza una parábola al eje de absci sas y por el punto representativo de 200 m. se traza una parálela al eje de ordenadas; el punto de intersección de estas dos rectas paralelas a los ejes (Punto 1). Este punto puede hallarse sobre la recta representativa de un determinado tipo de apoyo o bien fuera de ella . En nuestro ejemplo se halla fuera de estas rectas representativas de apoyos. Cuando esto ocurre, deberemos tomar el tipo de apoyo correspondiente a la primera recta que se halla representada encima del punto de intersección (punto 1). En núes tro caso tendríamos que adoptar el poste de 1 .100 Kg. de esfuerzo. X I I I . 9 . 2 . Ijemploj^. Supongamos que tenemos un apoyo e.n forma de pórtico constituido por dos apoyos de 1 .400 Kg. de esfuerzo, este apoyo puede utilizarse para todos los pares de volares correspondientes a las coordenadas (ángulo y vano medio) correspondientes a todos los puntos de la recta representativa de este NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN *. r*:.' f í i1?-" * l\r te U L: L, Hoja 235 tipo de apoyo. Así por ejemplo este tipo de apoyo podemos utilizarlo para un vano de 186 m. y 70 g, entre alineaciones, o bien para un vano de 382 rn. y un ángulo entre alineaciones de 60 g. XIII.9.3. Ejemplo 32. El vano máximo a que podemos establecernos con la cruceta horizontal de 3,5 rnts. de separación entre conductores para un ángulo entre alineaciones de 50g. y estando situada la línea en la zona A, es de 408 rn. y para la zona B 414 m. Esto quiere decir que si por ejemplo tenemos un apoyo tipo pórtico constituido por dos postes de 1 .700 Kg. y una cruceta horizon tal de 3,5 m. de separación entre conductores; y un ángulo entre alineaciones de 75g; por resistencia de! apoyo podríamos tr a un vano medio de 442 m, pero el vano máximo que nos permite establecernos, por la Umita clon impuesta debido a la crucera empleada, es de 350 m. para Zona A y 358 m. para zona B, siendo por tanto estos vanos los máximos a que podemos establecernos y no el de 442 m. , '< NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV. í NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XIV - Ho - a 23Ó 'M APOYOS DE ANCLAJE. Los apoyos de anclaje tal corno se han definido en las Especificaciones Téc nicas Generales, son aquellos apoyos destinados a proporcionar punios en la línea que independicen mecánicamente, ios tramos adyacentes, en cua^n to a la propagación de esfuerzos longitudinales. XIV 1 Solución en hormigón. Están constituidos por un pórtico, formado por dos postes y una cruceta rn_e tálica, siendo ia cadena de aisladores horizontal, Los esfuerzos;que actúan sobre el apoyo son: XIV.2. Primera hipótesis. ^ ; - Viento sobre los conductores y cables de tierra. - Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones exteriores del mismo. XÍV.3, Segunda hipótesis. - Desequilibrio del 66 % de las tensiones máximas unilaterales de los conductores y cables de protección a tierra. - Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra. - Acción del viento sobre ¡os postes, XiV.4. Tercera hipótesis. - Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra. - Acción del viento sobre los postes. - Rotura de conductores según II 1.6.2. La rotura de un conductor extremo produce un momento de torsión sobre el pórtico; este momento es anulado por las reacciones de los postes cuyo va lor será: /- - • & ,T . b - R . (b - a) R, - T . < _ t b - a ) - T . T V Q— i "» -,ir^_ .: ~%T" ~¿\ LINEAS DE SU8TRANSMISIQN A_ 69 KV. NORMA ELECTOMECANICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN s |Bfi^E-^-íí; SV Ho¡a 237 Para esta hipótesis 3a. la resistencia o esfuerzo útil de los postes a colocar en [a línec¡ deberá ser como mínimo e! valor que fija R. con coefícien te de seguridad 1,5. XV - APOYO TERMINAL. O FIN DE LINEA. Son ios destinados a soportar ei tiro unilateral de todos los conductores y . cables de tierra en sentido longitudinal de la línea. XV, 1 , Solución en hormigón. Estará constituido por un pórtico formado por dos postes y una cruceta metálica siendo la cadena de aisladores horizontal. Los esfuerzos que actúan sobre el apoyo son;' XV.2. Primera hipótesis. - Viento sobre los conductores y cables de tierra. - Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones del mismo - Esfuerzo total debido a las tracciones unilaterales de todos los conductores y cabíes de tierra en los puntos de fijación de los mismos XV.3. Tercera hipótesis. Idéntica a la de los apoyos de anclaje. A continuación damos unos cuadros resumen donde se recogen los tipos de postes a emplear según su esfuerzo útil, para cada conductor utilizado en la línea, así como para el vano máximo que la separación entre conducto res impuestos por la cruceta nos permite establecer los apoyos, tanio en 20 na A .como en zona B y la limitación de los vanos por esfuerzo transver-~ sal. 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XV,4. EL* Hoja 238 CUADROS DE ESFUERZOS ÚTILES, DE VANOS POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES Y POR RESISTENCIA PARA APOYOS DE ANCLAJE Y FIN DE LINEA, NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISiON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 239 APOYOS DE ANCLAJE SIN CABLE DE TIERRA i E. U. Quail Partrídge 2x1100 2x1400 Howk 2/0 266,8 477 2x2600 2x1100 2x1700 2x2600 Vano máx. por separación entre conductores Zona A 450 -460 460 510 528 516 Zona B 455 472 407 516 534 521 Vano máximo por resistencia 400 400 400 400 400 400 . A POYOS DE ANCLAJE CON CABLE DE TIERRA .mm^™~j ™^_™. ,rr-1...~, , Quaíi E. U. 2x1 .700 Partridge 2x2.000 Hawk 2x2.600 2/0 2x1600 266,8 477 2x2000 2x2600 Vano máx, por separación entre conductores • Zona A 450 466 460 510 528 516 Zona B 455 472 467 516 ; 534 521 Vano máximo por resistencia 350 350 350 350 ; 350 350 i m - NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 240 APOYOS FIN DE LINEA SIN CABLE DE TIERRA E. U. Quail Partrídge 2x1700 2x2600 Hawk 2/0 206,8 477 - 2x2000 2x2600 - Vano máx. en "O mts. por separa cí&n entre con1 "° ductores Zona A 450 466 Zona & 455 ,472 Vano máx. en u metros por resis is tencía 400 400 510 528 - £16 534 - 400 400 Para los conductores Hawk y 477 se utilizarán apoyos de estructuras meta lieos, debido a los esfuerzos solicitantes que ejercen estos conductores sobre los apoyos. XV. 5. APOYOS FIN DE LÍNEA CON CABLE DE TIERRA. Los apoyos de fin de línea con cable de protección a tierra o cable de guar da estarán constituidos por estructuras metálicas para todos los conductores normalizados, dado los grandes esfuerzos que sobre este tipo de apoyo se ejercen. XV. 6. LÍNEAS DE DOBLE CIRCUITO. Para este tipo de líneas, tanto los apoyos de Ángulo, Anclaje y Fin de Línea se realizarán mediante estructuras metálicas debido a los enormes esfuerzos que se dan utilizando cualquier conductor de los seis normalizados. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XV¡ CRUCETAS. XVI. 1 . Apoyo de alineación. Hoja 241 Para este tipo de apoyo se diseñaron tres tipos de crucetas, diferentes en su geometría, llamadas: Tipo Bóveda. Tipo Canadiense. Tipo Triangular. De esta manera tenemos una mayor gama de crucetas que conjugadas con los postes podemos optimizar mas e! apoyo. XVI. CRUCETA TIPO BÓVEDA. Se calculó sólo una cruceta de Bóveda en cuanto a dimensiones geométricas se refiere dado que para un aumento pequeño en e! vano se necesitaría una cruceta de grandes dimensiones que haría antieconómica la cruceta. La disposición de Sos conductores en este tipo de cruceta es sensiblemente horizontal. Según los conductores empleados los perfiles que se obtienen están resumidos en la siguiente tabla. Tanto la geometría como los perfiles a.utilizar figuran en ei plano correspondiente. CRUCETA BÓVEDA "^•^Angulares Conductor es^^\ Ll L2 L3 QUAiL L 80.8 L 60 . 6 L 60 . ó PARTRIDGE L 100 . 10 L 70 . 6 L 70 . 6 HAWK L 120 . 11 L 70 . ó L 80 . 7 2/0 L 80 . 8 L 60 . ó L 60 . 6 266, 8 L 100 . 10 L 70 . 6 L 70 . 6 477 L 120 . 11 L 70 . 6 L 80 . 7 . NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 242 XVi.1.2. CRUCETA TÍPQ CANADIENSE. Se calcularon dos crucetas de geometría semejante pero diferentes en cuan to a la distancia entre conductores. Una de ellas'con distancia entre conductores, medida verHcalmente, de 2,7 mts.(c 2,7) y la otra con una distancia entre conductores medida ver™ ticalmente de 3,5 mts. ( C - 3 , 5 ) . Los perfiles necesarios para estas crucetas están recogidos en la siguiente tabla según el conductor que se utilice. Esta tabla también figura en los planos correspondientes así como !a geome trící de las crucetas. La disposición de los .conductores en este tipo de crucetas es un triangulo o a! tresbolillo. ^N. Anguíares Cruceta c -2,7 h Cruceta c - 3, 5 Conductores _^, QUAÍL L - 10 L2 h C- 12 C - 14 C - 14 PARIR ID GE C- 12 C - 14 C- 14 C - 16 HAWK C- 14 C - 16 C - .18 C -20 2/0 C- 10 C - 12 C - 14 C - 14 206,8 C- 12 C - 14 C - 14 C» 16 477 C -14 C- 16 C- 18 [1-20 L2 NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 243 XVi. 1.3. CRUCETA TIPO TRIANGULAR. Se calculó una sola cruceta, geométricamente igual, para los tres o seis que se han de colocar/ según sea simple circuito o doble circuito y para una distancia entre ellos de 2,4 mts, / 3 mts. medida vertícalmente. La disposición de los conductores utilizando este tipo de crucetas, es en. triángulo o al tresbolillo para simple circuito y vertícalmente a cada lado ' del apoyo cuando es doble circuito. Los angulares necesarios para este tipo de crucetas figuran en la tabla siguiente según sea el conductor a utilizar en la línea. Esta tabla así como la geometría de las crucetas figuran en los píanos correspondientes. , i ^-\ Angulares Cruceta V = 3 rn. Cruceta V ~ 2,4 m. 4 4 QUASL L 50.5 «j L3 L 50.5 h L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 PARTRIDGE L 50.5 . L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 HAWK L 50. 5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 2/0 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 266,8 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 L50.5 L 50.5 477 L 50.5 L 50.5 L 50,5 L 50.5 L 50.5 L 50.5 Conductores^-^ h I L. _ NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMIS1ON A 69 KV. 5E C NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 244 XVI.2. Apoyo de ángulo, Anclaje^ Termina! o fin de línea. Se diseñó geométricamente' un sólo tipo de cruceta para estos apoyos en ios que ía disposición sea en forma de pórtico. La disposición de los conducto res es horizontal con una distancia entre el I os de 3/5 mts. Se puede utilizar Jas crucetas de típo triangular sólo en e! caso de apoyos • de ángulo en los que sólo se utilice un sóío poste. Los perfiles necesarios de la cruceta según el tipo de conductor a emplear figuran en Ía tabla adjunta. u Esta tabla figura también en ios pianos correspondientes así como su geome tría " X V I . 2 . 1 . APOYO DE ÁNGULO / ^xAngulares Cruceta horizontal L Conductores^. Cruceta triangular h L2 S 1 2 U PN8 L 50,5 L 50.5 L 50.5 PARTRIDGE 2 U PN 10 L 50.5 L 50.5 L 50.5 HAWK 2 U PN 12 L 50.5 L 50.5 L 50.5 2/0 2 U PN 8 L 50.5 L 50.5 L 50.5 266, S 2 U PN 10 L 50.5 L 50.5 L 50.5 477 2 U PN 12 L 50.5 L 50.5 L 50.5 QUA1L - NORMAS PARA L!NEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 K_V._ """ NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 245 XV!.2.2. APOYO ANCLAJE. Conductores Cruceta horizonte?! QUA1L 2 U PN 8 PARTRIDGE 2 U PN 10 HAWK 2 U PN 14 2/0 2 U PN 8 266 fB 2 U PÑ 10 477 2 U PN 14 XVI.2.3. APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA. Conductores Cruceta horizontal QUÁÍL 2 U PN 8 PARTRIDGE 2 U PN 10 HAWK 2 U PN 12 2/0 2 U PN 8 266,8 2 U _ P N . 10 477 2 U PN 12 NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRA^M|SO^.A_69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XVII - Hoja 246 CIMENTACIONES .• XVIí. 1 . Consideraciones. Para e! calculo de las cimentaciones se vendrá en cuenta lo Indicado en los artículos V . l . ai V . 5 . del capítulo V de las Especificaciones Téc Generales. En lo referente a las cimentaciones e! Generales distingue dos tipos: a) tomo de Especificaciones Técnicas Cimentaciones cuya estabilidad este fundamentalmente confiada a las reacciones verticales de! terreno. ( Son todas los cimentaciones en forma de losa o cimentaciones que trabajan ai arrancamiento. b) Cimentaciones cuya estabilidad está fundamentalmente confiada a íes reac clones horizontales del terreno. Son todas las cimentaciones monobioques cuya profundidad es grande en comparación con la base. XVI 1 . 1 . 1 Caso a) - Coeficiente de seguridad al vuelco. En !,as cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamental mentí fiada a las reacciones verticales de! terreno, se comprobará el coeficiente de seguridad al vuelco, que es la relación cnire el momento estabilizador • mínimo (debido a ios pesos propios, así como a ios reacciones y empujes peí slvos del terreno) respecto a la crista más cargada de la cimentación y el momento de vuelco máximo motivado por las acciones externas. E! coeficiente de seguridad no sera inferior a los siguientes valores: 1,5 1,2 I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. : NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XVI!. 1 .2. Ir \¿ Í"H ^^_>' !'¿rjt L-M Hoja 247 Caso b) - Ángulo de giro de los cimientos. En las cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamentalmente con fiada a las reacciones horizontales del terreno, no se admitirá un ángulo de giro de la cimentación cuya tangente sea superior a 0/01 para alcanzar el equilibrio de las acciones volcadoras máximas con las reacciones de! terreno. Así pues, aparece bien claro en las Especificaciones Técnicas Generales - dos tipos de cimentaciones: A) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones verticales del terreno Son de la forma de zapata con giro en la arista exterior. En este caso deben aplicarse los coeficientes de seguridad de 1/5 ó 1 / 2 dado que, sobrepasada la estabilidad,, el ap'oyo se derrumba totalmente, B) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones horizontales deí terreno. "^ Arista de giro En este caso es suficiente establecer que el ángulo que gire el cimiento sea 0/55 g, sex. (tag. =0,01) ya que en estas condiciones el apoyo no se derrumba, sino que aparece tan solo vencido ligeramente. Aún existe un margen de seguridad Importante hasta que el apoyo se derrumbe tota! mente. E! tipo de las cimentaciones de los postes de hormigón corresponden a las del artículo V.5.3je las Especificaciones Técnicas Generales en que la tangente máxima para e! ángulo de giro de la cimentación es igual a 0,01 . El cálculo de las cimentaciones en esta norma se realiza mediante fórmulas de la Asociación Suiza de Electricistas/ por ser las más apropiadas para este tipo de cimentaciones. Estas ecuaciones son ¡as siguientes: ' El momento de vuelco viene dado por: NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 248 Mv - F (H + 2 t) 3 en la que: Mv = Momento de vuelco solicitante en cm. Kgs. reducido a 2/3 t. f* F =, Esfuerzo aplicado sobre el apoyo en Kgs. (esfuerzo útil más viento sobre eí apoyo). H = Altura de aplicación del esfuerzo sobre e! suelo en cm. t = Profundidad de la cimentación en cm. El momento estabilizador de la cimentación viene dado por dos expresiones, la primera debido a las reacciones de! terreno y la segunda al peso de la ci mentación, teniendo estas expresiones la forma siguiente: Momento estabilizador de ías reacciones laterales, .3 b . t . Ct . tgol 36 Momento estabilizador de las reacciones verticales. b = Longitud de la cimentación en cm. (normal a la dirección del es fuer zo. t - Profundidad de la cimentación en cm. Ct ~ Coeficiente de compresibilidad dei terreno en Kg/cm3. tg cJ ~ Oiro máximo admisible de la cimentación NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV. í \ r^" -f* f~™ NORMA ELECTROMECÁNICA YTECNiCA DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 249 K r: o b P ~ Peso de la cimentación, apoyo y cargas verticales en Kgs. •a - Anchura de !a cementación en cm. Limitado e! valor de tg<={ a 0,01 debe cumplirse: Mv -^ R, i *• R0 ¿ D-e esta forma ef giro de la cimentación será menor o igua! ai máximo auto rizado por el Reglamento. En e! proyecto se ha presctndíco de R^ por !o que en realidad se tiene una seguridad adicional. En los cuadros siguientes se dan ias dimensiones de !as cimentaciones para varios coeficientes de compresibilidad, abarcando con ellos, todos los tipos del terreno que, en genera!, se encuentran en las líneas eléctricas Aéreas. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN P: R p™ j E\ U Hoja 250 XVII.2. DIMENSIONES DE LA CIMENTACIÓN NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1S1ON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN Ix o o o LU a O Z LU CN ..Q LO O .4— O O CN -Q O O co LU CN 0 0 O LO CN LO CN LO UN r— CO N. CN 00 CN CO CO CN CO CN O O O 0 LO O fx CN IX CN tx LO OD O O o CN CN CN IX CN LO O CN O CNÍ CN! co LO LO CO h> co tx CNÍ LO 00 CN O CN LO CN O LO CN 0 _Q O O CO O co LO 00 CO CN CÑ LO CN CN CN CN LO LO rx O CO O O CO LO CO CO CN NO CN u < h_ O O ~~~7 ¿i LU 5: co o 0 LU ^-^ O ™ *£ u CO u LU HLO r— *- _Q tiN* O -4- O 1 _Q •4- LU Z _Q o 00 LO LO LO LO o CN CN LO co CN co CNÍ CN LO rx LO IX O O O 03 CO CO IX IX O CN CN IX ^J^ CN CN CN CN LO 0 CN co CNÍ CN LO LO IX O CO CO CN CO O CO LO IX LO fX CN o o - -Q. CO 1—» o CO CO r— LO IX CO 00 1— LO co CN LO CN o CO CN co O CN LO CN LO CN O O LO O CO O LO CN LO LO CO O CN O O r eo CN LO CO CN CN CO CN O CO LO co LO CO LO CO NO fe 00 ^ LU CO o 00 (.Ni CN O CO CN -o o CN CN co O r— CO _ CN CN CN o o co Q to z Q co CN O OO cu co LO CN co NO Z o o o 25 o 0 0 CO NO O O CN CN CO O O (JN O •O CN 0 CO 0 CN CN CN LO o o tM 10 CN OC CN O °* CO fl¿ Q¿ LU NO CN l\N 00 CN Hoja 251 LO IX o o CN CN r— O CO CN r- LO CN CN co co LO LO CO 'O CO O 1— CN CN CN CN CO CN •st CN O 00 O K CN - cSp""7 Í342 X LO O f^, CO O : 90 90 218 222 85 85 196 200 85 85 23 24 95 268 100 284 261 90 90 247 90 251 232 230 95 261 95 264 100 280 256 90 85 247 232 85 214 85 193 85 22 95 272 100 289 279 90 263 95 90 '252 85 243 227 85 214 80 192 80 21 274 90 258 95 85 85 251 85 238 223 85 200 80 187 80 20 262 85 253 90 268 85 247 90 269 241 f 80 241 85 255 85 242 90 257 b 90 253 95 85 240 235 229 b , t 2.000 '• 2'. 600 246 80 238 222 80 205 80 19 80 233 218 80 80 75 18 80 80 227 213 80 197 75 175 183 75 17 80 75 227 212 75 192 75 170 202 75 !ó 80 75 221 206 75 191 70 169 75 70 15 [ 1.700 b b 1.400 POSTE í t b t 1.100 b 800 t 500 TIPO Ct - 10 Kg/cm3. DIMENSIONES (b.t en cm.) DE CIMENTACIONES PARA TERRENO DE 179 b ALTURA (mts) XVII.2.2. NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN o o LJJ O Z O O LJJ C>.í (_ CM O O UJ z üO ü LLJ CM o o. r— o O Q. 1 c CO CO CO CM CN CN CM CN CN CN -;- ix CO CO CO CO CN CO CN CN CN¡ CN CO CN o CO LO 00 '0 LO CO 0 CO 0 0 LO ON 0 LO O 0 ,-.., IX ,— CN LO 00 Q 4- J3 +- ,—. CO es CN CN! CN CN CN CN CN CO CM O 0 O CO CO LO CO LO CU CO O CN ^f O «# CN CN NO p o o LO _Q LO CO xfCN »^ O! o Os O O LN t> LO O CO LO rx rx LO O CO 0 0 LO CO CO CO LO CO LO CO o CO CN Ix CO CN 0 O o CN o o CN CM CN LO O CN O ON o CN LO 0 O GN O CM CM CM CM 0 o CO CO O CO LO CO LO CO CO -o IX , CO CN CO LO 00 CO CO o o o CO CO CO LO CO LO CO LO IX oo o 0 CM CN CO CM CM CN o CN O CN ^ CN LO to rx O CO 0 0 LO CO CO CO LO CO CO *O CO 1— O ,— IX O 1—• m o [X IX LO LO IX 0 o o LO ¿o ,_ 0 CM NÜ rx o LO LO LO [X IX rx „* CM CM CT) o CO r— CM O ,_*. CO 1— LO "*^* CM O i— CN LO CN CN 0 0 LO LO **t CN "Sfr ¡O O O "NÍ CO M- o CM CO 'CN CM fmm U'í UJ CN IX CN rx 0 NT) 00 NO CN r— " o 5 O O O 4» z s O O O O CM CN tx CM LO LO LO CN o o- a CN U LJJ CO ^O "•O ^ CN CN LO CO o o CO -° o o xt" 5 CO LO LO CN CN _Q UJ CO CO CN Q ü Q CO CM rx oo Ix CM o UJ CM LO CN -!- CN O r—Xj- Hoja 253 CN CN 1— CO i— r— t— CO r~-- LO CO CO CM <3 Ct > X F) ~~ "^ Í < LO "O CM I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁN5MISION A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XVIII XVIH . 1 . Hoja 254 - Apoyos .simple circuito. XVHKl.l. Apoyo de alineación con cruceta de'bóveda. XVHI.1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense. XVIH .1.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular. XVIH. 1 .4. Apoyo de alineación, ángulo y anclaje y fin de línea con cruce ta horizontal. XVilí.2, Apoyos doble circuito. XVIII .2.1 . Apoyo de alineación con cruceta triangular. I NORAAAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISÍON A 69 KV. NORMA ELECTROMECÁNICA TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN XIX i i i PLANILLA DE MATERIALES. I LiNh.AS DE SUBTRANSMÍSIDN A 69 KV. v ' v -, n C1 \.\r\A ! M A f'• f •""'• í- í r ^ s~~" A r"> nv r\L . Xl / ''. I .L>c.i\Un¡iV\LriUN uc A r U i U^ B \ i C, /' fs CTa .-2A-2 i f~ ("j JJ)ff "' P(a/&fté> ¿¿O &&*y ^/^^/^^Vf "/' íf' / f •* (ó \ o ^>\ - ^-.,.,- .=^ -.- y " iv \V_- ,¿_K¿i LÍ ¡ Vs I í " ' " LINEAS DE SUBTTUNSMISSON A 69KV ' --._—. ™,_™™- ,™._ | xix.2. Estructura cíe alineación tipo "B'"' i I , PLANILLA DE MATERIALES frvcefa wefo/ica //pc> B-2SQ 7?a&f//ffQ ó/ó' -• // Co'¿/e o'e acero gafo, o'e ?m>?j. "' [ LINEAS DE SUBTRANSMISION A 62KV i ~Xix737'"" '" ' „ ' ' ' " ' [- Esírucvura de aíineacio'n tipo CiV i < -* C*:C"n '•' f \ y CT« ¿. 7 0/'£'#3í.ff&30 J S i O ¿ I d¿d//¿/¿> <-S'/9$ w&£ ¿f#/sd¿a && &/&&&&j!/ • *•v —' ' / /• . ' f ' r \ \ 8 L_ f&r/re /7?&$v¿7& o's //s * 7 " Pef//¿/ ^&&¿M%7 &f£ f / 2 «9%'' 'f/a a e f/2 */$'*/? 4e~ /O lo Li LINEAS DE SUBTRANSMÍS10NAG9KU / >< xix.5, Estructura de á n g u l o t i n o AG y AGT L. L 8 9 ti£r?/c¿J£S ñd/Td CdB¿£ ff£ £¿ © LINEAS DE SUBTRANSMISIONA69KV (Estructura de anclaieyfin de linea tipo ACyACT:FLyFLT t .;< «* er/7?//?& &e presaos? \ : J I LINFAS DE SUBTRANSM!S!ON A 59 KV / n *•> jcturo.s de alineación Upo 2A¡y 2A¿ °,2ATsy2AT 2 *r--, =i'/e _í I LINEAS DE SUBTRANSIiSION A 69KV A m a r r e deí cable de g u a r d a .ANILLA i 4' >r í.. DE vlATERIALES I C| M IQ-i fi -...,•í ít C -.J E..,^IDTP !..? S i \i iA ^ v.-W i iD \ N T o í'n a de t i e r r a i A — + __ _ ._ i a I I