CFP y Armónicas

CFP en redes con Armónicas.
Diseño de Filtros Desintonizados
Presentación Técnica
EPCOS do Brasil
Marketing CFP Latino América
Objetivos de la CFP Desintonizada
Corregir el Factor de Potencia
en redes con armónicas
Evitar resonancia paralelo y
la amplificación de armónicas
Filtrar parcialmente la 5° armónica
EPCOS CFP Latino América
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Cargas no lineales
V
IL
I1
I5
0
I7
p
2p
EPCOS CFP Latino América
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Armónicas generadas por un rectificador
tensión
corriente
CARGA
EPCOS CFP Latino América
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Armónicas generadas por variadores de velocidad
Deformación de la tensión
y corriente fuertemente
distorcionada
Pulsos de conmutación pueden
interferir otras cargas sensibles
conectadas en paralelo.
EPCOS CFP Latino América
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Armónicas generadas por rectificadores 6/12 pulsos
Tensión característica a la salida del
convertidor del drive (PWM)
100%
80%
6-pulse
12-pulse
60%
40%
20%
Corriente característica a la salida del
convertidor del drive
0%
6-pulse
1
5
7
11
13
17
19
23
25
100,00%
29,00%
9,00%
6,00%
3,50%
2,50%
2,00%
1,20%
1,10%
2,90%
0,90%
6,00%
3,50%
0,25%
0,20%
1,20%
1,10%
12-pulse 100,00%
Order number
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Rectificador variable de 6 pulsos
EPCOS CFP Latino América
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Problemas causados por las armónicas









Sobrecalentamiento de transformadores y motores
Sobrecarga de Neutro / Tensiones Neutro-tierra inaceptables
Fallas en bancos de capacitores
Actuación de interruptores y fusibles
Interferencia sobre equipos electrónicos sensibles
Registro erróneo de medidores de energía
Energía desperdiciada / mayores costos de kW y kWH
Desperdicio de capacidad de distribución de energía
Mayores costos de mantenimiento de equipo de distribución
eléctrica y de maquinaria
EPCOS CFP Latino América
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Amplificación de armónicas con CFP standard sin filtro.
H#
%

1 100.0
0
3
0.4 116
5
2.1 272
7
1.6 41
9
0.2 133
11
0.4 11
13
0.7 36
15
0.1 68
17
0.2 37
19
0.1 69
21
0.1 327
23
0.0 69
25
0.1 301
27
0.0 158
29
0.1 319
31
0.2
20
K-factor: 1.041
H#
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
Meter: 0001
H#
%

1 100.0
0
3
0.4 29
5
12.3 53
7
5.5 356
9
0.7 299
11
1.3
7
13
0.1 210
15
0.3 29
17
0.3 285
19
0.0 210
21
0.1 90
23
0.0 210
25
0.1 29
27
0.0 29
29
0.1 29
31
0.0 29
%

0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
69
68
69
70
68
68
68
68
158
158
69
69
8
248
309
68
K-factor: 1.533
H#
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
%

0.5
0.1
0.4
0.1
0.2
0.1
0.0
0.0
0.0
0.1
0.0
0.0
0.1
0.1
0.1
0.0
100
119
66
91
29
29
29
119
29
90
29
119
29
119
119
209
Volts : 277
T.H.D.:
2.8%
Frequency:60.01 Hz
max:
2.9%
min: 0.5%
Meter: 0001
H#
%

1 100.0
0
3
0.5 352
5
18.8 203
7
1.2 126
9
0.0 80
11
0.1 312
13
0.0 80
15
0.1 116
17
0.0 320
19
0.0 319
21
0.1 192
23
0.0 169
25
0.1 259
27
0.1 259
29
0.0 259
31
0.1 31
Amps : 1716
T.H.D.: 13.6%
Frequency:60.01 Hz
max: 18.1%
min: 2.1%
K-factor: 1.829
H#
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
Meter: 0001
H#
%

1 100.0
0
3
1.0 169
5 150.0 263
7
8.7 141
9
1.5 280
11
1.6 259
13
1.7 279
15
1.2 79
17
0.5 260
19
1.0 331
21
1.5 259
23
1.2 339
25
0.5 180
27
0.9 182
29
0.7 349
31
0.6 292
%

0.1
0.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
26
31
259
259
200
259
80
200
169
259
259
349
259
349
259
79
K-factor: 32.38
H#
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
%

2.3
2.9
3.8
1.2
1.5
0.8
0.5
1.1
0.3
0.5
0.5
0.1
0.6
0.3
0.2
0.0
9
79
259
300
259
310
259
294
8
259
312
259
349
307
19
259
Volts: 290
T.H.D.: 18.8%
Frequency:59.97 Hz
max: 21.6%
min: 1.9%
Tensión
Meter: 0001
Con capacitores de CFP
Amps: 2033
T.H.D.: 89.5%
Frequency: 59.97 Hz
max: 152.3%
min: 3.6%
Corriente
Sin capacitores de CFP
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Generadores de tensión y corriente
Generador de tensión constante:
I1
Z
V1
V1
I1
V1
I1 =
Z
Generador de corriente constante:
In
Z
Vn
In
Vn = Z . In
In
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Trafo y carga no lineal generando corriente armónica
I1+In
V1
V1+Vn
ZL
In
ZT
Trafo
Carga no lineal
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Factor de Amplificación por Resonancia
L
IL IC
C
R
I
I
FAR= Q =
Qc . Pcc
P
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Scc en transformadores de distribución
Scc =
S
. 100
Ucc%
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Redes con armónicas y bajo FP.
Las corrientes armónicas son generadas por las
cargas no lineales, circulan sobrecargando toda la
instalación y generando sobretensiones armónicas.
IZAOI (W)
A
LT
Impedancia
sin
capacitores
In
O
cargas
f1
f5 Espectro de corrientes
armónicas existentes
f (Hz)
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Resonancia paralelo entre trafo y capacitores
Al instalar capacitores para CFP, se forma un circuito resonante
paralelo que puede ser excitado por corrientes armónicas existentes,
creando alto riesgo para todos los componentes de la instalación.
IZAOI (W)
A
LT
Impedancia
sin
capacitores
Impedancia
con
capacitors
C
O
In
cargas
f1
f5 fp
Espectro de corrientes
armónicas existentes
1
Vn = ZAOn In
fp =
2p
LT C
np=
f (Hz)
Ssc
Qc
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Agregado de reactor para formar filtro desintonizado
IZAOI (W)
Impedancia
con Filtro
Desintonizado
A
LT
LR
Impedancia
sin
capacitores
Impedancia
con
capacitores
In
C
Z5
O
cargas
f1
fp
fs f
5
Espectro de corrientes
armónicas existentes
f (Hz)
1
Vn = ZAOn . In
Nueva fp =
2p
( LT+LR ) C
1
Nueva fs =
2p
LR . C
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Ejemplo de análisis de riesgo de resonancia
Supongamos trafo con S = 1250 kVA Ucc%= 5%  Scc=25000 kVA
Probamos para los diferentes órdenes de corrientes armónicas que sabemos
existentes, que valores de KVAR pueden causar resonancia paralelo
Qc =
Scc
n2
Qc =
Scc
n2
=
25000
72
Qc =
Scc
n2
=
25000
112
5
nr=
Scc
Qc
7
11
=
25000
52
=
1000 kVAr
=
510 kVAr
=
207 kVAr
Con estos valores de KVAR, si hay corrientes armónicas de estos órdenes
generadas por cargas no lineales de la instalacón, hay riesgo
de sobretensión y sobrecorrientes significativas por resonancia paralelo.
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Ejemplo de Resonancia paralelo
Trafo S = 1250 kVA Ucc%= 5%  Scc=25000 kVA
P = 600 kW FP=0.70 …. e se quer elevar a FP=0.98
Qc=(Tg φ1 - Tg φ2) P ; Arcos φ1 =0,7 (45,57) ; Tg φ1=1,02
Qc=(Tg φ1 - Tg φ2) P ; Arcos φ2 =0,98 (11,5) ; Tg φ2=0,2
Qc=(Tg φ1 - Tg φ2) P ; Qc= (1,02-0,2) 600KW = 500 Kvar
Fator de correção = 0,82
La potencia capacitiva requerida será Qc = 0.82 . 600 kW = 500 kVAr
Que corriente armónica podría hacer resonar el trafo con 500 kVAr ?
Scc
25000 kVA
nr =
500 kVAr = 7° armónica
Qc =
FAr =
Qc . Scc
P
=
500 kVAr . 25000 KVA
600 kW
= 6 veces
6 veces si amplificará la 7° armónica
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Resonancia paralelo - Ejemplo
In= S trafo / 1,73 * V nominal
TRAFO: S = 1250 kVA Ucc%= 5%
V=400V In=1800A
Scc=25000KVA
CARGA: P = 600 kW FP=0.70  857 KVA  I1 = 1238 A
FP= KW /KVA ; FP= P/S; 0,7 = 600 KW / S; S=857KVA
I1= S carga / 1,73 * V nominal
Suponiendo que además hay 100 A de 7° armónica, será:
Itrms=
THDI = 100 = 8%
12382 + 1002 = 1242 A
IL
V1
Itrms
I7
1238
I7 = 100 A
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Resonancia paralelo - Ejemplo
Corregiendo con 500KVAR  Ic = 722 A da resonância en 7°
Ic = (S banco /1,73) / Vn; Ic=(500 kvar/1,73)/ 400V= 722 A
Pcarga = 600 kW FP=0.98  612 KVA  I1 = 884 A
FP= KW /KVA ; FP= P/S I1= S banco / 1,73 * V nominal
FAr =
Qc . Scc
P
Itrms=
8842 + 6002
= 1068 A
I1
IL
500 kVAr . 25000 KVA
600 kW
=
6xI7
= 6 vezes
THDI = 600 = 68%
1238
I7
I7
V1
Itrms
6xI7
IC
IL
I7
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Resonancia paralelo - Ejemplo
500KVAR  Ic = 722 A
Además causa resonancia en 7° amplificándola 6 veces
FAr =
Qc . Scc
P
Icrms=
7222 + 6002
I1
500 kVAr . 25000 KVA
600 kW
=
= 939 A
IL
6xI7
THDIc = 600 = 83%
722
I7
I7
V1
Itrms
6xI7
IC
= 6 veces
IL
I7
Sobrecarga
del capacitor
Icrms 939 A = 1.3
=
Ic
722 A
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Resonancia paralelo - Ejemplo
Sin capacitores:
Itrms=
FP = 0.70
12382 + 1002 = 1242 A
Con capacitores en resonancia:
THDI = 100 = 8%
1238
FP = 0.98
Itrms=
8842 + 6002
= 1068 A
THDI = 600 = 68%
1238
Icrms=
7222 + 6002
= 939 A
THDIc = 600 = 83%
722
Icrms
= 939 A = 1.3
Ic
722 A
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Aparición de Tensiones armónicas
In
Vn = Zn . In
Zn
Vn
In
THDV =
Vn
V1
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THDV sin capacitores
Z7 = 0.06 W
V7 = 0.06 W . 100 A = 6 V
Z3 = 0.03 W
Z5 = 0.045 W
THDV = 6 = 1.5 %
400
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THDV con 500KVAR solos
Z7 = 0.12 W
V7 = 0.12 W . 100 A = 12 V
Z3 = 0.04 W
Z5 = 0.08 W
THDV = 12 = 3 %
400
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THDV con 500KVAR con filtro desintonizado 7%
Z7 = 0.04 W
Z3 = 0.04 W
V7 = 0.04 W . 100 A = 4 V
Z5 = 0.025 W
THDV = 4 = 1 %
400
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THDV con 500KVAR con filtro desintonizado 5.67%
Z7 = 0.035 W V7 = 0.035 W . 100 A = 3.5 V
Z3 = 0.04 W
Z5 = 0.015 W
THDV = 3.5 = 0.85 %
400
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THDV con 500KVAR con filtro desintonizado 14%
Z7 = 0.05 W
Z3 = 0.02 W
V7 = 0.05 W . 100 A = 5 V
Z5 = 0.035 W
THDV =
5 = 1.25 %
400
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Cual es la armónica dominante ?
En edificios comerciales,
generalmente la 3° armónica es la
dominante debido a la iluminación,
a las computadoras y a las cargas
monofásicas.
En plantas industriales,
generalmente la 5° armónica es la
dominante debido al control de
cargas de potencia trifásicas.
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Comparación de tecnologías de CFP
2 MVA
415 V
DC Drives
980 Kw
800 Kvar
Corriente
Sin
Con
Armónica Capacitor Capacitor
Con
Filtro D
1
1200 A
740 A
740 A
5
265 A
668 A
235 A
7
70 A
78A
60 A
11
50 A
57 A
42 A
THD-V
5.12 %
10.14 %
4.5 %
FP
0.617 %
0.95 %
0.95 %
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Criterio para uso de filtros desintonizados
Medir siempre en el interruptor principal las THDs sin capacitores (sc)
- si THDVsc < 3% y THDIsc < 10%
 Usar CFP standard, verificar resonancia y considerar Vcap > Vreal.
- si 3% < THDVsc < 5% ó 10% < THDIsc < 30%
 Usar CFP desintonizada de acuerdo a la armónica dominante:
 Si es la 3ra armónica usar p=14%
 Si es la 5ta armónica o superior usar p=7%
- si THDVsc > 5% ó THDIsc > 30%
 Usar CFP desintonizada con diseño especial o sintonizada local
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Selección del Factor de Desintonia correcto
Se selecciona de acuerdo a la potencia capacitiva, en KVAR, necesaria
para corregir el FP hasta el valor deseado a 50/60Hz, y teniendo en
cuenta la armónica predominante de menor orden.
Si es la 5° o superior, se podrá filtrar parcialmente solo la 5° armónica.
Si es la 3°, solo se podrá bloquear el paso de todas las corrientes
armónicas a través de los capacitores y asi al menos no amplificarlas,
pero tampoco habrá efecto de filtrado.
predominante
Factor de
desintonia
fs p/50Hz
fs p/60Hz
3° Armónica
14%
134Hz
161Hz
5° Armónica
7%
189Hz
252Hz
función del filtro
bloquea todas
absorbe parcialmente 5°
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Reactores de Filtro para PFC Desintonizada
Tensiones standard: 400-480V -50/60Hz
Potencias standard: 25-27-50-54-75-100 kVAr
Desintonías: 7–14 %
Pérdidas muy bajas.
Alta linealidad.
Incluyen protección térmica.
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Máximas THDVs admisibles por los reactores
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Beneficios de la CFP Desintonizada
Corrección del Factor de Potencia
Reducción de armónicas
Reducción de pérdidas ohmicas, ahorro real de energía kWh
Eliminación de regargos por bajo Factor de Potencia
Mejoramiento de la calidad de energía
Protección del medio ambiente y ahorro de RNNR
Reducción de inversiones en equipos de distribución eléctrica
(transformadores, tableros y líneas de distribución)
Reducción de costos de mantenimiento y pédidas de
producción por paradas inesperadas.
Mejoramiento de la estabilidad de los procesos productivos.
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Cálculo de un filtro desintonizado
Ejemplo Qe = 27 kVAr-480V-60Hz-7 %
El inductor se selecciona por la potencia efectiva en 480V y para p=7%
y por lo tanto será un reactor de 27kVAr-480V-60Hz-7%
Aunque la red es de 480V, por la desintonia la tensión sobre el capacitor será:
UC = UN .
100
100-p
= 480 V . 100 = 516 V 
100-7
se debe usar un cap. de 525 V
Cálculo de la potencia nominal del capacitor Qc, especificada para UC = 525V,
para obtener una potencia efectiva de 27 kVAr en 480V con con reactor con p=7%
Qc = 1 -
p . UC
UN
100
2
. Qe =
2
1 - 7 . 525 . 27 kVAr = 30 kVAr (525V-60Hz)
100 480
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KIT para 5° armónica 480V-60Hz
KIT para 27 kVAr - 480V - 60Hz - 7 %
KIT para 25 kVAr - 460V - 60Hz - 7 %
KIT para 22.5 kVAr - 440V - 60Hz - 7 %
Compuesto por:
1 reactor 27kVAr-480V-60Hz-7%
1 PhiCap 30kVAr-525V-60Hz
1 Contactor Imax=36A
3 fusibles NH-50A
B44066D7027M481
B32344D5252A020
B44066S3210Jxxx
NOTAS: También se puede usar el modelo PhaseCap B25667B5287A375.
Un capacitor de 30kVAr-525V-60Hz cuando es usado sin reactor en serie:
- a 480V entrega = 25kVAr
- a 460V entrega = 23kVAr
- a 440V entrega = 21kVAr
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Cálculo de un filtro desintonizado
Ejemplo Qe = 54 kVAr-480V-60Hz-7 %
El inductor se selecciona por la potencia efectiva en 480V y para p=7%
y por lo tanto será un reactor de 54kVAr-480V-60Hz-7%
Aunque la red es de 480V, por la desintonia la tensión sobre el capacitor será:
UC = UN .
100
100-p
= 480 V . 100 = 516 V 
100-7
se debe usar un cap. de 525 V
Cálculo de la potencia nominal del capacitor Qc, especificada para UC = 525V,
para obtener una potencia efectiva de 54 kVAr en 480V con con reactor con p=7%
Qc = 1 -
p . UC
UN
100
2
. Qe =
2
1 - 7 . 525 . 54 kVAr = 60 kVAr (525V-60Hz)
100 480
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KIT para 5° armónica 480V-60Hz
KIT para
KIT para
KIT para
54 kVAr - 480V - 60Hz - 7 %
50 kVAr - 460V - 60Hz - 7 %
45 kVAr - 440V - 60Hz - 7 %
Compuesto por:
1 reactor 54kVAr-480V-60Hz-7%
2 PhiCap 30kVAr-525V-60Hz
1 Contactor Imax=72A
3 fusibles NH-100A
B44066D7054M481
B32344D5252A020
B44066S6210Jxxx
NOTAS: También se puede usar el modelo PhaseCap B25667B5287A375.
Un capacitor de 30kVAr-525V-60Hz cuando es usado sin reactor en serie:
- a 480V entrega = 25kVAr
- a 460V entrega = 23kVAr
- a 440V entrega = 21kVAr
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Cálculo de un filtro desintonizado
Ejemplo Qe = 25 kVAr-400V-50Hz-7 %
El inductor se selecciona por la potencia efectiva en 400V y para p=7%
y por lo tanto será un reactor de 25kVAr-400V-50Hz-7%
Aunque la red es de 400V, por la desintonia la tensión sobre el capacitor será:
UC = UN .
100
100-p
= 400 V . 100 = 430 V 
100-7
se debe usar un cap. de 440 V
Cálculo de la potencia nominal del capacitor Qc, especificada para UC = 440V,
para obtener una potencia efectiva de 25 kVAr en 400V con reactor de p=7%
Qc = 1 -
p . UC
UN
100
2
. Qe =
2
1 - 7 . 440 . 25 kVAr = 28 kVAr (440V-50Hz)
100 400
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KIT para 5° armónica 400V-50Hz
KIT para
25 kVAr-400V-50Hz-7 %
Compuesto por:
1 reactor 25kVAr-400V-50Hz-7%
1 PhiCap 28kVAr-440V-50Hz
1 Contactor Imax=36A
3 fusibles NH-63A
B44066D7025M400
B32344E4282A040
B44066S3210J230
NOTAS: También se puede usar el modelo PhaseCap B25667C4467A375.
Un capacitor de 28kVAr-440V-50Hz cuando es usado sin reactor en serie:
- a 415V entrega = 25kVAr
- a 400V entrega = 23kVAr
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Cálculo de un filtro desintonizado
Ejemplo Qe = 50 kVAr-400V-50Hz-7 %
El inductor se selecciona por la potencia efectiva en 400V y para p=7%
y por lo tanto será un reactor de 50kVAr-400V-50Hz-7%
Aunque la red es de 400V, por la desintonia la tensión sobre el capacitor será:
UC = UN .
100
100-p
= 400 V . 100 = 430 V 
100-7
se debe usar un cap. de 440 V
Cálculo de la potencia nominal del capacitor Qc, especificada para UC = 440V,
para obtener una potencia efectiva de 50 kVAr en 400V con con reactor con p=7%
Qc = 1 -
p . UC
UN
100
2
. Qe =
2
1 - 7 . 440 . 50 kVAr = 56 kVAr (440V-50Hz)
100 400
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KIT para 5° armónica 400V-50Hz
KIT para
50 kVAr-400V-50Hz-7 %
Compuesto por:
1 reactor 50kVAr-400V-50Hz-7%
2 PhiCap 28kVAr-440V-50Hz
1 Contactor Imax=72A
3 fusibles NH-125A
B44066D7050M400
B32344E4282A040
B44066S2210J230
NOTAS: También se puede usar el modelo PhaseCap B25667C4467A375.
Un capacitor de 28kVAr-440V-50Hz cuando es usado sin reactor en serie:
- a 415V entrega = 25kVAr
- a 400V entrega = 23kVAr
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Componentes para Filtros Desintonizados
- Los componentes son seleccionados de acuerdo a:
• Potencia efectiva deseada
• Contenido armónico de la carga
• Factor de desintonia elegido
• Sobretensión en los capacitores
- Tener especial cuidado con:
• análisis previo, diseño de aplicación
• diseño de panel
• ventilación forzada 2.5 m3/h por KVAR
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Construcción de Filtro Desintonizado
Capacitores preferentemente
montados en posición horizontal,
en bandeja sin conducción térmica
al reactor y en distinta línea vertical.
Reactor montado sobre perfiles
para permitir circulación de aire
entre los núcleos.
Ventilación forzada abundante.
Termo-switch en serie con el
circuito
de comando del contactor.
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www.epcos.com/pfc