Aplicacion-del-metodo-Hole-drilling.pdf

Actas de la III Jornada Iberoamericana sobre madera estructural del género Populus
2.7.
Aplicación del método Hole drilling a la madera estructural.
Autores: Santiago Sánchez Beitia
Contacto: santiago.sanchez@ehu.es
Afiliaciones: E.T.S. de Arquitectura. Universidad del País Vasco.
LA TÉCNICA HOLE­DRILLING EN ELEMENTOS PORTANTES
DE MADERA EN SERVICIO
Santiago Sánchez Beitia
■ Responsable del Master de Rehabilitación y Restauración
■ Responsable del Programa de Doctorado Interuniversitario de Patrimonio y Rehabilitación
E.T.S. de Arquitectura de Donostia­San Sebastián
UPV/EHU OBJETIVO DE LOS TRABAJOS
Poder deducir in situ los estados tensionales de elementos portantes de madera, mediante técnicas No Destructivas o Quasi No destructivas
109
T
PROBLEMA A RESOLVER
Carga conocida T
Probeta descargada
T
T
La Probeta nos tiene que “hablar”
Debemos hacer “hablar” a la Probeta
Nos tiene que “decir” cuánta Carga soporta
Carga ya aplicada y desconocida T
T
?
110
?
?
?
111
Objetivo de nuestra Trayectoria : Deducir estados de carga en elementos portantes en servicio
Técnicas Existentes:
Difracción de Rayos­X para materiales metálicos
Hole Drilling para Fábricas y próximamente en Madera
Flat Jacks para Fábricas
Fundamentos de la Técnica de Hole Drilling: Eliminación de material
T
T
T
112
Formulación (ASTM E837 95)
T
Є1
Є3
Є2
T
 max
  3
 1

A
 3  1 2   3  1  2 2 2
 min
  3
 1

A
 3  1 2   3  1  2 2 2

     2 2 
1

arctan 3 1
2
  3  1 
B
B
1  
A  4
a
 2E 
 1 
B  4
b
 2E 
Estado plano de tensiones en continuo, homogéneo e isótropo
113
El problema de la madera: Comportamiento ortotrópico
c
 11

 c21

 c31


114
c12
c22
c32
c13 

c23 

c33 


 y 


 x y  



 x 
Ex E y
 1 
 
2 
 
 3
ENSAYOS A COMPRESIÓN UNIAXIAL
T ( x )
c
c
T ( y )
c11  y 
Ex E y  1
c31  y 
Ex E y  3
c
c
c21  y 
c
Ex E y  2
c
 11

 c21

 c31


c12
c22
c32
c13 

c23 

c33 


c
Ex E y 1
c33  x 
c
Ex E y  3
c23  x 
Ex E y  2
c13  x 
c
115
c
 11

 c21

 c31


c12
c22
c32
c13 

c23 

c33 


  c sen 2

 x 




c

  xy     sen cos  
 c



2
 
  cos 

 y 


c21  c cos2   c22 ( c sen cos  )  c23  c sen 2 
 yc
116
 xc
Ex E y  2
c
Tensor de Compliance en compresión
0
0 
  0,796


C    0,367  2,06  1,025 
  0,168

0

2
,
26


ENSAYOS A FLEXIÓN
117
118
Tensor de Compliance en flexión
0
0,237 
  0,201


C   0,008 0,759  0,367 
 0,214

0

0
,
799


En Laboratorio
c
 11

 c21

 c31


c12
c22
c32
c13 

c23 

c33 


 y 


 x y  



 x 
Ex E y
 1 
 
2 
 
 3
Aplicaciones a Estructuras en Servicio: ¡¡¡¡ PROCESO INVERSO ¡¡¡
 y 


 x y   E x E y



 x 
c
 11

 c 21

 c31

0
c 22
0
c13 

c 23 

c33 

1
1 
 
 2 
 
 3
119
APLICACIÓN PARA COMPROBAR LA TÉCNICA:
CATA CIEGA
1.­ Carga a compresión uniaxial desconocida
2.­ Carga a flexión desconocida
1.­ Carga a compresión uniaxial transversal desconocida
120
2.­ Carga a flexión desconocida
La última y gracias
121