TECNOLOGÍA ELÉCTRICA TEMA 9 CENTROS DE TRANSFORMACION 1 CLASIFICACIÓN DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ? TIPO • INTEMPERIE • INTERIOR ? ALIMENTACIÓN ? PROPIETARIO DE LA INSTALCIÓN • AEREA • SUBTERRANEA • MIXTA • ABONADO • ABONADO, MANTENIMIENTO COMPAÑÍA SUMINISTRADORA •COMPAÑÍA SUMINISTRADORA 2 1 CLASIFICACIÓN DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ? POSICIÓN EN LA RED DE M.T. Subestación secundaria 132 kV/20 kV • DE PUNTA • DE PASO L. RADIAL E/S • DE ANILLO L. ANILLO • ENTRONCADO A LINEA AEREA • INDEPENDIENTE Subestación secundaria Ct. Ct. Centros de Transformación Independiente Ct. P Centros de Transformación en anillo Ct. punta 132 kV/20 kV Ct. paso Centros de Transformación: de punta y de paso 3 CLASIFICACIÓN DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ? MEDIDA • M.T. • B.T. • M.T. Y B.T. Esquema de Medida en media y baja tensión Esquema de Medida en media tensión Esquema de Medida en baja tensión 4 2 COMPOSICIÓN GENERAL DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN C.T DE INTERIOR Celdas y esquema unifilar de centro de transformación simple 5 COMPOSICIÓN GENERAL DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN C.T DE INTERIOR Simbolos de equipos de un centro de transformación Interruptor Seccionador Seccionador de tierra Transformador de potencia Transformador de tensión Transformador de intensidad Interruptor-seccionador Enclavamiento mecánico Interruptor con cortacircuito fusible incorporado Tierra Fusible Contador Pararrayos Botella terminal 6 3 TIPOS DE CELDAS Y ELEMENTOS QUE LA INTEGRAN CELDAS DE LINEA: Esquema de una celda de línea Esquema unifilar de dos celdas de línea Esquema unifilar de entrada aérea 7 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN DE INTEMPERIE 8 4 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN DE INTEMPERIE 9 CELDAS DE MEDIDA Wh CONTADORES Conexiones de los aparatos de medida en media tensión Armario o módulo aislante de medida Dispositivo de verificación normalizado FUSIBLES Celdas de medidas A.T. S1 P1 S2 S1 S2 P1 P2 P2 S1 S2 P1 P2 2 T.T A B S1 P1 S2 P2 C 2 T.I. 10 5 MEDIDA Y PROTECCIÓN Esquema unifilar de una protección indirecta B: (2 Transformadores de intensidad de proteccióncon (2 ófusibles 3 T.I.) M: A: C: Dispositivo Equipo ó 3 de T.I., de 2medida de ó 3corte(interruptor-seccionador T.T.) PI: protección BD:Relé Bobina de disparoindirecta del dispositivo de corte o interruptor automático) 11 CELDAS DE PROTECCIÓN Y MEDIDA Esquema unifilar de protecciones directa e indirecta Protección directa con interruptorseccionador y fusible Protección indirecta con interruptorseccionador y fusible 12 6 CELDAS DE PROTECCIÓN Y MEDIDA Esquema unifilar de protecciones directa e indirecta Protección directa con interruptor automático Protección indirecta con interruptor automático 13 CELDAS DE TRANSFORMADOR Celda de un transformador con refrigeración en aceite. 14 7 CANALIZACIONES Valores de las tensiones de ensayo KV eficaces KV cresta KV eficaces 15 CANALIZACIONES Distancias mínimas en función de la tensión tipo rayo ensayos (C.T de obra) 16 8 SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES Cargas admisibles en amperios para pletinas de cobre Ancho x Sección Peso espesor Carga continua en A Corriente Corriente alterna continua 10 a 60 Hz Valores estáticos para una barra x x 3 y 4 Wy cm 3 mm mm 12 x 2 24 15 x 2 30 15 x 3 45 kg/m 0,21 0,27 0,40 1 pletina desnuda 110 140 170 20 x 2 40 20 x 3 60 20 x 5 100 0,36 0,53 0,89 185 220 290 190 225 300 0,133 0,200 0,333 0,1330 0,2000 0,3330 0,013 0,030 0,083 0,0013 0,0045 0,0208 25 x 3 75 25 x 5 125 0,67 1,11 270 350 275 360 0,312 0,521 0,3900 0,6510 0,037 0,104 0,0050 0,0260 30 x 3 90 30 x 5 150 0,80 1,34 315 400 325 425 0,450 0,750 0,6750 1,1250 0,045 0,175 0,0070 0,0310 2 Jx cm y 1 pletina desnuda 120 145 175 Wx cm Jy cm 0,048 0,075 0,112 0,0288 0,0562 0,0840 0,008 0,010 0,022 0,0008 0,0010 0,0030 4 17 SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES Cargas admisibles en amperios para pletinas de cobre Ancho x Sección Peso espesor Carga continua en A Corriente Corriente alterna continua 10 a 60 Hz kg/m 1,07 0,21 1,78 3,56 1 pletina desnuda 110 420 520 750 50 x 5 250 50 x 10 500 2,23 4,45 630 920 60 x 5 300 60 x 10 600 2,67 5,34 80 x 5 400 80 x 10 800 100 x 5 500 100 x 10 1000 mm 40 x 3 12 2 40 x 5 40 x 10 2 mm 120 24 200 400 1 pletina desnuda 120 425 550 800 Valores estáticos para una barra x Wx cm x 3 Jx cm y 4 Wy cm y 3 Jy cm 0,800 0,048 1,333 2,666 0,0288 1,6000 2,6660 5,3330 0,060 0,008 0,166 0,666 0,0008 0,0090 0,0420 0,3330 660 1000 2,080 4,160 5,2000 10,4000 0,208 0,833 0,0520 0,4160 750 1100 780 1100 3,000 6,000 18,0000 0,250 1,000 0,0630 0,5000 3,56 7,12 950 1400 1000 1450 5,333 10,660 21,3300 42,6000 0,333 1,333 0,0833 0,6660 4,45 8,90 1200 1700 1250 1700 8,333 41,6600 16,660 83,3000 0,417 1,666 0,1040 0,8330 9,0000 4 18 9 SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES Densidades admisibles en función de la sección 19 DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES • Criterio Térmico I ? I ad , ? ? ? ad ? (tablas 9.3, 9.4 ) ; S ? 50 mm 2 • Criterio de Calentamiento en c.c S (mm2 ) ? I ccp k t ? tad K ? 11-13 t ? 1 seg ? tad ? 150 ºC 20 10 DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES • Criterio Electrodinámico d (cm) 2 I S ( KA) f ?Kg / m? ? 2, 04 f ? 13,2 d ?cm? l (m) I ccp d 1 2 Tmax (kg / m ) ? f l (m) 8 l T máx. ? ?k g / cm ?? W T?cm ??100 ? ? 2 max max 3 ad . y ? ad (Cu) ? 1200 kg/cm2 ? ad (Al) ? 1000 kg/cm2 T ?100 S ? W y ? max ? ad . 21 DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES Sección de conductores rígidos más usuales en centros de transformación y y b y D D x h x x x d y y Pletinas Iy ? Wy ? 1 ?h b 3 12 Iy b 2 ? 1 ?h b 2 6 Redondos I y ? I y ? 0,0491 ?D 4 W ? 0,1?D3 y Conductores Huecos Iy ? Iy ? W? ? ?(D 4 ? d 4 ) 64 ? D4 ? d 4 ? 32 D 22 11 EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO Se quiere dimensionar el embarrado de una instalación de 20 kV, con una potencia de cortocircuito en 20 kV de 350 MVA y con unas distancias entre fases y entre apoyos tal y como los indicados en la figura 9.22, siendo la corriente nominal de 100 A. Ejemplo de embarrado de un C.T. convencional. Se realiza el embarrado con pletinas de cobre de disposición vertical y pintadas. Teniendo en cuenta que la corriente nominal es de 100 A entrando en el cuadro 9.4 se observa que con una pletina de 12×2 sería suficiente, pero teniendo en cuenta que su resistencia debe ser igual o menor a la de la varilla de 8 mm de di ámetro (50,26 mm2 de sección), se adopta desde el punto de vista de calentamiento una pletina de (20×3) mm. 23 EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO Para dimensionar la pletina desde el punto de vista de esfuerzos electrodinámicos se parte de la potencia de cortocircuito y se calcula la Icc,p. I k = I cc,p = 6 Scc = 350 ? 10 ? 10 kA 3 ?U 3 ? 20 ? 10 3 y con ello se tendr á una fuerza por unidad de longitud: f = 13,2 ? 2 2 kg Icc,p (kA) = 13,2 ?10 = 33 d (cm) 40 m lo que supone un momento máximo de Tmáx = 1 1 2 ?f l2 = ?33 ?(1,5 ) = 9 ,28 kg ?m 8 8 24 12 EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO para tener una ? menor a la admitida por el cobre se requiere un módulo resistente de la barra de: 9, 28 kg ?m 9, 28 W ? T máx = = ?100 cm3 = 0, 77 cm3 kg 1. 200 ? adm 1.200 cm2 Entrando en el cuadro 9.3 supone una pletina de 50×10 mm2 y por tanto comparando las dos soluciones encontradas (calentamiento y esfuerzo electrodinámico) se adapta una pletina de 50x10 mm2 en posición vertical. 25 EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO Obs érvese que la pletina de 20×3 mm, no hubiese soportado el esfuerzo electrodinámico: Wy = ? máx = 1 1 ?a b2 = ?2 ?(0 ,3 ) 2 = 0,03 cm3 6 6 kg kg Tmáx 928 = ? 31. 000 > ? 1.200 2 2 W y 0, 03 cm cm El procedimiento explicado es válido para cualquier nivel de tensión (B.T, M.T y A.T) y de instalación (embarrado en cuadro, subestaciones al aire, etc.), pero cada una tendr á especificidades propias (valores altos de I, de la Icc, forma de la sección de los conductores, número de conductores por fase, etc.). Para estudiar más detalladamente cada caso se recomienda acudir a bibliografía más especializada. 26 13 TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN EN ACEITE Y SILICONA DE LLENADO INTEGRAL -- DE 100 kVA A 2.500 kVA y hasta 36 kV -- 27 TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN EN ACEITE Y SILICONA CON RADIADORES Y DEPOSITO DE EXPANSIÓN -- HASTA 2.500 kVA y 36 kV -- 28 14 TRANSFORMADOR EN ACEITE Y SILICONA DE POTENCIA Y ESPECIALES -- HASTA 10 MVA y 72’5 kV -- 29 TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN EN ACEITE Y SILICONA CON RADIADORES Y DEPOSITO DE EXPANSIÓN -- HASTA 2.500 kVA y 36 kV -- 30 15 TRANSFORMADOR INTEGRAL Necesariamente deben estar construidos con aletas de refrigeración, carecen de cámara de aire en su interior, el aceite llega interiormente hasta el final de los pasatapas, la dilatación del aceite por temperatura, es absorbida por la dilatación de las aletas que permiten el aumento del volumen interior con su expansión. 31 TRANSFORMADOR HERMÉTICOS Construidos con aletas o radiadores, en la parte superior queda una cámara de aire que se comprime y reduce su tamaño cuando aumenta el volumen de aceite debido al calentamiento, siempre la parte activa permanece sumergida en aceite para asegurar su aislamiento 32 16 TRANSFORMADOR CON DEPOSITO DE EXPANSIÓN Constructivamente son similares a los herméticos, pero llevan un deposito llamado de expansión por encima de la tapa, que obliga a que los interiores de las bornas en AT queden totalmente sumergidas en aceite. 33 34 17 CURVAS DE FUSION 35 CURVAS DE FUSION 36 18 ESQUEMAS DE CENTROS DE TRANSFORMACIÓN CON TECNOLOGIA DIFERENTE Centro de aparellaje convencional en celdas de mamposteria Centro con celda compacta de SF6 Centro de aparellaje convencional bajo envolvente metalica 37 COMPARACIÓN DE TAMAÑOS DE CENTROS DE TRANSFORMACIÓN VOLUMEN OCUPADO POR LAS CELDAS PARA UN MISMO ESQUEMA Esquema eléctrico: 2 celdas de línea y 1 de protección(24kV) 38 19 ASPECTO DE UNA CELDA COMPACTA EN SF6 39 CENTRO PREFABRICADO DE HORMIGÓN 40 20 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 1. I1 = Intensidad de Alta Tensión: S cc 3 ?U 1 = 1. 000 = 28,9A ? 29A 3 ? 20 3. 2. I2 = Intensidad de Baja Tensión: S cc 3 ? U2 = 1. 000 ? 1.520 A 3 ? 0, 380 Corrientes de cortocircuito: Primario: Secundario : Corriente de cortocircuito permanente: '' Icc,p,1 = I k ,1 = S cc = 3 ?U1 350 3 ? 20 = 10,1 kA ? 10 kA 1.520 I'k' ,2 = Icc,p,2 = I 2 = = 30.400 ? 30 kA ? cc 0,05 Corriente de cortocircuito máxima instantánea: Icc,máx,1 = Is ?l = 2 ? 1,8 ?Icc,p = 25,5 kA Is = Icc, máx,2 ? 2,55 ?Icc, p,2 = 75 kA 41 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 4. 1) Dimensiones del embarrado de M.T: Cálculo térmico, por densidad de corriente : A la intensidad nominal de 29 A, le corresponde una sección mínima según el MIE-RAT de 50 mm2 . 2) Cálculo electrodinámico : Suponiendo una separación entre apoyos de 1m y distancia entre fases de 25 cm. 2 (kA) 25 ? 52 kg f = 2,04 ? Is = 2,04 ? = 53 d(cm) 25 m El cálculo del momento máximo se hace para los dos casos extremos: 1 T máx = ?f ?l2 = 6,625 kg ?m ; 8 T máx = 1 ?f ?l 2 = 4,41 kg ?m 12 42 21 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 4. Dimensiones del embarrado de M.T: Requiriéndose en cada caso un módulo resistente: Wy = Tmáx ?100 662 ,5 = = 0 ,55 cm 3 ; 1 .2 00 ? adm Wy = 441 T máx ?100 = = 0,37 cm 3 1 .2 00 ? adm En el cuadro se observa que pletinas de 40×10 mm, con W y =0,666 cm3 ; o de 50×10 con W y =0,833 cm3 , serían suficientes. Hay que tener en cuenta que para C.T.s de paso, o de anillo, el cálculo por densidad de corriente no se hace con la intensidad nominal del primario del transformador, sino para la corriente de paso por las celdas de línea que indica la compañía distribuidora y que suele ser de 400 A o 630 A. No obstante, las pletinas escogidas admitirían esa corriente sin problema. Las compañías distribuidoras suelen indicar unas secciones mínimas para los conductores de las celdas de línea. 43 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 3) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito : Se comprueba que el calentamiento durante un cortocircuito, es decir, el incremento de temperatura, es inferior al admisible. 1 Se aplica la expresión: Icc,p ? t ? 2 S= ? ? k ?? T ? Donde S (mm2 ) es la sección del conductor; ? T (ºC) el incremento de temperatura admisible, se suele tomar 150 ºC; t (s) el tiempo de disipación de la falta, se tomará en el ejemplo 1 segundo; k es una constante que depende de la capacidad térmica del conductor y de su resistividad media en el intervalo de temp eraturas considerado, los valores normales de k para el cobre y las unidades indicadas están entre 11 y 13. Así pues: S= 10.000 1 ? = 68 mm 2 » 400 ó 500 mm 2 12 150 44 22 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. Por tanto, las secciones propuestas son adecuadas. Este cálculo es aproximado; pero en general es suficiente. Para cálculos más precisos y justificación de [25], ver referencia (Ras, 1975: 7). . 5. Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra. Se expondrán escuetamente los cálculos, siguiendo lo explicado en el tema de tierras. Primero se calculará la puesta a tierra de las masas del C.T. 1) Naturaleza del terreno: Se tomará una resistividad, ? =100 Ohm·m. 2) Corrientes máximas de puesta a tierra (defecto fase-masa) y tiempo máximo de eliminación del defecto. Se considera: XT ? 72/3 ? , Id =500 A, td =0,7 seg. 45 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 3) Diseño preliminar de la instalación de tierra: Se considera inicialmente, un electrodo en forma de anillo de 4×3 m con 4 picas, de L=2m, enterrados a una profundidad de 0,5 m, según el cuadro 3.4 del capítulo 3. Para esta disposición, se tiene: Kr=0,1; Kp =0,0231; Kc=0,0506. Obteniéndose los valores de la resistencia de tierra (RT) y de las tensiones de paso (Vp,m) y contacto (Vc,m) máximas: R T = K r ? = 10 ? Vp, m = K p ? Id = 1.155 V Vc,m = Kc ? Id = 2. 530 V 46 23 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 3) Diseño preliminar de la instalación de tierra: Con esa resistencia de tierra, la tensión de defecto (Vd ) será, como mucho: V d ? R T Id = 10 ? 500 = 5.000 V Recuérdese, que en el caso de que en el C.T. se disponga de tierra común para masas de M.T y neutro de baja, la tensión de defecto debe ser menor que 1.000 V. Los valores de Vp,m y Vc,m han de ser inferiores a los valores máximos admisibles (Vp,ad , Vc,ad) calculados a continuación, con k=72 y n=1: V p,ad = 10 ?k ? 6 ?? ? ?1 + ? = 1.645 V t nd ? 1 .000 ? k ? 1,5 ?? ? ? V c,ad = n ?1 + t d ? 1 .000 ? Si ? = 100 ? ?m ? V c,ad = 118 V Si ? = 3.000 ? ?m ? Vc,ad = 566 V 47 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. Se observa que con la tensión de paso, no hay problema; pero sí lo hay con la tensión de contacto, puesto que aun admitiendo una resistividad alta (suelo de hormigón) la Vc,ad=566 V es mucho menor que la que se puede presentar, Vc,m = 2.530 V. Si se quiere rebajar el valor de Vd y el de Vc ,m hasta valores admisibles, habrá que buscar otra disposición de los electrodos de tierra; para ello se pueden utilizar las tablas de la referencia (UNESA, 1989: 13). Si resultase muy difícil o excesivamente costoso el conseguirlo, se puede recurrir a tomar medidas alternativas (ver MIE RAT 13, apartado 2.2). Los conductores de tierra se pondrán de acero (50 mm2 ) o cobre (25 mm2 ) que son las secciones mínimas admisibles; y que dan lugar a densidades de corriente de defecto inferiores a las admisibles: A Id 500 = = 10 < 60 ?ac = 2 Sac 50 mm A Id 500 = = 20 < 160 ? Cu = 2 SCu 25 mm 48 24 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. también se puede calcular la tensión de paso máxima admisible en el acceso del C.T.: V p(acc) = 10 ?k ? 3 ?? + 3 ?? ' ? 10,72 ? 3 ? 100 + 3 ? 3.000 ? ?1 + ?= ?1 + ? = 10.600 V n 1.000 ? 0,7 ? 1.000 t ? ? donde ? y ? ’ son las resistividades en el exterior (? ) y en el interior (? ’) del C.T. Como sale un valor alto, en general no será preciso calcular la tensión de contacto exterior si se adopta la precaución de que las puertas y tierras metálicas que dan al exterior del centro no estén conectados eléctricamente con masas conductoras del interior de la instalación. 49 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 6. Cálculo de la ventilación del C.T. Un cálculo aproximado puede realizarse, siguiendo el libro de Transformadores de Ras (Ras, 1991: 8), apéndice 14. Se considera que el transformador tiene un rendimiento del 98% a plena carga, lo que equivale a unas pérdidas de 20 KW a plena carga. Se considera un incremento de temperatura del aire, ? T = 15 ºC. El caudal de aire necesario, es: Q= 3 Ppérd 20 = = 1,15 m 1,16 ?? T 1,16 ? 15 s 50 25 CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de cortocircuito del transformador, ecc=5%. 6. Cálculo de la ventilación del C.T. Considerando una diferencia de altura entre la rejilla de entrada y de salida, de 2 metros (h=2 m), y con una velocidad de salida de aire de 0,7 m/s, obtenida según tablas. La sección mínima de las rejillas será de: Srej = Q vsal = 1,15 = 1,64 m2 0,7 En el proyecto de un C.T. se incluirán el cálculo del dimensionamiento del foso apagafuegos, en caso de que el tipo de transformador lo requiera, y los cálculos necesarios para justificar la selección de la aparamenta requerida 51 EJEMPLO 2: ESQUEMA UNIFILAR Y DISTRIBUCIÓN EN CELDAS DE UN C.T. ESQUEMA UNIFILAR DE UN C.T. CON TRES TRANSFORMADORES. 52 26 EJEMPLO 2: ESQUEMA UNIFILAR Y DISTRIBUCIÓN EN CELDAS DE UN C.T. PLANTA DEL C.T. ANTERIOR 53 27