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MEMORIA DESCRIPTIVA DE CÁLCULO. FONTANERÍA.
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4.3.2. FONTANERÍA
El gasto de las derivaciones, se fija atendiendo a un coeficiente de simultaneidad de
uso de los distintos aparatos sanitarios.
Este dimensionado consiste en el cálculo de los diámetros de las tuberías que
constituyen la red interior de la vivienda, que aseguren el caudal preciso para cada aparato
sanitario, así como la presión necesaria para que el agua llegue a todos los grifos en cualquier
condición de uso, simultánea con otros aparatos de la red, para asegurar dicho servicio.
PROCESO DE CÁLCULO
El gasto en las columnas y distribuidores, se fija atendiendo a un coeficiente de
simultaneidad de uso, y que se fija en función del número de “grupos tipo”, es decir,
agrupación de servicios de consumo considerable pudiendo hacer estas agrupaciones a
criterio del calculista, y considerando como “grupo tipo” cada aseo. Entonces, según el
número de grupos alimentados, fijamos el coeficiente de simultaneidad, en tanto por
ciento (%).
- Elección del circuito desfavorable.
Se supone el caudal de agua caliente el 60 % del caudal punta de agua fría (este
Se estudia sobre el esquema, dibujado en perspectiva axonométrica, el circuito, que se
valor oscila de un 33 % a un 66 %, del gasto total de agua fría).
considera más desfavorable, es decir, el que va a representar mayor pérdida de carga y a la
vez menor altura geométrica, en general suele ser el de mayor longitud de recorrido. De esta
forma tratamos de solucionar el problema desde la acometida al grifo más desfavorable, con
la certeza que si en el dimensionado de este tramo queda resuelto, con mayor motivo quedará
GASTO
DIÁMETRO
Lavabo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,10 L/seg.
½Ø
El tramo más desfavorable en nuestro circuito, es el grifo de la bañera situado en planta
Bidé . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,10 L/seg.
½Ø
alta, en el baño de monitores. Así, y con arreglo a este criterio, en este circuito tenemos los
Inodoro con cisterna . . . . . . . . . . . . . . .
0,10 L/seg.
½Ø
Grifo de garaje . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,20 L/seg.
¾Ø
Bañera completa . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,20 L/seg.
¾Ø
Ducha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,20 L/seg.
½Ø
Boca de riego . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
1 L/seg.
1¼Ø
Lavadora . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,20 L/seg.
¾Ø
Fregadero . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,20 L/seg.
¾Ø
Lavavajillas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
0,20 L/seg.
¾Ø
el del resto de la instalación que, al tener menor pérdida de carga, alcanzará mayores valores
de presión residual en el punto de consumo.
siguientes tramos:
- Fijación de caudales.
Se comienza por fijar los caudales de los puntos de servicio de la instalación, es decir el
gasto en cada grifo en l/seg. El gasto de los ramales de aparato, que nos da los gastos de cada
punto de agua.
El diámetro de estos ramales, se fija directamente de experiencias de la práctica, para un
buen funcionamiento, y por tanto, no se calculan.
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Los caudales de cada tramo se reflejan en el cuadro siguiente:
Al mismo tiempo, del ábaco vamos sacando la pérdida de carga unitaria de cada
tramo (J en mm. c.a/m.), para poder determinar las pérdidas de carga de tanteo,
haciendo previamente la equivalencia de las pérdidas de carga aisladas en longitud de
TRAMO
NÚMEROS
DE
GRUPOS
CAUDAL
TOTAL
(l/seg.)
1-2
1
0,30
COEFICIENTE
CAUDAL
DE
PUNTA
SIMULTANEIDAD
(l/seg.)
1
tubería con auxilio de la tabla.
0,30
DATOS DEL TRAMO
3-2
4-2
1
1
0,60
0,60
1
1
0,60
0,60
2-5
3
0,30 + 2x0,60 = 1,50
0,85
1,30
6-5
1
0,15 + 0,20 = 0,35
1
0,35
1
0,20
1
0,20
Denominación
A-1
PÉRDIDAS
DE CARGA DE TANTEO
HIPÓTESIS
TANTEO
Longitud
Caudal
Velocidad
Diámetro
Unitaria
L
(m)
Q
(l/seg.)
V
(m/seg.)
D
n
(mm)
J
mm.
ca/m.
3,10
0,30
0,5
¾
60
Aisladas
en longitud equivalente
Totales
(JL + Σλ)
∆L
(m)
J(L + ∆L)
mm. c.a.
2 Codos 90º 1,40
TOTAL:1,40
7-5
1-2
8-5
1
0,20
1
0,20
5-9
6
1,30 + 0,35 + 2x0,20 =2,05
0,70
1,45
10-9
1
1
1
1
9-11
7
1,45 + 1 = 2,45
0,65
1,60
7
Agua Caliente
1,60 x 0,60 = 1,46
0,65
7,75
0,30
0,5
¾
60
5-2
2,75
1,30
0,6
2
9
5-9
3,05
1,45
0,68
2½
11
0,46
9-11
Seguidamente, se procede a rellenar en el estadillo correspondiente, los datos de cada
tramo, deducidos anteriormente, y las hipótesis de tanteo, fijando una velocidad del agua a
1,50
2,10
0,7
3½
18
1 Llave de paso 4,80
T en derivación 1 ,10
2 codos de 90º 1,40
TOTAL: 7,30
60(3,10 +
1,40) =
270
60(7,75
+7,30) =
903
1 Codo 90º 0,40
9(2,75
T en derivación 1,10 +13,12) =
1 Manguito unión 0,02
53
1 Cono reducción 1,30
TOTAL:3,12
T. en Derivación 2,50
1 Manguito unión 0,06
TOTAL: 2,56
1 Codo 90º 1,50
1 Contador 10
1 Llave de paso 12
1 Válvula retención 1,90
TOTAL:25,40
SUMA TOTAL:
11(3,05
+2,56)=
62
18(1,50 +
25,40)=
484,2
1772,20
voluntad y determinando los diámetros provisionales deducidos del ábaco correspondiente al
tipo de tubería utilizada (tubería de cobre en este caso).
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Con esto deducimos una pérdida de carga para este circuito considerado más
desfavorable de 1,7722 m.c.a.
A continuación, establecemos el problema de las presiones, y considerando una presión
residual en el grifo más desfavorable de 1 m.c.a.
Comprobación de la necesidad o no de grupo de presión:
Altura geométrica . . . . . . . . . . 5,80m.
Datos
Presión en la acometida . . . . . . 21 m.c.a.
Calculamos cuál sería la presión mínima necesaria en acometida.
Pa ≥ 1,20 H + 10 = 1,20 ⋅ 5,80 + 10 = 16,69 m.c.a.
Como 21 > 16,69 no hace falta grupo de presión.(En el supuesto que la entidad
distribuidora garantice los 21 m.c.a.).
Determinación de la carga disponible para pérdidas:
H = hg + hr + hp ; hp = H – (hg + hr)
hp = 21 – (5,80 +1) = 14,20 m.c.a.
Como la pérdida de carga obtenida en el tanteo, es inferior a este valor, quiere decir que
el cálculo ha terminado porque cumple.
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