Armat d`abac - Pàgina inicial de UPCommons

PLANTA PLACA TIPO , ZONIFICACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS Y ELEMENTOS COMPLEMENTARIOS AL FORJADO.
MÉTODO DE LOS PORTICOS VIRTUALES
Se supone dividida la estructura, en cada una de las dos direcciones
ortogonales, en una serie de
pórticos virtuales que se calcularán independientemente en cada dirección para
la totalidad de la
carga y bajo la hipótesis que resulte más desfavorable
LOSA e=20cm
2# 10 c/20x20
PROCESO GENERAL DE CÁLCULO
1) Definición de los pórticos virtuales: Sección de las jácenas
. Zona maciza
. Zona aligerada
. Huecos
2) Valores geométricos y estáticos
Áreas e inercias de las jácenas. Sección T
Áreas e inercias de pilares
3) Acciones y estado de cargas
Tipos de acción: Gravitatorias
Viento
Sísmica
Reológicas
Tipos de cargas: Superficiales
Lineales
Puntuales
4) Cálculo de esfuerzos: Combinaciones, alternancias, envolvente
5) División del pórtico en bandas. Reparto de esfuerzos
Distribución de momentos en bandas y reparto entre nervios y
LOSA e=20cm
2# 10 c/20x20
macizados
6) Armado de capiteles y nervios
Distribución y despiece de las armaduras
7) Comprobación a punzonamiento
8) Comprobación a cortante
9) Armado a torsión
10) Deformaciones instantáneas y diferidas
3) ACCIONES Y ESTADO DE CARGAS
1) DEFINICIÓN DE LA ESTRUCTURA Y DE LOS PÓRTICOS VIRTUALES:
.Intereje de 1m. Por una mejor disposición del casetonado debido a su luz (9m). Casetones de 90cm.
.El ábaco a considerar es de 0.15 por la major luz. En 9 metros queda 1.35 por cada lado del pilar.
COMBINACIÓN HIPÓTESIS A CONSIDERAR
E.L.U. Comprovación tensional
= 25 N/mm³
σadm = 15 N/mm²
.Cálculo de los pilares a partir de un 40x40, seguramente al final se reduzcan sus dimensiones.
2) ÁREA E INERCIA DE SECCIONES POR METRO LINEAL.
Áreas e inercias de las jácenas. Sección T
Áreas e inercias de pilares
A)Zona maciza: ábaco
DATOS MATERIALES ESTRUCTURA
ESTRUCTURA DE H.A. "in situ":
HA - 25
f ck = 25 N/mm² ; Ec ≈20.000 N/mm²
γC = 1,5
B 500 S
f yk = 400 N/mm² ; Es ≈200.000 N/mm²
γC = 1,15
HI : 1,35 · G k + 1,5 · Qk
HII : 1,35 · G k + 1,5 · Wk
HIII : 1,35 · G k + 0,9 · (1,5 ·Qk + 1,5 ·W k)
E.L.S. Comprovación deformacional (flecha)
HIV : 1 · G k + 1 · Qk + 1 · W k
Tomaremos como valor global de fmáx:
fmax = f adm = L/500
FORJADO BIDIRECCIONAL:
Forjado en T de canto 30 en dos direcciones,
con CASETONES no recuperables, con capa
de compresión de 5 cm(monolítico) y
zunchado perimetral
(encadenado)
B) Zona aligerada
ARMADO
Esfuerzos adimensionales
Compressión compuesta
-PILARES-
SOBRECARGA DE VIENTO
d'a = 0.1·a
Presión estática viento: qe = qb·Ce·Cp
Presión dinámica viento: qb = 0,5 kN/m²
Coeficiente exposición: Ce = 2
Esbeltez plano pórtico PPAL: 020,3/9,85 = 2
Coeficiente eólico: 0,8 (P) + 0,7 (S) = 1,5
At/ml =500+300cm2/ml.= 800cm2/ml
Inercia/ml = 75000= cm4/ml.
d = 0.9h
d'b = 0.1·b
µ a = Mad / Ac·a·f cd
µb = Mbd / Ac·b·f cd
ν = Nd / Ac·f cd
µ = Md / b·d²·fcd
ω = ATOT·f yd / Ac·f cd
ω = As·f yd / b·d·fcd
NOTA: Para calcular el área tributarea sobre la que ejerce presión el viento
se ha tenido en cuenta el ancho de fachada correspondiente despreciando
el aporte de rigidez del nucleo del ascensor y la posible torsión originada
por la excentricidad de la resultante. γ
VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS CARGAS INTRODUCIDOS EN WINEVA (Sobre pórtico A-A')
PESO: 2500Kg/m3 * 800cm2= 2 KN/m2
PESO: 2500Kg/m3 * 3500cm2= 8,75KN/m2
-JÁCENAS-
Ac = a·b
ATOT = 2 · A
Wk = qe = 0,5 · 2 · 1,5 = 1,5 kN/m²
Am/ml =3500cm2/ml.
Inercia/ml = (bh3/12) = 358000 cm4/ml.
Esfuerzos adimensionales
Flexión simple
Wa: qe · A = 1,5 kN/m² · [2,1 · 8] = 25,20 kN
Wb: qe · A = 1,5 kN/m² · [5,1 · 8] = 61,08 kN
Wc: qe · A = 1,5 kN/m² · [5,4 · 8] = 64,80 kN
PESO Promedio por longitud = 4,17 KN/m2
NOTA: En las hipótesis combinadas no se tiene en cuenta la alternancia de cargas variables.
Se considera el viento en una única dirección.
CTE. Permanentes (Gk): Carga uniforme: Forjado 4,17kN+ 1kN elementos.
CTE. Sobrecargas de uso (Qk): zona acceso público
Zonas con mesas y sillas (C1): Carga uniforme 3 kN/m2, Carga puntual 4 kN
Zona Aparcamiento : Carga uniforme 2 kN/m2, Carga puntual 20 kN
ARMADO PILAR P8-9
- FLEXIÓN COMPUESTA -
σadm hormigón = N / A
A= 1672.1 (KN) / 2.5 (KN/cm2) / 1.5 = 1003.26 cm2
e1
e1 = 18.7 / 620 = 3,1 cm
e2 = 9.28 / 620 = 1,5 cm
Ψb
a
e1er orden: 0,6·e1 - 0,4·e2 P 0,4· e1
b
b
Ψa = 0
a
35x35 cm
Excentricidad de diferente signo de momentos
e1
Plano bb
Esfuerzos iniciales:
Excentricidad adicional plano aa:
Esforços finals:
N d = 1325kN
M ad = 18.7 kN·m
M bd = 1325 · 0,02 = 26,8 kN·m
e1er orden: 2 cm
e2o orden : k · [(h+20) · e e /(h+10) · ee] · (lo²/h)
N d = 1672.1 kN
M ad = 94 kN·m
M bd = 1672.1 · 0.0548 = 76.1 kN·m
ν = 0.56
µ a = 0.08
µb = 0.1
ω = 0.2
AsTOT = 16.4 cm²
Portico desplazable:
Ψa = 0
Ψb = 2.88 αaa = 1.30 ; lo= 468 cm
Ψa = 0
Ψb = 0.77 αbb = 1.15 ; lo= 414 cm
Esbeltez ( geometrica y mecanica)):
λgaa = lo/h = 15.6
λmaa = lo/ic = 54
λgbb = lo/h = 13.8
λmbb = lo/ic = 47.8
β=3
ε = 0,003
k = 0,000447; e 2on ordre : 4 cm
eTOT : 2 + 4 = 6 cm
Excentricidad adicional plano bb:
e1er orden: 2,12 cm
e2o orden : k · [(h+20) · e e /(h+10) · ee] · (lo²/h)
Longitud armadura espera
12 Ø 16
β=1
ε = 0,003
Hay pandeo en los dos planos
k = 0,000368; e 2on ordre : 3.36 cm
eTOT : 2,12 + 3,36 = 5,48 cm
Forjat
5 cm (els quatre primers estreps)
2e∅ 8
λgaa > 10
λmaa > 35
Distancia estrebat calcul del pilar
pandeos máx. admisibles
ARMADO FORJADO - EN ZONA DE MAYOR FLEXIÓN-
Armat d'abac:
* Nota: tots els abacs s'armaran segons aquest criteri
M d,x = - 249,10 kN·m
M d,x = - 282,40 kN·m
M d,x = - 167,40 kN·m
M d,x = + 64,80 kN·m
M d,x = - 141,20 kN·m
M d,x = + 81,10 kN·m
Armat transversal nervi
M d,x = - 83,70 kN·m
25%
- 31,15 kN·m
40%
32,44 kN·m
25%
- 35,3 kN·m
25%
- 35,3 kN·m
40%
25,92 kN·m
25%
- 20,92 kN·m
75%
- 93,45 kN·m
60%
48,66 kN·m
75%
- 105,9 kN·m
75%
- 105,9 kN·m
60%
38,88 kN·m
75%
- 62,77 kN·m
75%
- 93,45 kN·m
60%
48,66 kN·m
75%
- 105,9 kN·m
75%
- 105,9 kN·m
60%
38,88 kN·m
75%
- 62,77 kN·m
BANDA
CENTRAL
M d,x = - 124,60 kN·m
Caseto
M d,x = + 129,60 kN·m
Armat superior de repartiment 2 ∅ 10 per nervi
Armat inferior de repartiment 1 ∅ 8 per nervi
BANDA
SOPORTE
M d,x = + 162,20 kN·m
M d,x = - 124,60 kN·m
25%
- 35,3 kN·m
40%
32,44 kN·m
25%
- 31,15 kN·m
M d,x = - 141,20 kN·m
M d,x = + 81,10 kN·m
40%
25,92 kN·m
25%
- 35,3 kN·m
M d,x = + 64,80 kN·m
25%
- 20,92 kN·m
BANDA
CENTRAL
Nervi
Creueta d'abac
M d,x = - 83,70 kN·m
Capacidad mecánica nervio; U s = 0,85 · fcd .b . 0,5 .d = 0,85 .(25/1,5).(0,1).(0,5.0,35)= 25 KN/m
Capacidad mecánica ábaco ; U s = 0,85 · fcd .b . 0,5 .d = 0,85 .(25/1,5).(1,5).(0,5.0,35)= 371 KN/m
A partir del momento obtenido, se divide por su base y por su canto al cuadrado. Se divide por Fcd y se obtiene el momento
adimensional.
Para determinar el armado, es necesario entrar en el ábaco de momento adimensional y determinar w, y aplicar la fórmula.
As= w.b.h.h.(Fcd/Fyd)
MOMENTOS EN LA BANDA CENTRAL
-32
+33
-36
+26
-21
MOMENTO POR CADA NERVIO
-16
+17
-18
+13
-11
58
58
58
33
33
2Ø12 / -
- / 2Ø12
2Ø12 / -
- / 1Ø12
1Ø12 / -
CAPACIDAD MECÁNICA
ARMADO superior / inferior
MOMENTOS EN LA BANDA SOPORTE
-94
350
5Ø16 / -
ARMADO
-106
+25
MOMENTOS EN ÁBACO / NERVIO
CAPACIDAD MECÁNICA
+49
81
- / 2Ø12
+39
-62
+20
437.5
64
6Ø16 / -
- / 2Ø12
Armat inferior de repartiment 1 ∅ 8 per nervi
262.5
Detall tipus de forjat reticular
Armat superior de repartiment 2 ∅ 10 per nervi
3Ø16 / -
Armat longitudinal nervi
1
6 c / 15 x 15
Armat negatiu nervi
(malla electrosoldada; acer B 500 T)
5 cm
30 cm
Armat positiu nervi
Recolçament positiu inferior
PFC
ETSAB _ JULIOL 2010
HELENA COLL MIR
BIBLIOTECA
a la plaça SARRIÀ
TRIBUNAL LL. VIVES
10 cm

100 cm
Caseto de formigo no recuperable
N
ESTRUCTURA
17