EVALUACIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EN

EVALUACIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EN
REGIONES SEMIÁRIDAS
Luis G. Castillo E.1
Mª Dolores Marín Martín1
Línea prioritaria A. Criterios hidromorfológicos para la recuperación de
espacios fluviales degradados
(1) Grupo de I+D+i Hidr@m. Departamento de Ingeniería Térmica y Fluidos.
Universidad Politécnica de Cartagena.
Escuela de Ingeniería Civil, Paseo Alfonso XIII, 52, 30203, Cartagena.
e‐mail: luis.castillo@upct.es, mdolores.marin@upct.es
En regiones de morfología abrupta y régimen irregular de precipitaciones, las
crecidas suelen presentarse llevando una gran cantidad de transporte de
sedimentos. El cambio climático incidirá en que los flujos torrenciales e
hiperconcentrados sean cada vez más acusados, lo que obligará a controlarlos
para minimizar sus efectos destructivos.
Con el fin de poder diseñar sistemas efectivos de control y captación de flujos en
regiones semiáridas será necesario, como primer paso, calcular la capacidad de
transporte de sedimentos.
De acuerdo a los análisis presentados para el caso del barranco de las Angustias
(Isla de la Palma) y partiendo de la gran similitud con las cuencas semiáridas de
la Región de Murcia, uno de los objetivos del trabajo que el grupo Hidr@m está
llevando a cabo es aplicar y contrastar dicha metodología, con el fin de establecer
criterios generales de cálculo en estas regiones.
Se presentará un avance de los resultados obtenidos en la evaluación del
transporte de sedimentos realizado en la Rambla del Mergajón (subcuenca de la
Rambla del Albujón sita en el Campo de Cartagena, Murcia), empleando la
metodología antes citada.
La cuenca del Mergajón ha sido seleccionada por la semejanza que presenta con
el barranco de las Angustias, tanto en sus características geomorfológicas,
hidrológica e hidráulica. Del análisis de los resultados obtenidos se concluye que:
- Las formulaciones que mejores resultado nos ofrecen son las de
Einstein-Barbarrosa, 1952, Yang, C. T., 1976 y Yang, S. (K=6), 2005.
- Los resultados obtenidos con Smart y Jaeggi (D65), 1983 y Mizuyama y
Shimohigashi, 1985, se sitúan por encima del valor medio y dentro de
una desviación estándar. Los resultados de Aguirre et al. (D50), 2000,
Van Rijn, 1987, Aguirre et al. (Dm), 2000, Ackers White, 1980 y MeyerPeter y Müller, 1948, caen por debajo de la media y dentro de una
desviación estándar.
- El volumen de transporte de sedimentos total que se obtiene en la
rambla del Mergajón es inferior que al obtenido en el barranco de las
Angustias, siendo el transporte de fondo muy inferior al de fondo en
suspensión. También la proporción entre el transporte de fondo y fondo
en suspensión resulta invertido en las dos cuencas, debido
fundamentalmente a la diferente distribución granulométrica y además,
porque los diámetros característicos en la rambla del Mergajón son
más pequeños que en el barranco de las Angustias.
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
EVALUACIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EN EVALUACIÓN
DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EN
REGIONES SEMIÁRIDAS
Luis G. Castillo Elsitdié
Mª Dolores Marín Martín
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Cambio climático
Aplicación a cuenca
mediterránea
Efecto directo
+
Zonas semiáridas
Resultados y
análisis
Conclusiones
Frecuencia e intensidad de
precitaciones
Cobertura vegetal reducidaerosionable
Flujos torrenciales con gran transporte de sedimentos cada
vez más frecuentes en zonas semiáridas
¿Porqué el
control de estos
flujos?
Minimizar efectos destructivos
Captar caudales incrementando
disponibilidad del recurso
¿cómo captar flujos torrenciales?
Sistemas presa-embalse
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Aplicación a cuenca
mediterránea
Metodología
Resultados y
análisis
Conclusiones
Para el diseño sistemas de captación se necesita
Cálculo de la capacidad del transporte de sedimentos en flujos
hiperconcentrados
Formulaciones de estimación de
coeficientes de resistencia
Formulaciones para el cálculo
del transporte de sedimentos
Limites de aplicación
Determinación del caudal dominante
Metodología Barranco de
las Angustias
(Castillo 2000)
Zonas semiáridas
Validez
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Aplicación a cuenca
mediterránea
Resultados y
análisis
Conclusiones
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIA
Diversas formulaciones en flujos macrorrugosos basadas en:
12
8
 
C 
*
U
f
*
U

2.3026

 R 
log  a

K
 s
•
•
Keulegan (1938)
Prandtl-Von Kárman
C* es el coeficiente adimensional de Chézyy
U velocidad media del flujo
0 esfuerzo cortante
U* velocidad asociada al esfuerzo cortante U *   0 
medio  0  RS 0
f factor de fricción de Darcy-Weisbach
 constante de Von Kármán en agua limpia (≅0.407)
a coeficiente de forma (sección transversal del canal)
Ks rugosidad
id d equivalente
i l t d
de llos granos d
de arena d
de Nik
Nikuradse
d
En ríos rectos y material grueso:
12
8
*
 
C 
*
U
f
U
K s   n Dn

2.3026

a
 R 
 R 
A

5
.
675
log
log  a
 
  5.657 log    An n
K
D
 n 
 n
 s
n rugosidad relativa equivalente; Dn= Diámetro nominal
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Aplicación a cuenca
mediterránea
Resultados y
análisis
Conclusiones
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIA
Formulaciones
o u ac o es u
utilizadas
adas para
pa a el
e cálculo
cá cu o de la
a resistencia
es s e c a a
al flujo
ujo e
en
cauces rugosos de pendiente fuerte
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
AUTOR
Metodología
FÓRMULA
OBSERVACIONES
Conclusiones

FORMULACIÓN COEFICIENTE
DE RESISTENCIA
 
Limerinos
(1970)
*
C  5.657 logg R / D
 3.281;
84
*
C  5.657 log R / D
 0.990;
50
0.90  R / D  68.55
84
1.90  R / D  177
50
n
0.1129 R
1/ 6
2 log( R / D84 )  1.160
R= Radio hidráulico total
Bathurst
*
Formulaciones
o u ac
o es u
utilizadas
pa
e0.3cálculo
cá
cu
a0.resistencia
es
al flujo
ujo e
en
4%
 S 0s 4e
% c a a
C  5.62adas
logd / D para
 4; a el
 R/D
o
50 de la
(1985)
84
84
calado del flujo
cauces rugosos de pendiente d=fuerte
Fuentes y
Aguirre
(1991)

*
C  5.657 log d / D
50


 1.333  0.737 1 /( d / D )
50

0.001%  S 0  6.55%
0.3  d / D  77
50
García Flores
(1996)
Régimen Supercrítico:



*
C  5.756 log d / D
 3.698; 0.30  d / D  100
84
84
*
C  5.756 log R / D
 1.559; 0.6  R / D  200
b
50
b
50
Régimen Subcrítico:




*
C  5.756 log d / D
 2.2794; 0.30  d / D  100
84
84
*
C  5.756 log R / D
 0.2425; 0.6  R / D  200
b
50
b
50
Van Rijn
(1987)
Jarret (1984)

*
C  5.75 log(12 R f / 3 D90 )
n  0.39 S
0.38
/( 3.28 R )
0.16
; 0.2%  S  0.4%; 0.15 m  R  2.1m
n
0.111d
1/ 6
2 log( d / D )  1.2849
84
Rb= Radio hidráulico del fondo
n
0.111d
1/ 6
2 log( d / D )  0.7919
84
Rf= radio hidráulico de fondo
S= pendiente de fricción;
R= radio hidráulico
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Aplicación a cuenca
mediterránea
Resultados y
análisis
Conclusiones
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
Investigaciones sin obtener una ecuación satisfactoria:




complejidad del problema
efecto formas del lecho en el transporte de fondo
naturaleza estocástica del problema
dificultad de verificar las investigaciones de laboratorio en prototipo
Avances sustanciales, con expresiones que correlacionan:
Parámetro de transporte
de sedimentos ()

qs
D
3
2
gΔ
Parámetro de flujo ()
F2
1 U *2
rd  
 gD
qs transporte total de fondo (m3/sm)
=(s-)/=1.65, s densidad específica del sedimento
D tamaño característico del sedimento (m)
U* velocidad de corte (m/s)
U
S0 pendiente longitudinal del fondo.
Frd Número de Froude Densimétrico
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Metodología
Conclusiones
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
AUTOR
Colby (1984)
FÓRMULA
OBSERVACIONES
g BT max  1.13U 3.326 ; g BTmín  0.46U 3.326 0.1mm  D50  1mm
Meyer- Peter y Müller
(1948)
 (K / K )
s
3/ 2
r
Rs I  0.047 s Dm  0.25 s
B
2 / 3 1/ 3

g BT /  s 2 / 3 ; K r  26 / D190/ 6 ;
2/3
KmK w
Ks 
; K m  1 / n; K w  1 / n pared
3/ 2
3/ 2
2/3
{K
2d }
w ( B  2d )  K m
Ackers-White (1990)
U=velocidad media del flujo
g BT =Transporte unitario total de fondo en peso (kg/ms)
g BT =Transporte unitario total de fondo en peso (T/ms)
B= ancho (m)
d= calado (m)
El método se aplica si:
D*  1 y F*  8
U n F*
g BT   s KD35U (
) (
 1) m
U*
F*
c
2
Si : 1  D  60 : K  exp{2.79 Ln ( D )  0.426( LnD )  7.967}
*
*
*
n  1  0.56 log D* ; F*  ( 0.23 / D* )  0.14; m  ( 6.83 / D* )  1.67
c
1 n
2 1/ 3
n
; D*  D35 ( g / )
F  (U / gD ){U / 32 log(10 d / D )}
*
*
Si D*  60; n  0; m  1.78; F*c  0.17; K  0.025;
g
 D84 


D 
 16 
0 ,5
D  D35 si  g  3
D  D60 si  g  3
Engelund
(1967)
y
Hansen
Bathurst et al. (1987)
g
D
2 3 2
1/ 2
 0.05 U  *
( 50 )
BT
s
g
  ( 2.5 S
3/ 2
/[(
[(   1) D50 ( gD50 )
(1)

]) q  q c

qc
qc
1.12
*
1.12
 0.15 S
 0.21S
; D16: qc 
1/ 2 3 / 2
1/ 2 3 / 2
g
D16
g
D50
2.1
13
2

12 R f 
0.053  Frd
 g 
*

 1 ; C  5.75 log 
 ; D*  D  2 
0.3  *2 *
 
 3 D90 
D*
 C  c 
*
Con D50: qc 
Van Rijn (1987)
1/ 2
Siempre que: Re* 
U *D50
v
 12 ; D  0.15mm;   2
50
g
Siendo
S pendiente;
S=
di t
q= caudal unitario de agua
qc= caudal crítico
  peso específico aparente adimensional
Frd= número de Froude Densimétrico de partículas; cesfuerzo
cortante crítico adimensional; C*= coeficiente de Chézy; Rf= radio
hidráulico del fondo
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Metodología
Conclusiones
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
AUTOR
Yang (1976)
FÓRMULA
g
 0.001  U  d  exp{11.8929  0.153  Ln ( w  Dm /  )  0.297  Ln (U * / w) 
BT


 1.78  0.1563  Ln ( w  D /  )  0.297  Ln (U / w)  Ln (U  S / w)}
m
*
Transporte de gravas:
g
 0.001  U  d  exp{15.3836  0.633  Ln ( w  Dm /  )  4.816  Ln (U * / w) 
BT
 2.784  0.1327  Ln ( w  D /  )  0.1228  Ln (U / w)  Ln (U  S / w  U  S / w)}
m
*
c
3 12
i B g Bi   *i B  s gDi
; g BT  g B  g BS

Einstein y Barbarrosa
(1952)
OBSERVACIONES
Transporte de arenas:



Si
Uc
w
1.2 

 x  log(
g(10.6 X / ));    ( Di / R  )); E  a / d ; a  2 Di ; z  w /(( KU * )
Nota: Integrales se calculan por medio de ábacos. Para una descripción completa ver
Simons and Sentürk (1992) y Graf (1984).
Mizuyama y
Shimohigashi (1985)
  20
Aguirre Pe et al.
Aguirre-Pe
al (2000)

S2
2
q
3
gD50
1/ 2 6
Frd
2
; F rd  U / gD cos  (tan   tan  ) ; C * 
4
m
*
C
1.5 S
Yang S. (2005)
C
gt
Vh
2
k
s
2
 o u*  u*c
 s   Vh
w
8
fb
2
; k = constante universal=12.5
2
u´* c =velocidad de corte debido a grano; u*c =velocidad crítica de de Shields
v
 70
2.5
log(U * D / v  0.06 )
Si 70 
 0.66
U*D U c
;
 2.05
w
v
PE  2.303 log(
i S g BSi  i B g Bi {PE I1  I 2 }; i BT g BTi  i B g Bi  {1  PE I1  I 2 }
n
2
gBT   iBTigBTi; *  Y ( x ) ;   f (D/ X ),Y  f (D65 /  )
i1
X  0.77  si  /    1.8; X  1.39  si  /    1.8;   log 10.6  1.025
U*D
I1  0.216
I 2  0.216
E
30.2d

Z 1 1
(1  E )
Z 1
Z
)
 1 y 


E y 



1 1 y

Z
(1  E ) E
y
E



Z
dy
Z
ln( y ) dy
Ks
; K s  D65 ;   f ( K s /  );U   gR I

S= pendiente; q= caudal unitario de agua;
  peso específico aparente adimensional
 
Frdd=Froude Densimétrico de partículas; S=pendiente;
C*=coeficiente adimensional de Chézy; U=velocidad media de flujo;
Dm= diámetro promedio; ángulo inclinación longitudinal de
lecho;ángulo fricción interna partículas; fb= factor fricción DarcyWeisbach para radio hidráulico de fondo.
C=concentración sedimento total de fondo; g t =transporte total de
fondo en peso; h=radio hidráulico o calado; V=velocidad media;
tensión
ió de
d corte en fondo,
f d d=diámetro
d diá
sedimento;
di
w=velocidad
l id d
sedimentación partícula; γs=peso específico sedimento; γ=peso
específico agua
(2)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Aplicación a cuenca
mediterránea
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS
Área Caldera de Taburiente =56 km2
Pendiente S=0.0392
Diámetro D50=28 mm
Diámetro D85=870 mm
Resultados y
análisis
Conclusiones
RAMBLA DEL ALBUJÓN
Área R. Mergajón =52 km2
Pendiente S=0.033
Diámetro D50=3.458 mm
Diámetro D85=14.710 mm
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Metodología
Conclusiones
P
Precipitaciones
i it i
máximas
á i
diarias
di i
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS
RAMBLA DEL ALBUJÓN
Pd (mm)
400
370
350
344
ANGUSTIAS
MERGAJÓN
300
281
257
257
250
201
195
200
176
166
150
118
101
100
92
50
0
1.4
5
10
50
500
1000
Periodo de retorno (años)
Caudales líquidos
900
836
701.4
ANGUSTIAS
700
786.2
762
800
MERGAJÓN
600
Ql (m 3/s)
Área Caldera de Taburiente
=56 km2
500
400
Pendiente S=0.0392
Diámetro D50=28 300
mm
200
Diámetro D85=870100mm
Área R. Mergajón =52 km2
Pendiente S=0.033
Diámetro D50=3.458 mm
Diámetro D85=14.710 mm
519
422
350
277
229
147.5
121
21.4
0
1.4
5
10
50
500
1000
Periodo de retorno (años)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Metodología
Conclusiones
P
Precipitaciones
i it i
máximas
á i
diarias
di i
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS
RAMBLA DEL ALBUJÓN
Pd (mm)
400
370
100
350
ANGUSTIAS
90
Curva compuesta-Mergajón
MERGAJÓN
300
Granulometria las Angustias281
257
80
257
250
70
176
166
150
118
101
100
50
201
195
200
60
% Pasa
344
92
50
40
0
1.4
30
5
10
50
500
1000
Periodo de retorno (años)
20
0
Caudales líquidos
10
900
0
1000.00
800
836
100.00
ANGUSTIAS
700
786.2
762
10.00
1.00
701.4
0.10
MERGAJÓN
600
Ql (m 3/s)
Área Caldera de Taburiente
=56 km2
500
400
Pendiente S=0.0392
Diámetro D50=28 300
mm
200
Diámetro D85=870100mm
Área R. Mergajón =52 km2
Pendiente S=0.033
Diámetro D50=3.458 mm
Diámetro D85=14.710 mm
519
422
350
277
229
147.5
121
0.01
Tamaño Partículas (mm)
21.4
0
1.4
5
10
50
500
1000
Periodo de retorno (años)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
30
Conclusiones
Patrón de LINDE modificado
25
20
Discretización temporal 15’
15
10
5
0:15
1:15
2:15
3:15
4:15
5:15
6:15
7:15
8:15
9:15
10:15
11:15
12:15
13:15
14:15
15:15
16:15
17:15
18:15
19:15
20:15
21:15
22:15
23:15
0
80% precipitación en 6 horas
20 % restante distribuidas en 18 h
Datos de partida para el cálculo de parámetros físicos y número de curva:
MDT 4x4 m.
m Proyecto Natmur 2008.
2008 Dirección General de Patrimonio Natural y Biodiversidad Región de Murcia
Mapas Geológicos 1:50000. Instituto Geominero
Usos de suelo del Corine Land Cover
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Metodología
30 Mergajón
Caudales
Conclusiones
Patrón de LINDE modificado
900
25
20
Discretización
temporal 15’
T1000
700
15
600
10
500
5
400
0
T500
T200
T100
00
T50
T10
T5
T1.4
0:15
1:15
2:15
3:15
4:15
5:15
6:15
7:15
8:15
9:15
10:15
11:15
12:15
13:15
14:15
15:15
16:15
17:15
18:15
19:15
20:15
21:15
22:15
23:15
Ca
audal (m3/s)
800
80% precipitación en 6 horas
20 % restante distribuidas en 18 h
300
200
100
Datos de partida para el cálculo de parámetros físicos y número de curva:
Usos de suelo del Corine Land Cover
Tiempo (h)
11:00
8:30
6:00
3:30
1:00
22:30
20:00
17:30
15:00
Mapas Geológicos 1:50000. Instituto Geominero
12:30
10:00
7:30
5:00
2:30
0:00
MDT 4x4 m.
m Proyecto Natmur
2008.
2008 Dirección General de Patrimonio Natural y Biodiversidad Región de Murcia
0
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Conclusiones
Resultados obtenidos para el coeficiente de Manning
0.100
0.090
n_Medio
n_Limerinos
n_Bathurst (1985)
n_Bathurst (2002)
n_Van Rijn
n_Aguirre&Fuentes (d50)
n_García Flores&Maza
n_Jarret
n_Aguirre&Fuentes (d65)
n_Aguirre&Fuentes (dm)
Grant (2007)
Media +1.5 Desv. Stándar
Media - Desv. Stándar
Potencial (n_Medio)
Coefficiente de Resis
stencia de Mann
ning "n"
0.080
0.070
0.060
0.050
0.040
0.030
0.020
0.010
0.000
0
100
200
300
400
Caudal (m3/s)
500
600
700
800
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
mediterránea
Conclusiones
Resultados obtenidos para el transporte de sedimentos
100.00
Caudal sólido (T/s)
10 00
10.00
1.00
Yang S.Q. (2005)-K=12.5
Yang S.Q. (2005) -K=6
Einstein-Barbarrosa
Mizuyama y Shimohigashi
Smart y Jaeggi (d65)
Yang C.T.
Aguirre et. al. (d50)
Aguirre et. al. (dm)
Van Rijn
Akers-White
Meyer-Peter & Müller
Banda superior
Valor medio
Banda inferior
0.10
0
100
200
300
400
500
3
Caudal líquido (m /s)
600
700
800
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Metodología
Aplicación a cuenca
del Mergajón
Resultados y
análisis
Comparativa Las Angustias - Mergajón
100.00
Caudal sólido (T/s
s)
10.00
1.00
Las Angustias: A = 56 km2; S = 0.0392; D84 = 870 mm
Mergajón: A = 52 km2; S = 0.033; D84 =14.710 mm
0.10
0
100
200
300
400
500
3
Caudal líquido (m /s)
600
Transporte de fondo
700
800
900
Conclusiones
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y
Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Introducción
Resultados y
análisis
Aplicación a cuenca
del Mergajón
Metodología
Conclusiones
Proporción transporte de fondo y fondo en suspensión
Transporte de fondo y transporte en suspensión
Mergajón-Las Angustias
25
Mergajón - Qs_fondo
Mergajón - Qs_total
Las Angustias - Qs_fondo
Las Angustias - Qs_total
20
Mergajón ajuste Qs_total
Megajón ajuste Qs_fondo
Las Angustias ajuste Qs_fondo
Las Angustias ajuste Qs_total
15
Qs (T/s)
T
Transporte
t de
d fondo
f d
En suspensión
10
5
Transporte de fondo
0
0
100
200
300
400
500
3
Q l (m /s)
600
700
800
900