Volumen Representativo (SEVR)
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acciones [cargas pasivas y de uso Modulo CLT acciones [cargas de viento y dinámicas] elemento de muro CLT con o sin aberturas hickhofer esfuerzos de unión / cargas en el plano elemento de muro CLT extraido Elemento de Volumen Representativo (EVR) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 CLT-Investigación, Desarrollo y CLT-Herramienta para mediciones Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 24 CLT-Investigación y Desarrollo en la Universidad Politécnica de Graz (Austria), CLT-Herramienta de Cálculo, Presentaciones/Novedades/Aplicaciones. Impulso XLAM de proHolz Instituto Eduardo Torroja, Madrid Univ.-Prof. Dipl.-Ing. Dr.techn. Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology, Graz University of Technology | AT Competence Centre holz.bau forschungs gmbh Graz | AT Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 1 Información general CONTENIDO Temas de investigación sobre Madera Contralaminada (CLT) Puntos P t de d apoyo de d techos t h y cubiertas bi t Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio (ELS) Resistencia a cortante en el plano y métodos de comprobación CLTdesigner – Herramienta informática para el cálculo de elementos estructurales de CLT Resumen | Perspectivas Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 2 1 Información general CONTENIDO Temas de investigación sobre Madera Contralaminada (CLT) P t de Puntos d apoyo de d techos t h y cubiertas bi t Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio (ELS) Resistencia a cortante en el plano y métodos de comprobación CLTdesigner – Herramienta informática para el cálculo de elementos estructurales de CLT Resumen | Perspectivas Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 3 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra Tensión de cálculo para compresión perp. a la fibra c,clt,90,d , , , Fd A c,90 Apoyo puntual © Foto: DI R. Salzer (AUT) Gerhard Schickhofer con: Ac,90 ... superficie de apoyo Apoyo puntual © Foto: Architect Reinberg (AUT) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Apoyo lineal © Foto: TU Graz (AUT) Institute for Timber Engineering and Wood Technology 4 2 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra Resistencia del material a compresión perp. a la fibra (fc,clt,90,d) publicaciones sobre CLT: • Y. Halili | TU Graz, 2008 • E. E Serrano | Linnæus University, University 2010 • C. Salzmann | TU Graz, 2010 resistencias características: • fc,clt,90,d | probeta cúbica | placa • kc,clt,90 (“efecto cuelgue”) • Ec,clt,90,mean probeta en forma de cubo probeta en forma de placa Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer ensayo sobre placa ( “puntual – puntual”) Institute for Timber Engineering and Wood Technology 5 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra diversas situaciones de carga | configuración para elementos de CLT carga centrada carga lateral F F `efecto cuelgue´ (dos lados) carga en esquina carga en un extremo F F `efecto cuelgue´ (un lado) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 6 3 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra `modelo estructural´ cubos CLT modo de fallo: deformación hasta el nivel definido de f ll fallo F cubos GLT modo de fallo: como tracción perp. a la fibra F capa cruzada ≡ `refuerzo´ uy uy elemento CLT de 7 capas Gerhard Schickhofer F Elemento GLT de 5 capasF Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 7 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra Las capas cruzadas originan un “efecto bloqueo” y como consecuencia una reducción de la deformación. comparación de CLT con GLT ante el mismo nivel de carga CLT muestra una reducida deformación perp. a la fibra (uy) concentrada en cada capa por separado CLT muestra mayor rigidez y menor resistencia a la tracción perp. a la fibra resultado: menor probabilidad de fallo ante el mismo nivel de carga y mayor capacidad de carga perpendicular a la fibra Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 8 4 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra resistencia determinada sobre una serie completa de probetas prismáticas estándar GLT CLT fc,glt,90,k = 2.1 ... 2.4 N/mm2 [res. publ.] fc,clt,90,k = ... 3.0 ... 3.1 N/mm2 fc,glt,90,k = 2.5 N/mm2 (prEN 14080) fc,clt,90,k = 3.0 N/mm2 (propuesta TU Graz) valor básico para el cálculo Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 9 Puntos de apoyo de techos y cubiertas Compresión Perpendicular a la Fibra capacidad de carga en estructuras GLT CLT extremo `apoyo lineal´ central `apoyo puntual´ propuesta TU Graz GLT kc,glt,90 = 1,0 ... 1,5 ... 1,75 fc,glt,90,k · kc,glt,90 = 3.75 N/mm2 kc,clt,90 = ~ 1.5 = ~ 2.0 fc,clt,90,k · kc,clt,90 = 4.5 ... 6.0 N/mm2 + 20 % + 60 % Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 10 5 Información general CONTENIDO Temas de Investigación sobre Madera Contralaminada (CLT) P t de Puntos d apoyo de d techos t h y cubiertas bi t Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio (ELS) Resistencia a cortante en el plano y métodos de comprobación CLTdesigner – Herramienta informática para el cálculo de elementos estructurales de CLT Resumen | Perspectivas Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 11 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Proceso de Cálculo para Vibraciones según EN 1995-1-1 1ª frecuencia propia: f1 ≥ 8 Hz NO Investigación especial 150 SI t be especificacion del rendimiento poo rer limites para la deflexión w y la velocidad de vibración v 50 0 1 2 a [mm/kN] 3 4 NO rigidez: w(1kN) ≤ wlimit = a S SI r te b 100 coeficiente de amortiguación velocidad de vibración: v ≤ vlimit = b(f1-1) NO SI cumple la comprobación Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 no cumple la comprobación Institute for Timber Engineering and Wood Technology 12 6 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Frecuencia Propia de una Viga de Un Solo Vano Identificación de frecuencias propias por FFT: EJ u(x,t) m u(x,t) 0 x u(x,t) c sin f l La determinación “in situ” de la frecuencia propia requiere varios métodos de ensayo, p ej : p.ej.: d dt x sin t • `golpe de tacón´ (frecuencias 0 ÷ 30 Hz) `golpe desde abajo´ (frecuencias > 30 Hz) • EJ 2 2l2 m 1a frecuencia propia EJ … rigidez i id a flexión fl ió [Nm²] [N ²] m … masa [kg/m] I … longitud de la viga de un solo vano [m] aceleración [m mm/s²] 2a frecuencia propia 3a frequencia propia frecuencia propia [Hz] Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 13 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio acceleración [mm/s²] a Propuesta de coeficiente de amortiguación para CLT apoyo construcción resultados de ensayo 50 [%] propuesta CLT [%] 2 bordes pesada 2 2.77 2 0 2.50 4 bordes ligera 3.95 4 bordes pesada 3.71 3.50 coeficiente de amortiguación • el coeficiente de amortiguación depende de la posición y del tipo de fuente • cálculo mediante las amplitudes 2a ÷ 11a eg e.g. = 4,9 % f = 9,6 Hz el coeficiente de amortiguación es necesario p.ej. para • determinación de la velocidad máxima de vibración vlimit acc. según EC 5 tiempo [s] Gerhard Schickhofer v b( f1 1) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 14 7 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Ensayos de vibración en losas CLT – Configuraciones ensayadas (en colaboración con la Universidad Tecnológica de Munich) secciones transversales sistemas clt | - elemento CLT de 5 capas cont viga continua con dos vanos y un voladizo un elemento 3.0 m clt | l con suelo de construcción ligera (tablero de yeso) 2.38 m 2s 3.50 m 5.0 m un vano | 2 bordes apoyados dos elementos 5.0 m 5.0 m con suelo de construcción pesada clt | h (solera flotante) 4s Un vano | 4 bordes apoyados dos elementos 5.0 m 5.0 m Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 15 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Ensayos de vibración en losas CLT – Configuraciones ensayadas (en colaboración con la Universidad Tecnológica de Munich) uniones v unión para esfuerzos transversales elemento CLT de 5 capas unión superpuesta / clavada unida con tornillos cinta selladora (banda comprimida) m unión resistente al doblado elemento CLT de 5 capas placas por encima y por debajo (adhesión por presión del atornillado) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 16 8 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Algunas Imágenes de las Configuraciones Ensayadas elemento CLT de 5 capas (clt|-) rodillo de apoyo un vano | apoyado en 4 bordes con suelo de construcción ligera (4s;clt|l) un vano | apoyado en 4 bordes con suelo de construcción pesada (4s;clt|h) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer viga continua con voladizo y equipo de medida (cont;clt|-) Institute for Timber Engineering and Wood Technology 17 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Frecuencias Propias comparación entre configuraciones ensayadas y modelos matemáticos (FEM) configuración 1ª frecuencia propia sistema sección transv. unión ensayo [Hz] FEM [Hz] dif. [%] cont clt | - - 11.10 11.11 0.06 2s clt | - v 12.00 12.00 0.03 2s clt | h v 7.90 7.41 -6.25 4s clt | - v 15.71 15.49 -1.39 4s clt | l v 9.70 9.92 2.28 4s clt | h v 10.00 9.92 -0.77 4s clt | - m 16.68 16.72 0.23 ¡Los resultados matemáticos y de los ensayos muestran una gran similitud! Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 18 9 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Edificio Residencial Mediciones in situ de frecuencias propias 16 Hz 17 Hz elemento lineal de panel modelo viga Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 19 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Edificio Residencial frecuencia propia acc. de EC 5 ( teoría de vigas incluyendo flexibilidad a cortante) resultados, basados en el modelo de viga simple construcción con solado sin solado densidad rigidez a flexión 1a frecuencia propia [kg/m²] [MN·m²/m] [Hz] 214 3.038·106 9.7 214 2.588·106 9.0 1er modo propio conclusión: Notables diferencias entre las frecuencias propias medidas y las de cálculo (modelo de viga simple) investigación detallada de la modelización (FEM modelo placa 2D, apoyo articulado / empotrado, …) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 20 10 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Edificio Residencial investigación especial con FEM de teoría de placas FEM modelo placa 2D Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 21 Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio Edificio Residencial investigación especial con FEM de teoría de placas investigación de 8 modelos diferentes de losa CLT, rango de valores [10.9 Hz ÷ 17.0 Hz] frecuencia propia calc.: 13.8 Hz frecuencia propia calc.: 17.0 Hz detalles del modelo: detalles del modelo: • no considerada la rigidez del solado • considerada la rigidez del solado • los apoyos intermedios de los bordes • los apoyos intermedios de los bordes están modelizados como articulados • articulación en el apoyo extremo Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 están modelizados como articulados • empotramiento en el apoyo extremo Institute for Timber Engineering and Wood Technology 22 11 Información general CONTENIDO Temas de Investigación sobre Madera Contralaminada (CLT) P t de Puntos d apoyo de d techos t h y cubiertas bi t Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio (ELS) Resistencia a cortante en el plano y métodos de comprobación CLTdesigner – Herramienta informática para el cálculo de elementos estructurales de CLT Resumen | Perspectivas Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 23 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Desde el Edificio hasta el Sub-Elemento de Volumen Representativo (SEVR) acciones [cargas pasivas y de uso] Modulo CLT acciones [cargas de viento y dinámicas] elemento de muro CLT con o sin aberturas esfuerzos de unión / cargas en el plano elemento de muro CLT extraido Elemento de Volumen Representativo (EVR) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 24 12 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Desde el Edificio hasta el Sub-Elemento de Volumen Representativo (SEVR) SEVR elemento de muro CLT extraido t id planos de simetría planos de simetría tclt capa de encolado intermedia Elemento de Volumen Representativo (EVR) tclt tclt Sub-Elemento de Volumen Representativo (SEVR) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 25 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Tensiones Tangenciales en el SEVR determinación para un número infinito de capas bordes unidos bordes sin unión / quebrados a 0 a V a 0 2 0 T a nxy,RVSE t a t a t V 2 0 T 3 0 t a t 0 … tensión tangencial V … tensión tangencial T … tensión tangencial nominal en el plano Gerhard Schickhofer en la sección transversal Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 debida al momento torsor en la capa de encolado intermedia Institute for Timber Engineering and Wood Technology 26 13 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Tensiones Tangenciales en el SEVR determinación del espesor sustitutivo para cada SEVR, denominado ti* elemento CLT de 3 capas elemento CLT de 5 capas p.ej. SEVR-2 p.ej. SEVR-4 # de SEVR espesor sustitutivo ti* 1 t1*=min(2 t1;t2) 2 t2*=min(t2;2 t3) Gerhard Schickhofer 0 # de SEVR nxy n 1 , V ti T Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 espesor sustitutivo ti* 1 t1*=min(2 t1;t2) 2 t2*=min(t2;t3) 3 t3*=min(t3;t4) 4 t4*=min(t4;2 t5) Institute for Timber Engineering and Wood Technology 27 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Determinación de las Resistencias a Cortante en el Plano para CLT mecanismo I `cortante´ y mecanismo II `torsión´ fuerzas transversales en capas horizontales fuerzas transversales en capas verticales mecanismo I “cortante” fuerzas en la sección transversal de las capas momento torsor en capas horizontales momento torsor en capas verticales mecanismo II “torsion” momento torsor en la zona encolada ambos mecanismos están interactuando y deben ser comprobados! Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 28 14 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Determinación de las Resistencias a Cortante para Mec. I `Cortante´ (tesis de diplomatura realizada por B. Hirschmann – en curso) … acc. corrientes técnicamente idóneas, basadas en acc. de ensayos realizados con el procedimiento CUAP ( fallo a flexión) fv,clt,k ≤ 5,2 N/mm2 configuración 1 (C1) (R. Jöbstl, CIB-W18:2008) configuración 2 (C2) (basada en EN 408 y EN 789) F F 14° F/2 F/2 areas de referencia a cortante Gerhard Schickhofer F area de referencia a cortante Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 29 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Determinación de las Resistencias a Cortante para Mec. I `Cortante´ (tesis de licenciatura realizada por B. Hirschmann – en curso) configuración 1 (C1) (R. Jöbstl, CIB-W18:2008) área de referencia a cortante F e configuración 2 (C2) (basada en EN 408 y EN 789) F e F F/2 - fallo a cortante superior a t = 20 mm - interacción entre flexión y cortante Gerhard Schickhofer area de referencia + área de cortante única a cortante + fallo a cortante superior a t = 40 mm - interacción entre compresión paralela a las fibras y cortante Configuración de ensayo recomendada para el mecanismo I `cortante´ Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 30 15 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Ensayo de Resistencia a Cortante – Mecanismo I `Cortante´ información general Fult parámetros del ensayo: a [mm] 150 200 - t [mm] 10 20 30 tgap [mm] 1,5 5 25 área de fallo a cortante a área de referencia a cortante t fv,clt Fult cos(14) at tgap área de referencia a cortante Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Fult Institute for Timber Engineering and Wood Technology 31 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Ensayo de Resistencia a Cortante – Mecanismo I `Cortante´ comparación entre configuraciones C1 y C2 parámetros y variaciones a [mm] 150 t [mm] 10 resultados: 200 tgap [mm] 5 parámetros fijos parámetros variables influencia del espesor `a´ [dimensión de referencia: a = 150 mm] (sin relevancia práctica) fv,clt,05,t=10 = 9.9 ÷ 10.6 N/mm² Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 32 16 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Ensayo de Resistencia a Cortante – Mecanismo I `Cortante´ comparación entre configuraciones C1 y C2 parámetros y variaciones a [mm] 150 t [mm] 10 resultados: 20 tgap [mm] 30 5 parámetros fijos parámetros variables significativa influencia del espesor `t´ (efectos tamaño y contorno!) fv,clt,05,a=150 ~ 10.6 (t=10) ~ 6.9 (t=30) | ~8.7 (t=20) | ~5.2 (t=40) N/mm² valores recomendados para “mec. I” fv,clt,k ~ 5.0 N/mm² (→ CLTdesigner) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer Institute for Timber Engineering and Wood Technology 33 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Ensayo de Resistencia a Cortante – Mecanismo II `Torsión´ generalidades cortante por torsión en la zona intermedia de encolado T,max configuración del ensayo a torsión con MT 1 3 MT a IP 2 a3 JP MT JP a probeta a ensayar Gerhard Schickhofer a4 6 … momento torsor … momento polar de la … zona intermedia de encolado … dimensión de EVR 2004: tesis de licenciatura G. Jeitler „Versuchstechnische Ermittlung der Verdrehungskenngrössen von orthogonal verklebten Brettlamellen“ (en alemán) Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 34 17 Resistencia a Cortante en el Plano y Métodos de Comprobación Ensayo de Resistencia a Cortante – Mecanismo II `Torsión´ variación de la geometría de la superficie encolada 100 mm 200 mm 150 mm Serie A Serie B 145 mm 240 mm Serie C 145 mm 240 mm 240 mm 240 mm gradiente de anillos anuales abeto 300 mm 145 mm 300 mm tablas con veta plana (SW) tablas con veta de canto (RB) tensiones tangenciales en la interfaz de encolado serie orientación de los anillos anuales veta de canto veta plana veta de canto veta plana veta de canto veta plana A A B B C C percentil 5% [N/mm2] 3.67 2.79 3.20 2.69 2.98 3.10 Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Gerhard Schickhofer T,max 3 MT a3 fT,clt,k 2.5 N / mm² comentario: Valor generalmente aceptado! Institute for Timber Engineering and Wood Technology 35 Información general CONTENIDO Temas de Investigación sobre Madera Contralaminada (CLT) Puntos P t de d apoyo de d techos t h y cubiertas bi t Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio (ELS) Resistencia a cortante en el plano y métodos de comprobación CLTdesigner – Herramienta informática para el cálculo de elementos estructurales de CLT Resumen | Perspectivas Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 36 18 CLTdesigner CLTdesigner – La Herramienta Informática para el Cálculo de Elementos de Madera Contralaminada (CLT) según el Eurocódigo 5 Modulos (Idomas: DE, IT, EN, FR, ES) Panel-CLT 1D – viga contínua (online desde 15.11.2009) Viga contínua (con un máximo de 7 vanos, incluyendo voladizaos) ELU (Grado de aprovechamiento a flexión y cortante) incluyendo cálculo a fuego ELS (Grado de aprovechamiento por deformación, comprobación ante vibraciones) Panel-CLT 1D – esfuerzos internos (online desde 4.2.2010) comprobaciones de estado límite último respecto a esfuerzos normales y de cortante en función de N,M,V dados (incl. estabilidad) Panel-CLT cargado g según g el p plano ((online desde 6.4.2011)) comprobaciones de esfuerzos cortantes en función del dato de esfuerzo cortante dado, aplicado según el plano, por unidad de longitud Ampliación de los métodos de cálculo aproximado (corte análogo, ...) Técnicas de unión Temas específicos (paneles con apoyos puntuales | Panel 2D | etc.) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 37 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – viga continua Vista general Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 38 19 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – viga continua Introducción de la información Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 39 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – viga continua Valores característicos de la sección transversal Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 40 20 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – viga continua Resumen de resultados Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 41 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – viga continua Resultado detallado de todos los casos y combinaciones de cargas Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 42 21 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – esfuerzos internos Vista general Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 43 CLTdesigner : Panel-CLT 1D – esfuerzos internos Resumen de resultados Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 44 22 CLTdesigner : Panel-CLT cargado según el plano Vista general Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 45 CLTdesigner : Panel-CLT cargado según el plano Valores característicos de la sección transversal Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 46 23 CLTdesigner : Panel-CLT cargado según el plano Esfuerzos internos, tensiones y grado de aprovechamiento Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 47 CLTdesigner CLTdesigner – La Herramienta Informática para el Cálculo de Elementos de Madera Contralaminada (CLT) según el Eurocódigo 5 www.cltdesigner.at Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 48 24 Overview CONTENIDO Temas de Investigación sobre Madera Contralaminada (CLT) P t de Puntos d apoyo de d techos t h y cubiertas bi t Comprobaciones relativas al Estado Límite de Servicio (ELS) Resistencia a cortante en el plano y métodos de comprobación CLTdesigner – Herramienta informática para el cálculo de elementos estructurales de CLT Resumen | Perspectivas Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 49 Summary | Outlook CLT | Producto CLT_estandarización y definición de requisitos mínimos para la producción y la gestión de calidad (CLT_qm) CLT_armonización de procedimientos de ensayo para la investigación de las propiedades del producto y su modelización (CLT_models) CLT_diversidad atendiendo al uso de especies madereras variadas (p.ej. CLT_poplar) edificios de tres plantas Graz | AUT, 2011/12 un apartamento: CLT poplar (en construcción) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 50 25 Summary | Outlook CLT | Sistemas uso de elementos CLT plegados para diferentes aplicaciones p.ej. puentes, restauración, ampliación de áticos, … p puente | Bruneck | IT (transporte) p puente | Bruneck | IT (puente acabado) ático | Graz | AUT (Arch. DI Zinganel) desarrollo de sistemas de conectores 1D (utilizables para elementos CLT con cargas estáticas y dinámicas) Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 51 Summary | Outlook CLT | Formación CLT_manuales publicados y CLT_seminarios realizados • • en Europe (p.ej. TU Graz, SAH, FH Biberach, promolegno, ...) y en Canada (p.ej. (p ej FPInnovations, FPInnovations UBC, UBC ...)) CLT_designer → herramienta informática para el cálculo de elementos de CLT PROPUESTAS CLT_escuela de verano CLT CLT_bachellor_ bachellor | CLT_master CLT master cursos en el marco del programa `EU / CA de cooperación en educación superior y prácticas´ • desarrollo de nuevos planes de estudios (60 ECTS) requeridos en, al menos, dos Univ. de Europa y dos de Canadá → movilidad de profesores y estudiantes Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 52 26 ensayo dinámico | golpe de tacón compresión perp. a la fibra | TU Graz ensayos de losa a cortante | TU Graz GRACIAS POR SU ATENCIÓN Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 Institute for Timber Engineering and Wood Technology 53 Contacto: U i P f Di Univ.-Prof. Dipl.-Ing. l I D t h Gerhard Dr.techn. G h d Schickhofer S hi kh f Institute for Timber Engineering and Wood Technology, Graz University of Technology | AT Competence Centre holz.bau forschungs gmbh Graz | AT Inffeldgasse 24/I A-8010 Graz gerhard.schickhofer@tugraz.at phone.: +43 316 873 4600 Texto traducido por la Cátedra de la Madera de la Universidad de Valladolid. Gerhard Schickhofer Madrid, Spain, 11th - 12th November 2011 www.catedradelamadera.es Institute for Timber Engineering and Wood Technology 54 27
