Energías Renovables y Medio Ambiente Vol. 9, pp. 7 - 14, 2001 . Impreso en la Argentina. ISSN 0328-932X ASADES PRIMEROS ENSAYOS DE 2 COCINAS SOLARES CON COLECTOR CPC-TUBO DE CALOR Wildor Maldonado Carbajal* 1 , Manuel Collares-Pereira**, J. Farinha Mendes** *Centro de Energías Renovables de la Universidad Nacional de Ingeniería, (CER-UNI) Apartado 100 - 1301 Lima 25 - Perú **INETI-DER, Az. Dos Lameiros 1649-038 Lisboa Portugal RESUMEN - En este trabajo se presenta el desarrollo de 2 cocinas solares, una con almacenamiento de energía y la otra de entrega directa de energía a las ollas de cocción. A diferencia de las cocinas solares convencionales, éstas entregan energía a las ollas en un lugar distinto del punto de captación de la energía solar. Esta característica da la posibilidad que se puedan diseñar cocinas solares en las cuales la cocción se realice dentro del hogar. En el diseño de las cocinas se utilizaron 2 tecnologías que en sus categorías tienen las mayores eficiencias de funcionamiento. El primero de ellos el colector CPC, que tiene la máxima concentración ideal, utilizado para captar la energía solar. El segundo denominado tubo de calor (Heat Pipe), utilizado para transportar la energía captada en el colector CPC hacia la olla de cocción o un almacenamiento de energía. Los resultados de las pruebas experimentales nos demuestran que se pueden construir cocinas de este tipo con mejores comportamientos frente a los modelos convencionales tipo caja . 1. INTRODUCCION En la mayoría de las culturas, la cocción de alimentos generalmente es realizada dentro del hogar, pero casi todas las cocinas solares conocidas hasta ahora requieren ser usadas fuera a exposición directa de los rayos solares. Para que estas cocinas solares estén más de acorde con las costumbres también deberían dar la posibilidad de que la cocción se realice dentro del hogar. Por otro lado las personas se acostumbraron a cocinar con combustibles capaces de suministrar potencias importantes a los recipientes de cocción, algo que es difícil de concretar con los sistemas de baja concentración más tradicionales. Además realizar la cocción en la noche, requiere una solución de acumulación de energía solar captada durante el día. Con las últimas ideas en mente, se hizo un esfuerzo para estudiar y proponer soluciones basadas en tecnologías actuales y lograrlos eficientemente. Para esto utilizamos 2 tecnologías que en sus categorías tienen las mayores eficiencias de funcionamiento. El primero de ellos el colector CPC (Welford y Winston, 1989), que tiene la máxima concentración ideal, utilizado para captar la energía solar. El segundo denominado tubo de calor (Heat Pipe) (Chi, 1976), utilizado para transportar la energía captada en el colector CPC hacia la olla de cocción o un almacenamiento de energía. Es precisamente el tubo de calor que daría la posibilidad, que la entrega de energía a las ollas pueda realizarse a una distancia alejada del colector CPC (dentro del hogar). Se presenta el desarrollo de 2 cocinas solares desarrolladas en el INETI (Instituto Nacional de Engenharia e Tecnologia 1 Industrial) de Lisboa-Portugal, diferenciándose básicamente una de la otra, porque la primera tiene almacenamiento de energía calentando aceite térmico, para su posterior entrega a la olla de cocción, y la segunda es de entrega directa de energía a la olla de cocción. Con cocinas de este tipo se eliminan algunos problemas para el usuario de cocinas solares más tradicionales como son: a) el reflejo de los rayos solares hacia los ojos, especialmente de los concentradores, b) insolación por permanecer largo tiempo bajo los rayos del sol, recuperando la posibilidad de cocinar dentro del hogar. Como parte del estudio experimental se presenta los primeros resultados del funcionamiento de cada cocina. El trabajo esta organizado de la siguiente forma: - En 2. se presenta las ideas para la concepción de las cocinas - En 3. se presenta los detalles de construcción de las cocinas - En 4. se presenta las pruebas experimentales realizadas - En 5. se presenta las conclusiones - En REFERENCIAS se presenta la bibliografía utilizada 2. CONCEPCION DE LA COCINA. Tanto el colector CPC como el tubo de calor tienen que interactuar mutuamente, por tal motivo el receptor del colector CPC y el evaporador del tubo de calor se confunden formando un mismo elemento. Para fines del presente trabajo las cocinas solares se han dividido en 3 partes principales (ver figura 1): Con una bolsa de estudios del Programa Iberoamericano de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo (CYTED) Para contactar con el autor, email wildor.maldonado@mail.ineti.pt y wildorm@yahoo.com 7 1. Colector CPC 2. Tubo de calor 3. Hornilla Una característica muy importante de los colectores CPC, es su capacidad de permanecer estático durante largo tiempo y seguir captando radiación solar eficientemente. Como se puede apreciar, la hornilla (donde se posará la olla de cocción) está separada del colector CPC mediante un tubo que puede tener una longitud tal, que llegue hasta dentro del hogar. El colector CPC esta cubierto con mica transparente por la parte superior y aislado con lana de vidrio por los demás lados. Como superficie reflectora son utilizadas planchas de aluminio pulido, ver figura 2. La hornilla de la primera cocina al mismo tiempo sirve como recipiente de aceite térmico. La hornilla de la segunda cocina es simplemente una placa metálica plana. Para una mejor captación de energía solar a lo largo de todo el año, el colector CPC debe estar inclinado respecto a la horizontal un ángulo igual a la latitud del lugar donde será instalado, para nuestro caso igual a 38º (latitud de LisboaPortugal). Hornilla 2.2. Tubo de calor Tubo de calor Colector CPC 1-a 1-b Fig. 1. Esquema conceptual de las 2 cocinas del presente trabajo. a) cocina con almacenamiento de energía, b) cocina de entrega directa de energía 2.1. Colector CPC Fue desarrollado a partir de un colector CPC en 2 dimensiones con receptor triangular (Welford y Winston, 1989). El inconveniente de este colector ideal radica en el contacto entre el receptor y el reflector, que provocaría un deterioro prematuro del reflector por las altas temperaturas alcanzadas en el receptor. Para evitar este inconveniente se ha reemplazado el receptor triangular por un tubo con aletas en “V”, ver figura 2. Es un sistema cerrado que en su interior contiene un fluido de trabajo. Tiene como fin principal transportar la energía solar captada en el colector CPC, hacia el almacenamiento para su uso posterior o hacia la placa metálica para su uso inmediato. En la figura 3-a se muestra las 3 partes principales del más simple en su clase, denominado tipo termosifón con el condensador a una altura mayor que el evaporador (no tiene estructura capilar) (Chi, 1976; Farinha, 1988). Dentro del tubo de calor tiene lugar la evaporación del fluido en el evaporador absorbiendo gran cantidad de energía (aprovecha el calor latente del cambio de fase), dirigiéndose por diferencia de densidad hacia el condensador, donde se condensa entregando su energía, este condensado retorna por gravedad hacia el evaporador repitiéndose el ciclo continuamente. A partir de este modelo desarrollamos un tubo de calor adaptado a nuestro prototipo (ver figura 3-b). Cubierta simple Reflector Receptor Aislante 3-a Partes del tubo de calor 1. Hornilla Cavidad para posar la olla de cocción Condensador 2. Tubo adiabático Fig. 2. Corte transversal esquemático del colector CPC mostrando sus características principales Teniendo definido la configuración del colector CPC, se procede a seleccionar su ángulo de aceptación (2θ) (Welford y Winston, 1989). El colector CPC debería captar la energía solar por un periodo de tiempo suficiente como para realizar una cocción sin requerir reorientación. Se sabe que el tiempo promedio para realizar la cocción es de aproximadamente 2 horas y, que el sol gira respecto a la tierra a 15º/hora, por lo tanto, se escogió un ángulo de aceptación de 2θ=28º para cumplir este requisito. Fue truncado eliminando la parte superior de los espejos que aportan muy poco a la captación. Como resultado de la truncatura se obtuvo un factor de concentración de C=3, que garantiza que el colector CPC trabajará a temperaturas superiores a 100 ºC. 8 3. Evaporador A Aceite térmico A A-A Nivel del agua 38º 3-b Fig. 3. a) esquema básico de un tubo de calor tipo termosifón vertical e inclinado, b) esquema de la cocina con almacenamiento mostrando el tubo de calor con sus 3 partes principales adaptadas al prototipo El tubo de calor tipo termosifón es el más simple y fácil de construir (Farinha, 1988), por lo tanto, tiene menores costos de fabricación. Para temperaturas de trabajo en el rango de 0–200 ºC que es nuestro caso, el fluido de trabajo más apropiado es el agua, compatible con tubos de cobre (Dunn y Reay, 1978). El nivel de potencia que puede transportar un tubo de calor depende entre otros: a) de su inclinación respecto a la horizontal, alcanzando los valores máximos en el rango de 30-60º (Kobayachi et al., 1984), para nuestro caso como ya se mencionó, esta inclinación es de 38º, b) de la cantidad de agua que tiene en su interior, que puede ser medido como porcentaje respecto al volumen total del evaporador, teniendo valores óptimos en el rango de 20-50% (Nguyen et al., 1979; Nguyen et al., 1981). Es preferible que la cantidad de agua sea la menor, para que la inercia y el tiempo de arranque hasta un estado estable también sea menor. En este trabajo se usaron 2 volúmenes de agua: primero de 50% (75 g) en la mayoría de los experimentos, y después de 30% (50 g) en algunos experimentos para comprobar la relativa insensibilidad a esta variación dentro del rango mencionado más arriba. 2.2.1. El evaporador. Viene a ser también el receptor del colector CPC, está constituido por un tubo de cobre con aletas cubierto con una composición selectiva para mejorar la captación de los rayos solares. 2.2.2. El tubo adiabático. Es un tubo aislado que permite el flujo de vapor y condensado entre el evaporador y el condensador. Según sea su longitud puede ser posible llevar la hornilla dentro del hogar, pero esta longitud tiene un límite por las pérdidas que sufre del vapor. 2.2.3. El condensador. Formado por 6 tubos paralelos (ver figura 4). Se encuentra dentro de la hornilla en contacto con el aceite térmico para la cocina con almacenamiento y, soldada a una placa metálica para la otra. Concentración truncado (prototipo) 3.0 Altura 340 mm Ancho 390 mm Longitud 1800 mm Aislamiento (lana de vidrio) 1” de esp. λ = 0.032 W/mºC Cubierta mica de 5 mm de esp. (τ = 0.85) Espejo (pl. aluminio) 0.4 mm de esp. (ρ = 0.87) Tubo de calor Fluido Volumen de agua Nivel de agua dentro del evaporador agua 75 cm3 50% Evaporador Material cobre Sección en “V” invertido, aleta a 60º Diám. interior 10 mm Espesor 0.75 mm Longitud de cada aleta 28 mm Longitud 1835 mm Revestimiento selectivo 0.10< ε <0.2 y 0.92< α <0.94 Condensador Material tubo de cobre Espesor 1 mm Diám. interior 10 mm Tubo adiabático Material Espesor Diám. interior Longitud (cocina con almacenamiento) Longitud (cocina de entrega directa) tubo de cobre 1 mm 10 mm 120 mm 220 mm Hornilla Capacidad (cocina con almacenamiento) Fluido Material 7 litros aceite térmico, 0.535 Kcal/Kg ºC plancha de cobre, 1.5 mm de esp. Caja para proteger la hornilla madera Para realizar la limpieza y llenado del tubo de calor 3. CONSTRUCCION Para unir con el tubo adiabático Fig. 4. Fotografía del condensador del tubo de calor. Está constituido por 6 tubos paralelos 2.3. Hornilla En éste se posarán las ollas para realizar la cocción. Para reducir las pérdidas térmicas la hornilla está aislada por la base y los lados excepto la parte donde se posará la olla, para finalmente aislar todo el conjunto hornilla-olla. Característica principales de las cocinas solares Colector CPC Angulo de aceptación Concentración (ideal) 28º 4.1 9 El tubo de calor es el elemento que requiere más cuidado. Para su construcción se debe tener en cuenta lo siguiente: 1. El fluido de trabajo (agua) debe ser lo más puro posible para que se produzca un cambio de fase uniforme y, además evitar que las partículas en suspensión se adhieran a las paredes internas de los tubos reduciendo la transferencia de calor. Desgasificada para evitar que los gases no condensables se acumulen en el condensador reduciendo el área de transferencia de calor. 2. El interior del tubo de calor debe ser limpiado rigurosamente. Con la limpieza se remueven cualquier materia extraña que pueda liberar gases no condensables y evitar un buen contacto entre el fluido de trabajo y las paredes internas del evaporador y condensador. El proceso de limpieza varía de acuerdo al tipo de material y fluido a emplear, en general las etapas a ser seguidas son: - Desgrasamiento - Remoción de partículas sólidas - Desoxidación - Desgasificación 3. Se recomienda que la soldadura de los componentes se realice con el método TIG (Tungsten Inert Gas), el electrodo de tungsteno es protegido por un flujo anular de gas inerte que protege las partes a soldar manteniéndolas limpias. 4. Calentar el tubo de calor y realizar la evacuación de los gases que se encuentran en su interior usando una bomba de vacío. Finalmente se llena con el agua pura y sella con soldadura. El punto crítico de la cocina de entrega directa de energía, es el contacto entre la olla y la placa metálica. Cuando se soldó el condensador con la placa metálica, ésta sufrió deformaciones perdiendo su forma plana, como consecuencia no hubo un buen contacto entre la olla y la placa. Por lo que para futuros prototipos se espera resultados más alentadores. 4. PRUEBAS EXPERIMENTALES La curvatura del CPC fue realizado en placas metálicas sobre las cuales se han adherido las planchas reflectoras. Las 2 cocinas utilizaron alternadamente el mismo colector CPC. Todas las experiencias fueron realizadas en ambientes del INETI (Instituto Nacional de Engenharia e Tecnologia Industrial) de Lisboa-Portugal. La estructura de soporte fue construida enteramente con perfiles estructurales, la cual cuenta con ruedas para su transporte y orientación hacia el sol. Como sensores de temperatura se usaron termocuplas. Un sensor de radiación solar en el plano de la cubierta del colector CPC. La recolección de datos se realizó con un equipo electrónico (Delta-T Logger). En la figura 5 se muestra las fotografías de las hornillas y de la cocina culminada. Como el colector CPC está soldado a la estructura con ruedas, la orientación hacia el sol se realizó moviendo toda la cocina. En intervalos de 10 y 15 minutos aproximadamente. Las experiencias fueron realizadas entre las 10 y 14 horas (hora solar). 4.1. Experiencias con el colector CPC 4.1.1. Experiencia 1. Tiene como objetivo determinar la máxima temperatura que puede alcanzar el receptor del colector CPC trabajando sin carga (vacío). Se aisló el colector CPC sin ninguna unión a la hornilla. Para medir temperaturas en el receptor se dividió en dos partes, mitad superior con el sensor en la parte media (Tarriba) y mitad inferior con el sensor en la parte media (Tabajo). Experiencia realizada el 28 de agosto del 2000. 5-a La Figura 6 muestra la curva de calentamiento del receptor, estabilizándose a una temperatura promedio de 210 ºC. Temperaturas máximas alcanzadas en el receptor trabajando en vacío 220 Temperaturas en el receptor Tarriba 200 Temperatura (ºC) 5-b Tpromedio Tabajo 180 1500 160 1250 1000 140 Radiación solar 120 750 100 80 500 Temperatura ambiente 60 40 Radiación solar (W/m2) 240 250 20 0 10,00 11,00 12,00 13,00 0 14,00 Hora Fig. 6. Resultados de la experiencia 1, realizada el 28 de agosto del 2000 4.2. Experiencias con la cocina con almacenamiento 5-c Fig. 5. Construcción de las cocinas. a) hornilla de la cocina con almacenamiento de energía, b) hornilla de la cocina de entrega directa de energía (invertida para mostrar los tubos del condensador), c) cocina culminada con los instrumentos de medición 10 4.2.1. Experiencias 2 y 3. Tienen como objetivo hallar la curva de potencia de almacenamiento de energía. Se llenó la hornilla con 4 y 7 litros de aceite térmico respectivamente, seguidamente se aisló completamente sin ninguna olla. Para medir la temperatura del aceite térmico se dispuso de 3 sensores sumergidos a 2 cm de la superficie del mismo (los sensores equidistantes del centro de la hornilla cuya unión forma un triángulo equilátero), promediando sus mediciones. Fueron realizadas el 7 y 15 de enero del 2001 respectivamente. Las experiencias iniciaron alrededor de las 10 horas, finalizando al medio día por interferencia prolongada de los rayos solares debido a las nubes. Para eliminar el efecto de arranque se eliminó los datos de los primeros 15 minutos de funcionamiento. La figura 7 muestra las potencias estandarizadas de ambas experiencias, de acuerdo al procedimiento presentado por Funk (Funk, 2000), adaptado por (Esteves, 2001) en el contexto del Programa CYTED (Proyecto NUTECSA (Collares, 2001)). Para cada intervalo de medición se multiplicó la potencia efectiva por 700 W/m2 y el resultado se dividió por el promedio de la radiación solar. Nota: en realidad el método citado se refiere al calentamiento de agua y aquí lo estamos aplicando al calentamiento del aceite térmico. La aplicación al calentamiento de agua se hace más adelante. Se aprecia una superioridad al trabajar con 7 litros. Es probable que la transferencia de energía resulte superior con mayor cantidad de aceite (mayor nivel de aceite, mejorando el efecto convectivo y conductivo en el interior del mismo). Esta afirmación es corroborada por la figura 8, donde se muestra la temperatura promedio del receptor para los dos casos. Se puede notar que trabajando con 7 litros la temperatura del receptor es menor, lo que significa que el aceite térmico está absorbiendo más energía. 4.3. Experiencias con la cocina de entrega directa de energía 4.3.1. Experiencias 4, 5 y 6. Tienen como objetivo hallar la curva de potencia (Funk, 2000; Collares, 2001) que entrega la cocina al agua contenida en la olla de cocción (olla de ∅22*11 cm utilizada en todos los experimentos). Se llenó la olla con 3, 2 y 1 litro de agua respectivamente, luego se posó sobre la hornilla (placa metálica plana), aislando el conjunto por todos los lados. Las experiencias fueron realizadas el 15/02/2001, 16/02/2001 y 17/02/2001 respectivamente. La figura 9 muestra la ubicación de los sensores de temperatura utilizados. El sensor de temperatura del tubo adiabático (Tadiabático) en el medio del mismo. Ttubo, temperatura de uno de los tubos más internos de condensador. Tplaca, temperatura del centro de la placa soldada al condensador. Se midieron las temperaturas hasta la ebullición del agua, eliminándose los datos de los primeros 15 minutos para eliminar el efecto de arranque. En la figura 10 se muestra la potencia que entrega la cocina en relación a la temperatura del agua (experiencia 4). Se puede notar que a medida que aumenta la temperatura del agua, la potencia disminuye suavemente incluso a temperaturas cercanas a la ebullición se entrega potencia alta. Tadiabático Tagua Tarriba Potencia estandarizada de almacenamiento (cocina con alm acenam iento de e nergía) 140 7 litros de aceite térmico a Tabajo 07/01/2001 15/01/2001 120 2a Potencia (W) 100 Ttubo a 80 Tplaca 60 40 4 litros de aceite térmico Fig. 9. Ubicación de los sensores de temperatura para las experiencias 4 a 7 20 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 Tem peratura de l aceite térm ico (ºC) Potencia que entrega la cocina de entrega directa de energía Fig. 7. Ambas experiencias finalizaron debido a interrupciones causadas por las nubes. Se presentan las barras de error del ajuste lineal. Experiencias 2 y 3 (para 3 litros de agua, experiencia realiza el 15/02/2001) 160 140 Potencia (W) 120 Comparación de la temperatura promedio del receptor 80 60 40 130 4 litros de aceite térmico 20 120 Temperatura (ºC) 100 0 20 110 07/01/2001 15/01/2001 7 litros de aceite térmico 80 10 20 30 40 50 40 50 60 70 Tagua (ºC) 80 90 100 110 Fig. 10. Se aprecia un descenso suave de la potencia, entregando potencia alta incluso a temperaturas cercanas a la ebullición. Experiencia 4 100 90 30 60 Taceite-Tambiente (ºC) Fig. 8. El rango de temperaturas fue seleccionado donde ambas experiencias no tuvieron ninguna interferencia por las nubes. Experiencias 2 y 3 11 En la figura 11 se muestra la evolución de temperaturas para la experiencia 4, se nota un descenso inicial de las temperaturas debido a que la experiencia se realizó a continuación de otra, estabilizándose pasado algunos minutos. Se aprecia que las temperaturas a lo largo del evaporador y condensador son casi uniformes. Evolución de temperaturas en la cocina de entrega directa de energia Evolución de temperaturas en la cocina de entrega directa de energía (para 250 cm3 de aceite térmico, realizada el 17/02/2001) 160 4000 Tabajo 180 140 Tarriba 3500 Tagua 160 3000 Ttubo Tplaca 2500 Tambiente 120 100 Tagua 80 2000 Hsolar Radiación solar 60 1500 40 1000 20 500 0 0 20 40 60 80 100 Tiempo (minutos) 120 140 Tabajo 100 1000 80 Radiación solar 60 500 40 20 0 160 140 Taceite 120 2000Tadiabático Tabajo Tarriba Taceite 1500Ttubo Tplaca Tambiente Hsolar W/m2 200 Temperatura (ºC) 4500 Tadiabático W/m2 Temperatura (ºC) (para 3 litros de agua, realizada el 15/02/2001) 180 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 0 110 100 Tiempo (minutos) Fig. 11. Se nota una descenso inicial de las temperaturas, debido a que la experiencia se realizó a continuación de otra. Experiencia 4 Para comparar los resultados de las experiencias 4, 5 y 6, estandarizaremos sus potencias de entrega de acuerdo al procedimiento presentado por Funk (Funk, 2000; Esteves, 2001). Para cada intervalo de medición se multiplicó la potencia efectiva por 700 W/m2 y el resultado se dividió por el promedio de la radiación solar, para temperaturas del agua en el rango de 40-90 ºC. En la figura 12 se muestra esta comparación. Se puede notar que para 3 litros de agua la potencia de entrega es mayor que para 2 litros de agua y esta mayor que para 1 litro de agua. Como en todas las experiencias se usó la misma olla, lo probable es que la transferencia de energía resulte superior con mayor cantidad de agua (mayor nivel de agua, mejorando el efecto convectivo y conductivo en el interior del mismo). Fig. 13. Se nota una descenso inicial de las temperaturas del evaporador, debido a que la experiencia se realizó a continuación de otra. Experiencia 7 4.3.3 Experiencia 8. Tiene como objetivo comparar el funcionamiento de la cocina con diferentes cantidades de agua en el tubo de calor. Se volvió a repetir la experiencia 4, pero esta vez con una cantidad de agua igual al 30% del volumen del evaporador (50 g). En la figura 14 se muestra la comparación de estos experimentos. Se aprecia una ligera superioridad cuando se trabaja con una cantidad de agua igual al 50% del volumen del evaporador. Este resultado está de acuerdo con las recomendaciones de (Nguyen et al., 1979; Nguyen et al., 1981), que expresan que los valores óptimos de transferencia de calor se obtienen cuando el nivel de agua dentro del tubo de calor, medido como porcentaje del volumen de su evaporador se encuentran en el rango de 20-50%. Potencia estandarizada para diferentes llenados del tubo de calor (para 3 litros de agua) 100 Potencia estandarizada que entrega la cocina de entrega directa de energía 120 50% 30% 80 Agua 70 Potencia (W) 100 3 litros 2 litros 80 Potencia (W) 90 1 litro 60 60 50 40 30 20 40 10 0 20 20 30 40 50 60 70 80 Tagua-Tambiente (ºC) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Tagua-Tambiente (ºC) Fig. 12. Comparación de las experiencias 4,5 Y 6 4.3.2. Experiencia 7. Tiene como objetivo hallar las máximas temperaturas que pueden alcanzar las distintas partes de la cocina. Para esto se puso en la misma olla un volumen de 250 cm3 de aceite térmico. En la figura 13 se muestra la evolución de temperaturas en relación al tiempo desde el inicio de la experiencia. Se aprecia una rápida subida de la temperatura del aceite, estabilizándose alrededor de 170 ºC. Esto significaría que nuestra cocina también puede ser utilizada para realizar frituras. Las temperaturas del tubo de calor se mantuvieron uniformes excepto Tabajo que disminuyó un poco. 12 Fig. 14. Comparación de la experiencia 4 (75 g de agua en el tubo de calor, 50% del volumen del evaporador) con la experiencia 8 (50 g de agua en el tubo de calor, 30% del volumen del evaporador). Ambas trabajando con 3 litros de agua en la olla Para tener una buena apreciación de la mejora que obtenemos con nuestra cocina (cocina de entrega directa de energía), la compararemos con una cocina convencional tipo caja construida siguiendo las recomendaciones de la referencia (Nandwani, 1993), con la diferencia que para los espejos se usó láminas reflectoras de aluminio pulido. Esta cocina fue experimentada en ambientes de la Universidad Nacional de Ingeniería ubicada en Lima–Perú (17/03/2001). Como las cocinas tienen diferentes áreas de captación, para una mejor comparación dividiremos sus potencias estandarizadas (de acuerdo al procedimiento presentado por Funk (Funk, 2000)) entre sus áreas totales de captación proyectadas en un plano perpendicular a los rayos solares, resultados en W/m2. también puede ser utilizada para realizar frituras o cualquier otra cocción que requiera temperaturas altas. En la figura 15 se muestra esta comparación con las curvas linializadas y con valores a 50 ºC con sus correspondientes errores de ajuste. Estos valores servirán para realizar la comparación (Funk, 2000). Si tomamos los valores con errores positivos vemos que nuestra cocina es superior en 42% a la cocina convencional tipo caja. Cabe resaltar que nuestra cocina es superior en todo el rango de comparación no habiendo punto de intersección entre ambas curvas. El tubo de calor mostró un comportamiento similar cuando se experimentó con llenados de 30% y 50%. Este resultado está de acuerdo con las recomendaciones de (Nguyen et al., 1979; Nguyen et al., 1981), que expresan que los valores óptimos de transferencia de calor se obtienen cuando el nivel de agua dentro del tubo de calor, medido como porcentaje del volumen de su evaporador se encuentran en el rango de 20-50%. El punto crítico de la cocina de entrega directa de energía, es el contacto entre la olla y la placa metálica. Cuando se soldó el condensador con la placa metálica, ésta sufrió deformaciones perdiendo su forma plana, como consecuencia no hubo un buen contacto entre la olla y la placa. Por lo que para futuros prototipos se espera resultados más alentadores. Comparación de la cocina de entrega directa de energía y de una cocina convencional tipo caja 160 Cocina con CPC y tubo de calor Cocina tipo caja convencional Potencia / Area (W/m2) 140 120 100 80 60 40 REFERENCIAS Pot(50ºC) C. con CPC = 110.2 ± 5.3 W/m2 Pot(50ºC) C. conven. = 68.1 ± 13.1 W/m2 20 Chi S. W. (1976). Heat Pipe Theory and Practice. Hemisphere Publishing Corporation. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Tagua-Tambiente (ºC) Fig. 15. Las potencias fueron estandarizadas según el procedimiento de Funk (Funk, 2000) y dividas por el área total de captación proyectada en el plano perpendicular a los rayos solares 5. CONCLUSIONES El presente trabajo demuestra que usando las tecnologías de los CPC y tubos de calor es posible diseñar cocinas solares con eficiencias superiores a las cocinas convencionales tipo caja que existen en la actualidad. Con la posibilidad de que la cocción sea realizada dentro del hogar. Se ha presentado el resultado de las primeras experiencias con 2 cocinas solares. La primera con almacenamiento de energía (las experiencias se remitieron sólo a almacenar energía, debido a que las condiciones climáticas no fueron propicias) y la segunda de entrega directa de energía a la olla de cocción. Los resultados indican que las potencias obtenidas en la cocina con almacenamiento y de entrega directa de energía son casi iguales. Al almacenar energía y su entrega posterior a las ollas, requiere vencer más resistencias térmicas como también pérdidas térmicas para mantener el aceite térmico a altas temperaturas, todo esto hace que la entrega final efectiva de energía sea menos interesante. Sumado a lo anterior el costo del almacenamiento y del aceite térmico, se torna más recomendable usar la cocina de entrega directa de energía. Comparando nuestra cocina de entrega directa de energía con una cocina convencional tipo caja, se aprecia que nuestra cocina entrega una potencia superior en 42% a la potencia que entrega la cocina convencional. Cuando se calentó 1/4 de litro de aceite térmico en la olla de cocción en lugar de agua, la máxima temperatura que alcanzó fue 170 ºC, lo que significaría que nuestra cocina 13 Collares P. M. (2001). NUTECSA Nuevas Tecnologías de Cocción Solar de Alimentos. Subprograma VI del Programa CYTED. Collares P. M., Farinha M., Brost O., Groll M., Roesler S. (1991). Optimized heat pipe for application in integrated CPC. ISES Solar World Congress, Denver, August. Collares P. M., Farinha M., Brost O., Groll M., Roesler S. (1987). Heat Pipe Comparison for CPC Collector Application. ISES Meeting, Hambourg. Dunn P. y Reay D. A. (1978). Heat Pipes. Pergamon Press Ltd. Esteves A. (2001). Protocolo de ensayos de cocinas solares de las red iberoamericana de cocción solar de alimentos RICSA-CYTED. Conferencia Iberoamérica de Energías Renovables y III Congreso Latinoamericano y del Caribe de Cocinas Solares, La Ceiba, Honduras. Farinha M. (1988). Tubo de calor para aplicação em colector solar do tipo CPC de concepção integrada. Lisboa, Portugal. Funk P. A. (2000). Evaluating the international Standard procedure for testing solar cookers and reporting performance. Solar Energy Vol 68, Nº 1, pp 1-7. Kobayachi, Yamamoto, Kuroki y Nagata (1984). Heat Transfer Performance of a Two-Phase Thermosyphons. Vth International Heat Pipe Conference, Tsukuba. Nandwani S. S. (1993). La Cocina/Horno Solar. Editorial Fundación, UNA, Costa Rica. Nguyen C., Groll y Dang V. (1979). Experimental Investigation of Closed Two-Phase Thermosyphons. AIAA 14th Thermophysics Conference, Florida. Nguyen C., Groll, Dang V. (1981). Entrainment or Flooding Limit in a Closed Two-Phase Thermosyphon. IVth International Heat Pipe Conference, London. Welford W. T. and Winston R. (1989). High collection nonimaging optics. Academic Press, New York. PRELIMINARY PERFORMANCE MEASUREMENTS OF TWO CPC CONCENTRATORS SOLAR COOKERS WITH HEAT PIPES ABSTRACT - Development and preliminary performance of two solar cookers is presented and discussed. One is designed with sensible heat energy storage (from say, day to night) in mind and the other with direct delivery of heat to the cooking vessel. They are both distinct from conventional solar cooking solutions in that they deliver energy to a place removed from the solar collector part, so that heat can be supplied inside the house, as with fuel based cooking technologies. These cookers incorporate two technologies, which have, each in its own category, the highest performance. One is the use of CPC, ideal, non imaging optics, for the solar collector and the other is the use of a phase change technology for the heat transfer to the cooking area, the so called heat pipe technology. The good results already obtained show that these solar cookers behave better than the more conventional ones of equivalent size, in particular the conventional box types. 14