Preinforme Laboratorio 1 - Universidad de Concepción

Departamento. de Ingeniería
Eléctrica
Facultad de Ingeniería
Universidad de Concepción
PREINFORME LABORATORIO Nº1
COMUNICACIONES DIGITALES
“Reflectometría en el dominio del tiempo y su aplicación en
determinación de fallas en cables”
PROFESOR : Jorge Carranza C.
AYUDANTES: Alfredo Bustos S.
Carlos Lermanda R.
SEMESTRE : Primer semestre
AÑO : 2005
PREINFORME Nº1 COMUNICACIONES DIGITALES
PÁG. 2
Índice de contenidos
1.
2.
3.
3.1
3.2
3.3
3.4
4.
5.
6.
Resumen..................................................................................................................... 3
Objetivos..................................................................................................................... 3
Desarrollo Teórico........................................................................................................ 3
Modelación de una línea de transmisión, Impedancia de línea ........................................ 3
Coeficiente de reflexión................................................................................................ 5
Reflectometría en el Dominio del Tiempo (TDR) y Velocidad de Propagación ................... 6
Discontinuidades en la línea ......................................................................................... 9
Aplicación a realizar ................................................................................................... 10
Procedimiento ........................................................................................................... 11
Bibliografía ................................................................................................................ 16
Índice de ilustraciones
Figura 1. Modelo de un tramo de una línea de transmisión. ........................................................ 3
Figura 2. Esquema del TDR para una línea de transmisión.......................................................... 6
Figura 3. Reflectómetro en el dominio del tiempo. ..................................................................... 7
Figura 4. TDR caso ZL=Z0. ........................................................................................................ 8
Figura 5a. TDR caso corto-circuito. ............................................................................................. 8
Figura 5b. TDR caso circuito-abierto............................................................................................ 8
Figura 6a. TDR caso ZL<ZO ......................................................................................................... 9
Figura 6b. TDR caso ZL>ZO ......................................................................................................... 9
Figura7. TDR caso discontinuidad de la línea. ......................................................................... 10
Set-Up
Set-Up
Set-Up
Set-Up
Set-Up
Set-Up
Set-Up
Longitud – Cable tramo de Red...................................................................................... 11
Impedancia característica - Cable tramo de Red.............................................................. 12
Velocidad de propagación - Cable de evaluación ............................................................. 13
Longitud - Cable de evaluación ...................................................................................... 13
Potencia de pulso – Cálculo máxima longitud medible por Reflectómetro.......................... 14
Influencia de largo de cables utilizados en las mediciones ............................................... 15
Respuesta en frecuencia................................................................................................ 15
REFLECTOMETRÍA EN EL DOMINIO DEL TIEMPO Y SU APLICACIÓN EN DETERMINACIÓN DE FALLAS EN CABLES
I-2002/JACC
PREINFORME Nº1 COMUNICACIONES DIGITALES
1.
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Resumen
En el presente laboratorio se evaluarán las características intrínsecas de varios tipos de
cables utilizados para la transmisión de datos en redes de área local (LAN), y se obtendrán en
forma empírica los parámetros más importantes de cada uno de ellos. Todo lo anterior haciendo
uso de los principios de la reflectometría en el dominio del tiempo (TDR).
2.
Objetivos
1. Conocer los equipos y configuraciones típicas de medición de las características -y
anormalidades- de las líneas de transmisión.
2. Conocer los diferentes tipos de líneas de transmisión actualmente usadas para transferir señales
análogas y digitales.
3. Caracterizar las líneas antes mencionadas y determinar sus parámetros más importantes:
impedancia y velocidad de propagación.
4. Indicar los límites de medición de las configuraciones utilizadas.
3.
Desarrollo Teórico
3.1
Modelación de una línea de transmisión, Impedancia de línea
Si se realiza una modelación fenomenológica de una línea de transmisión que considere
tanto las pérdidas por efecto Joule, la inductancia de la línea, el efecto capacitivo y las fugas por el
dieléctrico de aislación, es posible plantear un circuito equivalente de parámetros distribuídos en
valores por unidad de longitud, como se muestra en la figura 1.
RDz
LDz
I(z,t)
I(z,t)+I(z,t)
V(z,t)
CDz
GDz
V(z,t)+V(z,t)
Dz
Figura1. Modelo de un tramo de una línea de transmisión.
Tanto los parámetros serie como los shunt están considerados en un intervalo Dz de la
línea de transmisión. Si se supone que el sistema es casi-estacionario, es posible aplicar las leyes
de Kirchoff, obteniéndose:
%z
# v " !v
%t
% (v " !v )
i $ C!z
$ G!z (v " !v ) # i " !i
%t
v $ R!zi $ L!z
Eliminando los infinitésimos de 2º orden, dividiendo por Dz y aplicando límites a los
infinitésimos se tienen las siguientes ecuaciones en notación fasorial (3.1.1):
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dVc
# RIc " j& LIc # ( R " j& L) Ic
dz
dIc
$
# GVc " j& CVc # (G " j& C )Vc
dz
$
Derivando ambas ecuaciones con respecto a z y haciendo los reemplazos correspondientes,
se obtienen las siguientes ecuaciones de 2º orden:
d 2Vc
# ( R " j& L)(G " j& C )Vc
dz 2
d 2 Ic
# ( R " j& L)(G " j& C ) Ic
dz 2
Se define la Constante de Propagación Compleja para una Onda TEM no Uniforme
(3.1.2) como:
) 2 # (( " j' )2 # ( R " j&L)(G " jwC )
Reemplazando dicha constante se obtienen ecuaciones diferenciales de 2º orden, cuyas
soluciones generales son:
$) z
)z
Vc ( z ) # VA e
" VB e
$) z
)z
I c ( z) # I A e
" IB e
donde ) es la constante de propagación y VA,VB son constantes a ser determinadas por las
condiciones de contorno a la entrada y salida de la línea. El primer término (subíndice A) representa
una Onda Incidente y el segundo término (subíndice B) una Onda Reflejada. La presencia de
esta onda reflejada se debe al hecho de existir una interfaz presente (discontinuidad de
materiales).
Las constantes VA y VB se evalúan notando que para z=0, VA debe ser el voltaje de fuente
menos la caída de potencial en la resistencia interna del generador: VA " VB # Vs $ iRs . Una segunda
condición de contorno se obtiene notando que a la salida de la línea, para z=L, la razón voltajecorriente debe ser igual a la impedancia de carga ZL:
V ( z)
I ( z)
z#L
# Z L # Z0
(V A e
(V A e
$) L
$) L
" VB e
$ VB e
)L
)L
)
)
Ambas ecuaciones son suficientes para determinar las dos incógnitas VA y VB. Típicamente
se tiene que RS=Z0, que es la característica de una Línea Adaptada. En este caso se tendrá
(3.1.4):
VA #
VS
2
, VB #
VS $ 2) L * Z L $ Z 0 e
,
/
2
+ Z L " Z0 .
Para el caso general, se puede demostrar que:
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VA R " j&L
#
#
IA
)
R " j&L
G " j&C
VB
R " j&L
( R " j&L)
#$
#$
IB
G " j&C
)
Se define la Impedancia Característica de Línea (3.1.5) como:
R " j&L
021
Z #
0
G " j&C
Es común idealizar la línea de transmisión como una Línea sin Pérdidas, esto es:
L
R # G # 0 3 Z0 #
C
Finalmente, se pueden expresar las ecuaciones (3.1.3) en función de (3.1.5), obteniéndose:
Vc ( z ) # VA e
Ic ( z) #
$) z
) z
" VB e
1 9
$) z
) z
$ VB e 64
VA e
Z 0 78
5
que son las Ecuaciones Fundamentales de la Línea de Transmisión (3.1.6).
Es interesante observar qué sucede cuando la carga es igual a la impedancia característica,
es decir: ZL = ZO. En este caso se tiene que:
V(L)= I(L) ZL = I(L) Z0.
De (2.1.6), para z=L:
Vc ( L) # VA e
$) L
" VB e
)L
# Z0 :
1
Z0
9 V e $ ) L $ V e) L 6
B
78 A
45
de donde:
2 VB e
)L
# 0 3 VB # 0
Luego, se deduce que la única manera de eliminar la onda reflejada es colocando
una carga de impedancia igual a la impedancia de línea.
3.2
Coeficiente de reflexión
Se aprecia que la cualidad de la onda viajera depende de la terminación. En efecto, para
una carga igual a la impedancia característica la potencia consumida por esta carga será:
VRMS 2
Z0
que será la cota superior, pues para este valor de carga se produce la máxima transferencia de
potencia.
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será:
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Sin embargo, si la carga toma un valor distinto a Z0, la potencia disipada por la nueva carga
VRMS 2
RL
la cual es distinta a la energía incidente. Si RL>ZO, habrá una energía extra disponible en la carga,
la cual será reflejada hacia el generador, donde será consumida por su resistencia interna. Si
RL<ZO, en cambio, la carga estará en condiciones de disipar mayor energía que la disponible, por lo
que ocurrirá una reflexión como una señal para el envío de mayor potencia. Este es el principio
sobre el cual opera la Reflectometría en el Dominio del Tiempo.
Es deseable encontrar la razón entre las señales incidentes y reflejadas. Para el caso de las
señales de voltaje, se tiene de (3.1.3):
)L
V e
V
2)L
B
# Be
; #
$ )L V
v
V e
A
B
reemplazando los valores de VA y VB encontrados en (3.1.4) se obtiene:
*
*
-$ 2)L , Z L $ Z 0 / / 2)L Z L $ Z 0
#
; # ,, e
e
, Z " Z / //
v ,
Z "Z
0 ..
L
0
+ L
+
que define el Coeficiente de Reflexión de Voltaje (3.2.1).
3.3
Reflectometría en el Dominio del Tiempo (TDR) y Velocidad de Propagación
Básicamente, la reflectometría en el dominio del tiempo utiliza un generador de pulsos y un
osciloscopio. Un pulso de voltaje es propagado en la línea bajo investigación, y las ondas de voltaje
incidentes y reflejadas se monitorean en el osciloscopio en un punto particular de la línea, como se
muestra en la figura 2.
Figura2. Esquema del TDR para una línea de transmisión.
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Un voltaje introducido por el generador requerirá un tiempo finito para viajar a través de la
línea hasta el punto z. La fase del voltaje que viaja a lo largo de la línea se mantendrá atrasada con
respecto al voltaje en una magnitud por unidad de longitud. Más adelante, el voltaje será atenuado
por otra magnitud por unidad de longitud, por las resistencias en serie y los condensadores en
paralelo de la línea. El cambio de fase y la atenuación están definidas por la constante de
propagación, mostrada en (3.1.2).
La velocidad a la cual el voltaje viaja a través de la línea también puede ser definida en
términos de ), y se denomina Velocidad de Propagación de la onda en el medio específico
(3.3.1).
&
v #
p '
0m / s 1
Ya se vió en la deducción de las ecuaciones de transmisión que si se cumplía la condición
de que ZL=ZO, no existiría onda reflejada. En tal caso, el voltaje y la corriente en cualquier punto de
la línea estará dado por:
E #E e
z
in
$ )z
, I #I e
z
in
$ )z
Además, como el voltaje y la corriente están relacionados en cualquier punto por la
impedancia característica de la línea, se tendrá:
$ )z
E e
E
in
Z #
# in # Z
$
0
in
)z
I
I e
in
in
Si la carga es diferente de Zo, estas ecuaciones no se satisfacen, a menos que se considere
que una segunda es originada en el extremo de la carga y se propaga de vuelta por la línea hacia la
fuente. En este caso la calidad del sistema de transmisión estará indicada por la razón entre
esta onda reflectada y la onda incidente en la fuente, es decir, por el coeficiente de reflexión de
voltaje mostrado en (3.2.1).
Un reflectómetro en el dominio del tiempo puede ser el mostrado en la figura 3.
Figura 3. Reflectómetro en el dominio del tiempo.
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El paso del generador produce una onda incidental positiva que se alimenta en el sistema
de transmisión bajo prueba. La entrada de alta impedancia del osciloscopio hace un puente entre el
sistema de transmisión y con su unión, con el pulso del generador. El pulso viaja por la línea de
transmisión a la velocidad de propagación de la línea. Si la impedancia de la carga es igual a
impedancia característica de la línea, ninguna onda es reflejada y lo que se verá en el osciloscopio
es el pulso de voltaje incidental grabado como el paso de onda del punto de la línea monitoreado
por el osciloscopio (Figura 4).
Figura 4. TDR caso ZL=Z0.
Si existe una desigualdad en la línea, llámese cortocircuito o circuito abierto, existirá una
desaparición de la señal de voltaje de entrada en el primer caso, o una total reflexión en el
segundo, como se muestra en las figuras 5a y 5b, respectivamente.
Figura 5a. TDR caso corto-circuito.
Figura 5b. TDR caso circuito-abierto
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Si existe una desadaptación de la carga, en cambio, parte de la onda incidental es
reflejada. La onda de voltaje reflejada aparecerá en la pantalla del osciloscopio sumada (o restada
según sea el caso) algebraicamente a la onda incidental, como se muestra en las figuras 6a y 6b.
Figura 6a. TDR caso ZL<ZO
Figura 6b. TDR caso ZL>ZO
La onda reflejada es inmediatamente identificada, ya que es separada en tiempo de la onda
incidente. Este tiempo es también evaluado para determinar la longitud del sistema de transmisión
del punto monitoreado de la desigualdad. Si D denota esa longitud, se tiene (3.3.2):
v :T
D# P
2
donde VP denota la velocidad de propagación y T es el tiempo de tránsito desde el punto
de monitoreo a la desigualdad y de nuevo al regreso, medida en el osciloscopio como se
muestra en la figura 6.
3.4
Discontinuidades en la línea
Hasta ahora sólo se ha mencionado el efecto de una carga discontínua al final de la línea
de transmisión. Normalmente no interesa sólo lo que sucede en la carga, sino que también a través
de la línea en posiciones intermedias.
Se considerará una unión entre dos líneas (ambas con impedancia característica Z0)
mediante un cierto conector. La práctica ha demostrado que tal conector agrega una cierta
inductancia en serie con la línea. En este caso se debe considerar todo lo que está desde el
conector a la salida como una impedancia equivalente en serie con el inductor. Se llama a esta
combinación serie la impedancia de carga efectiva del sistema en el punto de conexión.
Puesto que la impedancia en ese punto es Z0 (de carácter resistivo para una línea sin pérdidas), la
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señal en el osciloscopio será la de una carga R-L en serie. Se puede demostrar que para un carga
R-L la señal observada en el osciloscopio será de la forma mostrada en la figura7.
Figura7. TDR caso discontinuidad de la línea.
4.
Aplicación a realizar
En el presente módulo de laboratorio, se deberán analizar los SET-UP correspondientes
para evaluar:
4.1
Evaluar el tendido del segmento de Red (Coaxial) que une los Laboratorios de
Datos y Sistemas de Comunicaciones del Departamento de Ingeniería Eléctrica
en sus siguientes parámetros:
4.1.1.
4.1.2.
4.1.3.
Longitud del Tramo.
Tipo de Cable ( Impedancia, Coeficiente de Velocidad del Cable, etc.).
Impedancia o Carga de Terminación.
4.2.
Evaluar 4 Cables diferentes LTx1, LTx2, LTx3, LTx4 en sus siguientes parámetros:
4.2.1.
4.2.2.
4.2.3.
Coeficiente de Velocidad de Propagación.
Largo.
Impedancia Característica.
4.3.
Evaluar la máxima longitud que pueden medir los SET UP y/o equipos
propuestos.
4.4.
Evaluar la mínima longitud que pueden medir los SET UP y/o equipos
propuestos.
4.5.
Indicar si para dos cables de igual impedancia, de distinto y/o igual fabricante,
se mantienen las mismas características eléctricas (Impedancia y Velocidad de
Propagación).
4.6.
Indicar, si las longitudes de los cables a utilizar en los SET UP tienen influencia
en las mediciones (no de los cables a medir, sino de los utilizados en lo que
podríamos llamar instrumento).
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5.
Procedimiento
5.1.
Evaluación del tendido del segmento de Red que une los Laboratorios de Datos y
Sistemas de Comunicaciones del Departamento de Ingeniería Eléctrica en sus
siguientes parámetros:
5.1.1.
Longitud del Tramo.
Set - Up:
Set-Up Longitud – Cable tramo de Red
a)
b)
c)
d)
e)
f)
Montar el Set-Up y utilizar el Reflectómetro SPECTRIS Model 63 indicado.
Desconectar del cable los PCs que pudiesen estar conectados a la Red.
Conectar una carga de valor conocido no adaptada en impedancia con la línea.
Tomar el dato de la Velocidad de Propagación (VOP siglas en inglés) sensando un cable
coaxial (patrón) de iguales características al que se está midiendo, pero de longitud
conocida, con una carga no adaptada (usar el mismo Set-Up). La idea es ajustar la VOP del
SPECTRIS hasta que se visualice la longitud del tramo patrón. Ésta es la VOP del cable a
medir.
Con la VOP obtenida proceder (con el Set-Up) a medir el cable de RED. Ajustar
progresivamente el potenciómetro SENSIBILITY de MIN a MAX hasta obtener una lectura
precisa de la distancia que se mostrará en el display del SPECTRIS.
Si el cable Patrón no se encuentra, usar las características obtenidas de los manuales de
Líneas de Transmisión (Belden):
!
!
!
!
5.1.2.
a)
b)
Impedancia nominal
VOP nominal
Capacitancia nominal
Atenuación nominal a 1 Mhz
:
:
:
:
50
78
85
19
2
%
pF/m
dB/100 m
Tipo de Cable ( Impedancia, Coeficiente de Velocidad del Cable, etc.).
La VOP fue medida en el punto 5.1.2, partes d, e y f.
Para medir la Impedancia Característica de la Línea se usará el siguiente Set-Up. Considerar
una Impedancia Terminal de valor distinto a la impedancia de la línea al final de esta.
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Set-Up Impedancia característica - Cable tramo de Red
c)
Inyectar una señal a la línea, la cual será sensada por el osciloscopio. Observar el
osciloscopio (buscar analogía con la figura siguiente) y a partir de ésto, calcular las
tensiones reflejada (Er) e incidente (Ei) de tal forma de determinar:
;#
Er
Ei
donde ; es el Coeficiente de Reflexión de Voltaje (CRV), el cual está relacionado con la
impedancia a través de la ecuación:
< Z1 $ Z0=
Z1 " Z0=
;#<
donde Z0 es la Impedancia Característica de la Línea y Z1 es la Impedancia Terminal.
Diagrama :
d)
5.1.3.
a)
Una vez calculado el CRV (;) y sabiendo el valor de la Impedancia Terminal, se puede
obtener la Impedancia Característica de la línea.
Impedancia o Carga de Terminación.
Como ya se obtuvo la Impedancia característica de la Línea (pto. 5.1.3, partes b, c y d), se
puede usar este valor y el procedimiento descrito anteriormente en dicho punto para
obtener la Impedancia Terminal (con cualquier carga desconocida).
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5.2.
Evaluar 5 Cables diferentes en sus siguientes parámetros:
5.2.1.
Coeficiente de Velocidad de Propagación (VOP):
a)
El Set-Up requerido se presenta a continuación:
Set-Up Velocidad de propagación - Cable de evaluación
b)
c)
d)
5.2.2.
Tomar el dato de la Velocidad de Propagación (VOP) midiendo el largo de la línea a
evaluar. La idea es ajustar la VOP del SPECTRIS hasta que en pantalla se visualice la
longitud de la línea medida. Ésta es la VOP del cable a medir.
Si no fuera factible medir la longitud de la línea, se sensará un línea (patrón) de iguales
características a la que se está midiendo, pero de longitud conocida, con una carga no
adaptada (usar el mismo Set-Up). Siguiendo la idea de la letra anterior.
Si la línea Patrón no se encuentra, usar las características obtenidas de los manuales de
Líneas de Transmisión para dicha línea.
Largo:
Set-up:
Set-Up Longitud - Cable de evaluación
a)
b)
Con la VOP obtenida en la letra anterior, proceder (con Set-Up) a medir la longitud de la
línea a evaluar. Ajustar progresivamente el potenciómetro SENSIBILITY de MIN a MAX
hasta obtener una lectura precisa de la distancia que se mostrará en el display del
SPECTRIS.
Una forma opcional de medir la longitud de la línea es obtener el periodo T de la señal vista
en el osciloscopio (usando el Set-Up de este punto) de acuerdo al diagrama siguiente:
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c)
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Así, con el VOP calculado anteriormente, la longitud L del cable será:
L#
5.2.3.
VOP > T
2
Impedancia Característica:
Para obtener este parámetro usar el Set-Up del punto 5.2.2. y las letras a, b, c y d del
punto 5.1.3.
5.3.
Evaluar la máxima longitud que pueden medir los SET UP y/o equipos
propuestos.
Esta cota puede obtenerse si se tiene la especificación de la Atenuación del Cable por
unidad de longitud (At) de una Línea conocida con una carga adaptada y la Potencia del
pulso transmitida por el reflectómetro SPECTRIS (PPULSO). La ecuación siguiente permite
determinar la longitud máxima que puede medir el reflectómetro:
LMAX #
PPULSO 0dB1
At dB
m
0 1
La potencia del pulso (en dB) puede obtenerse del siguiente Set-Up:
Set-Up Potencia de pulso – Cálculo máxima longitud medible por Reflectómetro
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5.4.
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Evaluar la mínima longitud que pueden medir los SET-UP y/o equipos
propuestos.
Este parámetro depende de la sensibilidad que pueda obtenerse del instrumento con el que
se están haciendo las mediciones. En otras palabras, una línea de largo menor a la
resolución del instrumento (reflectómetro) no podrá ser evaluada.
5.5.
Indicar si para dos cables de igual impedancia de distinto y/o igual fabricante se
mantienen las mismas características eléctricas (Impedancia y Velocidad de
Propagación).
Para verificar ésto, evaluar dos cables de iguales características pedidas utilizando como
procedimiento el punto 5.2.
5.6.
Indicar si las longitudes de los cables a utilizar en los SET UP tienen influencia
en las mediciones.
Este punto se revisará al hacer las otras mediciones. Citamos como ejemplo el siguiente
Set-up, que indica el cable a evaluar en cuanto a su influencia debido al largo.
Set-Up Influencia de largo de cables utilizados en las mediciones
5.7.
Determinar la respuesta en frecuencia de los cables considerados a verificar.
5.7.1.
Montar el siguiente Set-Up para determinar dicha característica en las líneas:
Set-Up Respuesta en frecuencia
5.7.2.
Para determinar la respuesta en frecuencia (ancho de banda) de las líneas, se transmitirá
un pulso a través de ésta hacia el Analizador de Espectros y se variará su frecuencia hasta
observar que su espectro sufre una atenuación significativa (3 dB bajo su valor inicial o
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PÁG. 16
cuando la potencia se reduzca a la mitad), dicha frecuencia corresponderá al ancho de
banda de la línea.
6.
Bibliografía
l.
ELECTRONIC ENGINEERING MEASUREMENT
IEEE Magazine Staff.
FILEBOOK, Tab Books., 1967
2.
HANDBOOK OF OSCILLOSCOPES THEORY AND APPLICATION
Lenk John D.
Prentice Hall, Inc., 1968.
3.
TRANSMISSION LINES FOR DIGITAL AND COMUNICATION NETWORKS
Matick Richard E.
MacGraw-Hill Book Co., 1969.
4.
MICROCOMPUTER INTERFACING
Stone Harold S.
Addison Wesley Publishing Co., 1982, 1988.
5.
ELECTRONIC CABLE HANDBOOK
The Engineering Staff of Belden Manufacturing Company.
H.W.SAMS & CO. 1966.
6.
CABLE TESTING WITH TIME DOMAIN REFLECTOMETRY
Hewlett Packard.
HP Application Note 67., May 1968.
7.
BASIC OSCILLOSCOPE MEASUREMENTS: SET-UP AND ANALYSIS
Tektronix.
Tektronix Technique Brief AX-3841-l, 3/75.
8.
TRANSMISSION LINE MATCHING AND LENGTH MEASUREMENTS USING DUAL-DELAYED SWEEP IN
THE MICROPROCESSOR CONTROLLED OSCILLOSCOPE MODEL 1722A.
Hewlett Packard.
HP Application Note 185-2, 5952-1994.
9.
BELDEN WIRE AND CABLE MASTER CATALOG
Belden.
REV. l, 1990
10
THE SOURCE 1992 EDITION
The Alpeco Group.
Belden Cables and Computer lnterconnect Hardware., 1992.
11.
TOOLS, TOOL KITS, CASES, TEST EQUIPMENT 1994 SPRING CATALOG
Specialized Products Company.
1994.
12.
GRAYBAR CABLING & COMPONENTS CATALOG
Graybar Electric Co.
1987.
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I-2002/JACC
PREINFORME Nº1 COMUNICACIONES DIGITALES
13.
GRAYBAR MEDIA NETWORKING PRODUCTS
Graybar Electric Co.
Graybar Digest Vol 8, Nº2., Summer 1988.
14.
BELDEN BROADCAST CABLE AND CONNECTOR CATALOG 1990
Belden.
1990.
15.
BELDEN COMPREHENSIVE LAN CATALOG 1990
Belden.
1990.
16.
HP ETHERTWIST LAN HARDWARE SALES GUIDE
Hewlett Packard.
September 1991.
17.
REFLECTÓMETRO PARA CONTROL DE CABLES COAXIALES
Del Campo J.
Revista Española de Electrónica, Enero 1985.
18.
PRODUCT CATALOG SUPPLEMENT
Tektronix.
November 1992.
REFLECTOMETRÍA EN EL DOMINIO DEL TIEMPO Y SU APLICACIÓN EN DETERMINACIÓN DE FALLAS EN CABLES
I-2002/JACC
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