CO como refrigerante: Propiedades y Uso ÍNDICE 1 2 3 4 5

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CO2 como refrigerante: Propiedades y Uso
Aplicación de Refrigerantes Naturales
Ramón Cabello López
Enrique Torrella Alcaraz
Rodrigo Llopis Doménech
Daniel Sánchez García-Vacas
ÍNDICE
1
CO2 como refrigerante
2
El ciclo Supercrítico
3
Configuraciones Adicionales
4
Otros Componentes
5
Instalaciones reales
Ventajas uso CO2 como refrigerante
• Sustancia natural compatible medioambientalmente.
• Nulo efecto sobre el ozono estratosférico (PAO = 1) (Potencial de Agotamiento del Ozono)
Cumple con lo establecido en el Protocolo de Montreal (1987) relativo a las sustancias que agotan la capa de ozono, así
como lo indicado en el Reglamento 1005/2009 del Parlamento Europeo y del Consejo
• Bajo efecto invernadero (PCA = 1/0) (Potencial de Calentamiento Atmosférico)
A pesar de ser uno de los gases incluidos en el Protocolo de Kyoto (1997), tiene un potencial de efecto invernadero muy bajo,
siendo incluso nulo, si se recupera del ambiente para poder ser empleado en una instalación.
Hidrocarburos
R290 R600 R600a (Propano)
(Butano)
(Isobutano)
Inorgánicos
R717 R718 R729
R744 R764
(Amoniaco)
(Agua)
(Aire)
(CO2)
(SO2)
Refrigerantes Naturales
1
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista Medioambiental
Ventajas uso CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista Medioambiental Potencial de Calentamiento Atmosférico (PCA) (Reglamento UE Nº 517/2014)
4000
3500
PCA (kg. CO2 equivalentes)
CO2 como refrigerante
4500
3985
R404A
R507A
3143
3000
2346
2500
2000
2088
2138
R410A
R427A
1774
Grupo A3
1500
Grupo A2
1000
1430
675
500
0
1
3922
1
3
3
4
R744
R290
R600a
R1234yf
124
R152a
R32
R134a
R407C
R417A
R422D
PCA (GWP) - Poder de Calentamiento Atmosférico, es el potencial de calentamiento de 1 kg de gas de
efecto invernadero con respecto 1 kg de CO2 en un margen de 100 años
Ventajas uso CO2 como refrigerante
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista Medioambiental Reglamento UE Nº 517/2014 (F-Gas)
Según Reglamento UE nº 517/2014 del Parlamento Europeo y del Consejo sobre gases fluorados de efecto
invernadero (16/04/2014), que deroga al Reglamento 842/2006, se establecen una serie de restricciones de
comercialización en equipos frigoríficos equipados con gases fluorados (Art. 11, Anexo III):
10. Frigoríficos y congeladores domésticos que contienen HFC con un PCA ≥ 150
(1/01/2015)
11a. Frigoríficos y congeladores para uso comercial (aparatos sellados herméticamente) que contienen HFC con PCA ≥ 2500
(1/01/2020)
11b. Frigoríficos y congeladores para uso comercial (aparatos sellados herméticamente) que contienen HFC con PCA > 150
(1/01/2022)
12. Aparatos fijos de refrigeración que contengan HFC, o cuyo funcionamiento dependa de ellos, con un PCA ≥ 2500, excepto
los aparatos diseñados para aplicaciones destinadas a refrigerar productos a temperaturas < – 50 °C
(1/01/2020)
13. Centrales frigoríficas multicompresor compactas, para uso comercial, con una capacidad valorada ≥ 40 kW, que contengan
gases fluorados de efecto invernadero, o cuyo funcionamiento dependa de ellos, con un PCA ≥ 150, excepto en los circuitos
refrigerantes primarios de los sistemas en cascada, en que pueden emplearse gases fluorados de efecto invernadero con un
PCA < 1500
(1/01/2022)
1
14. Aparatos portátiles de aire acondicionado para espacios cerrados (aparatos sellados herméticamente que el usuario final
puede cambiar de una habitación a otra) que contienen HFC con un PCA ≥ 150
(1/01/2020)
15. Sistemas partidos simples de aire acondicionado que contengan < 3 kg de gases fluorados de efecto invernadero o cuyo
funcionamiento dependa de ellos, con un PCA ≥ 750
(1/01/2025)
Ventajas uso CO2 como refrigerante
1
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista Medioambiental Reglamento UE Nº 517/2014 (F-Gas)
Según Reglamento UE nº 517/2014 del Parlamento Europeo y del Consejo sobre gases fluorados de efecto
invernadero (16/04/2014), que deroga al Reglamento 842/2006, se establecen una serie de restricciones en
el mantenimiento de los equipos ya existentes (Art. 13)
3. Quedará prohibido a partir del 1 de enero de 2020 el uso de gases fluorados de efecto invernadero con un PCA ≥ 2500, para
revisar o efectuar el mantenimiento de aparatos de refrigeración con un tamaño de carga de 40 toneladas equivalentes de CO2
o más. El presente apartado no se aplicará a equipos militares ni a aparatos destinados a enfriar productos a temperaturas por
debajo de – 50 °C.
Refrigerante
GWP100
Masa (kg) = a 40 Tn de CO2 eq.
R422D
R422A
R404A
R507A
3143,05
2729,05
3921,60
3985,00
12,73
14,66
10,20
10,04
Ventajas uso CO2 como refrigerante
1
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista de Seguridad
• Según RD 138/2011 Reglamento de Seguridad para Instalaciones Frigoríficas e Instrucciones
Técnicas Complementarias, los refrigerantes naturales pueden clasificarse en diferentes
grupos atendiendo a su toxicidad (grupos A y B) e inflamabilidad (grupos 1, 2 y 3)
• El CO2 pertenece al Grupo A1, es decir ALTA SEGURIDAD:
A  “Refrigerante no tóxico para concentraciones ≥ 400 ml/m3 (400 ppm) jornada de 8 h”
1  “Refrigerante no inflamable en estado de vapor a cualquier concentración del aire”
Refrigerantes Naturales
R717
R718 R729
R744
R764
B2 A1
A1
A1
B1
R290
R600
R600a
Refrigerantes Artificiales
A3 A3
A3
R134a
R407C R410A
R427A
R417A
A1 A1
A1
A1
A1
R422D
R404A R507A
R152a
R1234yf
A1 A1
A1
A2
A2
Ventajas uso CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista de Aplicación
CO2 como refrigerante
• Peso molecular 44 gr/mol, superior al del aire (28.8 gr/mol)
• Punto crítico: 73,77 bar y 30,98 ºC
El punto crítico hace referencia a la cúspide de la campana de saturación. Para cualquier refrigerante interesa que este
punto este alejado de las condiciones de condensación.
• La baja temperatura crítica (30.98 ºC) hace que el CO2 pueda trabajar según dos ciclos
completamente diferentes:
• Ciclo Subcrítico cuando se trabaja por debajo del punto crítico
• Ciclo Supercrítico / Transcrítico cuando se trabaja por encima del punto crítico
• En ambos ciclos, las presiones de trabajo son más elevadas que cualquier otro refrigerante.
1
• Punto triple: -56,56 ºC con presión de 5,18 bar > 1 bar
• Amplio rango de utilización  desde climatización hasta congelación
• Se puede emplear como fluido secundario
Ventajas uso CO2 como refrigerante
1
• Ciclo subcrítico  Similar al ciclo convencional existe condensación
• Ciclo supercrítico  no existe condensación
• La condensación cambia por el enfriamiento de un fluido supercrítico, por lo que el
condensador se denomina ahora gas-cooler
CONDENSADOR
GAS‐COOLER
P (bar)
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista de Aplicación Subcrítico vs Transcrítico
¿?
EVAPORADOR
h (kJ/kg)
Ventajas uso CO2 como refrigerante
1
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista de Aplicación Subcrítico vs Transcrítico
• En ciclo subcrítico el rango de utilización es muy extenso, desde climatización hasta
congelación, aunque su uso se centra más en el campo de refrigeración a media/baja
temperatura: sistemas en cascada.
• En ciclo supercrítico el rango de utilización se centra sobretodo en alta/media temperatura
de evaporación mediante sistema de compresión directa o múltiple (doble etapa). Usos
comunes son aire acondicionado en vehículos y bomba de calor.
Ventajas uso CO2 como refrigerante
CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista de Aplicación Otros usos
• El CO2 también se emplea como fluido secundario para distribuir frío a media o baja
temperatura, gracias a sus excelentes coeficiente de transferencia de calor y propiedades de
transporte, así como su bajo punto triple -56.56ºC con presiones superiores a 1 bar (5.2 bar).
1
• En alguna mezcla zeotrópicas (Serie R-4XX), el CO2 se usa como componente en pequeñas
proporciones:
R445A
R744 (6%) + R134a (9%) + R1234ze(E) (85%)
A2L
‐29.42ºC @ 1 bar
Ventajas uso CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista de Aplicación Temperaturas de saturación para P = 1 bar absoluto
R290
R134a
R407C
R410A
R1234yf
R404A
R507A
R600a
-12.08
‐20
-26.36
‐30
‐40
-33.59
-29.78
-36.90
-42.41
-45.74
‐50
-47.01
-51.62
‐60
‐70
‐80
‐90
1
R744
‐10
Temperatura evaporación (ºC)
CO2 como refrigerante
R717
0
-78.62
Una expansión brusca de CO2 desde condiciones
de líquido hasta presión atmosférica, supone una
expansión por debajo del punto triple,
obteniéndose como resultado hielo seco
¡¡ Importante en válvulas de seguridad !! Se debe
de evitar que circule líquido a través de ella
Ventajas uso CO2 como refrigerante
Desde el punto de vista Económico (solo refrigerante) (tarifa Pecomark 01/2015) (PVP)
1
Coste Refrigerante (€/kg)
Coste Refrigerante (€/kg)
CO2 como refrigerante
200
Tasa (€/kg. equiv. CO2)
160
120
CO2 uso industrial (99,5%): 2.5 €/kg
CO2 de alta pureza (99,9%): 9.5 €/kg
178.0
80
39.7
16.1
16.1
78.4
79.7
R404A
R507A
48.2
47.8
40
0
15.1
2.5
R744
R1234yf
16.1
26.0
16.1
19.9
42.1
46.9
R407A
R417A
28.6
35.5
36.1
36.5
41.8
R134a
R407C
R437A
R407F
R410A
62.9
R422D
Ley 16/2013 Artículo 5: Impuesto sobre los Gases Fluorados de Efecto Invernadero (BOE 30/10/2013)
- Se aplica una tasa de 0,02 €/kg. equiv. CO2 para gases de efecto invernadero con PCA > 150.
- Máximo valor Tasa: 100 €
- Periodo transitorio años 2014 y 2015. Solo se pagará el 33 y el 66% de la tasa.
1
CO2 como refrigerante
¿CO2 como sustituto directo?
• En CO2 no es un sustituto directo de otro refrigerante, es decir, no se puede realizar un
cambio directo de refrigerante artificial (o natural) a CO2 (proceso denominado drop-in).
• Tampoco permite una reconversión de la instalación (cambio de aceite, filtros.. etc), ya que
prácticamente todos los componentes cambian (proceso denominado retrofit).
• ¿Por qué el CO2 precisa una nueva tecnología?
• En sistemas de ciclo simple, la baja temperatura crítica (30,98 ºC) obliga a trabajar
en ciclo supercrítico en países de clima cálido.
• Las presiones de trabajo son muy superiores a las de cualquier instalación.
• Existe incompatibilidad de materiales, especialmente con los elastómeros.
• El aceite lubricante empleado es POE / PAG con alta viscosidad.
• Aunque es un refrigerante de alta seguridad, sus presiones requieren una
manipulación del equipo más prudente y rigurosa.
Propiedades Termofísicas
Temperatura y Presión Crítica
• Deseable:
Presión Crítica
125
Presión (bar) / Temperatura (ºC)
CO2 como refrigerante
140
Temperatura Crítica
Tcond / Tcrítica 
110
Pcond / Pcrítica 
95
80
65
50
35
1
20
R717
R744
R290
R134a
R407C
R410A R1234yf R404A
Climatización / Enfriadoras de agua
Propiedades Termofísicas
1
CO2 como refrigerante
Diagrama Ph
R507A
Refrigeración
R600a
Propiedades Termofísicas
Presiones de Trabajo Tcondensación: 30.9ºC
Tevaporación: -20ºC
1
Pcondensación (bar)
80
Presión crítica: 73,77 bar
73.64
60
40
20
14.61
14.94
19.34
13.91
11.51
13.16
7.90
7.08
11.99
4.15
11.03
8.03
R404A R507A R410A R407C R417A R422D R134a
R152a
R717
R744
R600a
R290 R1234yf
R22
2.45
2.45
24
19.70
20
16
12
8
4
3.07
3.15
4.01
2.80
2.28
2.70
1.33
1.21
1.90
0.72
1.51
0
Propiedades Termofísicas
CO2 como refrigerante
Presiones de Trabajo
1
12.20
0
Pevaporación (bar)
CO2 como refrigerante
100
• Las altas presiones de trabajo obligan a disponer de elementos más robustos.
• Las altas presiones permiten caídas de presión en línea mayores
Espesor de pared: 8 mm acero
Propiedades Termofísicas
Calor Latente de Evaporación (kJ/kg)
Refrigeración (-20 ºC)
300
1262,24 kJ/kg
350
Calor Latente Evaporación (kJ/kg)
CO2 como refrigerante
Climatización / Enfriadoras de agua (0 ºC)
400
250
200
150
100
50
0
R744
R290
1
R717
R134a
R407C
R410A R1234yf
R404A
R507A
R600a
R744
Deseable: mayor calor latente posible
Propiedades Termofísicas
Producción frigorífica volumétrica (kJ/m3)
Producción Frigorífica Volumétrica (kJ/m3)
CO2 como refrigerante
Climatización / Enfriadoras de agua (0 ºC)
24500
21500
21500
18500
18500
15500
15500
12500
12500
9500
9500
6500
6500
3500
3500
500
500
R717
1
Refrigeración (-20 ºC)
24500
R744
R290
R134a
R407C
R410A R1234yf
R404A
R507A
R600a
Deseable: alta producción frigorífica específica  se reduce el tamaño del compresor
R744
Comportamiento Energético
1
• Potencia frigorífica:
• Temperatura condensación:
• Temperatura evaporación:
• Recalentamiento útil:
• Grado de subenfriamiento:
• Compresor Abierto
• Rendimiento mecánico:
1.25
5 kW
45 ºC
-25 ºC
5 ºC
5 ºC
ȠV ~ 1 - 0.02·t
0,9
1.20
1.15
COP
CO2 como refrigerante
Comparación a media/baja temperatura
1.10
1.05
1.00
0.95
85
90
95
100
105
110
115
120
Nivel
Seguridad
PCA
PAO
P.cond
(bar)
P.eva
(bar)
Q.calor
(kW)
W.elec
(kW)
T.dis
(ºC)
Vg
(m3/h)
Vg/VgCO2
COP
R22 (HCFC)
R134a (HFC)
R404A (HFC)
R507A (HFC)
R422A (HFC)
R427A (HFC)
R600a (HC)
R717
R744
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A3
B2
A1
1700
1430
3922
3985
2729
2138
3
0
1
0,05
0
0
0
0
0
0
0
0
17,29
11,60
20,59
21,04
20,92
18,92
6,04
17,83
105,00
2,01
1,06
2,48
2,60
2,37
1,70
0,58
1,51
16,83
7,02
7,09
7,03
6,99
7,15
7,44
6,98
7,33
8,25
2,57
2,78
3,01
3,00
3,27
3,20
2,68
2,73
4,17
99,90
73,32
65,42
64,05
61,45
87,96
58,08
>169
131,42
16,73
32,66
17,92
17,31
20,12
23,13
59,03
17,68
3,58
4,67
9,12
5,01
4,84
5,62
6,46
16,49
4,94
1,00
1,95
1,80
1,66
1,67
1,53
1,56
1,87
1,83
1,20
• Velocidad de giro:
• Número pistones:
• Carrera:
1450 rpm
4
45 mm
Refrigerante
Vg
(m3/h)
Vg/VgCO2

(mm)
R22 (HCFC)
R134a (HFC)
R404A (HFC)
R507A (HFC)
R422A (HFC)
R427A (HFC)
R600a (HC)
R717
R744
16,73
32,66
17,92
17,31
20,12
23,13
59,03
17,68
3,58
4,67
9,12
5,01
4,84
5,62
6,46
16,49
4,94
1,00
36,88
51,53
38,17
37,52
40,45
43,37
69,28
37,91
17,06
El volumen geométrico del compresor
de CO2 es unas 5 veces menor que el
del resto de refrigerantes comerciales
Vg / Vg CO2
Comparación a media/baja temperatura
CO2 como refrigerante
130
Refrigerante
Cilindrada Compresor
1
125
Presión (bar)
19
17
15
13
11
9
7
5
3
1
R22 R507A
R717 R404A
R422A
R600a
R134a
R404A
R744
R427A R134a
R600a
Cilindrada Compresor
1
CO2 como refrigerante
Ejemplo en compresor hermético SANDEM
Espesor de pared: 8 mm acero
• Compresor Hermético
• Desplazamiento: 0,7 cm3/rev (equivalente en R134a: 3,54 cm3)
• Potencia frigorífica: 200 W
• Potencia consumida: 150 W
CO2 como refrigerante
Ventajas / Inconvenientes
• Fluido refrigerante de alta seguridad: Grupo A1
• Sustancia Natural compatible medioambientalmente con bajo PCA (0 / 1) y PAO nulo
• Coste por kg. reducido (en comparación con refrigerantes de tipo HFC)
• Elevada producción frigorífica volumétrica  menor cilindrada de compresor
• Muy buenos coeficientes de transferencia de calor
• Gas inerte  excelente compatibilidad con todos los metales: cobre, acero, acero inox….
1
• Permite pérdidas de presión elevadas
• Presiones de trabajo superiores a la atmosférica a bajas temperaturas
CO2 como refrigerante
Ventajas / Inconvenientes
• COP menores que los refrigerantes HFC’s
• Presiones de trabajo elevadas  elementos constructivos más robustos
• Baja temperatura crítica que obliga a trabajar en sistemas supercríticos al disipar con
temperatura ambiente (en la mayoría de los casos)
• Tecnología en desarrollo  elementos con costes elevados y dificultad de adquisición
• Incompatibilidad con materiales elastómeros  descompresión explosiva
1
• La presencia de agua en el circuito combinada con CO2 puede suponer la aparición de
ácido carbónico que ataca al acero
• No es miscible con aceites de tipo mineral
ÍNDICE
1
CO2 como refrigerante
2
El ciclo Supercrítico
3
Configuraciones Adicionales
4
Otros Componentes
5
Instalaciones reales
Concepto ciclo supercrítico
• Trabajando como refrigerante o fluido secundario, el CO2 presenta dos modos de
funcionamiento: régimen subcrítico y régimen supercrítico.
• Ciclo Subcrítico es aquel que trabaja por debajo del punto crítico
• Ciclo Supercrítico / Transcrítico es aquel que trabaja por encima del punto crítico
Punto Crítico
CONDENSADOR
GAS‐COOLER
¿?
2
El ciclo Supercrítico
Definición
EVAPORADOR
Región Supercrítica
2
El ciclo Supercrítico
Desacoplamiento Presión - Temperatura
• En condiciones supercríticas no existe condensación, por lo que el intercambiador encargado
de disipar el calor se denomina gas-cooler (por el enfriamiento de un gas supercrítico) en vez
de condensador.
• Al no existir condensación, la presión y la temperatura son dos variables que se encuentran
desacopladas (independientes).
T2
T1
T3
P1
P2
Pcrit: 73.77 bar
La temperatura de salida de gas-cooler viene
marcada por la temperatura del fluido
secundario, así como de la eficiencia del
intercambiador empleado como gas-cooler.
La posibilidad de elegir la presión de trabajo en
la zona de alta presión, da como resultado la
existencia de una presión que permite
maximizar el COP denominada “óptima” (Popt)
Región Supercrítica
El enfriamiento del fluido supercrítico lleva consigo un cambio brusco de las propiedades
termofísicas en las proximidades de la temperatura pseudocrítica. Este cambio en las
propiedades afecta directamente a los coeficientes de transferencia de calor (coeficiente de
convección), los cuales cambian bruscamente.
0.14
15
115 bar
95 bar
11
85 bar
0.1
75 bar
0.08
0.06
9
7
5
0.04
3
0.02
2
115 bar
105 bar
95 bar
85 bar
75 bar
13
105 bar
0.12
Cp (kJ/Kg∙K)
Conductividad Térmica (W/m∙K)
El ciclo Supercrítico
Enfriamiento del fluido supercrítico
1
0
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
Temperatura (ºC)
0
10
20
30
40
50 60 70 80
Temperatura (ºC)
90 100 110 120
Región Supercrítica
2
El ciclo Supercrítico
Enfriamiento del fluido supercrítico
• Los altos valores de coeficiente de convección mejoran notablemente la transferencia de calor
en el gas-cooler, consiguiendo altos niveles de eficiencia térmica (90 ÷ 95%).
• Como consecuencia directa:
- Superficies de intercambio se reducen  intercambiadores más compactos
- Temperatura salida refrigerante ~ temperatura entrada fluido secundario (Approach)
Approach aire ~ 5 K
- Approach agua ~ 2 K
Concepto presión óptima
El ciclo Supercrítico
Definición
• Se denomina Presión óptima a aquella presión de la zona de disipación de calor, que
permite alcanzar el máximo COP o CEE en la instalación.
• La Popt depende fundamentalmente:
-
Temperatura del fluido secundario empleado para disipar calor
Nivel de evaporación
Instalación  eficiencia intercambiadores, sistema de expansión, masa de refrigerante…
• Del mismo modo existe otra presión “óptima” que permite maximizar la potencia frigorífica
de la instalación, cuyo valor es diferente al caso anterior.
2
• Lo ideal es trabajar entre ambas presiones óptimas: óptima de COP y óptima de potencia.
• Aunque existen expresiones generales para determinar dicha presión, el valor exacto de
Popt depende de la instalación en particular.
Concepto presión óptima
2
El ciclo Supercrítico
Definición gráfica
COP 
Δw 2
ΔqO 2
ΔqO 1
Δw 1
 O qO
Q

PC
wC
COP1  COP2
Concepto presión óptima
2
El ciclo Supercrítico
Evolución de Potencias (Teva: -0,1 ºC)
Concepto presión óptima
2
El ciclo Supercrítico
Evolución del COP (Teva: -0,1 ºC)
¿Cómo determinar la Popt?
¿Es necesario controlar la presión de alta?
Concepto presión óptima
Expresiones para determinar la Popt
El ciclo Supercrítico
POPT 
K
K
8.7946  0.02605  TO  105 .48 
C T 
C
GCo
K
K
1  0.0538  TO  0 .1606 
1  0.05163  TO  0 .2212 
C
C
2.7572  0.1304  TO  3 .072 
P
η ISO  C  K   GC
 PO
Liao [3] 


El rango de ajuste de las expresiones anteriores es de -10 a 20 ºC para la temperatura de
evaporación (TO) y de 30 a 60 ºC para la TGCo
POPT  4.9  2.256  TGCo  0.17  TO  0.002  TGCo
2
El rango de validez de la misma comprende una temperatura de evaporación de -10 a 10
ºC, con temperaturas de salida de gas-cooler entre 30 y 50 ºC.
POPT  2.6  TGCo  7.54
Sarkar et al. [4] Kauf F. [5] El rango de validez de esta expresión comprende una temperatura de salida de gas-cooler
desde 35 hasta 50 ºC.
POPT  0.2304  TAmb  1.929
2
TGCo  TAmb  -0.0015269  TAmb - 0.028866  TAmb  7.7126 2
El rango de validez de la expresión (IV.32) comprende una temperatura ambiente de 30 a
50 ºC, para una temperatura de evaporación constante de 5.3 ºC
Chen Y. et al. [6] Concepto presión óptima
Expresiones para determinar la Popt
2
El ciclo Supercrítico
• El valor de la Popt depende particularmente de la instalación frigorífica.
2
Popt  a 0  a1  Tev  a 2  Tev  a 3  TGC,o  a 4  TGC,o  Tev
a0 1,798552389 a3 2,414219523 a1 0,075697819 a4 ‐0,005743619 a2 ‐0,000302402 TO (ºC)
TGC,o (ºC)
POPT (bar)
Rango de Validez
Min
Max
‐18.0
2.0
31.0
45.0
75.6
114.1
Error Máximo
Desv. Estándar
0,48 bar
0,246
Parámetro
Concepto presión óptima
El ciclo Supercrítico
Control de la presión óptima
Regulación de masa con depósito a la salida del evaporador (baja presión)
Regulación de masa con doble etapa de expansión (media presión)
Regulación de masa con depósito de acumulación
Solo permite control de PGC o control recalentamiento (depende válvula)
Permite control de PGC y Evaporador
Permite solo control de PGC
2
• En circuitos de pequeña potencia  uso de una sola expansión con capilar. El control de las
presiones se realiza a través de la masa de refrigerante y el capilar  ¿longitud de capilar?
• En circuitos de mayor potencia  uso de sistema de expansión escalonado (control total) o
de un sistema de expansión presostático + depósito antilíquido  control presión alta
2
No hay diferencia significativa entre los evaporadores empleados con refrigerantes
convencionales y los ciclos supercríticos.
Dado que la densidad del vapor de
CO2 es superior al resto de
refrigerantes, el volumen del
evaporador debe de ser reducido
para poder albergar menos cantidad
de masa en los procesos de
enfriamiento / calentamiento. Este
hecho tiene especial importancia en
los muebles frigoríficos con ciclos de
arranque / parada, donde el
consumo energético es primordial
100
R600a
R134a
R404A
R290
R744
R507A
90
80
70
Densidad (kg/m3)
El ciclo Supercrítico
Evaporación
60
50
40
30
20
10
0
‐40
‐30
‐20
‐10
Temperatura Evaporación (ºC)
0
• A la hora de diseñar el evaporador hay que tener en cuenta que las presiones de trabajo
van a ser elevadas, sobretodo en las paradas donde la presión mínima fácilmente supera los
50 bar.
Enfriador de botellas de 466 l.
R134a /
R404A
CO2
2
El ciclo Supercrítico
Evaporación
Disipación de Calor
2
El ciclo Supercrítico
• La disipación de calor está ligada al ciclo de trabajo: ciclo subcrítico o ciclo supercrítico
• Ciclo subcrítico: existe condensación. El proceso es similar a los ciclos convencionales.
• Ciclo supercrítico: no existe condensación. Se produce el enfriamiento de un fluido
supercrítico sin cambio de estado. El intercambiador se denomina gas-cooler.
Disipación de Calor
2
El ciclo Supercrítico
Criterio de diseño
• A la hora de diseñar el gas-cooler / condensador hay que considerar que se desea tener la
máxima eficiencia de intercambio de calor, ya que la salida del intercambiador afecta
directamente la entrada del evaporador.
• En ciclos subcríticos conseguir reducir el
approach puede suponer superficies de
intercambio elevadas.
• En ciclos transcríticos las elevadas
propiedades de intercambio permiten
conseguir altas eficiencias con superficies
de intercambio reducidas.
• Si una instalación se diseña para trabajar en ciclo supercrítico, debe contemplarse la
posibilidad de que pueda trabajar en condiciones subcríticas ¡¡IMPORTANTE!!
Disipación de Calor
2
El ciclo Supercrítico
Paso de supercrítico a subcrítico
• Cuando las condiciones lo permiten (Temperatura), es posible trabajar en régimen
subcrítico (T < Tcrit). Si el intercambiador (gas-cooler) está dimensionado para poder trabajar
correctamente como condensador (dispone de mayor superficie de intercambio), se puede
conseguir un aumento de COP trabajando en régimen subcrítico.
La gráfica muestra variaciones porcentuales de Potencia frigorífica y COP, con respecto a valores en
régimen subcrítico.
Disipación de Calor
• Si el intercambiador no está diseñado para poder trabajar en subcrítico, es decir, no tiene
suficiente superficie de intercambio para poder condensar el fluido, dependerá de las
condiciones de diseño de la instalación la posibilidad de trabajar en unas condiciones u otras,
ya que la diferencia entre ambos ciclos puede ser elevada.
2
El ciclo Supercrítico
Paso de supercrítico a subcrítico
Valores experimentales para una instalación diseñada para trabajar en régimen supercrítico.
Disipación de Calor
2
El ciclo Supercrítico
Ejemplos intercambiadores de disipación
2
El ciclo Supercrítico
Sistemas de expansión
• En ciclos subcríticos la etapa de expansión alimenta al evaporador con el caudal de
refrigerante necesario para que en éste exista un equilibrio entre la potencia térmica
demandada por el fluido secundario y la absorbida por el refrigerante.
• En ciclos transcríticos aparte de la función anterior, el sistema de expansión controla la
presión en el gas-cooler, ya que la presión en esta región depende fundamentalmente de la
cantidad de masa acumulada.
• Tipos de sistemas de expansión:
Válvula presostática (back-pressure)  permite controlar la presión agua arriba de la
válvula. Ideal para controlar la presión óptima.
Válvula termostática  permite controlar diferencias de temperatura e indirectamente
presión. Se emplea en el control de alimentación del evaporador.
Capilares  no permiten regulación adaptativa de presión y/o temperatura
Válvula calibrada  idem anterior
Sistemas de expansión
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Presostática (Back-Pressure)
• La función de la back-pressure es controlar la presión antes de la válvula, es decir, su
funcionamiento no depende de la necesidad que tenga el evaporador. Por tanto no permite
controlar el recalentamiento útil en éste. Para evitar presencia de líquido en el compresor se
coloca en el circuito un depósito antilíquido.
• Pueden ser de regulación manual o automática. Permite controlar la Popt.
Sistemas de expansión
• La expansión de tipo presostática está más orientada a ciclos de CO2 en régimen
supercrítico y está ligada a la masa de refrigerante que hay en la instalación.
Válvula de regulación manual
Válvula de regulación electrónica
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Presostática (Back-Pressure)
Sistemas de expansión
Expansión única: Termostática
2
El ciclo Supercrítico
• La expansión termostática se puede emplear en ambos ciclos: subcrítico y transcrítico
• Su misión es compensar la carga térmica que recibe el evaporador con un cierto margen de
error (recalentamiento útil) dejando entrar más o menos masa en el evaporador.
• No permite controlar la presión de gas-cooler, y su correcto funcionamiento está ligado a
las condiciones de entrada  depósito de acumulación en ciclos subcríticos.
Sistemas de expansión
• En ciclos supercrítico el depósito carece de sentido, ya que no asegura que la entrada de la
válvula de expansión se de en condiciones de líquido saturado, puesto que se trabaja con un
fluido supercrítico.
• En ciclos subcríticos el funcionamiento es como una válvula de expansión convencional.
Válvula termostática de accionamiento mecánico
Válvula termostática
electrónica
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Termostática
Sistemas de expansión
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Capilar
• La expansión por capilar se emplea en aplicaciones de baja potencia por su simplicidad,
fiabilidad y bajo coste. Además permite equilibrar presiones en las paradas, lo que reduce el
par de arranque de los compresores.
• En ciclos subcríticos, el fluido que circula por el capilar atraviesa hasta dos regiones (líquida
y bifásica). En fluidos supercríticos el número de regiones de paso es mayor (supercrítica,
líquida y bifásica).
Sistemas de expansión
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Capilar
• Para el caso concreto del CO2, los diámetros de capilar suelen ser reducidos (0,6 – 0,4 mm),
lo que significa que aumenta el riesgo de obturación del capilar por suciedad, virutas o
carbonilla generada durante la soldadura  asegurar la máxima limpieza del circuito o
colocación de un filtro deshidratador para retener suciedad.
• Durante las paradas, el refrigerante en estado líquido migra hacia el evaporador, por lo
que puede producirse el golpe de líquido en el compresor cuando éste arranca. Por ello la
carga de refrigerante cuando se habla de capilares es crítica.
• El tupo capilar no es capaz por si mismo de regular el caudal de refrigerante que lo
atraviesa, es decir, no es capaz de responder a las variaciones en las condiciones de operación
de la instalación. Por ello, es la propia instalación la que se autorregula variando las
presiones de trabajo.
• En supercrítico, solo se puede alcanzar la presión óptima en las condiciones de diseño.
Sistemas de expansión
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Capilar
• El caudal másico que puede circular por el tubo capilar adiabático está en función de los
siguientes parámetros: longitud, diámetro, presiones de entrada y salida, y temperatura del
refrigerante a la entrada del tubo capilar.
• La correlación planteada por Diogo L. da Silva et al. basada en 66 medidas empíricas para
un tubo capilar adiabático, permite calcular la longitud en base a las condiciones de trabajo
con un error inferior al ±10%
Pe = presión de entrada al capilar (MPa) Ps presión de salida del capilar (MPa) Te = temperatura de entrada (ºC) L = longitud del capilar (m)
D = diámetro (mm) (entre 4,5 y 24)
(entre 8 y 11,5)
(entre 1,31 y 3,35)
(entre 28,1 y 45,6)
(entre 2 y 4)
(entre 0,55 y 0,83)
Sistemas de expansión
Ciclo frigorífico con agua como fluido
secundario
Ciclo frigorífico de pequeña
potencia (aire)
2
El ciclo Supercrítico
Expansión única: Capilar
Sistemas de expansión
El ciclo Supercrítico
Expansión múltiple: válvula presostática + válvula termostática
• Los sistema de expansión múltiple permiten beneficiarse de las ventajas de cada sistema
por separado. Se emplean sobretodo en ciclos supercríticos.
2
• Primera etapa: presostática  controla la presión de gas-cooler.
• Segunda etapa: termostática  controla el funcionamiento en el evaporador.
• Para asegurar el correcto funcionamiento de ambos sistemas, es necesario un depósito de
acumulación intermedio.
Compresión
2
El ciclo Supercrítico
Características generales
• Los compresores de CO2 se caracterizan por ser más robustos que los compresores de
refrigerantes convencionales, ya que en condiciones de parada tienen que aguantar
presiones superiores a 50 bar.
• Tal y como se ha comentado antes, los compresores de CO2 tienen una cilindrada reducida
debido a la elevada producción frigorífica volumétrica.
• Potencia frigorífica:
• Temperatura condensación:
• Temperatura evaporación:
• Recalentamiento útil:
• Grado de subenfriamiento:
• Velocidad Giro:
• Número de pistones:
• Carrera:
5 kW
45 ºC
-25 ºC
5 ºC
5 ºC
1450 rpm
4
45 mm
R600a
R134a
R404A
R744
Compresión
2
El ciclo Supercrítico
Compresor herméticos (simple etapa)
Espesor de pared: 8 mm acero
• Compresor Hermético
• Desplazamiento: 0,7 cm3/rev (equivalente en R134a: 3,54 cm3)
• Potencia frigorífica: 200 W
• Potencia consumida: 150 W
Compresión
2
El ciclo Supercrítico
Compresor semihermético (simple etapa)
• Compresor Semihermético
• Desplazamiento: 6,4 cm3/rev (por pistón)
• Potencia frigorífica: 2500 W
• Potencia consumida: 1500 W
Compresión
2
El ciclo Supercrítico
Compresor semihermético (doble etapa)
• Compresor Semihermético
• Desplazamiento: 34 cm3/rev (baja) / 14,5 cm3/rev (baja)
• Potencia frigorífica: 11 kW (-30ºC)
• Potencia consumida: 15 kW
Compresión
El ciclo Supercrítico
Tipos de Compresores
Ciclos Transcríticos
CO2
Compresores
Abiertos
2
Herméticos
Semiherméticos
Compresión
2
El ciclo Supercrítico
Ejemplos de compresores comerciales




Resistentes
Materiales compatibles
Sin fugas
Eficientes (ηV, ηI)
Automoción
Residencial, Doméstico
Industrial
Compresión
• Todos los compresores herméticos / semiherméticos introducen un recalentamiento adicional
en el refrigerante antes de ser comprimido. Este recalentamiento extra no es despreciable y
es la consecuencia de refrigerar el devanado del motor eléctrico.
2
El ciclo Supercrítico
Recalentamiento en el devanado eléctrico
Compresión
El ciclo Supercrítico
Recalentamiento en el devanado eléctrico
• Si se compara el CO2 con el resto de refrigerantes, se observa que en térmicos de trabajo
específico de compresión, el CO2 es muy sensible a los recalentamientos.
PC 
m
  ws
ηISO  ηMec  ηElec
2


  ws 
ηV  V
G

  
PC  
v 


η
η
η
 ISO Mec Elec   Asp 
Compresión
Recalentamiento en el devanado eléctrico
2
El ciclo Supercrítico
• Efecto sobre el COP y la potencia frigorífica (mismo efecto sobre el caudal másico).
La gráfica muestra variaciones porcentuales con respecto a condiciones de recalentamiento nulo.
Compresión
2
El ciclo Supercrítico
Recalentamiento en el devanado eléctrico
• Cabe destacar, que todo aumento de temperatura en aspiración, implica necesariamente
un aumento de temperatura de descarga.
ÍNDICE
1
CO2 como refrigerante
2
El ciclo Supercrítico
3
Configuraciones Adicionales
4
Otros Componentes
5
Instalaciones reales
3
Configuraciones Adicionales
Objetivo
• En términos de COP las instalaciones de CO2 en régimen supercrítico tienen un valor inferior
a las instalaciones que usan refrigerantes convencionales.
• Para incrementar este valor se utilizan configuraciones especiales en las que se busca
aumentar el salto entálpico en el evaporador y/o reducir el trabajo específico de compresión.
• Adicionalmente, las configuraciones especiales mejoran las condiciones de operación de la
instalación, facilitando la regulación, reduciendo la presión en los componentes… etc.
• Algunas configuraciones especiales:
-
Uso del Intercambiador Interno (IHX)
Extracción de vapor
Mechanical Subcooling
Uso de eyectores
Intercambiador Interno (IHX)
• La finalidad del IHX en las instalaciones de CO2 en régimen supercrítico, es mejorar
fundamentalmente el COP de éstas, actuando a su vez, como elemento de seguridad.
• A priori es difícil predecir si existirá o no mejora en el COP o en la potencia frigorífica.
• Por lo general el IHX siempre se coloca a la salida de gas-cooler y salida del evaporador.
3
Configuraciones Adicionales
Configuración y uso
Intercambiador Interno (IHX)
3
Configuraciones Adicionales
Otras configuraciones
• También se puede plantear la colocación a la salida del depósito de acumulación si se usa
un sistema de expansión múltiple escalonado, aunque su efecto sobre COP y Potencia
frigorífica, es menor. Otra opción es la colocación de dos intercambiadores internos, uno a la
salida de gas-cooler y otro a la salida del depósito de acumulación.
Intercambiador Interno (IHX)
3
• El impacto del IHX depende la configuración del ciclo, las condiciones de funcionamiento y
la longitud/diseño de éste.
• Para una configuración de IHX a la salida e gas-cooler se tiene:
TGC,o = 31.0 ºC
TGC,o = 31.0 ºC
16
16
TO = ‐5.0 ºC
TO = ‐10.0 ºC
TO = ‐15.0 ºC 4
‐4
‐8
‐12
‐16
P(TPS: 31 ºC) = 73.8 bar
0
76
80
84
88
92
96
100
104
8
4
0
‐4
‐8
‐12
‐16
P(TPS: 31 ºC) = 73.8 bar
8
TO = ‐5.0 ºC
TO = ‐10.0 ºC
TO = ‐15.0 ºC 12
ΔCOP (%)
12
.
ΔQO (%)
Configuraciones Adicionales
Efectos sobre la potencia frigorífica y COP
76
80
84
PGC,o (bar)
88
92
96
100
104
PGC,o (bar)
La gráfica muestra variaciones porcentuales con respecto a condiciones sin IHX.
Intercambiador Interno (IHX)
3
Configuraciones Adicionales
Efectos sobre la temperatura de descarga
• En régimen supercrítico, los cambios bruscos de propiedades termofísicas en las
proximidades de la región crítica (zona transcrítica), hacen que el intercambiador interno
introduzca un recalentamiento elevado
Intercambiador Interno (IHX)
• La temperatura de descarga en los ciclos de CO2 es de por sí elevada. El uso del IHX puede
aumentar la temperatura de descarga hasta 20ºC
3
Configuraciones Adicionales
Efectos sobre la temperatura de descarga
Extracción de Vapor
3
Configuraciones Adicionales
Configuración y uso
• La extracción de vapor solo se emplea cuando se dispone de una configuración con un
sistema de expansión múltiple escalonado con depósito de acumulación intermedio.
Extracción de Vapor
• La extracción de vapor saturado del depósito permite:
Reducir la presión de trabajo del depósito y componentes asociados  reduce costes
Aumentar el salto entálpico en evaporador
La inyección posterior, permite “enfriar” otros puntos del circuito  compresor,
aspiración, inyección
-
• Por el contrario, la extracción y posterior inyección de vapor:
Reduce el caudal de refrigerante que circula por el evaporador  puede reducir la
potencia frigorífica.
Hace más compleja la instalación  se introduce una válvula de expansión
adicional que tiene que ser controlada.
-
3
Configuraciones Adicionales
Ventajas / Inconvenientes
Mechanical Subcooling
• La configuración de Mechanical subcooling consiste en enfriar el refrigerante después de
salir del intercambiador de enfriamiento, mediante otro ciclo frigorífico.
• Se trata de una idea heredada de los ciclos de compresión de vapor convencionales
empleados en refrigeración comercial que permite mejorar sustancialmente el COP del ciclo.

b
u
s
m
Configuraciones Adicionales
Configuración y uso
10
9
11
8
4
Subcooler
3
2
5
1
8 
f
e
r
7
m
3
6
Mechanical Subcooling
Configuraciones Adicionales
Configuración y uso
• El uso de un ciclo de compresión de vapor adicional, precisa analizar qué refrigerante es
más adecuado para mejorar la eficiencia del conjunto y evitar restricciones legales.
20
18
16
R290
R1270
R1234yf
R161
R152a
R134a
To = -5 ºC
Single stage
ΔCOP (%)
14
12
10
8
6
4
2
0
3
20
25
30
35
40
Environment temperature (ºC)
ÍNDICE
1
CO2 como refrigerante
2
El ciclo Supercrítico
3
Configuraciones Adicionales
4
Otros Componentes
5
Instalaciones reales
Compatibilidad con materiales
• La compatibilidad con elastómeros es
más restringida (Air Liquide, Encyclopaedia 2011)
4
Otros Componentes
• El CO2 es un gas inerte y es compatible con todos los metales: cobre, acero, acero inox….
Tuberías
Materiales
4
Otros Componentes
• Resistentes a presiones elevadas (> 100 bar) y temperaturas > 140 ºC
• RD 138/2011 (ITC4): “Debido a los problemas de corrosiones y considerando que las tuberías
necesarias en las instalaciones de CO2 son relativamente de pequeño diámetro será preferible
el uso de tuberías de cobre o acero inoxidable, salvo que se adopten medidas que eviten dichas
corrosiones […] El espesor mínimo en el caso del cobre será de 0.7 mm”
• Dependiendo el diámetro o el nivel de seguridad es posible emplear:
-
Cobre frigorista
Acero inoxidable
Acero forjado estirado (sin soldadura interior)
Tuberías
Tubería de cobre
4
Otros Componentes
• Por tradición y facilidad, son las más empleadas
• Según norma UNE EN 12735-1: 2001 (Parte 1: Tubos para canalizaciones)
-
Cobre desoxidado con bajo contenido en fósforo (P) (0.015% < P < 0.04%)
Cu + Ag tiene que tener una pureza mínima del 99,9 %
Suministro en barras (rígido) o rollos (recocido)
• La norma define dos tipos de tuberías:
-
Tuberías para canalizaciones:
Tuberías para equipos:
UNE EN 12735-1: 2001
UNE EN 12735-2: 2001
• En ambos casos los diámetros comerciales diponibles son:
-
Sistema imperial (inch): 1/8, 3/16, ¼, 5/16, 3/8, ½, 5/8, ¾, 7/8, 1, 1 1/8, 1 3/8, 1 5/8…
Sistema métrico (mm): 6, 8, 10, 12, 15, 18, 22, 28, 35, 42…
Espesores: 0,8 – 1,5 mm en canalizaciones; 0,28 – 1,5 mm en componentes
Tuberías
Tubería de cobre: Valores máximos de presión (Norma ASME B31.5-2001)
Otros Componentes
• Tomando una tubería de cobre para “uso general” ASTM B88
4
• La norma ASME no aplica coeficiente de seguridad. Las presiones mostradas tienen un
coeficiente de seguridad de aproximadamente 2,5
• La presión máxima mostrada asegura que el tubo no se deforme.
Tuberías
Tubería de 5/8’’ sometida a una presión de 150 bar
4
Otros Componentes
Tubería de cobre: Ejemplos
Tuberías
Tubería de acero forjado estirado sin soldadura
4
Otros Componentes
• Cold Finished Seamless Steel (CFS)
• Pueden llevar o no galvanizado para proteger de la corrosión
• Soportan presiones mucho mayores que en el caso del cobre
Tuberías
Tubería de acero inoxidable
• Los más comunes AISI 304 / 316 (ASTM A269/A213)
• Soportan presiones mucho mayores que en el caso del cobre
• Factores de corrección para diferentes temperaturas (260ºC  x 0.85 (316))
4
Otros Componentes
• Aceros con elevada dureza. Contienen Cr y Ni
Tuberías
4
Otros Componentes
Velocidades y caídas de presión
• La pérdida de carga máxima en evaporación, no debe de introducir una variación
máxima de 1 ºC con respecto la temperatura de saturación.
• [-10 ÷ -5] ºC  pérdida de carga máxima entre 0.75 y 0.83 bar
• Para líneas de alta presión, se recomienda 1 bar.
• La velocidad del refrigerante debe asegurar el retorno del aceite a través de la instalación.
- Líneas de alta presión: 5 ÷ 6 m/s
- Líneas de baja presión: 5 ÷ 8 m/s
• EJEMPLO:
mref = 0.08 kg/s
Tevap = 0ºC
Pgas-cooler = 75 bar:
• Uniones soldadas con soldadura fuerte oxciacetilénica (Tfusión > 450ºC)
• Recomendaciones:
-
Cu – Cu
 varilla con Ag 18% Autodecapada
Cu – Latón  varilla con Ag 22% + decapante
Acero – Acero  con/sin aporte de varilla de acero
Acero – Cu  varilla con Ag 22% + decapante / varilla de Latón + decapante
• Uniones roscadas mediante abocardado o roscas BSPT / BSPP / NPT + teflón / junta PTFE
• Uniones mediante latiguillos o flexibles (similares a los sistemas olehidráulicos)
4
Otros Componentes
Uniones
Aceites lubricantes
4
Otros Componentes
Aceites compatibles
• El CO2 presenta una gran miscibilidad con los lubricantes de tipo POE frente a los HCF’s.
Por ello las viscosidades de los aceites POE deben de ser mayores: ISO 85, 100, 120
• La miscibilidad con PAG es menor, y muy parecida a la miscibilidad de los HFC’s.
Aceites lubricantes
POE y PAG
-
POE: Bock, Bitzer…
PAG: Dorin, Frascold…
4
Otros Componentes
• El POE y el PAG son los más empleados por los fabricantes:
Aceites lubricantes
4
Otros Componentes
CO2 vs HFC’s
• Con aceites de tipo POE, el CO2 presenta una miscibilidad importante frente a los HFC’s
• Por ello las viscosidades del POE en CO2 son tan elevadas: 55, 85, 130, 170 cSt
• En el caso de los PAG la miscibilidad es menor; hay autores que afirman que el PAG de los
HFC’s es válido para el CO2.
Aceites lubricantes
• Debido a la baja temperatura crítica, el CO2 presenta un importante cambio de
densidades en condiciones de saturación al variar la presión.
• Este fenómeno puede dar pie a fenómenos de “inversión de fase”  aceite puede ser más o
menos denso que el CO2 según qué regiones.
4
Otros Componentes
Inversión de fase
Aceites lubricantes
4
Otros Componentes
Problemas en el uso (POE)
• La alta miscibilidad del POE en CO2 es un problema en los arranques.
• Necesario arranques progresivos o uso de resistencias de cárter para evitar espumadas.
• En configuraciones donde la masa es crítica, la presencia de aceite modifica
considerablemente esta cantidad de masa.
• Deben de tener un PN elevado para garantizar la estanqueidad.
• Materiales compatibles para las juntas de estanqueidad  evitar elastómeros.
• Los modelos de válvula convencional válidos para R410A, se pueden emplear en la zona de
baja presión (hasta 60 bar).
4
Otros Componentes
Válvulas de seccionamiento
Depósitos de acumulación
Configuraciones posibles
4
Otros Componentes
• La presión de diseño y su uso depende de la configuración adoptada.
- Depósito intermedio  como regulador de la masa de refrigerante. Alta presión
- Depósito antilíquido  como elemento protector. Baja presión
Depósitos de acumulación
Otros Componentes
Dimensionado
- Volumen conocido instalación
- Volumen depósito cualquiera
- Condiciones de funcionamiento
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- Densidad en cada punto
- Masa en cada elemento
- Masa total
Depósitos de acumulación
4
Otros Componentes
Dimensionado
• Si toda la masa de la instalación se almacena en el depósito con un volumen de diseño
constante, la densidad del conjunto será constante  línea de volumen específico constante
• Ante una variación de temperatura, se puede determinar cuanto vale la variación de
presión en el depósito  comprobar que no se excede del máximo tarado.
Filtros
Otros Componentes
• El husillo debe de ser capaz de soportar condiciones de presión y temperatura elevados
• Separadores de aceite  núcleo de fibra coalescente / separación por cambio de dirección
4
• Deshidratadores  núcleo de silica-gel
ÍNDICE
1
CO2 como refrigerante
2
El ciclo Supercrítico
3
Configuraciones Adicionales
4
Otros Componentes
5
Instalaciones reales
Instalaciones Reales
Vaciado y Carga
• Al ser muy miscible con el aceite lubricante, el vaciado de la instalación se debe de procurar
hacer desde baja presión para poder extraer la mayor cantidad de CO2 posible.
• RD 138/2011 (ITC4): “Antes de cargar el CO2 en las instalaciones se hará un vacío hasta una
presión de 675 Pa o inferior y se mantendrá al menos durante 6 horas sin que se aprecie
aumentos de presión por entrada de aire o evaporación de residuos de agua. El objetivo será
conseguir que los circuitos sean estancos y estén secos antes de cargar el CO2.”
• Vaciado con bomba durante al menos 45 minutos.
• Recuperación en botellas capaces de soportar altas presiones 60 – 70 bar.
• Dependiendo la cantidad de la carga, puede no ser necesaria la recuperación.
5
• Existen botellas de carga con sifón para carga desde líquido.
5
Instalaciones Reales
Puesta en marcha
• Dada la elevada miscibilidad del CO2 con el POE, los arranques hay que procurar hacerlos
a bajas revoluciones para evitar que se produzca una gran espumada en el arranque.
• Una posible solución es colocar resistencia en el cárter para evitar estos problemas.
• Algunos compresores disponen de conexiones para poder colocar un sistema de
enfriamiento extra para el aceite.
Parado
• Si existe la posibilidad, recogida del refrigerante en el depósito intermedio.
• Evitar la exposición de la instalación o depósitos a zonas de alta radiación/temperatura.
5
Instalaciones Reales
• Si es posible, parada progresiva + reducción de presión en la instalación.
Ciclo supercrítico
5
Instalaciones Reales
Primer prototipo de instalación en ciclo supercrítico
Ciclo supercrítico
Compresor semihermético 4 kW
Cilindrada: 40 cm3
Caudal trasegado: 3.5 m3/h
Ciclo supercrítico
Intercambiadores Concétricos
Gas-Cooler: 25 kW
Evaporador: 15 kW
Ciclo supercrítico
Ciclo supercrítico
Ciclo supercrítico
Ciclo supercrítico
Instalaciones Reales
Bancada para ensayo de compresores de baja potencia
• Permite ensayar compresores de pequeña potencia con diferentes configuraciones.
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• Permite disipar potencias de hasta 10 kW y aporte de calor hasta 5 kW
• Totalmente monitorizada
Ciclo supercrítico
5
Instalaciones Reales
Prototipos de botelleros comerciales
Ciclo supercrítico
Instalaciones Reales
Prototipo para recuperación de calor
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• Equipada con compresor semihermético de simple y doble etapa
• Permite conseguir temperaturas por debajo de -30ºC con potencias de hasta 9 kW o
potencias de hasta 20 kW con temperaturas de evaporación de 0ºC
Ciclo subcrítico
Instalaciones Reales
Prototipo en cascada R134a / CO2
• Permite alcanzar temperaturas de hasta -45ºC
5
• Potencias de hasta 5 kW
CO2 como refrigerante: Propiedades y Uso
GRACIAS POR SU ATENCIÓN
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