Propiedades físico-mecánicas de nueve tableros contrachapados

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA CHAPINGO
DIVISIÓN DE CIENCIAS FORESTALES
" PROPIEDADES FÍSICO-MECÁNICAS DE NUEVE
TABLEROS CONTRACHAPADOS DE PINO,
DE TRES FABRICANTES NACIONALES"
TESIS PROFESIONAL
Que como requisito parcial
para obtener el título de
INGENIERO FORESTAL
presenta:
ELIA LÓPEZ SÁNCHEZ
Chapingo, Texcoco, Edo. de México
Noviembre del 2000
ÍNDICE GENERAL
Página
ÍNDICE GENERAL.....................................................................................................................i
ÍNDICE DE CUADROS ..........................................................................................................iii
ÍNDICE DE FIGURAS................................................................................................................v
RESUMEN........................................................................................................................……vii
SUMMARY......................................................................................................................…....viii
1
INTRODUCCIÓN................................................................................................................1
2
OBJETIVOS.........................................................................................................................3
2.1. Objetivo general.............................................................................................................3
2.2. Objetivos específicos.....................................................................................................3
3
ANTECEDENTES...............................................................................................................4
3.1 Descripción general de los tableros a base de madera...................................................4
3.2 Características y propiedades de los tableros contrachapados......................................5
3.3 Normas para tableros contrachapados...........................................................................7
3.4 La industria de los tableros contrachapados en México..............................................10
3.5 Estudios realizados para tableros contrachapados.......................................................11
4
MATERIALES Y MÉTODOS...........................................................................................13
4.1 Materiales ................................................................................................................13
4.2 Metodología..............................................................................................................14
4.2.1
Evaluaciones y ensayos a realizar......................................................................14
4.2.2
Obtención de las probetas..................................................................................15
4.2.3
Calidad de las chapas y armado de tableros.......................................................16
4.2.4
Espesor de los tableros.......................................................................................16
4.2.5
Escuadría de los tableros....................................................................................17
4.2.6
Adherencia.........................................................................................................18
4.2.7
Densidad ...........................................................................................................19
4.2.8
Contenido de humedad.......................................................................................20
4.2.9
Ensayo de flexión estática..................................................................................21
4.2.10 Ensayo de tracción paralela a la fibra................................................................24
4.2.11 Ensayo de cizalle................................................................................................26
4.2.12 Análisis estadístico de los resultados.................................................................28
i
5 RESULTADOS Y DISCUSIÓN.........................................................................................30
5.1 Calidad de las chapas y armado de tableros.................................................................30
5.2 Espesor de los tableros................................................................................................31
5.3 Escuadría de los tableros..............................................................................................32
5.4 Adherencia...................................................................................................................33
5.5 Densidad ....................................................................................................................35
5.6 Contenido de humedad................................................................................................39
5.7 Ensayo de flexión........................................................................................................41
5.8 Ensayo de tracción paralela a la fibra.........................................................................47
5.9 Ensayo de cizalle.........................................................................................................49
6 CONCLUSIONES...............................................................................................................56
7 RECOMENDACIONES......................................................................................................59
8 BIBLIOGRAFÍA CITADA.................................................................................................60
9 ANEXOS.............................................................................................................................64
ii
ÍNDICE DE FIGURAS
Página
1. Distribución de cuadrantes para la obtención de las probetas para ensayo........................15
2. Esquema de la toma de mediciones equidistantes en los tableros evaluados.....................16
3. Medición del espesor en los tableros antes de ser seccionados...........................................17
4. Esquema de medición de la escuadría en los tableros........................................................18
5. Obtención de las probetas para adherencia, a partir del cuadrante “A” de la figura 1........18
6. Obtención de las probetas para la determinación de la densidad a partir de la sección “D”
de la figura 1........................................................................................................................19
7. Introducción de las probetas de densidad al horno de laboratorio......................................20
8. Obtención de las muestras para la determinación del contenido de humedad a partir de
las secciones CH de la figura 1...........................................................................................20
9. Esquema de ensayo de flexión estática................................................................................21
10. Forma y dimensiones de las probetas para el ensayo de tracción. ......................................25
11. Esquema de tracción paralela a la fibra en contrachapados con mordazas especiales para
tracción y cortante en tableros contrachapados...................................................................26
12. Obtención de las probetas para el ensayo de cizalle, a partir de la sección “C” de la
figura1..................................................................................................................................27
13. Forma y dimensiones de las probetas para el ensayo de cizalle .........................................27
14. Esquema de prueba de cizalle............................................................................................28
15. Valores medios por espesor evaluado................................................................................. 32
16. Porcentaje de probetas bajo prueba de adherencia.............................................................35
17. Valores medios de densidad normal por espesor................................................................36
18. Valores medios de densidad anhidra por espesor...............................................................38
19. Valores medios del contenido de humedad por espesor evaluado......................................40
20. Valores medios de esfuerzo en el límite de proporcionalidad por espesor.........................46
21. Valores medios del módulo de ruptura por cada espesor...................................................46
22. Valores medios del módulo de elasticidad por espesor.......................................................47
23. Valores promedio de tracción paralela a la fibra por espesor..............................................49
24. Carga máxima promedio en de cizalle por espesor evaluado..............................................51
iii
25. Carga media por unidad de superficie obtenida bajo prueba de cizalle por espesor
evaluado...............................................................................................................................51
26. Porcentajes de probetas falladas y no falladas en la prueba de cizalle o cortante.............53
iv
ÍNDICE DE CUADROS
Página
1. Clasificación de los tableros a base de madera según el INFOR (1987)...............................4
2. Dimensiones nominales y sus tolerancias para los tableros contrachapados según la norma
NMX-G-18-1976...................................................................................................................8
3. Clasificación de los tableros contrachapados según la norma APA PS1-83
(Poblete,1990)........................................................................................................................8
4. Grados de tableros para interiores y exteriores según APA PSI-83
(Poblete,1990)........................................................................................................................9
5. Combinaciones de las vistas para los tableros tipo1 y tipos 2 y 3 según la Norma NMXG-326-1978 (SECOFI,1978)................................................................................................10
6. Calidad en los tableros contrachapados sujetos a prueba....................................................29
7. Valores medios de espesor real por espesor evaluado nominal..........................................31
8. Escuadría media de los tableros evaluados (cm).................................................................33
9. Adherencia de los tableros..................................................................................................34
10. Valores medios de densidad normal...................................................................................35
11. Análisis de varianza para densidad normal ........................................................................36
12. Prueba t para comparación de medias de densidad normal (g/cm3)...................................36
13. Valores medios de densidad anhidra (g/cm3) en los tableros evaluados............................37
14. Análisis de varianza para densidad anhidra........................................................................37
15. Prueba de t para medias entre espesores de los tableros evaluados.....................................38
16. Valores medios de contenido de humedad (%)....................................................................39
17. Análisis de varianza del contenido de humedad................................................................40
18. Prueba de t para las medias del contenido de humedad......................................................40
19. Valores medios de esfuerzo en el límite de proporcionalidad por espesor (kg/cm2)...........42
20. Valores medios del módulo de ruptura por espesor evaluado(kg/cm2).............................42
21. Valores medios del módulo de elasticidad por espesor (kg/cm2).......................................42
22. Análisis de varianza para esfuerzo en el límite de proporcionalidad.................................43
23. Análisis de varianza para módulo de ruptura....................................................................43
24. Análisis de varianza para módulo de elasticidad..............................................................44
25. Prueba de t para el ELP por espesor....................................................................................44
v
26. Prueba de t para el MOR por espesor...............................................................................45
27. Prueba de t para el MOE por espesor................................................................................45
28. Valores medios de tracción paralela en los tableros evaluados.........................................47
29. Análisis de varianza para tracción paralela........................................................................48
30. Prueba de t para medias de tracción paralela a la fibra por espesor....................................48
31. Valores medios de carga máxima obtenida en prueba de cizalle (kg)................................49
32. Valores medios de carga por unidad de superficie en prueba de cizalle (kg/cm2)............50
33. Análisis de varianza para carga máxima en cizalle (kg).................................................... 50
34. Análisis de varianza para carga por unidad de superficie en cizalle ((kg/cm2).................50
35. Prueba de t para medias de carga máxima en cizalle (kg)...................................................51
36. Prueba de t para medias de carga por unidad de superficie en cizalle ((kg/cm2).................51
37. Origen y porcentajes de falla en las probetas bajo cizalle...................................................52
38. Ficha descriptiva de las propiedades físicas y mecánicas evaluadas en cada tablero
estudiado..............................................................................................................................54
39. Tabla comparativa de cuatro propiedades en madera sólida de pino y 3 tipos de tableros a
base de madera.....................................................................................................................55
vi
RESUMEN
En el presente trabajo se evaluaron algunas propiedades físicas y mecánicas de tres
tableros contrachapados de pino de cada uno de los siguientes espesores 3, 6 y 9 mm
provenientes de tres diferentes fabricantes ubicados en las regiones norte, centro y sur del País.
Se determinó que los tableros contrachapados de pino producidos en tres empresas diferentes
cumplen con las especificaciones de dimensiones y calidad que establece la norma mexicana
NMX-C-326-1978 “Tableros contrachapados de pino”, se obtuvieron valores de densidad,
adherencia, resistencia mecánica a flexión estática, tracción y cizalle y se compararon con los
resultados obtenidos en otros trabajos. El estudio mostró que
la calidad de las chapas fue
subvalorada, así mismo el espesor de los tableros se encontró fuera de las especificaciones
establecidas por la norma antes mencionada. En superficie el promedio general corresponde al
especificado según dimensiones nominales, no así la escuadría donde el 89% de los tableros
no presentaron la correspondiente diagonal. La adherencia fue encontrada excelente para el
80% de los tableros y para el restante 20% adecuada. Los valores promedio de densidad
normal se registraron en 0.62 g/cm3 para el espesor de 3 mm y para los de 6 y 9 mm en 0.58
g/cm3 con lo clasificándose como de densidad baja a media según la FAO (1983). En flexión
estática el promedio de los valores inferiores de ELP, MOR, y MOE respectivamente fueron
99.430, 289.034 y 105,948.89 kg/cm2 para el espesor de 3 mm; de 246.019, 313.830 65 y
65,132.39 kg/cm2 para el espesor de 6 mm y 209. 473, 470.295 y 115,122.86 kg/cm2 para el
de 9 mm; conforme a Echenique y Plumtre (1994). Los valores obtenidos de E LP y MOR se
clasificaron en el nivel bajo de resistencia a la flexión mientras que los valores del MOE se
clasifican desde bajo a muy alto de tal clasificación. En el ensayo de tracción paralela a la
fibra el rango de valores fue de 4.311 a 11.609 kg/cm2. En la prueba de cizalle los valores de
carga máxima fueron 112.429, 45.954 y 83.952 kg respectivamente para cada espesor
estudiado, 3, 6 y 9 mm; la carga por unidad de superficie fue de 17.22, 7.162 y 13.091 kg/cm2
en orden para cada espesor. En general, de los fabricantes, el de la región norte presentó el
mejor tablero de 6 mm, el de la región centro el de 3 mm y el de la región sur del de 9 mm.
vii
SUMMARY
In currently work to evaluated some physical and mechanical properties of boards
plywoods of 3, 6 and 9 mm coming from three different manufacturers were evaluated located
in the regions north, center and south of the country. The objectives consisted on determining
if the boards pine plywoods taken place in three different companies to comply with the
specifications of dimensions and quality that it establishes the norm Mexican NMX-C-3261978 “Boards pine plywoods", besides giving to know the values of density, adherence,
mechanical resistance to static flexion, traction and shearing for the rehearsed boards. The
results were compared with those obtained in other works. The study showed that the quality
of the foils was undervalued, similarly the thickness of the boards was outside of the
specifications established down by the norm NMX-C-326-1978. In surface the general average
corresponds the one specified according to nominal dimensions, in seize the diagonal where
89% of the boards didn't present the corresponding measure. As the same norm, the adherence
was opposing excellent for 80% of the boards and for the remaining 20 appropriate%. The
values average of normal density registered in 0.62 g/cm3 for the thickness of 3 mm and for
those of 6 and 9 mm in 0.58 g/cm3 with that which the plywoods are classified in the boards of
low density to stocking according to the FAO (1983). In static flexion the average of values
lower of ELP, MOR, and MOE respectively were 99.430, 289.034 y 105,948.89 kg/cm2 for
the thickness of 3 mm, 246.019, 313.830 y 65,132.39 kg/cm2for that of 6 mm and 209.473,
470.295 y 115,122.86 kg/cm2 for that of 9 mm; According to Novelo (1964) the values of
ELP and of the MOR they registered in the low level of resistance to the flexion and the values
of the MOE embrace the range described by the levels low to very high of such a
classification. In the rehearsal of parallel traction to the fiber the range of values went from
4.311 to 11.609 kg/cm2, same that don't reach the suitable value average of 18 kg/cm2 for this
test for Vignote and Jiménez (1996). In the shearing test the values of load maxim were
112.429, 45.954 and 83.952 kg respectively for each studied thickness, 3, 6 and 9 mm; The
load for surface unit was of 17.22, 7.162 and 13.091 kg/cm2 in order for each thickness. In
general, of the makers, that of the north region presented the best board of 6 mm, that of the
region center that of 3 mm and that of the south region of that of 9mm.
viii
1. INTRODUCCIÓN
La madera presenta una serie de características y propiedades ventajosas en su empleo
respecto de otros materiales. Sin embargo también presenta las desventajas propias de su
origen, como los defectos naturales y su variabilidad dimensional ante cambios de humedad
en el ambiente en que se encuentre.
Por las características inherentes a la madera se
tenía por un material cuyas
propiedades no podían ser controladas o modificadas por el hombre, sin embargo, esto ha
cambiado mediante el manejo integrado de los bosques y posteriormente con la manipulación
de la materia prima durante el proceso industrial. Lo anterior establece la pauta de un mejor
aprovechamiento de la madera logrando a la par cierta disminución de la presión existente
sobre los recursos forestales.
Dentro de las tecnologías propias del subsector forestal, la industria de los tableros se
muestra como alternativa para la optimización en el empleo de la madera, además de que
tecnológicamente tienden a sustituir a la madera sólida por las características que presentan,
es decir, características más isotrópicas, propiedades tecnológicas de mayores magnitudes,
mayor estabilidad aunadas a la opción de poder obtener tableros de grandes dimensiones.
La industria de los tableros
es considerada como de gran importancia dentro del sector
forestal por la gran cantidad de materia prima que consume, por los empleos que genera, por
las inversiones de capital que representa y por las actuales perspectivas de crecimiento que
muestra. (CNIF, 1997.)
Los productos generados por la industria de los tableros, como la mayoría de los
productos de la industria forestal, no presentan normas y /o especificaciones estándares claras
y precisas que regulen su producción y aunque se saben los beneficios de esos productos, no
se conocen las magnitudes de esos beneficios o ventajas que los tableros tienen en relación
con otros productos, esto aunado a una falta de interés y posiblemente aún a la carencia de
los recursos suficientes y el equipo adecuados para la determinación de dichas magnitudes o
valores.
1
En general, la industria mexicana se muestra en gran desventaja respecto a países
exportadores como Estados Unidos y Canadá ,con quienes comparte un Tratado de Libre
Comercio (TLC) o como Indonesia y Japón entre otros (FAO, 1990), que desde hace ya
muchos años han establecido una efectiva normalización
y control de sus productos,
consiguiendo con ello efectivos beneficios para sus industrias y recursos con los que cuentan
(ANPMP, 1950).
En este sentido y tratando de que se tenga como punto de partida un conocimiento
cercano a cuáles son las características y propiedades de los tableros contrachapados que se
producen nacionalmente, se ha iniciado una línea de investigación sobre los tableros a base de
madera producidos en México, a desarrollar en diferentes etapas. En este caso y con el
presente trabajo se propone evaluar las características y propiedades de tres tableros
contrachapados de pino de cada uno de los espesores de 3, 6 y 9 mm que se ofrecen en el
comercio para uso en interiores, abarcando tres proveedores de las regiones norte, centro y sur
que surten a las madererías del centro del país. Se evalúan las propiedades mecánicas de
flexión (ELP, MOR y MOE), cizalle y tracción paralela a la fibra, previamente valoradas las
características físicas de densidad y contenido de humedad junto con la adherencia y calidad y
escuadría de los tableros. Estos resultados se presentan tan solo como un indicador de las
características y propiedades de los contrachapados debido al número limitado de los tableros
seleccionados.
Este trabajo, junto con otros, busca mostrar una parte de la panorámica general que se
espera obtener de la industria nacional de los tableros producidos y que a su vez permita
obtener una valoración para cada tipo de tablero y para cada fabricante en particular.
2
2. OBJETIVOS.
2.1 General:
Evaluar y dar a conocer la calidad y las propiedades físico-mecánicas que
presentan nueve tableros contrachapados de pino en sus espesores de 3, 6 y 9
mm producidos en tres regiones del País.
2.2 Específicos:
a) Determinar si los tableros ensayados, cumplen con las especificaciones de
dimensiones
y calidad que establece la norma mexicana para los tableros
contrachapados de pino.
b) Estimar los valores de adherencia, densidad, resistencia mecánica a flexión,
tracción y cizalle que poseen los tableros contrachapados evaluados.
3
3. ANTECEDENTES
3.1
Descripción general de los tableros a base de madera.
El Instituto Forestal de Santiago de Chile (INFOR, 1987), clasifica a los diferentes tipos
de tableros a base de madera conforme se especifica en el Cuadro 1.
Cuadro 1.- Clasificación de los tableros a base de madera según el INFOR( 1987)
DENSIDAD APROXIMADA (kg/m3)
TIPOS
Tableros contrachapados (Plywood)
Normalmente entre 400 y 700 dependiendo básicamente
-A base de coníferas (Contrachapados de maderas
de la especie.
suaves)
-A base de latifoliadas (Contrachapados de maderas
duras)
Tablero de fibra (fiberboards)
-Aislante
20 a 400
-De densidad media (incluido el MDF)
>400 a 800
-Duros (insulation boards)
>800 a 1200
-Extraduros (Special densified hardboards)
>1200 a 1450
Tablero de partículas (particle boards)
-De baja densidad
>=400
-De densidad media
>400 a 800
-
Tableros de partícula tradicionales
-
Tableros de partícula no tradicionales
-De hojuelas (Flakeboards o waferboards)
-De
hebras
u
hojuelas
orientadas
(Oriented
strandboards u OSB)
600 a 800
-De alta densidad
Combinaciones
materiales
>800
entre
tableros
y/o
con
otros
Variable
4
3.2
Características y propiedades de los tableros contrachapados
Los enchapados poseen una serie de ventajas sobre las de la madera maciza que se
pueden resumir de la forma siguiente: uniformidad mayor en las propiedades de resistencia a
lo largo y ancho del panel por el tipo de acomodo y la continuidad en sus fibras; reducción e
igualdad de las contracciones
y dilataciones logrando mayor estabilidad dimensional;
aumento de resistencia el cuarteo y agrietado de los extremos permitiendo que puedan ponerse
clavos y tornillos más cerca del extremo que cuando se trata de madera maciza; pequeña o
nula tendencia a torcerse o alabearse si el contrachapado está bien construido; la chapa permite
un uso más amplio de maderas caras (preciosas) y es el único medio de emparejar dibujos
logrando excelentes resultados que se añaden a la variabilidad de los posibles efectos
decorativos que se pueden obtener; permite hacer superficies curvas e irregulares, imposibles
de conseguir con madera maciza; su ligereza le da una mayor manejabilidad al ser trabajada y
da la facilidad de ser cortada en cualquier forma que se desee (Panshin, 1959). Aunado a lo
anterior, se hace mención de un supuesto mejor rendimiento en el aprovechamiento de la
madera para contrachapados que para madera aserrada (Zamudio, 1977).
Para efectos del presente trabajo y conforme a las normas NMX-C-326-78 y NMXG-18-1976, se entenderá por tablero contrachapado (triplay) a un conjunto de chapas secas
ensambladas entre sí de tal manera que el hilo de la madera de una chapa se encuentre en
ángulo de 90º con respecto a la de la otra y pegadas mediante el uso de aglutinantes, ya sean
resinas sintéticas, vegetales o animales, bajo temperatura y alta presión para formar un
tablero cuya resistencia sea igual o mayor que la propia madera (SECOFI. 1978).
Se constituyen generalmente de un número impar de chapas. La vista y la trascara y
todas las capas numeradas en non generalmente están orientadas con la dirección de la fibra
paralela a la dirección larga del tablero. Las capas numeradas en par presentan un ángulo recto
respecto del alma del tablero y de las caras. Estas hojas se conocen como chapas interiores o
contramallas y no ejercen mucha influencia sobre las propiedades mecánicas del tablero. La
forma alternada de la dirección de la fibra de cada chapa contigua y el número impar de
chapas equilibra las deformaciones, minimiza contracciones, pandeos y rajaduras del tablero
(Zamudio, 1977)
5
Se aplica también el término contrachapado a paneles en los que el elemento de sostén
es una tabla de cierto grosor predeterminado y va en lugar del alma corriente de chapa.
Aunque el contrachapado es una forma de construcción laminada, el término laminado
aplicado a madera indica paneles multifolios, vigas y otras estructuras en las que la dirección
de las vetas de todas las partes de conjunto son paralelas (Panshin,1959).
Devlieger (1990) indica que la chapa de buena calidad puede definirse como
uniformemente lisa, de rigidez uniforme, razonablemente apretada, libre de manchas y
defectos anatómicos, de un grosor homogéneo (espesor constante) y libre de marcas de
cuchilla. En estas condiciones, la cara suelta de la chapa es físicamente idéntica a la cara
apretada. Las características de calidad determinan en el proceso de producción de tableros el
uso de la chapa, es decir, determinará su empleo como cara, trascara, alma o contramalla. Los
defectos de la chapa ocurren con frecuencia durante su producción y se hacen
evidentes
posteriormente a su salida del torno o en los productos fabricados afectando su calidad
Según Muñoz (1992), describe los defectos que se observan en la chapa, según su
origen, dividiéndolos en aquellos causados por las propias características anatómicas, por
exceso de almacenamiento y los ocasionados por desajustes mecánicos.
Panshin (1959), agrupa las posibles aplicaciones de los tableros contrachapados en los
siguientes rubros un tanto imprecisos, pero que muestran la diversidad de aplicaciones de los
tableros contrachapados:
Uso en la industria de la construcción: aceras, cimientos curvos de viviendas,
rascacielos, diques o puentes, tejados, cubiertas de pared, suelos y subsuelos, forro para
cubrimiento de enlucidos, tableros mural, decoración, acabado de áticos y basamentos,
tabiques secundarios y desvanes, garajes, construcciones rurales como establos y gallineros,
revestimientos interiores y exteriores, casas prefabricadas.
Uso en la ebanistería: muebles corrientes y de calidad, tableros y alas de las mesas,
respaldos de caja, frentes y fondos de cajón, respaldos de espejo, muebles para máquinas de
coser, adornos, asientos y respaldos de sillas de aulas y teatros, bancos para iglesia. Se aplican
6
a muebles de comedor, armarios, libreros y botiquines. No se usa en las patas del mueble,
travesaños de silla, mecedoras y demás partes macizas.
Usos industriales: carrocerías de camiones y de barcos, revestimiento de hospitales y
restaurantes y recientemente de trenes aerodinámicos. Tableros de mesa, equipos de oficina y
paneles de pared, construcción de vagones de carga como revestimiento y vagones viajeros.
Otros usos: construcción de botes, revestimiento de trasatlánticos, fabricación de casas
remolcables. En la industria automotriz para tableros de suelo, entrepaños, bastidores de
tapicería. En la industria cinematográfica para la construcción de escenarios. Para
construcción de aviones y planeadores. Elaboración de puertas, baúles, cajas de viaje, cajones
de embalaje, cestas de frutas y verduras,
juguetes, jaulas, tableros para tenis de mesa,
patrones, tableros de anuncio y/o exposición, tablas de muestra (gamas) y aparatos de
diversión.
3.3
Normas para tableros contrachapados
En México se tienen sólo tres normas vigentes en relación con los tableros
contrachapados, éstas son la norma NMX-C-326-1978. “Tableros contrachapados de pino”
(SECOFI, 1978), que establece la clasificación de los tableros contrachapados, sus
dimensiones comerciales y una breve descripción sobre el método de evaluar la calidad de los
mismos, la cual sustituyó a la anterior NOM-G-14-1978, (SECOFI, 1978); la norma DGN-G18-1976, “Tableros contrachapados de maderas finas (cedro y caoba) y duras tropicales”
(SECOFI, 1976), misma que como su nombre lo indica, es específica para ese tipo de
maderas. Actualmente se encuentran bajo análisis para su correspondiente aprobación normas
que versan sobre el comportamiento de tableros contrachapados como elementos estructurales
en muros, (ONNCCE, 1998). Cabe citar que en los casos donde se requiere tomar como
referencia alguna norma se suelen utilizar las normas ASTM, las normas DIN y las normas
APA.
7
Los tableros contrachapados cubiertos por la NOM-G-18-1976 (SECOFI,1976), se
clasifican en los siguientes tres tipos:
Tipo 1.Tipo interior resistente a la humedad
Tipo 2.Tipo resistente al agua y a moderada exposición a la intemperie.
Tipo 3.Tipo exterior a prueba de agua para cuando se requiera esta resistencia y para
usos marinos.
Las dimensiones nominales y sus tolerancias deben ser las indicadas en el Cuadro 2.
Cuadro 2. Dimensiones nominales y sus tolerancias para los tableros contrachapados
según la norma NMX-G-18-1976.
Dimensiones nominales (mm)
Tolerancias
Ancho: 760, 910, 1220
+ 1.6 mm
Largo: 1830, 2140, 2440
+1.6 mm
Espesor: 3, 4, 5.5, 6, 9, 12.
+ 0.4 mm
Espesor: 14, 16, 19, 21, 22, 25, 38
+ 3% de espesor
Nota: Para tableros sin pulir se dará una tolerancia de + 0.8mm del espesor especificado.
La norma APA PS1-1983 clasifica los contrachapados de acuerdo con su capacidad de
exposición en tipos para interiores y para exteriores, como se indica en el Cuadro 3.
Cuadro 3. Clasificación de los tableros contrachapados según la norma APA PS1-83
(Poblete, 1990)
De interiores
De exteriores
a) Encolados con adhesivos para
interiores
b) Encolados con adhesivos
intermedios
Son aquellos tableros que luego de ser
repetidamente sometidos a severos
tratamientos en húmedo y seco mantienen
sus uniones.
c) Encolados con adhesivos para
exteriores
Dentro de cada una de los tipos anteriores se reconocen varios grados que se basan en
la calidad de las láminas y en la estructura del tablero. Ver Cuadro 4.
8
Cuadro 4. Grados de tableros para interiores y exteriores según APA PSI-83
(Poblete, 1990).
Grados de tableros para interiores
Grados de tableros para exteriores.
Grado Cara Contracara Interiores Lijado
N-N
N
N
C
N-A
N
A
C
N-B
N
B
C
N-D
N
D
D
A-A
A
A
D
A-B
A
B
D
A-D
A
D
D
B-B
B
B
D
B-C
B
C
D
C-C
C
C
CYD
C-D
C
D
D
C-D
C
D
D
C-D
C
D
D
2
grado
Cara
Contracara Interiores Lijado
Marino, A/A
Caras A-B/B2
Calidad mínima de lámina
Identificación del
--
--
--
B/HDO/MDO
Caras EXTERIOR
-----
NE
NE
NE
A
A
C
2
A
B
C
Caras
A
C
C
2
Bo
B o mejor
Co
Caras
mejor
B
mejor
2
B
C
C
Caras
B
C
C
--
C
C
C
2Caras
B-C
unidas
A
C
2Caras
Caras C-C unidas
C
B
C unidas
1 Cara
C-C
A
B
C unidas
Sin
Caras A-A (HDO)
B
B
C unidas
--
B
C
C
--
C
--
2
ESPECIAL
Caras A-A/A2
B/HDO/MOD
Caras A-A
2
A-B
Caras A-C
2
B-B concreto
Caras B-B
2
2
2
B-B(HDO)
Caras B-B(HDO
1
concreto)
Caras B-B(MDO)
1
B
C
---
ESPECIALES
Caras
HDO: High Density Overlay = Cara de alta densidad
MDO: Médium Density Overlay = Cara de densidad media
Conforme la NOM-G-326-1978 (SECOFI,1978) los grados de la chapa se indican por
la letra N, A, B, C y D, siendo N la de mejor calidad y D la de menor calidad. Las
combinaciones de las vistas para los tableros tipo 1 y tipos 2 y 3 se presentan en el Cuadro 5.
9
Cuadro 5. Combinaciones de las vistas para los tableros tipo1 y tipos 2 y 3 según la
Norma NMX-G-326-1978 (SECOFI,1978).
TABLEROS TIPO 1
3.4
TABLEROS TIPO 2 Y 3
COMBINACIONES
CARA
TRASCARA
COMBINACIONES
CARA
TRASCARA
NN
N
N
NN
N
N
NA
N
A
AA
A
A
NB
N
B
ND
N
D
AC
A
C
AA
A
A
AD
A
D
AB
A
B
BB
B
B
AD
A
D
BC
B
C
BB
B
B
CD
C
D
BD
B
D
CD
C
D
DD
D
D
La industria de los tableros contrachapados en México
Según la CNIF (1997) en México se encuentran actualmente en operación 32 plantas
productoras de chapa y tableros contrachapados, con una capacidad instalada de 1,366,000
metros cúbicos rollo anual, una producción de
ocupación de mano de obra igual a 10,000
874,000 metros cúbicos rollo, con una
y una inversión de 720,000 millones de dólares.
Para el primer semestre de 1997, la producción maderable destinada a chapa y triplay
registró un aumento del 152% respecto de 1996. Durante el periodo 1996-1997 abarcó el 4%
del total de la producción forestal maderable, esto es 169 mil m3r. Posterior a la madera
aserrada, los tableros contrachapados
contribuyen en gran parte a la formación de una
balanza comercial favorable que tradicionalmente se ha presentado negativa para México.
En 1997 las importaciones de estos se registraron en 19, 331 millones de dólares y las
exportaciones en 8,465 millones de dólares, mostrando un saldo negativo de 13,353 millones
de dólares. (CNIF,1997). En el contexto del TLC, México se encuentra colocado por la FAO
en una posición muy lejos de la producción
y del comercio exterior de los productos
forestales de sus socios comerciales del norte (CNIF. 1997). Según la FAO (1990), para el
10
año 2010 en México se registrará un consumo de tableros contrachapados de 2702 toneladas,
equivalente en más o menos a una cantidad de 12,239 mil m3r (CNIF. 1997) y que,
comparados con la producción actual de 121,000 m3r, muestran un reto extraordinario y de
gran magnitud para México al cual se le añade la premura de la tasa cero a la que pronto se
encontrará la totalidad del comercio entre los socios del TLC. Lo anterior tomando como
referencia la producción actual de tableros contrachapados de Estados Unidos y Canadá que
ascienden a 31,568 y 7,497 m3 respectivamente. (CNIF, 1997).
3.5
Estudios realizados para tableros contrachapados
Al igual que el número de normas, el número de estudios y de tipos de tableros
evaluados y reportados sus resultados son escasos. En 1982, la Subsecretaría Forestal y de la
Fauna publica un diagnóstico sobre la industria de los tableros de madera en México (SARHSFF, 1982). En esta publicación se da a conocer una tabla reportando los valores de los
ensayos de flexión estática e impacto de tableros contrachapados de 7 especies nacionales,
incluyendo al género Pinus.
No se reportan valores de adherencia, tracción, cizalle, ni
densidad. Los valores reportados para el caso de los tableros de pino, en el ensayo de flexión,
son:
PROPIEDAD
3 mm
6 mm
Esfuerzo en el límite de proporcionalidad. (Kg/cm2)
446.4
355.6
Máximo esfuerzo de ruptura (Kg/cm2)
738.8
532.3
1323
901
0.110
0.075
0.130
0.078
Módulo de elasticidad (Kg/cm2)*1000
2
Trabajo al Límite de proporcionalidad. (Kg-cm )/cm
Trabajo a la carga máxima (Kg-cm2)/cm3
3
Por otro lado, Ruiz (1990) en su tesis de licenciatura, desarrolla un análisis de los tipos
y calidades de la materia prima utilizada en la fabricación de tableros contrachapados de la
fábrica “Enchapados Alfa”. Destaca que de los resultados obtenidos, la materia prima utilizada
cumple satisfactoriamente con las normas mínimas estipuladas para los tipos y calidades de
trocería exigidas. Asimismo, el coeficiente de aprovechamiento arrojó un porcentaje promedio
del 39.85 %.
11
Otro trabajo relacionado con la calidad de la materia prima y de la chapa producida, es
el de Muñoz (1992), quien analiza los factores que influyen en la producción de chapa
desenrollada en el Edo. de Campeche, incluyendo además de la materia prima, la maquinaria
utilizada, el proceso de producción y la experiencia de los operadores y encargados de
producción. Concluye que entre los inconvenientes que presenta esta industria, están las malas
técnicas de almacenamiento y la mala conformación del arbolado aprovechado. En lo que
respecta a la experiencia de los operarios y ajustes de la máquina, principalmente los tornos,
indica que cumplen con las especificaciones. No obstante, recomienda que se mejoren y
modernicen los equipos, capacitar más al personal y, sobre todo, se deben establecer controles
de calidad acordes a normas internacionales que les permitan a estos productos competir en el
mercado internacional, tanto en precio como en calidad.
Trujillo (1993) define las secuelas para los tiempos y temperaturas de seis especies de
maderas para la producción de chapa rebanada. De los resultados obtenidos, se ratifica que el
tiempo de acondicionamiento requerido está en relación con la densidad y el contenido de
humedad de la madera, observándose que las maderas de mayor densidad y con contenidos de
humedad bajos requieren tiempos de calentamiento más prolongados para obtener chapa de
alta calidad de calentamiento.
Zavala (1994) determinó
y analizó para contrachapados la distribución de la
temperatura en las líneas de pegamento y el efecto de la carga de los platos de la prensa en la
compactación del triplay de abeto Douglas al 6, 12 y 16 % de contenido de humedad.
Encontró que la temperatura en las líneas de pegamento más externas aumenta rápidamente al
cerrarse la prensa manteniendo una diferencia respecto a las dos líneas internas, misma que
disminuye al avanzar el prensado, por otra parte encontró que la compactación es más drástica
durante los primeros 6 minutos del prensado.
Corral (1997) trabajó sobre la optimización del uso de la trocería para la producción de
triplay y de madera aserrada, esto en función al diámetro y calidad de la trocería. Indicó un
coeficiente de aprovechamiento mayor en la producción de triplay, aunado a una mejor
rentabilidad, que en aserrío. Además encontró que las trozas de mejor calidad presentaban
una relación directa con su coeficiente de aprovechamiento
12
4.
MATERIALES Y MÉTODOS
4.1
Materiales
Se usaron 9 tableros contrachapados para la evaluación, correspondiendo a la calidad
que comercialmente se ofrecen para uso en interiores como BC y BD , en espesores de 3, 6 y
9 mm, de pino, provenientes de tres fábricas nacionales, una del norte, la segunda del sur del
País, y la tercera del centro, que respectivamente corresponden a las localidades de Durango,
Oaxaca y Toluca, Edo. de México; en este mismo orden se citarán para cada prueba. Estos
tableros en general reunieron las siguientes características equivalentes:
Espesor:
3 mm, 6 mm, 9 mm.
Ancho nominal:
1.22 m
Largo nominal:
2.44 m
Nº de chapas:
3
Adhesivo:
Urea-formaldehído
Especie:
Pinus sp.
Nº de tableros:
1 por espesor por proveedor. Total 9 tableros
Calidad:
Interiores, BC y BD.
Además de los tableros sujetos de prueba, se ocupó el siguiente equipo de ensayo y de
laboratorio:
Máquina universal de ensayos mecánicos con mordazas para cada prueba
Recipientes para prueba de humectación
Sierra radial de banco.
Sierra circular de banco
Horno de laboratorio para temperatura de 103 ºC.
Calibrador micrométrico.
Balanza de precisión con aproximación al 0.01g.
Flexómetro.
Vernier digital
13
4.2
Metodología
4.2.1 Evaluaciones y ensayos a realizar.
Para satisfacer los objetivos planteados, los tableros seleccionados y las muestras
obtenidas de estos se sometieron a los siguientes ensayos y evaluaciones:
Calidad de las chapas y armado de tableros
Escuadría y dimensiones lineales
Contenido de humedad
Densidad normal del tablero
Espesor medio y rango de variación
Adherencia. Resistencia de unión entre chapas en prueba de humedad.
Flexión estática: Módulo de elasticidad, Módulo de rigidez y Esfuerzo al límite de
proporcionalidad.
Tracción paralela.
Cizalle.
El material se seccionó en el Laboratorio de Plantas piloto de la División de Ciencias
Forestales. Posteriormente las primeras cinco evaluaciones se realizaron en el laboratorio de
anatomía de la madera de la División de Ciencias Forestales. Las restantes tres evaluaciones se
realizaron en el laboratorio de materiales del Instituto Nacional de Investigaciones Forestales y
Agropecuaria en su Campo Experimental San Martinito, Puebla y el laboratorio de materiales
del Departamento de Ingeniería de Materiales de la Universidad Autónoma Metropolitana
unidad Azcapozalco, en una máquina universal de 5 Ton de capacidad. Los ensayos físicos y
mecánicos se realizaron tomando como referencia las normas NMX-C-326-1978
(SECOFI,1978); ASTM D3045-87 (ASTM,1992-c); ASTM D 3500-90 (ASTM,1992-b) y
DIN 52 375 y APA PS 1-83 (POBLETE, 1990).
14
4.2.2
Obtención de las probetas.
Se utilizó un tablero por espesor por fabricante, se dividió como se indica en la Figura
1 para obtener las probetas con las que se realizaron cada una de las pruebas y ensayos citados,
siguiendo el esquema empleado por Manzano (2000). Primeramente y antes de cortar el
tablero, se determinaron las dimensiones de cada uno, así como su escuadría y calidad de las
chapas.
La sección “A” del tablero se utilizó para obtener las probetas de adherencia, la sección
“F” se utilizó para obtener las probetas de flexión estática, la sección “T” se destinó para
obtener las probetas para el ensayo de tracción paralela, la sección “C” para las probetas para
el ensayo de cizalle. Aparte de las probetas anteriores, se empleó la franja “D” para la
obtención de las probetas para la evaluación de la densidad y las dos franjas “CH” para la
evaluación del contenido de humedad. Cabe indicar que las probetas que presentaron defectos
se desecharon para evitar que influyeran en los resultados, tal como lo recomienda Díaz
(1960).
Figura 1. Distribución de las secciones para la obtención de las probetas para ensayo.( F = flexión,
CH = contenido de humedad, T = tracción, A= adherencia, C = cizalle,D = densidad. Unidades en
mm).
15
4.2.3 Calidad de las chapas y armado de tableros.
La calidad de las chapas de la cara y trascara, así como el número de defectos, parches
y resanes, se evaluó tomando como referencia la norma mexicana NMX-C-326-1978
“Tableros contrachapados de pino”, (SECOFI, 1978), especificaciones en las cuales se indican
las clases de chapa y sus requisitos.
Esta evaluación se realizó visualmente antes de cortar las probetas. Al mismo tiempo,
se hizo una inspección sobre la presencia de grietas, su número y magnitud, así como defectos
de formación que presentaron los tableros (traslapes, separaciones y ensambles).
4.2.4 Espesor de los tableros
Con el propósito de tener un conocimiento de todo el perímetro de cada tablero, antes
de ser seccionados el espesor y la uniformidad, como propuesta del presente trabajo, se
midió en catorce puntos en la periferia de los nueve tableros contrachapados (Figuras 2 y 3),
así como en cada una de las probetas obtenidas para los diferentes ensayos. Este espesor se
midió con una precisión de 0.01mm.
Figura 2. Esquema de la toma de mediciones equidistantes en los tableros evaluados
16
Figura 3. Medición del espesor en los tableros antes de ser seccionados.
4.2.5 Escuadría los tableros.
Antes de cortar cada tablero, a cada 40.6 cm en sus dimensiones largo y ancho se tomó
respectivamente la medida real del ancho y largo del tablero tal como se indica en la Figura 4,
empleándose instrumentos con una precisión de 1 mm. La norma DIN 68 705 T 2,
“Contrachapados de uso general”, (Poblete, 1990) estipula que respecto a su rectitud en los
cantos, los tableros no deben tener una desviación mayor a 1.5 mm en 1000 mm.
La escuadría admite una tolerancia de 2 mm en 1000 mm, y en la longitud y ancho
admite una variación máxima de
3 mm. En el caso de la norma NMX-C-326-1978,
“Tableros contrachapados de pino”, (SECOFI, 1978), se acepta una tolerancia de
1.6 mm
en el ancho y longitud, y 0.4 mm en el espesor.
17
L1
D2
A2
A1
D1
L2
Figura 4. Esquema de medición de la escuadría en los tableros.
4.2.6 Adherencia.
De cada tablero se cortaron tres cuadrantes de 305 x 305 mm, de cada uno de éstos, se
cortaron 5 probetas de 50 mm x 127 mm a lo largo de la fibra de la cara (Figura 5).
50mm
A1
A2
A3
A4
A5
A6
A7
A8
A9
A
10
A
11
A
12
A
13
A
14
A
15
127 mm
Figura 5. Obtención de las probetas para adherencia, a partir del cuadrante “A” de la figura 1.
(15 piezas de 50 x 130 mm)
18
Las probetas se sometieron a un pretratamiento de agua a temperatura ambiente
durante 4 horas, secándolas posteriormente a una temperatura entre 20 y 38 ºC durante 20
horas, repitiéndose el ciclo. El resultado se determinó según la norma NMX-C-326-1978
(SECOFI, 1978). Las muestras se examinaron y se consideró como falla una delaminación
visible y continua de por lo menos 6.35 mm o más de profundidad. El número de ciclos
mínimo que la muestra debió pasar sin delaminarse es diez, y cuando menos el 85 % debió
pasar tres ciclos según norma NMX-C-326-1978. (SECOFI, 1978).
4.2.7 Densidad del tablero.
Se cortaron 10 probetas de 25 mm de arista de la franja central de cada tablero. Estas
probetas, (Figuras 6) se pesaron inmediatamente (Ph) y se evaluó su volumen (Vh).
Posteriormente, se introdujeron a una estufa de laboratorio a una temperatura de 103 +/- 2 ºC,
hasta obtener un peso constante (Figura 7). Posteriormente se pesaron (Po) y nuevamente se
midió su volumen (Vo).
550 mm
150
Figura 6. Obtención de las probetas para la determinación de la densidad a partir de la sección
“D” de la figura 1. (80 piezas de 25 X 25 mm).
Con los datos anteriores se estimó su densidad normal (Dn) y su densidad anhidra (Do)
mediante las siguientes expresiones (ASTM D 2395-83):
Dn = Ph / Vh, (g/cm3)
Do = Po / Vo (g/cm3)
19
Figura 7. Introducción de las probetas de densidad al horno de laboratorio.
4.2.8 Contenido de humedad
De cada uno de los tableros de prueba, se cortaron ocho muestras de 110 x 110 mm,
(Figura 8). Todas las astillas flojas deben eliminarse antes del pesaje, según NMX-C-3261978, (SECOFI, 1978).
550mm
550mm
110mm
CH
CH
CH
1
2
3
CH
4
Figura 8. Obtención de las muestras para la determinación del contenido de humedad a partir
de las secciones CH de la figura 1 (8 probetas de 110 X 110 mm).
20
Las muestras se colocaron en una báscula con una aproximación de 0.5 g, Se registró
su peso inicial (Pi). Posteriormente, se colocaron en una estufa a 103 +/- 2 ºC hasta alcanzar
un registro constante. Después del secado la muestra se colocó en la báscula para registrar su
masa anhidra (Po). Con los resultados anteriores se aplicó la siguiente expresión:
Pi - Po
CH = --------------- 100
Po
donde:
C.H. = Contenido de humedad, en %.
Este procedimiento es equivalente en las normas DIN 52 375 y APA-PS-1-83.
(Poblete, 1990).
4.2.9 Ensayo de flexión estática.
Esta prueba se manejó según la norma ASTM D 3043 – 87. Método de prueba a
flexión para tableros estructurales. (ASTM, 1992c). El ensayo consistió en aplicar una carga
en el centro de los apoyos de la probeta (Figura 9), para evaluar su módulo de elasticidad
(MOE), módulo de rotura (MOR) y carga el límite de proporcionalidad (ELP).
Figura 9. Esquema de ensayo de flexión estática.
21
La norma establece que el ancho de las probetas debe ser de 25 mm para tableros de
hasta 6 mm de espesor y de 50 mm para tableros de mayor espesor. La longitud de las
probetas, para ensayos paralelos a la fibra, debe ser de 48 veces el espesor más 50 mm.
Aunque la norma no establece el número de probetas que se extraen de cada tablero, aquí se
ensayaron 10 probetas para cada tablero, con medidas finales de 19.4 x 2.5, 33.8 x 2.5 y 48.2 x
5 cm respectivamente para las probetas de espesores de 3, 6 y 9 mm; la diferencia en
dimensiones busca equilibrar la superficie de las probetas con su espesor para que sean
probadas relativamente bajo las mismas condiciones, tal como se han hecho en otros estudios,
(Poblete,1990; Devlieger,1990).
El espesor de las probetas se midió en dos puntos cercanos a los extremos,
registrándose el promedio con una aproximación de 0.02 mm. El ancho se midió en la parte
media de cada probeta. Los puntos de apoyo de las probetas se colocaron a una separación de
48 veces el espesor. (144, 288 y 432 mm respectivamente para las probetas de los tableros de
3, 6 y 9 mm.)
La carga concentrada se aplicó a una tasa constante de tal manera que fuera equivalente
a un esfuerzo máximo de la fibra de 0.0015 in/in (mm/mm) por minuto. Para el cálculo de la
tasa de movimiento de la masa de carga se aplicó la relación (ASTM,1992c):
N = zL2/6d
donde:
N = tasa de movimiento de la masa de carga, in/min (mm/min).
L = separación de apoyos, in. (mm).
d = espesor de la probeta, in. (mm)
z = valor unitario del esfuerzo de la fibra, in/in x min. (mm/mm x min) de la
fibra extrema = 0.0015.
Conforme a esta fórmula las velocidades de prueba fueron de 0.068, 0.136 y 0.204
pg/min correspondientemente con los espesores de 3, 6 y 9 mm. Durante la deflexión se hizo
el gráfico carga – deformación con el cual se determinó el límite de proporcionalidad, trabajo
22
en el límite de proporcionalidad, módulo de elasticidad, trabajo a la carga máxima y trabajo
total.
4.2.9.1
Esfuerzo al límite de proporcionalidad
En cada probeta se determinó la tensión unitaria básica de flexión estática (ELP)
mediante la expresión:
2
ELP = (3PL*L)/(2b*h )
donde:
ELP= Esfuerzo en el límite de proporcionalidad
PL= Carga en el límite de proporcionalidad
L= Claro o luz de la probeta
b= Ancho de la probeta
h= Altura o espesor de la probeta
4.2.9.2
Módulo de ruptura.
En cada probeta se determinó la tensión unitaria máxima o de rotura a la flexión
estática (MOR) mediante la fórmula:
2
MOR= (3Q*L) / (2b*h )
donde:
MOR= Módulo de ruptura
Q= Carga máxima
L= Claro o luz de la probeta
b= Ancho de la probeta
h= Altura o espesor de la probeta
23
4.2.9.3
Módulo de elasticidad
En cada probeta se determinó el módulo de elasticidad a la flexión (MOE) mediante la
expresión:
3
3
MOE= (PL*L ) / (4FL*b* h )
donde:
MOE= Módulo de elasticidad
PL= Carga en el límite de proporcionalidad
L= Claro o luz de la probeta
FL= Flecha en el límite de proporcionalidad.
b= Ancho de la probeta
h= Altura o espesor de la probeta
4.2.10 Ensayo de tracción paralela a la fibra
Las probetas de ensayo se obtuvieron del cuadrante “T”. De éste, se cortaron 10
probetas por tablero, mismas que tuvieron una dimensión y forma como se indica en la Figura
10, siendo el modelo A para los tableros de 9 mm y el modelo B para los de 3 y 6 mm, tal
como lo establece la norma ASTM D 3500-90. “Método de prueba normalizado para ensayos
de tracción paralela en tableros estructurales”, (ASTM, 1992-b). Este ensayo se realizó para
determinar la resistencia a la tracción de los tableros, en una dirección paralela a la fibra de las
chapas de la cara y trascara.
Cabe indicar que el modelo de la probeta se diseña así , con el propósito de provocar la
falla en la sección central más delgada, ya que la resistencia a la tracción paralela a la fibra en
la madera es más alta.
24
Figura 10. Forma y dimensiones de las probetas para el ensayo de tracción. A) para los
tableros de 9 mm, B) para los tableros de 3 y 6 mm. (Fuente: ASTM, 1992-b)
Se midió el espesor y el ancho de la probeta en su parte central, posteriormente se
montó la probeta en la máquina de ensayo mediante las abrazaderas para tracción y cortante en
tableros contrachapados (Figura 11). Se aplicó la carga en forma continua y a una velocidad
constante, de 0.035 pulgadas/min., (0.9 mm/min). Se registró la carga máxima obtenida
durante el ensayo. Según la norma que rigió esta prueba la falla se produjo en la zona central
de la probeta.
25
Figura 11. Esquema de tracción paralela a la fibra con mordazas especiales para
tracción y cortante en tableros contrachapados.
Para cada probeta se determinó la tensión unitaria máxima
de tracción paralela
mediante la expresión:
Rtp= Q / (e x a)
donde:
Rtp= Tensión unitaria máxima de tracción paralela
Q= Carga máxima obtenida durante el ensayo.
e= Espesor de la probeta en su parte central
a= Ancho de la probeta en su parte central.
4.2.11 Ensayo de cizalle.
Este ensayo es complementario al de adherencia antes descrito, y su principal objetivo
es evaluar la calidad del encolado. Se realizó aplicando una carga de tracción paralela a la
fibra de las caras para provocar el cizalle en la línea de unión (Figura 14).
26
Las dimensiones y forma de las probetas se indica en las figuras 12 y 13, siguiendo el
procedimiento de la norma APA PS 1 – 83. Para ello se ensayaron 35 probetas de cada tablero.
75 mm
25 mm
Figura 12. Obtención de las probetas para el ensayo de cizalle, a partir de la sección “C” de la
figura 1. ( 35 piezas de 25 x 81 mm (1” x 3 ¼”)).
3 ¼”
1”
1/8”
1”
1”
1”
Figura 13. Forma y dimensiones de las probetas para el ensayo de cizalle.
27
Figura 14. Fotografía de prueba de cizalle
4.2.12
Análisis estadístico de los resultados
El modelo estadístico utilizado para el análisis de varianza fue el siguiente
yijk= μ + Ei + Sj + ESij +Ek(ij)
para i = 1,2,3; j=1,2,3; k=1,2,...,n.
donde:
yijk = variable de respuesta
μ = media general
Ei = efecto de la i-ésima región
Sj = efecto del j-ésimo espesor
E * Sij = efecto de la interacción de la i-ésima región con el j-ésimo espesor.
Ek(ij) = error asociado con la k-ésima submuestra de la iésima región y el
j-ésimo espesor
Antes de realizar el análisis de varianza y la prueba de F para cada variable, cada una
de éstas fue sometida a la prueba de Shapiro-Wilks para verificar el de normalidad con el
siguiente procedimiento en el programa Statical Analisis Sistem (SAS):
28
DATA;
INPUT PRO $ TABL REGIÓN ESP PROB PRUEBA;
CARDS;
1
2
.
.
N
;
PROC SORT; BY TABL;
PROC UNIVARIATE NORMAL; VAR PRUEBA: BY TABL;
RUN;
Se obtuvieron las medias ajustadas de mínimos cuadrados para cada variable de cada
uno de los tableros (que representan combinaciones de regiones de origen y espesores), por
medio del siguiente procedimiento en SAS:
DATA;
INPUT PRO $ REGIÓN ESP PROB PRUEBA;
CARDS;
1
2
.
.
N
;
PROC MIXED;
CLASS REGIÓN ESP;
MODEL PRUEBA = REGIÓN ESP REGIÓN * ESP/ DDFM = SATTERTH;
LMEANS REGIÓN ESP REGIÓN * ESP / PDIFF;
RUN;
Las medias ajustadas de cada prueba por tablero dentro de cada espesor considerado
fueron comparadas por medio de la prueba t de Student evaluando las medias en orden
descendente conforme sus valores registrados. Se empleó una α=0.05 y 63 grados libertad
siendo t α=0.05,63=2, es decir, si /t/>[+2,-2] entonces las medias son estadísticamente diferentes.
Los intervalos de confianza fueron establecidos con una probabilidad al 95%
Con base en estos resultados se procedió a realizar el análisis y determinación de la
calidad de los tableros para ser caracterizados individualmente y por espesor, así mismo, se
realizó la comparación entre los tableros de diferente procedencia.
29
5. RESULTADOS Y DISCUSIÓN
5.1
Calidad de las chapas y armado de tableros.
La evaluación de calidad en los tableros probados conforme la NOM-G-326-1978
(SECOFI,1978), registrada en el Anexo 2, muestra los resultados indicados en el Cuadro 6.
Cuadro 6. Calidad en los tableros contrachapados sujetos a prueba.
Tablero*
Calidad
comercial
Calidad
real
Observaciones
Las vistas cumplen con los requisitos especificados por la
norma para el nivel de clasificación indicado.
La vista B cumple lo establecido por la norma no así la vista D
23
BD
BD
que no cumple las mínimas especificaciones indicadas para
esa clasificación.
La vista B no cumple lo establecido por la norma para ese nivel
33
BD
CD
de calidad por lo cual se reclasifica a nivel C. La vista D cumple
las mínimas especificaciones indicadas para esa clasificación.
La vista B cubre lo establecido por la norma, cumpliendo aún
16
BC
AC
con las características de la clasificación A. La vista C cumple
lo establecido.
La vistas cubren con lo establecido por la norma para su nivel
26
BC
AB
de clasificación, calificando ambas vistas para el siguiente nivel
superior.
La vista B cubre lo establecido por la norma, cumpliendo aún
36
BD
AD
con las características de la clasificación A. La vista D cumple
lo establecido.
Las vistas cumplen con los requisitos especificados por la
19
BD
BD
norma para el nivel de clasificación con que se comercializaron.
La vistas cubren con lo establecido por la norma para su nivel
29
BD
AC
de clasificación, calificando ambas vistas para el siguiente nivel
superior.
Las vistas cumplen con los requisitos especificados por la
39
BD
BD
norma para el nivel de clasificación con que se comercializaron.
* El primer dígito corresponde a la región origen del tablero y el segundo al espesor.
13
BD
BD
Conforme la norma APA PSI-83(1983), dentro de la clasificación de los diferentes
tipos de tableros contrachapados los grados reconocidos se basan en la calidad de las caras o
láminas externas y en la estructura del tablero mismo. En la presente evaluación, la calidad de
la chapa interna (o alma) de los tableros no fue analizada por encontrarse estructurando a los
tableros mismos; únicamente fue evaluado el número de piezas que conformaban el alma de
los contrachapados.
30
El contar con un sistema de control de calidad de productos finales, en este caso de
tableros, así como de cada etapa de producción es fundamental para detectar y eliminar las
causas que están afectando el proceso y consecuentemente el contrachapado.
Una chapa es considerada de buena calidad cuando su espesor es constante, su
superficie lisa y posee una rigidez uniforme. La obtención de esta calidad de chapa está más
en función de las características físicas de la materia prima utilizada que por otras causas;
aún más por consecuencia de la variabilidad de la madera dentro de la misma especie es que la
chapa puede resultar afectada, sin embargo algunos defectos propios de la madera pueden ser
eliminados, corregidos o disminuidos durante el proceso de fabricación de tableros.
De los tableros ensayados, cuatro de ellos sí presentaron la calidad establecida y cuatro
fueron aún de mejor calidad que la de registro, lo cual indica que en este aspecto cumplen con
ventaja los niveles de calidad que según la chapa, establece la norma mexicana NMX-C-3261978.
5.2
Espesor de los tableros.
De cada tablero y de cada grosor evaluados se determinó su espesor conforme la
metodología establecida, obteniéndose los resultados que se muestran en el Cuadro 7.
Cuadro 7. Valores medios de espesor real por espesor nominal evaluado (mm).
Límite
inferior
3
3.645
3.628
6
5.896
5.879
9
8.721
8.704
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Tablero
Media
Límite
Superior
3.662
5.913
8.739
Desviación
Estándar
4.560
6.550
9.70
Coef. Var.
(%)
10.830
6.305
7.155
Conforme la norma NMX-C-326-1978, Tableros contrachapados de pino, (SECOFI,
1978), se acepta una tolerancia de 0.4 mm en el espesor, es decir, que para los tableros de 3, 6
y 9 mm sus rangos de variación en espesor nominal respectivamente son 2.6 a 3.4, 5.6 a 6.4
y 8.6 a 9.4 mm. Los valores medios de los espesores de 6 y 9 mm mostrados en el Cuadro 7
se encuentran dentro de los rangos especificados, no así los valores medios para el espesor de
31
3 mm y los valores particulares de cada tablero mostrados en el Anexo 4 que indican que
ninguno de los tableros evaluados se encuentra dentro de los rangos establecidos.
Figura 15. Valores medios por espesor evaluado.
Principalmente las irregularidades en espesor que presentan los tableros tienen su raíz
en las irregularidades que a su vez presentan las chapas empleadas para su fabricación, esto
debido a un mal ajuste del ángulo de incidencia, en el cual el bisel de la cuchilla roza
demasiado el rollizo ocasionando una sucesión de rechazos de corte, provocando variaciones
dimensionales en el espesor de la chapa (Devlieger, 1990).
5.3 Escuadría de los tableros
En dimensiones nominales de 2440 X 1220 mm se admite una tolerancia de 1.6 mm
para largo y ancho, lo que indica que los rangos de variación nominales admitidos para los
tableros de 3, 6 y 9 mm son 2438.4 a 2441.6 mm en largo y 1218.4 a 1221.6 mm en ancho.
Conforme las dimensiones especificadas en la norma NMX-C-326-1976 la diagonal
correspondiente a las dimensiones nominales de 244 x 122 cm es 272.8 cm. En el Cuadro 8
se muestran los valores medios de la escuadría de cada tablero evaluado.
32
Cuadro 8. Escuadría media de los tableros evaluados (cm).
Tablero
Longitud
Ancho
Diagonal
Diagonal
Diferencia
N°
promedio
Promedio
real
nominal
entre diagonales
13
244.10
122.10
272.80
272.93
-0.13
23
244.10
122.05
272.60
272.91
-0.31
33
243.86
122.09
272.75
272.72
0.03
16
243.90
121.90
272.47
272.67
-0.2
26
245.10
122.75
274.00
274.12
-0.12
36
244.15
122.05
272.70
272.96
-0.26
19
243.95
122.10
272.60
272.80
-0.2
29
244.05
121.97
272.60
272.83
-0.23
39
244.05
122.05
272.70
272.87
-0.17
Media
244.14
122.12
272.80
272.98
-0.18
La media general de todos los tableros corresponde al especificado conforme las
dimensiones nominales, no así 8 de los 9 tableros evaluados, esto es el 88.8 % que no cumple
con la diagonal nominal correspondiente.
La errónea diagonal en los tableros, ocasionada por el incorrecto dimensionado en el
proceso de producción puede ser causa de pérdidas tanto en el material, como en energía y
mano de obra durante el redimensionado, esto en caso de sobredimensionado. Cuando el
tablero no cumple con las mínimas dimensiones establecidas puede ser causa de aumento en
costos del consumidor final por requerir un número mayor de tableros para cubrir sus
necesidades. El rango de variación en la escuadría fue desde 1.2 hasta 3.1mm, el cual se
considera que puede deberse a la falta de ajuste en la colocación del tablero en la mesa de
dimensionado.
5.4
Adherencia.
La metodología especificada para la evaluación de la adherencia de los tableros estableció
que las muestras examinadas como mínimo deberían pasar diez ciclos sin delaminarse y
cuando menos el 85 %
tendrían que pasar tres. Los resultados
para las 305 probetas
evaluadas se muestran en el Cuadro 9 y Figura 16.
33
Cuadro 9. Adherencia de los tableros.
Tablero
Probetas no falladas
n°
%
13
15
100.00
23
15
100.00
33
15
100.00
16
14
93.33
26
15
100.00
36
10
66.67
19
15
100.00
29
15
100.00
39
15
100.00
Total
129
96 %
+ Tableros que resisten un mayor número de ciclos.
* Ciclos máximos soportados hasta mostrar delaminación.
Probetas falladas
n°
%
0
0.00
0
0.00
0
0.00
1
6.67
0
0.00
5
33.33
0
0.00
0
0.00
0
0.00
6
4%
Ciclos
soportados
+10
+10
+10
9*
+10
10*
+10
+10
+10
---
Del total de las probetas evaluadas el 4% fue considerada como fallidas y el 96%
como probetas no fallidas al llegar a los 10 ciclos.
Las reacciones químicas que la madera presenta al ser expuesta a temperaturas
mayores a los
300°F (149°C) provocan la condensación de
ciertos grupos hidroxilos
formando uniones menos atrayentes a los adhesivos, así mismo, los extractivos de la madera al
ser sometidos a tales temperaturas pueden disolverse y cubrir las caras de la chapa, generando
una superficie menos polar y por lo tanto más difícil de humedecer con los adhesivos. Aunado
a lo anterior se ha observado que aún cuando el adhesivo tenga buen contacto con la chapa se
presenta una falta de adhesión química debida a la oxidación de la superficie (Zavala, 1991).
En general, la adherencia es resultado de la interacción que se establece entre los
parámetros que intervienen en el proceso de prensado, es decir, entre el adhesivo, la
temperatura, la presión y la química de la madera misma, un inadecuado manejo de estos
parámetros influyen determinantemente en la calidad y la productividad del triplay.
Dado que estos tableros fueron fabricados con urea-formaldehido, se consideran
tableros para interiores, por lo que, los resultados de la prueba de adherencia indican que
cumplen adecuadamente con las exigencias para tal uso.
34
Figura 16. Porcentaje de probetas bajo prueba de adherencia.
5.5
Densidad
Las propiedades físicas y mecánicas que presentan los tableros contrachapados en
general son muy similares a la madera (Vignote y Jiménez, 1996). Respecto a los valores
promedio de la densidad normal
de los tableros evaluados, estos se presentan en el
Cuadro 10 y Figura 17.
Cuadro 10. Valores medios de densidad normal (g/cm3).
Espesor
Límite
Límite
Media
(mm)
inferior
superior
3
0.625
0.618
0.632
6
0.587
0.580
0.594
9
0.580
0.573
0.587
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Desviación
estándar
0.0582
0.0431
0.1318
Coef. de var.
(%)
9.29
7.34
22.73
Empleando la clasificación para madera reportada por Díaz (1960), citado por Salinas
(2000), los tableros de 6 y 9 mm se encuentran clasificados como semipesados y los de 3 mm
como pesados. La FAO (1983), sin indicar un rango de variación definido, reporta que los
contrachapados de densidad baja a media registran valores medios de 520 y
730 kg/m 3
respectivamente. Los valores que presentaron los tableros evaluados van de los 0.5800 a los
0.6259 g/cm3, es decir, de los 580 a los 625.9 kg/m3 encontrándose insertos dentro del rango
35
que describen los valores medios reportados por la FAO para contrachapados de densidad
baja a media.
Para estimar si la diferencia entre los valores obtenidos es estadísticamente
significativa se llevó a cabo el análisis de varianza presentado en el Cuadro 11.
Cuadro 11. Análisis de varianza para densidad normal
Fuente de
variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
libertad
2
2
4
261
F
Calculada
25.21
48.82
53.05
Pr > F
†
0.0001
0.0001
0.0001
Nivel de
significancia
**
**
**
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
**: Significancia al 0.01 de probabilidad (Altamente significativo)
El análisis de varianza mostró que las diferencias en densidad entre los diferentes
espesores así como entre las empresas origen de los tableros evaluados son altamente
significativas ya que Pr > F < = 0.0001, así mismo se muestra una clara interrelación entre
las empresas y sus tableros producidos.
Con el fin de establecer las diferencias y las similitudes entre los tableros del mismo
espesor, en el Cuadro 12 se muestra la comparación de medias por medio de la prueba de t de
Student con un
= 0.05, obteniéndose los resultados que se indican. Los valores en una
misma columna con la misma literal son estadísticamente similares, valores con literales
distintas son estadísticamente diferentes.
Cuadro 12. Prueba t para comparación de medias de densidad normal (g/cm3).
Empresa de origen de Espesor de los tableros*
los tableros
3mm
6 mm
9mm
Región (N)
0.5824 a
0.6235
a
0.6129
Región (C)
Región (S)
Media
0.6072
0.6881
0.6259
b
c
0.5628
0.5759
0.5932
a
b
0.5623
0.5648
0.5800
b
a
a
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias de la misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
36
Figura 17. Valores medios de densidad normal por espesor.
Los valores medios de la densidad anhidra obtenidos en los tableros probados se
presentan en el Cuadro 13 y Figura 18.
Cuadro 13. Valores medios de densidad anhidra en los tableros evaluados (g/cm3).
Espesor
Media
Desviación
Límite
(mm)
estándar
Inferior
3
0.597
0.006
0.585
6
0.543
0.006
0.531
9
0.529
0.006
0.517
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Límite
superior
0.610
0.556
0.541
Coef. de var.
(%)
1.0
1.1
1.2
Los valores promedio de densidad anhidra registrados en el Cuadro 13 muestran
diferencias entre sí. El análisis de varianza que permite evaluar estadísticamente dichas
diferencias entre tableros dentro de cada espesor se presenta en el Cuadro 14.
Cuadro 14. Análisis de varianza para densidad anhidra.
Fuente de
variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
libertad
2
2
4
261
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F
**: Significancia al 0.01 de probabilidad.
F
Calculada
10.7
33.42
9.49
< .
Pr > F
0.0001
0.0001
0.0001
Nivel de
significancia
**
**
**
= 0.05
37
El nivel de significancia de las diferencias en cada fuente de variación indicada en el
Cuadro 14, estadísticamente muestra diferencias altamente significativas, ya que para cada
fuente de variación la Pr > F mostró valores inferiores a
La prueba de
t de Student
=0.05 e iguales a =0.01.
para densidad anhidra presentada en el Cuadro 15
especifica claramente las diferencias entre las medias de los tableros evaluados, esto dentro de
cada espesor evaluado.
Cuadro 15. Prueba de t para medias entre espesores de los tableros evaluados.
Empresa de origen
De los tableros
3mm
Espesor de los tableros*
6 mm
Región (N)
0.554
b
0.556
a
0.530
a
Región (C)
Región (S)
Media
0.577
0.662
0.598
b
a
0.526
0.549
0.582
a
a
0.527
0.530
0.529
a
a
9mm
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
* : Medias en la misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
Las diferencias entre los valores promedio por tablero dentro de cada espesor están
relacionadas con el proceso de fabricación, el adhesivo, el prensado y principalmente por la
densidad de la madera con la que fueron fabricados, ya que en la manufactura de los
contrachapados la densidad de la madera empleada influye determinantemente en casi todas
las etapas del proceso de formación. En el corte de la lámina en maderas de muy baja
densidad las paredes celulares no resisten el corte disminuyendo la producción y
dificultándola; en especies de alta densidad, por la resistencia que presentan al corte de las
láminas se requiere un consumo de energía mayor aunado a una pérdida más acelerada del
filo de las cuchillas (Devlieger, 1990).
Las maderas que presentan una densidad alta presentan mayor resistencia al secado de
las láminas y, así mismo, durante el encolado requieren uniones más resistentes; por otro lado,
el adhesivo, en caso de maderas de baja densidad, puede penetrar excesivamente en las
chapas. Según Devlieger, (1990) los valores de densidad de la madera para la fabricación de
chapas y contrachapados, pueden variar entre 0.40 y 0.70 g/cm3, estando el óptimo entre 0.50
y 0.55 g/cm3.
38
Figura 18. Valores medios de densidad anhidra por espesor evaluado.
5.6
Contenido de humedad.
El contenido de humedad presente
en los tableros bajo uso puede modificar
sus
propiedades físicas y mecánicas (Pérez, 1983). Los valores medios del contenido de
humedad para los tableros evaluados se registran en el Cuadro 16 y Figura 19.
Cuadro 16. Valores medios de contenido de humedad (%).
Espesor
Límite
Límite
Media
(mm)
inferior
superior
3
9.647
9.302
9.990
6
9.496
9.151
9.839
9
9.155
8.811
9.498
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Desviación
estándar
1.049
0.558
0.039
Coef. de var.
(%)
10.6
5.9
0.4
El rango de valores medios del contenido de humedad en los tres espesores evaluados
va de 9.155 a 9.647 %. Dobbin et. al. (1990) reporta para los tableros contrachapados en uso
un contenido de humedad promedio de 11%. Respecto de este valor la humedad encontrada
en los tableros es inferior, representando una ventaja por la mayor resistencia que obtienen
por ello.
39
En el Cuadro 17 se evalúan estadísticamente las diferencias existentes entre cada
espesor por medio de un análisis de varianza.
Cuadro 17. Análisis de varianza del contenido de humedad.
Fuente de
variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
Libertad
2
2
4
63
F
calculada
14.90
2.14
3.67
Pr > F
0.0001
0.1259
0.0095
Nivel de
Significancia
**
NS
*
* ,** : Significancia al 0.05 y al 0.01 de probabilidad (significativo y altamente significativo).
NS: No Significativo.
El análisis de varianza
muestra
que las diferencias presentes en las fuentes de
variación espesor y empresa - espesor no son significativas estadísticamente, pues Pr > F
presentó valores superiores a
=0.05, solo se muestra una diferencia entre las empresas
origen de los tableros.
Por medio de la prueba de t de Student que se presenta en el Cuadro 18 se especifican
las diferencias entre las medias del porcentaje de contenido de humedad de los tableros
evaluados, esto dentro de cada espesor evaluado.
Cuadro 18. Prueba de t para las medias del contenido de humedad.
Empresa de origen
de los tableros
Región (N)
Región (C)
Región (S)
Media
3 mm
9.664
9.407
9.869
9.647
a
a
a
Espesor de los tableros*
6 mm
9.138
b
10.898
a
8.451
b
9.496
9 mm
9.789
8.679
8.997
9.155
a
b
ab
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
* Medias en la misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
Según Zavala (1994) el contenido de humedad presente en las chapas para la
fabricación de tableros dificulta la polimerización de los adhesivos y tiende a separar las
chapas en forma de delaminaciones o ponchaduras, así mismo, por su material de origen el
contenido de humedad presente en los tableros puede repercutir en su resistencia mecánica,
lo anterior fundamentado en lo que Pérez (1983), citado por Salinas (2000), indica del
contenido de humedad presente en la madera; que afecta su resistencia mecánica en sus
40
diferentes esfuerzos aumentando en diferentes porcentajes conforme aumente el contenido de
humedad.
Figura 19. Valores medios del contenido de humedad por espesor evaluado.
5.7
Ensayo de flexión estática.
En la evaluación de las distintas propiedades de la madera es obligatorio el empleo de
probetas de ensayo libres de defectos en contraste con las estructuras de madera formadas por
piezas
de tamaños mayores no libres de defectos, mismas que soportan cargas durante
periodos variables en comparación al tiempo normalizado de los ensayos. Por esta razón los
valores de resistencia de los ensayos de probetas pequeñas no pueden aplicarse a directamente
al diseño de elementos estructurales en madera, deben ser tomados como punto de referencia,
ponderando hasta que los valores obtenidos en ensayo sean equivalentes
a los valores
correspondientes a las condiciones de uso práctico. El análisis de la presente prueba considera
los valores medios obtenidos en el ensayo para las propiedades de esfuerzo en el límite de
proporcionalidad (ELP), módulo de ruptura (MOR) y módulo de elasticidad (MOE)
que
respectivamente se registran en los Cuadros y Figuras 19, 20 y 21. Se presentan juntos los
cuadros de estas tres propiedades con la finalidad de analizar el comportamiento de cada
tablero dentro de cada espesor en cada una de dichas propiedades.
41
Cuadro19.Valores medios de esfuerzo en el límite de proporcionalidad por espesor (kg/cm2).
Espesor
Desviación
Media
(mm)
Estándar
3
234.36
80.58
6
148.63
80.80
9
176.68
44.85
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Límite
inferior
214.90
129.18
155.88
Límite
superior
253.81
168.08
197.47
Coef. de var.
(%)
34.38
54.36
25.39
Cuadro 20. Valores medios del módulo de ruptura por espesor evaluado(kg/cm2).
Espesor
Desviación
Media
(mm)
Estándar
3
814.41
328.53
6
576.15
243.89
9
700.13
169.61
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Límite
inferior
750.08
511.82
631.35
Límite
superior
878.74
640.47
768.89
Coef. de var.
(%)
40.34
42.33
24.23
Cuadro 21. Valores medios del módulo de elasticidad por espesor (kg/cm2).
Desviación
Estándar
3
52,133.84
26,106.49
6
46,193.83
26,808.29
9
42,650.63
11,513.55
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Espesor (mm)
Media
Límite
inferior
46,545.53
40,605.52
36,676.47
Límite
superior
57,722.15
51,782.14
48,624.78
Coef. de var.
(%)
50.08
58.03
27.00
Según Vignote y Jiménez (1996) las propiedades de los contrachapados y de la
madera sólida son muy similares. Por no contarse con valores de esfuerzo en el límite de
proporcionalidad registrados específicamente para contrachapados serán comparados
respecto a los valores de la madera de pino.
Según
Fuentes (1998) los valores de esfuerzo en el límite de proporcionalidad
registrados para diversas especies del género Pinus varían dentro del rango de 311 a 613
kg/cm2. Los valores medios que se muestran en el Cuadro 19 indican que el E LP que registran
los contrachapados bajo estudio van de 148.63 a 234.36 kg/cm2. Estos son valores menores al
límite inferior del rango especificado por Fuentes (1998) para madera sólida.
42
Los valores medios del módulo de ruptura para los contrachapados sometidos a prueba
en el presente trabajo fluctúan entre los 576.15 a los 814.41 kg/cm2. Conforme la clasificación
que hace Novelo (1964) para el MOR en madera, estos valores se clasificarían dentro del
nivel bajo de resistencia, es decir, se encuentra dentro del rango de los valores que van de 401
a 900 kg/cm2. Algunos otros valores registrados para esta propiedad en la flexión estática en
el mismo tipo de tableros los presenta la FAO (1983) indicando un rango que va de los
278.32 a los 710.5 kg/cm2 en función de la densidad del tablero.
Los valores medios registrados en el módulo de elasticidad que se presentan en el
cuadro 21 se encuentran dentro del rango de 42,650.63 a 52,133.84 kg/cm2, valores que
clasificarían a los contrachapados dentro del nivel inferior de la clasificación que para el MOE
en madera hace Novelo (1964),es decir, muy bajo, tal nivel abarca el rango de los valores
inferiores a 70,000 kg/cm2. La FAO (1983), en la “Technical Consultation on Wood-based
Panels en New Delhi”, reportó valores que van de los 89,180 a los 156,800 kg/cm2 en
función de la densidad de los contrachapados; los valores que obtuvieron los tableros
evaluados se encuentran abajo del límite inferior del rango reportado por la FAO.
En los Cuadros 22, 23 y 24 se presentan los análisis de varianza para las propiedades
de ELP, MOR y MOE.
Cuadro 22. Análisis de varianza para esfuerzo en el límite de proporcionalidad (ELP).
Fuente de
Grados de
F
Pr > F†
Nivel de
Variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
libertad
2
2
4
78
calculada
3.98
19.95
17.62
0.0226
0.0001
0.0001
Significancia
*
**
**
*,**: Probabilidad al 0.05 y 0.01. (Significativo y altamente significativo respectivamente)
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
Cuadro 23. Análisis de varianza para módulo de ruptura (MOR).
Fuente de
Variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
libertad
2
2
4
78
F
Calculada
1.69
13.60
26.29
Pr > F†
0.1917
0.0001
0.0001
Nivel de
Significancia
NS
**
**
**: Significancia al 0.01 de probabilidad (Altamente significativo )
NS: No significativo
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
43
Cuadro 24. Análisis de varianza para módulo de elasticidad (MOE).
Fuente de
Variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
libertad
2
2
4
78
F
Calculada
6.13
2.76
25.93
Pr > F†
Nivel de
significancia
*
NS
**
0.0034
0.0696
0.0001
*,**: Probabilidad al 0.05 y 0.01. (Significativo y altamente significativo respectivamente)
NS: No significativo
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
El análisis de varianza para las propiedades de ELP y MOR muestra una diferencia
altamente significativa en la fuente de variación espesor puesto que Pr > F
< = 0.01, así
mismo en todas las propiedades se muestra una interrelación entre las empresas y sus tableros
producidos.
Los resultados presentados en los Cuadros 19, 20 y 21 muestran valores más altos
conforme el siguiente orden de espesores: 3, 9 y 6 mm. En las propiedades de E LP y MOR de
los valores medios registrados indican cierta relación inversamente proporcional, valores que
aunados a sus correspondientes análisis de varianza muestran una variación significativa en
función al espesor de los tableros y a la calidad y armado de los mismos como se puede
analizar del Anexo 2.
Buscando establecer las diferencias y las similitudes entre los tableros del mismo
espesor, en los cuadros 25, 26 y 27 se presentan las pruebas de t de Student para analizar si
las diferencias y las similitudes entre las medias son estadísticamente significativas con un
= 0.05.
Cuadro 25. Prueba de t para el esfuerzo en el límite de proporcionalidad por espesor.
Empresa de origen
de los tableros
Región (N)
Región (C)
Región (S)
Media
3mm
182.27
223.88
296.93
234.36
Espesor de los tableros*
6 mm
b
152.49
b
b
66.47
c
a
226.94
a
148.63
9mm
130.68
204.97
194.39
176.68
b
a
a
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias dela misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
44
Cuadro 26. Prueba de t para el módulo de ruptura por espesor.
Empresa de origen
de los tableros
Región (N)
Región (C)
Región (S)
Media
3mm
549.55
766.62
1,127.06
814.41
Espesor de los tableros*
6 mm
c
627.29
b
b
313.77
c
a
787.38
a
576.15
9mm
497.68
828.98
773.72
700.13
b
a
a
9mm
29,226.66
54,303.80
44,421.42
42650.63
b
a
a
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias dela misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
Cuadro 27. Prueba de t para el módulo de elasticidad por espesor.
Empresa de origen
de los tableros
Región (N)
Región (C)
Región (S)
Media
3mm
33,371.52
49,804.11
73,225.90
52133.84
Espesor de los tableros*
6 mm
c
43,713.14
b
b
18,761.50
c
a
76,106.86
a
46193.83
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias dela misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
La variación en todas y cada una de las propiedades de la flexión estática de cada
tablero está en función de la calidad del tablero mismo, es decir, de su densidad, de la solidez
de sus chapas, las condiciones de fabricación (temperatura, tiempo y presión de prensado), de
la calidad del encolado y su aplicación, del contenido de humedad presente en el tablero, de
las especie y aún del porcentaje de madera juvenil y de madera madura.
En general, cualquier tipo de tablero, ya bajo condiciones de uso
comportamiento en todas sus propiedades relativamente
presenta un
diferente al que teóricamente
registran puesto que las condiciones climáticas (temperaturas promedio en verano e invierno,
comportamiento anual de la humedad ambiental promedio, precipitación media anual) inciden
positiva o negativamente en tales propiedades físico-mecánicas.
45
Figura 20. Valores medios del esfuerzo en el límite de proporcionalidad por
espesor.
Figura 21. Valores medios del módulo de ruptura por cada espesor.
46
Figura 22. Valores medios del módulo de elasticidad por espesor.
5.8
Ensayo de tracción paralela a la fibra
En el Cuadro 28 y Figura 23 se presentan los valores promedio obtenidos de la prueba
de tracción paralela a la fibra en los contrachapados evaluados.
Cuadro 28. Valores medios de tracción paralela en los tableros evaluados(kg/cm2).
Límite
Espesor
Media
(mm)
inferior
3
11.61
10.907
6
4.311
3.609
9
9.22
8.518
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Los valores registrados
Límite
superior
12.312
5.013
9.923
Desviación
estándar
2.275
1.145
3.974
Coef. de var.
(%)
24.681
26.574
34.232
fluctúan de 4.31 a 11.61 kg/cm2, sin presentar un orden
definido de valores creciente o decreciente con respecto a los espesores evaluados. Vignote y
Jiménez (1996) presentan un valor de 18 kg/cm2 de resistencia a la tracción, similar al de la
madera maciza de pino, valor que rebasa por mucho a los obtenidos por los tableros
evaluados. El análisis de varianza para los valores de tracción paralela se presenta en el
Cuadro 29.
47
Cuadro 29. Análisis de varianza para tracción paralela.
Fuente de
variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
Libertad
2
2
4
81
F
calculada
16.62
111.15
14.68
Pr > F†
0.0001
0.0001
0.0001
Nivel de
significancia
**
**
**
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
** Significancia al 0.01 de probabilidad (altamente significativo).
El análisis de varianza muestra que las diferencias en la resistencia a la tracción
paralela entre los diferentes espesores así como entre las empresas origen de los tableros
evaluados son altamente significativas ya que Pr > F < = 0.01. Para los valores obtenidos
en esta prueba se establecen las diferencias y las similitudes entre los tableros del mismo
espesor en el cuadro 30 por medio de la comparación de medias empleando la prueba de t de
Student con un = 0.05.
Cuadro 30. Prueba de t para medias de tracción paralela a la fibra por espesor.
Empresa de origen
de los tableros
Región (N)
Región (C)
Región (S)
Media
3mm
9.276
8.368
10.018
9.221
Espesor de los tableros*
6 mm
a
5.353
a
a
4.129
ab
a
3.453
b
4.312
9mm
10.510
8.331
15.989
11.610
b
c
a
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias dela misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
La madera, por su natural constitución, presenta una mayor resistencia a esfuerzos
solicitados en la dirección paralela a sus fibras; los tableros contrachapados presentan un
comportamiento similar al ofrecer una mayor resistencia a esfuerzos paralelos a sus caras,
debido por la madera misma de la que están fabricados, a la calidad de su encolado e incluso
al contenido de humedad presente en el tablero al momento de la solicitud de esfuerzos.
48
Figura 23. Valores medios de tracción paralela a la fibra por espesor.
5.9
Ensayo de Cizalle
Este ensayo es complementario al de adherencia antes descrito, ya que su principal
objetivo es evaluar la calidad del encolado, solamente que éste se realiza aplicando una carga
de tracción paralela a la fibra de las caras para provocar el cizalle en la línea de unión.
En los Cuadros 31 y 32 y Figuras 24 y 25 respectivamente se presentan los valores
medios obtenidos en esta prueba de cortante para carga máxima y para carga por unidad de
superficie
Cuadro 31. Valores medios de carga máxima en cizalle (kg).
Espesor
Límite
Media
(mm)
Inferior
3
112.429
108.930
6
45.952
42.454
9
83.952
80.228
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Límite
superior
115.926
49.916
112.344
Desviación
estándar
17.354
10.857
20.190
Coef. de Var.
(%)
15.436
23.626
24.050
49
Cuadro 32. Valores medios de carga por unidad de superficie en prueba de cizalle (kg/cm2).
Espesor
Límite
Media
(mm)
inferior
3
17.12
16.574
6
7.161
6.614
9
13.09
12.508
Límites del intervalo de confianza al 95% de probabilidad.
Límite
superior
17.668
7.708
13.672
Desviación
estándar
2.83
1.73
6.78
Coef. Var
(%)
16.55
24.21
51.77
Los valores medios de carga máxima, obtenidos conforme a la norma APA PS 1 – 83,
van de los 45.95 a los 112.42 kg, así como los de carga promedio por unidad de superficie van
de los 7.12 a los 13.09 kg/cm2. La FAO (1983) reporta valores de carga máxima para
contrachapados bajo cizalle que van de los 51.94 a los 77.42 kg/cm2 en función de la densidad
del tablero; respecto de tales registros los valores obtenidos por los tableros evaluados se
muestran inferiores a los reportados por la FAO.En los Cuadros 33 y 34 se presentan el
análisis de varianza correspondiente a cada carga.
Cuadro 33. Análisis de varianza para carga máxima.
Fuente de
variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
Libertad
2
2
4
296
F
calculada
68.40
351.85
56.07
Pr > F†
0.0001
0.0001
0.0001
Nivel de
significancia
**
**
**
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
** Significancia al 0.01 de probabilidad (altamente significativo).
Cuadro 34. Análisis de varianza para carga por unidad de superficie.
Fuente de
variación
Región
Espesor
Reg*Esp
Error
Grados de
Libertad
2
2
4
296
F
calculada
75.55
324.89
57.30
Pr > F†
0.0001
0.0001
0.0001
Nivel de
significancia
**
**
**
† : Hay diferencias en tratamientos si Pr > F < . = 0.05
** Significancia al 0.01 de probabilidad (altamente significativo).
Los respectivos análisis de varianza para cada carga muestran diferencias altamente
significativas en cada fuente de variación, ya que Pr > F < = 0.01, es decir, cada tablero de
cada espesor y de cada empresa registró valores muy particulares y propios de sí mismo. Para
los valores obtenidos se establecen las diferencias y las similitudes entre los tableros del
50
mismo espesor en el cuadro 35 y 36 por medio de la comparación de medias empleando la
prueba de t de Student con un = 0.05.
Cuadro 35. Prueba de t para medias de carga máxima (kg)
Empresa de origen
de los tableros
Región (N)
Región (C)
Región (S)
Media
Espesor de los tableros*
6mm
ab
47.857
a
a
41.857
a
a
48.142
a
45.952
3mm
106.285
119.285
111.714
112.428
9mm
38.428
96
117.428
83.952
b
c
a
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias dela misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
Cuadro 36. Prueba de t para medias de carga por unidad de superficie(kg/cm2).
Empresa de origen
de los tableros
Espesor de los tableros*
6mm
3mm
9mm
Región (N)
15.87
b
7.52
a
5.85
c
Región (C)
Región (S)
Media
18.17
17.32
17.12
a
a
6.60
7.36
7.16
a
a
14.87
18.55
13.09
b
a
(N) Región norte, (C) Región centro, (S) Región sur
*: Medias dela misma columna con la misma literal son iguales al 0.05 de probabilidad.
Figura 24. Carga máxima promedio en prueba de cizalle por espesor evaluado.
51
Figura 25. Carga media por unidad de superficie en prueba de cizalle por espesor
evaluado
En el Cuadro 37 se muestra los porcentajes de probetas falladas en cada tablero de un
total de 305, esto según el origen de la falla en cada probeta bajo cizalle.
Cuadro 37. Origen y porcentajes de falla en las probetas bajo cizalle.
Tablero
N°
13
23
33
16
26
36
19
29
39
Total
Falla por madera
N° probetas
%
20
57.14
28
80.00
34
97.14
32
91.43
35
100.00
35
100.00
24
68.57
24
96.00
24
68.57
256
84.0
Falla por adhesivo
N° probetas
%
15
42.86
7
20.00
1
2.86
3
8.57
0
0.00
0
0.00
11
31.43
1
4.00
11
31.43
49
16.0
Tanto la prueba de cizalle como la prueba de adherencia son empleadas con la
finalidad de
evaluar la calidad del encolado de los tableros.
Se considera como buen
adhesivo aquel que falla a una fuerza aplicada después de que el material que está uniendo ha
fallado antes, es decir para este caso, el adhesivo no debe fallar antes que la madera.
52
Los tableros evaluados puede decirse que presentaron características favorables a esta
prueba, ya que el 84 % de las fallas tuvieron su origen en la madera y el 16% en la falla del
adhesivo. Estos porcentajes se representan en la Figura 26.
Figura 26. Porcentajes de probetas falladas y no falladas en la prueba de cizalle o cortante.
En el Cuadro 38 se presentan las fichas descriptivas de cada tablero que fue evaluado
dentro de cada espesor, indicando los valores resultantes de cada prueba y, finalmente, con un
objetivo netamente comparativo, en el Cuadro 39 se presentan valores medios de densidad
normal, flexión estática y contenido de humedad de los tableros contrachapados, aglomerados
y de fibra, los dos últimos evaluados en forma similar al presente trabajo; además, como
referencia, también se indican valores reportados en madera sólida de pino para las mismas
propiedades.
53
54
55
6.
CONCLUSIONES
1. En la calidad de las chapas se encontró que 8 tableros fueron subvaluados, pues la calidad
de comercialización en su mayoría debía ser de un grado más alto en cuanto a clasificación
de calidad; el tablero 33 fue sobre valorado pues su calidad corresponde a una inferior
respecto de la calidad con la fue comercializado. Respecto al armado de los tableros
tuvieron el alma constituida por más de una chapa los mismos tableros que fueron
subevaluados en su calidad, fluctuando en número de 3 a 10 chapas internas, así mismo el
tablero 33, presentó una única lámina constituyendo su centro
2. Respecto del espesor todos los tableros se encuentran fuera de las especificaciones
establecidas por la norma NMX-C-326-1978, presentándose como promedio 3.64, 5.89 y
8.71 mm respectivamente para los tableros de 3, 6 y 9 mm.
3. En superficie (largo y ancho), el promedio general de los nueve tableros corresponde al
especificado según dimensiones nominales, no así en la escuadría, donde 8 de los 9
tableros evaluados no presentaron la diagonal correspondiente.
4.
La adherencia de 7 tableros fue encontrada excelente y para los dos restantes fue
aceptable, es decir, todos los tableros cumplieron con lo establecido en la norma NMX-C326-1978. (SECOFI, 1978). Del total de las 135 probetas evaluadas 129 soportaron un
número de ciclos mayor al establecido, las restantes 6 presentaron delaminación en el
último ciclo de prueba. Las probetas falladas correspondieron a los tableros 16 y 36.
56
5. Los valores promedio de densidad normal para los espesores de 3, 6 y 9 mm se registraron
respectivamente en 625.9, 587.4 y 580 kg/m3, clasificándose dentro de los tableros de
densidad baja a media según la FAO (1983). Todos los tableros de 3 mm se consideraron
estadísticamente diferentes entres sí, dentro de los de 6 mm los tableros 16 y 26 se
evaluaron similares entre sí y diferentes al tablero 36, en los de 9 mm los contrachapados
19 y 29 se registraron como iguales y diferentes del tablero 39. La densidad anhidra se
registró en promedio en 0.59 g/cm3 para los tableros de 3 mm, en 0.54 g/cm3 para los de
6 mm y 0.52 g/cm3 para los de 9 mm. Estadísticamente solo en el espesor de 3 mm se
presentó variación, los tableros de 13 y 23, siendo similares entre ellos y diferentes del
tablero 33. Entre los tableros de cada espesor no hubo diferencia estadística.
6. Para las propiedades de esfuerzo en el límite de proporcionalidad y módulo de ruptura los
valores más altos correspondieron a los tableros de 3 mm con 234.36 y 814.41 kg/cm2
respectivamente, siguiendo los de 9 mm con 176.68 y 700.13 kg/cm2 y finalmente los de 6
mm con 148.63 y 576.15 kg/cm2. En el módulo de elasticidad los valores más bajos los
presentaron los tableros de 9 mm con 42,650.63 kg/cm2, siguiendo los de 6 mm con
46,193.83 kg/cm2 y finalmente el espesor de 3 mm con 52,133.84 kg/cm2. Conforme a la
clasificación que Novelo (1964) hace para las propiedades de la flexión estática en la
madera, los valores de esfuerzo en el límite de proporcionalidad se registraron dentro del
nivel bajo de resistencia unitaria a la flexión, los valores del módulo de ruptura dentro del
nivel bajo de resistencia y los valores del módulo de elasticidad en el nivel denominado
como muy bajo.
7. En el ensayo de tracción paralela a la fibra los valores se encontraron dentro del rango de
4.31 a 11.61 kg/cm2 de resistencia a la tracción, valores que son rebasados por el reportado
por Vignote y Jiménez (1996) igual a 18 kg/cm2. Estadísticamente no se presentó variación
en los tableros de 3 mm, en los de 6 mm los tableros 16 y 36 fueron diferentes entre sí y
ambos similares al tablero 26, dentro del espesor de 9 mm todos los contrachapados fueron
estadísticamente diferentes entre sí.
57
8. En la prueba de cizalle los valores más altos correspondieron con el espesor de 3 mm que
obtuvo como carga máxima promedio 112.43 kg y un valor de carga promedio por unidad
de superficie igual a 17.12 kg/cm2, siguiendo el espesor de 9 mm con los valores promedio
de 83.95 kg y 13.09 kg/cm2 para carga máxima y carga por superficie respectivamente y
finalmente el de 6 mm con los valores más bajos correspondiente a 45.95 kg y 7.16
kg/cm2 para cada carga.
58
7.
RECOMENDACIONES.
1. Realizar trabajos de investigación similares al presente de una forma más amplia e
intensiva, para cada tipo de tablero producido en México, con la finalidad de poder contar
con valores estándares nacionales para cada propiedad física y mecánica de los mismos,
valores que a su vez coadyuven a mejorar la calidad de los productos mexicanos así como
una mejora en la industria de los tableros nacionales
2. Involucrar directamente a las empresas productoras de tableros en general para que
colaboren con trabajos de investigación que a ellos mismos les permita conocer la calidad
de sus productos y obtener un mejor nivel de competitividad creando paralelamente
normas que regulen la producción de los productos del subsector forestal.
59
8.
BIBLIOGRAFÍA CITADA.
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Facultad de Ciencias Forestales. Universidad Austral de Chile. Valdivia, Chile. P
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DEVLIEGER, F. 1990. Tableros contrachapados. Universidad Austral de Chile. Valdivia,
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60
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63
ANEXOS
64
ANEXO 1.
ESTIMACIÓN DEL TAMAÑO DE MUESTRA DE LOS ENSAYOS.
La medición de la submuestras realizadas a cada tablero para cada una de las variables
nos permitieron obtener una estimación del error estándar de la forma siguiente:
σ
= CME
donde:
σ = error estándar
CME = cuadro medio del error.
donde:
El error estándar de la media es estimado como:
σx= σ/ n
n= tamaño de muestra
De esta forma es posible estimar el error estándar de la media para diferentes tamaños
de muestra como se indica en la Tabla 1. Un tamaño de muestra adecuado podría ser aquel en
que un incremento en “n” no disminuye mucho el error estándar de la media, o es
equivalentemente al valor de “n” en el que la curva del gráfico se vuelve asintótica tal como
se muestra en la Figura A.
Prueba
Contenido de humedad
Espesor
Densidad
Flexión 3mm
Flexión 6mm
Flexión 9mm
Tracción
Cizalle
Desv. est.
muestral
0.549
0.475
0.207
85.838
97.847
148.976
2.465
23.963
Varianza
muestral
0.301
0.225
0.043
7368.162
9574.035
22193.849
6.075
574.241
N° muestra
estable*
8
15
15
8
8
8
15
15
N° de muestra
aplicado
8
132
30
20
15
10
10
35
N°
gráfico
1
2
3
4
5
6
7
8
Tabla 1: Número a partir del cual la gráfica se presenta asintótica y número mínimo de
muestra aceptable para cada prueba realizada.
65
66
Por otra parte también es posible estimar el tamaño de muestra de acuerdo a la
precisión deseada por el investigador. Se definimos el error relativo como.
dr = | (μ –x ) / μ |
x
donde:
dr = Error relativo.
Representa la desviación de la estimación (x) respecto a la media (μ).
El tamaño de muestra para un error relativo dr y nivel de α preespecificado se estima
como sigue:
donde:
n> (t(α/2),(n-1) )* (c.v./dr)2/ (1+((t(α/2),(n-1))*(c.v./ dr)) / ni )
t(α/2),(n-1) = valor de tablas
c.v. = σ/x
ni = tamaño de muestra preliminar
Por ejemplo, el tamaño de muestra requerido para un error relativo del 5% se muestra
en la Tabla 2.
67
ANEXO 2. CALIDAD DE CHAPAS Y ARMADO DE TABLEROS.
DEFECTOS*
Por almacenamiento
Cara
Trascara
Anatómicos
Cara
Trascara
Tablero: 13
Proveedor: Ponderosa de Durango
* Ninguno
*2 rajaduras
*1 grieta
Tablero: 23
Proveedor: Varvie de Oaxaca
Calidad: BD
* Ninguno
* Ninguno
*5 nudos de 1 a 7
cm de diámetro
*2 manchas de
2 y 3.5 cm2
Tablero 33
Proveedor: Tachapuesa de México
* Ninguno
*3 rajaduras de
entre 70 y 110 cm
*3 rajaduras de
entre 20 y 40 cm
Tablero: 16
Proveedor: Ponderosa de Durango
* 2 Manchas de *2 rajaduras
entre 15 x 75cm
Proveedor: Varvie de Oaxaca
Calidad: BC
* Ninguno
* 1grieta de
5 cm de long.
*7 huecos de nudo
<1cm vertical
*7 marcas de nudo
Tablero: 36
Proveedor: Tachapuesa de México
Calidad: BD
* Ninguno
* Manchas de
hongos
* 45% del tablero
con picadura de
polilla
* 4 nudos de 3 a
5 cm de diámetro
verticalmente
Tablero: 19
Proveedor: Ponderosa de Durango
*10% del tablero * Ninguno
manchado por
hongo azul
* Ninguno
Cara
Centro
Trascara
Traslapes
1
4
1
0
*2 tiras de
*9 parches madera
Cara
*1 resane mal incrustadas Centro
*1 marca de *Chapa arrugada Trascara
cuchilla
y áspera
Traslapes
1
3
1
1
*5 Parches
*1 Resane * Sin pulir
Cara
Centro
Trascara
Traslapes
1
1
1
0
* 8 Parches *Sin pulir
oblongos
Cara
Centro
Trascara
Traslapes
1
4
1
4
* Ninguno *Sin pulir
Cara
*Marcas de
Centro
cuchilla de 3cm Trascara
Traslapes
7
3
7
0
* 3 parches *Sin pulir
Cara
*1 tira de 10 cm Centro
incrustada
Trascara
Traslapes
1
3
1
0
*1 resane
Calidad: BC
* 19 nudos <5cm
*21 hoyos de nudo
de1 a 4 cm de diam.
*Chapa lanuda
Tablero: 26
* 2% del tablero
con mancha por
Resina
*4 parches *Sin pulir
*9 resanes
< 4.8 mm
Calidad: BD
* Lanuda
*42 nudos < 6 cm
*Pequeñas bolsas *14 huecos de
de resina
nudo de entre 0.5
a 2cm de diámetro.
* Chapa lanuda
Calidad: BD
*Manchas de
* 50 nudos de 1 a
resina de 2 a 30cm a 4 cm
* 3 manchas de
resina
Tablero: 29
Proveedor: Varvie de Oaxaca
Calidad: BD
* Ninguno
*2 Rajaduras de 5cm * 10 marcas
y 1m. de longitud
de resina
*11 hoyos de nudo
* 1 resane
de 1 a 2.5 cm
* 75% del tablero
con marcas de resina
Tablero: 39
Proveedor: Tachapuesa de México
Calidad: BD
*15% cubierto
de mancha
* 1 grieta de
10 x0.5 cm
* 2 nudos
por hongos
*5% de la cara
cubierta por pica-
N°
Ensambles
Calidad: BD
*2 bolsas de
*8 huecos de nudo
Resina
que van de 3.5 a 7
*5 manchas< 8mm cm de diámetro
* Ninguno
De fabricación
Cara
Trascara
dura de polilla
* 4 resanes de
15 cm de long.
*Sin pulir
Cara
Centro
Trascara
Traslapes
4
10
1
0
*Sin pulir
Cara
Centro
Trascara
Traslapes
1
5
5
3
Cara
Centro
1
5
Trascara
Traslapes
1
1
*2 resanes *11 hoyos de
nudo de 4 a
12 cm de
diámetro.
* Dentro de la evaluación realizada no se registraron los defectos de tipo mecánico.
68
1
No
ESPESOR 3mm
ESPESOR 6 mm
ESPESOR 9 mm
PROBETA
TAB 13
TAB 23
TAB 33
TAB 16
TAB 26
TAB 36
TAB 19
TAB 29
TAB 39
1
3.6
4.2
3.2
6.2
5.1
5.9
9.2
8.3
9.5
2
3.8
4.2
3.3
6.2
5.2
5.8
9
8.4
9.5
3
3.5
4.1
3.5
6.05
5.3
5.8
8.9
8.4
9.5
4
3.4
4.2
3.4
6.15
5.3
5.8
8.9
8.4
9.4
5
3.4
4.2
3.35
6.1
5.7
5.9
9.1
8.3
9.5
6
3.4
4.2
3.4
6.05
5.7
5.7
8.8
8.5
9.4
7
3.4
4.2
3.2
6.1
5.6
5.9
9
8.1
9.5
8
3.7
4.2
3.2
6.1
5.5
6.2
8.8
8
9.5
9
4.2
4.4
3.3
6.1
5.6
6.2
8.9
7.8
9.6
10
4
4.3
3.25
6.1
5.4
6.3
9.1
7.6
9.5
11
3.9
4.3
3.2
6.2
5.5
6.2
8.8
7.8
9.5
12
4.1
4.3
3.4
6.1
5.5
6.3
8.8
7.8
9.6
13
3.6
4.2
3.25
6.075
5.2
6.1
9.1
8
9.7
14
3.8
4.1
3.3
6.025
5
6.1
9
8.15
9.5
15
3.64
4.23
3.39
6.04
5.44
6.18
8.7
8
9.6
16
3.54
4.18
3.32
6.06
5.44
6.15
8.9
8.1
9.6
17
3.69
4.07
3.25
6.11
5.43
6.19
8.8
8
9.7
18
3.6
4.26
3.37
6.13
5.42
6.13
8.8
8.1
9.7
19
3.58
4.14
3.25
6.1
5.61
6.22
8.6
8
9.6
20
3.41
4.17
3.3
6.01
5.56
6.13
8.9
8
9.7
21
3.57
4.16
3.42
6.01
5.53
6.23
8.9
8.1
9.6
22
3.56
4.21
3.41
6.14
5.55
6.23
8.9
7.9
9.7
23
3.61
4.18
3.24
6.04
5.49
6.17
8.9
8.2
9.5
24
3.6
4.17
3.31
6.08
5.76
6.3
8.9
8.1
9.5
25
3.58
4.23
3.28
6.1
5.44
6.25
8.8
7.8
9.5
26
3.64
4.13
3.54
6.12
5.53
6.25
8.9
8.1
9.7
27
3.55
4.18
3.26
6.11
5.37
6.26
8.9
7.6
9.7
28
3.39
4.27
3.27
6.04
5.56
6.19
8.8
7.9
9.5
29
3.38
4.18
3.35
6.01
5.5
6.15
8.9
7.8
9.6
30
3.51
4.11
3.22
6.09
5.51
6.17
8.8
8.1
9.7
31
3.44
4.2
3.3
6.13
5.57
6.14
8.9
7.9
9.5
32
3.61
4.12
3.29
6.08
5.48
6.18
8.8
8
9.5
33
3.44
4.15
3.33
6.09
5.52
6.24
8.9
8.1
9.7
34
3.63
4.24
3.24
6.18
5.52
6.27
8.9
7.9
9.7
35
3.6
4.28
3.21
6.12
5.54
6.42
8.9
7.8
9.6
36
3.63
4.23
3.39
6.16
5.53
6.24
8.9
8
9.7
37
3.56
4.06
3.23
6.16
5.66
6.21
8.8
8
9.6
38
3.48
4.18
3.24
6.1
5.53
6.22
8.9
8.02
9.5
39
3.45
4.16
3.28
6.25
5.43
6.16
8.7
8
9.5
40
3.45
4.01
3.26
6.1
5.4
6.23
8.7
7.9
9.6
41
3.63
4.24
3.3
6.1
5.44
6.21
8.9
7.9
9.6
42
3.45
4.23
3.21
6.08
5.43
6.13
8.9
8.01
9.4
43
3.64
4.07
3.32
6.11
5.47
6.34
8.7
7.9
9.6
44
3.44
4.13
3.35
6.12
5.57
6.35
8.9
7.9
9.4
45
3.51
4.07
3.16
6.09
5.46
6.09
8.08
8
9.49
46
3.48
4.06
3.19
5.96
5.46
6.45
8.04
8.02
9.48
47
3.58
4.18
3.2
6.19
5.4
6
8.01
7.68
9.48
48
3.5
4.11
3.17
6.19
5.3
6.14
8.03
7.64
9.5
69
1
No
ESPESOR 3mm
ESPESOR 6 mm
ESPESOR 9 mm
PROBETA
TAB 13
TAB 23
TAB 33
TAB 16
TAB 26
TAB 36
TAB 19
TAB 29
TAB 39
49
3.52
4.15
3.26
6.06
5.34
6.17
8.02
7.78
9.42
50
3.5
4.14
3.18
6.15
5.47
6.25
8.07
7.98
9.45
51
3.38
4.13
3.21
6.03
5.42
6.17
7.92
7.74
9.42
52
3.53
4.08
3.23
6
5.32
6.19
8.02
7.73
9.34
53
3.5
4.05
3.29
6.13
5.37
6.18
7.72
8.07
9.28
54
3.56
4.04
3.17
6.14
5.31
6.01
7.92
7.95
9.38
55
3.57
4.08
3.33
6.21
5.51
6.12
7.68
7.69
9.5
56
3.32
4.05
3.32
6.15
5.3
6.16
7.61
7.7
9.38
57
3.31
4.09
3.17
6.04
5.27
6.03
7.67
7.68
9.4
58
3.5
4.12
3.2
6.21
5.34
6.15
8.03
8.07
9.42
59
3.45
4.2
3.16
6.04
5.22
6.18
8.01
8.063
9.23
60
3.52
4.25
3.32
6.01
5.37
6.06
8.63
7.97
9.55
61
3.56
4.12
3.34
6.08
5.37
6.17
8.71
7.95
9.42
62
3.47
4.11
3.34
6.01
5.26
6.16
8.56
8.04
9.57
63
3.49
4.04
3.42
6.1
5.27
6.4
8.68
7.94
9.46
64
3.37
4.16
3.38
5.95
5.28
6.41
8.57
8.1
9.52
65
3.52
4.13
3.49
5.96
5.33
6.16
8.63
8.08
9.42
66
3.53
4.07
3.44
6.01
5.41
6.26
8.75
8
9.56
67
3.54
4.08
3.38
6.02
5.37
6.17
8.74
7.97
9.56
68
3.4
4.11
3.25
6.55
4.48
6.55
8.48
7.77
9.53
69
3.37
4.03
3.21
6.14
5.56
6.14
8.52
7.67
9.31
70
3.38
4.19
3.22
6.15
5.3
6.15
8.39
7.77
9.56
71
3.41
4.2
3.26
6.19
5.32
6.19
8.49
7.8
9.5
72
3.31
4.07
3.2
6.35
5.38
6.35
8.4
7.61
9.37
73
3.46
4.18
3.23
6.28
5.34
6.28
8.52
7.92
9.44
74
3.35
4.07
3.3
6.23
5.46
6.23
8.54
7.84
9.49
75
3.47
4.2
3.21
6.25
5.25
6.25
8.44
7.49
9.4
76
3.49
4.24
3.14
6.18
5.37
6.18
8.42
7.45
8.87
77
3.46
4.13
3.17
6.11
5.33
6.11
8.47
7.66
9.51
78
3.43
4.23
3.19
6.18
5.34
6.18
8.8
8.2
9.3
79
3.31
4.09
3.22
6.19
5.46
6.19
8.7
8
9.4
80
3.28
4.05
3.24
6.19
5.63
6.19
8.8
8.2
9.6
81
3.39
4.18
3.24
6.37
5.19
6.37
8.7
8.1
9.5
82
3.4
4.23
3.23
6.25
5.43
6.25
8.9
8.2
9.6
83
3.46
4.22
3.22
6.04
5.26
6.14
8.7
8
9.4
84
3.42
4.28
3.21
6.14
5.56
6.21
8.6
8.2
9.4
85
3.53
4.18
3.21
5.97
5.39
6.09
8.8
8.1
9.6
86
3.48
4.25
3.28
6.09
5.29
6.11
8.7
8.1
9.7
87
3.47
4.15
3.22
6.09
5.28
6.07
8.7
8.1
9.7
88
3.38
4.38
3.37
5.95
5.48
6.08
8.6
7.9
9.63
89
3.43
4.12
3.31
6.01
5.34
6.11
8.53
8.35
9.54
90
3.41
3.96
3.24
6.05
5.47
5.22
8.68
8.3
9.57
91
3.45
3.94
3.3
6.03
5.43
6.05
8.68
7.91
9.49
92
3.35
4.56
3.31
5.99
5.44
6.1
8.57
8.42
9.5
93
3.39
3.91
3.26
6.12
5.48
6.23
8.67
8.08
9.52
94
3.35
3.76
3.15
6.13
5.44
6.25
8.83
8.02
9.31
95
3.36
3.98
3.18
6.06
5.42
6.23
8.74
8.03
9.51
96
3.26
3.34
3.18
6.03
5.45
6.21
8.67
8.4
9.61
70
1
No
ESPESOR 3mm
ESPESOR 6 mm
ESPESOR 9 mm
PROBETA
TAB 13
TAB 23
TAB 33
TAB 16
TAB 26
TAB 36
TAB 19
TAB 29
TAB 39
97
3.37
4.09
3.27
6.12
5.5
6.21
8.39
8.26
9.54
98
3.58
4.35
3.23
6.11
5.39
6.15
8.71
8.13
9.54
99
3.54
4.34
3.27
6.1
5.4
6.27
8.76
7.91
9.58
100
3.47
4.07
3.17
6.02
5.49
6.17
8.63
8.1
9.6
101
3.61
4.13
3.27
6.1
5.4
6.22
8.65
8
9.45
102
3.67
4.55
3.24
6.03
5.47
6.16
8.65
8.19
9.5
103
3.52
4.23
3.28
6.01
5.47
6.29
8.71
8.37
9.58
104
3.43
4.2
3.19
5.98
5.55
6.22
8.82
8.36
9.58
105
3.38
4.55
3.26
6.14
5.43
6.14
8.69
8.34
9.46
106
3.49
4.12
3.28
6.02
5.31
6.43
8.7
8.43
9.58
107
3.53
4.19
3.19
6.05
5.5
6.19
8.57
8.4
9.58
108
3.56
4.07
3.23
6.07
5.47
6.25
8.54
8.4
9.61
109
3.62
4.18
3.18
6.04
5.38
6.2
8.49
8.38
9.56
110
3.58
4.15
3.25
6.1
5.45
6.14
8.3
8.03
9.54
111
3.58
4.09
3.31
6.01
5.456
6.38
8.68
8.35
9.51
112
3.58
4.11
3.21
6.1
5.404
6.29
8.74
8.24
9.59
113
3.54
4.23
3.18
6.12
5.4
6.12
8.73
.
9.51
114
3.52
4.23
3.16
6.11
5.36
6.24
8.66
.
9.58
115
3.49
4.17
3.16
6
5.026
6.25
8.77
.
9.57
116
3.55
4.08
3.2
6.07
5.46
6.28
8.77
.
9.53
117
3.47
4.36
3.27
6.16
5.46
6.22
8.7
.
9.4
118
3.44
3.84
3.24
6.09
5.34
6.26
8.68
.
9.54
119
3.6
4.18
3.26
6.13
5.47
6.18
8.67
.
9.48
120
3.57
4.28
3.15
6
5.23
6.19
8.05
.
9.53
121
3.42
4.08
3.31
6.13
5.46
6.23
8.6
.
9.53
122
3.44
4.31
3.21
6.07
5.234
6.52
8.56
.
9.52
123
3.43
4.12
3.28
6.02
5.268
6.17
.
.
.
124
3.38
4.16
3.33
6.03
5.462
6.24
.
.
.
125
3.59
4.1
3.25
6.03
5.243
6.35
.
.
.
126
3.55
4.08
3.19
6.18
5.423
6.26
.
.
.
127
3.56
4.2
3.2
6.07
5.46
6.22
.
.
.
128
3.61
4.14
3.33
.
.
.
.
.
.
129
3.52
4.21
3.22
.
.
.
.
.
.
130
3.5
4.15
3.25
.
.
.
.
.
.
131
3.59
4.16
3.27
.
.
.
.
.
.
132
3.51
4.24
3.33
.
.
.
.
.
.
Media
3.5132
4.1571
3.2659
6.1005
5.4087
6.1808
8.6308
8.0178
9.5170
Máxima
4.2
4.56
3.54
6.55
5.76
6.55
9.2
8.5
9.7
Mínima
3.26
3.34
3.14
5.95
4.48
5.22
7.61
7.45
8.87
Desv. Est.
0.1391
0.1340
0.0777
0.0868
0.1496
0.1540
0.3207
0.2256
0.1158
Coef. Var.
3.9610
3.2238
2.3801
1.4231
2.7674
2.4928
3.7163
2.8144
1.2172
Media
3.6454
5.8967
8.7416
Máxima
4.56
6.55
9.7
Mínima
3.14
4.48
7.45
Desv. Est.
Coef.
Var.(%)
0.3948
0.3718
0.6570
10.830
6.3052
7.5159
71
72
73
ANEXO 6.
DENSIDAD NORMAL (g/cm3).
Probeta
No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est.
Coef. Var.
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est.
Coef. Var.
TAB 13
0.590
0.578
0.679
0.571
0.591
0.567
0.562
0.582
0.602
0.598
0.571
0.578
0.547
0.572
0.579
0.580
0.628
0.548
0.568
0.603
0.592
0.584
0.570
0.626
0.540
0.538
0.648
0.530
0.588
0.564
0.5823
0.6786
0.5302
0.0319
0.0548
3mm
TAB 23
0.646
0.594
0.648
0.534
0.603
0.644
0.612
0.628
0.610
0.591
0.588
0.604
0.618
0.567
0.607
0.617
0.633
0.608
0.598
0.568
0.607
0.636
0.653
0.652
0.596
0.566
0.619
0.583
0.617
0.570
0.6071
0.6530
0.5341
0.0289
0.0477
0.6258
0.7647
0.5302
0.0581
0.0929
TAB 33
0.728
0.714
0.754
0.628
0.653
0.627
0.681
0.714
0.746
0.737
0.696
0.673
0.668
0.624
0.679
0.604
0.754
0.748
0.765
0.698
0.634
0.699
0.714
0.587
0.688
0.685
0.676
0.717
0.651
0.700
0.6880
0.7647
0.5871
0.0469
0.0682
TAB 16
0.563
0.560
0.588
0.575
0.571
0.573
0.671
0.603
0.623
0.681
0.630
0.662
0.647
0.675
0.660
0.729
0.660
0.592
0.615
0.640
0.674
0.613
0.620
0.648
0.624
0.601
0.623
0.597
0.585
0.602
0.6235
0.7289
0.5604
0.0409
0.0656
6mm
TAB 26
0.575
0.571
0.521
0.564
0.578
0.554
0.587
0.559
0.580
0.570
0.560
0.608
0.487
0.562
0.619
0.564
0.597
0.554
0.580
0.568
0.581
0.536
0.565
0.586
0.512
0.519
0.576
0.494
0.565
0.591
0.5628
0.6189
0.4870
0.0308
0.0548
0.5874
0.7289
0.4870
0.0431
0.0733
TAB 36
0.558
0.551
0.527
0.633
0.565
0.574
0.611
0.583
0.612
0.574
0.563
0.539
0.568
0.574
0.634
0.567
0.588
0.645
0.560
0.559
0.561
0.587
0.578
0.572
0.552
0.627
0.529
0.598
0.548
0.542
0.5759
0.6452
0.5268
0.0310
0.0539
TAB 19
0.625
0.583
0.578
0.640
0.670
0.597
0.604
0.644
0.646
0.573
0.572
0.625
0.627
0.610
0.540
0.649
0.622
0.568
0.614
0.646
0.632
0.570
0.634
0.652
0.572
0.571
0.634
0.645
0.571
0.673
0.6129
0.6732
0.5400
0.0354
0.0579
9mm
TAB 29
0.576
0.557
0.557
0.575
0.566
0.533
0.596
0.528
0.584
0.573
0.553
0.595
0.586
0.540
0.523
0.574
0.604
0.557
0.593
0.549
0.535
0.600
0.564
0.575
0.566
0.540
0.534
0.583
0.535
0.520
0.5623
0.6036
0.5200
0.0246
0.0438
0.5800
0.6732
0.5200
0.1318
0.2272
TAB 39
0.548
0.634
0.573
0.548
0.541
0.552
0.564
0.614
0.591
0.577
0.590
0.526
0.562
0.549
0.531
0.552
0.568
0.565
0.557
0.550
0.586
0.568
0.541
0.564
0.557
0.566
0.568
0.572
0.554
0.575
0.5647
0.6336
0.5258
0.0225
0.0398
74
ANEXO 7.
DENSIDAD ANHIDRA (g/cm3).
No
Espesor 3mm
Espesor 6 mm
Espesor 9mm
PROBETA TAB 13 TAB 23 TAB 33 TAB 16 TAB 26 TAB36 TAB 19 TAB 29 TAB 39
1
0.572
0.613
0.725
0.530
0.527
0.534
0.511
0.546
0.511
2
0.553
0.555
0.694
0.001
0.534
0.526
0.528
0.524
0.776
3
0.657
0.621
0.750
0.555
0.491
0.505
0.539
0.521
0.539
4
0.541
0.502
0.601
0.564
0.522
0.555
0.523
0.536
0.523
5
0.552
0.570
0.632
0.001
0.543
0.515
0.514
0.528
0.514
6
0.537
0.582
0.624
0.531
0.522
0.550
0.516
0.508
0.516
7
0.537
0.593
0.650
0.633
0.557
0.581
0.533
0.553
0.534
8
0.550
0.600
0.675
0.580
0.519
0.556
0.584
0.512
0.584
9
0.564
0.593
0.709
0.572
0.531
0.588
0.552
0.551
0.552
10
0.568
0.559
0.690
0.647
0.530
0.572
0.543
0.545
0.543
11
0.546
0.579
0.675
0.597
0.519
0.536
0.550
0.525
0.550
12
0.553
0.555
0.650
0.652
0.583
0.503
0.499
0.563
0.499
13
0.512
0.591
0.640
0.621
0.458
0.552
0.547
0.538
0.547
14
0.525
0.545
0.618
0.653
0.523
0.545
0.512
0.503
0.512
15
0.537
0.605
0.678
0.605
0.556
0.603
0.491
0.500
0.491
16
0.549
0.576
0.578
0.725
0.544
0.534
0.522
0.532
0.522
17
0.602
0.598
0.750
0.632
0.560
0.557
0.534
0.557
0.534
18
0.515
0.566
0.702
0.562
0.515
0.636
0.531
0.507
0.531
19
0.552
0.570
0.727
0.589
0.539
0.545
0.509
0.555
0.509
20
0.567
0.546
0.687
0.604
0.534
0.534
0.526
0.538
0.526
21
0.562
0.589
0.604
0.643
0.548
0.534
0.553
0.506
0.553
22
0.554
0.604
0.697
0.578
0.507
0.561
0.541
0.563
0.541
23
0.540
0.606
0.688
0.580
0.524
0.547
0.510
0.526
0.510
24
0.609
0.607
0.562
0.604
0.549
0.545
0.529
0.530
0.529
25
0.512
0.562
0.647
0.595
0.471
0.530
0.520
0.525
0.520
26
0.534
0.538
0.641
0.561
0.481
0.606
0.542
0.494
0.542
27
0.612
0.607
0.639
0.587
0.543
0.503
0.539
0.494
0.539
28
0.519
0.551
0.655
0.572
0.464
0.568
0.544
0.545
0.544
29
0.562
0.583
0.628
0.558
0.534
0.528
0.526
0.505
0.526
30
0.541
0.543
0.644
0.560
0.564
0.528
0.542
0.488
0.542
Media
0.554
0.577
0.662
0.556
0.526
0.549
0.530
0.527
0.530
Máxima
0.657
0.621
0.750
0.725
0.583
0.636
0.584
0.563
0.776
Mínima
0.512
0.502
0.562
0.001
0.458
0.503
0.491
0.488
0.491
Desv. Est.
0.031
0.027
0.046
0.154
0.029
0.030
0.018
0.022
0.048
Coef. Var.
0.056
0.047
0.070
0.277
0.055
0.055
0.035
0.041
0.089
Media
0.598
0.544
0.532
Máxima
0.750
0.725
0.776
Mínima
0.502
0.001
0.488
Desv. Est.
0.059
0.093
0.032
Coef. Var.
0.098
0.171
0.061
75
ANEXO 8.
CONTENIDO DE HUMEDAD DE EQUILIBRIO (%).
No
2
Espesor 3mm
Probeta TAB 13 TAB 23
1
2
3
4
5
6
7
8
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est.
Coef. Var.
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est.
Coef. Var.
9.631
9.344
9.376
9.355
9.691
9.918
9.386
10.609
9.664
10.609
9.344
0.406
0.042
11.637
8.965
11.198
7.173
11.555
7.343
8.223
9.158
9.407
11.637
7.173
1.721
0.183
9.647
11.637
7.173
1.049
0.109
Espesor 6 mm
Espesor 9mm
TAB 33 TAB 16 TAB 26 TAB36 TAB 19 TAB 29 TAB 39
9.757
9.285
9.891
9.885
10.085
10.194
9.968
9.891
9.869
10.194
9.285
0.254
0.026
9.042
9.661
9.559
9.126
9.276
8.990
8.740
8.710
9.138
9.661
8.710
0.324
0.036
9.354
8.950
10.964
11.393
11.552
13.838
11.227
9.909
10.898
13.838
8.950
1.440
0.132
9.496
13.838
8.710
0.558
0.059
8.286 9.868
8.753 9.600
8.646 9.721
8.570 10.093
8.239 9.794
8.335 9.639
8.228 9.705
8.547 9.894
8.451 9.789
8.753 10.093
8.228 9.600
0.190 0.150
0.022 0.015
8.707
8.803
8.718
8.647
8.584
8.693
8.709
8.571
8.679
8.803
8.571
0.071
0.008
9.155
10.093
8.571
0.039
0.004
9.487
9.197
9.235
9.146
8.307
8.402
9.287
8.915
8.997
9.487
8.307
0.400
0.044
76
ANEXO 9.
FLEXIÓN ESTÁTICA. ESFUERZO EN EL LIMITE DE PROPORCIONALIDAD
(kg/cm2).
No
PROBETA TAB 13
1
139.02
2
68.94
3
211.85
4
251.56
5
105.55
6
159.16
7
198.53
8
232.62
9
240.68
10
214.82
Media
182.27
Máxima
251.56
Mínima
68.94
Desv. Est, 61.54
Coef. Var.
0.34
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est,
Coef. Var.
* Probetas mal falladas.
3mm
TAB 23
284.48
193.93
324.98
188.74
253.46
246.12
46.04
195.69
263.10
242.29
223.88
324.98
46.04
75.79
0.34
234.36
377.35
46.04
80.58
34.38
TAB 33
377.35
256.80
273.00
368.92
204.01
372.32
204.49
318.48
344.27
249.60
296.93
377.35
204.01
68.02
0.23
TAB 16
193.70
90.41
65.86
75.17
192.24
163.91
175.29
208.90
163.19
196.23
152.49
208.90
65.86
54.24
0.36
6mm
TAB 26
110.69
67.56
23.70
56.96
57.30
62.53
82.15
71.82
61.11
70.89
66.47
110.69
23.70
21.85
0.33
148.63
356.86
23.70
80.80
54.36
TAB36
255.90
145.96
356.86
271.37
168.50
233.10
178.52
169.69
254.04
235.39
226.94
356.86
145.96
63.36
0.28
TAB 19
129.65
131.45
119.97
128.90
140.08
145.79
118.94
*
*
*
130.68
145.79
118.94
9.78
0.07
9mm
TAB 29
307.05
199.17
250.40
258.51
157.40
186.82
173.14
207.40
163.29
146.57
204.97
307.05
146.57
51.79
0.25
176.68
307.05
118.94
44.85
25.39
TAB 39
184.81
199.76
211.45
185.86
195.11
197.40
189.14
147.10
199.32
234.00
194.39
234.00
147.10
21.99
0.11
77
ANEXO 10.
FLEXIÓN ESTÁTICA. MÓDULO DE RUPTURA (kg/cm2).
No
PROBETA TAB 13
1
364.11
2
179.53
3
612.38
4
817.57
5
296.86
6
445.65
7
761.04
8
714.47
9
725.58
10
578.36
Media
549.55
Máxima
817.57
Mínima
179.53
Desv. Est, 217.43
Coef. Var.
0.40
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est,
Coef. Var.
* Probetas mal falladas.
3mm
TAB 23
1,043.08
496.96
1,083.27
786.40
543.13
839.06
184.15
782.76
1,075.15
832.23
766.62
1,083.27
184.15
287.52
0.38
814.41
1,393.37
179.53
328.53
40.34
TAB 33 TAB 16
1,245.27 649.33
1,038.54 666.78
860.15
406.15
1,293.10 483.22
890.24 1,014.59
1,375.98 655.62
966.69
547.78
1,393.37 596.87
1,226.71 522.19
980.57
730.41
1,127.06 627.29
1,393.37 1,014.59
860.15
406.15
201.85
167.14
0.18
0.27
6mm
TAB 26
TAB36
311.95
668.19
289.54
675.75
319.10 1,040.85
237.33 1,094.75
286.51
413.86
416.88
699.31
349.13
923.40
307.81
820.19
305.55
762.11
313.93
775.41
313.77
787.38
416.88 1,094.75
237.33
413.86
46.18
198.05
0.15
0.25
576.15
1,094.75
237.33
243.89
42.33
TAB 19
537.12
519.87
543.63
483.36
449.74
445.47
504.59
*
*
*
497.68
543.63
445.47
39.66
0.08
9mm
TAB 29 TAB 39
928.45 1,049.65
911.60
818.69
644.97
781.29
988.42
858.80
599.63
806.44
810.80
710.63
824.32
648.95
929.44
645.96
838.69
750.76
813.47
665.99
828.98
773.72
988.42 1,049.65
599.63
645.96
124.45
122.26
0.15
0.16
700.13
1,049.65
445.47
169.61
24.23
78
ANEXO 11.
FLEXIÓN ESTÁTICA. MÓDULO DE ELASTICIDAD (kg/cm2)
No
3mm
PROBETA TAB 13
TAB 23
TAB 33
1
33,619.44 48,142.61 102,517.86
2
7,282.74 33,826.41 45,638.95
3
35,118.17 47,741.22 38,573.08
4
42,519.28 41,666.72 131,540.10
5
21,425.13 54,020.75 43,103.66
6
25,929.18 56,038.13 102,466.33
7
39,492.42 76,575.20 61,721.25
8
38,787.40 39,622.17 99,526.53
9
41,921.60 57,515.30 64,160.46
10
47,619.82 42,892.59 43,010.75
Media
33,371.52 49,804.11 73,225.90
Máxima 47,619.82 76,575.20 131,540.10
Mínima
7,282.74 33,826.41 38,573.08
Desv. Est, 12,057.45 12,077.33 33,001.67
Coef. Var.
36.13
24.25
45.07
Media
52,133.84
Máxima
131,540.10
Mínima
7,282.74
Desv. Est,
26,106.49
Coef. Var.
50.08
* Probetas mal falladas.
TAB 16
51,051.10
33,818.93
26,370.32
85,513.71
43,739.74
36,049.35
64,569.52
30,812.00
30,513.91
34,692.83
43,713.14
85,513.71
26,370.32
18,605.70
42.56
6mm
TAB 26
15,621.69
17,630.33
6,751.09
12,166.36
21,684.60
44,854.54
16,416.66
19,653.07
18,739.64
14,097.03
18,761.50
44,854.54
6,751.09
10,090.29
53.78
46,193.83
87,064.05
6,751.09
26,808.29
58.03
TAB36
80,260.30
58,558.51
87,064.05
86,706.45
69,160.87
82,595.45
71,971.88
78,091.57
85,769.20
60,890.32
76,106.86
87,064.05
58,558.51
10,508.71
13.81
TAB 19
27,139.48
31,010.19
28,461.07
35,398.41
23,878.15
30,055.57
28,643.73
*
*
*
29,226.66
35,398.41
23,878.15
3,555.45
12.17
9mm
TAB 29
59,682.30
55,432.08
55,883.51
60,626.53
47,081.05
53,552.11
47,807.48
59,989.17
53,015.59
49,968.16
54,303.80
60,626.53
47,081.05
4,948.51
9.11
42,650.63
60,626.53
23,878.15
11,513.55
27.00
TAB 39
53,579.14
49,414.36
54,511.81
49,289.02
51,849.17
30,228.03
33,509.06
40,663.97
36,186.27
44,983.39
44,421.42
54,511.81
30,228.03
8,770.27
19.74
79
ANEXO 12.
TRACCIÓN PARALELA A LA FIBRA (kg/cm2).
No
Probeta
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est,
Coef. Var.
Media
Máxima
Mínima
Desv. Est,
Coef. Var.
Espesor 3mm
TAB 13 TAB 23 TAB 33
11.373 4.784 9.029
8.894 4.852 10.245
9.051 5.552 10.664
11.320 8.576 8.963
11.130 8.720 11.306
12.583 10.010 8.200
6.112 9.158 9.508
5.997 9.975 8.134
8.911 13.537 13.344
7.396 8.514 10.787
9.276 8.367 10.018
12.582 13.536 13.344
5.996 4.783 8.133
2.181 2.568 1.516
0.235 0.306 0.151
9.22
13.536
4.783
2.275
0.2467
Espesor 6 mm
TAB 16 TAB26 TAB 36
5.749 3.652 3.437
4.797 4.212 3.330
5.213 4.454 2.897
6.873 4.247 2.991
5.271 4.089 3.656
3.763 4.046 3.032
5.045 4.405 3.905
7.592 5.869 3.465
5.271 2.896 4.255
3.952 3.416 3.563
5.352 4.128 3.453
7.592 5.869 4.255
3.7631 2.896 2.896
1.113 0.741 0.402
0.2081 0.179 0.1164
4.311
7.592
2.896
1.145
0.265
Espesor 9mm
TAB 19 TAB 29 TAB 39
13.949 8.110 20.482
14.775 6.996 17.549
12.266 9.418 17.802
11.379 6.811 13.407
8.255
6.633 13.501
11.851 10.620 14.355
8.786
6.121 15.397
9.219
9.865 17.771
6.807
8.220 12.934
7.809 10.516 16.690
10.509 8.331 15.988
14.775 10.62 20.482
6.806
6.121 12.934
2.576
1.596
2.34
0.245 0.19158 0.1463
11.609
20.482
6.121
3.974
0.342306794
80
ANEXO 13.
PRUEBA DE CIZALLE. CARGA MÁXIMA (kg).
Probeta
No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Media
Max
Min
Desvest
Coef. Var.
Media
Max
Min
Desvest
Coef. Var.
13
95
120
110
105
110
95
100
130
100
90
130
115
115
100
100
100
115
100
95
95
90
95
95
95
115
125
125
100
110
135
125
75
110
110
95
106.29
135
75
13.68
12.88
3mm
23
90
130
110
105
105
155
115
120
120
100
95
110
120
140
110
115
115
125
135
90
125
115
130
120
150
140
110
105
85
115
140
135
140
145
115
119.29
155
85
17.41
14.60
112.43
160
45
18.24
16.22
33
95
95
110
100
85
105
110
100
115
45
110
115
95
140
90
130
100
105
125
115
115
100
150
125
85
120
115
110
120
125
130
115
110
145
160
111.71
160
45
20.97
18.77
16
65
30
35
30
45
50
45
65
55
30
55
60
40
55
40
50
45
40
60
45
65
35
40
45
50
40
35
50
50
45
60
65
65
55
35
47.86
65
30
11.00
22.99
6mm
26
40
40
30
60
55
40
40
50
40
65
50
40
65
35
45
35
35
25
25
65
40
50
35
40
40
50
35
45
40
55
35
20
35
20
45
41.86
65
20
11.64
27.80
45.95
65
20
11.16
24.29
36
60
35
45
45
45
35
40
45
50
50
45
55
60
40
35
30
45
45
55
50
65
65
40
45
40
30
40
55
50
60
55
60
45
65
60
48.14
65
30
9.93
20.63
19
40
45
40
40
45
40
35
40
45
40
40
40
45
40
40
40
35
40
35
40
35
40
35
35
30
40
40
35
30
35
40
35
35
35
40
38.43
45
30
3.79
9.86
9mm
29
75
110
135
70
125
85
70
80
100
90
55
105
85
95
85
85
90
110
105
120
100
135
90
125
75
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
96.00
135
55
21.07
21.94
82.68
230
30
42.49
51.39
39
135
120
145
135
105
90
75
125
100
105
110
125
135
105
115
85
120
150
120
120
110
115
230
55
125
170
135
100
70
210
95
70
85
135
85
117.43
230
55
35.71
30.41
81
ANEXO 14.
PRUEBA DE CIZALLE. CARGA PROMEDIO POR UNIDAD DE SUPERFICIE
(kg/cm2).
Probeta
No
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Media
Max
Min
Desvest
Coef. Var.
Media
Max
Min
Desvest
Coef. Var.
13
14.07
18.06
16.72
15.57
16.55
14.09
14.99
19.53
15.01
13.51
19.13
17.29
17.27
15.03
14.65
14.85
17.07
14.87
14.06
14.00
13.27
14.17
14.28
13.86
17.69
18.79
18.85
14.95
16.50
20.21
18.56
11.05
16.43
16.39
14.23
15.87
20.21
11.05
2.11
13.27
3mm
23
13.70
19.83
16.75
15.84
16.00
23.75
17.49
18.33
18.21
15.28
14.59
16.74
18.40
21.33
16.67
17.53
17.57
19.04
20.22
13.68
19.10
17.35
19.77
18.18
22.69
21.34
16.73
16.02
12.93
17.51
21.34
20.92
21.33
22.13
17.55
18.17
23.75
12.93
2.66
14.65
17.12
24.04
6.91
2.83
16.55
33
14.76
14.74
17.17
15.46
13.06
16.29
16.50
15.62
17.91
6.91
17.08
18.12
14.77
21.81
13.98
19.95
15.50
16.32
19.22
17.95
17.84
15.64
23.16
19.68
13.21
18.84
17.94
17.28
18.86
18.84
20.18
17.89
17.31
22.52
24.04
17.32
24.04
6.91
3.21
18.51
16
10.05
4.60
5.52
4.71
7.08
7.85
7.02
10.24
8.61
4.72
8.71
9.40
6.27
8.80
6.33
7.81
7.04
6.41
9.45
7.05
10.11
5.46
6.33
6.98
7.79
6.40
5.70
7.81
7.91
7.02
9.48
10.14
10.33
8.67
5.48
7.52
10.33
4.60
1.72
22.89
6mm
26
6.47
6.32
4.71
9.49
8.49
6.30
6.19
8.20
6.29
10.15
7.63
6.32
9.97
5.63
7.34
5.46
5.40
3.57
3.95
10.28
6.30
7.94
5.37
6.51
6.28
8.30
5.58
7.28
6.33
8.60
5.55
3.17
5.48
3.11
7.13
6.60
10.28
3.11
1.85
27.98
7.16
10.33
3.11
1.73
24.21
36
9.21
5.28
6.85
6.81
7.00
5.35
6.10
6.83
7.46
7.53
7.00
8.42
9.11
6.17
5.33
4.69
6.80
6.77
8.33
7.59
10.02
9.81
6.11
6.96
6.18
4.55
6.08
8.52
7.74
9.29
8.39
9.11
6.87
10.02
9.28
7.36
10.02
4.55
1.52
20.72
19
6.04
6.93
6.04
5.72
6.83
6.00
5.27
6.00
6.76
6.06
6.10
6.22
7.07
6.08
6.04
6.01
5.31
6.19
5.39
6.08
5.32
6.12
5.33
5.49
4.56
6.00
5.96
5.52
4.73
5.49
5.99
5.29
5.28
5.34
6.08
5.85
7.07
4.56
0.56
9.66
9mm
29
11.26
17.12
21.17
10.89
19.45
13.38
10.46
12.35
15.72
14.03
8.72
15.78
13.23
14.73
13.28
13.19
13.40
17.30
16.45
18.64
15.61
21.05
13.93
19.12
11.64
14.88
21.17
8.72
3.31
.
.
.
.
.
.
14.88
21.17
8.72
3.31
22.28
12.87
36.69
3.31
6.78
52.63
39
21.59
18.75
22.71
21.26
16.47
14.33
11.82
19.60
16.12
16.39
17.33
19.62
20.92
15.40
18.09
13.64
18.86
23.39
19.21
18.68
17.70
18.61
36.69
8.72
20.00
26.81
21.53
15.81
11.07
33.18
15.10
11.16
13.48
21.49
13.68
18.55
36.69
8.72
5.66
30.49
82
Cuadro 38. Ficha descriptiva de las propiedades físicas y mecánicas evaluadas en cada tablero estudiado.
Tableros evaluados
Propiedad evaluada
1-3mm
2-3mm
3-3mm
1-6mm
2-6mm
3-6mm
1-9mm
2-9mm
3-9mm
BD
BD
CD
AC
AB
AD
BD
AC
BD
3.513
4.1571
3.2659
6.1
5.408
6.18
8.63
8.017
9.517
Excelente
Excelente
Excelente
Excelente
Excelente
Densidad normal (g/cm )
0.579
0.603
0.687
0.621
0.563
0.573
0.613
0.74
0.562
3
0.554
0.577
0.662
0.556
0.526
0.549
0.53
0.527
0.539
9.6
9.4
9.8
9.1
8.4
9.7
8.6
8.6
8.9
182.27
223.88
296.93
152.49
66.47
226.94
130.68
204.97
194.39
549.55
766.62
1127.06
627.29
313.77
787.38
497.68
828.98
773.72
Calidad y armado
Espesor (mm)
Adherencia
3
Densidad anhidra (g/cm )
Contenido de humedad (%)
2
Flexión estática. ELP (kg/cm )
2
Flexión estática. MOR (kg/cm )
2
Flexión estática. MOE (kg/cm )
2
Aceptable Excelente
Aceptable Excelente
33.371.52 49,804.11 73,225.90 43,713.14 18,761.50 76,106.86 29,226.66 54,303.80 44,421.39
Tracción paralela (kg/cm )
9.276
8.367
10.018
5.352
4.128
3.453
10.509
8.331
15.988
Cizalle Carga máxima (kg)
106.286
119.286
111.714
47.857
41.857
48.143
38.429
96
117.429
Cizalle Carga por unidad de
2
superficie (kg/cm )
15.873
18.167
17.324
7.523
6.603
7.359
5.847
14.876
18.549
54
Cuadro 39. Tabla comparativa de cuatro propiedades en madera sólida de pino y 3 tipos de tableros a base de madera.
Tipo de tablero
Contrachapados*
Aglomerados
(Manzano, 2000)
Fibra
(Padrón, 2000)
Madera de Pinus sp.
(Fuentes, 1998)
Densidad
normal (g/cm3)
0.580-0.625
Flexión estática
ELP (kg/cm2)
148.63-234.36
Flexión estática
MOR (kg/cm2)
576.15-814.41
Flexión estática
MOE (kg/cm2)
42,650.63-52,133.84
0.748 – 0.797
158.58-195.62
171.61-257.51
39,356.89-60,937-63
7.7 – 8.7
0.803 – 0.859
349.73-542.94
642.92-894.23
24,471.35-63,638.10
6.9 – 8.4
0.4 - 0.7
311 – 685
496 – 1149
57,000 – 152,000
12
*: Valores obtenidos en el presente estudio.
Contenido de
humedad (%)
9.1 - 9.6
55
ANEXO 4.
ESCUADRIA DE LOS TABLEROS
ESPESOR
TABLERO
3 mm
13
23
EMPRESA PONDEROSA VARVIE
6mm
33
TACHAPUESA
16
26
PONDEROSA VARVIE
9mm
36
TACHAPUESA
19
29
39
PONDEROSA VARVIE TACHAPUESA
L1
244.10
244.1
243.85
243.8
245.4
244.2
243.9
244.1
244.1
A1
122.00
122
122.13
121.91
122.2
122
122.1
121.95
122
D1
272.60
272.7
272.8
272.5
274.8
272.5
272.8
272.7
272.7
D1'
272.89
272.89
272.72
272.58
274.14
272.98
272.76
272.87
272.89
L2
244.10
244.1
243.87
244
244.8
244.1
244
244
244
A2
122.20
122.1
122.05
121.9
123.3
122.1
122.1
122
122.1
D2
273.00
272.5
272.7
272.45
274
272.9
272.4
272.5
272.7
D2'
272.98
272.93
272.71
272.76
274.10
272.93
272.85
272.80
272.85
72
ANEXO 5
ADHERENCIA EN LOS TABLEROS
No
Probeta
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Total
Total (%)
TAB 13
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
F NF
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 15
Espesor 3mm
TAB 23 F NF
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
0 15
0 100
0 100
NF: Probeta no fallada
F: Probeta fallada.
TAB 33
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
F NF
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 15
0 100
TAB 16
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
F
NF
F
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
1
Espesor 6 mm
NF TAB26 F NF TAB 36
1
NF
0 1
NF
1
NF
0 1
NF
F
1
NF
0 1
1
NF
0 1
NF
1
NF
0 1
NF
1
NF
0 1
NF
1
NF
0 1
NF
1
NF
0 1
NF
F
1
NF
0 1
F
1
NF
0 1
F
1
NF
0 1
1
NF
0 1
NF
1
NF
0 1
NF
0
NF
0 1
NF
F
1
NF
0 1
14
0 15
7 93
0 100
F NF TAB 19
0 1
NF
0 1
NF
1 0
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
1 0
NF
1 0
NF
1 0
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
1 0
NF
5 10
F NF
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 15
Espesor 9mm
TAB 29 F NF
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
NF
0 1
0 15
33 67
0 100
0 100
TAB 39
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
NF
F NF
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 15
0 100
73