Proyecto final de carrera Línea aérea de 25 kV con centro

Proyecto final de carrera
Línea aérea de 25 kV con centro de transformación de 25000/400V
y electrificación del municipio de Vilanova de Prades
MEMORIA DESCRIPTIVA
Alumno : Pere Espasa Treig
Ponente : Juan José Tena Tena
Memoria descriptiva
INDICE
1. Objeto del proyecto
2. Emplazamiento
3. Antecedentes
4. Reglamentación
5. Descripción de la línea aérea de media tensión
5.1 Características generales
5.2 Trazado de la línea
5.3 Conductor
5.4 Apoyos
5.5 Cementaciones
5.6 Cadenas de aisladores
5.7 Aisladores rígidos
5.8 Herrajes
5.9 Grapas
5.10 Puesta a tierra
5.11 Maniobra y protección de la línea
5.12 Numeración y avisos de peligro
6. Descripción de la línea subterránea de media tensión
6.1 Trazado de la línea
6.2 Cable para líneas subterráneas
6.3 Apertura y cierre de zanjas
6.4 Condiciones de tendido
6.4.1 Tendido de cable en zanja
1
Memoria descriptiva
6.4.2 Tendido en tubos
6.5 Puesta a tierra de los cables
6.6 Entronque aéreo-subterráneo
6.7 Derivaciones
7. Descripción del centro de transformación
7.1 Descripción general
7.2 Proceso y control de piezas
7.3 Rejillas de ventilación salida de aire
7.4 Puertas y tapas de acceso
7.5 Dimensiones y peso UNIBLOK PFU-4
7.6 Acceso de cables
7.7 Ventilación
7.8 Acabado exterior
7.9 Condiciones de servicio
8. Relación de cruzamientos paralelismos y fincas afectadas por las líneas de M.T.
8.1 Propiedades afectadas
8.2 Cruzamientos y paralelismos
8.2.1 Cruzamientos
8.2.1.1 Cruzamientos con otras líneas
8.2.1.2 Cruzamiento con carreteras
8.2.1.3 Cruzamientos con vías de tren
8.3 Paralelismos
9. Electrificación del pueblo de Vilanova de Prades
9.1 Generalidades
9.2 Conductores
9.3 Canalizaciones
9.3.1 Zanjas en aceras o paseos
2
Memoria descriptiva
9.3.2 Zanjas en calles o carreteras
9.4 Proximidad y paralelismo con otras canalizaciones
9.5 Acometidas
9.5.1 Acometida aéreo-subterránea
9.5.2 Acometida aérea
a) Posada sobre fachada
b) Posada sobre fiador
9.6 Instalación de las acometidas
9.7 Caja general de protección
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Memoria descriptiva
1 Objeto del proyecto
El objeto del presente proyecto tiene por objeto suministrar energía eléctrica al municipio
de Vilanova de Prades, situado en la comarca de la Conca de Barberá.
Para ello, el presente proyecto consistirá en una línea de 3.611 metros de longitud con una
tensión de suministro de 25 kV, un Centro de transformación de 25000/400V de 630 kVA
de potencia y la electrificación en Baja Tensión para el municipio de Vilanova de Prades.
2 Emplazamiento
La línea aérea de media tensión pasará por los términos municipales de Vallclara y
Vilanova de Prades, ambos municipios de la comarca de la Conca de Barberá.
3 Antecedentes
Actualmente el suministro de la energía eléctrica en el municipio de Vilanova de Prades se
abastece desde una línea proveniente del municipio vecino de Prades, pero esta línea en la
actualidad se encuentra en un estado de deterioro que ocasiona frecuentes interrupciones en
el suministro eléctrico.
Debido a que esta línea pasa por una zona montañosa y su reparación sería bastante costosa
se ha creído conveniente abastecer al municipio de Vilanova de Prades desde una nueva
línea de media tensión proveniente desde el municipio de Vallclara, con el fin de poder
garantizar una continuidad del servicio eléctrico.
Así mismo también se sustituirá el PT existente actual por un edificio prefabricado exterior
(PFU 4).
Finalmente, la distribución eléctrica en baja tensión, actualmente con cable convencional
provoca un cierto caos en las líneas, siendo estas de cable desnudo sobre aisladores.
4
Memoria descriptiva
4 Reglamentación
Los Reglamentos que se han considerado para este proyecto son los siguientes:
•
Reglamento Técnico de líneas eléctricas Aéreas de Alta Tensión
•
Reglamento sobre condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales
Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
•
Reglamento electrotécnico de Baja Tensión
•
Ordenanzas Generales de Seguridad e Higiene en el trabajo.
•
Normativas propias de la empresa proyectista aprobadas por el ministerio de
industria y energía.
•
Relación de normas UNE que se declaren de obligado cumplimiento según la
Instrucción Técnica Complementaria MIE-RAT 02
Así como de todas las ordenanzas municipales que puedan surgir.
5 Descripción de la línea aérea de media tensión
5.1 Características generales
Las principales características de la línea que se describen en el presente proyecto son las
siguientes:
-
Categoría: ...............................................3ª
-
Tensión nominal: ....................................25 kV
-
Longitud: ................................................3,611 km
-
Zona de sobrecarga: ................................Zona B
-
Tipo de apoyos: .......................................Metálicos
-
Aislamiento: ............................................Cadenas de aisladores
5
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5.2 Trazado de la línea
El trazado de la línea discurrirá entre los términos municipales de Vilanova de Prades y
Vallclara y en total estará formado por 33 apoyos metálicos.
El entronque de la línea se hará desde una línea de distribución ya existente que va desde
L´espluga de Francolí hasta Vallclara.
En el punto de entronque se instalarán para la maniobra y protección de la línea un
conjunto de tres seccionadores unipolares y tres bases fusibles con sus correspondientes
cartuchos.
La mayor parte del trazado de la línea pasará por zonas agrícolas y forestales. En el diseño
de la línea se han tenido en cuenta las distancias de seguridad reglamentarias.
Durante el diseño del trazado de la línea, se ha intentado evitar al máximo las situaciones
especiales que prescribe el reglamento de líneas aéreas. Por eso, solamente tendremos un
cruzamiento con la carretera d´Ulldemolins a Vimbodí TV-7004 en el punto kilométrico
(P.K.13+200) del recorrido de la línea.
Así mismo, se establecerá una zona de tala de arbolado por seguridad, en las zonas
forestales.
También se ha intentado que el trazado de la línea fuese lo más recto posible, reduciendo
solamente a 6 los apoyos de ángulo.
A continuación se describen los apoyos de ángulo afectados y el desvío en grados
centesimales de los mismos.
Nº de apoyo
Ángulo
Nº 2
167,735
Nº 3
177,689
Nº 16
187,870
6
Memoria descriptiva
Nº 20
217,888
Nº 31
227,979
Nº 32
234,032
El apoyo final de línea será un entronque aéreo-subterráneo. En este apoyo se instalarán
tres seccionadores unipolares con el fin de permitir poner a tierra los conductores de la
línea subterránea y evitar así posibles accidentes en caso de trabajos o reparación de
averías en dicha línea. También se colocarán tres terminales unipolares para permitir el
paso de la línea a línea subterránea. Finalmente se colocarán tres pararrayos para proteger
la línea frente a sobretensiones de origen atmosférico o de maniobra.
5.3 Conductor
Los conductores serán del tipo aluminio-acero contemplado en la Recomendación UNESA
3408-D. Sus características generales se indican a continuación:
- Designación UNE: ........................................................................... LA-56
- Sección total: ................................................................................ 54,6 mm²
- Sección equivalente en cobre: ......................................................... 30 mm²
- Diámetro total: .............................................................................. 9,45 mm
- Composición (Nº de alambres Al/Ac): .................................................. 6+1
- Peso del conductor: ................................................................... 0,190 kg/m
- Carga de rotura: .............................................................................. 1666 kg
- Coeficiente de dilatación lineal: ............................................... 19,1 mm/ºC
- Resistencia eléctrica a 20º C: .............................................. 0,613 ohm/km.
- Reactancia kilométrica: ....................................................... 0,421 ohm/km.
- Intensidad admisible: ........................................................................ 197 A
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5.4 Apoyos
Los apoyos utilizados en el trazado de la línea serán metálicos y formados por perfiles de
acero laminado, unidos por tornillos y galvanizados por inmersión en caliente, y cumplirán
lo establecido en el artículo 12.2 de la R.L.A.T., y en la recomendación UNESA 6704.
Todos los apoyos se numerarán con pintura negra, ajustándose dicha numeración a la dada
en el proyecto. Las cifras serán legibles desde el suelo. Además en todos y cada uno de los
apoyos se colocará una señalización de riesgo eléctrico.
5.5 Cimentaciones
La cimentación de los apoyos se realizará mediante monobloques de hormigón. Las
dimensiones de la cimentación dependerán del tipo de apoyo utilizado, la altura del apoyo
y del tipo de terreno sobre el cual estará sentado el apoyo.
En el documento de anexos, se encuentran especificadas las dimensiones de las
cimentaciones en función del tipo de apoyo y e su altura, para un tipo de terreno
considerado duro.
5.6 Cadenas de aisladores
Estarán compuestas por tres aisladores de vidrio templado del tipo caperuza y vástago
(designación U 70 BS, norma de acoplamiento 11). Se ajustarán a lo especificado en la
Norma UNE 21124.
El nivel de aislamiento mínimo correspondiente a la tensión más elevada de la línea, 36
kV, así como los elementos que integran las cadenas de aisladores en el presente proyecto,
supera las prescripciones reglamentarias dadas en el Art. 24 del R.L.A.T. de 170 kV y 70
kV, a onda de choque y frecuencia industrial, respectivamente.
Estos aisladores formarán parte junto a una serie de herrajes de las cadenas de aisladores.
De cadenas de aisladores tendremos de dos tipos:
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•
Cadenas de suspensión
•
Cadenas de amarre
Cadenas de suspensión
Las cadenas de suspensión se utilizarán en los apoyos denominados de alineación, y tal y
como se ve en los planos, están formados por los siguientes elementos.
-
Horquilla bola HB-11
-
3 aisladores E 40/100
-
Rotula larga R-11P
-
Grapa de suspensión GS-3
-
Varilla preformada para sostener el cable
Cadenas de amarre
Las cadenas de amarre se utilizan para la resta de apoyos, y tal y como se ve en los planos
están formadas por los siguientes elementos.
-
Horquilla bola HB-11
-
3 aisladores E 40/100
-
Rotula larga R-11P
-
Grapa de amarre GA-2
5.7 Aisladores rígidos
En aquellos casos en los que por necesidades de ejecución (puentes, conexiones,
etc), se requiera el uso de aisladores rígidos, éstos serán de vidrio y de
características tales que conserven el nivel de aislamiento de la línea. En la
conversión se utilizarán aisladores tipo ARV1-42
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Memoria descriptiva
5.8 Herrajes
Los herrajes empleados para la formación de las cadenas de aisladores serán de paso 11 y
se ajustarán a lo indicado en la Recomendación UNESA 6617, y cuyas características y
ensayos de comprobación deberán cumplir lo especificado en la norma UNE 2106 (Julio
1990).
5.9 Grapas
Las grapas para la sujeción del cable serán de amarre, designación GA-2, con una carga de
rotura mínima de 5.500 daN.
5.10 Puesta a tierra
Cada apoyo se conectará a tierra según lo especificado en el Art. 12. apart. 6, y en el Art.
26 del R.L.A.T.
Se conectarán a tierra todas las partes metálicas de la línea, los apoyos, los conductores, las
crucetas, los pararrayos...
La puesta a tierra se efectuará mediante anillo de cobre de 50 mm2 de sección, enterrado en
el suelo a una profundidad mínima de 0,5 m, de forma que cada punto del anillo quede
situado a una distancia mínima de 1 m. de las aristas del macizo de la cimentación. A este
anillo se conectarán las picas necesarias para obtener los valores reglamentarios de la
resistencia de tierra, cuyo valor no deberá ser superior a 20.
5.11 Maniobra y protección de la línea
Para la maniobra de la línea se instalarán en el apoyo de principio de línea tres
seccionadores unipolares.
Para la protección de la línea frente a sobreintensidades y cortocircuitos, se instalarán, en
este mismo apoyo tres bases fusibles con sus correspondientes cartuchos fusibles de 50 A.
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Memoria descriptiva
Para proteger la línea frente a sobretensiones, se colocarán en el apoyo final de línea
tres autoválvulas de óxido de zinc, dotadas de un poder de descarga de 10 kA.
Asimismo, en este apoyo final de línea también se instalarán tres seccionadores unipolares
para poder derivar a tierra los conductores de la línea subterránea con el fin de evitar
accidentes.
5.12 Numeración y avisos de peligro
Todos los apoyos serán numerados con pintura negra de acuerdo con la numeración
indicada en los planos. Esta numeración será colocada a una altura de tres metros, con lo
que permita que las cifras sean perfectamente legibles desde el suelo.
Así mismo, se dispondrá en cada uno de los apoyos una placa indicadora de peligro de
muerte.
6 Descripción de la línea subterránea de media tensión
6.1 Trazado de la línea
En el apoyo Nº1 se realizará la conversión en subterráneo de la línea de MT. Dicho tramo
será subterráneo e irá desde la conversión hasta el nuevo centro de transformación a
instalar. El tipo de conductor utilizado para este tramo es 3x1x240 AL 18/30 kV.
6.2 Cable para líneas subterráneas
-
Tipo: ……………………..…Cable AT hasta 25 kV norma FECSA 25M194
aislamiento seco. Sección 1x240 mm2 Al/1
-
Material: …………………....Aluminio
-
Designación: ………………..Cable RHV(DHV) 18/30 kV 1x240 mm2 AL/16
-
Tensión nominal: …………..18/30 kV
-
Cubierta exterior: …………...PVC color rojo (Designación V)
-
Marcas en cubierta: ………....Fabricante
Aislamiento pantalla y cubierta (tipo) R o D,H,V
Tensión nominal cable
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Memoria descriptiva
Sección y naturaleza del conductor
Sección pantalla
Año de fabricación
- Pantalla metálica: ...…………...Designación H hilos de Cu en hélice S=16 mm2
Contraespira cinta de Cu e=0,1 m en hélice abierta
- Pantalla semiconductora: ……..Cable triple extrusión semiconductora externa de
fácil pelado
-
Sección: ……………...……..240 mm2
-
Diámetro de cuerda: ………..19.5 mm2
-
Diámetro exterior: ………….41.5 mm2
-
Espesor aislamiento: ………..8 mm
-
Intensidad adm. inst. enterr.: .410 A
-
Peso aproximado: …...……2095 kg/km.
6.3 Apertura y cierre de zanjas
El trazado será lo más rectilíneo posible, teniendo en cuenta el radio mínimo de curvatura
que hay que dejar en la curva con arreglo a la sección de los conductores que han de
canalizarse.
El radio de curvatura de un cable o haz de cables ha de ser superior a 30 veces su diámetro
durante el tendido y a 15 veces su diámetro una vez instalado.
Las zanjas se ejecutarán verticales, hasta la profundidad escogida. En nuestro caso la
profundidad será como mínimo de 1,10 m.
Una vez colocadas las protecciones que se describen en el apartado siguiente, el tapado de
la zanja se efectuará con tierra de la excavación, por capas sucesivas.
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Memoria descriptiva
6.4 Condiciones de tendido
6.4.1 Tendido del cable en zanja
El trazado de la zanja ha de ser el adecuado para evitar fuertes curvaturas o torsiones del
cable tanto en la instalación final como durante el tendido. El sistema de tendido será el
adecuado para evitar daños en los cables.
El suelo de la zanja que ha de recibir los cables, ha de ser liso y estar libre de aristas vivas,
cantos, piedras, etc. Sobre el fondo se dispondrá un lecho de arena fina de 10 cm de
espesor.
Para el tendido, se colocarán rodillos giratorios que puedan girar libremente, a distancias
de 3 a 6 m según sea el peso del cable, y en todas las curvas del recorrido. La entrada del
cable a la zanja se hará por una pendiente suave.
Durante el tendido hay que evitar las dobladuras debido a las irregularidades del tiro. La
dobladura excesiva puede provocar la deformación permanente del cable, con
la
consiguiente formación de oquedades en el dieléctrico.
Los cables monofásicos se dispondrán en triángulo equilátero, formando un circuito. De
esta manera se evitarán desequilibrios en las fases. Los tres cables monofásicos, se
encintarán sólidamente, a intervalos de 1 o 2 m para mantener su posición a lo largo del
tendido, evitando así que puedan moverlos los esfuerzos electrodinámicos generados por
un cortocircuito, ya que estos tienden a separar los conductores.
6.4.2 Tendido en tubos
Se colocará un circuito por tubo, así se reducirá la reactancia.
Se protegerá convenientemente la boca del tubo para evitar daños a la cubierta del cable
durante el tendido y calzar el cable instalado para que no se apoye sobre el borde del tubo.
Antes de instalar los cables hay que limpiar el tubo para asegurar que no hay cantos vivos
ni aristas que puedan dañarlos y que los distintos tubos están adecuadamente alineados.
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Memoria descriptiva
Cuando la temperatura ambiente sea inferior a 00 C puede dañarse el cable, se procurará,
por tanto, no hacer ningún tendido ni desenrollar el cable de la bobina, debido a la rigidez
que toma el cable.
6.5 Puesta a tierra de los cables
Las pantallas metálicas de los cables deben estar en perfecta conexión con tierra
6.6 Entronque aéreo-subterráneo
En la unión del cable subterráneo con la línea aérea, se tendrán en cuenta las siguientes
consideraciones.
a) Se instalarán sistemas de protección contra sobretensiones de origen atmosférico,
constituidos por pararrayos autovalvulares.
b) El cable subterráneo, en la subida a la red aérea irá protegido por un tubo de acero
galvanizado, que se empotrará en la cimentación del apoyo, sobresaliendo por encima
del nivel del terreno un mínimo de 2,5 metros. En el tubo se alojarán las tres fases y su
diámetro interior será 1,6 veces el diámetro de la terna con un mínimo de 11 cm.
6.7 Derivaciones
No se admitirán derivaciones en T.
Las derivaciones en este tipo de líneas se realizarán desde celdas de línea situadas en
centros de transformación o reparto, desde líneas aéreas o desde líneas subterráneas
haciendo entrada y salida.
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Memoria descriptiva
7 Edificio centro de transformación
7.1 Descripción general
El sistema modular de casetas UNIBLOCK se basa en la combinación de piezas básicas de
hormigón prefabricado, con las cuales se obtiene la caseta tipo UNIBLOK.
La calidad de las diferentes casetas ha sido reconocida por la Comisión de Calidad
UNESA a los centros prefabricados de hormigón tipo UNIBLOK por los excelentes
resultados obtenidos en los ensayos realizados según la RU 1303 A (Centros de
Transformación prefabricados de hormigón).
A continuación se describe el proceso y control de piezas prefabricadas y las citadas piezas
básicas.
7.2 Proceso y control de piezas prefabricadas
En el proceso de fabricación se utilizan los materiales de elevadas características y calidad
y las técnicas más efectivas, lo que, unido a un severo control continuo de la fabricación,
garantiza la calidad del producto.
Materia prima.
Los componentes básicos del hormigón armado que se utilizan son:
- Cemento P-450.
- Arena lavada de río.
- Árido machado o rodado de río.
- Armaduras de acero de límite elástico mínimo de 5.000 kg/cm2.
Dosificación.
A fin de garantizar la resistencia y la impermeabilidad de las piezas fabricadas, se utilizan
los siguientes criterios de dosificación:
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Cemento: 400 kg. De cemento P450/m3.
Agua: Proporción máxima con relación al cemento de 0.49 a 0.66
del árido empleado.
dependiendo
Arena: Proporción máxima de 2 a 1 con relación al cemento.
Con estos criterios se garantiza una resistencia a la compresión de 350 kg/cm2 mínimo a
los 30 días y un grado de compacidad que asegura la total impermeabilidad de las paredes,
característica prácticamente imposible de conseguir con otras dosificaciones y calidades
inferiores.
7.3 Rejillas de ventilación salida de aire
Se trata de una rejilla con lamas en forma de “V” invertida que, combinada con una rejilla
de mosquitero y en su posición de montaje, permite la perfecta ventilación del
transformador.
Dicha ventilación queda avalada en el protocolo Nº 93066-1-E para transformadores de
potencia igual o inferior a 630 kVA. Y el protocolo Nº 92202-1-E para transformadores de
potencia mayores. Dichos protocolos han sido realizados por el personal de los
Laboratorios DE Ensayos e Investigaciones Industriales LABEIN, habiendo sido ensayada
de acuerdo con la RU 1303 A.
Se coloca en los paneles verticales, en las perforaciones que llevan practicadas, siendo
fijada por dentro mediante tornillos.
7.4 Puertas y tapas de acceso
Para el acceso al interior de la caseta se dispone de dos tipos de acceso, dos puertas de
personal y una tapa de acceso a transformador. El número de accesos se acomoda a la
necesidad del Centro: una puerta para abonado y otra para la compañía suministradora.
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7.5 Puertas y tapas de acceso
Destinada a ser empleada como soporte del transformador, consta básicamente de una losa
superior y tabiques verticales que sirven de apoyo que forman una cubeta de capacidad
aproximada 0.8 m3.
En el lado superior se ha practicado una tronera para ubicar en él la “ bandeja cortafuegos”.
Lleva además, en su parte superior, dos acanaladuras que sirven de guía para la rodadura
del transformador. Para manipulación dispone de 4 tuercas M-16.
7.6 Dimensiones y peso UNIBLOCK PFU-4.
- Peso del PFU-4: 12.500 kg
- Dimensiones exteriores:
o Longitud [mm]
4460
o Anchura [mm]
2380
o Altura [mm]
3240
o Superficie [mm]
10,7
o Altura vista [mm]
2780
- Dimensiones interiores:
o Longitud [mm]
4280
o Anchura [mm]
2200
o Altura [mm]
2550
o Superficie [mm]
9,4
- Dimensiones excavación:
o Longitud [mm]
5260
o Anchura [mm]
3180
o Profundidad [mm]
560
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Memoria descriptiva
7.7 Acceso de cables
El acceso de cables desde el exterior está previsto por medio de un número variable de
taladros semiperforados en los paneles de verticales (en su parte inferior), 4 a 6 agujeros de
110 mm de diámetro en cada panel.
Por otro lado, las placas base llevan 32 agujeros cada una, semiperforados de 120 mm de
diámetro.
7.8 Ventilación
La entrada de aire frío se realiza por las rejillas embutidas en las tapas de acceso a
transformadores, siendo evacuado por las ranuras que forma la tapa de ventilación. (
Sistema patentado).
De esta forma el aire en su movimiento envuelve totalmente el transformador, principal
productor de calor, realizando una eficaz refrigeración de los mismos por el termosifón que
se produce entre la entrada y salida.
7.9 Acabado exterior
En la fabricación normal el hormigón se suministra en liso con una pintura resistente a la
intemperie. ( Esta operación se efectúa en obra, una vez instalado el equipo).
7.10 Condiciones de servicio
Las casetas prefabricadas UNIBLOCK están construidas para soportar las siguientes
condiciones de servicio:
Sobrecarga de nieve de 250 kg/m2 en cubiertas.
Carga de viento (presión dinámica) MV-101-1962 de 100 kg/m2 equivalente a una
velocidad v = 144 km.
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Memoria descriptiva
Sobrecarga en placas de solera de 600 kg/m2.
Carga de un transformador de 5.000 kg sobre la meseta.
Estos datos corresponden a una altitud de instalación de 2.500 m sobre el nivel del mar. De
acuerdo con la norma MV-1014-1962.
8. Relación de cruzamientos paralelismos y fincas afectadas por las líneas
de M.T.
8.1 Propiedades afectadas
Las propiedades afectadas son propiedad del Ayuntamiento de Vilanova de Prades.
8.2 Cruzamientos y paralelismos
8.2.1 Cruzamientos
8.2.1.1 Cruzamientos con otras líneas
No existen cruzamientos.
8.2.1.2 Cruzamiento con carreteras
Existe un cruzamiento con la carretera d´Ulldemolins a Vimbodí TV-7004
en el punto kilométrico (P.K.13+200) del recorrido de la línea.
Además también tendremos cruces con pistas forestales y caminos, en este
punto cabe destacar el camino de Viern que transcurre entre los apoyos Nº
29 y Nº 30.
8.2.1.3 Cruzamientos con vías de tren
No hay vías de tren
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Memoria descriptiva
8.3 Paralelismos
Los paralelismos con otros servicios enterrados se respetan según las distancias que
pasamos a relacionar:
Agua……………………………………………………50 cm.
Baja Tensión……………………………………………20 cm. H 25 cm. V
Otro circuito media tensión…………………………….20 cm.
Teléfonos……………………………………………….25 cm.
Fachadas………………………………………………..40 cm.
H = Horizontal, V = Vertical
9. Electrificación del pueblo de Vilanova de Prades
9.1 Generalidades
Para la dotación del suministro eléctrico a todas las viviendas, locales y edificaciones del
pueblo de Vilanova de Prades se han diseñado 4 circuitos de baja tensión.
9.2 Conductores
La instalación eléctrica ira enterrada en su gran mayoría, con cable flexible de gran
capacidad de carga y bajo tubo rígido de PVC en los pasos de calzada, los conductores
utilizados son del tipo RV 0.6/1 kV 3 x Sf / Sn.
Retanax Flam: Para cable Rígido
Retanax Flex: Para cable Flexible
Estos cables están formados bien por conductores rígidos de clase 5 o flexibles de clase 1 o
2 de Cu, aislados con polietileno reticulado (XLPE) y cubierta de policloruro de vinilo
(PVC), fabricados de conformidad con la norma UNE 21123 (IEC-502). De acuerdo con
esta norma, la temperatura máxima admisible en los conductores de estos cables, en
servicio permanente, es la de 90º C y la de cortocircuito puede llegar hasta los 250º C.
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Memoria descriptiva
Otras características especiales son la rápida extinción de las llamas y la no propagación
del incendio.
Para los cables flexibles; flexibilidad, resistencia a los aceites, ácidos y álcalis, no
propagan ni la llama ni el incendio y baja emisión de gases corrosivos.
Para la distribución aérea utilizamos conductores del tipo RZ 0.6/1 kV 3 x Sf / Sn del tipo
Polirret (UNE 21 030), estos pueden instalarse:
•
Sobre muros
•
Sobre fachadas (tensados)
•
Sobre fachadas (engrapados)
Los conductores aislados estarán agrupados en haces con recubrimiento a base de
polietileno reticulado, agrupados por cableatura, incluyendo si así se precisa de un cable
portante o fiador de acero de 21.6 mm2.
Las principales ventajas de la instalación son:
•
Bajo tiempo de instalación
•
Mejor apariencia estética respecto a las redes aéreas sobre aisladores
•
Reducción de costes
•
Aumento apreciable en la capacidad de transporte, en relación a conductores desnudos
de sección e igual naturaleza.
•
Disminución de riesgos para el personal
•
Conexión en cualquier punto de la red de los tramos de acometida y no necesariamente
sobre postes.
9.3 Canalizaciones
Los cables de las redes de distribución se instalarán bajo tubo de 140 mm de diámetro en el
fondo de las zanjas. La reglamentación vigente indica las profundidades de la instalación:
a) Mínima de 60 cm para cables en aceras y paseos
b) Mínima de 80 cm para cables en conductos, en cruces de calles y carreteras
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Memoria descriptiva
La profundidad de 60 cm puede reducirse en casos especiales debidamente justificados,
pero debe mantenerse la conveniente protección mecánica de los cables.
9.3.1 Zanjas en aceras o paseos
Se establece en 100 cm la profundidad de las zanjas. Por razones económicas la anchura de
estas debe de ser lo más reducida posible y, relacionada con la profundidad, ha de permitir
una fácil instalación de los cables. Teniendo además en cuenta el revestimiento de las
aceras (losetas de 20 cm), se establece en 60 cm la anchura mínima de las zajas.
En cuanto a la preparación de la zanja, se debe eliminar toda rugosidad del fondo que
pudiera dañar la cubierta de los cables, y extender una capa de arena o tierra fina de 5 cm
de espesor, que servirá para la nivelación del fondo y asentamiento de los mismos. Una vez
colocados, se recubren con otra capa de 10 cm de espesor.
A una distancia no inferior a 10 cm por encima de los cables se colocan ladrillos para
señalar la situación de aquellos y protegerlos a la vez.
El rellenado de la zanja hasta 10 cm por encima del ladrillo debe efectuarse con tierra
exenta de cascotes y piedras. Este rellenado debe efectuarse por capas de 20 cm de espesor
que estén debidamente compactadas, de manera que se consiga una consistencia del
terreno igual a la que había antes de la excavación. De ser necesario puede efectuarse
también el riego del relleno para facilitar así la compactación.
9.3.2 Zanjas en calles o carreteras
Los cables se instalarán en el interior de fibrocemento hormigonado, con objeto de:
a) Asegurar una protección mecánica eficaz frente a los elevados esfuerzos de
aplastamiento a que está sometido el terreno.
b) Evitar una nueva excavación, generalmente muy cara, para el paso de nuevas líneas o
reparación de las existentes.
22
Memoria descriptiva
Las zanjas tienen una profundidad mínima de 1 m y las anchuras que aparecen indicadas
en el plano N11, 12, y 13 pueden variar en función del número de tubulares que se
instalen.
Los tubulares se instalan en una cama de hormigón pobre de 5 cm de espesor y se recubren
con 10 cm del mismo material ( hormigón de Rk=100 kg/cm2). Tienen un diámetro de 110
mm.
9.4 Proximidad y paralelismo con otras canalizaciones
El reglamento electrotécnico de baja tensión establece las condiciones y distancias de
proximidad siguientes:
La distancia entre línea subterránea en baja tensión, caso del alumbrado público, y con el
objeto de limitar las influencias térmicas, se debe procurar una separación mínima de 20
cm entre ellas (MI BT 006).
9.5 Acometidas
9.5.1 Acometida aéreo-subterránea
El proyecto de los distintos tramos de la acometida, se lleva a cabo teniendo en cuenta las
condiciones de la instalación.
A efecto de la instalación de los conductores, se tiene en cuenta las limitaciones de
intensidad máxima admisible, que puede originar la forma y condiciones de la instalación.
En el paso de acometidas subterráneas a aéreas, el conductor va protegido con tubo rígido
aislante de acero de 120 mm de diámetro, hasta una altura mínima de 2.5 m por encima del
nivel del suelo.
9.5.2 Acometida aérea
En las acometidas aéreas utilizamos instalación posada sobre fachada y para los cruces de
las vías públicas se adopta la instalación tensada sobre cable fiador.
23
Memoria descriptiva
A continuación detallamos los distintos accesorios que se van a utilizar así como sus
funciones.
•
Herraje de fijación
Su función es doble: fijar la red a un medio físico y separarla de la pared. Son dos los
tipos fundamentales:
a) Conjuntos de suspensión de tornillo y otros de suspensión con tuerca incorporada.
b) Soportes para poder resistir los tensados del vuelo del cable sobre cruzamientos.
•
Conjuntos de suspensión
Consisten fundamentalmente en una abrazadera para el cable y un soporte que se fija a
la fachada mediante un taco.
Los taladros para tacos deben tener como mínimo 60 mm de profundidad y 12 mm de
diámetro.
Los esfuerzos que deben soportar los conjuntos de suspensión son los siguientes:
•
-
Cara de trabajo vertical: 20 daN
-
Carga de trabajo transversal: 50 daN
-
Carga de deslizamiento longitudinal: 5 daN
Soportes para cables tensados
Se utiliza un gancho espiral como sistema de amarre. Para los haces con neutro
portante se utiliza en los puntos de anclaje una pinza de anclaje por acuñamiento cónico, de
600 daN, de tracción límite sin deslizamientos permanentes.
Con cable RZ 3x 150 /95 Al se usan, para suspenderlo el fiador de acero de 21.6 mm2 y 6
mm de diámetro, abrazaderas para suspensión y retención de anclaje preformada de 5 mm
de diámetro.
Los cables de acometidas se montan con pinzas de anclaje de 2000 daN.
•
Elementos de conexión eléctrica
Se emplean los siguientes:
a) Conectores de presión por tornillería. Llevando capuchón de protección para
prevenir rozamientos con el aislamiento de los conductores.
b) Conectores bimetálicos, que no utilizamos.
24
Memoria descriptiva
•
Protecciones
Podemos distinguir dos tipos:
a) Mecánicas
Se distinguen varios elementos de protección mecánica:
-
Funda de protección de haz. Son dos semicilindros de PVC, de 35 cm de longitud y
50 mm de diámetro interior, sujetos a la fachada con soportes y abrazaderas
grandes adecuadas para abarcar la funda de 60 mm de diámetro exterior. Se montan
debajo de las ventanas y huecos accesibles como defensa y para evitar rozamientos
al salvar relieves en las fachadas.
-
Tubo de acero de 2.5 m de altura y 120 mm de diámetro.
-
Soportes para la fijación mural del tubo anterior, formados por soporte plastificado
y vástago roscado para empotrar.
-
Capuchón para protección de cables en salida del tubo de 120 mm de diámetro.
b) Eléctricas
La potencia eléctrica consta de la puesta a tierra del neutro de la red, que se realiza
en las CGP o en las cajas de derivación, cuando la longitud de la línea alcanza los
500m (MI BT 003).
A) Acometida aérea sobre fachada
En este tipo de acometida los conductores se instalan algo distanciados de la pared, fijos
mediante accesorios apropiados, espaciados un máximo de 50 cm si la sección de los
conductores es inferior a 50 mm2, y 70 cm con conductores de igual o mayor sección.
Los conductores se instalan sin estar sometidos a esfuerzos mecánicos a excepción de su
propio peso.
Se efectúa un estudio previo de las fachadas con objeto de que los conductores queden lo
más disimulados posible.
Para los cruces de las vías públicas, se adopta la instalación posada en cable fiador.
25
Memoria descriptiva
Accesorios para la fijación
Los conductores se fijan a la pared mediante soportes con abrazaderas, roscados y
plastificados en los metálicos de alta resistencia a la intemperie y sin aristas vivas que
puedan dañar los aislamientos. Soportan oscilaciones permanentes de hasta 20 daN en
sentido vertical y de 50 daN en sentido normal a la flecha.
Se distinguen dos tipos de soportes: normales para alineaciones, y especiales o largos para
saltar obstáculos de las fachadas.
Los soportes se fijan a las fachadas directamente por medio de tacos antigiratorios de
material impermeable e impudrescible, cuya resistencia a la extracción en edificaciones
normales, hormigón, piedra, ladrillo macizo o similares, no sea nunca inferior a 200 daN.
B) Acometida aérea sobre fiador
En este tipo de acometida los conductores se instalan suspendidos de un cable fiados de
acero galvanizado, dispuesto de forma horizontal, fijados mediante abrazaderas espaciadas
un máximo de 40 cm con conductores de sección hasta 25 mm2 y 70 cm para secciones
superiores.
Los cruces de las vías públicas han estado proyectados de modo que el vano sea lo más
corto posible, y la altura mínima sobre la calzada no sea en ningún caso inferior a 6 m. Se
sitúa un tensor en un extremo del cable fiador para facilitar la regulación del tensado.
Cable fiador sujetacables
El cable fiador sujetacables tiene forma de espiral de acero galvanizado, de resistencia
unitaria a la tracción de 130 daN / mm2.
Los cables fiadores se fijan a los edificios, mediante herrajes empotrables, resistentes a la
intemperie y de manera que permitan la instalación de los tensores sin necesidad de piezas
intermedias. Soportan solicitaciones de tracción según su propio eje longitudinal de hasta
500 daN.
La retención de los cables fiadores se efectúa por medio de guardacabos galvanizados en
caliente, al igual que el sujetacables y , así, una vez instalados en la posición normal de
trabajo, permiten utilizar el 80% de las resistencia total del cable.
26
Memoria descriptiva
Se utilizan conductores con aislamiento de polietileno reticulado, cuyas intensidades
máximas admisibles están indicadas en la tabla V del MI BT 004.
Amarres de anclaje
Los cables fiadores se fijan a los edificios mediante herrajes empotrables que permiten la
instalación de los tensores sin necesidad de piezas intermedias. Soportando solicitaciones
de tracción según su propio eje longitudinal de hasta 500 daN.
9.6 Instalación de las acometidas
a) Acometida subterránea
Las curvas del cable subterráneo tienen como mínimo un radio igual a 10 veces el diámetro
exterior del cable ya instalado.
Los cruces de las vías públicas se realizan en todos con hormigón de protección.
Los radios de curvatura durante el tendido, deben ser superiores a 20 veces el diámetro del
cable.
El tendido del cable se efectúa sobre rodillos estables que puedan girar libremente. Se
colocan especialmente en los cambios de dirección, de modo que impidan que el cable
pueda curvarse mas de lo admisible.
Para facilitar el paso a través de los tubos de protección se utiliza una cuerda amarrada al
extremo del cable. El esfuerzo de tracción que se aplica será lo más débil posible.
El cierre de la zanja se realiza compactando el terreno al 90 % en capas de 25 cm de
espesor. Cuando el terreno sea rocoso o procedente de escombros, se sustituyen estos por
tierras buenas.
b) Acometida aérea sobre fachada
Las operaciones necesarias para la instalación se realizarán por el siguiente orden:
1. Ejecutar los taladros, espaciados un máximo de 70 cm. Los soportes no deben
empotrarse a menos de 10 cm de las techumbres y esquinas de los edificios.
2. Colocar los accesorios para fijación.
3. Instalar las protecciones contra esquinas y contra rozamientos cuando sean necesarias.
4. Situar los tubos de protección en los tramos de la acometida que quede por debajo de
los 2.5 m sobre el suelo.
27
Memoria descriptiva
5. Efectuar el tendido del cable. Para esta operación se utilizan las poleas de madera o
aleación de aluminio, en que el ancho y la profundidad de las gargantas no sean
inferiores a 1.5 veces el diámetro del haz de los cables.
6. Colocar el cable en los soportes y cerrar estos.
Para evitar el contacto con partes metálicas y rebasar obstáculos salientes de las fachadas,
el cable se separa progresivamente de la pared mediante la instalación de soportes de
diferentes longitudes,
c) Acometida aérea sobre cable fiador.
La instalación se realiza siguiendo los siguientes pasos:
1. Fijar los anclajes del cable fiador.
2. Tender el cable fiador.
3. Efectuar la retención del mismo, colocando los sujetadores. Las tuercas deben estar
situadas sobre el ramal largo y el apriete debe efectuarse de forma sucesiva y gradual.
4. Tender el cable. Para esta operación utilizar poleas de aleación de aluminio, en el que
el gancho y la profundidad de las gargantas no sean inferiores a 1.5 veces el diámetro
del haz de los cables.
5. Colocar las abrazaderas.
6. Regular la flecha por medio del tensor.
9.7 Caja general de protección
Es la caja destinada a conectar, proteger y separar la instalación de la compañía y la del
edificio.
La CGP, se emplaza en lugares de transito general, de fácil acceso y con permanente
accesibilidad al personal de la compañía, respetándose además que este emplazamiento no
exceda de 3 m del límite de la propiedad. Se aleja de otras instalaciones del inmueble,
agua, gas, teléfono, etc..
Con estas premisas, se especifican los puntos de emplazamiento.
1. En fachada, es ideal ya que presenta una total accesibilidad. En edificios de varios
abonados con valla en el linde de la propiedad, la CGP se coloca en ella, siendo por
28
Memoria descriptiva
cuenta del abonado la construcción y mantenimiento de la línea repartidora y la
centralización de contadores.
2. En portal.
Pueden admitirse otras ubicaciones, procurando que se cumplan los siguientes criterios:
a) Hacer lo más corta posible las red de baja tensión.
b) Posibilidad de hacer corte permanente en cualquier momento.
c) Facilidad de corte en caso de que exista incendio
d) Calidad e idoneidad de la instalación.
Características generales de las CGP
Las características que fijan una fiabilidad en el funcionamiento de la CGP son: la tensión
nominal de 440 V, y los valores de las tensiones de ensayo que son las que se señalan
seguidamente.
1. A frecuencia industrial, se aplican durante un minuto.
a) 2.500 V entre activas, estando establecidas la continuidad de los cortocircuitos.
b) 3.750 V entre partes activas y masa.
2. A la onda de choque de 1.2/50 se aplican 8 kV entre partes activas y masa. Se
denomina masa a las hojas metálicas que, para este ensayo específico, se sitúan
recubriendo la superficie exterior de la envolvente aislante de la CGP. La resistencia de
aislamiento entre partes activas y masa no será inferior a 5 M , medidos a 500 Vcc.
Los ensayos de calentamiento se realizan teniendo en cuenta las intensidades nominales de
las bases. Los calentamientos máximos son los indicados:
-
Bases para cartuchos, que en España cumplen la norma UNE 21 103.
-
Envolventes exteriores accesibles 40ºC.
La intensidad de cortocircuito prevista en los elementos de entrada de la CGP es de 100
kA, eficaces a la tensión nominal de 440V. Una vez en posición de servicio, las CGP
deben presentar un grado de protección IP 437.
Todas la CGP deben poderse manipular con comodidad por la cara anterior y asimismo,
disponer en la parte superior de una abertura que facilite la salida de los cables. El cierre de
las CGP se realiza mediante tornillos impermeables de cabeza triangular de 11 mm de
lado, con un orificio de 2 mm que permite el paso del hilo de precinto.
Las bases son conjuntos unipolares que permiten su desmontaje e intercambialidad.
29
Memoria descriptiva
Se intercambian pantallas aislantes autoextinguibles entre todos los polos de forma que sea
imposible un cortocircuito entre fases y neutro.
Las fases de fusibles están a la misma altura. No se admiten soluciones que impliquen el
montaje de pinzas sueltas, con o sin su soporte aislante, sobre placas accesorias de fijación,
previo taladro de estas.
Cada CGP esta prevista para la inserción o extracción de los elementos de seccionamiento,
de una empuñadura aislante, normalizada en España según norma DIN 43 620.
La estructura en la cual se fijan las bases para fusibles es capaz de resistir sin deformación
alguna los posibles esfuerzos que se puedan ocasionar del conexionado de los conductores.
El neutro está constituido por una unión amovible de cobre. Dicha unión se encuentra
situada preferentemente a la izquierda de las bases, según se mira la CGP en posición de
servicio.
El calibre de los fusibles será que proteja la línea repartidora, siendo selectivos con el
calibre de seguridad de mayor calibre. Estos son extraibles a través de maneta o
seccionador incorporado.
A continuación se exponen las distintas CGP según la potencia contratada.
Potencia
contratada
Intensidad
(kW)
(A)
3
16.04
5
CGP
Fusibles
Fases
Neutro
Tamaño
mm2
mm2
CGP-1-20
10x38
6-25
6-25
26.73
CGP-1-40
14x51
6-25
6-25
8
42.78
CGP-1-80
22x58
6-25
6-25
10
53.21
CGP-1-80
22x58
6-25
6-25
12
64.17
CGP-1-80
22x58
6-25
6-25
12
21.44
CGP-7-80
22x58
6-50
6-54.6
15
26.81
CGP-7-80
22x58
6-50
6-54.6
17
30.38
CGP-7-80
22x58
6-50
6-54.6
30
Memoria descriptiva
En los edificios destinados a viviendas se instalan conjuntos de protección y medida con la
caja de derivación, equipados con bornas para entrada y salida de la línea general
subterránea.
En los edificios destinados a viviendas se instalan conjuntos de protección y medida con la
caja de derivación, equipados con bornas para entrada y salida de la línea general
subterránea.
El conjunto individual monofásico será del tipo CPM1-D2, montado en un armario de
poliester de doble aislamiento, con 2 mirillas transparentes en la puerta y con un cierre de
la misma mediante llave triangular y bloqueo por candado. Destinado para suministros
monofásicos hasta 14 kW, con posibilidad de colocación del reloj para discriminación
horaria. Para utilizarlo principalmente en los edificios de un solo abonado. Cableado con
conductor de cobre rígido de clase 2 de 10 mm2 y para el circuito del reloj con 2.5 mm2 de
sección, no propagador del incendio y reducida emisión de humos con cero halógenos 07ZR. Protección incorporada con cortacircuitos del tipo Neozed tamaño DO3 de 100ª, con sus
bornes bimetálicos de 50 mm2 de capacidad a la entrada.
Para el conjunto individual trifásico utilizaremos el tipo CPM-2T, montado en armario de
poliester de doble aislamiento, empotrado en fachada, con mirillas transparentes en la
puerta superior y con cierre de las mismas mediante llave triangular y bloqueado por
candado.
31
Proyecto final de carrera
Línea aérea de 25 kV con centro de transformación de 25000/400V
y electrificación del municipio de Vilanova de Prades
MEMORIA DE CÁLCULO
Alumno : Pere Espasa Treig
Ponente : Juan José Tena Tena
Memoria de cálculo
ÍNDICE
A.- Cálculos de la línea aérea
1. Cálculo eléctrico del conductor
1.1. Introducción
1.2. Datos de partida
1.2.1. Características de la línea
1.2.2. Tipo de conductor
1.3. Cálculos
1.3.1. Resistencia y reactancia del conductor
1.3.2. Potencia máxima de transporte
1.3.3. Caída de tensión máxima
1.3.4. Pérdida de potencia máxima
1.4. Tabla de resultados
2. Cálculo mecánico del conductor
2.1. Generalidades
2.2. Tracción máxima admisible
2.3. Comprobación de fenómenos vibratorios
2.4. Datos de partida
2.5. Hipótesis de cálculo
2.5.1. Apoyo de alineación
2.5.1.1. 1ª Hipótesis (viento)
2.5.1.2. 2ª Hipótesis (hielo)
2.5.1.3. 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)
2.5.2. Apoyo de ángulo
2.5.2.1. 1ª Hipótesis (viento)
2.5.2.2. 2ª Hipótesis (hielo)
2.5.2.3. 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)
2.5.3. Apoyo de anclaje
2
Memoria de cálculo
2.5.3.1. 1ª Hipótesis (viento)
2.5.3.2. 2ª Hipótesis (hielo)
2.5.3.3. 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)
2.5.3.4. 4ª Hipótesis (Rotura de conductores)
2.5.4. Apoyo fin de línea
2.5.4.1. 1ª Hipótesis (viento)
2.5.4.2. 2ª Hipótesis (hielo)
2.5.4.3. 4ª Hipótesis (rotura de conductores
2.6 Elección del tipo de apoyo
2.7 Coeficiente de seguridad para cada hipótesis.
3. Cálculo de la cadena de aisladores
3.1. Generalidades
3.2. Cálculos
3.2.1. Características del aislador
3.2.2. Dimensionado eléctrico de la cadena de aisladores
3.2.3. Cálculo mecánico de la cadena de aisladores
4. Distancias de seguridad
4.1. Distancia de los conductores al terreno
4.2. Distancia de los conductores entre sí, y entre éstos y los de apoyos
4.3. Tabla de resultados.
5. Justificación de las cimentaciones de los apoyos
6. Ecuación de la parábola de flechas máximas verticales
7. Prescripciones especiales
3
Memoria de cálculo
B.- Cálculos del centro de transformación
1. Cálculos eléctricos
1.1. Introducción
1.2. Cálculos
1.2.1. Potencia del transformador
1.2.2. Intensidad en el lado de A.T.
1.2.3. Intensidad en el lado de B.T.
2. Cálculo de las corrientes de cortocircuito
2.1. Introducción
2.2. Cálculos
2.2.1. Esquema equivalente
2.2.2. Cálculo de las impedancias
2.2.3. Corrientes de cortocircuito en el punto F1
2.2.4. Corrientes de cortocircuito en el punto F2
2.2.5. Tabla de resultados
2.3. Observaciones
3. Dimensionado del embarrado
3.1. Introducción
3.2. Cálculos
3.2.1. Comprobación por densidad de corriente
3.2.2. Comprobación por solicitación electrodinámica
3.2.3. Comprobación por solicitación térmica
4. Dimensionado de la ventilación
5. Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra
4
Memoria de cálculo
5.1. Introducción
5.2. Cálculos
5.2.1. Datos de partida
5.2.2. Tensiones de paso y de contacto
5.2.3. Puesta a tierra del neutro
C.- Cálculos de la línea de Baja Tensión
1. Cálculo de la electrificación de Vilanova de Prades
1.1 Distribución adoptada
1.2 Previsión de potencia
1.3 Cálculo de las secciones
1.4 Sistemas de protección
2. Tablas y resultados de las diferentes salidas
5
Memoria de cálculo
A) Cálculos de la línea aérea
6
Memoria de cálculo
1. CÁLCULO ELÉCTRICO DEL CONDUCTOR
1.1 Introducción
El cálculo eléctrico del conductor lo haremos mediante el método aproximado del
momento eléctrico.
Primero calcularemos la potencia máxima de transporte por límite térmico, y una vez
sabido este valor a partir de la fórmula del momento eléctrico calcularemos la caída de
tensión y la pérdida de potencia máxima.
Las fórmulas empleadas serán las siguientes:
•
Potencia máxima de transporte (Pmax)
Pmax = 3 ⋅ U ⋅ I max ⋅ cos ϕ [kW ]
(1)
Siendo:
U = Tensión nominal de la línea en kV.
Imax = Intensidad máxima de la línea por límite térmico en A.
Cosϕ = factor de potencia.
•
Momento eléctrico (M)
10 ⋅ U 2
M = P⋅L = u⋅
Rk + X k ⋅ tanϕ
siendo:
P = Potencia en kW.
L = Longitud de la línea en km
u = Caída de tensión en %
U = Tensión nominal de la línea en kV.
Rk = Resistencia eléctrica en ¿/km.
Xk = Reactancia de autoinducción en ¿/ km
7
[kW · km.]
(2)
Memoria de cálculo
•
Caída de tensión en % (ÄU %)
∆U % =
•
P⋅L
⋅ (R K + X K ⋅ tan ϕ ) [%]
10 ⋅ U 2
(3)
Pérdida de potencia en % (ÄP %)
∆P % =
P ⋅ L ⋅ Rk
10 ⋅ U 2 ⋅ cos 2 ϕ
[%]
(4)
1.2 Datos de partida
1.2.1. Características de la línea
Tensión nominal................................................... 25 kV
Longitud............................................................... 3.611 metros
Factor de potencia................................................. 0,8
1.2.2. Tipo de conductor
El conductor utilizado será LA-56 de aluminio-acero, de la recomendación UNESA 3403
(septiembre 1986), cuyas características son las siguientes:
Sección de aluminio.................................................. 46,8 mm2
Sección total.............................................................. 54,5 mm2
Acero................................................. 3,15 mm
Diámetro
Total................................................... 9,45 mm
8
Memoria de cálculo
Nº........................ 6
Alambres de aluminio Diámetro............. 3,15 mm
Composición
Alambres de acero
Nº.............................. 1
Diámetro................... 3,15 mm
Carga de rotura........................................................... 1666
Resistencia eléctrica a 20ºC........................................ 0,6136 Ω/km
Peso............................................................................ 189,1 kg/km
Módulo de elasticidad................................................ 8100 daN/mm2
Coeficiente de dilatación lineal.................................. 19,1*10-6ºC
1.3 Cálculos
1.3.1. Resistencia y reactancia del conductor
•
Resistencia
Tal como nos viene indicado en las características del conductor, su valor es:
Rk = 0,6136
•
/km
Reactancia
La reactancia kilométrica de la línea se calcula empleando la siguiente fórmula:
X K = 2π ⋅ f ⋅ LK [Ω / km]
(5)
Y sustituyendo L (coeficiente de autoinducción) por la expresión:
9
Memoria de cálculo
D

LK =  0,5 + 4,605 log  ⋅ 10− 4[H / km]
r

(6)
Llegamos a:
D

X K = 2π ⋅ f ⋅  0,5 + 4,605 log  ⋅ 10− 4 [Ω / km]
r

(7)
Donde:
Xk = Reactancia aparente en Ω/km
f = Frecuencia de la red en Hz.
D = Separación media geométrica entre conductores en mm.
r = Radio del conductor en mm.
El valor D se determina a partir de las distancias entre conductores que nos proporciona el
tipo de cruceta elegido.
2
600
1
3
1500
1500
D = 3 d12 ⋅ d 23 ⋅ d 31 [mm]
(8)
Siendo:
d 12 = d 23 = 1500 2 + 600 2 = 1615mm
d 31 = 3000mm
Sustituyendo valores, nos queda:
D = 1985 mm.
10
(9)
Memoria de cálculo
Y como:
r = 4,725 mm
f = 50 Hz
Llegamos a que el valor de la reactancia es:
Xk = 0,395 Ω/km
1.3.2. Potencia máxima de transporte
•
Densidad máxima de corriente (σ
σ)
En el artículo 22 de R.L.A.T., el valor de la densidad máxima de corriente nos está
tabulado en función de la sección del conductor. En nuestro caso y tal como tenemos
indicado en las características del conductor:
ó = 3,61 A/mm2
•
Intensidad máxima (Imax)
La intensidad máxima será:
I max = σ ⋅ S [A]
Siendo:
ó = Densidad de corriente máxima en A/mm2
S = Superficie del conductor en mm2
11
(10)
Memoria de cálculo
Sabiendo que:
ó = 3,61 A/mm2
S = 54,5 mm2
Entonces la intensidad máxima será:
Imax = 196,7 A
•
Potencia máxima de transporte (Pmax)
La potencia máxima de transporte será:
Pmáx = 3 ⋅ U ⋅ I máx ⋅ cosϕ [kW]
(11)
Siendo:
U = Tensión nominal de la línea en kV.
Imáx = Intensidad máxima de la línea por límite térmico en A.
cosö = factor de potencia.
Aplicando los valores:
U = 25 kV
Imáx = 196,7 A
cosö = 0,8
Obtenemos:
Pmáx = 6813,887 kW.
12
Memoria de cálculo
1.3.3. Caída de tensión máxima
La caída de tensión máxima será:
∆U % =
Pmáx ⋅ L
⋅ (RK + X K ⋅ tanϕ ) [%]
10 ⋅ U 2
(12)
Siendo:
Pmáx = Potencia máxima en kW
L = Longitud de la línea en km
U = Tensión nominal de la línea en kV
Rk = Resistencia eléctrica en
/km
Xk = Reactancia de autoinducción en
/km
ö = Ángulo de desfase
Aplicando los valores:
Pmáx = 6813,887 kW
L = 3,611 km
U = 25 kV
Rk = 0,613
/km
Xk = 0,395
/km
tanö = 0,75
Obtenemos:
∆U % = 3,58 %
1.3.4. Pérdidas máximas de potencia
Las pérdidas máximas de potencia serán:
∆P % =
Pmáx ⋅ L ⋅ RK
10 ⋅ U 2 ⋅ cos 2 ϕ
13
[%]
(13)
Memoria de cálculo
Siendo:
Pmáx = Potencia máxima en kW
L = Longitud de la línea en km
U = Tensión nominal de la línea en kV
Rk = Resistencia eléctrica en
/km
cosö = factor de potencia
Aplicando valores:
Pmáx = 6813,887 kW
L = 3,611 km
U = 25 kV
Rk = 0,613
/km
Xk = 0,395
/km
Cos ö = 0,8
Obtenemos:
ÄP % = 2,44 %
1.4. Tabla de resultados
Resistencia kilométrica ( RK )
0,6136
/km
Reactancia kilométrica ( Xk )
0,395
/km
Densidad de corriente máxima ( ó )
3,61 A/mm2
Intensidad máxima ( Imáx )
196,7 A
Potencia máxima (Pmáx )
6813,887 kW
14
Memoria de cálculo
Caída de tensión máxima ( ÄU% )
3,58 %
Pérdida de potencia máxima (ÄP %)
2,44 %
2. CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR
2.1 Generalidades
Las condiciones que deberán cumplir los conductores para satisfacer el cálculo mecánico
según el artículo 27 del R.L.A.T, serán las siguientes:
2.2 Tracción máxima admisible
La tracción máxima de los conductores deberá cumplir un coeficiente de seguridad a la
rotura como mínimo igual a 3, considerando los conductores sometidos a las hipótesis de
sobrecarga en función de las zonas de sobrecarga definidas en el artículo 17 del R.L.A.T.
En nuestro caso, la zona de sobrecarga es la zona B (altitud comprendida entre los 500 y
1000 metros sobre el nivel del mar).
2.3 Comprobación de fenómenos vibratorios
Se considerarán las condiciones de tensión de cada día (EDS) para este proyecto de la
manera siguiente:
•
EDS (%) = 8 %
•
Carga de rotura del cable (LA-56) = 1666 kg.
Tensión _ de _ cada _ dia
EDS =
⋅ 100 = 8%
C arg a _ de _ rotura
15
(14)
Memoria de cálculo
2.4 Datos de partida
Como ya se ha mencionado en el apartado 1.2.2. tipo de conductor, el conductor elegido es
LA-56.
Clasificación de la zona: Zona B.
Los diferentes tipos de apoyo que se contemplan en este proyecto son:
•
Apoyo de alineación
•
Apoyo de ángulo
•
Apoyo de anclaje
•
Apoyo fin de línea
2.5 Hipótesis de cálculo
2.5.1 Apoyo de alineación
2.5.1.1 1ª Hipótesis (viento)
Pr imera(alineación) = N º COND × pVIENTO × diáCOND × eolovano
(15)
Siendo:
Nº cond. = número de conductores
p viento = presión del viento sobre el conductor, en kg/m2
diá.cond = diámetro del conductor en metros
eolovano = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo), en metros.
2.5.1.2 2ª Hipótesis (hielo)
(
Segunda( alineación) = N º COND ×eolovano × Pesocond . + 180 diá.con
16
)
(16)
Memoria de cálculo
Siendo:
Nº cond. = número de conductores
eolovano = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo), en metros.
Pesocond. = peso de un conductor, en kg/m
diá.cond = diámetro del conductor en metros
2.5.1.3 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)

 8
F1 = 
× N º COND. ×TMÁX . 

 100
(17)
Siendo:
Nº COND. = número de conductores
TMAX = el mayor tense de los que concurren en el apoyo, en daN
F1 = esfuerzo longitudinal en daN
Esta hipótesis sólo debe tenerse en cuenta en los casos en que exista una diferencia de
tracciones importante en vanos contiguos, bien porque sus longitudes sean muy distintas y
el sistema de suspensión no permita equilibrio (amarres) o también cuando se produce un
cambio de sección en los conductores.
En este caso de fuertes desequilibrios de los vanos contiguos, se deberá calcular:
F ´1 = N º COND. ×(T2 − T1 )
(18)
Siendo:
Nº COND. = número de conductores
F´1 = esfuerzo longitudinal en daN
T2 y T1 son cada uno de los tenses concurrentes al apoyo, en daN, adoptándose este
valor si supera a F1
17
Memoria de cálculo
2.5.2. Apoyo de ángulo
2.5.2.1. 1ª Hipótesis (viento)
Pr imera (ángulo) = 2 × N º COND ×TMAX . × sen
ángulo
ángulo
+ N º COND × pVIENTO × diáCOND. × eolovano × cos 2
2
2
(19)
Siendo:
Nº COND. = número de conductores
TMAX = el mayor tense de los que concurren en el apoyo, en daN
á = ángulo de la línea, en grados centesimales
pVIENTO = presión del viento sobre el conductor, en kg/m2
eolovano = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo), en metros.
2.5.2.2. 2ª Hipótesis (hielo)
Segunda( ángulo) = 2 × N º COND ×TMAX . × sen
ángulo
2
(20)
Siendo:
Nº COND. = número de conductores
TMAX = el mayor tense de los que concurren en el apoyo, en daN
á = ángulo de la línea, en grados centesimales
2.5.2.3. 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)
 8

Tercera(ángulo) = 
× N º COND. ×TMÁX . 
 100

18
(21)
Memoria de cálculo
Siendo:
Nº COND. = número de conductores
TMAX = el mayor tense de los que concurren en el apoyo, en daN
F1 = esfuerzo longitudinal en daN
2.5.3 Apoyo de anclaje
2.5.3.1 1ª Hipótesis (viento)
Pr imera(alineación) = N º COND × pVIENTO × diáCOND × eolovano
(22)
Siendo:
Nº cond. = número de conductores
p viento = presión del viento sobre el conductor, en kg/m2
diá.cond = diámetro del conductor en metros
eolovano = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo), en metros.
2.5.3.2 2ª Hipótesis (hielo)
(
Segunda( alineación) = N º COND ×eolovano × Pesocond . + 180 diá.con
)
(23)
siendo:
Nº cond. = número de conductores
eolovano = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo), en metros.
Pesocond. = peso de un conductor, en kg/m
diá.cond = diámetro del conductor en metros
2.5.3.3 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)
 50

Tercera(ángulo − reforzda) = 
× N º COND ×TMAX 
100


19
(24)
Memoria de cálculo
Siendo:
Nº cond. = número de conductores
TMAX = el mayor tense de los que concurren en el apoyo, en daN
En el caso de fuertes desequilibrios de los vanos contiguos, se deberá calcular:
F ´1 = N º COND. ×(T2 − T1 )
(25)
Siendo:
Nº COND. = número de conductores
F´1 = esfuerzo longitudinal en daN
T2 y T1 son cada uno de los tenses concurrentes al apoyo, en daN, adoptándose este
valor si supera a F1
2.5.3.4 4ª Hipótesis (Rotura de conductores)
Se considera el momento de torsión (Mt) correspondiente a la rotura del conductor en
posición más desfavorable.
Mt = T · L
(26)
Siendo:
T = tense máximo del conductor, en daN, para las condiciones reglamentarias de la
zona considerada, facilitada por las tablas de tense.
L = distancia del punto de aplicación del esfuerzo al eje del apoyo, en m.
2.5.4 Apoyo fin de línea
2.5.4.1 1ª Hipótesis (viento)
El esfuerzo útil mínimo se determinará, en función del tense máximo y de la sobrecarga
debida a la presión de viento en el semivano, por la fórmula:
20
Memoria de cálculo
Pr imera( findelínea ) = FT2 + FV2
(27)
Dónde:
FT = N º COND. × pVIENTO × diá. COND. × eolovano
FV = N º COND. ×TMÁX .
Siendo:
Nº cond. = número de conductores
eolovano = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo), en metros.
diá.cond = diámetro del conductor en metros
p viento = presión del viento sobre el conductor, en kg/m2
T = tense máximo a –5 ºC + viento, en daN
2.5.4.2. 2ª Hipótesis (hielo)
Ft = N º cond . ×TMAX
(28)
Siendo:
Nº cond. = número de conductores
T = tense máximo para la condiciones reglamentarias de la zona que corresponda,
en daN.
2.5.4.3. 4ª Hipótesis (Rotura de conductores)
Mt = T · L
(29)
Siendo:
T = el tense máximo que concurra al apoyo, en daN
L = distancia del punto de aplicación del esfuerzo al eje del apoyo, en m.
Basándose en las fórmulas expuestas, se obtienen los siguientes resultados para cada
hipótesis en cada apoyo:
21
Memoria de cálculo
Tabla 2.5
22
Memoria de cálculo
2.6.
Elección del tipo de apoyo
Para la elección de las características de cada apoyo se tendrá en cuenta lo dispuesto en la
tabla de esfuerzos resistentes del fabricante FUNTAM
para cada una de las cuatro
hipótesis.
ESFUERZOS TOTALES 3 FASES (kg)
TR2
TRANSVERSAL TRANSVERSAL LONGITUDINAL
TORSOR
VIENTO
HIELO
(1.5m)
C-500
848.3
1031.7
1034.5
856.0
C-1000
1696.6
1893.8
1892.9
1100.5
C-2000
3393.3
3599.6
3598.7
1834.2
C-3000
5089.9
5300.8
5300.8
1834.2
C-4500
7634.9
7855.0
7854.0
1834.2
2.7 Coeficiente de seguridad para cada hipótesis.
Fecsa-Endesa estipula que los coeficientes de seguridad en cada hipótesis han de ser los
siguientes.
Para la 1ª hipótesis B/A > 1,5
Para la 2ª hipótesis B/A > 1,5
Para la 3ª hipótesis B/A > 1,2
Para la 4ª hipótesis B/A > 1,2
Donde “A” es el valor calculado según la tabla “Esfuerzos horizontales” para cada una de
las cuatro hipótesis.
Donde “B” es el valor que nos viene dado por el fabricante FUNTAM de los esfuerzos
totales para cada una de las cuatro hipótesis ( para un tipo de armado D2)
23
Memoria de cálculo
En base a lo anteriormente expuesto, a continuación se expone una tabla donde figura el
coeficiente de seguridad que obtenemos para cada una de las cuatro hipótesis y el esfuerzo
en kg. que le damos a cada uno de los castilletes metálicos.
COEFICIENTES SEG. SEGÚN HIPÓTESIS
APOYO
N1
N2
N3
N4
N5
N6
N7
N8
N9
N10
N11
N12
N13
N14
N15
N16
N17
N18
N19
N20
N21
N22
N23
N24
N25
N26
N27
N28
N29
N30
N31
N32
N33
APOYO PROYECTADO
PRIMERA
SEGUNDA
TERCERA
CUARTA
2,8
2,1
9,4
9,1
9,1
9,1
9,1
9,1
9,1
9,1
10,8
10,8
9,1
9,1
9,6
4,7
11,4
10,4
10,3
3,1
12,0
14,8
7,3
7,3
7,3
6,4
5,7
5,7
5,7
6,6
2,6
2,3
3,1
2,5
2,5
28,8
27,8
27,8
27,8
27,8
27,8
27,8
27,8
33,0
33,0
27,8
27,8
29,5
7,0
34,1
31,2
31,7
4,6
44,8
55,4
27,8
27,8
27,8
24,5
21,8
21,8
21,8
25,4
3,1
2,5
2,7
19,5
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,3
20,6
5,8
5,8
20,6
19,7
6,0
6,2
20,3
20,3
20,3
19,8
19,8
19,8
19,8
19,8
20,5
20,5
-
3,7
2,2
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
3,6
3,6
2,3
2,2
3,7
3,8
2,3
2,3
2,3
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,3
2,3
4,1
> 1,5
>1,5
>1,2
24
>1,2
CN 2000/18
CN 1000/18
CN 1000/16
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/16
CN 1000/22
CN 1000/20
CN 1000/24
CN 1000/16
CN 1000/16
CN 1000/16
CN 1000/18
CN 1000/20
CN 1000/20
CN 1000/20
CN 2000/20
CN 2000/24
CN 1000/18
CN 1000/14
CN 2000/14
CN 2000/14
CN 1000/16
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 1000/14
CN 2000/14
Memoria de cálculo
3.
CÁLCULO DE LA CADENA DE AISLADORES
3.1 Generalidades
Para hacer el cálculo de la cadena de aisladores, tendremos que aplicar los artículos 2 y 24
del R.L.A.T.
El artículo 2 del R.L.A.T. habla de “Tensiones”, y establece categorías en función de la
tensión nominal. En nuestro caso, al tratarse de una línea de menos de 30 kV de tensión
nominal tendremos una línea de tercera categoría.
Categoría de la línea……………………. 3ª
El artículo 24 del R.L.A.T habla de “Nivel de aislamiento”, y dice que el nivel de
aislamiento se define por las tensiones soportadas bajo lluvia, a 50 Hz, durante un minuto y
con onda de impulso de 1,2/50 microsegundos, según normas de la Comisión
Electrotécnica Internacional.
En nuestro caso, las tensiones que aplicaremos serán las siguientes:
Tensión de ensayo a
Categoría de la
Tensión más elevada Tensión de ensayo al frecuencia industrial
línea
choque (kV cresta)
(kV eficaces)
125
50
3ª
•
24 kV
Tipos de cadenas de aisladores
Tal y como se puede ver en los planos, hay dos tipos de cadenas de aisladores:
o Cadenas de suspensión
o Cadenas de amarre
25
Memoria de cálculo
Para hacer el cálculo de la cadena de aisladores, no habrá diferencias entre un tipo de
cadena y otro, porque en ambos casos utilizaremos el mismo aislador.
3.2 Cálculos
3.2.1. Características del aislador
El aislador empleado será de vidrio templado E40/100 “LA ESPERANZA”, con las
siguientes características:
Material……………………………………………..……. vidrio templado
Esfuerzo de rotura electromecánico……………... ……… 4.000 daN
Diámetro nominal máximo de la parte aislante……….…. 175 mm
Paso nominal……………………………………………... 100 mm
Línea de fuga……………………………………………... 185 mm
Diámetro del vástago…………………………................... 11 mm
3.2.2. Dimensionado eléctrico de la cadena de aisladores
Para saber el número de aisladores que deberemos tener en la cadena de aisladores,
deberemos aplicar la siguiente fórmula:
NA =
LF ⋅ n
U
(30)
Siendo:
NA = Nivel de aislamiento en cm/kV
LF = Línea de fuga en cm
n = Número de aisladores
U = Tensión en kV
Al tratarse en la mayor parte del trazado de zonas agrícolas y forestales, el nivel de
aislamiento será:
NA = 1,7 cm/kV
26
Memoria de cálculo
Por lo tanto, ahora ya podemos saber el número de aisladores que necesitaremos emplear:
1,7 =
18,5 ⋅ n
è n = 2,3
25
O sea, que necesitaremos 3 aisladores para cada cadena de aisladores.
Además, la cadena de 3 aisladores E40/100 cumple el artículo 24 del R.L.A.T. tal y como
se puede observar en la tabla siguiente:
Tensión de ensayo a
Tensión de ensayo al
frecuencia industrial
choque
Con 3 aisladores E40/100
80 kV
195 kV
Mínimo reglamento ( a 24 kV )
50 kV
125 kV
3.2.3. Cálculo mecánico de la cadena de aisladores
El artículo 29 del R.L.A.T. nos habla de “Aisladores”, y dice que el coeficiente de
seguridad a la rotura será como mínimo igual a 3.
Para hacer este cálculo, deberemos tener en cuenta que intervendrán los conductores (LA56) y las cadenas de aisladores. Por esto, deberemos calcular la hipótesis de tracción
máxima y consideraremos que hay una sobrecarga de viento de 60 kg/m2.
Tomaremos un vano de referencia de 200 metros.
Consideraremos que el peso total de la cadena de aisladores es de 10 kg. Pero debemos
tener en cuenta que hay dos cadenas de aisladores (una en cada extremo del conductor).
Peso del conductor: Pc = 0,189
kg
⋅ 200m = 37,8kg
m
Peso de las cadenas de aisladores: 20 kg
27
Memoria de cálculo
Peso total (conductor y cadenas de aisladores): 57,8 kg
Sobrecarga de viento: Pv = 60
kg
m2
kg
⋅
0
,
00945
= 0,567 ⋅ 160m = 90,72kg
2
m
ml
m
Peso total más sobrecarga del viento: P = 57,82 + 90,722 = 107,56kg
Como el elemento que tiene la carga de rotura menor es el aislador, entonces tendremos
que el peso máximo que se puede soportar es:
Pmáx =
4000
= 1333,3kg.
3
(31)
Al ser este valor muy superior al peso soportado, se cumple el cálculo mecánico de la
cadena de aisladores.
4.
DISTANCIAS DE SEGURIDAD
El artículo 25 del R.L.A.T, establece una serie de distancias de seguridad que a
continuación vamos a calcular:
4.1 Distancia de los conductores al terreno
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha
vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno a una altura de:
hmin = 5,3 +
U
[m]
150
(32)
Con un mínimo de 6 metros.
28
Memoria de cálculo
Siendo:
U = Tensión en kV.
En nuestro caso será:
hmin = 5,3 +
25
= 5,47m è 6m
150
(33)
4.2 Distancia de los conductores entre sí, y entre éstos y los de apoyos
La distancia de los conductores sometidos a tensión mecánica entre sí, así como entre los
conductores y los apoyos, debe ser tal que no haya riesgo alguno de cortocircuito ni entre
fases ni a tierra, teniendo presente los efectos de las oscilaciones de los conductores
debidas al viento y al desprendimiento de la nieve acumulada sobre ellos.
•
Distancia de los conductores entre sí
La separación mínima entre conductores será:
D = (K ⋅ F + L ) +
U
150
(34)
Siendo:
D = Separación entre conductores en m
K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que
vale 0,65.
F = Flecha máxima en metros.
L = Longitud de la cadena de suspensión en m.
U = Tensión nominal en kV.
Sabiendo el valor de todas las variables que intervienen en la fórmula:
K =0,65
F = (dependerá de cada vano)
L = 0 m (en cadenas de amarre)
29
Memoria de cálculo
U = 25 kV
Por lo tanto la separación mínima entre conductores será:
APOYO
N1
N2
N3
N4
N5
N6
N7
N8
N9
N10
N11
N12
N13
N14
N15
N16
N17
N18
N19
N20
N21
N22
N23
N24
N25
N26
N27
N28
N29
N30
N31
N32
N33
SEPARACIÓN CONDUCTORES
Fmax(a 50 ºC)
Sep.
Armado
2,32
2,40
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,71
2,25
8,47
8,47
2,17
4,61
4,61
2,71
2,71
2,71
2,71
4,08
4,08
4,08
4,08
4,08
2,32
2,32
1,39
1,16
1,17
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,24
1,14
2,06
2,06
1,12
1,56
1,56
1,24
1,24
1,24
1,24
1,48
1,48
1,48
1,48
1,48
1,16
1,16
0,93
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D3
D3
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
D2
Tabla 4.2.2
30
Memoria de cálculo
Tal y como se puede observar en la tabla 4.2.2 para los apoyos Nº17 Y Nº 18 se ha
procedido a la instalación de un armada D3 debido a que la separación de conductores es
superior a la estipulada para un armado tipo D2.
Armado D3:
2
600
1
3
2000
2000
D = 3 d12 ⋅ d 23 ⋅ d 31 [mm]
(35)
Aplicando los valores:
d12 = d 23 = 20002 + 6002 = 2088mm
(36)
d 31 = 4000mm
Obtenemos:
D = 2593 mm.
•
Separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos
Esta distancia será:
Dmin = 0,1 +
U
[m]
150
Siendo:
U = Tensión en kV.
31
(37)
Memoria de cálculo
Por lo tanto, esta distancia será:
Dmin = 0,1 +
25
= 0,27m
150
(38)
4.3. Tabla de resultados
Distancia de los conductores al terreno
Hmin = 6 m
Distancia de los conductores entre sí
Tabla 4.2.2
Distancia mínima entre los conductores y
Dmin = 0,27 m
sus accesorios en tensión y los apoyos
5.
JUSTIFICACIÓN
DE
LAS
CIMENTACIONES
DE
LOS
APOYOS
El artículo 31 del R.L.A.T. nos habla de “Cimentaciones”, y nos dice que el coeficiente de
seguridad al vuelco para hipótesis normales no será inferior a 1,5.
Este coeficiente será igual a la relación entre el momento estabilizador (debido a los pesos
propios, así como a las reacciones y empujes del terreno) y el momento de fallo al vuelco.
En nuestro caso, las cimentaciones de todos los apoyos estarán constituidas por
monobloques de hormigón, habiéndose verificado al vuelco por la fórmula de Sulzberger
con coeficientes de seguridad de 1,5.
32
Memoria de cálculo
•
Fórmula de Sulzberger

2
h
1
M f = 0,139 ⋅ K ⋅ b ⋅ h 4 + a 2 ⋅ b ⋅ h ⋅ 2,2 ⋅  0,5 − ⋅ 1,1 ⋅ ⋅
3
a 10 ⋅ K





(39)
Siendo:
Mf = Momento de fallo al vuelco en m ⋅ t
a = Largo de cimentación en m
b = Ancho de cimentación en m
h = Profundidad de cimentación en m
K = Coeficiente de compresibilidad del terreno en kg/cm3
En los anexos se encuentran resumidas estas cimentaciones en función del tipo de apoyo y
de su altura correspondiente, habiendo adoptado un coeficiente de compresibilidad del
terreno de 16 kg/cm3.
6.
ECUACION DE LA PARÁBOLA DE FLECHAS MAXIMAS
VERTICALES
El presente proyecto consta de 33 apoyos, por lo que hay un total de 32 vanos,
por lo tanto habrá que realizar el cálculo de la parábola para cada uno de los 32 vanos. A
cada uno de ellos le corresponderá un parámetro en función de la longitud el vano.
Tomamos por ejemplo un vano de 110 metros, y calculamos la ecuación de la parábola:
y=
x2
2⋅ p
(40)
Siendo:
x : intervalos en que está comprendido el vano
p : parámetro. (en nuestro caso para un vano de 110 m es de 558)
33
Memoria de cálculo
2
Nº de puntos
x
y=x /2P
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
-55
-50
-45
-40
-35
-30
-25
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
2,710573477
2,240143369
1,814516129
1,433691756
1,097670251
0,806451613
0,560035842
0,358422939
0,201612903
0,089605735
0,022401434
0
0,022401434
0,089605735
0,201612903
0,358422939
0,560035842
0,806451613
1,097670251
1,433691756
1,814516129
2,240143369
2,710573477
34
Memoria de cálculo
35
Memoria de cálculo
7.
PRESCRIPCIONES ESPECIALES
El capítulo VII del R.L.A.T. nos habla de “Prescripciones especiales”, y nos dice que en
ciertas situaciones especiales como cruzamientos y paralelismos con otras líneas o vías de
comunicación, pasos sobre bosques o zonas urbanas, y con objeto de reducir la
probabilidad de accidente aumentando la seguridad de la línea, se deberán cumplir una
serie de prescripciones especiales además de las generales que hay detalladas en los
capítulos anteriores.
En nuestro caso, únicamente deberemos considerar un cruzamiento de la línea sobre una
carretera y el paso de la línea sobre bosque o masas arboladas.
•
Cruzamiento de la línea sobre carreteras
En nuestro caso, la línea cruza la carretera TV-7004 en el punto kilométrico (P.K. 13+200)
del trazado de la línea.
El reglamento nos dice que la altura mínima de los conductores sobre la rasante de la
carretera será de.
6,3 +
U
m
100
Con un mínimo de 7 m.
Siendo:
U = Tensión en kV.
Por lo tanto, la altura mínima que deberemos adoptar será:
6,3 +
25
= 6,55 è 7 m
100
La altura mínima que adoptaremos será de 7 m.
36
(41)
Memoria de cálculo
•
Paso sobre bosques y masas arboladas
Para evitar las interrupciones del servicio y los posibles incendios producidos por el
contacto de ramas o troncos de árboles con los conductores de la línea eléctrica, deberá
establecerse una zona de corta de arbolado a ambos lados de la línea cuya anchura será:
1,5 +
U
=m
150
Con un mínimo de 2 m.
(42)
Por lo tanto adoptaremos una anchura de:
1,5 +
25
= 1,67 è 2 m
150
Para cada lado de la línea adoptaremos una anchura de 2 m , pero no obstante también
deberán cortarse todos aquellos árboles que constituyen un peligro para la conservación de
la línea, ya que debido a que pueden caer de forma fortuita o provocada pueden alcanzar a
los conductores.
37
Memoria de cálculo
B) Cálculos del Centro de transformación
38
Memoria de cálculo
1. CÁLCULOS ELÉCTRICOS
1.1 Introducción
En este apartado de cálculos eléctricos, calcularemos el valor de la potencia del
transformador, y de las intensidades tanto en el lado de alta tensión como en el de baja
tensión.
1.2. Cálculos
1.2.1. Potencia del transformador
La compañía suministradora de la energía eléctrica, ha estimado que la potencia del
transformador sea de 400 kVA.
Sn = 400 kVA
1.2.2. Intensidad en el lado de A.T.
La intensidad en el lado de A.T. se calculará mediante la expresión:
I=
Sn
3 ⋅U
[A]
(43)
En el lado de A.T. pasan 25 kV; por tanto:
I=
400
= 9,23 [A]
3 ⋅ 25
1.2.3. Intensidad en el lado de B.T.
La intensidad en el lado de B.T. sabiendo que pasan 400 V es:
39
Memoria de cálculo
I=
400
3 ⋅ 0,4
= 577,35 [A]
2. CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO
2.1. Introducción
El cálculo de las corrientes de cortocircuito lo haremos siguiendo las directrices VDE
0102, partes 1/11.71 y 2/11.75.
Este método considera que e el punto de cortocircuito actúa una única fuente de tensión
equivalente cuya fuerza electromotriz vale:
En =
c ⋅U N
3
(44)
Siendo:
En = f.e.m que actúa en el punto de cortocircuito en kV.
Un = Tensión nominal en kV.
c = Diferencia entre En y Un que vale:
1,1 para A.T.
1
para B.T.
El procedimiento que seguiremos para hacer el cálculo de las corrientes de cortocircuito
será el siguiente:
•
Primero haremos el esquema equivalente con todos los elementos que
intervienen en el cálculo.
•
Después calcularemos todas las resistencias, reactancias e impedancias de todos
los elementos que intervienen en el cálculo.
•
Por último, calcularemos las distintas corrientes de cortocircuito para todos los
puntos indicados en el esquema equivalente.
40
Memoria de cálculo
2.2. Cálculos
2.2.1. Esquema equivalente
El esquema equivalente con todos los elementos de la instalación es el siguiente:
RED
S Kn = 350MVA
25 kV
L1
l = 3,611 km
Xk = 0.73 Ω/km
Rk = 0.614 Ω/km.
25 kV
F1
Sn = 400 kVA
T1
uz = 6 %
ur = 1 %
0,4 kV
F2
Los puntos de cálculo de las corrientes de cortocircuito, serian los puntos F1 y F2, o sea,
que calcularemos las corrientes de cortocircuito para antes y después del transformador.
41
Memoria de cálculo
2.2.2. Cálculo de las impedancias
Aquí, calcularemos las impedancias de todos los elementos que tengan influencia en el
cálculo de las corrientes de cortocircuito.
•
Acometida
La impedancia de la acometida se calculará a partir de la expresión:
2
Z Q = 1,1 ⋅
Un
S kn
(45)
Siendo:
Un = Tensión nominal en kV
S Kn = Potencia de cortocircuito en MVA
Una vez calculada la impedancia, el valor de la resistencia y la reactancia será:
XQ = 0,995 · ZQ
RQ = 0,1 · XQ
Por tanto, los valores de resistencia reactancia e impedancia serán:
Z Q = 1,1 ⋅
25 2
= 1,964Ω
350
XQ = 0,995 · 1,964 = 1,9541Ω
RQ = 0,1 · 1,9541 = 0,1954Ω
ZQ = (0,1954 + j ·1,9541)Ω
42
Memoria de cálculo
•
Línea aérea
Para la línea aérea tendremos que multiplicar los valores de la resistencia y
reactancia kilométricas por su longitud para saber sus valores:
RL = l · RK
X L = l · XK
Aplicando valores:
RL = 3,611 · 0,614 = 2,2171
XL = 3,611 · 0,73 = 2,6360
zL = (2,2171 + j · 2,6360)Ω
ZL = 3,4444
•
Transformador
Los valores de resistencia, reactancia e impedancia del transformador se calculan a
partir de las expresiones siguientes:
ZT =
u z U n2
⋅
100 S n
(46)
RT =
ur U n2
⋅
100 S n
(47)
XT =
u z2 − ur2 U n2
u x U n2
⋅
=
⋅
100 S n
100
Sn
(48)
Siendo:
uz = Tensión de cortocircuito en %
ur = Tensión resistiva de cortocircuito en %
ux = Tensión reactiva de cortocircuito en %
43
Memoria de cálculo
Aplicando valores:
ZT =
6 0,42
⋅
= 0,024Ω
100 0,4
RT =
1 0,42
⋅
= 0,004Ω
100 0,4
XT =
62 − 12 0,42
⋅
= 0,0236Ω
100
0,4
zT = (0,004 + j · 0,0236)Ω
2.2.3. Corrientes de cortocircuito en el punto F1
En el punto F1, las impedancias que intervienen son las de la acometida y las de la línea:
zQ = (0,1954 + j · 1,954)Ω
zL = (2,2171 + j · 2,6360)Ω
Por tanto, la impedancia total que afectará al cálculo será:
zQ+L = (2,4125 + j · 4,59)
ZQ+L = 5,1853
•
Corriente inicial simétrica de cortocircuito (I´´k)
c⋅
I ´´k =
•
Un
3
Z Q+ L
1,1 ⋅
=
25
3
= 3,0619kA
5,1853
(49)
Corriente máxima asimétrica de cortocircuito (IS)
I s = x ⋅ 2 ⋅ I ´´k
(50)
44
Memoria de cálculo
El factor x está tabulado en función de la relación
R
, en este caso es:
X
R 2,4125
=
= 0,5255
X
4,59
Buscando en la tabla:
x = 1,3
Así que la corriente máxima de cortocircuito vale:
I s = 1,3 ⋅ 2 ⋅ 3,0619 = 5,629 kA
•
Corriente simétrica de corte (Ia)
Ia = I´´k = 3,0619 kA
•
(51)
Corriente permanente de cortocircuito (Ik)
Ik = I´´k = 3,0619 kA
(52)
2.2.4. Corrientes de cortocircuito en el punto F2
En el punto F2 intervendrán las impedancias de la acometida, de la línea y del
transformador, pero existen distintos niveles de tensión entre las impedancias de la línea y
de la acometida respecto a la impedancia del transformador, por tanto tendremos que
calcularlas todas para el mismo nivel de tensión.
zQ+L = (2,4125 + j · 4,59)
2
 0,4 
zQ+L = (2,4125 + j · 4,59) · 
 = (0,0006176 + j · 0,001175)
 25 
45
Memoria de cálculo
Ahora, ya hemos calculado para el mismo nivel de tensión todas las impedancias y
tenemos que calcular la impedancia total que interviene en este punto.
zQ+L = (0,0006176 + j · 0,001175)
zT = (0,004 + j · 0,0236)
z á = zT + zQ+L
zá = (0,0046176 + j 0,0247)
Zá = 0,0251279
• Corriente inicial simétrica de cortocircuito (I´´k)
Un
0,4
1⋅
3 =
3 = 9,19 kA
Zα
0,0251279
c⋅
I ´´k =
(53)
• Corriente máxima asimétrica de cortocircuito (IS)
I s = x ⋅ 2 ⋅ I ´´k
(54)
El factor x está tabulado en función de la relación
R 0,0046176
=
= 0,186
X
0,0247
Buscando en la tabla:
x = 1,6
Así que la corriente máxima de cortocircuito vale:
I s = 1,6 ⋅ 2 ⋅ 9,19 = 20,794 kA
46
R
, en este caso es:
X
Memoria de cálculo
Corriente simétrica de corte (Ia)
Ia = I´´k = 9,19 kA
(55)
Corriente permanente de cortocircuito (k)
Ik = I´´k = 9,19 kA
(56)
2.2.5 Tabla de resultados
I´´k [kA]
IS [kA]
Ia [kA]
Ik [kA]
PUNTO F1
3,06
5,62
3,06
3,06
PUNTO F2
9,19
20,79
9,19
9,19
2.3. Observaciones
En nuestro centro de transformación habrá dos celdas modulares de media
tensión en las cuales habrá el embarrado y la aparamenta de media tensión, además del
hexafluoruro de azufre como elemento de extinción y corte de arco eléctrico.
Estas celdas modulares han sido dimensionadas para soportar los siguientes esfuerzos de
cortocircuito:
Intensidad de corta duración (3 seg.): 16 kA
Capacidad de cierre ([kA]CRESTA): 40 kA
Estos valores son muy superiores a los valores calculados de la intensidad permanente de
cortocircuito y de la intensidad máxima asimétrica de cortocircuito en el punto F1.
47
Memoria de cálculo
3. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO
3.1 Introducción
En nuestro centro de transformación, el embarrado se encuentra en el interior de las celdas
de M.T de corte y aislamiento en SF6.
El embarrado está constituido por tramos rectos de tubo de cobre recubiertos de
aislamiento termorretráctil.
La longitud de estos tramos de tubo de cobre es de 375 mm, y la separación entre barras
(separación entre fases) es de 200 mm. Estos tubos que forman el embarrado están fijados
en el interior de las celdas mediante M8.
Las características eléctricas del embarrado son:
•
Intensidad nominal: 400 A
•
Límite térmico (3 seg.): 16 kA (eficaces)
•
Límite electrodinámico: 40 kA (cresta)
Anteriormente, al calcular las corrientes de cortocircuito el lado de B.T, hemos visto que
se cumplían estos valores límite. Pero, ahora vamos a comprobarlo por densidad de
corriente, por solicitación electrodinámica y por solicitación térmica.
3.2 Cálculos
3.2.1. Comprobación por densidad de corriente
El embarrado de las celdas es de tubo de cobre de diámetro exterior de 24 mm y con un
espesor de 3 mm, por lo tanto su sección conductora será:
S=
π ⋅ D 2 3,14 ⋅ 182
=
= 254 mm2
4
4
(57)
Y su densidad de corriente:
S=
I n 400
=
= 1,57 A / mm 2
S
254
48
(58)
Memoria de cálculo
Según normativa DIN se tiene que para una temperatura ambiente de 35ºC y del embarrado
a 65ºC, la intensidad máxima admisible es de 548 A para un diámetro de 20 mm. Y de 818
A para un diámetro de 32 mm, lo cual corresponde a las densidades máximas de 3,42 y
2,99 A/mm2 respectivamente. Con estos valores se obtendría una densidad máxima
admisible de 3,29 A/mm2 para el embarrado de diámetro 24 mm, siendo este valor superior
al calculado (1,57 A/mm2).
3.2.2. Comprobación por solicitación electrodinámica
Para hacer este cálculo, consideraremos un cortocircuito trifásico de 16 kA eficaces y 40
kA de cresta.
El esfuerzo electrodinámico mayor se produce sobre el conductor de la fase central,
conforme a la siguiente expresión:
F = 13.85 ⋅ 10 −7 ⋅
2

I cc
d 2 d 
⋅ L ⋅ 1 +
−
= [Nw]
2


d
L
L


(59)
Siendo:
F = Fuerza resultante en Nw.
ICC = Intensidad máxima de cortocircuito = 16.000 A eficaces.
d = Separación entre fases = 0,2 m.
L = Longitud de los tramos del embarrado = 0,375 m.
Por lo tanto, la fuerza resultante será:
F = 13.85 ⋅ 10 −7 ⋅

16.000 2
0,2 2
0,2 
⋅ 0,375 ⋅ 1 +
−
= 399 Nw
2


0,2
0
,
375
0
,
375


Esta fuerza está uniformemente repartida en toda la longitud del embarrado, siendo la
carga:
q=
F 399
=
= 1,064 Nw / mm = 0,108 kg/mm
L 375
49
Memoria de cálculo
Cada barra equivale a una viga empotrada en ambos extremos, con carga uniformemente
repartida.
El momento flector máximo se produce en los extremos, siendo:
M max =
q ⋅ L2 0,108 ⋅ 3752
=
= 1.272 kg·mm
12
12
(60)
El embarrado tiene un diámetro exterior de 24 mm y un diámetro interior de 18 mm.
El módulo resistente de la barra será:
W=
4
π  Dext
− Dint4  3,14  242 − 184 
 =
 = 927mm 2
⋅ 
⋅ 
32  Dext  32 
24 
La fatiga máxima será:
rmáx =
M máx 1.272
=
= 1,37 kg/mm2
W
927
(61)
Para la barra de cobre deformada en frío tenemos:
r = 19 kg/mm2
Siendo este valor muy superior a la fatiga máxima, y por lo tanto tenemos un gran margen
de seguridad.
3.2.3 Comprobación por solicitación térmica
La sobreintensidad máxima admisible durante un segundo se determina de acuerdo con la
norma CEI 298 de 1981 por la expresión:
S=
1
t
⋅
α
∆T
50
(62)
Memoria de cálculo
Siendo:
S = sección de cobre en mm2 = 254 mm2
α = 13 para el cobre.
t = tiempo de duración del cortocircuito en s
∆T = Aumento de temperatura = 180ºC para conductores inicialmente a temperatura
ambiente.
 S ⋅α 
t = ∆T ⋅ 

 I 
2
Y sustituyendo:
 254 ⋅ 13 
t = 180 ⋅ 
 = 7,6 s
 16.000 
2
Siendo este tiempo muy superior a 3 segundos.
4. DIMENSIONADO DE LA VENTILACION
Para calcular la superficie mínima de la reja de ventilación del centro de transformación,
utilizaremos la siguiente expresión:
Sr =
Wcu + W fe
0,24 ⋅ K ⋅ h ⋅ ∆T 3
(63)
Siendo:
Wcu = Pérdidas en cortocircuito del transformador en kW.
Wfe = Pérdidas en vacío del transformador en kW.
h = Distancia vertical entre centros de rejas = 2 m.
ÄT = Diferencia de temperatura entre aire de salida y aire de entrada, considerándose un
valor de 15ºC.
K = Coeficiente en función de la reja de entrada de aire, considerándose su valor como 0,6.
Sr = Superficie mínima de la reja de entrada de ventilación del transformador en m2.
51
Memoria de cálculo
Sabiendo que las pérdidas del transformador son:
Wcu = 4.360W
Wfe = 1.500W
Por lo tanto, la superficie mínima de la reja de ventilación será:
Sr =
4,360 + 1,5
0,24 ⋅ 0,6 ⋅ 2 ⋅ 15
3
= 0,49 m2
La caseta de transformación utilizada, tiene unas dimensiones de 1,2 metros de ancho y 0,6
metros de alto. Por lo tanto la superficie de la reja de ventilación es de 0,72 m2, valor
superior al mínimo calculado.
5. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA
5.1 Introducción
Las instalaciones de puestas a tierra deberán cumplir las instrucciones técnicas
complementarias MIE-RAT 013 DEL “Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías
de seguridad de centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación”.
Esta instrucción nos dice que tendrá que haber dos sistemas de puestas a tierra, las puestas
a tierra de protección y las puestas a tierra de servicio. Estos dos sistemas se tendrán que
interconectar formando un sistema de tierras general.
A parte de este sistema de tierras general, deberá haber otro sistema de tierras
independiente para el neutro del transformador en baja tensión.
Para hacer el cálculo de las instalaciones de puestas a tierra, seguiremos el método
UNESA. Este método obedece a una correlación entre las tensiones de paso y contacto, y
las resistencias de puesta a tierra para cada una de las diferentes consideraciones tipo.
5.2 Cálculos
5.2.1. Datos de partida
52
Memoria de cálculo
Intensidad máxima de defecto facilitada por la compañía........................500 A
Tiempo máximo de desconexión...............................................................0,7 seg.
Resistividad media del terreno adoptada...................................................300
m
El valor de la resistividad media del terreno, se ha tomado en función a una tabla que
aparece en el MIE-RAT 013 donde se tabulan las diferentes resistividades medias del
terreno. Nosotros hemos tomado el valor de “Suelo pedregoso desnudo”.
El sistema de tierras estará compuesto por cuatro picas de 14 mm de diámetro y 2 metros
de longitud enterradas a una profundidad de 0,8 m y unidas mediante conductor de cobre
desnudo de 50mm2 de sección.
Por lo tanto, para esta disposición de los electrodos de puesta a tierra tendremos los
siguientes parámetros:
Kr = 0,108
Kp = 0,0113
•
Resistencia a tierra
La resistencia a tierra a prever en el sistema será:
(64)
Rt = Kr ñ = 0,108 300 = 32,4
•
Intensidad de defecto a considerar en los cálculos
Id =
Un
3 ⋅ ( 20 + Rt )
=
25000
3 ⋅ (20 + 32,4)
= 275 A
(65)
5.2.2.Tensiones de paso y de contacto
Según el reglamento, las tensiones de paso y de contacto admisibles serán:
•
Tensión de paso
53
Memoria de cálculo
10 ⋅ K
Vp = n
t
 6⋅ ρ' 

⋅ 1 +
 1000 
(66)
Siendo:
Vp = Tensión de paso en V.
ñ´ = Resistividad media del hormigón = 3000
m
Y los valores de K y tn , vienen en función del tiempo de actuación de las protecciones. En
este caso serán:
K = 72
tn = 0,7
•
Tensión de contacto
Vc =
K  1,5 ⋅ ρ 
⋅ 1 +

1000 
tn 
(67)
Siendo:
Vc = Tensión de contacto en V.
ñ = Resistividad media del terreno = 300
m
Y los valores de K y tn , vienen en función del tiempo de actuación de las protecciones. En
este caso serán:
K = 72
tn = 0,7
Por lo tanto, los valores máximos admisibles de las tensiones de paso y contacto serán:
Vp =
10 ⋅ 72  6 ⋅ 3000 
⋅ 1 +
 = 19.543 V
0,7 
1000 
Vc =
72  1,5 ⋅ 300 
⋅ 1 +
 = 149 V
0,7 
1000 
54
Memoria de cálculo
•
Tensión de contacto (real)
La tensión de contacto real no es necesario calcularla, porque nunca esta dentro de los
valores reglamentarios. Por esto, debemos tomar siempre algunas medidas para que su
valor esté dentro de los límites.
En nuestro caso, la caseta de transformación será de hormigón y ya incorpora soluciones
para tener dentro de los límites reglamentarios las tensiones de paso, como:
Ø Utilización de pavimentos aislantes que presentan una gran resistencia respecto
a tierra.
Ø Las puertas y rejillas presentan una resistencia elevada respecto a la de tierra de
la envolvente.
•
Tensión de paso real
La tensión de paso real será:
Vp = Kp ñ Id = 0,0113 300
275 = 933 V
(68)
Este valor está dentro de los límites reglamentarios, en gran parte se debe a la medida de
recubrir el terreno con grava u hormigón para aumentar la resistencia del terreno.
5.2.3.Puesta a tierra del neutro
La puesta a tierra del neutro estará separada del resto de la instalación de puesta a tierra
con el fin de no transferir tensiones peligrosas a través del neutro a las instalaciones de baja
tensión.
La separación mínima entre los electrodos de la red de tierras general y la tierra del neutro
para no transferir tensiones superiores a 1000 V debe ser:
D=
300 ⋅ 275
ρ ⋅ Id
=
= 13,13 m
2π ⋅ 1000 2π ⋅ 1000
55
(69)
Memoria de cálculo
C) Cálculos de la línea de baja tensión
56
Memoria de cálculo
1.
CÁLCULO DE LA ELECTRIFICACION DE Vilanova de Prades
1.1 Distribución adoptada
Para la dotación del suministro eléctrico a todas las viviendas, locales y edificios del
pueblo de Vilanova de Prades se han diseñado cuatro circuitos de baja tensión que partirán
todos ellos desde el cuadro de B.T. que hay instalado en el C.T situado en la calle Sant
Antoni nº10.
1.2 Previsión de potencia
Según el MIBT 022 distinguimos distintos grados de electrificación, la electrificación
Mínima de 3 kW, la Media de 5 kW, la Elevada de 8 kW y la especial, cuya potencia
dependerá de los metros cuadrados del local y de el fin que se haga de el.
1.3 Cálculo de las secciones
El cálculo de la sección de los conductores se realizará teniendo en cuenta que el valor
máximo de la caída de tensión no sea superior a un 5% de la tensión nominal y verificando
que la máxima intensidad admisible de los conductores quede garantizada en todo
momento.
Para ello se aplicarán los criterios de calentamiento para evitar que en ningún caso los
conductores puedan estar sometidos a temperaturas que pudiesen dañar sus aislamientos.
Así, para cada línea calcularemos las intensidades que consumen los receptores y de
acuerdo con las tablas del MI BT, escogeremos los conductores adecuados a las exigencias
térmicas y de aislamiento y de caída de tensión, comprobando que estos parámetros están
dentro de los límites admisibles.
Las tensiones a aplicar serán de 380/220 V a 50 Hz y el nivel de aislamiento de los
conductores será expresado en cada caso.
El resultado de la aplicación de las fórmulas puede verse en los cuadros resúmenes después
de aplicar un coeficiente de simultaneidad de 1 y un factor de potencia de 0.8.
57
Memoria de cálculo
Fórmulas utilizadas:
a) Criterio de calentamiento (saturación)
I=
P
3 ⋅ U ⋅ cos ϕ
S=
I
I max
⋅ 100
(70)
(71)
b) Criterio de caída de tensión
c.d .t. =
P⋅L
K ⋅ Sec. ⋅ U
(72)
Donde:
U = Tensión en [V]
Cosö =factor de potencia
P = Potencia en [W]
Sec. = Sección en [mm2]
I = Intensidad en [A]
Imax = Intensidad máxima del conductor en [A]
L = Longitud en [m]
S = Saturación en [%]
K = Constante del material: Al = 35 m/Ù·mm2 y Cu = 56 m/Ù·mm2
1.4 Sistemas de protección
En primer lugar, la red de distribución de baja tensión está protegida contra los efectos de
sobreintensidades que pueden presentarse en la misma; (MI BT 020), por lo tanto se
utilizarán los siguientes sistemas de protección.
58
Memoria de cálculo
•
Protección a sobrecargas:
Se utilizarán fusibles calibrados convenientemente ubicados en el cuadro de mando de
baja tensión del centro de transformación.
•
Protección a cortocircuitos
Se utilizarán los mismos fusibles calibrados ubicados en el cuadro de baja tensión del
centro de transformación. Estos fusibles serán de alta capacidad de ruptura, no siendo
necesario obtener las intensidades de cortocircuito debido al alto poder de corte de
estos 100 kA ,ya que no se presentará un valor de la corriente tan elevado.
Utilizamos fusibles que se comporten selectivamente, para que en caso de cortocircuito
se desconecte lo antes posible la parte afectada pero sin dejar fuera de servicio el resto
de la instalación.
En segundo lugar, para la protección contra contactos directos (MI BT 021), se han tomado
las medidas siguientes:
-
Ubicación del circuito eléctrico enterrado bajo tubo en una zanja practicada al
efecto, con el fin de resultar imposible un contacto fortuito con las manos por parte
de las personas que habitualmente circulan por el acerado.
-
En distribución aérea, se respetarán las distancias mínimas dispuestas por la
compañía suministradora
-
Alojamiento de los sistemas de protección y control de la red eléctrica, así como
todas las conexiones pertinentes en cajas o cuadros eléctricos aislantes, los cuales
necesitan de útiles especiales para proceder a su apertura.
-
Aislamiento de todos los conductores, con el fin de recubrir las partes activas de la
instalación, tanto aérea como subterránea.
En tercer lugar para la protección contra contactos indirectos (MI BT 021), la compañía
suministradora obliga a utilizar en sus redes de distribución de baja tensión el esquema TT,
es decir, Neutro de baja tensión puesto directamente a tierra y masas de la instalación
receptora conectadas a una tierra separada de la anterior, asi como empleo en dicha
instalación de interruptores diferenciales de sensibilidad adecuada para cada tipo de local y
características del terreno.
59
Memoria de cálculo
Por otra parte, según la MI BT 006 es obligada la conexión del neutro a tierra en el centro
de transformación y cada 200 metros en redes subterráneas y 500 m en redes aéreas, y en
caso de que la longitud del circuito en cuestión sea inferior a la cifra señalada, el neutro se
conectará como mínimo una vez a tierra al final de cada circuito.
En los puntos indicados se realizarán zanjas para colocar la placa de cobre, además dicha
placa estará recubierta por una capa de carbón vegetal de 20 cm de espesor para mejorar la
resistividad del terreno.
Dicha zanja podrá humedecerse con el agua de lluvia o con aguas vertidas por el hombre
mediante un tubo de fibrocemento de 200 mm de diámetro que conectará la superficie con
la capa de carbón vegetal.
El neutro de la red aérea se unirá con la placa de cobre, por medio de un conductor de 50
mm2 de cobre, que estará protegido en su parte aérea por un tubo de acero de 36 mm de
diámetro.
Según la MI BT 039, la resistencia de tierra de la instalación vendrá dada por las siguientes
fórmulas:
a) Pica vertical
Rt = ρ / L
(73)
Siendo L la longitud de la pica.
b) Placa enterrada, utilizada en las conducciones aéreas
Rt = 0.8 · ρ / P
Siendo P el perímetro de la placa en m.
c) Conductor enterrado
Rt = 2 · p / L
d)
(74)
Para electrodos formados por la asociación en paralelo de electrodos más simples se
tendrá:
60
Memoria de cálculo
Rt =
1
Lp
Lc
P
+
+
2 p p 0 .8 p
(75)
Siendo:
ρ = resistividad del terreno en ohmios por metro y para el caso de la placa resistividad del
carbón vegetal.
Lc = Longitud total del conductor en metros.
Lp = Longitud total de picas en metros.
P = Perímetro total de las placas instaladas.
Para ello, consideraremos que la resistividad del terreno tiene un valor aproximado de 200
ohmios al tratarse en general de un suelo compuesto por mangas y arcillas compactas. Para
el caso de la placa enterrada la resistividad del carbón vegetal será de 30 ohmios.
Placa enterrada: Rt = 0.8 (30/3) = 8 ohmios.
Pica vertical: Rt = P / L = 200/2 = 100 ohmios
61
Memoria de cálculo
2. Tablas y resultados de las diferentes salidas
Salida azul correspondiente a la salida nº1 del cuadro de B.T del C.T.
CALLE
Sant Antoni 10
Sant Antoni 12
Sant Antoni 14
Sant Antoni 16
Sant Antoni 18
Sant Josep 1
Sant Josep 3
Sant Josep 5
Sant Josep 7
Sant Josep 9
Sant Josep 2
Sant Josep 4
Sant Josep 6
Sant Josep 8
Montsant 1
Montsant 3
Montsant 5
Priorat 1
Priorat 3
Priorat 5
Priorat 7
Claret 1
Claret 3
Claret 5
Claret 7
SALIDA
CUADRO B.T.
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
GRADO DE
ELECTRIFICACION
Medio
Medio
Medio
Medio
Elevada
Medio
Medio
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Elevada
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Medio
Especial
ABONADOS
POTENCIA
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
5
5
5
5
8
5
5
3
3
3
3
3
3
8
3
3
3
3
3
3
3
3
3
5
50
Potencia total:
62
146 kW
15
17
TIPO CONDUCTOR
CÓDIGO CONDUCTOR
CONEXIÓN 3
CONEXIÓN 2
11
16
AL 240
RZ-50 AL
RZ-95 AL
RZ-95 AL
RZ-95 AL
RZ-50 AL
RZ-95 AL
RZ-95 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
63
315
125
200
200
200
125
200
200
125
125
125
125
125
125
125
125
125
68,18
42,54
89,32
17,09
7,60
24,80
68,30
64,57
18,23
9,12
85,76
79,01
72,93
16,71
7,60
18,23
9,12
C.D.T. ACUMULADA (%)
12
13
7
042
081
083
083
083
081
083
083
081
081
081
081
081
081
081
081
081
C.D.T. TRAMO (%)
14
8
9
10
3
SATURACION TRAMO (%)
2
4
6
5
I. MAXIMA ADMISIBLE (A)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
CONEXIÓN 1
NUM. NODO
Memoria de cálculo
0,08
0,08
0,44
0,17
0,06
0,20
0,53
0,13
0,17
0,04
1,19
0,42
0,25
0,03
0,09
0,22
0,05
0,08
0,16
0,51
0,32
0,39
0,71
1,05
1,17
1,34
1,39
2,37
2,78
3,03
0,74
0,83
0,73
0,78
Memoria de cálculo
Salida roja correspondiente a la salida nº2 del cuadro de B.T del C.T.
CALLE
Travesía C/ Major 1
Travesía C/ Major 3
Travesía C/ Major 5
Travesía C/ Major 7
Travesía C/ Major 2
Travesía C/ Major 4
Travesía C/ Major 6
Travesía C/ Major 8
Travesía C/ Major 10
Travesía C/ Major 12
Sant Pere 1
Sant Pere 2
Sant Antoni 35
Sant Antoni 37
Sant Antoni 39
Sant Antoni 41
Travesía St. Salvador 1
Travesía St. Salvador 3
Travesía St. Salvador 5
Travesía St. Salvador 7
Travesía St. Salvador 2
Travesía St. Salvador 4
Plaza Iglesia 1
Plaza Iglesia 3
Pere III 1
Pere III 3
Pere III 5
Pere III 7
Castell 1
Castell 3
Castell 5
Castell 7
Castell 9
Castell 2
Castell 4
Castell 6
Castell8
Castell 10
SALIDA CUADRO B.T
GRADO DE
ELECTRIFICACION
ABONADOS
POTENCIA
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Media
Media
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Media
Mínima
Mínima
Especial
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
5
5
3
3
3
3
3
3
5
3
3
10
3
3
3
3
Potencia total:
64
127 kW
7
8
9
11
12
13
14
15
16
17
19
10
18
042
081
081
081
081
083
083
081
081
081
081
081
081
081
081
081
081
081
081
AL 240 315
125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-95 AL 200
RZ-95 AL 200
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL 125
RZ-50 AL
65
SATURACION TRAMO (%)
I. MAXIMA ADMISIBLE (A)
TIPO CONDUCTOR
CÓDIGO CONDUCTOR
CONEXIÓN 3
CONEXIÓN 2
6
49,77
32,82
25,52
18,23
9,12
67,34
63,99
18,23
9,12
9,12
81,32
18,23
9,12
54,36
15,19
18,23
9,12
16,71
4,56
C.D.T. ACUMULADA (%)
2
3
4
5
C.D.T. TRAMO (%)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
CONEXIÓN 1
NUM. NODO
Memoria de cálculo
0,11
0,25
0,14
0,10
0,08
0,55
0,42
0,17
0,04
0,10
0,64
0,27
0,05
0,61
0,08
0,12
0,05
0,13
0,01
0,11
0,36
0,51
0,60
0,68
0,66
1,08
1,25
1,29
1,18
1,72
1,99
2,05
2,33
2,41
2,46
2,50
2,47
2,47
Memoria de cálculo
Salida marrón correspondiente a la salida nº3 del cuadro de B.T del C.T.
CALLE
Sant Antoni 33
Sant Antoni 31
Sant Antoni 29
Sant Antoni 27
Sant Antoni 25
Sant Antoni 23
Sant Antoni 21
Sant Antoni 19
Carrer Nou 1
Carrer Nou 3
Travesía c/ Nou 5
Travesía c/ Nou 7
Travesía c/ Nou 9
Travesía c/ Nou 11
Travesía c/ Nou 13
Travesía c/ Nou 12
Travesía c/ Nou 14
Travesía c/ Nou 16
Travesía c/ Nou 18
Travesía c/ Nou 20
Travesía c/ Nou 22
Travesía c/ Nou 24
Travesía c/ Nou 26
Travesía c/ Nou 28
Sant Antoni 8
Sant Antoni 6
Sant Antoni 4
Sant Antoni 2
Travesía c/ Major 1
Carrer Nou 2
Carrer Nou 4
Carrer Nou 6
Carrer Nou 8
SALIDA CUADRO B.T
GRADO DE
ELECTRIFICACION
Abonados
POTENCIA
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
Elevada
Elevada
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Media
Media
Media
Media
Mínima
Mínima
Mínima
Media
Media
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Mínima
Mínima
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
8
8
3
3
3
3
5
5
5
5
3
3
3
5
5
3
3
3
3
3
3
3
5
5
5
5
5
5
5
5
5
3
3
Potencia total:
66
139 kw
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
20
21
19
CÓDIGO CONDUCTOR
TIPO CONDUCTOR
67
59,86
94,29
82,14
9,50
74,51
4,75
71,90
4,75
66,12
60,07
47,72
40,70
36,21
30,08
22,22
15,95
11,40
5,70
19,14
10,45
4,75
C.D.T. ACUMULADA (%)
7
315
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
C.D.T. TRAMO (%)
6
042 AL 240
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
083RZ-95 AL
SATURACION TRAMO (%)
5
CONEXIÓN 3
CONEXIÓN 2
2
3
4
I. MAXIMA ADMISIBLE (A)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
CONEXIÓN 1
NUM. NODO
Memoria de cálculo
0,14
0,61
1,07
0,02
0,48
0,02
0,23
0,02
0,54
0,27
0,28
0,26
0,12
0,10
0,04
0,04
0,02
0,02
0,06
0,04
0,01
0,14
0,75
1,82
1,84
2,30
2,32
2,54
2,56
3,07
3,35
3,63
3,89
4,01
4,11
4,14
4,18
4,20
4,22
3,41
3,45
3,46
Memoria de cálculo
Salida verde correspondiente a la salida nº4 del cuadro de B.T del C.T.
CALLE
Travesía Sant Antoni 1
Travesía Sant Antoni 3
Travesía Sant Antoni 5
Travesía Sant Antoni 7
Travesía Sant Antoni 9
Travesía Sant Antoni 2
Travesía Sant Antoni 4
Travesía Sant Antoni 6
Font 1
Font 3
Font 5
Font 2
Font 4
Font 6
Font 8
Font 10
Font 12
Font 14
Font 16
Font 18
Sant Antoni 17
Sant Antoni 15
Sant Antoni 13
Sant Antoni 11
Sant Antoni 9
Sant Antoni 7
Sant Antoni 5
Sant Antoni 3
Sant Antoni 1
SALIDA CUADRO B.T
GRADO DE
ELECTRIFICACION
ABONADOS
POTENCIA
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Media
Media
Mínima
Mínima
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Mínima
Media
Media
Media
Media
Media
Media
Mínima
Mínima
Elevada
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
5
5
3
3
5
5
5
5
5
5
5
3
3
3
3
3
3
3
3
3
5
5
5
5
5
5
3
3
8
Potencia total:
68
122 kw
15
16
17
18
20
21
22
12
19
CÓDIGO CONDUCTOR
TIPO CONDUCTOR
RZ-150 AL
RZ-150 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-95 AL
RZ-95 AL
RZ-95 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
RZ-50 AL
69
315
250
250
125
125
125
125
125
200
200
200
125
125
125
125
125
125
125
125
125
125
125
54,65
68,86
60,14
30,63
16,71
7,60
22,79
7,60
66,11
59,97
50,54
22,79
7,60
36,46
29,17
21,88
13,67
4,56
49,02
36,46
21,27
12,15
C.D.T. ACUMULADA (%)
10
11
14
13
AL 240
C.D.T. TRAMO (%)
8
CONEXIÓN 3
CONEXIÓN 2
4
9
042
085
085
081
081
081
081
081
083
083
083
081
081
081
081
081
081
081
081
081
081
081
SATURACION TRAMO (%)
2
3
7
5
6
I. MAXIMA ADMISIBLE (A)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
CONEXIÓN 1
NUM. NODO
Memoria de cálculo
0,13
3,22
0,07
0,12
0,09
0,02
0,12
0,03
0,24
0,31
0,07
0,51
0,03
0,27
0,11
0,08
0,09
0,01
0,13
0,21
0,12
0,21
0,13
3,34
3,41
3,46
3,55
3,57
3,53
3,56
3,64
3,96
4,02
4,47
4,51
4,30
4,41
4,49
4,58
4,59
4,15
4,36
4,48
4,68
Proyecto final de carrera
Línea aérea de 25 kV con centro de transformación de 25000/400V
y electrificación del municipio de Vilanova de Prades
PRESUPUESTO
Alumno : Pere Espasa Treig
Ponente : Juan José Tena Tena
ÍNDICE
1. Cuadro de precios
2. Mediciones
3. Aplicación de precios
4. Resumen del presupuesto
2
1. Cuadro de precios
3
CAPITULO 1: OBRA CIVIL
Nº
DESCRIPCIÓN
PRECIO
1.1
ML zanja 1C MT maq. – tierra – arena-
27,95
1.2
ML zanja 1C MT maq. – acera – arena- losetas normales
35,03
1.3
ML zanja 1C MT Ap. Mixta-calzada-2t horm-mort. asfalto
130,13
1.4
ML zanja 1C B.T. Ap. Mixta –calz. – 2 T. Horm.-morter.asfalto.
110,22
1.5
ML zanja 3C B.T. Ap. Mixta –calz. – 4 T.horm.-morter.asfalto.
142,82
1.6
Excavación PFU-4
140,64
1.7
Excavación apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 24 m TIERRA
32,60
1.8
Excavación apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 18 m TIERRA
31,10
1.9
Excavación apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 14 m TIERRA
29,60
1.10 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 24 m TIERRA
34,01
1.11 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 20 m TIERRA
31,64
1.12 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 18 m TIERRA
29,16
1.13 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 16 m TIERRA
25,34
1.14 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 14 m TIERRA
24,79
CAPITULO 2: CASTILLETES NORMALIZADOS M.T.
Nº
DESCRIPCIÓN
PRECIO
2.1
Apoyo metálico celosía MT C 2000 dan 24 m tierra
2075,19
2.2
Apoyo metálico celosía MT C 2000 dan 18 m tierra
1515,33
2.3
Apoyo metálico celosía MT C 2000 dan 14 m tierra
1122,84
2.4
Apoyo metálico celosía MT C 1000 dan 24 m tierra
1685,59
2.5
Apoyo metálico celosía MT C 1000 dan 20 m tierra
1326,43
2.6
Apoyo metálico celosía MT C 1000 dan 18 m tierra
1153,01
2.7
Apoyo metálico celosía MT C 1000 dan 16 m tierra
974,95
2.8
Apoyo metálico celosía MT C 1000 dan 14 m tierra
800,64
5
CAPITULO 3: MATERIALES M.T.
Nº
DESCRIPCIÓN
PRECIO
3.1
M tendido circuito 3XLA-56
3,41
3.2
Conexión circuito LA-56 con LA-56
12,07
3.3
Armado triángulo 1C celosía hasta 4500 1,50 m
135,88
3.4
Armado horizontal 1C celosía hasta 4500 a,50 m.
134,17
3.5
Señalización apoyo metálico
3.6
Electrodo y p.a.t. apoyo conversión a C.T.
262,49
3.7
Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico zona normal
50,61
3.8
Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico pública concurrencia
256,82
3.9
Conversión aéreo-subterránea 1C
531,35
6,32
3.10 Losa hormigón c-mallazo y pintura aislante
1065,08
3.11 Suplemento con1junto pararrayos 25 kV
231,65
3.12 Grapa de suspensión GS. Diámetro mínimo 9 mm. Diámetro máximo
18mm.
7,36
3.13 Grapa de amarre GA. Diámetro mínimo 10 mm. Diámetro máximo 16 mm.
14,23
3.14 Horquilla bola HB-11
11,06
3.15 Aislador de vidrio templado E-40/100 para cadenas. 4000 Kg carga rotura
UNE 21-009, 21-114 Y 21-124.
14,84
3.16 Tendido simple 1C 240 mm2 al 18-30 kV
31,82
3.17 Conjunto terminaciones exteriores 1C 240 mm2 al 18-30 kV
479,52
3.18 Conjunto terminaciones apantalladas 1C 240 mm2 al 18-30 kV
527,68
3.19 Electrodo 2 m completo puesta a tierra
26,00
3.20 Fusibles XS 36 kV
579,18
3.21 Seccionador III 36 kV
1572,19
3.22 Interruptor polos independientes 36 kV 1C
2868,17
7
CAPITULO 4: CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
Nº
DESCRIPCIÓN
PRECIO
4.1
Aportación y colocación trafo 630 kVA en C.T.
5219,67
4.2
Fusibles 40A 25 kV para trafos 630-1000 kVA
138,30
4.3
Placas indicat. Segurid. C.T. 2 puertas
94,46
4.4
Aportación y colocación cuadro de B.T. con cuatro salidas en paralelo con
interruptor.
11473,08
4.5
Aportación y colocación centro prefabricado tipo ORMAZABAL PFU-4
9670,04
4.6
Tierras de herrajes
202,66
4.7
Tierras del neutro
273,88
4.8
Candado 50x8 aparamenta exterior M.T.
24,18
4.9
Candado 50x5 aparamenta interior M.T.
15,88
4.10 Fusible cuchilla B.T. f cu 3/315 A
5,59
4.11 Candado 25x5 armario e instalac. B.T.
14,38
Una celda entrada de línea AS-11023/HE, una celda salida de línea AS4.12 11023/HE una celda de protección trafo AS-13023/HE, un conjunto de
cables MT 12/20 kV de 3(1x35 mm2) en Cu, con conos deflectores en los
extremos.
4.13 Montaje interior CT (tierras interiores, puentes de MT. term. Acodadas y
term. Interiores termorretractiles y material de seguridad.)
8
12742,29
3726,90
CAPITULO 5: MATERIALES B.T.
Nº
DESCRIPCIÓN
PRECIO
5.1
Tendido cable RZ 3x50 al/54,6 ALM posada
11,95
5.2
Tendido cable RZ 3x95 al/54,6 ALM posada
10,18
5.3
Tendido cable RZ 3x150 al/80 ALM posada
12,95
5.4
Tendido cable RZ 3x50 al/54,6 ALM tensada
8,88
5.5
Tendido cable RZ 3x95 al/54,6 ALM tensada
7,13
5.6
Tendido simple 1 c. 3x1x240 – 1x150
12,84
5.7
Conexión línea 3x50/25 con RZ 3x50/54,6
9,29
5.8
Conexión línea 3x95/50 con RZ 3x50/54,6
9,81
5.9
Conexión línea 3x95/50 con RZ 3x95/54,6
10,90
5.10 Conexión línea 3x150/95 con RZ 3x50/54,6
10,73
5.11 Metros acometida RZ 4x25 Al posada en fachada
8,28
5.12 Puesta a tierra neutro B.T.
154,66
5.13 Amarre RZ 3x50/54,6 con tensor fachada – cruce.
20,40
5.14 Amarre RZ 3x95/54,6 con tensor fachada – cruce
20,40
5.15 Caja general de protección tipo CGP-1-40
49,28
5.16 Caja general de protección tipo CGP-1-80
53,49
5.17 Grapas sujeción a la pared de 16-200 mm2
4,09
9
5.18 Conversión RZ 3x150/80 a RV 3x240/150
10
80,04
CAPITULO 6: CONVERSION AEREO-SUBTERRANEA
Nº
DESCRIPCIÓN
PRECIO
6.1
Tubo de 120 mm de diámetro de acero
9,02
6.2
Herraje para anclaje a la pared tipo cdc 8p
2,28
6.3
Tapas de goma salida de los conductores de los tubos metálicos
2,26
6.4
Manguitos termorretráctiles para secciones inferiores a 200 mm2.
4,33
11
2. Mediciones
12
CAPITULO 1 : OBRA CIVIL
UNI
DAD
Nº
DESCRIPCIÓN
1.1
Excavación y relleno de una
zanja de M.T. de 0,6x1 m con M3
2 tubos de PVC de 110 mm de
diámetro.
1.2
1.3
1.4
1.5
Excavación y relleno de una
zanja de M.T. de 0,6x1 m con M3
2 tubos de PVC de 110 mm de
diámetro paso por acera.
Excavación y relleno de una
zanja de M.T. de 0,6x1 m con M3
2 tubos de PVC de 110 mm de
diámetro, paso por carretera.
Excavación y relleno de una
zanja de B.T de 0,6x1 m con 6 M3
tubos de PVC de 110 mm de
diámetro, paso por carretera.
Excavación y relleno de una
zanja de B.T de 0,6x1 m con 2 M3
tubos de PVC de 110 mm de
diámetro, paso por carretera.
Nº P
ALTO
EXCAVA
CION
ANCHO
EXCAVAC
ION
LARGO
TOTAL
PARCIAL TOTAL
1
1,1
0,75
28
23.1
23.1
1
1,1
0,75
153
126.22
126.22
1
1,1
0,75
90
74.25
74.25
1
1
0,6
5
3
3
1
1
0,6
5
3
3
1.6
Excavación PFU-4
M3
1
0,560
3,180
5,260
9,36
9,36
1.7
Excavación apoyo metálico
celosía MT C 2000 DAN 24
m TIERRA
M3
1
1.45
1.45
2.45
5.15
5.15
Excavación apoyo metálico
celosía MT C 2000 DAN 18
m TIERRA
M3
1
1.20
1.20
2.25
3.24
3.24
Excavación apoyo metálico
celosía MT C 2000 DAN 14
m TIERRA
M3
1
1.05
1.05
2.15
2.37
2.37
1.10 Excavación apoyo metálico
celosía MT C 1000 DAN 24
m TIERRA
M3
1
1.45
1.45
2.10
4.41
4.41
1.8
1.9
1.11 Excavación apoyo metálico
13
M3
5
1.30
1.30
2.00
3.38
16.9
1.12 Excavación apoyo metálico
celosía MT C 1000 DAN 18
m TIERRA
M3
2
1.20
1.20
1.95
2.81
5.62
1.13 Excaación apoyo metálico
celosía MT C 1000 DAN 16
m TIERRA
M3
6
1.15
1.15
1.90
2.51
15.06
1.14 Excavación apoyo metálico
celosía MT C 1000 DAN 14
m TIERRA
M3
16
1.05
1.05
1.85
2.04
32.64
celosía MT C 1000 DAN 20
m TIERRA
14
CAPITULO 2: CASTILLETES NORMALIZADOS
Nº
2.1
2.2
2.3
2.4
2.5
2.6
2.7
2.8
DESCRIPCIÓN
Apoyo metálico celosía MT
C 2000 DAN 24 m TIERRA
Apoyo metálico celosía MT
C 2000 DAN 18 m TIERRA
Apoyo metálico celosía MT
C 2000 DAN 14 m TIERRA
UNI
DAD
Nº
PARTES
ALTO
ANCHO
EXCAVA EXCAVA
CION
CION
LARGO
TOTAL
PARCIAL TOTAL
U
U
1
1
1
1
1
1
1
1
1
U
Apoyo metálico celosía MT
C 1000 DAN 24 m TIERRA
U
1
1
1
Apoyo metálico celosía MT
C 1000 DAN 20 m TIERRA
U
5
5
5
Apoyo metálico celosía MT
C 1000 DAN 18 m TIERRA
U
2
2
2
6
6
6
16
16
16
Apoyo metálico celosía MT
C 1000 DAN 16 m TIERRA
U
Apoyo metálico celosía MT
C 1000 DAN 14 m TIERRA
U
15
CAPITULO 3: MATERIALES M.T.
UNI
DAD
Nº
PARTES
ALTO
ANCHO VOLUMEN
TOTAL
EXCAVA EXCAVA EXCAVA PARCIAL TOTAL
CION
CION
CION
Nº
DESCRIPCIÓN
3.1
M tendido circuito 3 x LA-56
M
3611
3.611
3.972
3.2
Conexión circuito LA-56 con
LA-56
U
105
105
105
3.3
Armado triángulo 1C celosía
hasta 4500 1,50 m
U
32
32
32
3.4
Armado horizontal 1C celosía
hasta 4500 a,50 m.
U
1
1
1
3.5
Señalización apoyo metálico
U
33
33
33
3.6
Electrodo y p.a.t. apoyo
conversión a C.T.
U
1
1
1
3.7
Electrodo y puesta a tierra
apoyo metálico zona normal
U
16
16
16
3.8
Electrodo y puesta a tierra
apoyo
metálico
pública
concurrencia
U
17
17
17
Conversión aéreo-subterráneo
1C
U
1
1
1
3.10 Losa hormigón c-mallazo y
pintura aislante
U
1
1
1
3.11 Suplemento
pararrayos 25 kV
con1junto
U
2
2
2
3.12 Grapa de suspensión GS.
Diámetro mínimo 9 mm.
Diámetro máximo 18mm.
U
60
60
60
3.9
16
3.13 Grapa de amarre GA.
Diámetro mínimo 10 mm.
Diámetro máximo 16 mm.
U
138
138
138
3.14 Horquilla bola HB-11.
U
198
198
198
U
198
198
198
3.16 Tendido simple 1C 240 mm2
al 18-30 kV
M
150
150
150
terminaciones
3.17 Conjunto
exteriores 1C 240 mm2 al 1830 Ka
U
3
3
3
terminaciones
3.18 Conjunto
apantalladas 1C 240 mm2 al
18-30 kV
U
1
1
1
U
1
1
1
3.20 Fusibles XS 36 kV
U
3
3
3
3.21 Seccionador III 36 kV
U
1
1
1
3.22 Interruptor polos
independientes 36 kV 1C
U
1
1
1
3.15 Aislador de vidrio templado
E-40/100 para cadenas. 4000
Kg carga rotura UNE 21-009,
21-114 Y 21-124.
3.19 Electrodo 2
puesta a tierra
m
completo
17
CAPITULO 4: CENTRO DE TRANSFORMACION
UNI
DAD
Nº
PARTES
ALTO
ANCHO VOLUMEN
TOTAL
EXCAVA EXCAVA EXCAVA PARCIAL TOTAL
CION
CION
CION
Nº
DESCRIPCIÓN
4.1
Aportación y colocación trafo
630 kVA en C.T.
U
1
1
1
4.2
Fusibles 40A 25 kV para
trafos 630-1000 Kva
U
1
1
1
4.3
Placas indicat. Segurid. C.T.
2 puertas
U
2
2
2
4.4
Aportación y colocación
cuadro de B.T. con cuatro
salidas en paralelo con
interruptor.
U
1
1
1
Aportación y colocación
centro
prefabricado
tipo
ORMAZABAL PFU-4
U
1
1
1
4.6
Tierras de herrajes
U
1
1
1
4.7
Tierras del neutro
U
1
1
1
4.8
Candado 50x8
exterior M.T.
aparamenta
U
2
2
2
4.9
Candado 50x5
interior M.T.
aparamenta
U
2
2
2
4.10 Fusile cuchilla B.T. f cu 3/315
A
U
12
12
12
4.11 Candado 25x5
instalac. B.T.
e
U
1
1
1
4.12 Una celda entrada de línea
AS-11023/HE, una celda
salida de línea AS-11023/HE
una celda de protección trafo
U
1
1
1
4.5
armario
18
AS-13023/HE, un conjunto de
cables MT 12/20 kV de
3(1x35 mm2) en Cu, con
conos deflectores en los
extremos.
4.13 Montaje interior CT (tierras
interiores, puentes de MT.
Term. Acodadas y term.
Interiores termorretractiles y
material de seguridad.)
U
1
19
1
1
CAPITULO 5: MATERIALES B.T.
Nº
5.1
DESCRIPCIÓN
Tendido cable RZ
al/54,6 ALM posada
3x50
UNI
DAD
Nº
PARTES
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
ALTO
ANCHO VOLUMEN
TOTAL
EXCAVA EXCAVA EXCAVA PARCIAL TOTAL
CION
CION
CION
205
318
277
-740
5.2
Tendido cable RZ
al/54,6 ALM posada
3x95
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
100
45
31
280
410
5.3
Tendido cable RZ 3x150 al/80
ALM posada
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
--170
-170
5.4
Tendido cable RZ
al/54,6 ALM tensada
3x50
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
20
25
15
-60
5.5
Tendido cable RZ
al/54,6 ALM tensada
3x95
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
9
12
15
10
46
5.6
Tendido simple
3x1x240 – 1x150
1 C.
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
5
10
10
10
35
5.7
Conexión línea 3x50/25 con
RZ 3x50/54,6
U
1
38
38
5.8
Conexión línea 3x95/50 con
RZ 3x50/54,6
U
1
7
7
5.9
Conexión línea 3x95/50 con
RZ 3x95/54,6
U
1
24
24
5.10 Conexión línea 3x150/95 con
U
1
1
1
20
RZ 3x50/54,6
5.11 Metros acometida RZ 4x25 al
posada en fachada
M
Salida 1
Salida 2
Salida 3
Salida 4
180
190
220
210
800
5.12 Puesta a tierra neutro B.T.
U
1
11
11
5.13 Amarre RZ 3x50/54,6 con
tensor fachada – cruce.
U
1
16
16
5.14 Amarre RZ 3x95/54,6 con
tensor fachada – cruce
U
1
8
8
5.15 Caja general de protección
tipo CGP-1-40
U
1
124
124
5.16 Caja general de protección
tipo CGP-1-80
U
1
2
2
5.17 Grapas sujeción a la pared de
16-200 mm2
U
1
504
504
5.18 Conversión RZ 3x150/80 a
RV 3x240/150
U
1
4
4
21
CAPITULO 6: CONVERSION AEREO-SUBTERRARNEA
UNI
DAD
Nº
PARTES
ALTO
ANCHO VOLUMEN
EXCAVA EXCAVA EXCAVA
CION
CION
CION
TOTAL
PARCIAL
TOTAL
Nº
DESCRIPCIÓN
6.1
Tubo de 120 mm de diámetro
de acero
U
1
4
4
6.2
Herraje para anclaje a la pared
tipo cdc 8p
U
1
12
12
6.3
Tapas de goma salida de los
conductores de los tubos
metálicos
U
1
4
4
6.4
Manguitos termorretráctiles
para secciones inferiores a
200 mm2.
U
1
4
4
22
3. Aplicación de precios
23
CAPITULO 1: OBRA CIVIL
Nº
DESCRIPCIÓN
CANTIDAD
PRECIO
TOTAL
23,1
27,95
645,58
1.1
ML zanja 1C MT Máq. – tierra – arena-
1.2
ML zanja 1C MT maq. – acera – arena- losetas normales
126,22
35,03
4421,11
1.3
ML zanja 1C MT Ap. Mixta-calzada-2t horm-mort.
Asfalto
74,25
130,13
966,22
1.4
ML zanja 1C B.T. Ap. Mixta –calz. – 2 T. Horm.morter.asfalto.
3
110,22
330,66
ML zanja 3C B.T. Ap. Mixta –calz. – 4 T.horm.morter.asfalto.
3
142,82
428,46
1.5
1.6
Excavación PFU-4
9,36
140,64
1316,36
1.7
Excavación apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 24
m TIERRA
5.15
32,60
167,91
Excavación apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 18
m TIERRA
3.24
31,10
100,77
Excavación apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 14
m TIERRA
2.37
29,60
70,15
1.10 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 24
m TIERRA
4.41
34,01
149,99
1.11 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 20
m TIERRA
16.9
31,64
534,77
1.12 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 18
m TIERRA
5.62
29,16
164,22
1.13 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 16
m TIERRA
15.06
25,34
381,59
1.8
1.9
24
1.14 Excavación apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 14
m TIERRA
32.64
Total partida obra civil:5833,43
(Cinco mil ochocientas treinta y tres euros con cuarenta y tres céntimos)
25
24,79
134.640
CAPITULO 2: CASTILLETES NORMALIZADOS
Nº
DESCRIPCIÓN
CANTIDAD
PRECIO
TOTAL
2.1
Apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 24 m TIERRA
1
2075,19
2075,19
2.2
Apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 18 m TIERRA
1
1515,33
1515,33
2.3
Apoyo metálico celosía MT C 2000 DAN 14 m TIERRA
1
1122,84
1122,84
2.4
Apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 24 m TIERRA
1
1685,59
1685,59
2.5
Apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 20 m TIERRA
5
1326,43
6632,15
2.6
Apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 18 m TIERRA
2
1153,01
2306,02
2.7
Apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 16 m TIERRA
6
974,95
5849,7
2.8
Apoyo metálico celosía MT C 1000 DAN 14 m TIERRA
16
800,64
12810,24
Total partida castilletes normalizados: 33997,06
(Treinta y tres mil novecientas noventa y siete euros con seis céntimos)
26
CAPITULO 3: MATERIALES M.T.
Nº
DESCRIPCIÓN
CANTIDAD
PRECIO
TOTAL
3.972
3,41
13544,52
3.1
M tendido circuito 3XLA-56
3.2
Conexión circuito LA-56 con LA-56
105
12,07
1267,17
3.3
Armado triángulo 1C celosía hasta 4500 1,50 m
32
135,88
4348,06
3.4
Armado horizontal 1C celosía hasta 4500 a,50 m.
1
134,17
134,17
3.5
Señalización apoyo metálico
33
6,32
208,45
3.6
Electrodo y p.a.t. apoyo conversión a C.T.
1
262,49
262,49
3.7
Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico zona normal
16
50,61
809,78
3.8
Electrodo y puesta a tierra apoyo metálico pública
concurrencia
17
256,82
4365,91
3.9
Conversión aéreo-subterránea 1C
1
531,35
531,35
3.10 Losa hormigón c-mallazo y pintura aislante
1
1065,08
1065,08
3.11 Suplemento con1junto pararrayos 25 kV
2
231,65
463,31
3.12 Grapa de suspensión GS. Diámetro mínimo 9 mm.
Diámetro máximo 18mm.
60
7,36
441,74
3.13 Grapa de amarre GA. Diámetro mínimo 10 mm. Diámetro
138
14,23
1963,18
3.14 Horquilla bola HB-11
198
11,06
2189,61
3.15 Aislador de vidrio templado E-40/100 para cadenas. 4000
Kg carga rotura UNE 21-009, 21-114 Y 21-124.
198
14,84
2938,12
máximo 16 mm.
27
3.16 Tendido simple 1C 240 mm2 al 18-30 kV
250
31,82
7954,40
3
479,52
1438,55
1
527,68
527,68
3.19 Electrodo 2 m completo puesta a tierra
1
26,00
26,00
3.20 Fusibles XS 36 kV
3
579,18
1737,53
3.21 Seccionador III 36 kV
1
1572,19
1572,19
3.22 Interruptor polos independientes 36 kV 1C
1
2868,17
2868,17
3.17 Conjunto terminaciones exteriores 1C 240 mm2 al 18-30
kV
3.18 Conjunto terminaciones apantalladas 1C 240 mm2 al 18-30
kV
Total partida materiales M.T: 50657,46
(Cincuenta mil seiscientas cincuenta y siete euros con cuarenta y seis céntimos)
28
CAPITULO 4: CENTRO DE TRANSFORMACION
Nº
DESCRIPCIÓN
CANTIDAD
PRECIO
TOTAL
4.1
Aportación y colocación trafo 630 kVA en C.T.
1
5219,67
5219,67
4.2
Fusibles 40A 25 kV para trafos 630-1000 kVA
1
138,30
138,30
4.3
Placas indicat. Segurid. C.T. 2 puertas
2
94,46
188,92
4.4
Aportación y colocación cuadro de B.T. con cuatro salidas
en paralelo con interruptor.
1
11473,08
11473,08
4.5
Aportación y colocación
ORMAZABAL PFU-4
1
9670,04
9670,04
4.6
Tierras de herrajes
1
202,66
202,66
4.7
Tierras del neutro
1
273,88
273,88
4.8
Candado 50x8 aparamenta exterior M.T.
2
24,18
48,36
4.9
Candado 50x5 aparamenta interior M.T.
2
15,88
31,76
4.10 Fusible cuchilla B.T. f cu 3/315
12
5,59
67,08
4.11 Candado 25x5 armario e instalac. B.T.
1
14,38
14,38
1
12742,29
12742,29
1
3726,90
3726,90
centro
prefabricado
tipo
4.12 Una celda entrada de línea AS-11023/HE, una celda salida
de línea AS-11023/HE una celda de protección trafo AS13023/HE, un conjunto de cables MT 12/20 kV de 3(1x35
mm2) en Cu, con conos deflectores en los extremos.
4.13 Montaje interior CT (tierras interiores, puentes de MT.
term. Acodadas y term. Interiores termorretractiles y
material de seguridad.)
Total partida centro de transformación: 43797,32
(Cuarenta y tres mil setecientas noventa y siete euros con treinta y dos céntimos)
29
CAPITULO 5: MATERIALES B.T.
Nº
DESCRIPCIÓN
CANTIDAD
PRECIO
TOTAL
5.1
Tendido cable RZ 3x50 al/54,6 ALM posada
740
11,95
8846,06
5.2
Tendido cable RZ 3x95 al/54,6 ALM posada
410
10,18
4173,8
5.3
Tendido cable RZ 3x150 al/80 ALM posada
170
12,95
2201,5
5.4
Tendido cable RZ 3x50 al/54,6 ALM tensada
60
8,88
532,8
5.5
Tendido cable RZ 3x95 al/54,6 ALM tensada
46
7,13
327,98
5.6
Tendido simple 1 C. 3x1x240 – 1x150
35
12,84
449,4
5.7
Conexión línea 3x50/25 con RZ 3x50/54,6
38
9,29
353,02
5.8
Conexión línea 3x95/50 con RZ 3x50/54,6
7
9,81
68,67
5.9
Conexión línea 3x95/50 con RZ 3x95/54,6
24
10,90
261,6
1
10,73
10,73
5.11 Metros acometida RZ 4x25 al posada en fachada
800
8,28
6624
5.12 Puesta a tierra neutro B.T.
11
154,66
1701,26
5.13 Amarre RZ 3x50/54,6 con tensor fachada – cruce.
16
20,40
326,4
5.14 Amarre RZ 3x95/54,6 con tensor fachada – cruce
8
20,40
163,2
5.15 Caja general de protección tipo CGP-1-40
124
49,28
6110,72
5.16 Caja general de protección tipo CGP-1-80
2
53,49
106,98
5.10 Conexión línea 3x150/95 con RZ 3x50/54,6
30
5.17 Grapas sujeción a la pared de 16-200 mm2
504
4,09
2061,36
5.18 Conversión RZ 3x150/80 a RV 3x240/150
4
80,04
320,16
Total partida materiales de B.T: 34639,64
(Treinta y cuatro milseiscientas treinta y nueve euros con sesenta y cuatro céntimos)
31
CAPITULO 6: CONVERSION AEREO-SUBTERRANEA
Nº
DESCRIPCIÓN
CANTIDAD
PRECIO
TOTAL
6.1
Tubo de 120 mm de diámetro de acero
4
9,02
36,08
6.2
Herrajes para anclaje a la pared tipo cdc 8p
12
2,28
27,36
6.3
Tapas de goma salida de los conductores de los tubos
metálicos
4
2,26
9,04
6.4
Manguitos termorretráctiles para secciones inferiores a 200
mm2
4
4,33
17,32
Total partida conversión aéreo-subterráaneo: 89,8
(Ochenta y nueve euros con ocho céntimos)
32
4. Resumen del presupuesto
33
Obra civil............................................... 5833,43 euros
Castilletes normalizados....................... 33997,06 euros
Materiales M.T..................................... 50657,46 euros
Centro de transformación..................... 43797,32 euros
Materiales B.T...................................... 34639,64 euros
Conversión aéreo-subterránea.............. 89,8
euros
Presupuesto de ejecución material.................................................. 169014,71 euros
+ Gastos generales (15%)
_____________________
194366,91 euros
+ Beneficio industrial (6%)
____________________
206028,9 euros
+ IVA (16%)
____________________
Presupuesto global de licitación....................................................
238993,55 euros
El presupuesto global de licitación asciende a la cantidad de doscientas treinta y ocho mil
novecientos noventa y tres euros con cincuenta y cinco céntimos.
Firma :
Vilanova de Prades, 25 junio de 2002
34
Proyecto final de carrera
Línea aérea de 25 kV con centro de transformación de 25000/400V
y electrificación del municipio de Vilanova de Prades
PLIEGO DE CONDICIONES
Alumno : Pere Espasa Treig
Ponente : Juan José Tena Tena
Pliego de condiciones
INDICE
1.
Condiciones generales
1.1. Introducción
1.2. Reglamentos y normas
1.3. Materiales
1.4. Ejecución de las obras
1.5. Interpretación y desarrollo del proyecto
1.6. Obras complementarias
1.7. Obra defectuosa
1.8. Conservación de las obras
1.9. Recepción de las obras
1.10. Fianza
2. Condiciones económicas
2.1. Abono de la obra
2.2. Precios
2.3. Revisión de precios
2.4. Penalizaciones
2.5. Contrato
2.6. Responsabilidades
2.7. Rescisión de contrato
2.8. Liquidación en caso de rescisión de contrato
3. Condiciones facultativas
3.1. Normas a seguir.
3.2. Personal
3.3. Reconocimiento y ensayos previos
1
Pliego de condiciones
4. Condiciones técnicas
4.1. Condiciones técnicas de la línea aérea
4.1.1. Montaje de los apoyos
4.1.2. Tendido del cable
4.1.3. Elementos de protección y seccionamiento
4.1.4. Puesta a tierra
4.1.5. Señalización
4.2. Condiciones técnicas del centro de transformación
4.2.1. Acceso al centro de transformación
4.2.2. Canalizaciones interiores del centro de transformación
4.2.3. Puestas a tierra
4.2.4. Alumbrado del centro de transformación
4.2.5. Señalizaciones
4.2.6. Ventilación
4.2.7. Superficie equipotencial
4.2.8. Prevención de incendios
4.2.9. Tranformadores
4.2.10. Protecciones
4.2.11. Cuadro de distribución en Baja Tensión
4.2.12. Celdas de Alta Tensión
4.3. Condiciones generales de las líneas de distribución
4.3.1. Conductores de distribución
4.3.2. Caídas de tensión máxima
4.3.3. Suministro en baja tensión. Previsión de cargas
4.3.4. Acometidas
4.3.5. Tendido en los voladizos
4.3.6. Tramos subterraneos de la distribución
4.3.7. Cambio de cable subterraneo a aéreo o viceversa
2
Pliego de condiciones
4.3.8. Líneas de disribución por fachada
3
Pliego de condiciones
1. Condiciones generales
1.1. Introducción
En el presente pliego de condiciones se tendrá por objeto el regular, garantizar y confrontar
que tanto los materiales, aparatos, obras, instalaciones… se hagan de acuerdo a unas
condiciones determinadas.
1.2. Reglamentos y normas
Todas las unidades de obra se ejecutarán cumpliendo las prescripciones indicadas en los
Reglamentos de Seguridad y Normas Técnicas de obligado cumplimiento para este tipo de
instalaciones, tanto de ámbito nacional, autonómico como municipal, así como, todas las
otras que se establezcan en la Memoria Descriptiva del mismo.
Se adaptarán además, a las presentes condiciones particulares que complementarán las
indicadas por los Reglamentos y normas citadas.
1.3. Materiales
Todos los materiales empleados serán de primera calidad. Cumplirán las especificaciones y
tendrán las características indicadas en el proyecto y en las normas técnicas generales, para
este tipo de materiales.
Toda especificación o característica de materiales que figuren en uno solo de los
documentos del proyecto, aún sin figurar en los otros es igualmente obligatoria.
En caso de existir contradicción u omisión en lo documentos del proyecto, el Contratista
obtendrá la obligación de ponerlo de manifiesto al Técnico director de la obra, quien
decidirá sobre el particular. En ningún caso podrá suplir la falta directamente, sin la
autorización expresa.
Una vez adjudicada la obra definitivamente y antes de iniciarse esta, el Contratista
presentará al Técnico Director los catálogos, cartas muestra, certificados de garantía o de
homologación de los materiales que vayan a emplearse. No podrán utilizarse materiales
que no hayan sido aceptados por el Técnico Director.
4
Pliego de condiciones
1.4. Ejecución de las obras
•
Comienzo
El contratista dará comienzo a la obra en el plazo que
figure en el contrato establecido
con la Propiedad, o en su defecto a los quince días de la adjudicación definitiva o de la
firma de contrato.
El contratista está obligado a notificar por escrito o personalmente en forma directa al
Técnico Director la fecha de comienzo de los trabajos.
•
Plazo de ejecución
La obra se ejecutará en el plazo que se estipule en el contrato suscrito con la propiedad o
en su defecto en el que figure en las condiciones de este pliego.
Cuando el ritmo de trabajo establecido por el Contratista, no sea el normal, o bien a
petición de una de las partes, se podrá convenir una programación de inspecciones
obligatorias de acuerdo con el plan de obra.
•
Libro de Ordenes
El contratista dispondrá en la obra de un Libro de Ordenes en el que se escribirán las que el
Técnico Director estime darle a través del encargado o persona responsable, sin perjuicio
de las que le dé por oficio cuando lo crea necesario y que tendrá la obligación de firmar el
enterado.
1.5. Interpretación y desarrollo del proyecto
La interpretación técnica de los documentos del proyecto, corresponde al Técnico Director.
El Contratista está obligado a someter a éste a cualquier duda, aclaración o contradicción
que surja durante la ejecución de la obra por causa del proyecto, o circunstancias ajenas,
siempre con la suficiente antelación en función de la importancia del asunto.
El Contratista se hace responsable de cualquier error de la ejecución motivado por la
omisión de esta obligación y consecuentemente deberá rehacer su costa los trabajos que
correspondan a la correcta interpretación del proyecto.
El Contratista notificará por escrito o personalmente en forma directa al Técnico Director y
con suficiente antelación las fechas en que quedarán preparadas para inspección, cada una
de las partes de obra para las que se ha indicado la necesidad o conveniencia de la misma.
5
Pliego de condiciones
1.6. Obras complementarias
El Contratista tiene la obligación de realizar todas las obras complementarias que sean
indispensables para ejecutar cualquiera de las unidades de obra especificadas en cualquiera
de los documentos del proyecto, aunque en él, no figuren explícitamente mencionadas
dichas obras complementarias. Todo ello sin variación del importe del contrato.
1.7. Obra defectuosa
Cuando el contratista halle cualquier unidad de obra que no se ajuste a lo especificado en el
proyecto o en este Pliego de Condiciones, el Técnico Director podrá aceptarlo o
rechazarlo; en el primer caso, éste fijará el precio que crea justo con arreglo a las
diferencias que hubiera, estando el Contratista a aceptar dicha valoración, en el otro caso,
se reconstruirá a expensas del Contratista la parte mal ejecutada sin que ello sea motivo de
reclamación económica o de ampliación del plazo de ejecución.
1.8. Conservación de las obras
Es obligación del Contratista la conservación en perfecto estado de las unidades de obra
realizadas hasta la fecha de la recepción definitiva por la Propiedad, y corren a su cargo los
gastos derivados de ello.
1.9. Recepción de las obras
•
Recepción provisional
Una vez terminadas las obras, tendrá lugar la recepción provisional y para ello se
practicará en ellas un detenido reconocimiento por el Técnico Director y la Propiedad en
presencia del Contratista, levantando acta y empezando a correr ese día el plazo de
garantía.
•
Plazo de garantía
El plazo de garantía será como mínimo de un año, contado desde la fecha de la recepción
provisional, o bien el que se establezca en el contrato también contado desde la misma
6
Pliego de condiciones
fecha. Durante este período queda a cargo del Contratista la conservación de las obras y
arreglo de los desperfectos causados por asiento de las mismas o por mala construcción.
•
Recepción definitiva
La recepción definitiva se realizará después de transcurrido el plazo de garantía de igual
forma que la provisional. A partir de esta fecha cesará la obligación del Contratista de
conservar y reparar a su cargo las obras si bien subsistirán las responsabilidades que
pudiera tener por defectos ocultos y deficiencias de causa dudosa.
1.10. Fianza
En el contrato se establecerá la fianza que el Contratista deberá depositar en garantía del
cumplimiento del mismo, o se convendrá una retención sobre los pagos realizados a cuenta
de obra ejecutada.
En el caso de que el Contratista se negase a hacer por su cuenta los trabajos para ultimar la
obra en las condiciones contratadas, la Propiedad podrá ordenar ejecutarlas a un tercero,
abonando su importe con cargo a la retención o fianza, sin perjuicio de las acciones legales
a que tenga derecho la Propiedad si el importe de la fianza no bastase.
La fianza retenida se abonará al Contratista en un plazo de garantía no superior a treinta
días una vez firmada el acta de recepción definitiva de la obra.
2. Condiciones económicas
2.1. Abono de la obra
En el contrato se deberá fijar detalladamente la forma y plazo que se abonarán las obras.
Las liquidaciones parciales que puedan establecerse tendrán carácter de documentos
provisionales a buena cuenta, sujetos a las certificaciones que resulten de la liquidación
final. No suponiendo, dichas liquidaciones, aprobación ni recepción de las obras que
comprende.
Terminadas las obras se procederá a la liquidación final que se efectuará de acuerdo con
los criterios establecidos en el contrato.
7
Pliego de condiciones
2.2 Precios
El Contratista presentará, al formalizarse el contrato, relación de precios de las unidades de
obra que integran el proyecto, los cuales de ser aceptados tendrán valor contractual y se
aplicarán a las posibles variaciones que puedan haber.
2.3 Revisión de precios
En el contrato se establecerá si el Contratista tiene derecho a revisión de precios y la
fórmula a aplicar para calcularla. En defecto de esta última, seaplicará a juicio del Técnico
Director alguno de los criterios oficiales aceptados.
2.4. Penalizaciones
Por retraso en los plazos de entrega de las obras, se podrán establecer tablas de
penalización cuyas cuantías y demoras se fijarán en el contrato.
2.5. Contrato
El contrato se formalizará mediante documento privado. Comprenderá la adquisición de
todos los materiales, transporte mano de obra, reconstrucción de unidades defectuosas,
realización de obras complementarias y todo aquello que se crea oportuno.
La totalidad de los documentos que componen el proyecto técnico de la obra serán
incorporados al contrato y tanto el Contratista como la Propiedad deberán firmarlos en
testimonio de que los conocen y aceptan.
2.6. Responsabilidades
El contratista es el responsable de la ejecución de las obras en las condiciones establecidas
en el proyecto y en el contrato.
El Contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él o su personal
cometan durante la ejecución de las obras u operaciones relacionadas con las mismas.
También es el responsable de los accidentes o daños que se produzcan a la Propiedad, a los
vecinos o terceros en general.
8
Pliego de condiciones
El Contratista es el único responsable del incumplimiento de las disposiciones vigentes en
la materia laboral respecto de su personal y por tanto los accidentes que puedan sobrevenir
y de los derechos que puedan derivarse de ellos.
2.7. Rescisión de contrato
•
Causas de rescisión
Se considerarán causas suficientes para la rescisión del contrato las que a continuación se
indican:
1- Muerte o incapacidad del contratista.
2- Quiebra del contratista.
3- Modificación del proyecto cuando se produzca alteración en más o menos un 25% del
valor contratado.
4- La no iniciación de las obras en el plazo estipulado cuando sea por causas ajenas a la
Propiedad.
5- La suspensión de las obras ya iniciadas siempre que el plazo de suspensión sea mayor
de seis meses.
6- Incumplimiento de las condiciones del contrato cuando impliquen mala fe.
7- Actuación de mala fe en la ejecución de los trabajos.
8- Destajar o subcontratar la totalidad o parte de la obra a terceros sin la autorización del
Técnico Director y la Propiedad.
2.8. Liquidación en caso de rescisión de contrato
Siempre que se rescinda el contrato por causas anteriores o bien por acuerdo de ambas
partes, se abonará al Contratista las unidades de obra ejecutadas y los materiales acopiados
a pie de obra y que reúnan las condiciones y sean necesarios para la misma.
Cuando se rescinda el contrato, llevará implícito la retención de la fianza para obtener los
posibles gastos de conservación del periodo de garantía y los derivados del mantenimiento
hasta la fecha de nueva adjudicación.
9
Pliego de condiciones
3. Condiciones facultativas
3.1. Normas a seguir
El diseño de la instalación eléctrica estará de acuerdo con las exigencias o
recomendaciones expuestas en las últimas ediciones de los siguientes códigos:
1.
Reglamento electrotécnico de Baja Tensión e Instrucciones Complementarias.
2.
Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
3.
Recomendaciones UNESA y normas UNE.
4.
Publicaciones del Comité Electrotécnico Internacional ( C.E.I ).
5.
Plan Nacional y Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo.
Y además, también a lo indicado en este Pliego de Condiciones con preferencia a
todos los códigos y normas.
3.2. Personal
El Contratista tendrá al frente de la obra un encargado con autoridad sobre los demás
operarios y conocimientos acreditados y suficientes para la ejecución de la obra.
El Contratista tendrá en la obra, el número y clase de operarios que haga falta para el
volumen y naturaleza de los trabajos que se realicen, los cuales serán de reconocida aptitud
y experimentados en el oficio. El Contratista estará obligado a separar de la obra, a aquel
personal que a juicio del Técnico Director no cumpla con sus obligaciones, realice el
trabajo defectuosamente, bien por falta de conocimientos o por obrar de mala fe.
3.3. Reconocimientos y ensayos previos
Cuando lo estime oportuno el Técnico Director, podrá encargar y ordenar el análisis,
ensayo o comprobación de los materiales, elementos o instalaciones, bien sea en fábrica de
origen, laboratorios oficiales o en la misma obra, según crea más conveniente, aunque
estos no estén indicados en este pliego.
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Pliego de condiciones
En el caso de discrepancia, los ensayos o pruebas se efectuarán en el laboratorio oficial que
el Técnico Director de obra designe.
Los gastos ocasionados por estas pruebas serán a cargo de la empresa contratada.
4. Condiciones técnicas
4.1. Condiciones técnicas de la línea aérea
4.1.1 Montaje de los apoyos
Los apoyos utilizados serán de celosía y estarán constituidos por torres metálicas diseñadas
y calculadas de acuerdo con las recomendaciones UNESA.
Los tornillos, tuercas y arandelas a utilizar serán de rosca métrica ISO, calidad C y de
material férreo galvanizado.
La cimentación de los apoyos se realizará con hormigón de una resistencia específica de
200 Kg/cm2, y se pondrá especial cuidado en la elección de los elementos a emplear en la
fabricación del hormigón.
Los apoyos deberán ser izados con grúa o pluma, evitando que el aparejo o partes salientes
dañen las aristas o montantes del apoyo.
Una vez montada la torre, se izarán las cadenas de aisladores que se fijarán mediante los
herrajes correspondientes a las cartelas taladradas dispuestas a tal efecto en las crucetas.
Instaladas las cadenas, se izará y montará sobre cada una, una polea que penderá bajo ella
cuyo fin será ayudar en el tendido del conductor.
11
Pliego de condiciones
4.1.2 Tendido del cable
En el montaje de la línea, el tendido se realizará por tramos comprendidos entre dos apoyos
de anclaje.
El tendido de los conductores debe realizarse de tal forma que se eviten torsiones, nudos,
aplastamiento, o roturas de alambres, roces en el suelo, apoyos en cualquier otro obstáculo,
etc.
Las bobinas, se tenderán sin cortar el cable y sin que se produzcan sobrantes. El cable se
extraerá de las bobinas mediante el giro de las mismas.
La tracción durante el tendido de los conductores será, como máximo, la indicada en la
tabla de regulación que corresponda a la temperatura existente en el lugar donde se tienda
el conductor. La tracción mínima será aquella que permita circular los conductores sin
rozar con los obstáculos naturales.
Inicialmente se tenderá un cable piloto por las poleas instaladas en los apoyos. Este
cable será de acero y de diámetro inferior al conductor proyectado, su resistencia a la
tracción será suficiente para arrastrar el conductor definitivo. El tendido de este conductor
se realizará a mano en su paso por las poleas y con tractor en los vanos. Si la longitud de la
alineación hace necesario el uso de más de una bobina de cable piloto, se empalmarán
ambas con las correspondientes camisas de unión.
Una vez realizado el tendido del cable piloto, se procederá al tendido del conductor. Para
ello se emplearán los elementos máquina freno, cabrestante y recuperador.
El cabrestante y el recuperador se instalarán en el extremo del cable piloto contrario a
donde se encuentran las bobinas del conductor y la máquina freno.
El anclaje de las máquinas de tracción y frenado deberá realizarse mediante el suficiente
número de puntos que aseguren su inmovilidad, aún en el caso de lluvia u otros elementos
atmosféricos imprevistos, no debiéndose nunca anclar estas máquinas a árboles u otros
obstáculos naturales.
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Pliego de condiciones
El extremo del cable piloto se unirá al conductor de proyecto mediante lanzadera. El
cabrestante tirará del conductor a través de poleas, el recuperador recogerá el cable piloto.
Cuando la longitud de la alineación lo exija, se efectuarán empalmes provisionales
flexibles, que serán sustituidos por los definitivos una vez que el conductor ocupe su
posición final en la línea. En ningún caso se permite el paso por ninguna polea de los
empalmes definitivos. Realizados los empalmes definitivos se procederá a un tensado
primario.
El conductor que descansa sobre las poleas que penden de las cadenas de suspensión, se
fijará a estas mediante grapas.
Se entregará una tabla de tendido y regulación, con las flechas para los vanos de regulación
y comprobación de cada cantón en la situación de engrapado, deducidas de las
características del perfil, en función de la temperatura del conductor.
En aquellos cantones, en que por razón del perfil del terreno, los apoyos se hallen
enclavados a niveles muy diferentes se deberá conseguir mantener constante la tensión
horizontal del conductor en las grapas de alineación para la frecuencia más frecuente del
año, y por lo tanto, la verticalidad en las cadenas de suspensión, no admitiéndose que las
mencionadas grapas se desplacen en sentido de la línea un valor superior al 1% de la
longitud de la cadena de suspensión.
Se cuidará que en la operación de engrapado, en apoyos de amarre, no se produzcan
esfuerzos superiores a los admitidos por dichos apoyos y en caso necesario, se colocarán
tensores y vientos para contrarrestar los esfuerzos anormales.
El método de la colocación de grapas, se ajustará a las normas correspondientes facilitadas
por el constructor de las mismas, con los aprietes por él indicados, realizándose con llaves
dinamométricas adecuadas.
4.1.3. Elementos de protección y seccionamiento
Para el seccionamiento se instalarán en el apoyo de principio de línea un conjunto de tres
seccionadores unipolares.
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Pliego de condiciones
Para la protección de la línea frente a sobreintensidades se instalarán en el apoyo de
principio de línea tres bases fusibles con sus correspondientes cartuchos.
Para la protección contra sobreintensidades se instalarán en el apoyo de fin de línea tres
pararrayos autovalvulares.
4.1.4. Puesta a tierra
La puesta a tierra de la línea aérea deberá de cumplir una serie de requisitos descritos a
continuación:
•
La resistencia de tierra en los apoyos deberá ser menor de 20 Ω.
•
Los herrajes, crucetas, cadenas de aisladores, etc. se conectarán al terminal superior de
tierra de los apoyos.
•
La conexión de la estrella de las autoválvulas al borne superior del apoyo
correspondiente se realizará mediante conductor de 50 mm2 de cobre.
•
Los conductores de puesta a tierra tendrán que tener una sección mínima de 25 mm2 de
cobre.
•
Del terminal inferior de tierra de los apoyos se conectará al electrodo principal de
tierra.
•
El conductor de puesta a tierra de los apoyos no se tenderá por encima de los macizos
de hormigón de los apoyos sino que los atravesará bajo un tubo de PVC rígido.
•
El borde superior del electrodo de tierra deberá colocarse a 0,5 metros por debajo del
nivel del suelo.
•
Las dimensiones mínimas de los electrodos de puesta a tierra serán de 14 mm de
diámetro y 2 m de longitud para picas redondas de cobre.
•
Las dimensiones de paso y contacto que puedan aparecer en las inmediaciones de los
apoyos serán menores que las máximas permitidas reglamentariamente.
Antes de la conexión de la toma de tierra, se procederá a la medición de la resistencia
óhmica de la misma, levantándose un acta en el que figure la relación de apoyos, uno a
uno, con un esquema de detalle de la situación final y valor de la resistencia (por electrodo
y todos unidos) de la toma de tierra.
14
Pliego de condiciones
Las instalaciones de puesta a tierra serán revisadas al menos una vez cada tres años con el
fin de comprobar el estado de las mismas.
4.1.5. Señalización
En todos los apoyos se colocará una placa de señalización y peligro a una altura
aproximada de 4 metros sobre el nivel del suelo en la cara paralela o más próxima a las
vías de comunicación.
4.2. Condiciones técnicas del centro de transformación
4.2.1. Acceso al centro de transformación.
El acceso al centro de transformación podrás realizarse directamente desde un camino, sin
necesidad de atravesar ninguna propiedad privada, permitiendo el transporte del
transformador hasta el local, así como la realización, en cualquier momento, de las
operaciones de explotación por parte del personal de la compañía suministradora.
4.2.2. Canalizaciones interiores del centro de transformación.
Las canalizaciones interiores del centro de transformación se realizarán considerando la
instalación dividida en conducciones de alta tensión y baja tensión.
Las partes de la instalación correspondientes a distintas tensiones deberán ser agrupadas y
separadas unas de otras. Distribuyéndose la acometida y la conexión en alta tensión, en el
lado opuesto a las puertas de acceso del centro de transformación, y las líneas de baja
tensión en el costado opuesto.
Las canalizaciones en el interior del centro de transformación se realizarán mediante cables
unipolares aislados, permitiendo el cableado orificios regularmente repartido que presenta
el piso de la instalación, de esta forma posibilita la agrupación de alta y baja tensión.
En las canalizaciones de alta tensión se tendrán en cuenta en su disposición el peligro de
incendio, su propagación y consecuencias, por lo que se reducirán al mínimo sus riesgos.
15
Pliego de condiciones
4.2.3. Puestas a tierra
En el centro de transformación se dispondrán dos circuitos de puesta a tierra, uno
denominado circuito de protección y el otro circuito de tierra del neutro.
La puesta a tierra de protección estará destinada a conectar a tierra las masas de la
aparamenta de media y baja tensión, las autoválvulas, la cubierta de los cables de
alimentación en alta tensión y en general todos los elementos metálicos.
La puesta a tierra del neutro estará destinada a la puesta a tierra del neutro en baja tensión
del transformador.
Ambas puestas de tierra deberán ser eléctricamente independientes, por lo que habrá que
existir una separación mínima entre ellas.
La resistencia de difusión de puesta a tierra de ambos circuitos deberá ser menor de 20Ω y
las tensiones de paso y contacto menores que las permitidas.
Los electrodos de puesta a tierra serán picas de acero cobrizado de 14mm de diámetro y
2m de longitud. El conductor empleado en la puesta a tierra será de cobre y de sección
mayor de 50mm2.
Los electrodos de puesta a tierra deberán colocarse como mínimo a 0,5 metros de
profundidad.
El circuito de tierra de protección estará formado por un electrodo principal, un conductor
principal común de toma de tierra y los conductores de unión de las masas al conductor
principal.
El electrodo principal estará formado por un anillo enterrado bajo la solera del centro de
transformación y varias picas clavadas verticalmente en el terreno.
16
Pliego de condiciones
El conductor principal estará constituido por un conductor de cobre de 50mm2 dispuesto
alrededor del centro de transformación en su parte interior y unido al electrodo principal
mediante conductores de cobre de 50mm2 en dos puntos opuestos como mínimo.
Los conductores de unión de las masas con el conductor principal se realizarán con
conductores de cobre de 50mm2.
Para evitar tensiones de paso en el interior del centro de transformación, una vez se haya
montado, el centro de transformación será una superficie equipotencial mediante la unión
por soldadura eléctrica de las varillas embebidas en el hormigón.
Las instalaciones de toma de tierra, deberán ser comprobadas en el momento de dar de alta
la instalación para su funcionamiento.
Se efectuará una comprobación anual del sistema de tierras, en la época en que el terreno
esté más seco.
4.2.4. Alumbrado del centro de transformación
El local tendrá un nivel de iluminación mínimo de 60 lux, conseguido al menos con dos
puntos de luz y deberá tener también una base de enchufe.
Las pantallas de las luminarias tendrán que ser estancas.
No se dispondrá alumbrado de socorro ya que no se trata de un centro de transformación
con personal de servicio permanente.
El centro de transformación estará provisto de los dispositivos necesarios para la
instalación eléctrica interior y sujeción de los elementos que constituyan dicha instalación.
La alimentación del alumbrado del centro de transformación se establecerá directamente
desde el cuadro de baja tensión.
17
Pliego de condiciones
4.2.5. Señalizaciones
La instalación deberá estar correctamente señalizada debiendo disponerse las advertencias
e instrucciones necesarias de modo que se impida cualquier tipo de accidente.
En la parte frontal de las celdas y en la puerta de entrada del centro de transformación, se
colocarán placas que adviertan la existencia de peligro eléctrico.
En los elementos de accionamiento de los aparatos de maniobra estarán indicadas las
posiciones de apertura y cierre con el fin de evitar errores de interpretación.
También se colocará una placa con instrucciones sobre primeros auxilios ante accidentes
eléctricos.
4.2.6. Ventilación
El centro de transformación irá provisto de las rejillas de ventilación necesarias, que
permitan la circulación natural del aire en la celda del transformador.
4.2.7. Superficie equipotencial
El centro de transformación una vez montado, será una superficie equipotencial mediante
la unión por soldadura eléctrica de las varillas embebidas en el hormigón, para evitar
tensiones de paso y contacto.
Las puertas y rejillas no están en contacto con la superficie equipotencial, estableciendo
una resistencia eléctrica no menor a 10 kΩ entre estas y la armadura equipotencial.
4.2.8. Prevención de incendios
Para la prevención de incendios el centro de transformación estará equipado con un
extintor móvil de eficacia 89-B.
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Pliego de condiciones
4.2.9. Transformador
El transformador de potencia a emplear para la conversión a baja tensión se ajustará a las
normas UNE y a las Recomendaciones UNESA.
Las ruedas del transformador se tendrán que bloquear.
Todos los cables de fuerza, control y señalización instalados exteriormente al
transformador y que forman conjunto con él, deberán ser resistentes a la degradación por
líquidos aislantes, agentes meteorológicos y no propagarán llama.
4.2.10. Protecciones
Para la protección del centro de transformación, así como de la línea subterránea frente a
sobretensiones se instalará, en el apoyo fina de línea aérea, un pararrayos- autoválvula.
En el lado primario del transformador para protegerlo frente a sobreintensidades se
instalará un interruptor seccionador en carga y bases portafusibles con sus
correspondientes cartuchos.
La protección en el circuito secundario del transformador, tanto como a efecto de
sobrecarga como de cortocircuito, se efectuará mediante interruptor automático de baja
tensión. El interruptor automático será tetrapolar y permitirá el seccionamiento de la
instalación de baja tensión.
4.2.11. Cuadro de distribución en B.T.
El cuadro de distribución en baja tensión, se compondrá de un armario en cuyo interior se
dispondrá un interruptor automático de protección y seccionamiento general, y de un
interruptor automático y un diferencial para la protección del circuito de alumbrado del
centro de transformación.
El cuadro de baja tensión se dispondrá sólidamente sujeto con el fin de evitar toda clase de
vibraciones.
19
Pliego de condiciones
4.2.12. Celdas de alta tensión.
El aparellaje correspondiente al equipo de alta tensión, irá instalado en el interior de un
conjunto de celdas prefabricadas de chapa.
La envolvente de las cabinas constará de un chasis de chapa de acero de 3mm de espesor,
que actuará como elemento portante, y de un cerramiento en chapa de acero de 2mm.
Las celdas irán provistas, en su parte superior, de una trampilla de salida de gases
preparada para actuar en caso de sobrepresión producida por un cortocircuito interno.
El cierre de las puertas, en su posición de cerradas, será realizado con más de dos puntos
de sujeción, tanto en bisagras como en pestillos, debiendo ser estos accionados
simultáneamente. El cierre permitirá el enclavamiento y precintado de las puertas para
evitar el acceso de personal no autorizado.
En la parte frontal las celdas irán provistas de una placa en las que se definan sus
características técnicas, así como el nombre del fabricante y el año de fabricación.
Las celdas irán dotadas de los siguientes enclavamientos:
•
Enclavamiento entre la puerta y el interruptor de p.a.t.
•
Enclavamiento entre el interruptor-seccionador y el seccionador de puesta a tierra, para
evitar que estén cerrados simultáneamente.
•
Enclavamiento del interrptor-seccionador y del seccionador de puesta atierra para
evitar su maniobra con la puesta a tierra.
Las celdas poseerán un sistema de liberación de enclavamiento, para trabajos en tensión,
así como un dispositivo de bloqueo de maniobra que impida el accionamiento del
seccionador y el seccionador de puesta atierra.
La puesta a tierra de la envolvente se realizará mediante una pletina de cobre atornillada en
el interior de la celda. El conjunto de todas las celdas que componen el centro va puesta a
tierra mediante una pletina de interconexión.
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Pliego de condiciones
En el interior de las celdas todos los elementos irán conexionados a la pletina de puesta a
tierra: cable subterráneo, botellas terminales, seccionadores, transformadores de medida,
etc.
Las puertas estarán unidas al conductor de tierra por medio de una trenza de cobre.
Las partes amovibles estarán unidas al resto de la envolvente fija por medio de tornillos y
tuercas.
4.3
Condiciones generales de las líneas de distribución
4.3.1 Conductores de distribución
Según normas de FECSA los conductores normalizados de aluminio y cobre para realizar
la distribución por el municipio son:
•
•
Conductores aéreos trenzados en haz.
-
RZ 0.6/1 kV. 4x25 Al
-
RZ 0.6/1 kV. 4x50 Al
-
RZ 0.6/1 kV. 3x95/50 Al
-
RZ 0.6/1 kV. 3x150/95 Al
Conductores unipolares en los tramos subterráneos.
-
RZ 0.6/1 kV. 1x25 Cu
-
RZ 0.6/1 kV. 1x50 Cu
-
RZ 0.6/1 kV. 1x95/50 Cu
-
RZ 0.6/1 kV. 1x150 Cu
-
RZ 0.6/1 kV. 1x240 Cu
Las intensidades que permiten dichos conductores vienen dados por las instrucciones
complementarias MI-BT 004 y MI-BT 007 respectivamente.
21
Pliego de condiciones
Además dichas instrucciones nos indican los coeficientes correctores de la intensidad
máxima permitida por dichos conductores dependiendo de las condiciones de la
instalación.
En este mismo sentido, según norma de FECSA cuando se trate de instalaciones bajo tubo
que no superen los 15 metros (cruzamiento de caminos, carreteras, etc.) no será necesario
aplicar coeficiente corrector alguno de la intensidad máxima permisible por el conductor,
además se nos exige que la relación entre el diámetro del tubo y el diámetro del haz de la
terna tiene que ser superior a 2.
4.3.2 Caídas de tensión máxima
Las caídas de tensión máxima admitidas en los distintos tramos de la línea, se hallan
especificadas en el reglamento electrotécnico de baja tensión, para su obligado
cumplimento. Así, tendremos que:
-
En las líneas de distribución destinadas a alimentar a las distintas acometidas del
publo la máxima caída de tensión permitida será de un 5% de la tensión de
suministro.
-
En las acometidas derivadas de una red de distribución la máxima caída de tensión
permitida será de un 0.5% de la tensión de suministro.
4.3.3 Suministro en baja tensión. Provisión de cargas
Según la instruccion complementaria MI-BT 010, las previsiones de carga para el pueblo,
se regiran por los siguienter perceptos:
El grado de electrificación elegido para cada abonado ha sido el de nivel medio dada la
superfície de sus viviendas, lo que supone una previsión de potencia demandada máxima
total de 5.5 kW. ( tarifa 2.0).
Los locales comerciales tendrán una previsión de potencia de 100 W/m2 y con un mínimo
de 3 kW. por abonado.
22
Pliego de condiciones
Los locales destinados a una o varias industrias tendrán una previsión de potencia de 125
W/m2 y con un mínimo de 5 kW.
Por otra parte, para hacer los cálculos oportunos para elegir el cable de distribución habrá
que utilizar los coeficientese de simultaneidad que nos indica dicha instrucción. Así,
tendremos que para un grado de electrificiación medio:
-
Para un número abonados de 2 a 4, el coeficiente de simultaneidad será de 1.
-
Para un número abonados de 5 a 15, el coeficiente de simultaneidad será de 0,8.
-
Para un número abonados de 15 a 25, el coeficiente de simultaneidad será de 0,6.
-
Para un número abonados mayor de 25, el coeficiente de simultaneidad será de 0,5.
4.3.4 Acometidas
Según norma, las acometidas aéreas de municipios se realizarán con conductor trenzado en
haz RZ 0.6/1 kW. 4x25 Al como mínimo.
Además dichas acometidas serán trifásicas con neutro, aunque dicha acometida sólo
alimente a un abonado con una fase y el neutro.
Dichas acometidas si transcurren por la fachada irán sujetas a esta por abrazaderas de
fijación iguales a las de las líneas de distribución, y se colocarán cada medio metro.
Al final de cada acometida se colocarán las cajas generales de protección normalizadas por
FECSA, entre las que se encuentra la C.G.P. -7-100 y la C.G.P. -7-250. Dichas cajas se
encontrarán fijadas a las fachadas, y a ser posible a una altura igual o superior a 2.5 metros
de altura.
4.3.5 Tendido en los voladizos
El tendido de los conductores de distribución por los pasos aéreos de las calles se realizará
a una altura mínima de 6m., utilizando cable fiador de acero de 6mm de diámetro y de 21.6
mm2 de sección sujeto por sus extremos mediante grapas de tensado y tensores, y estos a
su vez anclados a la pared mediante vástagos de anclaje.
23
Pliego de condiciones
Todos estos elementos deberán ir covenientemente protegidos contra la corrosión y estarán
calculados para soportar la tensión del tendido.
Los conductores de distribución irán suspendidos al cable fiador por abrazaderas de
suspensión adecuadas cada 50cm. de longitud de conductor trenzado.
Dicho cable fiador tendrá que soportar una tensión inferior a tres veces su carga mínima de
rotura.
4.3.6 Tramos subterráneos de la distribución
Las canalizaciones subterráneas de las línieas de distribución, se realizarán por medio de
zanjas y con conductores unipolares con aislamiento RV 0.6/1 kV. de secciones
normalizadas los conductores de la distribución irán dentro de tubos de PVC de diámetro
adecuado dejando un tubo de reserva para futuras línias de distribución. Dichos tubos
estarán rodeados de una capa de hormigón en masa de 100 kg/cm2 y separados una
distancia de 8 cm. entre ellos.
Esta capa de hormigón estará en el fondo de la zanja, y el resto de la zanja se rellenará con
la tierra de la excavación que se apisonará o conpactará. Si la zanja atraviesa zona de
calzada, en la parte superior se repondrá el tramo deteriorado al realizar la zanja.
Habrá que tenerse en cuenta, los cruzes y paralelismos con otras canalizaciones de agua,
gas, etc. y cuya separación con el tendido eléctrico será de 20cm. como mínimo. Si existen
otras canalizaciones eléctricas estarán separadas por lo menos a 25cm.
4.3.7 Cambio de cable subterraneo aéro o vizeversa
Según normas de FECSA, los cables unipolares saldrán de las canalizaciones subterraneas
por medio de tubos de acero galvanizados de diámetro adecuado hasta una altura 2.5m. los
cuales serán fijados a la pared por abrazaderas metálicas. En su extremo superior irán
protegidos por una tapa protectora de goma que permitirá la salida de los conductores
unipolares.
Los empalmes de los conductores RV con los RZ deberán realizarse entramos donde no
estén sometidos a esfuerzos mecánicos, en zona visible y siempre por encima de los 2.5m.
24
Pliego de condiciones
Dichos empalmes se realizarán por medio de mangitos termorretráctiles adecuados o por
medio de grapas de empalmes adecuadas, a reconstruyendo porteriormente el aislamiento
de los conductores.
4.3.8 Línias de distribución por fachada
Los conductores de la distribución serán de las secciones normalizadas por la compañía, y
su tendido por la fachada se realizará, si es posible, a una altura igual o superior a tres
metros.
Dichos conductores irán fijados a las fachadas por abrazaderas de fijación a la pared,
colocadas cada 50 cm. Estas abrazaderas estarán protegidas contra la corrosión y, su
cabeza estará recubierta integramente con material aislante.
En el tendido de las línias sobre las fachadas se procurará que los conductores queden lo
más alejados posible de las ventadas, balcones, etc.
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