estudio geotécnico - Ayuntamiento de Abarán

FORTE INGENIERIA TECNICA, S.L.
ESTUDIOS
GEOTÉCNICOS
DATOS DEL INFORME
CÓDIGO ORDEN
0965/0449
FECHA:
04/04/2008
DATOS DE LA OBRA
COMISARÍA DE POLICÍA
PLACETA DE BAJO SOLANA
ABARÁN
MURCIA
DATOS DEL PROMOTOR
NOMBRE / RAZÓN SOCIAL:
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
DIRECCIÓN:
PLAZA VIEJA Nº1
POBLACIÓN:
ABARÁN
PROVINCIA:
MURCIA
TEL.:
968 770 171
UNIDAD DE OBRA:
DIRECCIÓN:
POBLACIÓN:
PROVINCIA:
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.
C/ Castillo Los Moros, manzana 17
Pol.Ind. Base 2000-San Martín, Ap. Correos 494
30.564 Lorquí (Murcia)
: Tel. 968.67.68.70
Fax: 968.67.68.70
E-mail: info@forteingenieria.com
www.forteingenieria.com
www.estudiosgeotecnicos.es
EMPRESA ACREDITADA EN EL ÁREA DE SONDEOS, TOMA DE MUESTRAS Y ENSAYOS “IN SITU”
PARA RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS (GTC) NºDE REGISTRO L 17 048 GTC Y EN EL ÁREA
DE ENSAYOS DE LABORATORIO DE GEOTECNIA (GTL) NºDE REGISTRO L 17 054 GTL
RCG 5-10-1-1 REV.6 03/11/2007
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ÍNDICE
1.
2.
ANTECEDENTES Y OBJETO................................................................................................................................. 3
1.1.
CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO DEL TERRENO ......................................................... 3
1.2.
COTA DE INICIO DE LOS TRABAJOS DE CAMPO .................................................................................... 3
1.3.
INFORMACIÓN COMPLEMENTARIA ........................................................................................................... 4
TRABAJOS DE CAMPO ......................................................................................................................................... 4
2.1.
ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH ....................................................................................... 4
2.2.
SONDEO MECÁNICO .................................................................................................................................... 7
2.2.1.
Cota de inicio de los sondeos........................................................................................................... 7
2.2.2.
Procedimiento operatorio.................................................................................................................. 7
2.2.3.
Resultados del sondeo mecánico .................................................................................................... 8
2.2.4
Ensayos de las muestras en Laboratorio de Mecánica de Suelos................................................ 9
3.
MARCO GEOLÓGICO GENERAL DEL ÁREA DE ESTUDIO ............................................................................. 10
3.1.
GEOLOGÍA REGIONAL ............................................................................................................................... 10
Mapa del emplazamiento geológico de la zona de estudio ........................................................................................ 15
4
5
3.2.
ZONA GEOTÉCNICA ................................................................................................................................... 16
3.3.
HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA............................................................................................................ 18
3.4.
GEOMORFOLOGÍA...................................................................................................................................... 19
3.5.
RIESGOS GEOLÓGICOS ............................................................................................................................ 19
CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS Y GEOTÉCNICAS DEL TERRENO.......................................................... 20
4.1.
ESTRATIGRAFÍA LOCAL Y PERFIL GEOTÉCNICO ................................................................................. 20
4.2.
CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS BÁSICAS ....................................................................................... 21
CONDICIONES DE CIMENTACIÓN...................................................................................................................... 22
5.1.
TIPO DE CIMENTACIÓN.............................................................................................................................. 22
5.2.
CAPACIDAD PORTANTE Y CIMENTACIÓN PROPUESTA....................................................................... 23
5.3.
ASIENTOS PREVISIBLES ........................................................................................................................... 26
5.4.
INTERACCIONES CON EDIFICIOS PRÓXIMOS ........................................................................................ 28
5.5.
EXCAVABILIDAD Y CONDICIONES DE ESTABILIDAD............................................................................ 28
6.
ACELERACIÓN SÍSMlCA DE CÁLCULO ............................................................................................................ 30
7.
OTRAS CONSIDERACIONES .............................................................................................................................. 32
8
7.1.
PROFUNDIDAD NIVEL FREÁTICO Y MARGEN DE VARIACIÓN ............................................................. 32
7.2.
AGRESIVIDAD ............................................................................................................................................. 32
7.3.
EXPANSIVIDAD ........................................................................................................................................... 32
RESUMEN Y CONCLUSIONES. ........................................................................................................................... 33
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E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANEJOS
ANEJO -A.PLANO DE SITUACIÓN Y ESQUEMA DE UBICACIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS
ANEJO B.- ENSAYO/S DE PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA (DPSH)
B.1.- ACTA/S DE RESULTADOS DE ENSAYO/S DPSH
B.2.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO
ANEJO -C.- SONDEO MECÁNICO
C.1.- ACTA/S DE RESULTADOS SONDEO MECÁNICO Y ENSAYOS
C.2.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO
ANEJO -D.- ENSAYOS DE MUESTRAS EN LABORATORIO ACREDITADO
D.1.- ACTA/S DE RESULTADOS DE LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS
ANEJO -E.- GRÁFICOS DE LAS TENSIONES ADMISIBLES DEL TERRENO RESPECTO A LA
PROFUNDIDAD.
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1.
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANTECEDENTES Y OBJETO
El presente trabajo ha sido llevado a cabo por encargo del AYUNTAMIENTO DE
ABARÁN. La empresa Forte Ingeniería Técnica, S.L. es la encargada de realizar un
estudio geotécnico del subsuelo de un solar de 600 m2, situado en la Placeta de Bajo
Solana, para la construcción de un edificio compuesto de bajo, una planta y semisótano.
Corresponde, por tanto, al grupo de profesionales de Forte Ingeniería Técnica, S.L. el
diseño de la campaña de reconocimiento geotécnico con objeto de determinar, con
exactitud y garantía, las condiciones y parámetros del subsuelo, necesarios para la
ejecución del proyecto.
El presente informe geotécnico, recoge todos los trabajos de campo y laboratorio, los
resultados obtenidos y los parámetros geotécnicos que de ellos se deducen.
1.1.
CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO DEL TERRENO
La campaña de reconocimiento geotécnico del terreno se ha llevado a cabo mediante
la inspección visual de las características geológicas del solar y del entorno, la
realización de 2 ensayos de penetración dinámica, el 25 de febrero de 2008, y 1
sondeo realizado en la misma fecha con ensayos SPT y extracción de muestra
inalterada.
1.2.
COTA DE INICIO DE LOS TRABAJOS DE CAMPO
Las cotas de inicio de las mediciones de los trabajos de campo, son las que
presentaba el solar en el momento de realizar los trabajos.
La cota de inicio de los trabajos de campo, se sitúa a 0,00 m con respecto al vial que
limita la parcela (Ver cota 0,0 representada en los anejos de situación de los ensayos).
La ubicación de cada uno de ellos se puede ver en sus anejos correspondientes.
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1.3.
FORTE INGENIERIA TECNICA
INFORMACIÓN COMPLEMENTARIA
Condiciones del entorno y antecedentes de cimentación
Se ha comprobado que no existen problemas especiales en el entorno ni en las
edificaciones existentes que sea necesario tener en cuenta, ni antecedentes
geológicos relevantes como fallas, fracturas, zonas de erosión o socavación, laderas
inestables, etc.
La densidad de los reconocimientos realizados y la profundidad de estos se consideran
suficientes al tener en cuenta los siguientes factores: tipo de importancia de la
edificación u obra, superficie del solar, naturaleza del terreno y variabilidad de sus
características. Se ha comprobado las recomendaciones al respecto establecidas por
la normativa existente y publicaciones especializadas.
La forma geométrica del solar, donde se ubicará la edificación prevista es poligonal. El
solar es prácticamente plano sin desniveles sobre la rasante del terreno.
2.
2.1.
TRABAJOS DE CAMPO
ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH
Se han realizado 2 ensayos de penetración dinámica, el 25 de febrero de 2008
según la Norma UNE 103-801-94 y cuyos resultados se detallan en el Anejo B
de este informe, y la profundidad corresponde a – 14,80 m (DPSH-1) y –14,40 m
(DPSH-2).
Según Terzaghi y Peck, para los diferentes materiales en función de los valores
obtenidos en los SPT realizados obtenemos las siguientes clasificaciones:
Para materiales granulares:
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E.G. 0965/0449
Clasificación
N20 DPSH
GRANULAR
FORTE INGENIERIA TECNICA
Muy floja
Floja
Med.densa
Densa
Muy Densa
<2
2-5
5-15
15-25
>25
Durante la ejecución de los DPSH se han obtenido los siguientes valores:
Valores N20
DPSH
Valores N20
DPSH
(nº golpes/20 cm) Consistencia
Prof. (m)
Penetro-1
COTA DE INICIO
0,00
0,00-0,20
0,20-0,40
0,40-0,60
0,60-0,80
0,80-1,00
1,00-1,20
6
9
15
19
9
7
8
9
8
7
7
9
10
8
6
7
8
27
16
9
9
7
6
8
8
13
11
16
13
12
16
24
24
22
20
25
25
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20,3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
Prof. (m)
(nº golpes/20
cm)
Consistencia
Penetro-1
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MUY DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
DENSA
14,60-14,80
Página 5 de 36
21
10
31
45
18
20
20
38
15
27
20
23
19
14
17
33
10
31
82
9
17
15
10
7
9
9
10
22
23
24
24
26
21
24
23
24
100
DENSA
MED. DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
MUY DENSA
MED. DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
MED. DENSA
DENSA
MUY DENSA
MED. DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
MED. DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
MUY DENSA
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
Valores N20
DPSH
Valores N20
DPSH
(nº golpes/20 cm) Consistencia
Prof. (m)
Penetro-2
COTA DE INICIO
0,00
0,00-0,20
0,20-0,40
0,40-0,60
0,60-0,80
0,80-1,00
1,00-1,20
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
7
21
20
11
6
12
12
13
11
6
11
14
11
7
7
7
7
7
9
10
10
8
6
7
10
17
40
53
30
20
16
12
10
6
2
1
3
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20,3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
Prof. (m)
(nº golpes/20
cm)
Consistencia
Penetro-2
MED. DENSA
DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MUY FLOJA
MUY FLOJA
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
37
45
29
18
16
20
23
22
17
13
30
17
22
21
17
22
19
23
46
35
32
12
16
7
10
8
8
12
23
27
35
23
25
27
100
MUY DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
MED. DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
MED. DENSA
DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
MED. DENSA
DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
DENSA
DENSA
MUY DENSA
MUY DENSA
FLOJA
En el Anejo E se presenta una representación gráfica de los valores de tensión
admisible del terreno con la profundidad,
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2.2.
FORTE INGENIERIA TECNICA
SONDEO MECÁNICO
2.2.1. Cota de inicio de los sondeos
Las cotas de inicio del sondeo, son las que presentaba el terreno en el momento de
realizar los trabajos, sin que en el mismo se realizase ninguna labor previa de excavación.
Únicamente se ha limpiado la superficie como se puede apreciar en el reportaje
fotográfico. La cota de inicio del sondeo se sitúa a 0,00 m con respecto al vial que limita la
parcela (Ver cota 0,00 representada en los planos de situación de los ensayos en los
anejos). El sondeo mecánico y los ensayos de penetración se realizaron en los puntos
señalados por el Director Técnico del estudio geotécnico, según muestra el croquis de
situación
2.2.2. Procedimiento operatorio
La campaña de reconocimiento geotécnico del terreno se ha llevado a cabo mediante, la
realización de un sondeo mecánico a rotación con recuperación continua de testigo, la
inspección visual de las características geológicas de las cajas de testigo del terreno
extraído de los sondeos, (toma de muestras del material perforado), y ensayos de
laboratorio del material recuperado, debidamente preparado (parafinado) o tomamuestras
normalizado de pared gruesa inalterada 75 mm (PVC 63 mm).
La máquina utilizada para tal fin es de la marca y modelo Tecoinsa TP 30/LR. El trabajo
ha consistido en 1 sondeo realizado el 25 de febrero de 2008, para lo cual se ha
dispuesto de un equipo de sondistas especialistas en sondeos geotécnicos. Los trabajos
de sondeo se han realizado a rotación con recuperación continua de testigo.
Los sondeos mecánicos han sido realizados mediante rotación, con batería de testigo tipo
B, con un diámetro de 101 mm y 86 mm y con corona de widia.
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FORTE INGENIERIA TECNICA
La realización del mismo ha sido ejecutada por los medios propios de Forte Ingeniería
Técnica S.L. Los trabajos han consistido en la perforación vertical, mediante el avance por
rotación de una corona circular hueca, unida a una batería igualmente hueca en cuyo
interior debe alojarse el testigo recuperado del avance de la perforación. El procedimiento
de ejecución del sondeo se realizará según la Norma ASTM D-2113.
Más detalles de la realización del sondeo se adjuntan en el Anejo C de este informe.
2.2.2.1. Ensayos SPT del sondeo mecánico.
La realización de este ensayo se ha seguido aplicando la norma UNE 103800:1992.
Según Terzaghi y Peck, para los materiales granulares en función de los valores obtenidos
en los SPT realizados obtenemos la siguiente clasificación:
Clasificación
Para
materiales
granulares
N spt.(30) Cuchara
N spt.(30) Puntaza
Muy floja
Floja
Med.
Densa
Densa
Muy Densa
<4
<3
4-10
3-7
10-30
7-22
30-50
22-37
>50
>37
2.2.3. Resultados del sondeo mecánico
Durante la ejecución del sondeo se ha extraído 2 muestras inalteradas y se han realizado 4
ensayos SPT cuyas profundidades y golpeos se detallan a continuación:
ENSAYO
SONDEO 1
PROFUNDIDAD Nº DE GOLPES
N30
Consistencia
COTA DE INICIO:
0,00 m
0965/0449 S1 M.I 001
0,60-1,20 m
14/11/8/7
11*
MED. DENSA
0965/0449 S1 SPT 001
1,20-1,80 m
3/2/2/3
4
MUY FLOJA
0965/0449 S1 M.I 002
3,00-3,60 m
7/10/13/20
14*
MED. DENSA
0965/0449 S1 SPT 002
3,60-4,20 m
10/7/7/9
14
MED. DENSA
0965/0449 S1 SPT 003
6,00-6,60 m
17/22/17/16
39
DENSA
0965/0449 S1 SPT 004
8,40-9,00 m
50R
R
MUY DENSA
*Debido al distinto tamaño de la cuchara se aplica un factor de correlación con el SPT de 0.6
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E.G. 0965/0449
2.2.4
FORTE INGENIERIA TECNICA
Ensayos de las muestras en Laboratorio de Mecánica de Suelos.
Después de las inspecciones y los trabajos de campo, Área GTC, el responsable de este
estudio geotécnico, ha confeccionado el plan de ensayos de laboratorio más adecuado a
las características de la construcción prevista y terrenos detectados.
Para la toma extracción y preparación de la muestra, se ha seguido conforme a la
normativa correspondiente. (ASTM D-2488 y UNE 103.100/95)
Se han realizado los ensayos básicos correspondientes a identificación y estado del suelo,
que comprenden:
-
Humedad natural de la muestra (UNE 103.300)
-
Análisis granulométrico por tamizado (UNE 103.101)
-
Descripción del suelo (ASTM D-2488)
-
Límites de Atterberg: Límite líquido (UNE 103.103), límite plástico (UNE 103.104), l
-
Clasificación del suelo mediante USCS
-
Determinación de densidad de un suelo (UNE 103-301-94)..
-
Determinación del contenido en sulfatos (ANEJO 5 EHE)
-
Ensayo de hinchamiento Lambe (UNE 103.600.96)
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FORTE INGENIERIA TECNICA
Todos los ensayos se han realizado en el Laboratorio Acreditado Forte Ingeniería Técnica, SL
SONDEO Nº
1
1
1
COTA DE INICIO SONDEO
0,00
0,00
0,00
MUESTRA
0965/0449-S1-SPT-001
0965/0449-S1-MI-002
0484/0252-S3-SPT-001
PROFUNDIDAD (M)
-1,20 a –1,80
-3,00 a –3,60
4,80 A –5,20
USCS
---
SM
SM
---
6,84
2,62
HUMEDAD NATURAL (%)
3
DENSIDAD HÚMEDA g/cm
---
1,86
NO SE PUEDE REALIZAR
DENSIDAD SECA g/cm
3
---
1,74
NO SE PUEDE REALIZAR
LIMITE LÍQUIDO WL (%)
---
NO PLÁSTICO
NO PLÁSTICO
LIMITE PLÁSTICO WP (%)
---
NO PLÁSTICO
NO PLÁSTICO
INDICE DE PLASTICIDAD
---
NO PLÁSTICO
NO PLÁSTICO
---
0,00
---
---
NO CRÍTICO
---
4740,50
332,80
165,94
LAMBE
I.hinchamiento
(MPa)
Clasificación
AGRESIVIDAD SUELO
Los análisis de laboratorio se han realizado de una muestra inalterada y dos muestras
alteradas extraídas a distintas profundidades desde la cota de inicio del sondeo, las actas
de resultados se encuentran en el Anejo – D del presente informe.
3.
3.1.
MARCO GEOLÓGICO GENERAL DEL ÁREA DE ESTUDIO
GEOLOGÍA REGIONAL
En la zona de Abarán están representadas las Unidades Subbéticas, así como sus
contactos con las Unidades Béticas, situadas al inmediatamente al sur.
Las Unidades Subbéticas se encuentran en su inmensa mayoría ocultas bajo extensos
recubrimientos terciarios y cuaternarios.
En las Unidades Béticas existen tres grandes complejos: Nevado-Filábride, Alpujárride y
Maláguide.
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El Nevado-Filábride comprende materiales paleozoicos y permotriásicos afectados por
varias fases de metamorfismo de intensidad variable, constituye la base del edificio bético
y no aflora en la región.
El complejo Alpujárride está representado en las tierras de Orihuela y Callosa de Segura,
con materiales que van desde las Cuarcitas y Esquistos del Triásico inferior hasta
materiales calizo–dolomíticos del Trias Medio-Superior.
El complejo Maláguide constituye la unidad tectónica mas elevada del edificio bético, ya
que cabalga al complejo Alpujárride. Comprende una serie de materiales que va desde
Paleozoico hasta Paleógeno. Son atribuibles al Maláguide los materiales paleozoicos de la
sierra de Alcaina, formados por pizarras oscuras con niveles intercalados de cuarcitas,
también son frecuentes los diques de diabasas y otras rocas ígneas.
En esta zona los materiales predominantes son los neógenos, destacando por su
representación y potencia las margas del Mioceno, y los rellenos cuaternarios.
La zona de Abarán se encuentra encuadrada en las Unidades Subbéticas, tanto el
subbético externo, como el subbético interno, situándose muy cercana el contacto con la
Zona Prebética. Al norte cerca de la localidad de Cieza se sitúa el contacto con el
Prebético interno, y al este de la localidad de Blanca encontramos el contacto con el
Prebético meridional. Afectados ambos contactos por una fuerte tectónica, siendo
cabalgamientos de elevada importancia las líneas de contacto de las unidades
mencionadas.
La zona de Abarán se encuentra encuadrada en la Zona Subbética, tanto externa como
interna, teniendo muy cerca los contactos con los materiales postmanto, al sur-sureste.
En la Unidad Subbética interna se identifica el complejo de Sierra del Oro. Emplazado mas
representativamente en la zona de la sierra que lleva su mismo nombre al oeste y noroeste
de las localidades de Abarán y Blanca respectivamente. Los materiales que componen
este complejo, al que se le denomina también como Subbético Interno Frontal, van desde
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edades triásicas hasta el cretácico inferior (Neocomiense), compuestos por materiales
dolomíticos, calizo-margosos con intercalaciones en ocasiones de yesos, silex, incluso
presencia de ofitas.
La Unidad Subbética externa se encuentra en contacto al este de la localidad de Blanca,
abarcando
desde
edades
jurasicas
(inferior-lias),
hasta
el
terciario
inferior
(paleógenoÆeoceno), componiéndose de materiales calizo-margosos, en la zona inferiormedia, apareciendo areniscas, junto con calizas y margas en el techo del complejo
Subbético Externo. Recibe también el nombre de Sabinar-Moratalla, Sierra Lugar.
Fuente: Mapa Geológico Nacional (MAGNA-IGME). Esquema regional. Escaneado
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Tectónica
Fuente: Mapa Geológico Nacional (MAGNA-IGME). Esquema tectónico. Escaneado
El área estudiada se encuentra muy próxima al contacto entre dos grandes unidades
tectónicas como son la Unidad Subbética (Externa e Interna) y la Unidad Prebética
(Interna), por lo que nos encontramos en el área de influencia de un contacto entre
unidades tectónicas de primera magnitud
Las características fundamentales de la Zona Bética son la acumulación de materiales
producida por la sucesiva acumulación de mantos de corrimiento y la existencia de
distintos sistemas de fracturas que rompen la continuidad de los materiales apilados, estos
sistemas presentan dos direcciones predominantes, de Este a Oeste y de Norte a Sur.
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En la región de Murcia hay tres sistemas predominantes de fracturas en las Cordilleras
Béticas cuyas direcciones aproximadas son: a) N 70º E a veces localmente E-W, b) N 120150 E y c) N 10-30 E
Los materiales que encontramos en la zona de estudio son materiales postorogénicos
detríticos que durante el Cuaternario se encuentran en régimen regresivo con reducción
progresiva de áreas subsidentes. Los sedimentos mas recientes son los que dejan en su
curso los pequeños arroyos que cruzan la topografía actual, estos depósitos están
formados por limos grises a rojizos. Estos arroyos tienen su origen en el glacis y próximos
a los relieves que lo circundan lo que nos sirve de testimonio del actual resurgimiento
como continuación de los que hicieron nacer los relieves actuales. También hay que
mencionar que muchos de estos arroyos se pierden en la zona más distal del propio glacis,
lo que significa que la elevación general de la topografía es mas acentuada en las partes
interiores, ya que la gran mayoría de los pequeños cursos tienen el nivel de base de
antaño, el glacis.
Estratigrafía
Las secuencias litoestratigráficas presentes en la zona de Blanca y alrededores
pertenecientes a las Unidades Subbéticas, tanto Externa como Interna, presentan un
conjunto de materiales muy similares entre ambas subunidades, siendo en su mayoría
materiales calizo-margosos principalmente, con variaciones entre intercalaciones de yesos
y silex, así como un nivel ofítico dentro del triásico superior (Keuper), y en ocasiones
aparecen dolomías. A techo de la secuencia litoestratigráfica correspondiente a la Unidad
Subbética Externa aparecen areniscas, junto con calizas y margas, dentro de la edad
terciaria (paleógeno superiorÆeoceno).
Las discontinuidades cronoestratigráficas existentes en las secuencias litoestratigráficas
están asociadas a fenómenos tectónicos, dado la intensa actividad tectónica registrada en
la zona. Estas discontinuidades se presentan en su mayoría en los contactos entre el
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triásico y jurásico (Unidad Subbética Interna), y entre el los pisos lias y dogger del jurásico,
así como entre el jurásico superior y el cretácico inferior (Unidad Subbética Externa).
Mapa del emplazamiento geológico de la zona de estudio
Fuente: Mapa Geológico Nacional (MAGNA-IGME). Escaneado
Fuente: Mapa Geológico Nacional (MAGNA-IGME). Leyenda. Escaneado
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El área de estudio se encuentra situado al sur de la localidad de Abarán, emplazándose en
una zona de recubrimientos terciarios-cuaternarios de origen aluvial, correspondiéndose
estos últimos a materiales como gravas principalmente, además de arcillas y arenas, estos
materiales son sedimentarios postorogénicos. En esta zona donde se realiza el estudio se
encuentra el contacto entre el Subbético Interno y el Subbético Externo. Encontrándonos
materiales correspondientes a las dos Unidades Subbéticas. Estas unidades se
encuentran afectadas por cabalgamientos con direcciones hacia el Noroeste-Sureste, que
se superponen a los depósitos autóctonos terciarios y cuaternarios, que son materiales
postorogénicos.
3.2.
ZONA GEOTÉCNICA
De acuerdo con los datos obtenidos en el sondeo, penetrómetros y demás observaciones
llevadas a cabo sobre el terreno, puede decirse que el conjunto global del subsuelo se
inscribe en depósitos aluvio-coluviales (ZONA III).
Mapa de zonificación geotécnica de la zona de estudio
Fuente: Mapa de Zonificación Geotécnica en la edificación de la Región de Murcia (Consejería de Obras Públicas de Murcia).
Escaneado
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Fuente: Leyenda del Mapa de Zonificación Geotécnica para la edificación de la Región de Murcia (Consejería de Obras
Públicas de Murcia). Escaneado
(ZONA III (DEPOSITOS ALUVIO-COLUVIALES ))
Leyenda de zonificación Geotécnica
Zona Geotécnica
Zona III
Denominación
Aluvio-coluvial
Cimentación usual
Problemática geotécnica
*Términos granulares:
-Cimentación superficial. Capacidad
portante media-alta
*Términos cohesivos:
-Cimentación superficial o semiprofunda (capacidad portante baja a
media). Pozos o pilotaje en grandes
estructuras.
-Abarrancamientos e inestabilidades en áreas proximales.
-Asientos diferenciales.
-Asientos en términos arcillosos con nivel freático elevado.
-Expansividad moderada.
Los resultados de este estudio concuerdan con el mapa de zonificación geotécnica de
la Región de Murcia y los realizados por Forte Ingeniería Técnica S.L mediante estudios
geotécnicos anteriores en zonas próximas al solar objeto de este estudio.
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3.3.
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HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA
Situación de Abarán en el Plano Hidrogeológico
Fuente: Mapa Hidrogeológico Nacional (IGME). Escaneado
Fuente: Mapa Hidrogeológico Nacional (IGME). Leyenda Escaneado
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3.4.
FORTE INGENIERIA TECNICA
GEOMORFOLOGÍA
Se ha comprobado a partir de la información bibliográfica y gráfica disponible que no
existen especiales condiciones geomorfológicas que sean necesarias tener en
cuenta de cara al proyecto de las cimentaciones.
3.5.
RIESGOS GEOLÓGICOS
Se ha comprobado que no existen problemas especiales en el entorno ni en las
edificaciones existentes que sea necesario tener en cuenta, ni antecedentes geológicos
relevantes como fallas, fracturas, zonas de erosión o socavación, laderas inestables, etc
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4
CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS Y GEOTÉCNICAS DEL TERRENO
4.1.
ESTRATIGRAFÍA LOCAL Y PERFIL GEOTÉCNICO
DESCRIPCIÓN ESTRATIGRÁFICA DEL SONDEO 1
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PERFIL GEOTÉCNICO
4.2.
CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS BÁSICAS
Partiendo de los datos recopilados en los distintos materiales atravesados derivados de los
ensayos “in situ” y de laboratorio podemos elaborar los siguientes perfiles geomecánicos:
Nivel 1: Relleno antrópico
De 0,00 a 2,20 m se reconoce un material que recubre de manera superficial la parcela,
mostrando un espesor importante. Está compuesto por materiales muy sueltos de
naturaleza arenosa junto con otros de origen antrópico (ladrillos, etc.). Este nivel no es
apto para soportar la cimentación.
Nivel 2: Arenas limosas
De 2,20 a 4,80 m se identifica un nivel granular compuesto por arenas limosas, clasificadas
en el análisis granulométrico como SM según la USCS. La muestra presenta una
plasticidad nula y una humedad muy baja, mostrando una agresividad nula frente al
hormigón. Se observa la existencia de gravillas soportadas por las arenas, especialmente
a partir de 3,60 m. El conjunto presenta tonalidades marrones.
Nivel 3: arenas y gravas en matriz limosa
De 4,80 m hasta el final del sondeo se aprecian unos materiales similares a los del nivel
precedente constituidos por arenas y gravas subredondeadas en el que el contenido en
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limos de la matriz sigue siendo importante. Se distinguen algunos bolos aislados
distribuidos de forma heterogénea. El nivel presenta tonalidades blanquecinas.
Teniendo en cuenta todo lo expuesto y a partir de los resultados de los ensayos de
laboratorio y la experiencia previa con suelos similares a los de nuestro caso, se han
supuesto los valores de los parámetros resistentes y módulos de deformación (tanto en
condiciones drenadas como no drenadas) utilizados en los cálculos geotécnicos.
ESTIMACIÓN PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
A continuación, se detallan los parámetros geotécnicos del terreno (de los niveles
identificados en el sondeo) supuestos según las correlaciones recogidas en las
tablas del anejo D del Documento Básico Seguridad estructural y cimientos del
Código Técnico de la Edificación:
Módulo de
elasticidad
Coeficiente
de Poisson
Densidad
húmeda
Densidad
seca
(E) MN/m
(u)
(γsat)
3
(KN/m )
(γd)
3
(KN/m )
(KN/m )
(φ)
Cohesión
compactado
2
(t/m )
Cohesión
saturado
2
(t/m )
1
--
--
--
--
--
--
--
--
2
10
0.30
18
15
16
31
5.13
2.05
3
15
0.30
19
16
17
33
0
0
NIVEL
2
5
CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
5.1.
TIPO DE CIMENTACIÓN
Peso
específico
aparente
3
Ángulo de
rozamiento
interno
(Navfac, 1971)Tipo de suelo
Teniendo en cuenta que se proyecta construir una edificación compuesta por semisótano,
planta baja y una altura que la capacidad portante del terreno es variable y los resultados
de laboratorio expuestos anteriormente, vamos a considerar la siguiente opción: un tipo de
cimentación mediante LOSA DE HORMIGÓN ARMADA.
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5.2.
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CAPACIDAD PORTANTE Y CIMENTACIÓN PROPUESTA
Nos referiremos en este epígrafe a la capacidad portante del terreno de cimentación,
estableciendo los niveles de cargas admisibles para un tipo de cimentación mediante
losa de hormigón.
Para determinar la presión vertical admisible de servicio en suelos granulares,
utilizaremos las fórmulas proporcionadas por el nuevo Código Técnico de la
Edificación. Documento básico SE-C seguridad estructural-cimientos (Marzo de
2007).
En suelos granulares la presión vertical admisible de servicio suele encontrarse limitada
por condiciones de asiento, más que por hundimiento. Dada la dificultad en el muestreo de
estos suelos, un método tradicional para el diseño de cimentaciones consiste en el empleo
de correlaciones empíricas más o menos directas con ensayos de penetración, o con otro
tipo de ensayos in situ a su vez correlacionables con el mismo..
A efectos del Documento básico SE-C seguridad estructural-cimientos, cuando la
superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente inferior al 10%), la
inclinación con la vertical de la resultante de las acciones sea menor del 10% y se admita
la producción de asientos de hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá
evaluarse mediante las siguientes expresiones basadas en el golpeo NSPT obtenido en el
ensayo SPT.
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siendo
St El asiento total admisible, en mm.
NSPT el valor medio de los resultados, obtenidos en una zona de influencia de la
cimentación comprendida entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su
base y otro situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma; D la profundidad
definida en el Anejo F del nuevo Código Técnico de Edificación (Marzo de 2007):
El valor de
a introducir en las ecuaciones será menor o igual a 1,3.
Según los resultados obtenidos de los ensayos DPSH 1 y 2 y el sondeo 1 situados ambos
en distintos puntos de la parcela, podemos considerar un valor medio de carga admisible
por hundimiento, optando por el lado de la seguridad, de 1,06 Kg/cm2 a la cota prevista
de cimentación, es decir aproximadamente a –3.00 m bajo la rasante del terreno para un
tipo de cimentación mediante losa armada.
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CIMENTACIÓN MEDIANTE LOSA ARMADA
En el caso de losa aplicaremos la fórmula de Terzaghi y Peck para ancho de cimentación >
de 1,20, en nuestro caso B=8 m:
En función de los resultados obtenidos se recomienda apoyar sobre el sustrato a una
profundidad aproximada de –3.00 m bajo la rasante del vial que limita la parcela acera
a la que corresponde un valor de capacidad portante de 1,06 Kg/cm2. Ya que se proyecta
una edificación normal atendiendo a las normas y recomendaciones de saneamiento y con
distribución uniforme de cargas y muros de carga trabajando de forma conjunta. Se
recomienda como cimentación adecuada la losa de hormigón, para la sustentación de
una estructura de pórticos de hormigón y muros de carga trabajando de forma conjunta.
Para el apoyo de la losa armada, se excavará hasta la profundidad de –3.00 m, sobre cuya
superficie es extenderá una capa de unos 15-20 cm de hormigón de limpieza.
COEFICIENTE DE BALASTO
Según el método Winkler, para el dimensionado de la losa podemos adoptar para una
tensión admisible de 1,06 Kg/cm2 un coeficiente de balasto de 2,29 Kg/cm3
considerando una placa estándar de 30 x 30 cm.
Teniendo en cuenta para su cálculo el coeficiente de balasto igualmente señalado
anteriormente. En ambos casos para la sustentación de una estructura de pórticos de
hormigón y muros de carga trabajando de forma conjunta.
Según las normas, el suelo debe compactarse por medios artificiales antes de construir la
losa, y si ésta es medianamente densa como es nuestro caso, el coeficiente de seguridad
de la losa es mucho mayor que el de la zapata, por lo que puede darse por segura.
Las losas de cimentación al trabajar como elementos rígidos, obligan al suelo a
comportarse globalmente, redistribuyendo la carga de manera que la aumenta en las
zonas de mayor resistencia, y la disminuye en las zonas menos competentes. El problema
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se limita únicamente a que la losa sea lo suficientemente rígida y resistente como para
resistir los momentos flectores que se creen en los contactos entre los distintos materiales.
5.3.
ASIENTOS PREVISIBLES
ASIENTOS DE CONSOLIDACIÓN
Anteriormente, ha quedado definido el asiento de consolidación mediante la
aplicación de la fórmula para el cálculo de la tensión admisible facilitada por el CTE,
que limita el asiento a 25mm. No obstante, facilitamos a continuación un desarrollo
del cálculo propuesto por Burland & Burbidge que corrobora los datos referidos al
asiento, no superando en ningún caso los límites establecidos por las normas.
Para el calculo de asientos, seguiremos el Método de Meyerhof (1965) (Geotecnia y
Cimientos II. Jiménez Salas et.al. pag 881 Ed Rueda) que permite realizar una estimación
de los asientos para las diferentes soluciones constructivas, así tenemos:
Siendo
s= asiento en cm.
p= Presión media sobre la base de la cimentación KN/m2
B = anchura de la cimentación en metros.
N = valor medio del número de penetración en un espesor de terreno igual a la
anchura de la zapata y contado a partir del plano de cimentación.
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El peso que transmitiría cada pilar al terreno, tomando un peso de 750 kg/m2 por forjado
(aplicando las reducciones que marca la NBE AE/888), y unas luces medias de 5 metros,
sería de 90 Tn.
Aplicando la fórmula del método Meyerhof enunciada anteriormente obtenemos el
siguiente asiento para losa, siendo n=14 y p=106,43 KN/m2
ASIENTO
S (cm)
LOSA
1,44
Criterios tradicionales indican un asiento admisible máximo para cimentaciones en arcillas
de 65 a 100 mm y en arenas de 40 a 65 mm. Otros criterios fijan el asiento admisible para
edificios con estructura de hormigón armado de pequeña rigidez en 75 mm, mientras que
normas más restrictivas (como la NTE) limitan el asiento a 50 mm en suelos cohesivos y a
35 mm en suelos granulares:
Tabla 8.2
Asientos generales admisibles
Características del edificio
-Obras de carácter monumental
-Edificios con estructura de hormigón
armado de gran rigidez
Asiento general, máximo
admisible en terrenos:
Sin cohesión Coherentes
mm
mm
12
25
35
50
50
75
50
75
-Edificios con estructura de hormigón
armado de pequeña rigidez
-Estructuras metálicas hiperestáticas
-Edificios con muros de fábrica
-Estructuras metálicas isostáticas
-Estructuras de madera
Comprobando que no se
produce desorganización en
la estructura ni en los
cerramientos
Tabla 8.2 Asientos admisible extraído de la norma NBE-AE/88. Acciones en la edificación”
-Estructuras provisionales
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ASIENTOS DIFERENCIALES
No se prevén asientos diferenciales ya que ha quedado demostrado que a
nivel de la cota de cimentación las zapatas se situarán sobre la misma clase
de terreno.
5.4.
INTERACCIONES CON EDIFICIOS PRÓXIMOS
Actualmente, no existen edificaciones próximas al solar pero en el caso de que en el
transcurso de ejecución del proyecto se edificará junto a la estructura, en las medianeras
en las que no haya sótano o semisótanos, se recomienda ejecutar el muro de cerramiento
mediante bataches cortos. De esta manera, se evitará afectar directamente a la
cimentación o provocar el descalce de los muros o zapatas de dichas edificaciones.
5.5.
EXCAVABILIDAD Y CONDICIONES DE ESTABILIDAD
RIPABILIDAD
El terreno es fácilmente ripable hasta la cota de cimentación con retroexcavadora pero se
deberán tener en cuenta las siguientes recomendaciones:
La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar
inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento, sea cual sea la naturaleza
del terreno. Especialmente se tendrá en cuenta en terrenos arcillosos.
La excavación debe hacerse con sumo cuidado para que la alteración de las
características mecánicas del suelo sea la mínima inevitable.
Una vez hecha la excavación hasta la profundidad necesaria y antes de constituir la solera
de asiento, se nivelará bien el fondo para que la superficie quede sensiblemente de
acuerdo con el proyecto, y se limpiará y apisonará ligeramente.
En el caso de excavaciones para cimentaciones a diferentes niveles, la ejecución de los
trabajos debe hacerse de modo que se evite todo deslizamiento de las tierras
comprendidas entre los dos niveles distintos.
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En el caso de suelos permeables el agotamiento de agua, si lo requiere, se mantendrá
durante toda la ejecución de los trabajos de cimentación no comprometiendo la estabilidad
de los taludes o de las obras vecinas. En el caso de excavaciones ejecutadas sin
agotamiento en suelos arcillosos y con un contenido de humedad próximo al límite líquido,
se procederá a un saneamiento del fondo de la excavación previo a la ejecución de las
zapatas.
En el caso de losa si en el terreno se puede producir sifonamiento (limos, arenas finas,
etc.), el agotamiento debe efectuarse desde pozos filtrantes y nunca desde sumideros.
La excavación que se realiza para losas con cota de cimentación profunda trae aparejado
un levantamiento del fondo de la excavación. Si la excavación se efectúa en arena por
encima de la capa freática, el levantamiento del fondo es tan pequeño que normalmente
puede despreciarse.
Los sótanos bajo el nivel freático se deben proteger de las filtraciones de agua conforme a
lo indicado en el DB-HS Sección 1.
MEDIDAS DE ENTIBACIÓN O SOSTENIMIENTO
En el caso de terrenos granulares se recomienda realizar el vaciado directamente con
retroexcavadora evitando afectar a las construcciones colindantes que no posean sótano
con la ayuda de bataches cortos o muros de contención.
Los muros realizados por bataches, a medida que se ejecuta la excavación generalmente
están constituidos por placas, de hormigón armado, de unos 3 x 3 m, y espesor, entre 40 y
80 mm, hormigonadas contra el terreno, cada una de las cuales se ancla al terreno una
vez endurecido el hormigón.
Los bataches se ejecutan a medida que se efectúa la excavación, sin iniciar la apertura de
un batache en tanto que la placa superior no se encuentre anclada y se solaparán para dar
continuidad a las armaduras, tanto en sentido horizontal como en sentido vertical,
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formando módulos en general con al menos 3 anclajes. Salvo justificación en contra, este
procedimiento se utilizará únicamente en excavaciones sobre el nivel freático. Estos muros
no se empotran en el terreno por debajo del nivel de excavación por lo que su estabilidad
se logrará exclusivamente por medio de los anclajes.
6.
ACELERACIÓN SÍSMlCA DE CÁLCULO
La aceleración sísmica de cálculo, ac se define como el producto:
ac = S p . ab
donde:
ab: Aceleración sísmica básica, dada en tablas.
p: Coeficiente adimensional de riesgo. Toma los siguientes valores:
p = 1,0 para construcciones de importancia normal
p = 1,3 para construcciones de importancia especial
s: Coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:
Para p ab ≤ 0,1g
S= C / 1,25
Para 0,1 < p ab < 0,4 g
S=
Para 0,4g ≤ p ab
S=1,0
a
C
C
+ 3,33 (p b − 0,1)(1 −
)
1,25
g
1,25
Siendo:
c: Coeficiente de terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de
cimentación. En caso de que el terreno sea de un solo tipo en los 30 primeros metros bajo
la superficie, su valor viene tabulado según la Norma NSCE - 02 (R.D. 997/2002 de 27 de
Septiembre), mientras que si aparecen distintos tipos se adoptará como valor de C el valor
medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei, en
metros mediante la expresión:
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FORTE INGENIERIA TECNICA
C=
∑ C I ⋅ eI
30
COEFICIENTE C MEDIO EN LOS 30 PRIMEROS METROS
1,31
NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE NCSE-02 BOE del 11/10/2002
TIPO DE TERRENO
TERRENO TIPO I
TERRENO TIPO II
TERRENO TIPO III
TERRENO TIPO IV
COEFICIENTE
C
DEFINICIÓN
Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de propagación
de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vs> 750 m/s
Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros. Velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ vs > 400 m/s
Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy
firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 400
m/s ≥ vs > 200 m/s
Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de propagación de las
ondas elásticas transversales o de cizalla vs≤200 m/s
1,0
1,3
1,6
2,0
COTAS
ESPESOR
TIPO DE TERRENO
COEFICIENTE C
0,00-2,20 m
2,20 m
IV
2,0
2,20-13,00 m
10,80 m
III
1,6
13,00-15,00 m
2,00 m
II
1,3
15,00-30,00 m
15,00 m
I
1,0
LOCALIDAD
ab
P
S
ac
ABARÁN
0
1
1,05
0,10
La media ponderada de la aceleración sísmica de cálculo del terreno estudiado
dentro de los 30 primeros metros del subsuelo del solar objeto del estudio, es ac=
0,10 g con un coeficiente C= 1,31.
La misma norma clasifica el tipo de construcción como de importancia normal al
tratarse de una construcción que en caso de terremoto pudiera ocasionar víctimas,
interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas
económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda
dar lugar a efectos catastróficos.
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E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
7.
OTRAS CONSIDERACIONES
7.1.
PROFUNDIDAD NIVEL FREÁTICO Y MARGEN DE VARIACIÓN
Se ha detectado un nivel freático a -8,40 m de profundidad desde la cota de inicio del
sondeo, por lo que se prevé que no afecte a la estructura proyectada.
7.2.
AGRESIVIDAD
2-
(mg SO4 / Kg. de
suelo seco)
No agresivo
EHE
MUESTRA
0965/0449 S1 SPT 001
MUESTRA
0965/0449 S1 MI 002
MUESTRA
0965/0449 S1 MA 001
<2000
Ataque débil
Ataque medio
Ataque fuerte
(Qa)
(Qb)
(QC)
2000-3000
3000-12000
>12000
4740,50
332,80
165,94
En función de los resultados obtenidos según la EHE (Institución de Hormigón Estructural,
página 28), al menos una de las muestras de suelo ensayadas es agresiva para el
hormigón por lo que se deberá utilizar un cemento sulforesistente para un ataque (Qb),
especialmente en la zona de los muros del sótano.
7.3.
EXPANSIVIDAD
Según los índices de plasticidad de las muestras ensayadas en laboratorio, y al resultado
del ensayo Lambe realizado, no se prevé que se produzcan problemas de expansividad
por cambio de volumen en el terreno debidos a variaciones de humedad.
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E.G. 0965/0449
8
FORTE INGENIERIA TECNICA
RESUMEN Y CONCLUSIONES.
En el siguiente apartado resumiremos las características particulares del terreno estudiado
mediante observaciones de campo, las unidades geotécnicas de los sondeos y el análisis
de muestras de laboratorio.
•
El subsuelo del solar objeto del presente estudio está compuesto por un nivel de
relleno antrópico que se extiende por la zona superficial de la parcela (de 0,00 a 2,20) m, no apto para sustentar la cimentación. A continuación, se reconoce un
nivel de arenas de tonalidades marrones de -2,20 a -4,80 m, que contiene gravillas
dispersas en su parte final. Por debajo del nivel 2 de arenas limosas y hasta la
conclusión de los sondeos se aprecian arenas y gravas con una matriz limosa de
tonalidades blanquecinas de –4.80 a –8.00.
•
La cota de inicio de los trabajos pueden estimarse a 0,00 m respecto al vial que
limita la parcela (ver cota 0,0 marcada en los anejos de situación de los ensayos).
•
Según las características geotécnicas del terreno, podemos considerar viable un
tipo de cimentación mediante losa de hormigón armada a la cota de
cimentación proyectada, es decir aproximadamente a –3,00 m con respecto a la
cota 0,0 marcada en los anejos de situación coincidente con el vial que limita la
parcela. Actualmente, no existen edificaciones próximas al solar pero en el caso de
que en el transcurso de ejecución del proyecto se edificará junto a la estructura, en
las medianeras en las que no haya sótano o semisótanos, se recomienda ejecutar
el muro de cerramiento mediante bataches cortos
•
Se estima oportuno establecer una carga admisible de 1,06 Kg/cm2 a la cota
aproximada de –3.00m para losa de hormigón bajo la rasante del vial que limita la
parcela, de compacidad medianamente densa donde se proyecta que irá situada la
cimentación.
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E.G. 0965/0449
•
FORTE INGENIERIA TECNICA
Según los índices de plasticidad de las muestras ensayadas en laboratorio, y al
resultado del ensayo Lambe realizado, no se prevé que se produzcan problemas de
expansividad por cambio de volumen en el terreno debidos a variaciones de
humedad.
•
Se ha detectado un nivel freático a -8,40 m de profundidad, por lo que se prevé
que no afecte a la estructura proyectada.
•
El contenido en sulfatos del suelo a la cota de cimentación clasifica a las
muestras analizadas, al menos en uno de los casos, como agresivas para el
hormigón por lo que se deberá utilizar un cemento sulforesistente para un ataque
(Qb), especialmente en los muros del sótano.
•
La localidad de Abarán se encuentra enmarcada en la zona de peligrosidad sísmica
baja-media (0,08g ≤ ab < 0,12g) con un valor de aceleración símica de cálculo de
0,10 y un coeficiente C de 1,31 según la Norma de Construcción Sismorresistente
NCSE-02
•
Según el método Winkler, para el dimensionado de la losa podemos adoptar para
una tensión admisible de 1,06 Kg/cm2 un coeficiente de balasto de 2,29 Kg/cm3
considerando una placa estándar de 30 x 30 cm.
•
El terreno hasta la cota de cimentación es ripable mediante medios
convencionales. (Ver apartado 5.5).
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E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
Finalmente, señalaremos que la interpretación de los datos recopilados a través de
los trabajos de campo realizados es únicamente fidedigna en los puntos investigados
y en la fecha de su ejecución. De esta manera, su extensión al resto del subsuelo del
solar objeto del presente estudio sólo puede ser una interpretación razonable debido
al estado actual de las técnicas y las normas empleadas.
Cualquier irregularidad detectada durante la ejecución de la obra no recogida en los
ensayos de campo o en los ensayos de laboratorio del presente informe deberá ser
objeto de estudio para evaluar su posible repercusión en la futura construcción.
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E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ESTE INFORME CONSTA DE 36 PÁGINAS NUMERADAS
En Lorquí, a 04 de abril de 2008
VºBº Director de Laboratorio
Jefe de Área de Geotecnia
Francisco Rico Forte
Juan Tomás Lasheras Martínez
Col. 1159 – Ilustre Colegio Oficial de Químicos de
Murcia.
Col. 6331 – Ilustre Colegio Oficial de Geólogos
Página 36 de 36
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERIA TÉCNICA, S.L.
ACTA DE RESULTADOS
C/ Castillo Los Moros, Pol. Ind. Base 2000-San Martín, 30.564 Lorquí (Murcia) Tel.: 968.67.68.70
Laboratorio Acreditado según R.D. 1230/89 área de sondeos, toma de muestras y ensayos "in situ" para reconocimientos geotécnicos (GTC)
y en el área de ensayos de laboratorio de geotecnia (GTL): nºde registro L17 048 GTC y L17 054 GTL
Peticionario
Acta n°
Nº Cod/Orden
1
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
Situación y obra
Cota de inicio
Fecha/hora inicio
0,00 m
PLACETA DE BAJO SOLANA - ABARÁN
25/02/08 9:05
25/02/08 13:35
Fecha
0965/0449-S1
Prof. Alcanzada
9,00 m
25/02/08
Página
1 DE 1
Cond. meteorológicas
Cota
%Sondeo
R.Q.D.
0
20
40
60
80
REFERENCIA
ENSAYO
Nº GOLPES
SPT* / MI*
Muestreo
100
METODO
PERFORACIÓN
Revest.
NUBLADO
Nivel
freático
SONDEO A ROTACIÓN EN ABARÁN X: 38º 12' 0,9'' Y: 1º 23' 53,6''
Descripción
Nº Registro
3
Fecha/hora fin
Id. sondeo: denominación, emplazamiento, coordenadas
Prof.(m) Litología
Operador
0965/0449
Observ.
Incidencias
RELLENO ANTRÓPICO
Perc PA
0.60
0965/0449 S1 MI 001
1
14/11/8/7
2.20
0965/0449 S1 SPT 001
0.60
M
Perc PA
1.20
1.20
3/2/2/3
1.20
S
1.80
2
ARENAS LIMOSAS
TONALIDADES MARRONES
Perc PA
3.00
3
PRESENCIA DE GRAVILLAS DESDE
3,60 m
0965/0449S1 MI 002
7/10/13/20
0965/0449 S1 SPT 002
10/7/7/9
4.80
3.00
M
Perc PA
3.60
3.60
3.60
S
4
4.20
ARENAS Y GRAVAS EN MATRIZ LIMOSA
5
TONALIDADES BLANQUECINAS
Perc PA
6.00
6
0965/0449 S1 SPT 003
17/22/17/16
6.00
S
EXISTENCIA DE BOLOS AISLADOS
6.60
9.00
7
8
8.40
0965/0449 S1 SPT 004
50R
S
9.00
9
8.40
Perc PC
8.40
Rot MA BA
9.00
10
11
12
13
Los resultados contenidos en este acta de resultados solo afectan a los ensayos realizados.
El presente acta de resultados no deberá reproducirse total ni parcialmente sin la aprobación del laboratorio.
(MI SH) T.M.INAL.SHELBY ASTM D1587-00, XP P 94.202; (MI TPJ) T.I.PARED DELGADA PISTON FIJO XP P 94.202
(MA BS) T.M BATERIA SIMPLE ASTM D2113-99, XP P 94.202
Vº Bº DIRECTOR DE LABORATORIO
Copias enviadas a:
JEFE DE AREA
(MI TPG) T. PARED GRUESA CON ESTUCHE INTERIOR XP P94-202;
(SPT) CUCHARA 2" SPT UNE 103-80092 ; (M AG) TOMA DE MUESTRAS AGUA EHE ANEJO 5
(MA BD) T.B.DOBLE; (MA BT) B.TRIPLE; (MA BTPD) B.TRIPLE EXT. P.DELGADA ASTM D2113-99, XP P 94-202
*Dispositivo de golpeo: maza 63.5 kg, 25 golpes por minuto; varillaje de 1,5 m y 7.3 kg
Francisco Rico Forte
Juan Tomás Lasheras Martínez
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L. C.I.F.: B-73172777 C/SWING Golf 7 30.500 Molina de Segura (MURCIA) Ins. Reg. Mer. de Murcia Tomo 159, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
RCG 5-10-1-9 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
HOJA Nº 1 DE 3
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0482
0965/0449
0965/0449-S1MA001
0965/0449
10/03/2008
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Condiciones
ambientales muestreo
Nª Albarán
OBRA Y UBICACIÓN
COMISARÍA DE POLICIA
ABARÁN
Fecha de muestreo
0340
DESPEJADO
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
Recogido en:
Prof.(m)
29/02/08-04/03/08
25/02/2008
Entregado en lab
4,8-5,2
25/02/2008
Determinación del límite líquido de un suelo por el método del aparato de casagrande - UNE 103-103-94
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS
Determinación del límite plástico de un suelo - UNE 103-104-93
Análisis granulométrico de suelos por tamizado. UNE 103 101:1995
Standart Test Method for Classification of Soils for Engineering Purposes - ASTM D 2487-00
RESULTADOS DE ENSAYOS
Granulometría
100,00
90,00
80,00
70,00
Pasa (%)
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
60,00
50,00
40,00
30,00
20,00
10,00
0,00
100
10
1
0,1
0,01
0,001
Tamiz (mm)
Análisis granulométrico
Tamiz (mm) 100 80
63
Pasante (%) 100,0 100,0 100,0
50
40
100,0 100,0
25
20
12,5
10
6,3
5
2
1,25
0,4
0,16
0,08
95,7
92,1
83,9
80,1
73,9
71,1
64,3
61,4
53,7
38,3
26,9
Clasificación de suelo(USCS)
Limites Atterberg NO SE PUEDEN REALIZAR
Arena limosa con grava SM
Límite Líquido, LL (%)
Límite Plástico, LP (%)
Índice Plasticidad, IP (%)
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
HOJA Nº 2 DE 3
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
OBRA Y UBICACIÓN
COMISARÍA DE POLICIA
ABARÁN
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0481
0965/0449
0965/0449-S1MA001
0965/0449
10/03/2008
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nª Albarán
Condiciones
ambientales muestreo
Fecha de muestreo
0340
DESPEJADO
25/02/2008
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
Recogido en:
Prof.(m)
29/02/08-04/03/08
25/02/2008
Entregado en lab
4,8-5,2
Determinación de la densidad de un suelo. Método de la balanza hidróstatica.
UNE 103-301-94
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS
Determinación de la humedad natural - UNE 103-300-93
Determinación de sulfatos - según Anejo 5 de la EHE
RESULTADOS DE ENSAYOS
HUMEDAD NATURAL (%)
2,62
DENSIDAD DE UN SUELO (g/cm3)
DENSIDAD HÚMEDA
NO SE PUEDE REALIZAR
DENSIDAD SECA
NO SE PUEDE REALIZAR
DETERMINACION DE SULFATOS SEGÚN ANEJO 5 EHE
(mg/kg)
165,94
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
HOJA Nº 3 DE 3
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0481
0965/0449
0965/0449-S1MA001
0965/0449
08/11/2007
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nª Albarán
OBRA Y UBICACIÓN
Condiciones
ambientales muestreo
Fecha de muestreo
0340
DESPEJADO
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
Recogido en:
Prof.(m)
29/02/08-04/03/08
25/02/2008
Entregado en lab
4,8-5,2
25/02/2008
COMISARÍA DE POLICIA
ABARÁN
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS Determinación de la expansividad de un suelo en el aparato Lambe UNE 103 600:96
Índice de hinchamiento
Cambio de volumen potencial
0,0000 Mpa
No crítico
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
HOJA Nº 1 DE 3
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0481
0965/0449
0965/0449-S1-MI002
0965/0449
10/03/2008
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Condiciones
ambientales muestreo
Nª Albarán
OBRA Y UBICACIÓN
COMISARÍA DE POLICIA
ABARÁN
0339
DESPEJADO
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
29/02/08-04/03/08
25/02/2008
Fecha de muestreo
25/02/2008
Recogido en:
Prof.(m)
Entregado en lab 3,00-3,60
Determinación del límite líquido de un suelo por el método del aparato de casagrande - UNE 103-103-94
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS
Determinación del límite plástico de un suelo - UNE 103-104-93
Análisis granulométrico de suelos por tamizado. UNE 103 101:1995
Standart Test Method for Classification of Soils for Engineering Purposes - ASTM D 2487-00
RESULTADOS DE ENSAYOS
Granulometría
100,00
90,00
80,00
70,00
Pasa (%)
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
60,00
50,00
40,00
30,00
20,00
10,00
0,00
100
10
1
0,1
0,01
0,001
Tamiz (mm)
Análisis granulométrico
Tamiz (mm) 100 80
63
Pasante (%) 100,0 100,0 100,0
50
40
100,0 100,0
25
20
12,5
10
6,3
5
2
1,25
0,4
0,16
0,08
94,4
94,4
92,5
91,9
91,0
90,8
89,5
88,5
84,0
65,7
44,6
Clasificación de suelo(USCS)
Limites Atterberg NO SE PUEDEN REALIZAR
Arena limosa SM
Límite Líquido, LL (%)
Límite Plástico, LP (%)
Índice Plasticidad, IP (%)
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
HOJA Nº 2 DE 3
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
OBRA Y UBICACIÓN
COMISARÍA DE POLICIA
ABARÁN
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0481
0965/0449
0965/0449-S1-MI002
0965/0449
10/03/2008
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nª Albarán
Condiciones
ambientales muestreo
Fecha de muestreo
0339
DESPEJADO
25/02/2008
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
29/02/08-04/03/08
25/02/2008
Recogido en:
Prof.(m)
Entregado en lab 3,00-3,60
Determinación de la densidad de un suelo. Método de la balanza hidróstatica.
UNE 103-301-94
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS
Determinación de la humedad natural - UNE 103-300-93
Determinación de sulfatos - según Anejo 5 de la EHE
RESULTADOS DE ENSAYOS
HUMEDAD NATURAL (%)
6,84
DENSIDAD DE UN SUELO (g/cm3)
DENSIDAD HÚMEDA
1,86
DENSIDAD SECA
1,74
DETERMINACION DE SULFATOS SEGÚN ANEJO 5 EHE
(mg/kg)
332,80
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
HOJA Nº 3 DE 3
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0481
0965/0449
0965/0449-S1-MI002
0965/0449
08/11/2007
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nª Albarán
OBRA Y UBICACIÓN
Condiciones
ambientales muestreo
0176
DESPEJADO
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
29/02/08-04/03/08
25/02/2008
Fecha de muestreo
25/02/2008
Recogido en:
Prof.(m)
Entregado en lab 3,00-3,60
COMISARÍA DE POLICIA
ABARÁN
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS Determinación de la expansividad de un suelo en el aparato Lambe UNE 103 600:96
Índice de hinchamiento
Cambio de volumen potencial
0,0000 Mpa
No crítico
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, SL.
C /Castillo de los Moros, Parc.17 N4 P.I.Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)Tel y fax: 968.67.68.70
HOJA Nº 1 DE 1
PETICIONARIO
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
OBRA Y UBICACIÓN
COMISARIA DE POLICIA
ABARÁN
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS
Nº ACTA
COD/OBRA
COD/MUESTRA
EXPEDIENTE
FECHA
0473
0965/0449
0965/0449-S1SPT001
0965/0449
10/03/2008
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nª Albarán
Condiciones
ambientales muestreo
Fecha de muestreo
0341
DESPEJADO
25/02/2008
Inicio/Fin del ensayo
Fecha Recepción
Recogido en:
Prof.(m)
29/02/2008-06/03/08
25/02/2008
Entregado en lab
1,2-1,8
Determinación de la densidad de un suelo. Método de la balanza hidróstatica.
UNE 103-301-94
DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS
Determinación de la humedad natural - UNE 103-300-93
Determinación de sulfatos - según Anejo 5 de la EHE
RESULTADOS DE ENSAYOS
DETERMINACION DE SULFATOS SEGÚN ANEJO 5 EHE
(mg/kg)
4740,50
Observaciones:
VºBº DIRECTOR DE LABORATORIO
FRANCISCO RICO FORTE
COPIAS ENVIADAS A:
JEFE DE ÁREA
JUAN TOMÁS LASHERAS MARTÍNEZ
Todos los ensayos de laboratorio están realizados según normas UNE y ASTM.
-Laboratorio acreditado en las áreas GTC y GTL básicos nºregistro L 17048 GTC y L 17054 GTL
-Los resultados de este acta se refieren únicamente a los objetos sometidos a ensayo
-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este acta sin la autorización expresa de Forte Ingeniería Técnica, S.L.
RCG 5-10-1-12 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANEJO – A
PLANO DE SITUACIÓN Y ESQUEMA DE UBICACIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS
Mapa provincial de la localidad en la que se realiza el estudio
Plano de situación del solar en ABARÁN
FORTE INGENIERIA TECNICA
E.G. 0965/0449
UBICACIÓN DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (DPSH) Y SONDEO
MECÁNICO
COTA 0.00m
: ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH (P)
: SONDEO MECÁNICO (S)
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANEJO – B
ENSAYO(S) DE PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA (DPSH)
ANEJO – B-1
ACTA(S) DE RESULTADOS DE ENSAYO(S) DPSH
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.
C/Castillo de los Moros, Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)
Tel y fax: 968.67.68.70
VARILLAJE
RECUPERABLE:
DIÁMETRO mm
PERDIDO:
x
LONGITUD m
MASA KG:
0.67 MASA Kg/m
OBSERVACIONES:
DISPOSITIVO DE
GOLPEO
32 MASA Kg
1
8
6
9
1
7
2
7
7
3
6
4
6
20
8
8
8
11
90
100
16
16
20
7
10
24
24
25
25
31
18
9
22
21
8
38
27
20
10
14
23
19
17
33
10
31
9
10
9
9
10
13
14
45
20
20
15
7
80
13
13
12
6
12
70
27
16
9
9
11
60
10
8
8
5
50
9
9
7
40
19
9
8
7
15
30
63,5
15
8,40 m
0
10
PÁGINA
1 DE 1
NIVEL
FREÁTICO
TIPO DE CONO
COMISARÍA DE POLICÍA
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
N 38º12’1.0’’ W 01 23’ 53.0, ABARÁN
25/02/08 12:05
3
90 MINUTOS
0,00 m RESP. RASANTE DEL TERRENO
14.80 m
DESPEJADO
Nº DE GOLPES PENETRACIÓN PUNTAZA GOLPES/20 cm
0
PROFUNDIDAD (m)
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FECHA
28/03/08
REALIZACIÓN DE ENSAYO DPSH S/UNE UNE-103-801-94
EQUIPO UTILIZADO: PENETRÓMETRO Mod. PDP 3.10D/N dinámico automático
ACTA DE RESULTADOS
OBRA:
PETICIONARIO:
LOCALIZACIÓN:
FECHA/HORA ENSAYO:
OPERARIO:
TIEMPO:
COTA INICIO:
PROF. ALCANZADA:
COND.AMBIENTALES
NºACTA NºCOD/ORDEN Nº REGISTRO
1
0965/0449
0965/0449-P1
82
17
22
23
24
24
21
26
24
23
24
100
15
Los resultados contenidos en este acta de resultados solo afectan a los ensayos realizados. El presente acta de resultados no deberá reproducirse total ni parcialmente sin la aprobación del laboratorio.
Vª Bª Director Laboratorio
Copias enviadas a:
Francisco Rico Forte
Jefe de Área
Juan Tomás Lasheras Martínez
Laboratorio Acreditado en las áreas:
ÁREA DE SONDEOS, TOMA DE MUESTRAS Y ENSAYOS “IN SITU” PARA RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS (GTC) NºDE REGISTRO L 17 048 GTC Y EN EL ÁREA DE ENSAYOS
DE LABORATORIO DE GEOTECNIA (GTL) NºDE REGISTRO L 17 054 GTL
RCG 5-10-1-8 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.
C/Castillo de los Moros, Base 2000
30.564 Lorquí (Murcia)
Tel y fax: 968.67.68.70
0
10
VARILLAJE
RECUPERABLE:
DIÁMETRO mm
PERDIDO:
x
LONGITUD m
MASA KG:
0.67 MASA Kg/m
OBSERVACIONES:
DISPOSITIVO DE
GOLPEO
32 MASA Kg
1
8
20
7
11
4
6
9
8
7
6
1
10
6
2
17
12
40
80
90
100
16
37
16
9
13
29
18
20
17
19
12
7
8
8
13
23
22
22
21
17
11
45
30
17
10
53
30
20
3
8
12
70
10
10
10
5
7
60
14
11
7
7
7
7
7
3
50
12
12
13
11
6
2
40
21
20
11
6
1
30
63,5
8,40 m
0
PÁGINA
1 DE 1
NIVEL
FREÁTICO
TIPO DE CONO
COMISARÍA DE POLICÍA
AYUNTAMIENTO DE ABARÁN
N 38º12’0.2’’ W 01 23’ 53.4, ABARÁN
25/02/08 13:50
3
40 MINUTOS
0,00 m RESP. RASANTE DEL TERRENO
14.40 m
DESPEJADO
Nº DE GOLPES PENETRACIÓN PUNTAZA GOLPES/20 cm
PROFUNDIDAD (m)
FORTE INGENIERÍA TÉCNICA, S.L.U. C.I.F.: B-731.72.777 C/ CASTILLO LOS MOROS, MANZANA 17. POL. IND. BASE 2000-SAN MARTÍN, 30564 Lorquí (MURCIA) Ap. Correos 494. Ins. Reg. Mercantil de Murcia Tomo 1859, Folio 159, Sección 8ª, Hoja MU-39057, Inscrip. 2ª
FECHA
28/03/08
REALIZACIÓN DE ENSAYO DPSH S/UNE UNE-103-801-94
EQUIPO UTILIZADO: PENETRÓMETRO Mod. PDP 3.10D/N dinámico automático
ACTA DE RESULTADOS
OBRA:
PETICIONARIO:
LOCALIZACIÓN:
FECHA/HORA ENSAYO:
OPERARIO:
TIEMPO:
COTA INICIO:
PROF. ALCANZADA:
COND.AMBIENTALES
NºACTA NºCOD/ORDEN Nº REGISTRO
2
0965/0449
0965/0449-P2
22
23
32
35
46
16
10
12
23
23
14
27
25
35
27
100
15
Los resultados contenidos en este acta de resultados solo afectan a los ensayos realizados. El presente acta de resultados no deberá reproducirse total ni parcialmente sin la aprobación del laboratorio.
Vª Bª Director Laboratorio
Copias enviadas a:
Francisco Rico Forte
Jefe de Área
Juan Tomás Lasheras Martínez
Laboratorio Acreditado en las áreas:
ÁREA DE SONDEOS, TOMA DE MUESTRAS Y ENSAYOS “IN SITU” PARA RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS (GTC) NºDE REGISTRO L 17 048 GTC Y EN EL ÁREA DE ENSAYOS
DE LABORATORIO DE GEOTECNIA (GTL) NºDE REGISTRO L 17 054 GTL
RCG 5-10-1-8 REV.6 03/11/2007
Nº VISADO: 102/08 / FECHA: 4/4/2008
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANEJO – B-2
REPORTAJE FOTOGRÁFICO DE ENSAYO(S) DPSH
Fotografía 1 : Emplazamiento del ensayo de penetración dinámica DPSH nº1 con puntaza perdida
Fotografía 2: Emplazamiento del ensayo de penetración dinámica DPSH nº2 con puntaza perdida
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANEJO – C
SONDEO(S) MECÁNICO(S)
ANEJO – C - 1
ACTA(S) DE RESULTADOS DE SONDEO(S) MECÁNICO(S) Y ENSAYOS
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
ANEJO – C-2
REPORTAJE FOTOGRÁFICO DE SONDEO(S) MECÁNICO(S)
Emplazamiento del sondeo nº1 en el solar objeto del estudio
E.G. 0965/0449
FORTE INGENIERIA TECNICA
SONDEO Nº1: CAJA Nº1
SONDEO Nº1: CAJA Nº2
COD./ORDEN: 0965/0449
SITUACIÓN: EN PLACETA DE BAJO SOLANA
ABARÁN (MURCIA)
COD./ORDEN: 0965/0449
SITUACIÓN: EN PLACETA DE BAJO SOLANA
ABARÁN (MURCIA)
Profundidad: de 0.00 a 4.20 mts
Profundidad: de 4.20 a 7.60 mts
SONDEO Nº1: CAJA Nº3
COD./ORDEN: 0965/0449
SITUACIÓN: EN PLACETA DE BAJO SOLANA
ABARÁN (MURCIA)
Profundidad: de 7.60 a 9.00 mts
FORTE INGENIERIA TECNICA
E.G. 0965/0449
ANEJO – D
ENSAYOS DE MUESTRAS EN LABORATORIO ACREDITADO
ANEJO – D-1
ACTA DE RESULTADOS DE LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS
FORTE INGENIERIA TECNICA
E.G. 0965/0449
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (U.S.C.S.)
GRUPOS PRINCIPALES
Suelos de grano grueso:
Gravas y suelos con
gravas:
Más del 50 % de material
es retenido en el tamiz nº
200 ASTM (0,08 UNE).
Más del 50 % de la
fracción gruesa es
retenida en el tamiz 5
UNE.
CLASES
GW
Gravas limpias
(poco o nada de finos)
GP
GM
Gravas con finos
(considerable cantidad
de finos)
GC
SW
Arenas y suelos
arenosos:
Arenas limpias
(poco o nada de finos)
Más del 50 % de la
fracción gruesa pasa
por el tamiz 5 UNE.
Arenas con finos
(considerable cantidad
de finos)
SP
SM
SC
Limos y arcillas: (límite líquido menor de 50)
ML
Suelos de grano fino:
Más del 50 % de material
pasa por el tamiz nº 200
ASTM (0,08 UNE)
CL
OL
Limos y arcillas: (límite líquido mayor de 50)
MH
CH
OH
PT
SUELOS MUY ORGÁNICOS
DESCRIPCIÓN
Gravas bien graduadas. Mezclas de
gravas y arenas con pocos o nada de
finos
Gravas mal graduadas. Mezclas de
gravas y arenas con pocos o nada de
finos
Gravas limosas. Mezclas de gravaarena-limo.
Gravas arcillosas. Mezclas mal
graduadas de grava, arena y arcilla
Arenas bien graduadas. Arenas con
gravas, poco o nada de finos.
Arenas mal graduadas. Arenas con
gravas, poco o nada de finos.
Arenas limosas. Mezclas de arena y
limo
Arenas arcillosas. Mezclas de arena
y arcilla
Limos inorgánicos y arenas muy
finas; arenas arcillosas o limosas;
limos arcillosos poco plásticos.
Arcillas inorgánicas poco plásticas;
arcillas con gravas, arcillas arenosas
y limosas.
Limos orgánicos y arcillas orgánicas
limosas de poca plasticidad
Limos inorgánicos, suelos arenosos
finos o limosos con mica o
diatomeas.
Arcillas inorgánicas de plasticidad
elevada.
Arcillas orgánicas de plasticidad
media a elevada; limos orgánicos.
Suelos turbosos u otros de alto
contenido orgánico.
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)
60
BAJA
50
ALTA
MEDIA
CH
40
Línea B
ea
Lín
CL
30
CL
20
10
A
MH ó OH
CL
ML ó OL
CL-ML
ML
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
LÍMITE LÍQUIDO (%)
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE
Nota: La clasificación de los suelos de grano fino se debe efectuar con el diagrama de plasticidad de Casagrande,
en función de los valores del límite líquido e índice de plasticidad.
FORTE INGENIERIA TECNICA
E.G. 0965/0449
ANEJO – E
GRÁFICOS DE LAS TENSIONES ADMISIBLES DEL TERRENO RESPECTO A LA
PROFUNDIDAD
FORTE INGENIERIA TECNICA
E.G. 0965/0449
ESTUDIO GEOTÉCNICO: E.G. 0965/0449 OBRA: COMISARÍA POLICÍA CON SEMISÓTANO ABARÁN
PENETRÓMETRO Nº 1
Cota de inicio: 0,00 m sobre la rasante del terreno
Prof. Alcanzada: -14.80 m.
Aparición de agua
SI (8,40 m)
qadmisible (kp/cm2)
Profundidad (m)
0,0
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
8,8
9
9,2
9,4
9,6
9,8
10
10,2
10,4
10,6
10,8
11
11,2
11,4
11,6
11,8
12
12,2
12,4
12,6
12,8
13
13,2
13,4
13,6
13,8
14
14,2
14,4
14,6
14,8
15
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
FORTE INGENIERIA TECNICA
E.G. 0965/0449
ESTUDIO GEOTÉCNICO: E.G. 0965/0449 OBRA: COMISARÍA POLICÍA CON SEMISÓTANO ABARÁN
PENETRÓMETRO Nº 2
Cota de inicio: 0,00 m sobre la rasante del terreno
Prof. Alcanzada: -14.40 m.
Aparición de agua
SI (8,40 m)
qadmisible (kp/cm2)
Profundidad (m)
0,0
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
8,8
9
9,2
9,4
9,6
9,8
10
10,2
10,4
10,6
10,8
11
11,2
11,4
11,6
11,8
12
12,2
12,4
12,6
12,8
13
13,2
13,4
13,6
13,8
14
14,2
14,4
14,6
14,8
15
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0