estudio geotécnico del terreno. aparcamiento

ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL
TERRENO. APARCAMIENTO
SUBTERRÁNEO EN SAN MARTÍN
DE VALDEIGLESIAS (MADRID).
TITULAR:
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE
VALDEIGLESIAS.
EMPLAZAMIENTO:
PLAZA DE LA CORREDERA EN SAN MARTÍN DE
VALDEIGLESIAS (MADRID).
PETICIONARIO:
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE
VALDEIGLESIAS.
REFERENCIA: EG-20805/113
FECHA: SEPTIEMBRE 2.008
GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2000, S.L. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO. Organismo Acreditador: Dirección
General de Arquitectura y Vivienda de la Comunidad de Madrid, Fecha 4 de Marzo del 2005. Áreas EHA: Control del hormigón, sus
componentes y de las armaduras de acero (N.R.-03061EHA05), GTL: Ensayos de laboratorio de geotecnia (N.R.-03062GTL05), GTC:
Sondeos, toma de muestras y ensayos “in-situ” para reconocimientos geotécnicos (N.R.-03063GTC05), AMC: Control de morteros para
albañilería (N.R.-03064AMC05).
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ÍNDICE
MEMORIA
PAGINA
1. INTRODUCCIÓN Y METODOLOGIA
01
2. MARCO GEOLOGICO
03
3. INVESTIGACION REALIZADA
05
- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS “IN SITU”
- ENSAYOS DE LABORATORIO
4. DESCRIPCION GEOLOGICO-GEOTECNICA DEL TERRENO
12
4.1. Naturaleza y disposición del subsuelo
4.2. Características Geotécnicas
5. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS
20
6. CONCLUSIONES
31
ANEJOS A LA MEMORIA
ANEJO Nº 1.- MAPA GEOLÓGICO REGIONAL Y CROQUIS
DE SITUACION DE RECONOCIMIENTOS
ANEJO Nº 2.- GRÁFICOS DE PENETRACIONES DINÁMICAS
ANEJO Nº 3.- CORTES ESTRATIGRAFICOS Y PERFILES LITOLÓGICOS
ANEJO Nº 4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEJO Nº 5.- FOTOGRAFIAS DE TRABAJOS DE CAMPO
ANEJO Nº 6.- FOTOGRAFIAS DE CAJAS DE SONDEOS
BIBLIOGRAFÍA
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1.-
INTRODUCCION Y METODOLOGIA.
En el presente informe se describen los resultados obtenidos en el reconocimiento geotécnico realizado
por GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2.000, S.L. sobre un solar situado en la Plaza de la Corredera,
perteneciente a la localidad de San Martín de Valdeiglesias (Madrid), donde se pretende construir un
Aparcamiento Subterráneo con una superficie aproximada de ocupación en Planta de 1.500 m2.
El tipo de edificación prevista consta de una (1) ó dos (2) Plantas de Sótano bajo rasante del terreno.
Este estudio geotécnico, solicitado por el EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE
VALDEIGLESIAS, tiene por objeto determinar la naturaleza y propiedades del terreno, necesarias para
definir el tipo y condiciones de cimentación de la construcción que se proyecta.
A efectos del reconocimiento del terreno, se trata de un Tipo de construcción C-1 y el terreno se
podría clasificar dentro del Grupo T-1 (Terrenos favorables) según las Tablas 3.1 y 3.2 del
Documento Básico de Seguridad Estructural Cimientos (DB SE-C) del Código Técnico de la Edificación
de 2006.
En lo que respecta a la sismicidad, la Norma de Construcción Sismorresistente de 27 de Septiembre
de 2.002 (NCSE-02) proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la
consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de obras a
las que es aplicable la citada Norma.
La aplicación de la citada Norma no es obligatoria en las construcciones de moderada importancia y
en aquellas en que la aceleración básica ab, sea inferior a 0.04 g, siendo g la aceleración de la
gravedad. Debido a que el área objeto de estudio se encuentra localizado en una zona de mínimo
riesgo sísmico (ab/g < 0.04) no serán necesarias comprobaciones en este sentido en el proyecto.
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Así pues, el objetivo principal de este informe va encaminado a analizar el tipo de cimentación más
adecuado e indicar las recomendaciones oportunas para su proyecto y construcción, todo ello en
función de las características del terreno existente, que han sido definidas tras la realización de las
diferentes fases que se describen a continuación:
•
Reconocimiento de campo para investigar las características generales de los terrenos considerados
y planificar la campaña de reconocimientos específicos a realizar.
•
Ejecución de dos (2) sondeos mecánicos a rotación, con extracción de testigo continuo, toma de
muestras inalteradas y/o parafinadas, y realización de ensayos de penetración dinámica estándar
S.P.T. (Standard Penetration Test) a lo largo de toda la columna.
•
Ejecución de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica continua (tipo Borro) hasta obtener
rechazo, para evaluar las características mecánicas del terreno.
•
Realización de diferentes ensayos de laboratorio sobre las muestras obtenidas en los sondeos para
cuantificar los parámetros geotécnicos del subsuelo.
•
Análisis de los datos obtenidos y elaboración del presente informe, donde se incluye un apartado de
recomendaciones constructivas.
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2.-
MARCO GEOLOGICO.
La zona de estudio se encuentra situada dentro de la hoja de San Martín de Valdeiglesias se localiza
en el limite entre las provincias de Ávila y Madrid, junto al extremo nororiental de esta última, y
estando prácticamente su superficie repartida por igual entre ambas.
Desde el punto de vista hidrográfico esta hoja corresponde a la Cuenca del Tajo, siendo el Alberche
el río más importante.
El sustrato granítico paleozoico hidrogeologicamente se considera impermeable, si bien pueden existir
pequeños acuíferos localizados en fracturas que mantienen pequeños caudales de agua.
Una gran parte de los materiales de esta Hoja están representados por granitoides hercínicos tardi y
postcinemáticos que intruyen en los materiales metamórficos de los afloramientos de Aldeavieja-La
Cañada-Cebreros-El Tiemblo y El Escorial-Villa del Prado que constituyen dos bandas que se
extienden de norte a sur junto al borde occidental de la hoja y en el centro de la mitad oriental.
Nuestra zona de estudio esta representada en sentido estricto por rocas graníticas que corresponden
a afloramientos de forma y tamaño bastante irregular o algún macizo individualizado que en su
mayoría se asocian a las adamellitas más tardías.
Las rocas de carácter más básico (Tonalitas y Cuarzodioritas) son bastante escasas, y se encuentran
en pequeños afloramientos asociados a las adamellitas, en las que pueden constituir megaenclaves.
Alguna de estas unidades plutónicas, pueden presentar en algunas zonas orientaciones de carácter
deformativo, atribuibles a la fase Hercínica.
Con respecto a la problemática tectónica de esta zona se observa de forma generalizada que la
esquistosidad principal de las rocas metamórficas esta asociada a la 2ª fase Hercínica, que determina
un plegamiento esquistoso, vergente hacia el E, así como bandas de cizalla y cabalgamientos con
idéntico sentido de translación.
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- Facies de Adamellitas (con megacristales biotítico-anfibolicos):
Constituyen el plutón más extenso del sector, ya que ocupan la mitad oriental del sector granítico
que aparece entre los afloramientos metamórficos de El Escorial-Villa del Prado y la Cañada. La
morfología de estos afloramientos es variable y depende principalmente del grado de meteorización y
fracturación.
En la zona del embalse de San Juan, aparecen asomos de lanchares y bolos aplanados, romos entre
los que se sitúan amplias zonas de “lemh” graníticos donde con frecuencia aparecen viñedos y
pinares.
Las adamellitas son de grano medio a grueso, con megacristales de feldespato potásico dispersos y
frecuentes microagregados microgranulares. No obstante, se trata de una unidad plutónica muy
heterogénea, apareciendo variaciones importantes en el tamaño de grano, la abundancia de
fenocristales y su composición.
De esta forma se encuentran variedades de grano medio-grueso, medianamente porfídicas, muy
homogéneas, en la zona sur de las elevaciones de la orilla meridional del Pantano de San Juan.
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3.-
INVESTIGACION REALIZADA.
Para el estudio y definición de las características geotécnicas del terreno existente en la zona objeto de
estudio se ha realizado una campaña de reconocimientos específicos.
Esta campaña geotécnica ha consistido, fundamentalmente, en la ejecución de dos (2) sondeos
mecánicos a rotación con realización de ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.) y
extracción de muestras inalteradas y/o parafinadas para su posterior ensayo en laboratorio, y en la
realización de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica continua (tipo Borro) hasta alcanzar
rechazo.
La descripción y los resultados obtenidos en laboratorio de cada uno de los diferentes tipos de
reconocimientos se analizan en los siguientes apartados y se incluyen en los Anejos adicionales del
presente informe.
Debido a la topografía de superficie existente, en el siguiente listado se indican las cotas estimadas de
inicio de cada uno de los reconocimientos realizados, tomando como referencia el plano topográfico
suministrado por el cliente:
Reconocimiento
Cota relativa(m)
Reconocimiento
Cota relativa (m)
S-1
673.20
S-2
675.00
P-1
673.20
P-2
673.20
P-3
673.20
P-4
675.00
RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS “IN SITU”.
Como se ha indicado anteriormente, se han realizado dos (2) sondeos (S-1 y S-2) con unas
profundidades alcanzadas de 5,90 m (S-1) y de 5,30 m (S-2), cuya localización queda reflejada en el
croquis de situación incluido en la Documentación Adicional.
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Un sondeo es una perforación de pequeño diámetro que permite reconocer la naturaleza y localización
de las diferentes capas del terreno así como extraer muestras del mismo y, eventualmente realizar
ensayos in situ.
La ejecución de los sondeos se llevó a cabo mediante perforación a rotación con corona de widia en
materiales tipo suelo y corona de diamante en materiales tipo roca, y extracción de testigo continuo
al avance.
Durante el proceso de perforación, a diferentes cotas, se efectuaron ensayos de penetración
dinámica estándar (S.P.T.) y se tomaron muestras inalteradas y/o parafinadas para su posterior
ensayo en laboratorio.
Asimismo, en uno de los sondeos realizados (S-3) se colocó tubería piezométrica de P.V.C. ranurada,
con el fin de detectar la posible presencia del nivel freático y realizar, en su caso, su posterior
medición.
Los ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.), a diferencia de los ensayos de penetración
dinámica continua (tipo Borro), se llevan a cabo de forma puntual dentro del sondeo, obteniéndose
además una muestra de suelo mediante la cuchara toma-muestras que se hinca en el terreno.
El proceso de ejecución de este ensayo se ajusta a las indicaciones de la norma UNE 7.308 y su
resultado se refleja como el número de penetración estándar (NSPT), que es la suma del número de
golpes de las tandas segunda y tercera, de las 3 ó 4 que constituyen el ensayo y que corresponden a
una hinca de 15 cm cada una.
En los siguientes cuadros se presentan, de forma esquemática, las columnas estratigráficas obtenidas en
los sondeos, las profundidades alcanzadas y los resultados de los ensayos de penetración dinámica
estándar (S.P.T.) realizados:
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SONDEO S-1
PROFUNDIDAD (m)
LITOLOGIA
0,00 – 1,10
Rellenos antrópicos (solera de hormigón (30
NSPT (COTA)
cm) y base granular).
1,10 – 4,00
Arenas cuarzofeldespáticas de grano medio a
R (1,10 - 1,40)
grueso, algo limosas y/o arcillosas, de tonos
58 (3,00 - 3,60)
marrones, con fragmentos de roca granítica
alterada (“jabre granítico”).
4,00 – 5,90
Roca granítica alterada con grado de
meteorización II - III.
SONDEO S-2
PROFUNDIDAD (m)
LITOLOGIA
0,00 – 0,70
Rellenos antrópicos (solera de hormigón (30
NSPT (COTA)
cm) y base granular).
0,70 – 3,00
Arenas cuarzofeldespáticas de grano medio a
62 (1,00 - 1,60)
grueso, algo limosas y/o arcillosas, de tonos
marrones, con fragmentos de roca granítica
alterada (“jabre granítico”).
3,00 – 5,30
Roca granítica alterada con grado de
R (3,00 - 3,10)
meteorización II - III.
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La descripción detallada de las columnas estratigráficas obtenidas en los sondeos se ha incluido en los
Anejos adicionales.
Finalmente señalar que en los sondeos realizados (donde se colocó tubería piezométrica en uno de ellos
(S-2) para medir el nivel freático) no se ha detectado presencia de agua (secos), en la medición
realizada con fecha 13 de Agosto de 2.008.
Por otro lado, se realizaron cuatro (4) ensayos de penetración dinámica continua, utilizando un
penetrómetro tipo Borro de las siguientes características:
Peso de la maza:
63,5 kg
Altura de caída:
50 cm
Diámetro de varilla:
32 mm
Tipo de puntaza:
cuadrada de 40 x 40
Este ensayo consiste básicamente en la hinca de una varilla en el terreno, utilizando la energía de caída
de la maza y contabilizando el número de golpes necesarios para cada 20 cm de penetración (N20). El
ensayo finaliza cuando se superan los 100 golpes para una penetración de 20 cm (N20 > 100), lo que se
considera como rechazo.
La representación en un gráfico, del número de golpes de cada tanda en función de la profundidad,
proporciona una caracterización cualitativa de las variaciones resistentes del terreno con la profundidad,
que puede cuantificarse mediante determinadas correlaciones cuya fiabilidad depende de la naturaleza
del terreno.
La situación de los puntos donde se realizaron los ensayos de penetración y los gráficos de penetración
obtenidos en cada uno de ellos se incluyen en los Anejos adicionales del presente informe.
En los siguientes cuadros se reflejan los intervalos de valores de golpeo (N20) obtenidos en los ensayos
efectuados:
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ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-1
PROFUNDIDAD (m)
N20
0,00 - 1,20
5 - 87
1,20 - 1,40
100
ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-2
PROFUNDIDAD (m)
N20
0,00 - 1,20
3 - 17
1,20 - 2,00
33 - 100
ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-3
PROFUNDIDAD (m)
N20
0,00 - 0,40
4 - 15
0,40 - 1,40
27 - 100
ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-4
PROFUNDIDAD (m)
N20
0,00 - 0,80
9 - 25
0,80 - 2,80
24 - 100
A continuación se indican las profundidades relativas (contadas a partir de la embocadura de los
ensayos) a las que se ha producido el rechazo:
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ENSAYO DE PENETRACION
PROFUNDIDAD DE RECHAZO (m)
P-1
1.40
P-2
2.00
P-3
1.40
P-4
2.80
ENSAYOS DE LABORATORIO.
El testigo continuo obtenido en los sondeos se colocó ordenadamente en cajas especiales que fueron
enviadas al laboratorio, donde se procedió a la apertura e inspección de las muestras extraídas,
efectuándose sobre ellas los ensayos más oportunos en función de sus características y de su cota de
obtención.
Estos ensayos tienen como fin la identificación precisa del tipo de suelo, así como la determinación
de sus características mecánicas y químicas.
Los ensayos se llevaron a cabo de acuerdo con las correspondientes normas UNE y NLT, habiéndose
efectuado las siguientes determinaciones:
- Granulometría por tamizado:
2 uds.
- Límites de Atterberg:
2 uds.
- Humedad natural:
2 uds.
- Densidad aparente:
2 uds.
- Contenido cuantitativo de sulfatos:
1 uds.
- Resistencia a compresión simple en roca:
2 uds.
- Clasificación U.S.C.S.:
2 uds.
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Los resultados obtenidos en cada uno de los ensayos realizados se recogen en las correspondientes
fichas de laboratorio incluidas en los Anejos adicionales.
En el siguiente cuadro se refleja un resumen de los valores obtenidos en algunos de los ensayos más
representativos realizados sobre las muestras obtenidas en los sondeos:
SONDEO
MUESTRA
FINOS
PLASTICIDAD
CLASIFICACION
(prof. en m)
(%)
LL
LP
IP
U.S.C.S.
S-1
3.00 - 3.60
16.99
NP
NP
-
SM
S-2
1.00 - 1.60
13.31
NP
NP
-
SW-SM
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4.-
DESCRIPCION GEOLOGICO-GEOTECNICA DEL TERRENO.
4.1.-
NATURALEZA Y DISPOSICION DEL SUBSUELO.
El ámbito de estudio se localiza dentro del Sistema Central constituido fundamentalmente por las rocas
ígneas y metamórficas pertenecientes al Macizo Hercínico, de edades precámbrico-paleozoicas.
En La zona de estudio la litología predominante corresponde a intrusiones de granitoides hercínicos
tardi y postcinemáticos que intruyen en los materiales metamórficos de los afloramientos de AdeaviejaLa Cañada-El Tiemblo y El Escorial-Villa del Prado.
Las rocas graníticas existentes corresponden a la Facies de Adamellitas que constituyen el plutón más
extenso del sector. Las adamellitas son de grano medio a grueso, con megacristales de feldespato
potásico dispersos y frecuentes microagregados microgranulares. No obstante, se trata de una unidad
plutónica muy hetereogénea, apareciendo variaciones importantes en el tamaño de grano, la
abundancia de fenocristales y en su composición.
Petrográficamente están formadas por plagioclasa, cuarzo, feldespato potásico, plagioclasa y biotita
como minerales fundamentales, anfibol, allanita, apatito, circón, opacos y monacita como accesorios
constantes, y otros accesorios de carácter secundario como clorita, sericita, esfena, opacos, epidota,
rutilo, prehnita, clinozoisita, carbonatos y fluorita.
Desde el punto de vista geotécnico, estas rocas pueden clasificarse en condiciones de roca sana, como
una roca de calidad geotécnica Buena a Media (roca de clase
II - III), según la clasificación de
Bieniawski (1989).
No obstante, en su parte más superficial, estas rocas suelen estar descomprimidas y alteradas hasta una
cierta profundidad y, normalmente, presentan un suelo de alteración (“jabre”) producto de la
meterorización del material rocoso.
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El suelo de alteración o jabre está formado por arenas de grano medio a grueso, en ocasiones algo
arcillosas, con fragmentos de roca granítica alterada que constituyen en general un suelo granular
denso, normalmente de escasa potencia, aunque en ocasiones puede llegar a superar los 10 m.
Por otro lado, en zonas de pendientes medias a fuertes, las laderas suelen aparecer recubiertas por
depósitos de origen gravitacional (depósitos de coluvión o de ladera), de morfología triangular en
planta, que se disponen tapizando las laderas. Estos depósitos formados principalmente por bloques,
bolos y fragmentos de roca granítica, muy heterométricos, englobados en una matriz areno-arcillosa
más o menos abundante, presentan generalmente escaso espesor en zonas de topografía media-alta,
acumulándose al pie de las pendientes (zonas más bajas) donde pueden alcanzar potencias
importantes.
Así, según los reconocimientos realizados, en la zona de estudio pueden diferenciarse los siguientes
niveles:
Nivel 0: Se trata de rellenos antrópicos formados por materiales normalmente procedentes de
excavaciones (base granular), recubiertos en superficie por una solera de hormigón (30 cm). En
general, constituyen un suelo alterado y/o poco consolidado, de compacidad floja a semidensa y
baja capacidad portante, no adecuado para el apoyo de cimentaciones. En la zona de estudio
presenta una potencia comprendida entre 0,40 – 1,20 m según los reconocimientos realizados.
En el siguiente listado se indican las potencias obtenidas de suelo alterado y/o poco consolidado
(Nivel 0), medidas desde la cota de inicio de cada uno de los reconocimientos:
Reconocimiento
Suelo alterado y/o poco consolidado (m)
S-1
1.10
S-2
0.70
P-1
1.20
P-2
1.20
P-3
0.40
P-4
0.80
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Nivel I: Se trata de un suelo de alteración de roca granítica (“jabre granítico”) formado por
arenas cuarzofeldespáticas de grano medio a grueso, algo limosas y/o arcillosas, de tonos
marrones, con fragmentos de roca granítica alterada, pasando en profundidad a de roca granítica
(adamellita) alterada con grado de meteorización II-III. Constituyen un suelo granular de
compacidad densa a muy densa, con una capacidad portante media-alta (“jabre granítico”) y/o
una roca de calidad geotécnica Media (roca de clase III), según la clasificación geomecánica de
Bieniawski (1989), con una capacidad portante alta. Este Nivel se ha identificado en el sondeo S1 a partir de 1,10 m de profundidad hasta el final de la perforación, y en el sondeo S-2 a partir
de 0,70 m de profundidad hasta el final (profundidades referidas a la cota de inicio de cada uno
de los sondeos).
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4.2.-
CARACTERISTICAS GEOTECNICAS.
En este apartado se describen las principales características geotécnicas del terreno existente en la
zona objeto de estudio:
Granulometría:
Las curvas granulométricas de las muestras extraídas en los sondeos realizados presentan los
siguientes porcentajes de finos:
Nivel
Sondeo
Profundidad de muestra (m)
%Finos
I
S-1
3.00 - 3.60
16.99
I
S-2
1.00 - 1.60
13.31
Plasticidad:
En lo que se refiere a la plasticidad de las fracciones finas, los resultados obtenidos sobre las muestras
ensayadas en laboratorio se reflejan en el siguiente listado:
Nivel
Sondeo
Profundidad de muestra (m)
LL
LP
IP
I
S-1
3.00 - 3.60
NP
NP
-
I
S-2
1.00 - 1.60
NP
NP
-
La representación de los resultados obtenidos en el gráfico de plasticidad de Casagrande, permite
clasificar las fracciones finas de las muestras ensayadas como No Plásticas (NP) en las muestras
pertenecientes al Nivel I.
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Humedad natural:
La humedad natural obtenida en las muestras ensayadas aumenta normalmente con el contenido de
finos, presentando los siguientes valores:
Intervalo de valores de humedad obtenidos
Nivel
I
6.38% - 7.85%
Densidad:
Los valores de la densidad aparente (D’) obtenida en las muestras de roca ensayadas arrojan los
siguientes resultados:
Nivel
Sondeo
Profundidad de muestra (m)
D’(t/m3)
I
S-1
5.10 - 5.40
2.694
I
S-2
4.50 - 4.80
2.697
Expansividad:
Debido a la baja plasticidad de las fracciones finas obtenida en las muestras ensayadas, en principio
no será necesario tomar medidas encaminadas a mantener el grado de humedad natural del terreno
para evitar, de esta forma, la aparición de posibles fenómenos de carácter expansivo por cambios de
volumen (hinchamiento o retracción).
Actividad química:
En los sondeos realizados (donde se colocó tubería piezométrica en uno de ellos (S-2) para medir el nivel
freático) no se ha detectado presencia de agua (secos), en la medición realizada con fecha 13 de Agosto
de 2.008.
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Por otro lado, en una muestra de suelo analizada extraída en los sondeos, el contenido en sulfatos
obtenido es muy bajo (< 200 mg/kg) lo que corresponde a terrenos no agresivos, ya que según la
Instrucción EHE-99 el tope máximo para ser considerados agresivos es de 2000 mg/kg).
Con estos resultados, en principio, no será necesaria la utilización de cementos especiales resistentes
a la acción de los sulfatos en la formación de los hormigones en contacto con el terreno, aunque sí
conveniente cuidar su ejecución para que estos resulten compactos y poco permeables. No obstante,
si durante la fase de construcción se detectara presencia de agua en el terreno, se nos deberá avisar
para tomar una muestra de la misma y llevar a cabo su análisis en laboratorio.
Características mecánicas:
En los sondeos realizados (S-1 y S-2) se ejecutaron cuatro (4) ensayos de penetración dinámica
estándar (S.P.T.) donde se han obtenido los siguientes valores de golpeo (NSPT):
Nivel
Sondeo
Cota del ensayo (m)
NSPT
I
S-1
1.10 - 1.40
R
I
S-1
3.00 - 3.60
58
Nivel
Sondeo
Cota del ensayo (m)
NSPT
I
S-2
1.00 - 1.60
62
I
S-2
3.00 - 3.10
R
En lo que respecta a los ensayos de resistencia a compresión simple (qu) realizados sobre muestras
de roca extraídas en los sondeos, los resultados obtenidos son los siguientes:
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Nivel
Sondeo
Profundidad de muestra (m)
qu (kg/cm2)
I
S-1
5.10 - 5.40
558.49
I
S-2
4.50 - 4.80
774.49
Finalmente, en lo que se refiere a los ensayos de penetración dinámica continua realizados, los
intervalos de valores de golpeo (N20) obtenidos en cada uno de los niveles diferenciados se reflejan
en los siguientes cuadros:
NIVEL
ENSAYO
INTERVALO DE N20
PROFUNDIDAD (m)
0
P-1
5 - 87
0.00 - 1.20
P-2
3 - 17
0.00 - 1.20
P-3
4 - 15
0.00 - 0.40
P-4
9 - 25
0.00 - 0.80
NIVEL
ENSAYO
INTERVALO DE N20
PROFUNDIDAD (m)
I
P-1
100
1.20 - 1.40
P-2
33 - 100
1.20 - 2.00
P-3
27 - 100
0.40 - 1.40
P-4
24 - 100
0.80 - 2.80
Con los resultados obtenidos en los reconocimientos y ensayos de laboratorio realizados, a
continuación se indican las características geotécnicas medias consideradas en los diferentes Niveles
de suelo definidos:
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NIVEL
0
TIPO DE SUELO
POTENCIA
CARACTERISTICAS
(m)
GEOTECNICAS MEDIAS
Rellenos antrópicos. Se trata de un suelo
0,40 a 1,20
N20 < 20
alterado y/o poco consolidado, de
(desde inicio de
c = 0,00 kp/cm2
carácter no homogéneo, de compacidad
reconocimientos)
φ = 25º
γ = 1,70 t/m3
floja a semidensa y baja capacidad
portante, no adecuado para el apoyo de
cimentaciones.
I
Arenas cuarzofeldespáticas de grano
> 1,10 (S-1)
“Jabre granítico”
medio a grueso, algo limosas y/o
> 0,70 (S-2)
NSPT > 30
arcillosas, de tonos marrones, con
c = 0,10 – 0,25 kp/cm2
fragmentos de roca granítica alterada
φ = 29º – 34º
(“jabre granítico”). Constituyen un suelo
γ = 1,90 – 2,05 t/m3
granular de compacidad densa a muy
densa, con una capacidad portante
Roca granítica
media-alta.
RMR = 40 - 60
En profundidad, roca granítica alterada
γ = 2,64 – 2,66 t/m3
con grado de meteorización II - III. Se
trata de una roca de calidad geotécnica
Mala (roca de clase IV) según la
clasificación geomecánica de Bieniawski.
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5.-
RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS.
En este apartado se describen, atendiendo a los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados y
a las características del terreno existente, las diferentes recomendaciones constructivas propuestas para
la ejecución del Aparcamiento Subterráneo proyectado, en función de las siguientes actuaciones:
-
Vaciado
-
Muros perimetrales
-
Cimentación
Vaciado:
El proyecto contempla la construcción de una (1) ó dos (2) Plantas de Sótano, por lo que para alcanzar
la cota de solera del sótano inferior proyectado será necesario realizar una excavación con una
profundidad en torno a 3,00 m (caso de una Planta de Sótano) ó 6,00 m (caso de 2 Plantas de Sótano).
Debido a la topografía de superficie existente en la zona objeto de estudio se ha considerado como cota
0.00 de proyecto la cota topográfica 673.64; y la cota de solera del sótano inferior como la cota 670.64
(caso de una Planta de Sótano) y la cota 670.64 (caso de dos Plantas de Sótano), según el plano
topográfico facilitado por el cliente.
En este sentido indicar que las modificaciones respecto a este supuesto deberán ser corregidas
posteriormente, fundamentalmente en lo que se refiere a la profundidad a la que deberán llevarse a
cabo los apoyos de la cimentación.
Según esto, durante la fase de excavación o vaciado será necesario retirar los rellenos antrópicos del
Nivel 0 (con una potencia comprendida entre 0,40 – 1,20 m según los reconocimientos realizados),
penetrando en los materiales pertenecientes al Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada)
donde quedará el fondo del vaciado.
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En los sondeos realizados (donde se colocó tubería piezométrica en uno de ellos (S-2) para medir el nivel
freático) no se ha detectado presencia de agua (secos), en la medición realizada con fecha 13 de Agosto
de 2.008.
En lo que respecta al valor del coeficiente de permeabilidad (K) de los materiales del Nivel I, podrán
considerarse valores comprendidos entre 10-3 - 10-5 cm/s en el “jabre granítico” y muy variable
(dependiendo del grado de fracturación) en la roca granítica.
En este tipo de terrenos, la presencia de agua no suele corresponder a la existencia de un nivel
freático generalizado, sino a las infiltraciones normalmente procedentes del agua de lluvia a través de
los rellenos antrópicos superiores (Nivel 0) y, en parte, del suelo de alteración de roca granítica (“jabre
granítico”) canalizadas generalmente por la zona de contacto con la roca propiamente dicha, donde la
permeabilidad es menor (fundamentalmente a favor de fisuras), embalsadas posteriormente en los
huecos correspondientes a las perforaciones realizadas.
En definitiva, no debe descartarse la posibilidad de que aparezcan “rezumes” o filtraciones de agua,
principalmente en épocas de lluvias, en la zona ocupada por los rellenos antrópicos y el suelo de
alteración de roca granítica (“jabre granítico”), suprayacentes al sustrato rocoso (roca granítica alterada).
En lo que se refiere a los trabajos de excavación, atendiendo a la naturaleza del terreno existente,
podrán llevarse a cabo mediante medios mecánicos convencionales, con ayuda de martillo neumático en
zonas de roca granítica alterada (fácilmente ripable en materiales tipo suelo y ripabilidad difícil a muy
difícil en zonas de roca granítica alterada).
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Muros perimetrales:
En principio, debido a las características del terreno, para la ejecución de los trabajos de excavación
o vaciado previstos se podrá llevar a cabo un vaciado de tipo convencional con taludes tendidos (del
orden de 1H/1V o algo inferiores) en las zonas ocupadas por los rellenos antrópicos (Nivel 0) y algo
más verticalizados (del orden de 1H/4V o algo superiores) en zonas ocupadas por los materiales del
Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada), o bien mediante taludes más verticalizados si se
ejecuta el vaciado mediante bataches alternos y dejando unas bermas en el perímetro de excavación;
siempre al amparo de medidas de entibación adecuadas, fundamentalmente en aquellas zonas en
que se detecten posibles problemas de inestabilidad debido al carácter suelto del terreno o por la
posible aparición de pequeños flujos de agua.
No obstante, en el caso de ejecutarse dos Plantas de Sótano, debido a la profundidad de excavación
prevista y a la presencia en superficie de suelos alterados y/o poco consolidados (Nivel 0), podría ser
aconsejable plantearse, del lado de la seguridad y previamente a la ejecución del vaciado, la
ejecución de un recinto perimetral mediante una pantalla de pilotes empotrados una longitud
suficiente, bajo el fondo de excavación previsto, en los estratos más profundos de terreno natural
(Nivel I), que permita realizar a su abrigo los trabajos de excavación, facilitando la contención de
tierras y evitando riesgos de problemas de inestabilidad.
Los pilotes deberán atravesar los materiales del Nivel 0 (rellenos antrópicos y/o suelo de alteración
superficial) y empotrarse una longitud suficiente bajo la cota del fondo de excavación previsto, sobre
los materiales pertenecientes al Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada) que, en general,
constituyen un suelo granular de compacidad densa a muy densa donde puede adoptarse, del lado
de la seguridad, un valor medio del ensayo de penetración dinámica estándar (S.P.T.) de NSPT = 30.
Para el cálculo de la capacidad portante de los pilotes se podrá tomar una resistencia unitaria por
punta y empotramiento del pilote en firme (Nivel I) de 600 t/m2, aplicando para el cálculo de la carga
admisible por punta un coeficiente de seguridad de 3, con lo que la “resistencia admisible unitaria por
punta” será de 200 t/m2.
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Por otro lado, para el cálculo de la carga admisible por fuste del pilote se podrá aplicar un coeficiente
de seguridad de 2, donde podrán adoptarse unos valores de resistencia unitaria por fuste (rf) en los
diferentes Niveles, como se indica a continuación:
Nivel 0:
N20 < 20
rf = 0,0 t/m2
Nivel I:
NSPT > 30
rf = 10,0 t/m2
Además, debido a la posible presencia de infiltraciones o rezumes de agua (principalmente en épocas
de lluvia) por encima de la cota de agua medida, será conveniente disponer por delante de la
pantalla un murete de acabado de fábrica, dejando una cámara entre éste y la pantalla que permita,
mediante una canaleta colocada en su fondo, la recogida y evacuación de posibles filtraciones de
agua.
Por otra parte, teniendo en cuenta la forma y dimensiones del vaciado previsto, desde el punto de
vista técnico y como alternativa de arriostramiento, podría ser aconsejable ir a una solución de tipo
anclajes. Dicha solución consiste en disponer, por filas y a varios niveles, anclajes pretensados que se
van instalando a medida que progresa la excavación.
El arriostramiento mediante anclajes facilita la ejecución de la excavación y la construcción de los
forjados, al dejar el vaciado totalmente diáfano y sin obstáculos que dificulten la construcción interior
de la estructura de sótanos.
Para el cálculo de los empujes del terreno sobre los muros de sótano, podrán emplearse los
parámetros medios definidos en el apartado anterior para los Niveles de suelo diferenciados.
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Cimentación:
Para el análisis de las condiciones de cimentación del Aparcamiento Subterráneo proyectado se ha
interpretado el siguiente perfil geológico-geotécnico tipo del terreno:
0,00 – 0,40 a 1,20 m:
Nivel 0: Rellenos antrópicos.
Suelo alterado y/o poco consolidado, de compacidad floja
a semidensa (N20 < 20).
> 0,40 a 1,20 m:
Nivel I: “Jabre granítico” y/o roca granítica alterada.
Suelo granular de compacidad densa a muy densa (NSPT > 30) y/o
roca granítica alterada (roca de Calidad Media (Clase III),
según la clasificación de Bieniawski (RMR = 40 - 60)).
Para el estudio de la cimentación del Aparcamiento Subterráneo proyectado se han diferenciado, en
función de la tipología proyectada, dos casos:
•
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con una (1) Planta de Sótano.
•
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con dos (2) Plantas de Sótano.
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con una (1) Planta de Sótano:
De los datos obtenidos en las prospecciones y ensayos realizados se deduce que, para la estructura
de la construcción proyectada en este caso, se podrá realizar una cimentación de tipo directo
mediante zapatas aisladas o corridas empotradas en el terreno, y apoyadas sobre las arenas
cuarzofeldespáticas de grano medio a grueso con fragmentos de roca granítica alterada y/o roca
granítica alterada del Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada), que constituyen un suelo
granular de compacidad densa a muy densa con una capacidad portante media-alta, donde puede
adoptarse un valor medio del ensayo de penetración estándar (S.P.T.) de NSPT = 40.
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Con respecto a la tensión admisible del terreno, este valor se considera en terrenos granulares
(considerando del lado de la seguridad que los apoyos se llevan a cabo sobre “jabre granítico”), como
la carga que produce el máximo asiento admisible para la estructura.
La Norma Tecnológica de cimentaciones superficiales del Ministerio de la Vivienda (CIS 0202)
recomienda para la distorsión angular (asiento diferencial entre dos pilares contiguos dividido por la
distancia entre pilares) un valor de 1/500.
Suponiendo una distancia máxima entre pilares en torno a 4,50 m, el asiento diferencial máximo
tolerable sería del orden de 0,9 cm.
Para la relación asiento total - asiento diferencial es práctica habitual admitir asientos del orden del
doble del asiento diferencial máximo tolerable. En este caso el asiento máximo total admisible sería
de σad ≈ 2 cm.
Para el cálculo de la tensión admisible, la citada norma da, en el caso de suelos granulares con NSPT ≥
30) la siguiente expresión:
σad = (Sad . N/30) . [(B+30)/B]
2
siendo:
B: dimensión mínima de la zapata
Sad: asiento total máximo admisible
σad: tensión admisible
N: valor del ensayo S.P.T.
Siguiendo este criterio y considerando un valor medio de NSPT = 40, del lado de la seguridad, en la
profundidad de influencia de la cimentación, un ancho de zapata de B = 3 m y una tensión admisible
(σad) de 3,00 kp/cm2, el asiento esperado será de ≈ 1,9 cm.
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Por otro lado, según los criterios de Burland y Burbidge (1985), para un valor del ensayo S.P.T. de
NSPT = 40 y un ancho de zapata de B = 3 m, el asiento total viene dado por la expresión:
S = fs . fe .ft . (1 - ν2)/E . q’ef . B
siendo:
fs = factor de forma
fe = factor de profundidad
ft = factor de tiempo
q’ef = q’ (tensión al terreno), despreciando el factor debido a la profundidad.
E/(1 - ν2) ≈ 142 MPa.
Considerando un ancho de zapata de 3,0 m y una tensión al terreno de 3,00 kp/cm2, el asiento
esperado sería del orden de 1,3 cm.
Con estos resultados, para la estructura del Aparcamiento Subterráneo proyectado en este caso (caso
de una Planta de Sótano), se recomienda realizar una cimentación de tipo directo sobre los
materiales detríticos correspondientes al Nivel I, anteriormente definidos, mediante apoyos a una
profundidad en torno a 1,00 m bajo la cota de solera del sótano previsto (aproximadamente a partir
de la cota 669.64 según el plano topográfico facilitado por el cliente), donde podrán adoptarse unas
tensiones admisibles al terreno del orden de 3,00 kp/cm2.
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con dos (2) Planta de Sótano:
De los datos obtenidos en las prospecciones y ensayos realizados se deduce que, para la estructura
de la construcción proyectada en este caso, se podrá realizar una cimentación de tipo directo
mediante zapatas aisladas o corridas empotradas en el terreno y apoyadas sobre la roca granítica
alterada del Nivel I (Roca de Calidad Media (Clase II-III), según la clasificación geomecánica de
Bieniawski), donde puede adoptarse, del lado de la seguridad, una valor del índice RMR = 40 - 60.
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Para el cálculo de la carga admisible por hundimiento en macizos rocosos, se ha seguido el método de
Serrano y Olalla basado en el criterio de rotura no lineal de Hoek y Brown, publicado por el Centro de
Estudios y Experimentación de Obras Públicas (CEDEX).
Siguiendo las recomendaciones de Hoek y Brown (1988) los valores de "m" y "s" que definen su modelo
pueden evaluarse a partir de los valores del índice RMR, utilizando las siguientes expresiones empíricas:
m = m0 . exp ((RMR - 100) / a
s = exp ((RMR - 100) / b
donde:
a = 28 y b = 9 para macizos rocosos inalterados.
m0 es el valor del parámetro m para rocas intactas.
Según Serrano y Olalla (1994 a), la carga de hundimiento (Ph) se obtiene a partir de la siguiente
expresión, directamente, como función de las características del macizo rocoso (β y ζ):
Ph = β (NB - ζ)
siendo:
β = m σc / 8
ζ = 8s / m2
Se obtendrá la tensión normalizada adimensional: σ*, según la profundidad de la cimentación:
σ* = σ1 / ß
siendo σ1 la carga externa, por ejemplo, el sobrepeso equivalente de tierras.
con:
σ01 = σ* + ζ = (σ1 / β) + ζ
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El coeficiente de carga Nß se obtendrá, en función del ángulo de inclinación y del valor de σ01
(monografía CEDEX, Cargas admisibles de cimentaciones en roca basadas en un criterio de rotura no
lineal).
Los coeficientes de seguridad mínimos a adoptar se han calculado para asegurar una probabilidad de
rotura de la cimentación inferior a 10-4, según Serrano y Olalla (1994, b).
Así, el coeficiente de seguridad global (F), puede expresarse como el producto de dos factores:
F = Fp . Fm
donde el factor Fp tiene en cuenta la variación de los parámetros de la roca y el factor Fm cubre la
rotura por fragilidad de una parte o de la totalidad del cimiento.
En cuanto a este último factor, se acepta que para σc > 100 MPa, el macizo rocoso es claramente de
tipo frágil, y que han de adoptarse órdenes de magnitud de Fm del orden de 5 o 8.
El tipo de rotura del macizo rocoso puede considerarse como plástico (dúctil) para σc < 12,5 MPa, y no
debe incorporarse ningún coeficiente de seguridad relacionado con la fragilidad.
Los valores intermedios han de seleccionarse en función del tipo de roca, las dimensiones de los
cimientos y la resistencia a compresión simple de la roca sana.
En el caso de apoyo sobre los materiales rocosos del Nivel I (Roca granítica) se han considerado, del
lado de la seguridad, los siguientes parámetros:
RMR = 45
m0 = 25
σc = 400 kg/cm2
γ' = 2,63 t/m3
Para una profundidad de cimentación en torno a 6 m (Planta de Sótano), medidos desde la superficie
actual del terreno, tenemos:
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m = 25 exp ((RMR - 100) / 28) = 3,51
s = exp ((RMR - 100) / 9 = 0,00222
β = m σc / 8 = 175.5 kg/cm2
ζ = 8 s / m2 = 0,00146
σ0 = 2,2 t/m3 . 6,0 m = 1,32 kg/cm2
σ*(tensión normalizada) = σ0 / β = 0,0038
σ01 = σ* + ζ = 0,0053
Considerando la carga externa vertical (i = 0º) y una inclinación de la superficie del terreno (α) igual a
0º, el coeficiente de carga NB será: NB = 4,4.
Y la carga de hundimiento (Ph) será:
Ph = β (NB - ζ) = 175,5 kg/cm2 (4,4 - 0,00146) ≈ 771,9 kg/cm2
Finalmente, para el cálculo de la carga admisible por hundimiento (σad)h:
(σad)h = Ph / F
siendo F el coeficiente de seguridad global
Según lo expuesto anteriormente, se han considerado los siguientes valores:
Fp = 20
Fm = 3,00
Por lo tanto:
(σad)h = Ph / F = Ph / (Fp . Fm) = 771.9 kg/cm2 / 60 ≈ 12,8 kg/cm2
Finalmente señalar que, en el caso de apoyo sobre estos materiales (roca granítica), los asientos
esperados para las cargas de trabajo previstas en proyecto serán despreciables.
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Con estos resultados, para la estructura del Aparcamiento Subterráneo proyectado en este caso (caso
de dos Plantas de Sótano) se podrá realizar una cimentación de tipo directo sobre los materiales
correspondientes al Nivel I (roca granítica alterada), anteriormente definidos, con apoyos a una
profundidad en torno a 0,50 – 1,00 m bajo la cota de solera del sótano inferior proyectado
(aproximadamente a partir de la cota topográfica relativa 667.00, según el plano topográfico
suministrado por el cliente), donde podrán adoptarse unas tensiones admisibles al terreno de, al
menos, de 5,00 kp/cm2.
Finalmente señalar que en este caso, durante la fase de construcción, deberá comprobarse que los
apoyos de la cimentación se llevan a cabo sobre (roca granítica alterada), una vez sobrepasados los
rellenos antrópicos del Nivel 0 y el “jabre granítico”.
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6.-
RESUMEN Y CONCLUSIONES.
Como resumen de lo expuesto en apartados anteriores se pueden extraer las siguientes conclusiones:
•
Desde el punto de vista litológico, el sustrato geológico existente en el área de estudio está
constituido por las rocas graníticas correspondientes a la Facies de Adamellitas. Las adamellitas son
rocas de grano medio a grueso, con megacristales de feldespato potásico dispersos y frecuentes
microagregados microgranulares.
Petrográficamente están formadas por plagioclasa, cuarzo, feldespato potásico, plagioclasa y biotita
como minerales fundamentales, anfibol, allanita, apatito, circón, opacos y monacita como
accesorios constantes, y otros accesorios de carácter secundario como clorita, sericita, esfena,
opacos, epidota, rutilo, prehnita, clinozoisita, carbonatos y fluorita.
Sobre el sustrato rocoso aparece un suelo de alteración de roca granítica (“jabre granítico”),
producto de la meteorización del material rocoso, formado por arenas cuarzofeldespáticas de grano
medio a grueso, algo limosas y/o arcillosas, con fragmentos de roca granítica alterada; y más
superficialmente rellenos antrópicos formados por materiales normalmente procedentes de
excavaciones (base granular) y una solera de hormigón (20 cm).
•
En base a los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados: prospecciones de campo y
ensayos de laboratorio, se han diferenciado los siguientes niveles geológico-geotécnicos:
Nivel 0: Se trata de rellenos antrópicos formados por materiales normalmente procedentes de
excavaciones (base granular), recubiertos en superficie por una solera de hormigón (30 cm). En
general, constituyen un suelo alterado y/o poco consolidado, de compacidad floja a semidensa y
baja capacidad portante, no adecuado para el apoyo de cimentaciones. En la zona de estudio
presenta una potencia comprendida entre 0,40 – 1,20 m según los reconocimientos realizados.
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En el siguiente listado se indican las potencias obtenidas de suelo alterado y/o poco consolidado
(Nivel 0), medidas desde la cota de inicio de cada uno de los reconocimientos:
Reconocimiento
Suelo alterado y/o poco consolidado (m)
S-1
1.10
S-2
0.70
P-1
1.20
P-2
1.20
P-3
0.40
P-4
0.80
Nivel I: Se trata de un suelo de alteración de roca granítica (“jabre granítico”) formado por
arenas cuarzofeldespáticas de grano medio a grueso, algo limosas y/o arcillosas, de tonos
marrones, con fragmentos de roca granítica alterada, pasando en profundidad a de roca granítica
(adamellita) alterada con grado de meteorización II-III. Constituyen un suelo granular de
compacidad densa a muy densa, con una capacidad portante media-alta (“jabre granítico”) y/o
una roca de calidad geotécnica Media (roca de clase III), según la clasificación geomecánica de
Bieniawski (1989), con una capacidad portante alta. Este Nivel se ha identificado en el sondeo S1 a partir de 1,10 m de profundidad hasta el final de la perforación, y en el sondeo S-2 a partir
de 0,70 m de profundidad hasta el final (profundidades referidas a la cota de inicio de cada uno
de los sondeos).
•
A continuación se describen, atendiendo a los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados
y a las características del terreno existente, una serie de recomendaciones constructivas propuestas
para la ejecución del Aparcamiento Subterráneo proyectado, en función de las siguientes
actuaciones:
-
Vaciado
-
Muros perimetrales
-
Cimentación
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VISADO
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Vaciado:
El proyecto contempla la construcción de una (1) ó dos (2) Plantas de Sótano, por lo que para
alcanzar la cota de solera del sótano inferior proyectado será necesario realizar una excavación con
una profundidad en torno a 3,00 m (caso de una Planta de Sótano) ó 6,00 m (caso de 2 Plantas de
Sótano).
Debido a la topografía de superficie existente en la zona objeto de estudio se ha considerado como
cota 0.00 de proyecto la cota topográfica 673.64; y la cota de solera del sótano inferior como la cota
670.64 (caso de una Planta de Sótano) y la cota 670.64 (caso de dos Plantas de Sótano), según el
plano topográfico facilitado por el cliente.
En este sentido indicar que las modificaciones respecto a este supuesto deberán ser corregidas
posteriormente, fundamentalmente en lo que se refiere a la profundidad a la que deberán llevarse a
cabo los apoyos de la cimentación.
Durante la fase de excavación o vaciado será necesario retirar los rellenos antrópicos del Nivel 0
(con una potencia comprendida entre 0,40 – 1,20 m según los reconocimientos realizados),
penetrando en los materiales pertenecientes al Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada)
donde quedará el fondo del vaciado.
En los sondeos realizados (donde se colocó tubería piezométrica en uno de ellos (S-2) para medir el
nivel freático) no se ha detectado presencia de agua (secos), en la medición realizada con fecha 13
de Agosto de 2.008.
En lo que respecta al valor del coeficiente de permeabilidad (K) de los materiales del Nivel I,
podrán considerarse valores comprendidos entre 10-3 - 10-5 cm/s en el “jabre granítico” y muy
variable (dependiendo del grado de fracturación) en la roca granítica.
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
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Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
En este tipo de terrenos, la presencia de agua no suele corresponder a la existencia de un nivel
freático generalizado, sino a las infiltraciones normalmente procedentes del agua de lluvia a través
de los rellenos antrópicos superiores (Nivel 0) y, en parte, del suelo de alteración de roca granítica
(“jabre granítico”) canalizadas generalmente por la zona de contacto con la roca propiamente dicha,
donde la permeabilidad es menor (fundamentalmente a favor de fisuras), embalsadas
posteriormente en los huecos correspondientes a las perforaciones realizadas.
En definitiva, no debe descartarse la posibilidad de que aparezcan “rezumes” o filtraciones de
agua, principalmente en épocas de lluvias, en la zona ocupada por los rellenos antrópicos y el suelo
de alteración de roca granítica (“jabre granítico”), suprayacentes al sustrato rocoso (roca granítica
alterada).
En lo que se refiere a los trabajos de excavación, atendiendo a la naturaleza del terreno existente,
podrán llevarse a cabo mediante medios mecánicos convencionales, con ayuda de martillo
neumático en zonas de roca granítica alterada (fácilmente ripable en materiales tipo suelo y
ripabilidad difícil a muy difícil en zonas de roca granítica alterada).
Muros perimetrales:
En principio, debido a las características del terreno, para la ejecución de los trabajos de
excavación o vaciado previstos se podrá llevar a cabo un vaciado de tipo convencional con
taludes tendidos (del orden de 1H/1V o algo inferiores) en las zonas ocupadas por los rellenos
antrópicos (Nivel 0) y algo más verticalizados (del orden de 1H/4V o algo superiores) en zonas
ocupadas por los materiales del Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada), o bien
mediante taludes más verticalizados si se ejecuta el vaciado mediante bataches alternos y
dejando unas bermas en el perímetro de excavación; siempre al amparo de medidas de
entibación adecuadas, fundamentalmente en aquellas zonas en que se detecten posibles
problemas de inestabilidad debido al carácter suelto del terreno o por la posible aparición de
pequeños flujos de agua.
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ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
No obstante, en el caso de ejecutarse dos Plantas de Sótano, debido a la profundidad de
excavación prevista y a la presencia en superficie de suelos alterados y/o poco consolidados
(Nivel 0), podría ser aconsejable plantearse, del lado de la seguridad y previamente a la
ejecución del vaciado, la ejecución de un recinto perimetral mediante una pantalla de pilotes
empotrados una longitud suficiente, bajo el fondo de excavación previsto, en los estratos más
profundos de terreno natural (Nivel I), que permita realizar a su abrigo los trabajos de
excavación, facilitando la contención de tierras y evitando riesgos de problemas de inestabilidad.
Los pilotes deberán atravesar los materiales del Nivel 0 (rellenos antrópicos y/o suelo de
alteración superficial) y empotrarse una longitud suficiente bajo la cota del fondo de excavación
previsto, sobre los materiales pertenecientes al Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica
alterada) que, en general, constituyen un suelo granular de compacidad densa a muy densa.
Para el cálculo de la capacidad portante de los pilotes se podrá tomar una resistencia unitaria por
punta y empotramiento del pilote en firme (Nivel I) de 600 t/m2, aplicando para el cálculo de la
carga admisible por punta un coeficiente de seguridad de 3, con lo que la “resistencia admisible
unitaria por punta” será de 200 t/m2.
Por otro lado, para el cálculo de la carga admisible por fuste del pilote se podrá aplicar un
coeficiente de seguridad de 2, donde podrán adoptarse unos valores de resistencia unitaria por
fuste (rf) en los diferentes Niveles, como se indica a continuación:
Nivel 0:
N20 < 20
rf = 0,0 t/m2
Nivel I:
NSPT > 30
rf = 10,0 t/m2
Además, debido a la posible presencia de infiltraciones o rezumes de agua (principalmente en
épocas de lluvia) por encima de la cota de agua medida, será conveniente disponer por delante
de la pantalla un murete de acabado de fábrica, dejando una cámara entre éste y la pantalla que
permita, mediante una canaleta colocada en su fondo, la recogida y evacuación de posibles
filtraciones de agua.
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ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Por otra parte, teniendo en cuenta la forma y dimensiones del vaciado previsto, desde el punto
de vista técnico y como alternativa de arriostramiento, podría ser aconsejable ir a una solución
de tipo anclajes. El arriostramiento mediante anclajes facilita la ejecución de la excavación y la
construcción de los forjados, al dejar el vaciado totalmente diáfano y sin obstáculos que dificulten
la construcción interior de la estructura de sótanos.
Para el cálculo de los empujes del terreno sobre los muros de sótano, podrán emplearse los
parámetros medios definidos en el apartado 4.2. (Características Geotécnicas) para los Niveles de
suelo diferenciados.
Cimentación:
Para el estudio de la cimentación del Aparcamiento Subterráneo proyectado se han diferenciado, en
función de la tipología proyectada, dos casos:
•
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con una (1) Planta de Sótano.
•
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con dos (2) Plantas de Sótano.
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con una (1) Planta de Sótano:
De los datos obtenidos en las prospecciones y ensayos realizados se deduce que, para la
estructura de la construcción proyectada en este caso, se podrá realizar una cimentación de tipo
directo mediante zapatas aisladas o corridas empotradas en el terreno, y apoyadas sobre las
arenas cuarzofeldespáticas de grano medio a grueso con fragmentos de roca granítica alterada
y/o roca granítica alterada del Nivel I (“jabre granítico” y/o roca granítica alterada), que
constituyen un suelo granular de compacidad densa a muy densa con una capacidad portante
media-alta.
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Fecha 19/09/2008
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ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Con estas consideraciones, para la estructura del Aparcamiento Subterráneo proyectado en este
caso (caso de una Planta de Sótano), se recomienda realizar una cimentación de tipo directo
sobre los materiales detríticos correspondientes al Nivel I, anteriormente definidos, mediante
apoyos a una profundidad en torno a 1,00 m bajo la cota de solera del sótano previsto
(aproximadamente a partir de la cota 669.64 según el plano topográfico facilitado por el cliente),
donde podrán adoptarse unas tensiones admisibles al terreno del orden de 3,00 kp/cm2.
Caso de Aparcamiento Subterráneo proyectado con dos (2) Planta de Sótano:
De los datos obtenidos en las prospecciones y ensayos realizados se deduce que, para la
estructura de la construcción proyectada en este caso, se podrá realizar una cimentación de tipo
directo mediante zapatas aisladas o corridas empotradas en el terreno y apoyadas sobre la roca
granítica alterada del Nivel I (Roca de Calidad Media (Clase II-III), según la clasificación
geomecánica de Bieniawski), donde puede adoptarse, del lado de la seguridad, una valor del índice
RMR = 40 - 60.
Con estas consideraciones, para la estructura del Aparcamiento Subterráneo proyectado en este
caso (caso de dos Plantas de Sótano) se podrá realizar una cimentación de tipo directo sobre los
materiales correspondientes al Nivel I (roca granítica alterada), anteriormente definidos, con
apoyos a una profundidad en torno a 0,50 – 1,00 m bajo la cota de solera del sótano inferior
proyectado (aproximadamente a partir de la cota topográfica relativa 667.00, según el plano
topográfico suministrado por el cliente), donde podrán adoptarse unas tensiones admisibles al
terreno de, al menos, de 5,00 kp/cm2.
•
Durante la fase de construcción, deberá comprobarse que los apoyos de la cimentación se llevan
a cabo sobre (roca granítica alterada), una vez sobrepasados los rellenos antrópicos del Nivel 0 y
el “jabre granítico”.
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Fecha 19/09/2008
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Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
•
En principio, no será necesaria la utilización de cementos especiales resistentes a la acción de los
sulfatos en la formación de los hormigones en contacto con el terreno, aunque sí conveniente
cuidar su ejecución para que estos resulten compactos y poco permeables. No obstante, si
durante la fase de construcción se detectara presencia de agua en el terreno, se nos deberá
avisar para tomar una muestra de la misma y llevar a cabo su análisis en laboratorio.
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Fecha 19/09/2008
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ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Las recomendaciones anteriores se basan en prospecciones puntuales. Si se observan durante la fase
de ejecución diferencias con lo aquí descrito, se nos deberá comunicar por si hubiese que establecer
alguna recomendación complementaria.
Madrid, Septiembre de 2.008
Fdo.: JUAN PABLO GUZMAN FRANCO
Lcdo. en Ciencias Geológicas.
Colegiado nº 5.208
Fdo.: ALFREDO COMENDADOR COLORADO
Lcdo. en Ciencias Geológicas.
Colegiado nº 3.635
Este Informe no podrá ser reproducido de forma parcial sin la aprobación de GMD (Geotecnia y Medio
Ambiente 2.000, S.L.)
GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2000, S.L. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO. Organismo Acreditador: Dirección
General de Arquitectura y Vivienda de la Comunidad de Madrid, Fecha 4 de Marzo del 2005. Áreas EHA: Control del hormigón, sus
componentes y de las armaduras de acero (N.R.-03061EHA05), GTL: Ensayos de laboratorio de geotecnia (N.R.-03062GTL05), GTC:
Sondeos, toma de muestras y ensayos “in-situ” para reconocimientos geotécnicos (N.R.-03063GTC05), AMC: Control de morteros para
albañilería (N.R.-03064AMC05).
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
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ANEJOS A LA MEMORIA
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
ANEJO Nº1.- CROQUIS DE SITUACION DE RECONOCIMIENTOS
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
LEYENDA ESTRATIGRÁFICA
MARCO GEOLÓGICO (Magna 1:50.000)
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VISADO
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
26.00
A
CALLE
S-2
DEL
PILAR
B´
P-4
cota estimada: 675.00
12.50
cota estimada: 675.00
00
P-2
20.
S-1
cota: 673.64 ó cota 0.00
de proyecto considerada
8.50
cota estimada: 673.20
cota estimada: 673.20
P-3
P-1
cota estimada: 673.20
cota estimada: 673.20
B
CALLE
Leyenda
LA
BAJA
CORREDERA
Obra: E. Geotécnico, Aparcamiento Subterráneo, Pza. de la Corredera,
San Martín de Valdeiglesias (Madrid).
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
Ensayo de Penetración Dinámica
Sondeo a Rotación Mecánica
DE
A´
Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE VALDEIGLESIAS
Escala
S/E
Plano:
VISADO
Situación
Referencia:
aproximada
20805/113
de
puntos
de
Con Seguro de Responsabilidad Civil
reconocimiento
Núm:
010806648
El Secretario,
Fecha 19/09/2008
Folio:06648
Fecha:
SEPTIEMBRE
- 08
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
ANEJO Nº 3.- CORTES ESTRATIGRAFICOS Y PERFILES LITOLÓGICOS
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VISADO
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
PERFIL DEL SONDEO.
REFERENCIA: EG - 20805/113
CÓDIGO LABORATORIO: G-11365-08
OBRA: Plaza Corredera, San Martín de Valdeiglesias (Madrid).
SISTEMA DE PERFORACIÓN: Rotación, batería y corona de Widia
MÁQUINA: SEGOQUI-009
COTA DE BOCA: 673.20
PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE VALDEIGLESIAS
SONDEO: S - 1
mm
Perforado
f
perforación.
Revestido
ESTUDIOS GEOTÉCNICOS
Y CONTROL DE OBRAS
POTENCIA
(m)
PROF
m
CORTE
LITOLÓGICO
DESCRIPCIÓN DEL TERRENO
TIPO
0.00 m
1.10
0.50 m
2.00 m
2.90
4.00
2.50 m
N30
Hdad
L.L
L.P
<200
6.38
0.00
0.00
16.99
(%)
(%)
(%)
(%)
Ddad. SECA
3
g/cm
OBSERVACIONES
U.S.C.S.
S.P.T.
18
55R
S.P.T.
24
29
R
Arenas cuarzo feldespáticas,
de grano medio-grueso,
algo limosas y/o arcillosas,
de tonos marrones
con fragmentos de roca granítica
alterada.
("Jabre Granítico")
3.00 m
3.00 m
3.50 m
3.60 m
29
37
58
SM
S O 3= N E G AT I V O
4.00 m
4.50 m
1.90
86
15cm 15cm 15cm 15cm
Clasif.
1.10 m
1.40 m
101
ENSAYOS DE
LABORATORIO
Rellenos antrópicos (solera de
hormigón (30 cm) y base granular).
1.00 m
1.50 m
FIN DEL SONDEO: - 5.90 metros
MUESTRAS Nºde golpes hinca
tomamuestras/S.P.T
PROF.
1.10
NIVEL FREÁTICO: NO SE OBSERVA
FECHA EJECUCIÓN: 13 de Agosto de 2.008
Roca Granítica alterada con
grado de meteorización II-III.
5.00 m
5.10 m
5.40 m
TESTIGO
5.50 m
5.90
6.00 m
6.50 m
LEYENDA:
7.00 m
7.50 m
SPT: Ensayo de penetración estándar
INALT : Muestra inalterada a percusión
ALTER : Muestra alterada
TP : Testigo parafinado
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VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
8.00 m
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
F-100-01-2
PERFIL DEL SONDEO.
REFERENCIA: EG - 20805/113
CÓDIGO LABORATORIO: G-11365-08
OBRA: Plaza Corredera, San Martín de Valdeiglesias (Madrid).
SISTEMA DE PERFORACIÓN: Rotación, batería y corona de Widia
MÁQUINA: SEGOQUI-009
COTA DE BOCA: 675.00
PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE VALDEIGLESIAS
SONDEO: S - 2
mm
Perforado
f
perforación.
Revestido
ESTUDIOS GEOTÉCNICOS
Y CONTROL DE OBRAS
POTENCIA
(m)
PROF
m
CORTE
LITOLÓGICO
DESCRIPCIÓN DEL TERRENO
TIPO
0.00 m
0.70
0.50 m
101
2.30
2.00 m
ENSAYOS DE
LABORATORIO
15cm 15cm 15cm 15cm
N30
Hdad
L.L
L.P
<200
7. 8 5
0.00
0.00
13.31
(%)
(%)
(%)
(%)
Clasif.
Ddad. SECA
3
g/cm
OBSERVACIONES
U.S.C.S.
Rellenos antrópicos (solera de
hormigón (30 cm) y base granular).
1.00 m
1.00 m
1.50 m
FIN DEL SONDEO: - 5.30 metros
MUESTRAS Nºde golpes hinca
tomamuestras/S.P.T
PROF.
0.70
NIVEL FREÁTICO: NO SE OBSERVA
FECHA EJECUCIÓN: 13 de Agosto de 2.008
Arenas cuarzo feldespáticas,
de grano medio-grueso,
algo limosas y/o arcillosas,
de tonos marrones
con fragmentos de roca granítica
alterada.
S.P.T.
27
3.00 m
3.10 m S.P.T.
50R
34
28
21
62
SW-SM
1.60 m
("Jabre Granítico")
2.50 m
3.00
3.00 m
R
3.50 m
4.00 m
Roca Granítica alterada con
grado de meteorización II-III.
2.30
86
4.50 m
4.50 m
4.80 m
TESTIGO
5.00 m
5.30
5.50 m
6.00 m
6.50 m
LEYENDA:
7.00 m
7.50 m
SPT: Ensayo de penetración estándar
INALT : Muestra inalterada a percusión
ALTER : Muestra alterada
TP : Testigo parafinado
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VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
8.00 m
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
F-100-01-2
OBRA: PLAZA DE LA CORREDERA
SAN MARTIN DE VALDEIGLESIAS (MADRID)
PENETRACION
DINAMICA No.1
Fecha: 29/07/08
Estudios Geotecnicos y
Control de Obras
Nº de Golpes
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
Profundidad en metro s
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
15.0
F-101-01-2
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VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
OBRA: PLAZA DE LA CORREDERA
SAN MARTIN DE VALDEIGLESIAS (MADRID)
PENETRACION
DINAMICA No.2
Fecha: 29/07/08
Estudios Geotecnicos y
Control de Obras
Nº de Golpes
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
Profundidad en metro s
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
15.0
F-101-01-2
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
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Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
OBRA: PLAZA DE LA CORREDERA
SAN MARTIN DE VALDEIGLESIAS (MADRID)
PENETRACION
DINAMICA No.3
Fecha: 29/07/08
Estudios Geotecnicos y
Control de Obras
Nº de Golpes
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
Profundidad en metro s
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
15.0
F-101-01-2
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
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Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
OBRA: PLAZA DE LA CORREDERA
SAN MARTIN DE VALDEIGLESIAS (MADRID)
PENETRACION
DINAMICA No.4
Fecha: 29/07/08
Estudios Geotecnicos y
Control de Obras
Nº de Golpes
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
Profundidad en metro s
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
15.0
F-101-01-2
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
PERFILES LITOLÓGICOS
REFERENCIA: EG - 20805/113
CÓDIGO LABORATORIO: G-11365-08
OBRA: Plaza Corredera, San Martín de Valdeiglesias (Madrid).
CORTE A-A´
Escala vertical
ESTUDIOS GEOTÉCNICOS
Y C O N T R O L D E O B R A S .
PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SAN MARTÍN DE VALDEIGLESIAS
S-2
cota 673.64 ó cota 0.00 de
proyecto considereada
676.00
P-2
675.00
P-3
674.00
673.00
NIVEL 0
672.00
671.00
670.00
NIVEL I
669.00
668.00
667.00
Cota de Solera de
SÓTANO 1 considerada
(cota: 670.64)
CORTE B-B´
Cota de Solera de
SÓTANO 2 considerada
(cota: 667.64)
cota 673.64 ó cota 0.00 de
proyecto considereada
Escala vertical
S-1
676.00
675.00
P-4
P-3
674.00
673.00
NIVEL 0
672.00
671.00
NIVEL I
670.00
669.00
668.00
667.00
Cota de Solera de
SÓTANO 1 considerada
(cota: 670.64)
Cota de Solera de
SÓTANO 2 considerada
(cota: 667.64)
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
LEYENDA:
NIVEL 0: Rellenos antrópicos.
NIVEL I: Jabre de Granito y/o Roca de Granito.
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Sondeo mecánico a rotación.
Ensayo de penetración dinámica continua.
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
( ) Reconocimiento proyectado sobre la línea de corte
Nº colegiado 3635
N.F: Nivel freático
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
ANEJO Nº 4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
C/Adelfa, 11; Pol.Ind. Los Calahorros IV
28970 Humanes
hppt//. www.geotecnia.org
e-mail: gmd@geotecnia.org
Teléfono:914920220
Fax: 916972964
GMD
Estudios Geotécnicos
y Control de Obras
Código de entrada:
Dirección:
Provincia:
Pagina: 1
G-11365-08
Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Fecha: 08-09-08
Madrid
Resumen de ensayos de laboratorio
Descripción
Designación de muestra
Tipo de muestra
Profundidad
Clasificación U.S.C.S.
Clasificación H.R.B
Índice de grupo
Densidad aparente
Densidad seca
Peso específico
Humedad natural
Limite Líquido
Limite plástico
Índice de plasticidad
% que pasa T-0,080 UNE
% que pasa T-2 UNE
% que pasa T-5 UNE
Proctor Humedad óptima
Proctor Densidad Máxima
Índice CBR
Presión de hinchamiento
Hinchamiento
Lambe índice
Lambe Clasificación
Sulfatos
Carbonatos
Materia orgánica
Compresión Simple
Deformación
Edométrico Cc
Cohesión
Angulo de fricción
Unidades
Ensayo 1
S1; M1
Ensayo 2
S2; M1
Alterada Alterada(SPT
(m)
3,00-3,60
1,00-1,60
SM
SW-SM
(g/cm3)
Ensayo 3
Ensayo 4
S1; M2
S2; M2
Testigo
Testigo
5,10-5,40
4,50-4,80
2,694
2,697
558,49
774,49
Ensayo 5
(g/cm3)
(g/cm3)
(%)
6,38
7,85
(%)
0,00
0,00
(%)
0,00
0,00
NP
NP
(%)
16,99
13,31
(%)
77,38
70,07
(%)
97,03
94,57
(%)
(t/m3)
(%)
(kp/cm2)
(%)
(kp/cm2)
(%)
NEGATIVO
(%)
(%)
(kp/cm2)
(mm)
(kp/cm2)
(º)
Observaciones.-
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
GMD
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
Código de entrada: G-11365-08
Pagina: 2
Dirección: Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Provincia: Madrid
Fecha: 08/09/2008
Granulometría por Tamizado
Designación: UNE 103-101
Muestra
S1; M1
Profundidad: 3,00-3,60
Muestra(tipo) Alterada
Fracción Gruesa:
Tamices
> T-2
Pasa T-0,08(%)
16,99
Pasa T-2(%)
77,38
Pasa T-5(%)
97,03
Retenido
Retenido
% retenido
% que pasa
UNE
acumulado
cada tamiz
cada tamiz
cada tamiz
(Gramos)
(Gramos)
(%)
(%)
F+G+agua
475,74
(mm)
G>T-2
101,14
100
0,00
0,00
0,00
100,00
F<T-2+agua
374,60
80
0,00
0,00
0,00
100,00
Fino seco
352,14
63
0,00
0,00
0,00
100,00
F+G(seco)
447,22
50
0,00
0,00
0,00
100,00
40
0,00
0,00
0,00
100,00
25
0,00
0,00
0,00
100,00
100,00
Fracción Fina:
< T-2
Suelo+agua
475,74
20
0,00
0,00
0,00
Humedad
6,38
12,5
0,00
0,00
0,00
100,00
447,22
10
0,00
0,00
0,00
100,00
Suelo seco
Humedad Higroscópica
T+suelo+agua
1018,77
T+suelo
990,25
Tara
543,03
Suelo
447,22
Agua
28,52
Humedad(%)
6,38
5
13,28
13,28
2,97
97,03
2
101,14
87,86
19,65
77,38
0,4
288,95
187,81
41,99
35,39
0,16
352,22
63,27
14,15
21,24
0,08
371,24
19,02
4,25
16,99
0,1
1
100,00
90,00
Porcentaje que pasa
80,00
70,00
60,00
50,00
40,00
30,00
20,00
10,00
0,00
0,01
10
100
Diametro(mm)
Limo/arcilla 16,99
Arena 60,40
Limite Liquido:
0,00 % pasa T 0,08
16,99
Limite Plástico:
0,00 % reten. T-2
22,62
Índice Plástico:
NP % reten. T-5
2,97
Grava 22,62
Clasificación USCS
SM
Arena limosa
noCOLEGIO
plástica
ILUSTRE
OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
GMD
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
Código de entrada: G-11365-08
Pagina: 3
Dirección: Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Provincia: Madrid
Fecha: 08/09/2008
Granulometría por Tamizado
Designación: UNE 103-101
Calicata
S2; M1
Profundidad: 1,00-1,60
Muestra(tipo) Alterada(SPT)
Fracción Gruesa:
Tamices
> T-2
Pasa T-0,08(%)
13,31
Pasa T-2(%)
70,07
Pasa T-5(%)
94,57
Retenido
Retenido
% retenido
% que pasa
UNE
acumulado
cada tamiz
cada tamiz
cada tamiz
(Gramos)
(Gramos)
(%)
(%)
F+G+agua
394,96
(mm)
G>T-2
109,59
100
0,00
0,00
0,00
100,00
F<T-2+agua
285,37
80
0,00
0,00
0,00
100,00
Fino seco
264,59
63
0,00
0,00
0,00
100,00
F+G(seco)
366,20
50
0,00
0,00
0,00
100,00
40
0,00
0,00
0,00
100,00
25
0,00
0,00
0,00
100,00
100,00
Fracción Fina:
< T-2
Suelo+agua
394,96
20
0,00
0,00
0,00
Humedad
7,85
12,5
0,00
0,00
0,00
100,00
366,20
10
0,00
0,00
0,00
100,00
Suelo seco
Humedad Higroscópica
5
19,90
19,90
5,43
94,57
2
109,59
89,69
24,49
70,07
0,4
264,70
155,11
42,36
27,72
0,16
304,37
39,67
10,83
16,88
317,45
13,08
3,57
13,31
T+suelo+agua
941,01
T+suelo
912,25
Tara
546,05
Suelo
366,20
0,08
Agua
28,76
Humedad(%)
7,85
100,00
90,00
Porcentaje que pasa
80,00
70,00
60,00
50,00
40,00
30,00
20,00
10,00
0,00
0,01
0,1
1
10
100
Diametro(mm)
Limo/arcilla 13,31
Arena 56,76
Limite Liquido:
0,00 % pasa T 0,08
13,31
Limite Plástico:
0,00 % reten. T-2
29,93
Índice Plástico:
NP % reten. T-5
5,43
Grava 29,93
Clasificación USCS
SW-SM
Arena bienILUSTRE
graduada
limosa
COLEGIO
OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
GMD
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
Código de entrada:
G-11365-08
Pagina: 4
Dirección:
Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Provincia:
Madrid
Fecha:
08/09/2008
Limites de Atterberg
Designación:
LL
LP
Muestra
Profundidad:
Muestra(tipo)
UNE 103-103
UNE 103-104
LL
LP
IP
Limite Plástico
S1; M1
3,00-3,60
Alterada
Limite Liquido
Descripción
1
2
1
NP
2
Observaciones
Tara/recipiente
No de golpes
Peso tara+suelo húmedo (g)
Peso tara +suelo seco
(g)
Peso de tara
(g)
Peso suelo seco
(g)
Peso de agua
(g)
NO PLÁSTICO
Humedad %
Limite Liquido
25
10
1000,00
Humedad (%)
Limite Plástico
25
1000
100,00
10,00
25
10
100
Número de Golpes
Diagrama de Casagrande
Índice Plástico
60
50
CH
40
CL
30
Línea A: Ip=0,73(LL-20)
20
MH OH
10
ML OL
CL ML
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Limite Liquido
Limite Liquido:
0,00 % pasa T 0,08
16,99
Limite Plástico:
0,00 % reten. T-2
22,62
Índice Plástico:
NP % reten. T-5
2,97
Clasificación USCS
SM
Arena ILUSTRE
limosa COLEGIO
no plástica
OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
GMD
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
Código de entrada:
G-11365-08
Pagina: 5
Dirección:
Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Provincia:
Madrid
Fecha:
08/09/2008
Limites de Atterberg
Designación:
LL
LP
Muestra
Profundidad:
Muestra(tipo)
UNE 103-103
UNE 103-104
LL
LP
IP
Limite Plástico
S2; M1
1,00-1,60
Alterada(SPT)
Limite Liquido
Descripción
1
2
1
NP
2
Observaciones
Tara/recipiente
No de golpes
Peso tara+suelo húmedo (g)
Peso tara +suelo seco
(g)
Peso de tara
(g)
Peso suelo seco
(g)
Peso de agua
(g)
NO PLÁSTICO
Humedad %
Limite Liquido
25
10
1000,00
Humedad (%)
Limite Plástico
25
1000
100,00
10,00
25
10
100
Número de Golpes
Diagrama de Casagrande
Índice Plástico
60
50
CH
40
CL
30
Línea A: Ip=0,73(LL-20)
20
MH OH
10
ML OL
CL ML
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Limite Liquido
Limite Liquido:
0,00 % pasa T 0,08
13,31
Limite Plástico:
0,00 % reten. T-2
29,93
Índice Plástico:
NP % reten. T-5
5,43
Clasificación USCS
SW-SM
Arena bien
graduada
ILUSTRE
COLEGIOlimosa
OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
GMD
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
Dirección:
Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Provincia:
Madrid
Pagina: 6
Fecha:
08/09/2008
Det. Cualitativa del contenido de sulfatos solubles de un suelo
Código:
Muestra:
Numero de recipiente:
Ensayo realizado:
Fecha:
G-11365-08
Profundidad:
S1; M1
22
Sulfatos cualitativo
08/09/2008
3,00-3,60
NEGATIVO
UNE 103-202-95
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
GMD
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
Código de entrada:
Dirección:
Provincia:
Pagina: 7
G-11365-08
Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Madrid
Fecha:
8-9-08
Propiedades mecánicas de suelos / rocas
Compresión uniaxial UNE 22-950-90 (Rocas); UNE 103-400-93(Suelos)
Designación de muestra:
Tipo de muestra:
Humedad natural
S1; M2
Testigo
Circular plana
Peso seco(gr)
Sup. irregular
Humedad (%)
Grietas
Datos de Probeta
Diámetro (mm)
71,70
Circular plana
155,00
Sup. irregular
Área (cm2)
40,376
Desconchado
Volumen (cm3)
625,835
Área lateral
Peso probeta(gr)
1686,15
Regular plano
2,694
Densidad seca (gr/cm3)
22550,00
Presión de rotura (kg/cm2)
558,49
Designación de muestra:
S2; M2
Transversal
X
Diagonal
Longitudinal
Manchas
Aplastamiento
Grietas
Otros
X
Otros
Observaciones probeta
Fecha:
05-09-08
Profundidad:
4,50-4,80
Forma de rotura
Área superior:
Peso suelo húmedo(gr)
Circular plana
Sup. irregular
Humedad (%)
Grietas
Datos de Probeta
X
Área inferior:
Diámetro (mm)
71,40
Altura (mm)
160,00
Sup. irregular
Área (cm2)
40,039
Desconchado
Volumen (cm3)
640,629
Área lateral
Peso probeta(gr)
1727,98
Regular plano
2,697
Densidad seca (gr/cm3)
Presión de rotura (kg/cm2)
X
Con oquedades
Peso seco(gr)
Fuerza de rotura (kg)
Forma de rotura
X
Testigo
Peso de tara (gr)
Densidad aparente (gr/cm3)
5,10-5,40
Área inferior:
Altura (mm)
Tipo de muestra:
Humedad natural
Profundidad:
Área superior:
Peso suelo húmedo(gr)
Fuerza de rotura (kg)
05-09-08
Observaciones probeta
Peso de tara (gr)
Densidad aparente (gr/cm3)
Fecha:
31010,00
774,49
Circular plana
X
Transversal
X
Diagonal
Con oquedades
Longitudinal
Manchas
Aplastamiento
Grietas
Otros
X
Otros
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Geotécnia y Medioambiente 2000, S.L.
C/Adelfa, 11; Pol.Ind. Los Calahorros IV
28970 Humanes
hppt//. www.geotecnia.org
e-mail: gmd@geotecnia.org
Teléfono:914920220
Fax: 916972964
GMD
Estudios Geotécnicos
y Control de Obras
LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS
Código de entrada:
Dirección:
Provincia:
G-11365-08
Pagina: 8
Plaza de la Corredera (San Martín de Valdeiglesias)
Madrid
Fecha: 08-09-08
Este anejo de resultados de Ensayos de Laboratorio de Mecánica de
Suelos consta de 8 hojas (incluida esta página) numeradas de 1 al 8
y selladas.
Este Anejo no deberá reproducirse total o parcialmente sin la aprobación
por escrito de GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2000, S.L.
Este Anejo de Ensayos no contiene ningún consejo o recomendación
derivado de los resultados de los ensayos.
Este Anejo de Ensayos sólo afecta a las muestras sometidas al ensayo.
Fecha: 08-09-08
Fdo.: Alfredo Comendador Colorado
Fdo.: Margarita Arroyo Zamarrón
DIRECTOR DE LABORATORIO
JEFE LABORATORIO ÁREA GTL
GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2000, S.L.
LABORATORIO ACREDITADO OFICIALMENTE. Organismo
Acreditador: Dirección General de Arquitectura y Vivienda de la Comunidad de Madrid, Fecha 4 de Marzo del 2005. Áreas:
EHA: Control del hormigón, sus componentes y de las armaduras de acero (N.R.-03061EHA05),
GTL: Ensayos de laboratorio de geotecnia (N.R.-03062GTL05),
GTC: Sondeos, toma de muestras y ensayos "in-situ" para reconocimientos geotécnicos (N.R.-03063GTC05),
AMC: Control de morteros para albañileria (N.R.-03064AMC05).
EAS: Control de la soldadura de perfiles estructurales de acero (N.R.-03194EAS05).
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Panorámica de la Parcela
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Ejecución de los Sondeos
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Ejecución de Penetrómetros
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
Cajas de los Sondeos
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO
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ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
VISADO
Con Seguro de Responsabilidad Civil
Núm:
010806648
Fecha 19/09/2008
El Secretario,
Folio:06648
Nº colegiado 3635
ColegiadoALFREDO COMENDADOR COLORADO