informe de mecanica de suelos

12788
Ruz Vukasovic y Cia. Ltda.
INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS
MUSEO HISTORICO NACIONAL
PLAZA DE ARMAS
COMUNA DE SANTIAGO
REGIÓN METROPOLITANA
CLIENTE: COPLANAR ARQUITECTOS LTDA.
Santiago, Agosto de 2013.
Licenciado de Las Peñas Nº 4909 - Ñuñoa -
Santiago
Fono 2245 33 62
Ruz Vukasovic y Cia. Ltda.
2
INDICE
CONTENIDO
pgs.
1
1.1
1.2
1.3
1.4
Introducción
Objetivos y Alcances del Estudio
Características del Proyecto
Marco de referencia
Plano de ubicación de Calicatas
3
3
4
4
5
2
2.1
2.2
2.3
Antecedentes de Mecánica de Suelos
Exploración Geotécnica de Suelos
Modelo Estratigráfico
Situación de la napa freática
6
6
6
7
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
Propiedades de diseño
Parámetros geotécnicos de diseño
Capacidad de soporte y constante de balasto
Clasificación sísmica del suelo
Capacidad de infiltración del terreno
Parámetros para el cálculo de empujes
Parámetros para el diseño estructural de pavimentos
8
8
8
8
9
9
11
4.
4.1
4.2
4.3
Determinación de los valores de las fuerzas de empuje
Muros de Subterráneos arriostrados por losas
Muros de contención no arriostrados
Empuje pasivo
12
12
13
15
5
5.1
5.2
Antecedentes para el diseño de Fundaciones
Sistema de fundaciones recomendado
Definición del sello de fundaciones
16
16
16
6
6.1
6.2
6.3
6.4
6.5
Especificaciones técnicas
Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres
Especificaciones técnicas para rellenos
Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos
Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra
Limitaciones de este estudio
18
18
20
21
22
22
Anexo Nº 1: Estratigrafía
Anexo Nº 2: Set Fotográfico
Anexo Nº 3: Ensayos de Laboratorio
Anexo Nº 4: Informe Velocidad de Ondas de Corte
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25
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1.
Introducción
1.1
Objetivos y Alcances del Estudio
3
El presente informe contiene los resultados y conclusiones del Estudio de
Mecánica de Suelos contratado por Coplanar Arquitectos Ltda. a Ruz Vukasovic y Cia.
Ltda., de acuerdo con los requerimientos del proyecto denominado “Museo Histórico
Nacional”, a emplazarse en calle Plaza de Armas, Comuna de Santiago, Región
Metropolitana.
UBICACIÓN DEL PROYECTO
El estudio tiene como base el conocimiento global de los suelos de la zona,
características y antecedentes del proyecto y la exploración geotécnica. Su objetivo es
cuantificar las propiedades geomecánicas del suelo, tales como capacidad de soporte,
constantes de reacción, y clasificación sísmica del terreno. Además, a partir de los
parámetros obtenidos, se elaboran recomendaciones para definir sistemas de fundaciones,
procedimientos para excavaciones y las recomendaciones y especificaciones técnicas para el
correcto diseño, construcción y control de las obras.
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Características del Proyecto
- Destino
: Museo
- Terreno
: Plano, sin pendiente considerable. Las calicatas se ejecutaron en un
subterráneo existente de un nivel.
- Geometría : Edificio existente, de data y arquitectura colonial.
NOTA: una vez definido el proyecto debe ser enviado a esta oficina para su revisión.
1.3
Marco de referencia
A continuación se resumen los antecedentes que definen el marco de
referencia del estudio, incluyendo la geometría de la exploración diseñada para cumplir los
objetivos del estudio.
a) Presupuesto del Estudio, elaborado por Ruz Vukasovic y Cia. Ltda.,
debidamente aceptado por el cliente. En él se definen los alcances y
características del estudio y su respectivo informe de mecánica de suelos.
b) Visitas a terreno y exploración geotécnica a cargo del Sr. Pablo Gajardo, en
representación de esta oficina, entre los días 27 de Junio a 7 de Julio de 2013.
c) Inspección visual de muestras extraídas del terreno.
d) Informe de ensayos de laboratorio Nº 98.726, emitido por Tecnolab Ltda.
e) Informe de medición de velocidad de ondas de corte sísmico, emitido en Julio de
2013, por Tecnolab Prospecciones Ltda.
f) Términos de referencia con fecha Abril de 2013.
Modificaciones del proyecto original, pueden introducir cambios
importantes en el estudio. Eventualmente, puede ser necesario reorientar la exploración
geotécnica, introduciendo nuevos puntos o profundidades mayores.
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5
Plano de ubicación de Calicatas
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2.
Antecedentes de Mecánica de Suelos
2.1
Exploración Geotécnica de Suelos
La exploración geotécnica de suelos se inició con un reconocimiento de
superficie, destinado a definir las características globales del terreno y situaciones
particulares que pudiesen afectarlo. A partir de ellas, se dio por aprobada la exploración,
consistente en dos calicatas de 16m de profundidad, ubicadas según se detalla en el croquis
de la sección 1.4.
Las calicatas, excavadas manualmente, fueron inspeccionadas y sometidas a
muestreo por personal de esta oficina, levantándose el registro estratigráfico detallado de
cada una de ellas, que se incluye en el Anexo Nº 1 y se resume en la sección 2.2.
Dadas las características de los suelos presentes en la zona del estudio y las
obras a fundar sobre el terreno, se extrajeron muestras perturbadas e inalteradas, las que
fueron analizadas y seleccionadas para elaborar el programa de ensayes, que se llevó a
cabo en los laboratorios de Tecnolab Ltda.
2.2
Modelo Estratigráfico
De acuerdo con la información obtenida de la exploración, el subsuelo
presenta un perfil compuesto por las siguientes unidades estratigráficas fundamentales,
cuyas características y dimensiones se entregan a continuación.
UNIDAD U1 : Pavimento del nivel de subterráneo existente, desde donde se han
efectuado las calicatas.
Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente:
Calicata Nº 1
2
Desde, [m] 0.00 0.00
Hasta, [m] 0.30 0.30
UNIDAD U2 : Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color café
grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media.
Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4"
y tamaño medio de 2" y entre un 10 a 20% de bolones de tamaño 10 a 12”.
No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS,
clasifica como GP.
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Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente:
Calicata Nº 1
2
Desde, [m] 0.30 0.30
Hasta, [m] 5.00 5.00
UNIDAD U3 : Grava de origen fluvial en matriz areno arcillosa, humedad alta y color
café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad
media a alta. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño
máximo de 4" y tamaño medio de 2" y entre un 20% de bolones de tamaño
12 a 15”. No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema
USCS, clasifica como GP-GC.
Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente:
Calicata Nº 1
2
Desde, [m] 5.00 5.00
Hasta, [m] 16.00 16.00
2.3
Situación de la napa freática
A la fecha de la exploración, 27 de Junio a 7 de Julio de 2013, fue detectada
una napa colgada; producto de filtraciones cercanas,
dentro de las siguientes
profundidades:
Calicata Nº 1
2
12.00
16.00
Prof, [m]
Sólo se informa la situación detectada a la fecha de exploración,
desconociéndose su variación estacional y a través del tiempo, tema que escapa a esta
especialidad.
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3.
Propiedades de diseño
3.1
Parámetros geotécnicos de diseño
A continuación se entregan los parámetros generales del suelo basados en
estudios similares del sector, la exploración del terreno, ensayos de laboratorio y la
experiencia del consultor, se incluyen valores para cada estrato:
Concepto
Unidades
GP-GC
Unidad
U2
Unidad
U3
Peso unitario húmedo
(g h)
[Ton/m³]
2.10
2.20
Peso unitario saturado
( g sat )
[Ton/m³]
2.20
2.30
( c)
[Ton/m²]
1.5
2.5
Ángulo de fricción interna
(fn)
[°]
45
45
Coef. Sísmico según NCh 433
(Cr)
[1]
Cohesión
3.2
Símbolo
GP
0.45
Capacidad de soporte y constante de balasto
La capacidad de soporte admisible, qa, queda definida por el menor valor de
aquellos obtenidos por consideraciones de resistencia y deformaciones (asentamientos)
admisibles. Para el caso estructuras fundadas sobre los suelos granulares, el diseño queda
controlado por condiciones de resistencia al corte. De esta manera, se obtienen los
siguientes valores de diseño:
Gravas
-
3.3
Capacidad de soporte Constante de balasto
(kg/cm²)
básica, Placa 33*33cm
Unidad
(kg/cm³)
Estática
Sísmica
Estática
Sísmica
8.00
11.2
20.00
60.00
U2 y U3
Para estimar la constante de balasto al giro se debe multiplicar el valor estático por
2.5.
Clasificación sísmica del suelo
Para los efectos de aplicación de la Norma de Diseño Sísmico de Estructuras,
NCh 433 y D.S. MINVU N°61, se tiene que:
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En base a los antecedentes Geológicos de Santiago, permiten clasificar el
suelo como tipo B. Se hicieron mediciones de ondas de corte para refrendar la validez de
esta hipótesis pero lamentablemente estas mediciones mostraron resultados anómalos por la
presencia del metro y los estacionamientos subterráneos de 21 de Mayo por lo que se
efectuaran nuevas mediciones por calle Puente y Santo Domingo.
3.4
Capacidad de infiltración del terreno
Para determinar la capacidad de infiltración del terreno, se hizo una
medición directa del coeficiente de infiltración mediante el método de Porchet, pero dad la
presencia de alta humedad y napa la variación de la prueba fue mínima, por lo tanto se debe
considerar como un suelo impermeable.
Estos valores son indicativos de un punto específico del suelo
ensayado. Sólo tienen validez para el predimensionamiento de los sistemas de drenaje
y debe ser verificado una vez realizadas las excavaciones en los puntos de
emplazamiento definitivo del sistema de drenaje.
3.5
Parámetros para el cálculo de empujes
3.5.1 Taludes horizontales aguas arriba de muros de contención
En la tablas siguientes se entregan los valores de los coeficientes de empujes
para el caso simplificado, caracterizado por planos verticales tanto en la superficie frontal y
en el trasdós del muro de contención, adicionalmente, se asume que el suelo retenido aguas
arriba del muro presenta una superficie horizontal, con pendiente nula.
3.5.1.1
Empujes de suelo natural (muros hormigonados contra terreno)
Concepto
Símbolo
Unidades
GP
GP-GC
Unidad
U2
Unidad
U3
Coef. de empuje en reposo
(K0)
[1]
0.29
0.29
Coef. de empuje activo
(Ka)
[1]
0.17
0.17
Coef. de empuje sísmico
( DKs)
0.06
0.06
Coef. de empuje pasivo
(Kp)
[1]
[1]
5.83
5.83
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3.5.1.2
10
Empujes de relleno (rellenos material existente)
Por condiciones de arquitectura y de diseño, es probable que algunos muros
estén sujetos a los empujes generados por los rellenos trasdós (rellenos laterales) que se
efectúen. Estos rellenos deberán ser con la grava proveniente de la excavación, libre de
material vegetal o contaminación, cuyos parámetros se describen a continuación.
Relleno
Granular
Concepto
Coef. de empuje en reposo (K0)
(Ka)
Coef. de empuje activo
[1]
0.50
[1]
0.33
(DKs)
(Kp)
[1]
0.10
[1]
--
Coef. de empuje sísmico
Coef. de empuje pasivo
Los empujes de relleno granular, fueron determinados considerando los
siguientes parámetros.
Parámetro
Tipo de Suelo
Peso unitario húmedo, (h)
Cohesión, (C)
Ángulo de fricción ()
Coef. Sísmico Según NCh 433
Unidades
---[Ton/m³]
[Ton/m²]
[ºs]
(Cr)
Relleno Granular Compactado
2,00
0,00
30
0,58
NOTA: EN EL CASO DE UTILIZAR RELLENOS CON DISTINTAS
CARACTERÍSTICAS, SE TENDRÁ QUE ENVIAR A ESTA OFICINA LOS
ENSAYOS DEL MATERIAL PARA REALIZAR LOS CÁLCULOS PARA LOS
VALORES DE LOS EMPUJES.
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11
Parámetros para el diseño estructural de pavimentos
Para reunir los antecedentes necesarios para el proyecto de pavimentación
interior, se realizó un estudio del material existente hasta las profundidades reconocidas.
Personal de esta oficina extrajo muestras representativas del suelo, las que fueron
inspeccionadas visualmente para definir ensayos de clasificación, Próctor y Relación de
Soporte California (C.B.R.). Los resultados se entregan a continuación:
Valores Óptimos
Próctor Modificado
Calicata Profundidad
[m]
1
1.50
2
1.50
Material
(USCS)
GP
Valor C.B.R.
[%] para 0.2”
71
Humedad
(%)
6.80
Densidad
(g/cm3)
2.19
GP
55
8.10
2.14
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4.
Determinación de los valores de las fuerzas de empuje
4.1
Muros de Subterráneos arriostrados por losas
Los empujes laterales que actuarán sobre las obras, tendrán las siguientes
magnitudes. TODOS LOS VALORES QUE SE ENTREGAN SON PARA UNA UNIDAD
DE LONGITUD Y CONSIDERA UNA SUPRIFICE HORIZONTAL DEL TERRENO
CONTENIDO SOBRE EL MURO.
Z
H
Reposo
a)
Sobrecarga
Sísmico
Napa Freática
Empuje Estático
Coeficiente de empuje estático
Presión en reposo (Z)
Sobrecarga
Napa Freática (sólo caso Z>Dw)
=
: Ko = (ver tabla sección 3.5)
1
: o =  · Ko · Z
: q = Ko · q
: nf = w· (Z - Dw)
h
(Caso sin napa; H ≤ Dw)
(sat – 1)
(Caso con napa; H ≥ Dw))
1
Donde:
Ko
Z
q
: Coeficiente de empuje en reposo (ver tabla sección 3.5).
: Profundidad a la que se evalúa el empuje
: Sobrecarga.
h Peso Unitario Húmedo del material (ver tabla sección 3.1).
sat : Peso unitario saturado del material (ver tabla sección 3.1).
w Peso unitario del agua.
Dw : Profundidad a la que aparece la napa freática.
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b)
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Empuje Sísmico
De acuerdo con lo especificado en la norma de diseño sísmico de edificios,
NCh 433 Of 96 modificada el 2009, el empuje sísmico sobre los muros arriostrados
superiormente, debe ser calculado de la siguiente manera:
s =0.3·Cr ·  · H · Ao/g
h
(Caso sin napa; H ≤ Dw)
sat – Dw/ H (sat - h)
(Caso con napa; H ≥ Dw)
 =
*
Donde:

s
: Presión sísmica
H
: Altura del muro
h Peso unitario húmedo del suelo, en estado natural = (ver tabla sección 3.1)
sat : Peso unitario saturado del suelo (ver tabla sección 3.1)
Ao : Aceleración efectiva (de acuerdo a NCh 433)
Cr : ver tabla sección 3.1
Esta presión debe considerarse como uniformemente distribuida.
Fuerza Total de empuje sobre el muro: Ft = s · H
4.2
Muros de contención no arriostrados
Z
H
Activo
Sobrecarga
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Sísmico
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Napa Freática
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a)
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Empuje estático
Coeficiente de empuje activo
Presión Activa (Z)
Sobrecarga
Napa Freática (sólo caso Z>Dw)

1=
: Ka = (ver tabla sección 3.5)
1
: o =  · Ka · Z
: q = Ka · q
: nf = w· (Z - Dw)
h
(caso sin napa; Z < Dw)
(sat – 1)
(caso con napa; Z ≥ Dw)
Donde:
Ka
Z
q
: Coeficiente de empuje activo (ver tabla sección 3.5)
: Profundidad a la que se evalúa el empuje
: Sobrecarga.
h Peso unitario Húmedo del material (ver tabla sección 3.1)
sat : Peso unitario saturado del material (ver tabla sección 3.1)
w Peso unitario del agua
Dw : Profundidad a la que aparece la napa freática.
b)
Empuje sísmico
Coeficiente de empuje sísmico: DKhs = (ver tabla sección 3.1)

s =  · DKhs · (H-Z)

2 =
h
(caso sin napa; Z < Dw)
sat
(caso con napa; Z ≥ Dw)
Donde:

s
Z
H
h
sat
: Presión sísmica para la profundidad Z.
: profundidad
: altura del muro
: Peso unitario húmedo del suelo, en estado natural = (ver tabla sección 3.1)
: Peso unitario saturado del suelo = (ver tabla sección 3.1)
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4.3
15
Empuje pasivo
El empuje pasivo a considerar en la zona enterrada de los muros de contención
se calculará de acuerdo a la siguiente formulación:
Z’
50 cm
Zona enterrada del
muro de contención
p (Z’)
p (Z’) = Kp**Z’ [ton/m2]
(despreciar los primeros 50 cm)
Donde:

p (Z’) :
Kp
:

:
Z’
:
Empuje pasivo, [Ton/m2]
Coeficiente de Empuje Pasivo
Peso unitario húmedo del material, [Ton/m3]
Profundidad de enterramiento del muro, [m]
(Despreciar los primeros 50cm)
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16
5.
Antecedentes para el diseño de fundaciones
5.1
Sistema de fundaciones recomendado
Dadas las características de los suelos y el tipo de estructura a fundar, se
recomienda el empleo de fundaciones superficiales tradicionales, compuestas por zapatas
corridas o aisladas apoyadas sobre el suelo natural, según lo indicado en la sección 5.2.1.
5.2
Definición del sello de fundaciones
5.2.1 Suelo de apoyo y nivel de sello de fundaciones
Todas las fundaciones se deberán apoyar en el suelo definido por las
unidades U2 y U3 correspondiente a la grava natural del terreno, respetando los valores
admisibles mencionados en la sección 3.2.
El sello de fundación deberá definirse penetrando un mínimo de 20cm. Bajo
esta condición se concluye que el nivel de sello deberá encontrarse, a una profundidad en
donde se detecte suelos gravosos de la unidad U2 o U3.
Además, dependiendo de la profundidad que constituya el proyecto, será
necesario considerar eventuales efectos de supresión.
La cota de sello de fundación se mantendrá en el valor proyectado por
cálculo y el sello de excavación se profundizará hasta penetrar 20cm en la unidad U2 o U3.
La diferencia entre el sello de excavación y de fundación se rellenará con hormigón H5 o
superior.
5.2.2 Requisitos para el sello de fundaciones
Una vez definidos el material y la profundidad del sello de fundaciones, éste
deberá cumplir las siguientes condiciones:
-
El nivel del sello de fundaciones, además de cumplir con los requisitos mínimos de
penetración, deberá cumplir con el enterramiento mínimo definido por el cálculo
estructural y la arquitectura, el que no podrá ser inferior a 1.50 m., medidos desde el
nivel de piso terminado que corresponda.
-
Para cada unidad estructural contenida en el proyecto, el sello de fundaciones deberá
ser homogéneo y estar constituido por un solo tipo de material, a fin de garantizar
continuidad de rigideces y evitar asentamientos diferenciales que puedan traducirse en
agrietamiento o fractura de estructuras.
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-
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El sello de fundaciones deberá ser plano y horizontal. Sin embargo, con la finalidad de
minimizar los costos en excavaciones y hormigonado, se podrá escalonar el sello de
fundaciones, mediante escalones de huella horizontal y contrahuella vertical, cuyas
dimensiones sólo tendrán las restricciones de factibilidad constructiva. Obviamente,
en toda la extensión de la huella, la excavación deberá cumplir la condición de
penetración mínima por debajo del estrato apto para fundar.
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6.
Especificaciones técnicas
6.1
Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres
1
Escarpe:
Previo al inicio de las excavaciones, deberá realizarse un escarpe inicial de al
menos 20 cm., consistente en el retiro PARCIAL del material inadecuado,
suelto o contaminado que se encuentre en la superficie, descrito en la unidad
U1. El material escarpado debe ser transportado de inmediato a botadero
autorizado, con la finalidad de evitar que contaminen las excavaciones o su
uso en rellenos dentro de la obra. Además en caso de realizar demoliciones
estas se deberán realizar de acuerdo a los cuidados que sean necesario para
mantener la estabilidad de la estructura existente.
Para compensar el material retirado, se deberá rellenar con material granular
compactado. Especificaciones del material y método de compactación se
entregan en la Sección 6.2.1.
2
Método de excavación:
Las faenas de excavación para las fundaciones se podrán realizar en forma
mecanizada, pero los últimos 20 cm. se deberán efectuar en forma manual, con
objeto de minimizar la sobre excavación y evitar la alteración excesiva de la
estructura natural del suelo. Estas se deben efectuar de acuerdo con las
dimensiones y emplazamiento indicados en los planos de proyecto. Antes de
su inicio se debe contar con la aprobación de los Arquitectos.
Los procedimientos de excavación deberán planificarse de manera que
provoquen la menor alteración del terreno natural y eviten la sobre excavación.
3
Tratamiento del sello:
El perfilado de las excavaciones deberá incluir la horizontalidad del sello y la
verticalidad de las paredes. Además, antes de proceder al emplantillado se
deberá limpiar el sello extrayendo el material suelto producto de las
excavaciones y todo material extraño que se encuentre ubicado en el sello de
fundación y de excavación.
4
Rellenos de penetración y tratamiento de la sobre-excavación bajo el sello de
fundación:
En la sección 5.2. se especifican las condiciones para el nivel del sello de
fundaciones. Particularmente, las señaladas en 5.2.1, imponen profundidades
que pueden superar los requisitos de enterramiento obtenidos de la
arquitectura y el cálculo estructural. En tal caso, se sugiere definir el sello a la
condición de enterramiento y suplir la diferencia de nivel con las condiciones
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de penetración mediante “rellenos de penetración”, constituidos por hormigón
calidad H5 o superior.
5
Precauciones con las zonas fundadas a distinto nivel:
De encontrase con zonas fundadas a distinta profundidad, podría provocar que
los bulbos de presiones de las fundaciones que se encuentren apoyadas más
arriba, sobre carguen las estructuras adyacentes.
Dichas zonas deberán quedar fundadas siempre sobre el mismo estrato descrito
en 5.2.1, pudiendo escalonar el sello de fundación, siempre y cuando el bulbo
de presiones no intervenga los muros de las zonas inferiores.
En términos geométricos el bulbo de presión está definido por dos rectas que
nacen desde los vértices inferiores de la fundación, inclinados 45º con respecto
a la horizontal. Dicho bulbo de fundación no debe ser intervenido, ya que las
estructuras que lo intercepten serán sobrecargadas.
6
Recepción de sellos:
Luego de cumplidas las etapas anteriores, se debe solicitar al Mecánico de
Suelos la recepción de los sellos de fundación o de excavación.
7
El Contratista deberá velar por la conservación de los puntos de referencia
(P.R.), debiendo proceder a su reemplazo y nivelación cuando resulten dañados
o desplazados, informando a la ITO al respecto.
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6.2
20
Especificaciones técnicas para rellenos
6.2.1 Rellenos Estructurales (relleno bajo radieres y pavimentos)
8
En la ejecución de rellenos estructurales podrá emplearse un material granular
grueso, limpio, del tipo "estabilizado", cuya curva granulométrica deberá estar
dentro del siguiente rango:
Criba o malla ASTM
2”
1”
3/8”
Nº 4
Nº 10
Nº 40
Nº 200
%, en peso pasando
100
55-100
40-70
35-65
20-50
10-30
0-15
También se puede emplear material integral de río, esteros, o la grava natural
proveniente de la excavación, limitando el tamaño máximo de 4” y que el
contenido de finos bajo la malla Nº 200 sea inferior a 10%.
EL MATERIAL SELECCIONADO DEBERÁ SER APROBADO
PREVIAMENTE POR EL SUSCRITO, Y DEBERÁ SER
RESPALDADO CON ENSAYES DE PERTINENTES, EMITIDOS POR
UN LABORATORIO CERTIFICADO INN.
Los ensayos mínimos a realizar deberán ser los siguientes:
- Granulometría
- Límites de consistencia
- Clasificación de suelos
- Densidad de partículas sólidas
- Humedad natural
- Próctor modificado o Densidad Relativa.
9
El material deberá ser esparcido en capas horizontales de espesor uniforme y
según el contenido de fino se tendrá que proceder de la siguiente forma:

En caso de que el material que pasa la malla Nº 200 sea mayor al 12%,
deberá humedecerse homogéneamente hasta lograr el valor óptimo del
ensayo Proctor Modificado con una variación máxima de ±2% y luego
compactarlo hasta alcanzar una densidad seca no inferior al 95% de la
D.M.C.S. del ensayo de Proctor Modificado.
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Santiago
Fono 2245 33 62
Ruz Vukasovic y Cia. Ltda.

6.3.
21
En caso de que el material que pasa la malla Nº 200 sea menor al 12%,
el material tendrá que ser compactado hasta lograr una Densidad
Relativa del 80%.
10
El espesor de las capas será establecido de forma tal que pueda lograrse la
densidad especificada en todo su espesor con el equipo de compactación que se
utilizará, en todo caso éste no podrá ser superior a 25 cm.
11
El avance deberá ser parejo, de modo tal que no se produzcan desniveles
superiores a 0.50 m. entre sectores contiguos.
12
Si el tamaño de la excavación lo permite, se recomienda el uso de rodillo de
1500 kg. de peso estático o superior. En el caso que al momento de hacer las
obras existan construcciones vecinas cercanas, se debe limitar la energía del
rodillo ya que puede afectar a las construcciones vecinas y producir daños.
13
En el caso de rellenos laterales, se realizarán controles de granulometría, y solo
el último metro de material instalado, será compactado de acuerdo a los
requisitos antes mencionados.
14
Cada capa deberá ser aprobada por la ITO y no podrá ser recubierta antes que
se dé por aceptada la densidad.
15
Inicialmente, los controles de densidad se realizarán por lo menos cada 50 m²
por capa, comprobada la eficacia del operador y el procedimiento, podrán
extenderse a 200 m² por capa y, finalmente hasta 500 m² por capa.
16
Los controles de densidades se deberán efectuar por un laboratorio
especializado de reconocida calidad, que cuente con la aprobación previa de la
ITO.
Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos
Con la finalidad de resguardar la integridad de las estructuras adyacentes, se
deben seguir las siguientes recomendaciones:
17
Las fundaciones deberán hormigonarse contra terreno.
18
La construcción de rellenos no deberá afectar la seguridad de las estructuras
vecinas. En especial se deberá tener cuidado con los medianeros, que de ser
necesarios, deberán ser reforzados o removidos previa autorización de los
vecinos. En caso que no exista espacio para el desarrollo de taludes más la
berma de seguridad no excavada de 1.00 m. en el deslinde, se debe desarrollar
un proyecto de entibación y socalzado.
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Santiago
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Ruz Vukasovic y Cia. Ltda.
19
6.4.
6.5
22
En caso que los taludes excavados se acerquen a construcciones existentes
se debe verificar que entre la arista de la fundación más cercana al borde
de él o los taludes, y el píe de estos, se pueda trazar una diagonal cuyo
ángulo más desfavorable no puede ser superior a 45º respecto de la
horizontal. En caso de dudas de aplicación de esta norma, o en caso que no
exista el espacio suficiente para la generación de este ángulo, avisar
inmediatamente al especialista a cargo del proyecto de entibación y/o
socalzado correspondiente.
Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra.
20
Taludes de excavación:
Las excavaciones provisorias hasta el nivel de sello de fundación, se deberán
realizar en base a un Proyecto de Entibación y Socalzado.
21
Se deberán respetar lo indicado en al norma Nch 349 Of. 1999, respecto de la
seguridad en excavaciones.
SE DEBE DAR CUMPLIMIENTO A TODAS LAS NORMAS
CHILENAS DE SEGURIDAD EN EXCAVACIONES, Y EFECTUAR
TODAS LAS ENTIBACIONES CORRESPONDIENTES.
22
Se recomienda prestar atención a problemas de filtración de aguas superficiales
para no afectar los taludes.
23
De existir alta humedad al momento de la ejecución de los trabajos, se deberán
tener conexiones eléctricas que cumplan con las normas de trabajo en
condiciones de alta humedad.
Limitaciones de este estudio
24
Una vez definido el proyecto, se debe remitir a esta oficina la versión de
arquitectura a construir, y solicitar la revalidación del informe de mecánica de
suelos mediante documento suscrito por su autor. De igual forma se debe
proceder en caso de cambios de arquitectura durante el período de
construcción.
Eduardo Errázuriz Amenábar
MSc. Ing. Geotécnica
Ingeniero Civil
MRJ/fma
Licenciado de Las Peñas Nº 4909 - Ñuñoa -
Francisco Javier Ruz Vukasovic
M.Eng Geotechnical Engineer
Ingeniero Civil
Santiago
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23
Anexo Nº 1: Estratigrafía
Calicata 1
Calicata
Horizonte
Nº
1
2
3
Rango
Profundidad
0
0.3
1.5
0.3
1.5
5
Espesor
Descripción visual
0.3
Relleno compuesto por pavimentos existentes.
1.2
Grava de origen fluvial en matriz arenosa,
humedad media y color café grisáceo. Estrato de
suelo de cementación media y de compacidad
media. Contiene clastos sanos de forma sub
redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 20% de bolones de tamaño
máximo 10". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP.
3.5
Grava de origen fluvial en matriz arenosa,
humedad media y color café grisáceo. Estrato de
suelo de cementación media y de compacidad
media. Contiene clastos sanos de forma sub
redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 15% de bolones de tamaño
máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP.
5
Grava de origen fluvial en matriz areno
arcillosa, humedad alta y color café grisáceo.
Estrato de suelo de cementación media y de
compacidad media. Contiene clastos sanos de forma
sub angulosa de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 15% de bolones de tamaño
máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GPGC.
6
Grava de origen fluvial en matriz areno
arcillosa, humedad alta y color café grisáceo.
Estrato de suelo de cementación media y de
compacidad media. Contiene clastos sanos de forma
sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 20% de bolones de tamaño
máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GPGC.
1
4
5
5
10
10
16
Observaciones
A la fecha de exploración, Julio 03 de 2013, la napa freática fue detectada a la profundidad de
12 m.
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24
Calicata 2
Calicata
Horizonte
Nº
1
2
3
Rango
Profundidad
0
0.3
1.5
0.3
1.5
5
Espesor
Descripción visual
0.3
Relleno compuesto por pavimentos existentes.
1.2
Grava de origen fluvial en matriz arenosa,
humedad media y color café grisáceo. Estrato de
suelo de cementación media y de compacidad
media. Contiene clastos sanos de forma sub
redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 15% de bolones de tamaño
máximo 10". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP.
3.5
Grava de origen fluvial en matriz arenosa,
humedad media y color café grisáceo. Estrato de
suelo de cementación media y de compacidad
media. Contiene clastos sanos de forma sub
redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 20% de bolones de tamaño
máximo 15". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP.
5
Grava de origen fluvial en matriz areno
arcillosa, humedad alta y color café grisáceo.
Estrato de suelo de cementación media y de
compacidad media. Contiene clastos sanos de forma
sub angulosa de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 20% de bolones de tamaño
máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GPGC.
6
Grava de origen fluvial en matriz areno
arcillosa, humedad alta y color café grisáceo.
Estrato de suelo de cementación media y de
compacidad media. Contiene clastos sanos de forma
sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño
medio de 2", con 20% de bolones de tamaño
máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De
acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GPGC.
2
4
5
5
10
10
16
Observaciones
A la fecha de exploración, Julio 08 de 2013, la napa freática fue detectada a la profundidad de
16 m.
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Anexo Nº 2: Set Fotográfico
CALICATA Nº 1: Fecha de excavación 01 a 03 de Julio de 2013
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26
CALICATA Nº 2: Fecha de excavación 04 a 08 de Julio de 2013
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27
Anexo Nº 3: Ensayos de Laboratorio
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28
Anexo Nº 4: Informe Velocidad de Ondas de Corte
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