PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 DESCRIPCION DE LAS EDIFICACIONES PROYECTADAS ............................ 1 1.1 Elementos constructivos ................................................................................... 1 1.2 Estructura .......................................................................................................... 5 MATERIALES EMPLEADOS .............................................................................. 15 CARGAS ACTUANTES ....................................................................................... 16 3.1 Normativa: ...................................................................................................... 16 3.2 Acciones superficiales: ................................................................................... 16 CONDICIONES DE SEGURIDAD....................................................................... 25 4.1 Estado límite último y de servicio .................................................................. 25 4.2 Estado límite de servicio: DEFORMACIONES Y FLECHAS ...................... 26 4.3 ACCIONES SISMICAS ................................................................................. 27 CALCULO DE LA ESTRUCTURA ..................................................................... 27 5.1 Modelización de la estructura ......................................................................... 28 5.2 Bases de cálculo.............................................................................................. 28 5.3 Resultados del cálculo estructural .................................................................. 30 5.3.1 Cálculo elástico lineal de la nave. Esfuerzos más notables. ................... 31 5.3.2 Análisis de estabilidad elástica ............................................................... 36 5.3.3 Viga carrilera puente grúa ...................................................................... 39 5.3.4 Losa plataforma camión ......................................................................... 39 5.3.5 Forjado ligero tramex ............................................................................. 43 5.3.6 Cálculo estructura metálica galería......................................................... 43 5.3.7 Estructura metálica plataforma camión .................................................. 44 5.4 Comprobación de perfiles............................................................................... 44 CORREAS DE CUBIERTA .................................................................................. 56 CIMENTACION .................................................................................................... 58 7.1 Bases de anclaje .............................................................................................. 58 7.2 Zapatas ............................................................................................................ 58 MEDICION ESTRUCTURA METALICA ........................................................... 60 MEDICION HORMIGON ..................................................................................... 64 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO DE CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS DEL POST-TRASVASE JUCAR VINALOPO, EN VILLENA (ALICANTE) 1 DESCRIPCION DE LAS EDIFICACIONES PROYECTADAS 1.1 Elementos constructivos La nave tiene en planta forma rectangular, con una luz de 27.3 m., y una anchura de 40.30 m. La separación entre caras exteriores de los pilares es de 27.42 m, en sentido transversal y 40.42 m. en sentido longitudinal. En todas las fachadas existe un voladizo de 2.224 m. de vuelo, por lo que la superficie cubierta es de 31.748 m. x 44.748 m (superficie de 1.421 m2). La altura máxima de la estructura es de 10.47 m. (coronación cumbrera estructura principal) y libre interior de 8.004 m. en la zona central interior y de 6.00 m. hasta el vértice interior del nudo de esquina de la triangulación. La altura libre exterior en el extremo del voladizo es de 6.142 m. Las fachadas serán en principio semi-abiertas, disponiendo un muro de bloque de hormigón hueco de 1 m. de altura respecto a coronación del muro de hormigón perimetral. Sin embargo, respecto al cálculo, se contempla la posibilidad que posteriormente se ejecute el resto de altura de los paramentos con bloque de hormigón hueco de 20 cm de espesor, enfoscado en su cara interior y con sillería o mampostería de piedra caravista en el exterior. La cubierta será a cuatro aguas, con una pendiente del 26%, a base de correas de perfil IPE-120 las intermedias y la de cumbrera, y UPN-120 la del extremo del voladizo, separadas 1.175 cm (medida según el plano de la cubierta). Entre las correas se coloca, atornillado a sus alas inferiores, un panel tipo sándwich de 4 cm. de espesor máximo, de 10 kg/m2 de peso y caras planas, prelacada con color semejante a ladrillo cerámico. La cubierta se ejecuta con un elemento prefabricado que comprende una placa soporte, un aislamiento térmico a base de lana de roca o poliestireno expandido, y una teja tipo árabe más los elementos de sujeción o amarre entre ellos, todo ello apoyado sobre las correas, cuyo conjunto no sobrepasa el peso de 85 kg/m2. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 1 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Se disponen lucernarios en cada una de las vertientes, repartidos al tresbolillo en la cubierta tal como se indica en el plano de estructura de cubierta, de material plástico translúcido de poliéster o similar. Cada módulo tiene de longitud la luz de las correas (equivalente a un vano de 4.55 m. ó 4.333 m.), y una anchura que coincide con la separación entre dos correas (1.175 m.). Vista fachada NW Vista fachada SW El perímetro de la nave desde dónde arranca el voladizo se encuentra delimitado por un muro de hormigón armado de 40 cm. de espesor que discurre perimetralmente a lo largo de las fachadas de la nave. Los pilares de la nave consisten en unos soportes compuestos de dos cordones triangulados o empresillados en la mayoría de los casos y otros de perfil simple en doble T, se apoyan sobre un pilar o enano de hormigón enrasado por su cara exterior al muro, siendo las dimensiones de 850 x 50 cm.. Los pilares de las fachadas hastiales que son de perfil simple (excepto el central) arrancan de un enano de 60x45 cm. En las esquinas de la nave, al ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 2 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) existir pórticos en dirección diagonal a 45º con las fachadas, se disponen unos enanos en su mismo plano o dirección de dimensiones 104x60 cm., con la disposición que figura en los planos. Sección F-F En el interior de la nave se disponen de los elementos necesarios (viga carrilera, soportes y arriostramientos) para soportar un puente grúa de 15 T que recorre longitudinalmente la nave. Al resultar el cordón interior inclinado hacia el interior de la nave, el suministrador del puente grúa deberá comprobar que puede instalarse sin modificar las dimensiones de los elementos de soporte. Sección C-C El muro que rodea perimetralmente la nave tiene de dimensiones exteriores 40.7 x 27.7 m. y una altura de 3.40 m. respecto a la cara superior de la solera o sótano donde se disponen las instalaciones hidráulicas. Por tanto la cara interior del muro presenta el aspecto de un muro con contrafuertes que coincide con la posición de los pilares. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 3 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) La solera es de hormigón armado, tiene 20 cm. de espesor a una cota de -3.40 m. respecto a la rasante del muro. Sus dimensiones coinciden con las de las cara interior de la zapata corrida perimetral que sirve de soporte al muro, interrumpida por las zapatas de soportes interiores y de las bancadas de las tuberías y maquinaria hidráulicas. Planta nave En el interior de la nave y enrasando con la cota exterior, se colocarán un forjado ligero a modo de altillo o pasarelas que permiten el acceso a las diferentes zonas interrumpidas por las conducciones y a la galería. Se ejecuta a base de piso de retícula de chapa repujada o perforada (tramex). Comprende dos plataformas transversales de 4.06 m. de anchura y 26.33 m. de longitud, separadas ambas 12.97 m. Este hueco central coincide con las turbinas de la instalación hidráulica. Mediante voladizos unidos a las paredes del muro, se proyecta una vía de paso peatonal que conecta ambas paralelas y recorre el muro hasta el acceso a la galería, salvando mediante escaleras el desnivel existente (-1.12 m.). ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 4 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Coincidiendo con una posible futura puerta de acceso de camiones (2º vano de la fachada NW) se fabricará una losa de hormigón armado maciza de 35 cm. de espesor de dimensiones 8.45 x 4.84 m., con la misma anchura con la zona de la puerta de acceso. Se dispone en el presente proyecto de una puerta de dos hojas, de 4 m. de anchura y 1 m. de altura. En la zona junto a la galería se construirá un foso de 1 m. de profundidad (cota -4.40 m.) de dimensiones 12.91 x 4.00 m. , centrado con el eje de la nave, y que comunica con el acceso a la galería. Sección longitudinal galería La galería es simétrica de doble hueco, de 4.5 m. de anchura cada una y 4.25 m. de altura, de 47 m. de longitud. Cada hueco se compone de una parte rectangular inferior, de 4.5 x 2.55, y un semicírculo superior de 2.25 m. de radio. Debido a que los tubos se encuentran en la parte inferior, se diseña una plataforma de circulación de tramex, a una altura mínima de 1.82 m. quebrada, atornillada al muro, que deja una altura libre de 2.35 m., siendo transitable la anchura de un metro central. En cumbrera se dispone una viga carrilera IPE160 con grapas de sujeción cada 2.0 m. para permitir evacuar instalaciones de la cabecera de la galería. 1.2 Estructura La estructura de la nave es de acero para edificación y se compone de un entramado espacial de vigas y pilares triangulados de nudos rígidos empotrados en la cimentación. Al tratarse los pilares de elementos de canto variable que se reduce linealmente al descender hacia su base, la transmisión de flectores a la coronación del muro o enano se reduce aunque no se elimina. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 5 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Se ha dividido en planta la estructura en 9 vanos, de los cuales los tres centrales son de 4.333 m. de separación y los tres extremos a cada lado de 4.55 m. En las fachadas hastiales existen 6 vanos todos ellos de 4.55 m. Esquema general de la estructura La cubierta a cuatro aguas dispone de una limatesa central o cumbrera horizontal que comprende los tres tramos centrales de 4.333 m. El resto de vanos coincide con las zonas de la cubierta a tres aguas. Es simétrica en sus dos ejes ortogonales. Los elementos estructurales más relevantes son: CORREAS DE CUBIERTA Las correas de cubierta son de perfil IPE-120 apoyadas encima de los cordones de los pórticos, de luces 4.55 m. ó 4.333 m. según la zona donde se encuentren, quedando otras de menor luz al apoyarse sobre las diagonales de ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 6 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) las vertientes. En todos los casos la separación es de 1.175 m según el plano de cubierta o 1.137 m. medido en proyección (26% de pendiente ó 14.57o). En todos los casos se consideran continuas en los apoyos. Sólo las correas perimetrales en el extremo del voladizo, el perfil se modifica a UPN-120 constituyendo un elemento de cierre de cara plana. Planta de cubierta. Correas. PORTICO 1 Consiste en un pórtico de 27.3 m. de luz referido a eje de los cordones exteriores de los pilares, 10337 mm. de altura en cumbrera formado por pilares y jácena con estructura triangulada. La triangulación de cubierta se compone de dos cordones formados el superior por 2UPN-140 en cajón, en disposición vertical, y 2UPN-140 el inferior inclinado y #140x100x5, ambos con disposición apaisada. Los correas apoyan fuera de los nudos con separaciones de 1175 mm. La pendiente de ambos cordones es del 26%. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 7 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) El cordón inferior se compone de un primer tramo arrancando de los pilares de canto constante (1100 mm) y el tramo central de disposición horizontal resultando un canto linealmente variable en la celosía, máximo en el centro con 2283 mm. La triangulación es de tipo Warren, con diagonales con inclinaciones alternadas, con montantes para aliviar la luz del cordón superior. Los perfiles de las diagonales son de tubo #140-100-5 y #120-80-5 y 4, siempre en disposición apaisada, y la de los montantes perfil tubular rectangular #100x60x5. La separación entre montantes no es fija debido a que debe ajustarse a las alineaciones de los pórticos de fachada y pórtico diagonal. Pórtico tipo 1 Los pilares se componen de dos cordones de perfil 2UPN-140 en cajón el exterior y 2UPN-160 (el posterior inclinado hacia el interior), en disposición apaisada. En la base tiene 45 cm. de canto y en el nudo de esquina 120 cm. Los cordones se encuentran unidos con diagonales a separaciones verticales de 100 cm. formados por perfil rectangular #140-100-5. Los montantes son de tubo #100x60x5 excepto el que coincide con la posición de la ménsula para la viga carrilera que es una HEA-260. La ménsula es la continuación del perfil anterior HEA-260 con 50 cm. de vuelo. El voladizo de 2.224 mm. de longitud se compone de dos UPN-140 en cajón con disposición vertical, prolongación del cordón superior, con un canto constante. En la parte central los dos pórticos tipo 1-1 (centrales) se conectan transversalmente con una celosía de cordones paralelos (partida entre los pórticos 1-1 como principales), mientras que los pórticos tipo 1-2 se unen en el ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 8 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) punto de encuentro con pórticos diagonales y con un pórtico similar pero perteneciente al centro del hastial (Tipo 2). PORTICO 2 Es la estructura que coincide con el eje longitudinal de la nave con una longitud total de 40.3 m. Se compone de dos pórticos similares, con la misma disposición de perfiles y geometría, que los pórticos tipo 1 (exceptuando el cordón interior del pilar, que en lugar de 2UPN-160 se dispondrán 2UPN-140 siendo por tanto iguales ambos cordones), y una celosía central de tres vanos que coinciden con los pórticos intermedios 1-1. La altura libre es de 7.99 m. La celosía central se compone de dos cordones de tubo rectangular, el superior de #140-100-5 y el inferior de #120-80-4 triangulados con diagonales de tubo #100x60x4. Se intercala entre los pórticos al tratarse de una estructura secundaria. Pórtico tipo 2 Los montantes extremos reciben los pórticos tipo 1-2, el pórtico 2 y las diagonales. Por esta razón, el nudo se ha diseñado mediante tres IPE-300 (nudo superior) y IPE-330 (nudo inferior), con sus extremos de las alas unidos con chapa, de manera que presenten superficies planas cada 45º para facilitar el enlace con los cordones superior e inferior, de los pórticos mencionados y sus diagonales. Esta celosía central se proyecta porque por una parte uniformiza el reparto de esfuerzos entre todos los pórticos tipo 1 y 2 no presentando grandes diferencias de esfuerzos y deformaciones entre ellos; y por otra contiene los empujes de los distintos pórticos en el vértice de cumbrera hacia el interior de la nave. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 9 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) PORTICO DIAGONAL Pórtico que coincide con la tipología con los pórticos tipo 1 y 2, pero que geométricamente es la proyección en un plano a 45º de los pórticos anteriores, por lo que sus dimensiones horizontales se encuentran aumentadas en la proporción de 2 . De esta forma se facilita el enlace con los pórticos que apoyan sobre el pórtico diagonal y el apoyo de la viga carrilera. Pórtico diagonal La luz es de 19.30 m., el vuelo de la marquesina de 3.15 m. y el nudo de esquina tiene 1.70 m. de canto, siendo el pilar de 64 cm de ancho en su base. Las dimensiones verticales se mantienen constantes e iguales al resto de pórticos. Los perfiles son similares a los del pórtico 1. La disposición a 45º de los pórticos menores o secundarios en la esquina (P3, P4) alivia la componente de flexión de este pórtico de mayor luz transformándolo en axiles, por lo que los esfuerzos no son más elevados que en el resto. En el extremo que soporta la marquesina se dispone además del voladizo prolongación del cordón superior, dos voladizos a 45º necesarios para mantener una luz constante de las correas en el voladizo. PORTICOS SECUNDARIOS 3 y 4 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 10 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Pórticos tipo 3 y 4 Son los pórticos que se soportan en su extremo superior interior en el pórtico diagonal. El pórtico 3 tiene 9.06 m. de luz y el pórtico 4 es de 4.50 m. Se diferencian los de la fachada lateral respecto a los del hastial en que los primeros, al servir de apoyo a la viga carrilera del puente grúa, el pilar dispone de un segundo cordón a base de 2UPN-160, unido al cordón exterior con montantes #120-80-5 excepto la plataforma superior que es una HEA-260 que se prolonga en meseta hasta la viga carrilera, siendo su apoyo (de longitud 1.44 m.). Los perfiles entre ambos tipos de pórtico son distintos, pero son de tipo IPE para los del muro hastial y de tipo HEA para los del muro lateral. El dintel se encuentra acartelado en los pórticos largo P3 con un cartabón del mismo perfil que el dintel (IPE-270 para el pórtico 3 de 1.33 m. de longitud y 0.47 de canto). FORJADO LIGERO A COTA 0.00 En la coronación del muro se dispone un entramado de pórticos planos y correas configurando dos pasarelas transversales para soportar un forjado ligero tipo tramex. Para ello se replantea una distribución de pilares ajustada a la distribución de instalaciones hidráulicas dejando un hueco central (zona de turbinas) de 22.90 x 12.97 m2. Se han dimensionado un conjunto de pórticos según la dirección longitudinal de la nave, con pilares de 3.4 m. de altura. Estos pórticos (5 unidades a cada lado del hueco central) se encuentran separados a distancias variables según se refleja en los planos. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 11 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Se componen de un vano central y un voladizo a cada extremo excepto los que coinciden con la plataforma de camiones (que se elimina el pilar junto a la plataforma). Los voladizo tienen 1.02 m. de vuelo y el vano central 2.13 m. Pórticos tipo pasarela forjado ligero El perfil de las jácenas es IPE-200 constante en el vano central y voladizo. Estas jácenas se encuentran unidas con tornillos (son desmontables) a una placa superior de cierre del pilar en el caso que fuese necesario desmontar alguna de las instalaciones que se encuentran bajo el forjado. Los pilares son de tipo grey, HEA-140 de 2.99 m. de altura separadas 2.13 m. Los correas también se unirán con tornillos a las jácenas, son de perfil IPE-160 excepto las extremas que son UPN-160, se encuentran separadas 1.03 m. y sus luces son variables, máxima de 5.62 m. En el foso de 1 m. de profundidad en la base de la losa se colocarán unas correas IPE-140 para soportar un tramex sobre el mismo. VOLADIZOS JUNTO AL MURO A LA COTA 0.00 Con objeto de enlazar las pasarelas descritas se proyecta un pasillo de 1.55 m. de anchura, con vigas en ménsula empotradas al contrafuerte o pilar del muro, de perfil de canto variable IPE-220/160/280. La longitud es de 12.97 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 12 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) m. (a cada lado del muro longitudinal) y se disponen correas UPN-160 (borde), IPE-160 (central) y un angular L-80-8) de apoyo en el muro. Para permitir el acceso al interior de la galería se proyecta un pasillo de 1.09 m. de anchura, que discurre en L desde la pasarela hasta la entrada de la galería, formada por voladizos del mismo perfil y dos correas UPN-120. Para salvar el desnivel se proyecta una escalera hasta una pequeña plataforma de 1.55 m. de vuelo a la salida de la galería. PLATAFORMA CAMION En el segundo vano de la fachada lateral NW se ha dimensionado una plataforma para entrada de carga-descarga de camiones, de 8.25 m. de longitud y 4.84 m. de anchura. Se proyecta con dos pórticos laterales de dos vanos de 3.35 y 4.06 m. de luz, y una separación entre ambos de 4.617 m. Plataforma camión Se trata de una losa de hormigón armado de 35 cm. de espesor apoyada longitudinalmente en una jácena IPE-450 a cada lado, sobre el muro perimetral en la entrada quedando libre el borde interior. Se han dimensionado pilares tipo grey HEA-220. La losa se encuentra armada con φ20 a 10 cm. según la dirección transversal (corta) y cara inferior. En el la cara superior transversal y en la dirección longitudinal se arma con φ16 a 15 cm. Se colocará un zuncho a base de 6φ20 en el borde libre interior. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 13 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) OTROS ELEMENTOS ESTRUCTURALES Riostras: En el vano central de las fachadas laterales se dispondrá un arriostramiento a base de una doble Cruz de San Andrés con perfiles #120x4 los inferiores (altura 4 m.) y de #100x4 la cruz superior. Todas la fachadas se encuentran atadas mediante un perfil #120-4 a las cotas de 4.00 m. (coincide con el apoyo de la viga carril) y con un perfil #100-4 a la cota de 6.00 m. (coincide con el nudo interior de esquina) Tornapuntas: Desde el zuncho de atado longitudinal #120-4 que coincide con la cota (4.00 m.) del apoyo del puente grúa, se proyectan dos tornapuntas de #100-4 que estabilizan horizontalmente ese puntos (pandeo lateral) o contienen el empuje longitudinal del puente. Desde el zuncho de atado longitudinal #100-4 que coincide con la cota (6.00 m.) del nudo interior de esquina del pórtico, se proyectan dos tornapuntas de #80-4 que estabilizan horizontalmente ese puntos (pandeo lateral). Puente grúa: Con 24.40 m. de luz, se compone de dos vigas puente con carretón central, apoyado en sus extremos sobre una viga carrilera HEA-280 con ruedas separadas 4 m. La ménsula de apoyo tiene 50 cm. de vuelo (a eje) y consiste en un perfil HEA-260 excepto en los pórticos diagonales que es una HEA-280 (71 cm. de vuelo a eje viga carril). finalizando su recorrido en el mismo apoyo. La longitud de la viga carrilera es de 37.50 m. Galería: Se proyecta un entramado compuesto por vigas transversales a la galería, de 4.5 de luz y separadas 5.2 m., con forma quebrada en el centro (desnivel -28 cm. para permitir el tránsito de personas). El perfil es HEA-160 en cajón cuyos extremos se atornillan a las paredes laterales de la galería al nivel donde arranca la bóveda semicircular de la misma. Longitudinalmente se disponen correas, las centrales separadas a 1 m. y las laterales 0.875 m., de perfil UPN-120. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 14 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Sección estructura galería 2 MATERIALES EMPLEADOS Los materiales estructurales utilizados son: 1) Acero de edificación tipo S275 JR de características (Norma SE-A) para perfiles conformados en frío: Espesor inferior a 16 mm: fy = 275 N/mm2 ; fu = 410 N/mm2 ; E = 210.000 N/mm2 γM0 = 1.05 ; fyd = 262 N/mm2 (Comprobaciones de plastificación) γM1 = 1.10 ; fyd = 250 N/mm2 (Comprobaciones de inestabilidad) Espesor superior a 16 mm: fy = 265 N/mm2 ; fu = 410 N/mm2 ; E = 210.000 N/mm2 γM0 = 1.05 ; fyd = 252 N/mm2 (Comprobaciones de plastificación) γM1 = 1.10 ; fyd = 241 N/mm2 (Comprobaciones de inestabilidad) 2) Acero de edificación tipo 4.6. de características (Norma SE-A) para pasadores o tornillos de las articulaciones y base de anclaje: fy = 240 N/mm2 ; fu = 400 N/mm2 ; E = 210.000 N/mm2 γM2 = 1.25 ; fyd = 250 N/mm2 (Comprobaciones de resistencia) 3) Hormigón tipo HA-25/B/25/IIa para cimentaciones, cubierta y muro (bajo cubierta IIa) (Norma EHE-08) : fck = 25 N/mm2 ; γc = 1.5 ; fcd = 16.66 N/mm2 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 15 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 4) Acero corrugado B500 SD para armados de cimentaciones, cubierta y muro, de características (Norma EHE): fyk = 500 N/mm2 ; γs = 1.15 ; fyd = 443.8 N/mm2 5) Alambre corrugado B500 T para mallazo de cubierta, de características (Norma EHE): fyk = 500 N/mm2 ; γs = 1.15 ; fyd = 443.8 N/mm2 6) Hormigón tipo HL-150/B/30 para hormigón de limpieza, espesor 10 cm, bajo muro y losa de cimentación (Norma EHE-08 Anejo 18º). 3 CARGAS ACTUANTES 3.1 Normativa: Se han aplicado las siguientes normas: - CTE-SE: Hipótesis y combinaciones de carga. Limitaciones de flecha. - CTE-SE-A y EC-3: Dimensionamiento de secciones de acero. - CTE-SE-AE y EC-1: Acciones a considerar en el cálculo. 3.2 Acciones superficiales: El desglose de acciones que actúan en la cubierta de la nave son : a) Cargas gravitatorias : - Acciones permanentes G: - Placas de teja ..................................................... - Panel intradós cubierta ................................ 0.80 kN/m2 0.15 kN/m2 TOTAL ……………………………………………. 0.95 kN/m2 Nota: La estructura se contabiliza independientemente en el cálculo. b) Sobrecarga de nieve N - Nieve zona 5 para la localización de la caseta a la cota de 500 m. de altitud, le corresponde entre 50 kg/m2, μ = 1 para α < 30º....................................... c) Sobrecarga de uso S -Cubierta no transitable de uso sólo para mantenimiento: Para cubierta G1 accesible solo para mantenimiento de peso inferior a 1 kN/m2 0.50 kN/m2 0.40 kN/m2 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 16 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Nota: Carga vertical gravitatoria mayorada sobre correas: 95·1.35 + 40·1.5 + 50·0.75=226 kg/m2 falta sumar la componente vertical del viento de presión sobre la cubierta. d) Acción del viento Presión estática : qe = qb · ce · cp d1) Presión dinámica del viento qb: Zona B y velocidad básica del viento de 27 m/s: 45 kg/m2. d2) Coeficiente de exposición ce: 0.45 kN/m2 Grado de aspereza del entorno : III. Zona rural con obstáculos. Cubierta ce = 2.3 Coronación pilar ce = 2.1 Base del pilar ce = 1.4 Se han considerado dos posibles estados de la construcción: - Abierta: sin paramentos en las fachadas. Se trata como marquesina a dos aguas. La configuración de la cubierta es a dos aguas en la parte central longitudinal (13 m.), y linealmente variable entre la situación anterior y una cubierta plana en 13.95 m. a cada lado: d3) Coeficiente de presión en cubierta cp (según EC-1): Inclinación de la cubierta: 26% (14.6º); 0% Presión ambos y cada faldón Succión ambos y cada faldón cp = 0.40 ; +0.2 cp = -0.80 ; -0.5 d4) Presión estática: Presión ambos y cada faldón 26% : 45·2.3·0.40 = Presión ambos y cada faldón 0% : 45·2.3·0.20 = Se aplicará en cada faldón. Succión ambos y cada faldón 26%: 45·2.3·0.80 = Succión ambos y cada faldón 0% 45·2.3·0.50= 0.42 kN/m2 0.21 kN/m2 0.83 kN/m2 0.52 kN/m2 Nota: Siendo G = 0.95 kN/m2 + 0.30 kN/m2 = 1.25 kN/m2. 0.80 G = 1 kN/m2 < 1.5·V1 = 1.5·0.68 = 1 kN/m2. luego la succión podría compensarse aproximadamente con el peso de la cubierta o generar una carga muy pequeña. (Valor medio del viento: 0.68). ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 17 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) - Cerrada: con paramentos laterales y sin huecos. d4) Coeficiente de presión en cubierta cp: Inclinación de la cubierta: 26% (14.6º) Cubierta barlovento Cubierta sotavento d5) Coeficiente de presión en fachadas cp: Pilar barlovento Pilar sotavento Pilares hastiales d6) Presión estática: Cubierta barlovento : 45·2.19·0.11 = Cubierta sotavento : 45·2.19·0.00 = Pilares barlovento : 45·2.1·0.71 ; 45·1.4·0.7 Pilares sotavento : 45·2.1·0.33 ; 45·1.4·0.33 Pilares hastiales : 45·2.1·0.8 cp = 0.18 cp = 0.02 cp = 0.70 cp = -0.38 cp = -0.80 0.14 kN/m2 0.00 kN/m2 0.67/0.45 kN/m2 0.31/0.21 kN/m2 0.76 kN/m2 e) Puente grúa Puente grúa de 15 T de carga máxima. La reacción máxima por rueda es de 121.5 kN y la reacción mínima por rueda es de 35 kN, siendo por tanto el peso total 313 kN. Las ruedas se encuentran separadas 4 m. El empuje horizontal por frenado o arranque del puente grúa se consideró 1/10 del peso en la dirección del propio puente, y 1/7 en la dirección transversal. f) Plataforma de camiones - Carga permanente losa de 35 cm. 8.75 kN/m2 - Sobrecarga de uso ¾ de tren de cargas consistente en 6 cargas puntuales de 75 kN separadas 1.5 en la dirección del avance y 2 m. transversalmente. Uniforme sobre toda la plataforma: 7.50 kN 4.00 kN/m2 g) Forjado ligero cota 0.00 - Carga permanente: Peso tramex o similar. - Correas IPE-160 y estructura 0.50 kN/m2 0.20 kN/m2 - Sobrecarga de uso Uniforme sobre toda la plataforma: 3.00 kN/m2 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 18 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) h) Acción del terreno sobre el muro La parte superior del muro se encuentra en voladizo por lo que está sometido al empuje activo. No se considera la actuación del forjado ligero entre caras paralelas longitudinales (correas). Para su cálculo puede aplicarse la teoría de Coulomb que proporciona valores suficientemente aproximados. Esta teoría se aplica a terrenos sin cohesión, sin embargo, de no efectuarse una determinación directa de las propiedades del terreno, se supondrá, del lado de la seguridad, cohesión nula del suelo. Las características del terreno y del muro son: ► Angulo de rozamiento interno del terreno : ϕ = 30º ► Angulo de rozamiento terreno-muro : δ = 0º ► Angulo del talud del terreno : β = 0º (con sobrecarga) β = 20º (sin sobrecarga) ► Inclinación del muro : α = 0º ► Peso específico del suelo (máximo): 2.000 kg/m3. ► Peso específico del suelo (mínimo): 1.800 kg/m3. ► Peso específico del hormigón (máximo): 2.500 kg/m3. ► Peso específico del hormigón (mínimo): 2.300 kg/m3. ► Coeficiente de balasto del suelo : se estima un coeficiente de balasto por encima de 100 kg/cm3. El cálculo del empuje E se realiza con el coeficiente o factor de empuje λ. En un primer cálculo no se considera interacción con los contrafuertes o enanos de los pilares. Geometría del muro : Las variables que definen la geometría del muro son: hm : altura del muro = 3.40 m. h : altura de la tierras = 3.40 m. e : Espesor máximo del muro : = 0.40 m. El canto del muro es uniforme. v, v2: Vuelo de la zapata : zapata corrida o continua a cada lado del muro, centrada con el eje del pilar en su base (45 cm). t : vuelo del talón = 0.975 m. (parte de la zapata en el extradós del muro) a : altura de la zapata = 0.5 m. Se propone una zapata de 2.80 m. de longitud total. Las variables que definen las acciones del muro son: ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 19 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) PZ : Peso de la losa. PM : Peso del muro. TH2 : Peso tierra en el exterior del muro (No existente en este caso). TH1 : Peso de la tierra en el interior del muro (tierra de contención). N, M, V : Esfuerzos transmitidos por una estructura sobre el muro. Se considera la combinación de cargas en la que los esfuerzos en la base provocan esfuerzos en el muro en del mismo signo que el empuje. Se tiene en cuenta en este caso el enano o pilar. Sólo se considera con la combinación de cargas de viento 1.5V y 0.8G al actuar hacia el interior de la nave. PC : Peso del cerramiento de la nave. q: Sobrecarga de uso por tráfico de vehículos, personas o mercancías (1000 kg/m2 por sobrecarga sobre el perímetro exterior de la nave y por acciones de la maquinaria de compactación durante la realización del relleno). E1 : Empuje debido al terreno de contención E2 : Empuje debido a la sobrecarga de uso hw : Peso del agua. Caso accidental de una posible inundación interior por fallo hidráulico en las conducciones. Por tratarse de una acción variable principal y accidental, se ha considerado el resto de acciones variables reducidas por su factor de simultaneidad sin considerar la carga variable del puente grúa. Ew : Empuje o presión hidrostática (igual comentario anterior). El empuje activo debido al terreno actúa a 1/3 de la altura del terreno. No se tiene en cuenta empuje al reposo ni pasivo. Peso de la losa de cimentación, del muro y del terreno (G) El peso de la losa de cimentación es de 2.500 kg/m3·0.5 = 1250 kg/m2. El peso del muro : 2.500 kg/m3·(3.40 m. 0.4 m) = 3400 kg/ml . Comprobación empuje hacia el exterior (por reacciones de la nave): ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 20 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Comprobación empuje hacia el interior (por empuje del terreno y sobrecarga): ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 21 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 22 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 23 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 24 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 4 CONDICIONES DE SEGURIDAD Se han aplicado los coeficientes de ponderación de cargas correspondientes a las distintas combinaciones de carga tal como indica la Norma CTE SE. 4.1 Estado límite último y de servicio Conforme a las instrucciones del CTE SE, los coeficientes a utilizar son: 1) Coeficientes de simultaneidad en situación persistente o transitoria: - Cargas permanentes: ψ = 1. - Acción variable viento: ψ = 0.6. - Acción variable nieve: ψ = 0.5. - Acción variable de sobrecarga de uso en cubierta: ψ = 0. 2) Coeficiente de mayoración: - Cargas permanentes desfavorables: γ = 1.35. - Cargas permanentes favorables: γ = 0.80. - Acción variable desfavorable aislada: γ = 1.50. - Acción variable favorable: γ = 0. 3) Resultado de aplicación de coeficientes: - Cargas permanentes desfavorables: γ = 1.35. - Cargas permanentes favorables: γ = 0.80. - Acción variable desfavorable aislada nieve: γ = 1.50. - Acción variable desfavorable aislada viento: γ = 1.50. - Acción variable desfavorable aislada uso: γ = 1.50. - Acción variable desfavorable acompañ. nieve: γ = 0.75. - Acción variable desfavorable acompañ. viento: γ = 0.90. - Acción variable desfavorable acompañ. uso: γ = 0. - Acción variable favorable: γ = 0. Se considera G, S, N y V de presión en cubierta como acciones desfavorables cuando son principales. Las combinaciones que se juzgan más desfavorables en E.L.U. para CTE son: Combinación 1 : 1.35·G + 1.50·S + 0.75·N ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 25 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Combinación 2 : 1.35·G + 1.50·S + 0.90·V Combinación 3 : 1.35·G + 1.50·S + 0.75·N + 0.90·V Combinación 4 : 1.35·G + 1.50·V + 0.75·N Las combinaciones que se juzgan más desfavorables en E.L.S. son Combinación 1 : 1.00·G + 1.00·S + 0.50·N Combinación 2 : 1.00·G + 1.00·S + 0.60·V Combinación 3 : 1.00·G + 1.00·S + 0.50·N + 0.60·V Combinación 4 : 1.00·G + 1.00·V + 0.50·N Respecto al puente grúa se generaron varias combinaciones donde se disponía la máxima carga entre los pórticos 1, entre el pórtico 1 y 3, entre el pórtico 3 y 4 y para finalizar entre el pórtico 4 y el diagonal. Se consideró la acción del puente grúa como principal y se aplicó el coeficiente de simultaneidad al resto de acciones variables. Se generó además una combinación Env (envolvente) para detectar facilitar la detección de los valores máximos absolutos. La hipótesis de succión del viento en cubierta, aún considerada como construcción abierta (corriente a su través por rejillas de ventilación) o con huecos (cerrada con succión interior) se encuentra bastante por debajo del peso de la cubierta, por lo que no se considera inversión de cargas. 4.2 Estado límite de servicio: DEFORMACIONES Y FLECHAS Para obtener flechas se han utilizado las mismas combinaciones de carga que para las comprobaciones de resistencia o pandeo, pero con cargas características, es decir, sin mayorar. Se han utilizado las combinaciones características para comprobaciones de apariencia e integridad de algunos elementos constructivos, que resultan más adecuadas para este tipo de edificaciones. Las limitaciones de flecha establecidas en este proyecto han sido : - Para la estructura de la cubierta la limitación de flecha vertical para la actuación de todas las cargas se ha limitado a L/200. Esta limitación se debe preferentemente a que una flecha excesiva provoca inseguridad en los operarios de las instalaciones. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 26 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) - Para la flecha horizontal o desplome en coronación de la limitación para la actuación de todas las cargas posteriores a la construcción de cerramientos se ha limitado a L/250. Esta limitación se debe a que una flecha excesiva puede provocar daños (fisuras) en los cerramientos. - Para la viga que soporta el cerramiento exterior sobre la rejilla se ha aplicado una limitación de L/400 de la luz (que es la mitad de la separación entre pórticos) considerado ese cordón como vigas continua de dos vanos sometida a la flecha activa del peso del cerramiento. - La flecha de las correas que soportan el hormigón vertido sobre el bardo machihembrado se ha limitado a L/300 siendo L la luz de las correas para evitar una excesiva fisuración del hormigón. - La flecha vertical de la viga carrilera del puente grúa se ha limitado a L/800, siendo L la luz de la viga o separación entre pórticos. 4.3 ACCIONES SISMICAS Según se indica en la Norma NCSE-02 (Norma de Construcción Sismorresistente) el edificio se considera de moderada importancia (probabilidad escasa que la destrucción por el terremoto puede ocasionar víctimas o producir pérdidas económicas sin ocasionar efectos catastróficos, apartado 1.2 Aplicación de la Norma). Por esta circunstancia no es obligatoria la consideración de acciones sísmicas sobre la estructura. La aceleración sísmica básica de cálculo para la localización de la edificación (Villena, Alicante), según la citada Norma, es de 0.08·g, siendo g la aceleración de la gravedad. El coeficiente de contribución vale k = 1. Debido a las características de la cubierta (hormigón con mallazo continuo y cubierta a cuatro aguas, con doble simetría) y su monolitismo y pequeña altura de los pilares, bien anclada al muro, la estabilidad lateral a cargas horizontales es elevada. 5 CALCULO DE LA ESTRUCTURA El cálculo se ha realizado mediante programa de ordenador por el método de elementos finitos SAP2000 versión 14.0, por Edward L. Wilson de Structural Analysis Programs Inc. de Berkeley (California). Entre otras opciones, este ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 27 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) programa realiza el análisis elástico lineal y estático de estructuras espaciales de barras, considerando 6 grados de libertad por nudo, y utilizando funciones de interpolación o de forma para aproximar las funciones de desplazamiento entre nudos unidos por barras, de grado cúbico en el caso de flexión y de funciones lineales en el caso de axil y torsión. 5.1 Modelización de la estructura El cálculo se ha realizado en tres fases: 1.- Cálculos manuales: para predimensionado de la parte de la estructura en celosías y obtener un orden de magnitud de los esfuerzos. Cálculo de correas. 2.- Cálculos planos: para cada uno de los pórticos definidos excepto los pórticos diagonales, cuyo reparto de acciones es difícil de precisar. 3.- Cálculo espacial lineal: utilizado para el dimensionado definitivo en todas las barras. 4.- Cálculo espacial no lineal: Determinación de la estabilidad global del conjunto de la estructura y posterior obtención de los coeficientes beta de pandeo locales de las barras. En el cálculo todos los nudos se proyectan rígidos, y los apoyos de los pilares son empotramientos. Las correas que apoyan sobre la diagonal se consideran articuladas. Los enlaces de los pórticos 3 y 4 al pórtico diagonal se ha considerado articulado en el cálculo, pero en montaje se procederá a soldar ambas alas al montante del pórtico diagonal. Se han considerado las rigideces a axil, flector, cortante. Los pilares de las celosías trabajan a flexocompresión, siendo necesario verificar la seguridad respecto al pandeo, no permitiendo esbelteces superiores como piezas compuestas a 174 (esbeltez relativa de 2) ni esbelteces locales del valor anterior en los diferentes tramos de cada cordón tomando como longitud la separación entre dos nudos de la triangulación. 5.2 Bases de cálculo Los métodos para la verificación de los estados límites últimos de inestabilidad (pandeo) y de resistencia, y para comprobar la seguridad frente a ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 28 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) los estados límites de servicio, se utilizarán las expresiones de la Normativa SE-A. Se ha realizado la comprobación aprovechando el comportamiento plástico de las secciones ya que todas las utilizadas son de Clase 1 tanto en flexión como en compresión. CTE-SE-A 1) Piezas a compresión centrada: N b ,Rd = χ ⋅ A ⋅ f yd a.- Esbeltez reducida λ : λ = λ λcr λ: Esbeltez de la pieza λ = Lk/i λcr: Esbeltez de Euler λcr = π E / f y = 93.91 ⋅ ε N c ,Ed ≤1 N b ,Rd ; ; ε = 235 / f y b.- El coeficiente de reducción por pandeo χ: χ= 1 ( ) φ+ φ − λ 2 2 k [ ≤ 1 para λ k ≥ 0.2 ; φ = 0.5 ⋅ 1 + α ⋅ (λ k − 0.2) + λ k 2 ] α: Es el coeficiente de imperfección elástica (Ver tabla de perfiles): Curva de pandeo ao a b c d Valores de α 0.13 0.21 0.34 0.49 0.76 2) Piezas a compresión excéntrica Compresión y flexión respecto al eje de mayor inercia, Clases 1, 2 y 3: a) Comprobación de resistencia: M y , Ed N Ed + ≤1 A ⋅ f yd Wy ⋅ f yd b) Comprobación a pandeo: 1.a.) Pandeo según el eje fuerte y-y: c ⋅ M y , Ed N Ed + k y ⋅ m, y ≤1 χ y ⋅ A ⋅ f yd Wy ⋅ f yd 1.b.) Pandeo según el eje débil z-z: c ⋅ M y , Ed N Ed + α y ⋅ k y ⋅ m, y ≤1 χ z ⋅ A ⋅ f yd Wy ⋅ f yd Valores de los parámetros: ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 29 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Clase 1y2 Tipo de sección Todas ky 1 + ( λ y − 0 .2 ) ⋅ N ED χ y ⋅ N C , Rd αy cm,y (β ≥ 1) 0.6 0.90 λ y ≤ 1 son los valores de la esbelteces para los ejes y-y, z-z. NC,Rd = A·fy/γM1 3.- Resistencia a flexión (Clase 1 y 2) : Mc, Rd : Mc, Rd = Wpl·fy / γM0 (·Wpl : Momento resistente plástico) 4.- Resistencia a pandeo lateral (por torsión) (Clase 1 y 2) : Mb, Rd : Mc, Rd = χLT·βw ·fy / γM1 (·βw = 1 (Clase 1, 2)) χLT = [ϕLT + (ϕ2LT- λ LT2)1/2]-1 ≤ 1 ; ϕLT = 0.5·[1+αLT·( λ LT-0.2)+ λ LT2] λ LT = [βw·Wpl,z·fy/Mcr]0.5 ; Mcr = C1·[π2·E·Iy/L2]·[(Iw/Iy)+(L2·G·IT/π2·E·Iy)]0.5 IT = Constante de torsion, IW : Módulo de alabeo. C1 = 1.88 – 1.40 ψ + 0.52 ψ2 ≤ 2.7 ; ψ = Mmin/Mmax. 5.3 Resultados del cálculo estructural Debido a la extensión del tamaño de la estructura y del gran número de modelos y tipos de análisis efectuados, se van a destacar a continuación sólo los más relevantes de forma gráfica. Se consignaron los esfuerzos en tablas y con ellos se procederá en el siguiente apartado al dimensionado de las barras. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 30 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 5.3.1 Cálculo elástico lineal de la nave. Esfuerzos más notables. Modelo de la estructura y numeración de barras Deformada (ELS-3) (Celosía central ΔZ = -1.77 cm., Luz/1435): Planta deformada (ELS-1) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 31 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Pórtico 1: Axiles Pórtico 1: flectores Pórtico 2: deformada ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 32 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Pórtico 2: Axiles Pórtico 2: Flectores Pórtico diagonal: deformada ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 33 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Pórtico diagonal: flectores Pórtico diagonal: axiles Pórtico P3: deformada ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 34 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Pórtico P3: flectores Pórtico P3: axiles (Puente grúa apoyo izquierdo) Media nave: flectores con puente grúa P1-2 a P3 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 35 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Media nave: axiles con puente grúa P1-2 a P3 5.3.2 Análisis de estabilidad elástica Pandeo por torsión 1º Modo. Factor de carga 6.052 (respecto a COMB3) Sin riostras, sin tornapuntas. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 36 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Pandeo por flexión lateral del cordón inferior comprimido de la diagonal 1º Modo. Factor de carga 10.37 Con riostras de fachada, cubierta y tornapuntas. Incrementa la capacidad de carga un 71%. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 37 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Deformada: Planta deformada: ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 38 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Comentario: La estabilidad del conjunto aumenta hasta un 70% gracias al sistema de arriostrado descrito. La disminución de los coeficiente beta de pandeo lateral es notable, en especial respecto a los pilares y cordón superior de las celosías. 5.3.3 Viga carrilera puente grúa Se calculó la línea de influencia correspondiente a una carga móvil de 144 kN (repartido en dos cargas distancias 4 m) más el peso propio del carril. El diagrama de flectores, para la carga móvil en los tres primeros vanos, es: con un flector máximo de 13.921 mkg en el tercer apoyo. 5.3.4 Losa plataforma camión Se calculó manualmente la línea de influencia correspondiente a seis cargas móviles de 75 kN (tandem de ((1.5x1.5) x 2) más el peso propio de la plataforma y una sobrecarga de uso de 4 kN/m2. El diagrama de flectores M22 (según el lado corto o flexión principal) desde la posición sin tandem con sobrecarga, avance de las 6 cargas cada 0.5 m., desde la puerta de acceso hasta el borde libre, es: ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 39 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 40 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) La envolvente de los diagramas anteriores vale: ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 41 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Con ambos bordes libres (Mmax = 22 mT): Con el borde a la entrada apoyado (situación proyectada) Mmax = 19 mT: Con los valores anteriores más el flector en sentido longitudinal M11 se dimensionaron los armados de la losa. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 42 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 5.3.5 Forjado ligero tramex Como se trata de una estructura simple isostática, se calcularon manualmente los esfuerzos en pilares y dinteles como estructura plana con correas biapoyadas (reparto isostático). JACENAS ALTILLO CALCULO FLECTORES PORTICO VANO b L CARGA MOMENTO 1 3.927 3.996 3.565 550 3 491 3 894 2 4.064 4.457 3.565 550 3 894 4.457 1.065 550 1 390 4.457 1.065 300 1 424 2 814 3 4.850 4.585 1.759 550 975 975 4.585 1.345 550 2 281 4 131 4.585 1.345 300 1 850 4 4.320 4.220 2.039 550 1 206 1 206 4.220 1.065 550 1 316 4.220 1.065 300 1 348 2 665 5 4.120 4.870 2.039 550 1 392 1 392 4.870 1.065 550 1 519 3 075 4.870 1.065 300 1 556 5.619 PORTICO VANO b L CARGA MOMENTO 1 3.350 4.096 2.039 550 1 171 1 171 4.096 1.065 550 1 277 4.096 1.065 300 1 309 2 586 2 4.841 4.871 2.039 550 1 392 1 392 4.871 1.065 550 1 519 3 075 4.871 1.065 300 1 556 3 4.900 4.380 2.039 550 1 252 1 252 4.380 1.065 550 1 366 4.380 1.065 300 1 399 2 765 4 3.859 4.260 2.039 550 1 218 1 218 4.260 1.065 550 1 329 4.260 1.065 300 1 361 2 690 5 4.661 5.000 2.039 550 1 429 1 429 5.000 1.065 550 1 560 3 157 5.000 1.065 300 1 598 5.339 5.3.6 Cálculo estructura metálica galería Flector máximo 2620 mkp. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 43 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 5.3.7 Estructura metálica plataforma camión Fue necesario desacoplar el conjunto losa-viga debido a que los nudos forzaban un comportamiento bidireccional resultando una colaboración no deseada del hormigón como cabeza comprimida del perfil IPE-450 metálico, con esfuerzos menores de la mitad a los correspondiente a una losa biapoyada (que sólo transmite la componente vertical de la carga). 5.4 Comprobación de perfiles Mediante la expresiones descritas en el Apartado 5.2. (bases de cálculo) se ha realizado la comprobación de perfiles debiendo ser según el CTE-SE-A los índices de comprobación (última columna) inferiores a 1. Para conseguir un suficiente margen de seguridad, se ha optado en este proyecto que el índice sea inferior a 0.80 (tensión de 2000 kg/cm2 en comprobaciones a pandeo y 2095 kg/cm2 en las de resistencia). En algún caso se ha incluido un perfil con índice superior a 0.8 para justificar la necesidad de reforzarlo. La flecha máxima en cumbrera ha sido de 1.77 cm., siendo 2730/1.77 = 1435, valor muy aceptable. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 44 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 45 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 46 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 47 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 48 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 49 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 50 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 51 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 52 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 53 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 54 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 55 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 6 CORREAS DE CUBIERTA Las correas se encuentran apoyadas sobre el dintel de los pórticos. Están separadas 117 cm. La luz es de 4.55 m. las de mayor longitud. Existen hasta 9 vanos pero en las más cercanas a cumbrera pueden ser de tan solo dos vanos. Las correas se apoyan sobre el cordón superior de las celosías o de los dinteles. Son continuas en los apoyos intermedios pero se han considerado articuladas en sus apoyos extremos al pórtico diagonal ya que, debido a la inclinación del perfil es complejo proporcionar empotramiento al pórtico. Las correas son continuas en los apoyos, de forma que las alas superiores se encuentran soldadas. No se considera flexión en el plano paralelo al faldón ya que se encuentra limitada por la rigidez del panel de cubierta. Acciones (Nave cerrada): a) Cargas permanentes G en cubierta: a) Panel superior bajo teja y panel inferior 0.95 kN/m2 b) Correa IPE-120 0.12 kN/m2 b) Sobrecarga de uso, S : 0.40 kN/m2 - Para cubierta G1 accesible solo para mantenimiento de peso inferior a 1 kN/m2 c) Sobrecarga de nieve, N : - Nieve zona 5 para la localización del depósito a 500 m. 0.50 kN/m2 de altitud, le corresponde entre 40 kg/m2, μ = 1 para α < 30º. d) Acción del viento d1) Presión dinámica del viento qb: Zona B y velocidad básica del viento de 27 m/s: 0.45 kN/m2 d2) Coeficiente de exposición ce: Grado de aspereza del entorno : III. Zona rural con obstáculos. Cubierta ce = 2.2 d3) Coeficiente de presión en cubierta cp: Cubierta sotavento cp = 0.18 d4) Presión estática: ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 56 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Cubierta sotavento : qe = qb · ce · cp = 45·2.2·0.18 = 0.18 kN/m2 Acción mayorada: 1.35·107 + 1.5·40 + 0.75·50 cos 14.6º + 0.90·18 = 258 kg/m2 736·1 = 736 kg/m. Flector máximo: Vano central: Mmax = cos 14.6º ·258·4.552 /8= 666 kg·m. Comprobación a flexión como continuas IPE-120 M y , Ed Wy ⋅ f yd = 66600 = 0.48 ≤ 1 53 ⋅ 2619 Comprobación a flecha Acción característica: 107 + 40 + 0.5·50 cos 14.6º + 0.60·18 = 182 kg/m2 182·1.00 = 182 kg/m. Flector máximo: Mmax = 182·4.622 /8= 485 kg·m. σ (kg / mm 2 )·l 2 (m 2 ) f (mm) ≈ α · h(cm) 9.15·4.552 (m 2 ) = 1· = 16.3 mm 12(cm) (IPE-120): 462/1.63 = 283 (Válido).(Límite L/200). Con la nave abierta los esfuerzos aumentan un 20% pero siguen siendo válidos. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 57 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 7 CIMENTACION 7.1 Bases de anclaje Las uniones de la estructura al muro se han considerado rígidas. Por ello se han proyectado bases de anclaje con pernos a tracción y con cartelas que transmiten al enano o pilar embebido en el muro los axiles, flectores y cortantes al que la base del pilar se encuentra sometido. Se han utilizado el cuadro de reacciones en apoyos que se acompaña a continuación. Mediante el programa J.F.G., y conforme al artículo 87.8.1. de la SE-A, se han analizado las tensiones en la placa, pernos, cartelas y hormigón hasta determinar las dimensiones óptimas de los mismos. Se ha utilizado un área efectiva perimetral alrededor del fuste del pilar y de las cartelas, fijando la máxima tensión soportable por el hormigón teniendo en cuenta el efecto de confinamiento del mismo, y mediante E.L.U. de agotamiento resistente, se ha determinado las dimensiones de los pernos. El programa evalúa el perímetro crítico en función de las dimensiones del pilar, de la placa y de las cartelas considerando que estas últimas son rígidas en su unión al fuste del pilar y a la placa, con el aumento notable de área eficaz bajo la placa. Se adjunta la comprobación de la placa de mayores dimensiones correspondiente a los pilares del pórtico 1. Se adjunta además listado de reacciones en soportes tomados respecto al centro de gravedad de la placa de los esfuerzos de ambos cordones, con selección de los valores máximos. Con ellos se han comprobado el resto de placas. En el caso de las bases de los pilares del pórtico diagonal, dado que se obtienen las componentes según los ejes globales, se proyectaron en un plano a 45º ya que tanto la placa como el enano se proyectan rectangulares según esa dirección. 7.2 Zapatas Dispuesto perimetralmente debajo del muro de la nave y centrada respecto al enano (y por tanto pilares de la nave) se dispone de una zapata corrida de 2.80 m. de ancho y 0.5 m. de canto. ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 58 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) Se han dimensionado zapatas aisladas centradas para los pilares de la plataforma de camiones (1.60x1.60x0.5 m.) y para los pilares de la pasarela (0.90x0.90x0.45). ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 59 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 8 MEDICION ESTRUCTURA METALICA TIPO PORTICO 1 PILAR CORDON EXTERIOR CORDON INTERIOR PERFIL 2UPN-140-2B 2UPN-160-2B 2UPN-160-2B 1º DIAGONAL NUDO 2UPN-140-2B 2º DIAGONAL R140-100-5 3º 4º DIAGONAL R140-100-5 5º 6º DIAGONAL R140-100-5 7º DIAGONAL 2UPN-120-2B MONTANTES R140-100-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 VOLADIZO PUENTE GRUA HEA-260 RIGIDIZADOR R120-80-5 VOLADIZO 2UPN-140-2B DINTEL CORDON SUPERIOR 2UPN-140-2B CORDON INFERIOR 2UPN-140-2B R140-100-5 1º DIAGONAL R140-100-5 2º 4º DIAGONAL R120-80-5 3º 5º DIAGONAL R120-80-5 6º DIAGONAL R120-80-4 7º DIAGONAL R120-80-4 8º DIAGONAL R120-80-4 9º DIAGONAL R120-80-4 10º DIAGONAL R120-80-4 MONTANTES R100-60-4 R100-60-4 C140-4 2UPN-140-2B R140-100-5 NUDO 3/2IPE300 IPE-330 PORTICO 2 PILAR CORDON EXTERIOR 2UPN-140-2B CORDON INTERIOR 2UPN-140-2B 2UPN-140-2B 1º DIAGONAL NUDO 2UPN-140-2B 2º DIAGONAL R140-100-5 3º 4º DIAGONAL R140-100-5 5º 6º DIAGONAL R140-100-5 7º DIAGONAL 2UPN-120-2B MONTANTES R140-100-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 VOLADIZO 2UPN-140-2B DINTEL CORDON SUPERIOR 2UPN-140-2B CORDON INFERIOR 2UPN-140-2B R140-100-5 1º DIAGONAL R140-100-5 2º 4º DIAGONAL R120-80-5 Ud. LONGITUD PESO TOTAL PARCIAL 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 16.00 16.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 6.980 6.300 1.050 1.280 1.470 1.390 1.240 1.120 1.220 1.080 0.850 0.730 0.620 1.600 0.450 2.300 32.028 37.680 37.680 32.028 17.874 17.874 17.874 26.690 17.874 11.712 11.712 11.712 11.712 68.138 14.789 32.028 1788.44 1899.07 316.51 327.97 210.20 397.53 354.63 239.14 174.45 101.19 79.64 68.40 58.09 872.17 53.24 589.32 8.00 8.00 4.00 8.00 16.00 16.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 24.00 8.00 2.00 2.00 8.00 3.00 14.170 8.150 9.200 1.700 1.300 1.700 1.300 1.700 1.800 2.330 2.330 1.100 1.360 2.160 2.160 0.980 0.650 32.028 32.028 17.874 17.874 14.789 14.789 11.932 11.932 11.932 11.932 11.932 9.467 9.467 16.862 32.028 17.874 49.141 3630.69 2088.23 657.78 243.09 307.62 402.27 124.09 162.28 171.82 222.41 222.41 249.93 103.00 72.84 138.36 140.14 95.82 16562.80 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 4.00 4.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 6.980 6.300 1.050 1.280 1.470 1.390 1.240 1.120 1.220 1.080 0.850 0.730 0.620 0.820 2.300 32.028 32.028 32.028 32.028 17.874 17.874 17.874 26.690 17.874 11.712 11.712 11.712 11.712 11.712 32.028 447.11 403.55 67.26 81.99 52.55 99.38 88.66 59.79 43.61 25.30 19.91 17.10 14.52 19.21 147.33 2.00 2.00 2.00 2.00 4.00 14.170 8.150 4.600 1.700 1.300 32.028 32.028 17.874 17.874 14.789 907.67 522.06 164.44 60.77 76.90 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 60 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) 3º 5º DIAGONAL 6º DIAGONAL 7º DIAGONAL 8º DIAGONAL 9º DIAGONAL 10º DIAGONAL MONTANTES R120-80-5 R120-80-4 R120-80-4 R120-80-4 R120-80-4 R120-80-4 R100-60-4 R100-60-4 R140-100-5 4.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 6.00 2.00 2.00 1.700 1.300 1.700 1.800 2.330 2.330 1.100 1.360 0.980 14.789 11.932 11.932 11.932 11.932 11.932 9.467 9.467 17.874 100.57 31.02 40.57 42.96 55.60 55.60 62.48 25.75 35.03 3768.71 CELOSIA CENTRAL CORDON SUPERIOR CORDON INFERIOR DIAGONALES PORTICO DIAGONAL PILAR CORDON EXTERIOR (refuerzo superior) CORDON INTERIOR R140-100-5 R120-80-4 R100-60-3 2UPN-140-2B 2UPN-140-2B 2UPN-160-2B 2UPN-160-2B 1º DIAGONAL NUDO 2UPN-140-2B 2º DIAGONAL R140-100-5 3º 4º DIAGONAL R140-100-5 5º 6º DIAGONAL R140-100-5 7º DIAGONAL 2UPN-120-2B MONTANTES R140-100-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 R100-60-5 VOLADIZO PUENTE GRUA HEA-280 RIGIDIZADOR R140-100-5 VOLADIZO 2UPN-140-2B 2UPN-140-2B DINTEL CORDON SUPERIOR 2UPN-140-2B CORDON INFERIOR 2UPN-140-2B R140-100-5 1º DIAGONAL R140-100-5 2º 3º 4º 5º DIAGONAL R120-80-5 6º 7º DIAGONAL R120-80-4 8º DIAGONAL R120-80-4 9º 10º DIAGONAL R120-80-4 MONTANTES R100-60-5 R140-100-5 R100-60-4 PORTICO 3 PILAR P3-1 HEA-220 2UPN-160-2B MONTANTE HEA-260 R120-80-5 R120-80-5 R120-80-5 DINTEL P3-1 IPE-270 CARTABON IPE-270 VOLADIZOS 2UPN-140-2B PILAR P3-2 IPE-330 DINTEL P3-2 IPE-270 CARTABON IPE-270 VOLADIZOS 2UPN-140-2B PORTICO 4 PILAR P4-1 HEA-220 2UPN-160-2B MONTANTE HEA-260 1.00 1.00 6.00 13.000 17.874 13.000 11.932 3.510 7.175 232.37 155.12 151.10 538.59 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 8.00 8.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 8.00 4.00 7.000 0.780 6.350 1.050 1.750 1.850 1.470 1.300 1.120 1.580 1.400 1.020 0.900 0.700 2.140 0.700 2.300 3.150 32.028 32.028 37.680 37.680 32.028 17.874 17.874 17.874 26.690 17.874 11.712 11.712 11.712 11.712 76.381 17.874 32.028 32.028 4.00 4.00 4.00 4.00 16.00 8.00 4.00 8.00 12.00 4.00 4.00 19.650 11.300 6.440 1.900 1.850 1.850 2.310 2.760 1.000 1.000 1.380 32.028 32.028 17.874 17.874 14.789 11.932 11.932 11.932 11.712 17.874 9.467 2517.40 1447.67 460.45 135.85 437.77 176.59 110.25 263.46 140.55 71.50 52.26 10795.94 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 6.00 4.00 4.00 4.00 6.00 4.00 7.140 4.150 1.450 0.610 0.500 0.360 7.950 1.330 2.300 7.140 7.950 1.330 2.300 50.476 37.680 68.138 14.789 14.789 14.789 36.032 36.032 32.028 49.141 36.032 36.032 32.028 1441.58 625.49 395.20 36.09 29.58 21.30 1145.80 287.53 294.66 1403.47 1145.80 287.53 294.66 4.00 4.00 4.00 7.140 50.476 4.150 37.680 1.450 68.138 1441.58 625.49 395.20 896.78 99.93 957.07 158.26 224.20 132.27 210.20 185.89 119.57 112.97 65.59 47.79 42.16 32.79 653.82 50.05 589.32 403.55 7408.68 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 61 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) DINTEL P4-1 VOLADIZOS PILAR P4-2 DINTEL P3-2 VOLADIZOS CORREAS CUBIERTA INTERIORES INTERIORES EXTERIORES RIOSTRAS FACHADA CRUZ DE SAN ANDRES TORNAPUNTAS +4.00 TORNAPUNTAS +6.00 CUBIERTA VIGA CARRIL GRUA 15t PLACAS DE ANCLAJE TIPO 1 TIPO 2 TIPO 3 TIPO 4 PERNOS TIPO 1 TIPO 2 TIPO 3 TIPO 4 CARTELAS TIPO 1 TIPO 2 TIPO 3 R120-80-5 R120-80-5 R120-80-5 IPE-240 2UPN-140-2B IPE-270 IPE-240 2UPN-140-2B 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 0.610 0.500 0.360 4.550 2.300 7.140 4.550 2.300 14.789 14.789 14.789 30.694 32.028 36.032 30.694 32.028 36.09 29.58 21.30 558.62 294.66 1029.06 558.62 294.66 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 IPE-120 UPN-120 UPN-120 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 13.298 15.173 17.448 19.723 21.998 24.274 26.549 28.824 31.099 33.374 35.650 37.925 40.200 42.475 2.173 4.448 6.723 8.998 11.274 13.549 15.824 18.099 20.374 22.650 24.925 27.200 29.475 44.750 31.748 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 10.362 13.345 13.345 275.59 314.44 361.59 408.74 455.89 503.05 550.20 597.35 644.50 691.65 738.80 785.95 833.10 880.26 45.03 92.18 139.33 186.48 233.63 280.79 327.94 375.09 422.24 469.39 516.54 563.69 610.84 1194.38 847.35 14346.03 C120-4 C100-4 C100-4 C100-3 C120-4 C100-4 C100-4 C80-3 L-45-5 L-45-5 2.00 2.00 2.00 2.00 4.00 4.00 44.00 28.00 16.00 4.00 40.300 27.300 40.300 27.300 5.900 4.900 1.350 1.680 5.580 4.920 14.397 11.932 11.932 8.996 14.397 11.932 11.932 7.175 3.376 3.376 1160.39 651.49 961.72 491.19 339.77 233.87 708.76 337.51 301.36 66.43 5252.48 HEA-280 2.00 37.500 76.381 5728.54 5728.54 #75x40x2 #95x50x2 #50x35x2 #45x35x2 18.00 4.00 4.00 4.00 1.000 1.000 1.000 1.000 47.100 74.575 27.475 24.728 847.80 298.30 109.90 98.91 D20X70 D20X70 D20X70 D20X70 216.00 56.00 40.00 32.00 1.000 1.000 1.000 1.000 1.726 1.726 1.726 1.726 372.88 96.67 69.05 55.24 #75x20x1.4 #95x20x1.4 #50x20x1.4 72.00 16.00 8.00 1.000 16.485 1.000 20.881 1.000 10.990 1186.92 334.10 87.92 5284.85 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 62 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) TIPO 4 #45x20x1.4 8.00 1.000 9.891 Pletinas, cartabones, otras cartelas, soldaduras, pérdidas, etc. 2% 79.13 3636.82 73618.32 73618.32 1472.37 74789.90 Repercusión por unidad de superficie de nave: 75091/(44.75·31.75) = 54.57 kg/m2. TIPO PLATAFORMA PORTICO 1, 2 JACENA PILAR PORTICO 3 JACENA PILAR PORTICO 4 y 5 JACENA PILAR VOLADIZOS CENTRAL LATERAL PORTICO 6,7,8,9,10 JACENA PILAR PLATAFORMA JACENA PILAR VIGUETAS VOLADIZOS FOSO PLACAS ANCLAJE HEA-140 HEA-220 PERNOS CARTELAS PERFIL Ud. LONGITUD PESO TOTAL IPE-200 HEA-140 2.00 2.00 4.200 22.373 3.400 24.649 187.93 167.61 IPE-200 HEA-140 1.00 1.00 4.200 22.373 3.400 24.649 93.96 83.81 IPE-200 HEA-140 2.00 4.00 4.200 22.373 3.400 24.649 187.93 335.23 IPE-220 IPE-240 13.00 4.00 1.600 26.219 1.100 30.694 545.36 135.05 IPE-200 HEA-140 5.00 10.00 4.200 22.373 3.400 24.649 469.82 838.07 IPE-450 HEA-220 2.00 6.00 7.450 77.558 3.400 50.476 1155.61 1029.70 IPE-160 UPN-160 IPE-160 UPN-160 UPN-160 IPE-160 UPN-140 L-80-8 L-80-8 UPN-120 UPN-120 IPE-140 6.00 4.00 2.00 2.00 1.00 1.00 2.00 2.00 2.00 4.00 4.00 13.00 #30X30X1.5 #45X40X2 D20X40 #40x15x1.4 18.00 6.00 144.00 72.00 26.900 26.900 13.000 13.000 9.100 9.100 4.550 13.000 8.000 8.850 3.900 4.050 15.779 18.840 15.779 18.840 18.840 15.779 16.014 9.656 9.656 13.345 13.345 12.874 2546.65 2027.18 410.24 489.84 171.44 143.58 145.73 251.04 154.49 472.41 208.18 677.82 1.000 10.598 1.000 28.260 1.000 0.986 1.000 6.594 190.76 169.56 142.05 474.77 13905.82 278.12 14183.94 Pletinas, cartabones, otras cartelas, tornillos, pérdidas, etc. 2% PARCIAL 13905.82 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 63 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) TIPO GALERIA JACENAS JACENA (5.2 m) CORREAS CARRIL CUMBRERA PERFIL Ud. LONGITUD HEA-160 HEA-160 HEA-160 UPN-120 IPE-160 10.00 10.00 10.00 2.00 1.00 3.500 1.310 0.440 47.000 47.000 PESO TOTAL 30.458 30.458 30.458 13.345 15.779 1066.03 399.00 134.02 1254.43 741.59 3595.06 71.90 3666.97 Pletinas, cartabones, otras cartelas, tornillos, pérdidas, etc. 2% TOTAL PARCIAL 3595.06 92640.81 9 MEDICION HORMIGON NAVE Superf. Altur a TOTAL 60.11 3.40 MURO VOLUMEN HORMIGON MURO TIPO DIRECCION POSICION ARMAD O L Ud. Peso kg/m MURO VERTICAL MURO r12 a 15 3.60 1500.00 0.89 (221.5 m) (ambas caras) ANCLAJE r12 a 15 1.52 1500.00 0.89 (3.4 m) HORIZONTA r10 a 15 40.30 92.00 0.62 r10 a 15 27.30 92.00 0.62 r16 a 15 271.00 1.00 1.58 16R16 4.30 288.00 1.58 16R16 4.30 64.00 1.58 12R16 4.30 48.00 1.58 12R16 4.30 48.00 1.58 R8 a 15 2.40 780.00 0.40 (ambas caras) ENANOS TIPO 1 TIPO 2 TIPO 3 TIPO 4 LONGITUDIN AL TRANSVERS AL CORONACIO N ARM. LONGIT. ARM. LONGIT. ARM. LONGIT. ARM. LONGIT. ESTRIBOS TOTAL ARMADO MURO 204.3 7 3 616 € Total kg. 4806. 00 2029. 20 2298. 71 1557. 19 428.1 8 1956. 67 434.8 2 326.1 1 326.1 1 748.8 0 1491 1.80 8 178 € Superfici Altur e a FOSO VOLUMEN HORMIGON MURO DE FOSO MURO 7.57 ZAPAT A 15.61 1.00 0.3 5 TOTAL TIPO DIRECCION POSICION ARMAD O GENERAL VERTICAL MURO r8 a 15 L Ud. Peso kg/m 3.00 150.00 0.40 7.57 5.46 13.03 Total kg. 180.0 0 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 64 PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA” Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE) (221.5 m) HORIZONTA ZAPATA r8 a 15 2.00 150.00 0.40 TOTAL ARMADO FOSO 120.0 0 300.0 0 Superfici Altur e a CIMENTACION NAVE VOLUMEN HORMIGON ZAPATA CORRIDA MURO 2.80 m VOLUMEN ZAPATA PILARES HEA140 VOLUMEN ZAPATA PILARES HEA220 TOTAL 373.52 0.50 a b h Ud. 0.90 0.90 0.45 18.00 6.56 1.60 1.60 0.50 4.00 5.12 Superfici Altur e a 858.66 0.20 SOLERA 20 cm. TOTAL VOLUMEN HORMIGON TIPO DIRECCION ZAPATA TRANSVERS CORRIDA LONGITUDIN POSICION CARA INFERIOR CARA SUPERIOR AMBAS CARAS 186.76 171.73 370.1 7 14 851 € ARMAD L Ud. Peso kg/m Total kg. r12 a 10 3.05 1450.00 0.89 3936.03 r12 a 15 3.05 1000.00 0.89 2714.50 r10 a 20 144. 00 30.00 0.62 2678.40 9328.93 ZAPATA PILARES HEA-140 ZAPATA PILARES HEA-220 AMBAS CARAS AMBAS CARAS R12 a 20 1.20 176.00 0.89 187.97 R12 a 15 2.20 360.00 0.89 704.88 Area Ud. Peso kg/m 858. 66 14.00 0.22 892.85 R6 15X15 SOLERA 20 cm. TOTAL ARMADURA 12866.4 5 38 854 € TOTAL Superfici e 40.50 POSICION ARMAD L Ud. SUPERIOR INFERIOR AMBAS CARAS R16 a 15 r20 a 10 5.24 5.24 55.00 82.00 Espeso r 0.35 Peso kg/m 1.58 2.47 R16 a 15 8.50 34.00 1.58 456.62 6R20 R8 a 10 4.80 1.20 6.00 48.00 TOTAL 2.47 0.40 71.14 23.04 1516.67 PLATAFORMA CAMION VOLUMEN HORMIGON TIPO DIRECCION TRANSVERSAL LONGITUDINAL ZUNCHO BORDE LONGITUDIN ESTRIBOS ARMADO PLATAFORMA 2644.67 14.18 Total kg. 455.36 1061.31 ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS 65