1.2.05.-Clima hidro y drenaje junio 2014

EXCMO. AYUNTAMIENTO
DE TORRELODONES
ACTUALIZACIÓN DE PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN
EJECUCIÓN DE UN PASO INFERIOR BAJO LA AUTOPISTA A-6.
“ÁREA HOMOGÉNEA SUR” EN TORRELODONES (MADRID)
1.2.05.- CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE
Sigue vigente el Anejo correspondiente del Proyecto Original a excepción de las
variaciones correspondientes a la presente Actualización del Proyecto, que se
presentan a continuación.
Anejo 5.- Climatología, Hidrología y Drenaje
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ANEJO 5.- CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE
1.2.05.1.- HIDROLOGÍA Y DRENAJE ......................................................................... 1
1.2.05.1.1.- Introducción ......................................................................................... 1
1.2.05.1.2.- Drenaje longitudinal ............................................................................ 1
1.2.05.1.2.1.- Introducción............................................................................................. 1
1.2.05.1.2.2.- Caudal procedente de la calzada ........................................................... 1
1.2.05.1.2.3.- Dimensionamiento y comprobación de los elementos......................... 4
1.2.05.1.2.4.- Cuneta lateral........................................................................................... 4
1.2.05.1.2.5.- Bordillos de coronación de terraplén y bajantes .................................. 6
1.2.05.1.2.6.- Obras Transversales de Drenaje Longitudinal OTDL ........................... 6
1.2.05.1.2.7.- Cunetas de pie de terraplén .................................................................... 7
1.2.05.1.2.8.- Caz con reja ............................................................................................. 7
1.2.05.1.2.9.- Pasos salvacunetas ................................................................................ 7
1.2.05.1.2.10.- Colectores .............................................................................................. 7
1.2.05.1.2.11.- Drenaje longitudinal del Paso Inferior.................................................. 9
1.2.05.1.3.- Drenaje Subterráneo ........................................................................... 9
1.2.05.1.3.1.- Introducción............................................................................................. 9
1.2.05.1.3.2.- Análisis de la permeabilidad de la plataforma....................................... 9
1.2.05.1.3.3.- Definición de secciones transversales tipo de drenaje subterráneo. .. 9
1.2.05.1.3.4.- Zanjas drenantes. .................................................................................... 9
1.2.05.1.4.- Alegaciones de la Confederación Hidrográfica del Tajo................ 10
APÉNDICE 1: PLANOS DE REPOSICIÓN CAUCE ARROYO DE LA ENCINILLA.
Anejo 5.- Climatología, Hidrología y Drenaje
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I1, intensidad máxima horaria correspondiente a dicho periodo de retorno.
ANEJO 5.- CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE
t, tiempo de concentración en horas,
1.2.05.1.- HIDROLOGÍA Y DRENAJE
Dado que los tiempos de concentración en la calzada y cunetas suelen ser inferiores a 15
minutos, no es de aplicación directa el Método Racional, por lo que se opta por el empleo de
la modificación propuesta en la publicación HYDRAULIC DESIGN SERIES No4:
INTRODUCTION TO HIGHWAY HYDRAULICS (U.S. Department of Transportation, Federal
Highway Administration, National Highway Institute).
1.2.05.1.1.- Introducción
El tramo de vía objeto de estudio en el presente Proyecto no cruza ninguna cuenca o vaguada
natural, por lo que no será necesario dimensionar elementos de drenaje transversal, no
así elementos de drenaje longitudinal y subterráneo, que si aparecen en el tramo.
Este método, que no es más que la actualización del método que se tomó hace más de treinta
años como referencia para desarrollar la Norma 5.2IC de Drenaje Superficial, descompone el
recorrido del agua en un flujo difuso en la calzada más un flujo concentrado en la cuneta.
1.2.05.1.2.- Drenaje longitudinal
1.2.05.1.2.1.- Introducción.
El flujo concentrado en la cuneta se calcula mediante la velocidad obtenida de la siguiente
gráfica:
El objeto de este estudio es el desarrollo y definición del conjunto de dispositivos hidráulicos
que se proyectan para evacuar las aguas de lluvias de la plataforma y márgenes de la misma
así como servir de barrera para evitar el paso de la procedente de las laderas anexas.
1.2.05.1.2.2.- Caudal procedente de la calzada
El cálculo de los caudales procedentes del bombeo de la calzada se ha realizado mediante el
método propuesto por J. R. Témez (Método Racional), con la siguiente expresión:
Q= C* I* A/ 3,6
siendo
Q, caudal en m3/s*m.
C, coeficiente de escorrentía.
A, área de la superficie desaguada en km2, que corresponde a la expresión.
A= B*L, con L=0,001km y B= Ancho de la calzada en km.
I, Intensidad máxima correspondiente al tiempo de concentración
I=Id* (I1/Id)(28^0,1-t^0,1)/(28^0,1-1)
Id intensidad media diaria para el periodo de retorno considerado. Es Pd/24.
Pd es la máxima precipitación probable diaria para un periodo de retorno dado,
y se puede obtener de la publicación “Isolíneas de precipitaciones máximas
previsibles en un día” de la Dirección General de Carreteras, o a partir de datos
meteorológicos preferiblemente del Instituto Nacional de Meteorología.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
-1-
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El flujo difuso en la calzada se calcula mediante sucesivas iteraciones entre la intensidad de
precipitación y el tiempo de concentración de la siguiente expresión:
Cálculo del caudal de calzada Ramal 2
n 0.6 * L0.6
t calzada (min) = K u 0.4
i * S 0.3
n= nº de manning
L= Longitud de flujo (m)
I= Intensidad de lluvia (mm/h)
S= Pendiente media del área de flujo
Ku= 6,92 (Sistema Internacional)
Se realiza un análisis de la rasante de la actuación, seleccionándose unos valores
representativos de pendientes longitudinales, transversales y longitudes medias de
escurrimiento para obtener unos caudales representativos en cunetas y bordillos.
Se emplean valores promedio ponderados de las pendientes longitudinales y transversales,
así como de la longitud de las cunetas laterales.
Eje
Ramal 2
Vía de Servicio
Tronco A-6
Eje
Ramal 2
Vía de servicio
Tronco A-6
Peralte medio ponderado (%)
5,30
2,23
3,01
Coef. Escorrentía Pavimento
Coef. Escorrentía Zonas Verdes
Coef. Escorrentía Desmontes
Ancho vertiente cuneta lateral
Pendiente longitudinal media
Pendiente transversal media
Pendiente media Calzada
Ancho calzada
Trayectoria
Ángulo trayectoria
Lflujo Calzada
Tiempo concentración Calzada
Intensidad media en tc de calzada
Lmedia cuneta
Velocidad media cuneta
Tiempo concentración Cuneta
Cp
Czv
Cd
Bl
i
p
S
Ac
i/p
atang(i/p)
Lc
tcc
Itcc
Lg
Ug
Tcg
Tiempo de concentración total
tc
5,00
min
Periodo de retorno
25,00
10,00
65,54
años
Precipitación Máxima diaria T=25
T
I1
Pd
Intensidad media diaria
Id=
2,73
mm/h
Intensidad media en tc
It=
98,33
mm/h
ql (m3/(s*m2))=
ql (m3/(s*m2))=
ql (m3/(s*m2))=
qcl (m3/(s*m))=
Pendiente media ponderada (%)
7,31
3,93
3,65
Por tanto, los caudales de bombeo unitarios (por metro lineal de calzada) correspondientes a
un periodo de retorno de 25 años y a la configuración prevista serán:
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
-2-
0,0000082
0,0000164
0,0000259
0,0001816
0,95
0,30
0,60
7,00
0,073
0,053
0,090
11,500
1,379
0,943
19,59
0,84
206,3
298,00
1,70
2,92
Caudal aportado por m2 de zona verde
Caudal aportado por m2 de desmonte
Caudal aportado por m2 de calzada
Caudal aportado por metro longitudinal a lateral
metros
m/m
m/m
m/m
m
m/m
rad
m
min
mm/h
m
m/s
min
mm
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Cálculo del caudal de Tronco A-6
Cálculo del caudal de calzada Vía de Servicio
Cp
Czv
Cd
Bl
i
p
S
Ac
i/p
atang(i/p)
Lc
tcc
Itcc
Lg
Ug
Tcg
0,95
0,30
0,60
17,00
0,037
0,030
0,047
11,500
1,213
0,881
18,08
1,00
193,15
30,00
0,62
0,81
Tiempo de concentración total
tc
5,00
min
25,00
10,00
65,54
años
Coef. Escorrentía Pavimento
Coef. Escorrentía Zonas Verdes
Coef. Escorrentía Desmontes
Ancho vertiente cuneta lateral
Pendiente longitudinal media
Pendiente transversal media
Pendiente media Calzada
Ancho calzada
Trayectoria
Ángulo trayectoria
Lflujo Calzada
Tiempo concentración Calzada
Intensidad media en tc de calzada
Lmedia cuneta
Velocidad media cuneta
Tiempo concentración Cuneta
Cp
Czv
Cd
Bl
i
p
S
Ac
i/p
atang(i/p)
Lc
tcc
Itcc
Lg
Ug
Tcg
Tiempo de concentración total
tc
5,00
min
Periodo de retorno
Periodo de retorno
25,00
10,00
65,54
años
Precipitación Máxima diaria T=25
Precipitación Máxima diaria T=25
T
I1
Pd
T
I1
Pd
mm
Intensidad media diaria
Id=
2,73
mm/h
Intensidad media diaria
Id=
2,73
mm/h
Intensidad media en tc
It=
98,33
mm/h
Intensidad media en tc
It=
98,33
mm/h
ql (m3/(s*m2))=
ql (m3/(s*m2))=
ql (m3/(s*m2))=
qcl (m3/(s*m))=
0,0000082
0,0000164
0,0000259
0,0002465
0,95
0,30
0,60
9,50
0,039
0,022
0,045
11,500
1,762
1,055
23,30
1,22
178,85
30,00
1,05
0,48
Coef. Escorrentía Pavimento
Coef. Escorrentía Zonas Verdes
Coef. Escorrentía Desmontes
Ancho vertiente cuneta lateral
Pendiente longitudinal media
Pendiente transversal media
Pendiente media Calzada
Ancho calzada
Trayectoria
Ángulo trayectoria
Lflujo Calzada
Tiempo concentración Calzada
Intensidad media en tc de calzada
Lmedia cuneta
Velocidad media cuneta
Tiempo concentración Cuneta
metros
m/m
m/m
m/m
m
m/m
rad
m
min
mm/h
m
m/s
min
ql (m3/(s*m2))=
ql (m3/(s*m2))=
ql (m3/(s*m2))=
qcl (m3/(s*m))=
Caudal aportado por m2 de zona verde
Caudal aportado por m2 de desmonte
Caudal aportado por m2 de calzada
Caudal aportado por metro longitudinal a lateral
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
-3-
0,0000082
0,0000164
0,0000259
0,0004411
Caudal aportado por m2 de zona verde
Caudal aportado por m2 de desmonte
Caudal aportado por m2 de calzada
Caudal aportado por metro longitudinal a lateral
metros
m/m
m/m
m/m
m
m/m
rad
m
min
mm/h
m
m/s
min
mm
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El dimensionamiento y comprobación de las secciones de elementos donde la pérdida de
energía sea debida al rozamiento con las paredes rugosas en régimen turbulento se ha
utilizado la fórmula de Manning – Strickler con las siguientes características de sección:
1.2.05.1.2.3.- Dimensionamiento y comprobación de los elementos
La red de drenaje, así como sus elementos singulares, han sido diseñados según las
directrices de la Instrucción 5.2 IC.-Drenaje Superficial.
Para el dimensionamiento y comprobación de las secciones de elementos donde la pérdida
de energía sea debida al rozamiento con las paredes rugosas en régimen turbulento se
utilizará la fórmula de Manning - Strickler:
Perímetro mojado máximo:
1,3416 m
Área mojada máxima:
0,18 m2
Coeficiente de rugosidad de Manning: n=0.015
Pendiente longitudinal i: Solidaria con la rasante de la vía.
2/3
Q=V*S=S*R
1/2
*J
*K*U
Con estas características se ha realizado un estudio del flujo, en función de las pendientes
que aparecen en el proyecto (más la pendiente de 0,3% como pendiente mínima de
aproximación a arquetas en puntos bajos).
Donde
Q, caudal evacuado en m3/s.
CAPACIDAD DE LA CUNETA DE LATERAL
V, velocidad media de la corriente, en m/s.
S, sección mojada, en m2.
J, pendiente de la solera, en m/m.
K, coeficiente de rugosidad, aproximado a K=1/n, con n el valor de rugosidad de Manning.
U, coeficiente para la conversión de unidades.
S
R
3
m /s
U
1
m
2
T1
T2
i
Perímetro
mojado
Área
mojada
m
m/m
m/m
m/m
m
m2
0,3
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
R, el radio hidráulico de la sección mojada, en m.
Q
Calado
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
dm
0,0030
0,0570
0,0112
0,0118
0,0147
0,0236
0,0481
0,0496
0,0674
0,1173
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
1,3416
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,1800
0,015
0,015
0,015
0,015
0,015
0,015
0,015
0,015
0,015
0,015
Q
U
m3/s
m/s
0,17
0,96
0,75
4,17
0,33
1,84
0,34
1,90
0,38
2,12
0,48
2,68
0,69
3,83
0,70
3,89
0,82
4,54
1,08
5,98
1000
Cuneta VSD T1 0+070 0+456,509 margen derecha: Recibe aportaciones de la mitad de la
calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte.
464159
Q25= 456,5*0,0002465/2 + 688*0,0000164 = 0,067 m3/s.
m
l/s
dm
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
n
1.2.05.1.2.4.- Cuneta lateral
La pendiente media de esta cuneta es del 4,4%, por lo que se verifica la capacidad de la
cuneta.
La cuneta lateral se ha definido como una cuneta profunda con taludes (T) 2/1 y con una
anchura y profundidad máxima de 1,20m y 0,3m respectivamente (ver detalles en plano de
Secciones tipo).
Cuneta VSD T1 0+190 0+476 margen izquierda: Recibe aportaciones de la calzada derecha
de la A-6, de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y del talud de terraplén.
Q25= 500*0,0004411+286*0,0002465/2 + 901*0,0000164 = 0,27 m3/s.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
-4-
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Cuneta VSi 0+000 0+150 margen izquierda: Recibe aportaciones de la calzada izquierda de
la A-6, de la vía de servicio, y del talud de terraplén de la autovía.
La pendiente media de esta cuneta es del 4,2 %, por lo que se verifica la capacidad de la
cuneta.
Q25= 200*0,0004411+300*0,0002465+4702*0,0000164 =0,24 m3/s.
Cuneta VSD T2 0+000 0+050 margen derecha:
Recibe aportaciones de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y del talud de
desmonte.
Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 4,4% aprox.,por lo que se verifica
la capacidad de la cuneta.
Q25= 50*0,0002465/2 + 56*0,0000164 = 0,007 m3/s.
Cuneta VSi 0+150 0+235 margen izquierda: Recibe aportaciones de la A-6, de la mitad de la
vía de servicio en todo su recorrido, y del talud de terraplén de la autovía
La pendiente media de esta cuneta es del 2 %, por lo que se verifica la capacidad de la
cuneta.
Q25= 190*0,0004411 + 85*0,0002465/2+760*0,0000164 = 0,10 m3/s.
Cuneta VSD T2 0+070 0+330 margen izquierda:
Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 1,1% aprox. por lo que se verifica
la capacidad de la cuneta.
Recibe aportaciones de la calzada derecha de la A-6, de parte del Transfer 2 bis, de la mitad
de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte.
Cuneta VSi 0+235 0+534 margen izquierda: Recibe aportaciones de la A-6, y de la mitad de
la vía de servicio en todo su recorrido.
Q25= 335*0,0004411+260*0,0002465/2+260*0.0002465/2 + 70*0,0000164 = 0,21 m3/s.
Q25= 290*0,0004411 + 300*0,0002465/2 = 0,16 m3/s.
La pendiente media de esta cuneta es del 2,2 %, por lo que se verifica la capacidad de la
cuneta.
Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 1,9% aprox. por lo que se verifica
la capacidad de la cuneta.
Cuneta VSD T2 0+360 0+750 margen izquierda:
Cuneta VSi 0+350 0+435 margen izquierda: Recibe aportaciones de la mitad de la vía de
servicio en todo su recorrido.
Recibe aportaciones de la calzada derecha de la A-6, del Transfer 2 bis, de la mitad de la
calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte y terraplén.
Q25= 85*0,0002465/2 = 0,1 m3/s.
3
Q25= 605*0,0004411+380*0,0002465/2+390*0.0002465/2 + 680*0,0000164 = 0,37 m /s.
Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 1,9% aprox. por lo que se verifica
la capacidad de la cuneta.
La pendiente media de esta cuneta es del 5 %, por lo que se verifica la capacidad de la
cuneta.
Cuneta R4 BIS margen derecha: Recibe aportaciones del Ramal 4 bis, de pendiente y
plataforma similar al Ramal 2, y de los taludes de desmonte.
Cuneta VSD T2 0+690 0+865 margen derecha:
Recibe aportaciones de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de
desmonte.
Q25= 100*0,0002465+104*0,0000164 = 0,025 m3/s.
Q25= 175*0,0002465+ 1110*0,0000164 = 0,061 m3/s.
Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 7,5% aprox. por lo que se verifica
la capacidad de la cuneta.
La pendiente media de esta cuneta es del 7,5 %, por lo que se verifica la capacidad de la
cuneta.
Cuneta R4 BIS margen izquierda: Recibe aportaciones del talud de desmonte
Q25= 400*0,0000164 = 0,0065 m3/s.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
-5-
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Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 7,5% aprox. por lo que se verifica
la capacidad de la cuneta.
1.2.05.1.2.5.- Bordillos de coronación de terraplén y bajantes
Se van a utilizar bordillos montables con una altura libre de 10cm y colocados a menos de
10cm de la barrera de seguridad, si la hubiere, de forma que un impacto sobre ella no la
deteriore. El desagüe del agua se realizará mediante bajantes tipo B1 situadas como máximo
cada 40m o directamente a la ladera en las transiciones desmonte-terraplén. Según detalle en
planos.
1.2.05.1.2.6.- Obras Transversales de Drenaje Longitudinal OTDL
Son obras transversales, generalmente con entrada mediante pozo o arqueta y salida con
boquilla y aletas, que se emplean para vaciar la cuneta de desmonte. Al no ser estrictamente
obras de drenaje transversal, no se aplica la limitación de diámetro por longitud, y sus
caudales de diseño corresponden a los periodos de retorno de 25 años.
Puede comprobarse que su capacidad hidráulica es muy superior al caudal aportado por
cualquiera de las cunetas del proyecto. Las OTDL proyectadas son:
Longitud Estructura Diámetro Arquetas Boquillas Aletas
OTDL
Salvo que se indique lo contrario estas obras estarán formadas por un tubo de hormigón
armado de clase resistente UNE-C90 de diámetro 1.000mm, arqueta de entrada y boquilla
con aletas de salida prefabricada según se define en planos.
Ramal 2
20
Las arquetas de las OTDL tendrán las siguientes dimensiones:
Ramal 1
160
(m)
Lados interiores. 150cm (dirección de la corriente) x 150cm. Espesor paredes 30cm.
Conexión
con
Vía de Servicio Derecha Tramo 1 existente
Profundidad máxima: 270cm interior (300cm exterior).
Reja: 100x100cm Altura de rejas 3,5cm. Área libre de rejas 50%.
Las OTDL se dimensionan con una pendiente mínima del 2% (asegurada gracias al peralte
mínimo de la calzada), por lo que su capacidad hidráulica es la siguiente:
(ud)
(ud)
1
0
2
4
1
0
2
4
A-->C->b+2a
1
2
1
2
30
A-->C->b+2a
1
1
1
2
1
1
1
2
1
1
1
2
5
8
16
360
Vía de Servicio Derecha Tramo 2
(ampl. exist.)
455
20 C-->b+2a
Vía de Servicio Izquierda
151
22
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
(ud)
20
Vía de Servicio Derecha Tramo 2
Total tubo HM 1000mm
-6-
(m)
b+2a-->C-52
>b+2a
b+2a-->C-73
>b+2a
217
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EXCMO. AYUNTAMIENTO
DE TORRELODONES
ACTUALIZACIÓN DE PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN
EJECUCIÓN DE UN PASO INFERIOR BAJO LA AUTOPISTA A-6.
“ÁREA HOMOGÉNEA SUR” EN TORRELODONES (MADRID)
1.2.05.1.2.7.- Cunetas de pie de terraplén
Se han dispuesto cunetas de pie de terraplén, para la protección de los taludes frente a las
escorrentías locales en la zona Norte de la Glorieta Derecha y Ramales 1 y 2.
Se tratará de una cuneta formada por dos capas de escollera ligera de 25 kg, forma
trapezoidal, ancho 1,50 m y profundidad 0,50 m.
1.2.05.1.2.8.- Caz con reja
A la entrada del paso inferior se dispone un caz con reja, para evitar la entrada de escorrentía
al paso inferior.
Se emplea un caz prefabricado en polímero de sección 205x220 mm con marco de fundición
embutido. La unión de la reja al canal se realiza mediante un tornillo de tiro contra un pasador
interior. Acabado con pintura negra antioxidante.
1.2.05.1.2.10.- Colectores
Vía de Servicio Derecha
El conjunto tiene una clasificación de resistencia al tráfico D-400.
Al comienzo de la Vía de Servicio Derecha, se proyecta un colector de 400 mm de diámetro,
que conducirá las aguas de la margen izquierda hasta el punto bajo situado 20 metros antes
del comienzo de este vial, donde se conecta el sistema de drenaje con una obra de drenaje
transversal existente. En este tramo, se diseña incluso la reposición del tramo afectado de
esta última obra de drenaje transversal.
Según detalle en planos.
1.2.05.1.2.9.- Pasos salvacunetas
Se amplía el paso salvacunetas existente en el Transfer 3 bis en 30 metros a su salida,
mediante tubería de hormigón armado de clase resistente C-90 de diámetro 400mm según
detalle en planos.
Este colector llevará las aguas de las siguientes conducciones:
Colector con absorbedero VSD -0+020
Asimismo, se instalará un paso salvacunetas al comienzo del Ramal 4 bis, para conducir las
aguas procedentes de la cuneta derecha de este vial. Mantedrá la tipología utilizada en la
ampliación del paso en el Transfer 3 bis.
0+160
Cuneta VSD T1 0+190 0+476 margen izquierda
La suma de los caudales máximos para un periodo de retorno de 25 años es la siguiente:
Adicionalmente,se ha proyectado un paso salvacunetas entre las dd.oo. 0+340 y 0+370 del
Transfer 1 bis, cruzándolo. Por ser éste el paso salvacunetas que mayor caudal puede llevar,
se ha decidido comprobarlo hidráulicamente.
Q = 180*0,0002465/2 + 0,27 =0,29 m3/s
Estos colectores han sido comprobados también mediante la fórmula de Manning-Strickler,
con una pendiente media del 3,5% (solidaria con la calzada), comprobándose que se obtiene
capacidad suficiente.
Este paso llevará las aguas de las siguientes conducciones:
Cuneta VSD T1 0+190 0+476 margen izquierda
El caudal máximo para un periodo de retorno de 25 años es de 0,27 m3/s
Se ha comprobado este colector con una pendiente media del 6%, obteniéndose capacidad
suficiente para un periodo de retorno de 25 años.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
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Ramal 2
Debido a la necesidad de ofrecer continuidad al itinerario peatonal requerido por la Consejería
de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio, el Ramal 2 contará con una acera en su
margen derecha. Es por esto que el sistema de drenaje ha sido adaptado a esta situación en
la presente Adenda, instalándose colector bajo acera de PVC de 400 mm de diámetro, con
absorbederos cada 30 m para evacuar el agua de la calzada.
Este colector llevará las aguas de las siguientes conducciones:
Cuneta VSD T2 0+690 0+865 margen derecha:
Colector con absobedero Ramal 2 0+050
0+265
Taludes de desmonte
La suma de los caudales máximos para un periodo de retorno de 25 años es la siguiente:
Q = 0,061+215*0,0001816 + 1350*0,0000164 = 0,122 m3/s
Este colector ha sido comprobado también mediante la fórmula de Manning-Strickler, con una
pendiente media del 10,5% (solidaria con la calzada), comprobándose que se obtiene
capacidad suficiente.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
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1.2.05.1.2.11.- Drenaje longitudinal del Paso Inferior
1.2.05.1.3.3.- Definición de secciones transversales tipo de drenaje subterráneo.
Como medida adicional al caz con reja proyectado anteriormente, se ha diseñado un sistema
de drenaje longitudinal en el interior del Paso Inferior, en previsión de posibles derrames o
entrada accidental de agua al mismo.
Nos encontramos ante un caso de una vía con explanada de baja permeabilidad (Explanada
3, con capa superior de la explanada S-EST 3, tratada con cemento), que no requiere de un
sistema de drenaje subterráneo específico debido al diseño de las cunetas como cunetas
profundas. Por tanto, conforme a la Orden Circular 17/03: “Recomendaciones para el proyecto
y construcción del drenaje subterráneo en obras de carretera”, las secciones tipo de drenaje
subterráneo de la vía de servicio objeto del presente Proyecto son las enumeradas a
continuación:
Se han dispuesto dos caces laterales formados por tubo de PVC de 400 mm de diámetro,
embebidos en hormigón en masa HM-20. El agua es conducida a dichos tubos mediante la
pendiente de la platafoma, y se introduce en los mismos a través de seis (6) sumideros en los
márgenes, repartidos en toda la longitud del vial bajo el paso. Los dos sumideros colocados
en los puntos más bajos del vial, comunican con el sistema de drenaje restante mediante
bajantes.
Relleno de la berma
ZONA
1.2.05.1.3.- Drenaje Subterráneo
VS
Tipo de sección
pendiente transversal de la calzada
1.2.05.1.3.1.- Introducción.
ZONA DE RELLENOS
El diseño del sistema de drenaje subterráneo se ha realizado conforme a la Orden Circular
17/03: “Recomendaciones para el proyecto y construcción del drenaje subterráneo en obras
de carretera”.
ZONA DE DESMONTE
A favor
FR11
Contrapendiente
FR01
A favor
FD14
Contrapendiente
FD04
1.2.05.1.3.2.- Análisis de la permeabilidad de la plataforma.
1.2.05.1.3.4.- Zanjas drenantes.
El pavimento correspondiente a carriles y arcenes se considera fundamentalmente
impermeable, al igual que las cunetas revestidas.
Son zanjas rellenas de material drenante y aisladas de las aguas superficiales, en el fondo de
la cual se dispone una tubería ranurada.
La superficie correspondiente a las bermas se considera permeable, dado que no se revisten.
Por tanto, la permeabilidad de la plataforma será:
Ramales
Ancho de sección transversal impermeable: Arcén exterior (1.5m) + 1 carril
(4m)+Arcén interior (1.5m) = 7 metros.
Ancho de sección transversal permeable: Berma exterior (1m)+Berma interior (1m) =
2 metros.
Porcentaje de impermeabilidad: 77,7% impermeable / 22,3% permeable.
Como las cunetas están revestidas y el porcentaje de permeabilidad está comprendido entre
el 15 y el 30% se considera que es una plataforma con estado de impermeabilidad
superficial medio.
El agua afluirá a las zanjas a través de sus paredes laterales, se filtrará por el material de
relleno hasta el fondo y escurrirá por la tubería drenante.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
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En caso de que no estuviera bien aislada superficialmente podría penetrar agua de
escorrentía, lo que deberá evitarse en todo caso.
1.2.05.1.4.- Alegaciones de la Confederación Hidrográfica del Tajo
La Confederación Hidrográfica del Tajo, como organismo afectado, emitió una serie de
condicionantes relativos a la reposición del cauce del Arroyo de la Encinilla, que han sido
incluidos en la presente Adenda al Proyecto de Construcción.
Se proyectan para proteger las capas de firme y la explanada de la infiltración horizontal, para
evacuar el agua que se haya penetrado por infiltración vertical, rebajar niveles freáticos y
drenar localmente taludes de desmonte o cimiento de rellenos.
Estos condicionantes son los siguientes:
Las zanjas drenantes se utilizan en los siguientes supuestos:
Reposición de la longitud del cauce del Arroyo de la Encinilla afectado por la Glorieta
Interceptación Longitudinal.
Mantenimiento de la servidumbre con respecto a este cauce.
En aquellos tramos que exista una pronunciada pendiente longitudinal (>3%)
simultáneamente a prolongados desmontes (L>150m) pueden suceder fenómenos locales de
acumulación de aguas en la transición desmonte-terraplén, por lo que se proyectan zanjas
drenantes transversales a la vía en la transición desmonte-relleno.
Los planos de esta actuación se incluyen en el Apéndice 1.- Planos de reposición cauce
Arroyo de la Encinilla.
Se dispondrán zanjas drenantes de interceptación longitudinal de ancho 0,8m y con tubería
drenante DN200 en los siguientes puntos:
Estructuras: En todos los trasdós de los estribos. Ancho de zanja y DN del dren según
planos de cada estructura.
Transición desmonte terraplén: En la d.o. 0+048 del Ramal 2, y en la d.o. 0+670 de la
Vía de Servicio en la margen derecha.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla
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APÉNDICE 1.- PLANOS DE REPOSICIÓN CAUCE ARROYO
DE LA ENCINILLA.
Apéndice 1.- Planos de Reposición cauce Arroyo de la Encinilla