CONAMET/SAM-SIMPOSIO MATERIA 2002 RESISTENCIA AL DESGASTE E IMPACTO DE FUNDICIONES ESFEROIDALES PARCIALMENTE ACOQUILLADAS B. Ceccarelli (a), M.R.Martínez Gamba(b), R.A. Martínez(a) , R.C. Dommarco(b) a Div. Metalurgia – INTEMA, b Grupo Tribología Univ. Nac. de Mar del Plata, Av. J.B.Justo 4302 – B 7608 FDQ Mar del Plata - Argentina e-mail: dommarco@fi.mdp.edu.ar, mrmgamba@fi.mdp.edu.ar RESUMEN La metalurgia de las fundiciones muestra que si la velocidad de enfriamiento durante la solidificación se incrementa, existe una tendencia a la precipitación de carburos (acoquillado), cuya dureza le confiere al material buena resistencia a la abrasión. La velocidad de enfriamiento puede controlarse mediante el uso de enfriadores ubicados estratégicamente en el molde de colada. Además, la microestructura obtenida no requiere tratamiento térmico posterior y el proceso de colada permite la obtención de geometrías complejas , lo cual resulta en un costo de fabricación muy competitivo. Si bien la presencia de carburos es beneficiosa para mejorar la resistencia al desgaste, promueve una disminución de la resistencia al impacto. Esta característica resulta de importancia en aquellas aplicaciones que combinan solicitaciones de impacto y desgaste. En el presente trabajo se obtuvieron microestructuras parcialmente acoquilladas mediante el uso de un enfriador en un cuerpo de prueba. El material obtenido fue evaluado al impacto y al desgaste por abrasión. Además, se realizó el análisis microestructural, el relevamiento de los perfiles de dureza y porcentaje de carburos en función de la distancia al enfriador y la caracterización de las superficies de fractura mediante microscopía electrónica de barrido. Si bien la resistencia al impacto de las de las aleaciones estudiadas resultó bajo como consecuencia de la presencia de carburos, se logra obtener valores de referencia. El contenido de carburos alcanzo el 70% en la aleación hipoeutéctica aleada con 0,5% de Cr y 0,5% de Mn. La profundidad del acoquillamiento, para una caída del 50% en el contenido de carburos, fue del orden de los 30 mm, resultando de interés para su aplicación en piezas de sacrificio, que pierden un gran volumen por desgaste. Palabras claves: Fundición de hierro, Enfriamiento Rápido, Carburos, Impacto, Desgaste, Abrasión 1. INTRODUCCION Es usual que los elementos mecánicos ferrosos bajo condiciones de altas tasas de desgaste por abrasión, sean sometidos a algún tipo de tratamiento superficial, ya sea de modificación y/o recubrimiento, con el objetivo de mejorar la resistencia al desgaste. Si bien estas técnicas son efectivas frente a determinados tribosistemas, la profundidad afectada es limitada y a menudo poseen un costo elevado. En caso que el material base utilizado sea fundición de hierro, aportes de Recubrimientos Duros aportados por soldadura de arco eléctrico suele presentar problemas de fisuras presenta problemas de fisuras, aparte de problemas de escorias atra padas debido a las múltiples pasadas para evitar la dilución. Por otro lado, la tecnología actual, permite la práctica de tratamientos superficiales por refusión mediante láser, TIG, arco transferido por plasma, etc., que promueven la precipitación de carburos, eliminando total o parcialmente el grafito libre. El uso de la refusión por arco transferido por plasma en la fundición laminar fue estudiada por Dai, et al. [1], observando que el volumen de carburos de hierro precipitados y la dureza, hasta 460 - 570 HV (46-53 HRC), aumentan con la disminución del contenido de Si. También se utilizó el proceso TIG de refusión [2] para obtener el endurecimiento superficial de fundición gris, observándose que la tasa de desgaste por abrasión se reduce al ~25%. El estudió de la resistencia al desgaste por abrasión, en un sistema pin-on-disk, de fundición nodular acoquillada [3], mostró que la resistencia aumenta con el contenido de Ni en la aleación y con la velocidad de enfriamiento, es decir con el contenido de la fase carburo. Sin embargo, y de la misma forma que en recubrimientos duros, estas técnicas a menudo son difíciles de controlar, además de ser de alto costo relativo. Sin embargo, la metalurgia de las fundiciones muestra que si la velocidad de enfriamiento durante la solidificación de una fundición con grafito libre se incrementa, existe una tendencia a la precipitación de carburos (acoquillado), cuya dureza le confiere al material buena resistencia a la abrasión. La velocidad de enfriamiento en la solidificación puede controlarse (aumentarse) mediante el uso de enfriadores ubicados estratégicamente en el molde de colada. Además, el control de la microestructura de la matriz, mediante una adecuada selección de los elementos de aleación, permite obtener una resistencia al desgaste satisfactoria, posibilitando la eliminación del tratamiento térmico posterior, lo que resulta en una importante reducción del costo de producción. Si bien es ampliamente reconocido que la presencia de carburos tiende a aumentar la res istencia al desgaste, esta posibilidad está íntimamente ligada a la dureza, forma, tamaño, fracción en volumen, distribución, cohesión con la matriz, etc. [4] de espesor, correspondientes a zonas que son identificadas desde la 1 contra el enfriador y como Mediante el uso de enfriadores se obtiene una mayor profundidad de acoquillamiento, muy superi or a la observada en los procesos de refusión [5], siendo ventajoso en aplicaciones especiales. De esta forma se mejoran selectivamente determinadas propiedades, aumentando la resistencia al desgaste en la superficie y manteniendo un núcleo con aceptable tenacidad. 2, 3, 4 y 5 a medida que se alejan del enfriador. La composición química de las coladas obtenidas, denominadas en adelante C1, C2 y C3, se verificó mediante espectrometría de emisión óptica por chispa. Los valores medidos se listan en la Tabla I. Cu Cr Ni Si bien la bibliografía muestra trabajos relativos al estudio de la resistencia al desgaste [6] y la tenacidad a la fractura [4-5-6] de la fundición nodular acoquillada con tratamiento posterior de austemperado, no existen reportes sobre estudios de resistencia al desgaste y al impacto de fundición nodular en estado “as -cast”. La combinación de estas propiedades, resulta de importancia en aquellas aplicaciones que combinan solicitaciones de impacto y desgaste, siendo necesario, conocer la respuesta frente a este tipo de solicitación y, además, disponer de valores de referencia comparativos para el diseño. C1 3,32 1,77 0,18 0,05 0,06 -- -- En el presente trabajo se estudiará la resistencia al desgaste e impacto de tres aleaciones de fundición esferoidal, una hipoeutéctica sin al ear, una eutéctica aleada con Cr, Mn, Ni y Cu y una tercera hipoeutéctica aleada con Cr, Mn, Ni y Cu. 2. METODOLOGIA EXPERIMENTAL Las coladas empleadas fueron obtenidas en la Planta Piloto de la Div. Metalurgia - INTEMA, con un horno de inducción de 3 KHz y 65 kg de capacidad. La nodulización e inoculación se realizó utilizando métodos convencionales, en cuchara de 40 kg con bolsillo de nodulización. La Figura 1 muestra el diseño del modelo de placa utilizado [4-6] para la extracción de muestras, incluyendo un enfriador de cobre en el extremo de 37x37x200 mm. La placa obtenida, de 25x180x225 mm, permite la extracción de secciones paralelas al enfriador de 25x180x10 mm Figura 1. Esquema del modelo y enfriador de cobre utilizados, mostrando los cortes realizados para la extracción de muestras, zonas 1 a 5. C Si Mn Mg S P CE 0,02 0,06 3,91 C2 3,42 2,90 0,56 0,06 0,62 0,47 0,61 0,02 0,07 4,38 C3 3,35 1,87 0,54 0,08 0,57 0,49 0,57 0,01 0,07 3,97 Tabla I. Porcentaje de los elementos de aleación de las coladas C1 y C2, estudiadas en el presente trabajo. CE, carbono equivalente. La preparación de las muestras para su observación al microscopio óptico, se realizó aplicando las técnicas convencionales de corte, desbaste y pulido mecánicos y el ataque químico con Nital 2%. Se cuantificó la presencia de carburos utilizando un software para el análisis de imágenes, destacando la fase carburo, respecto de la matriz, mediante el ataque químico con persulfato de amonio. Se relevaron los perfiles de dureza en función de la distancia desde la superficie acoquillada, empleando el método Rockwell C. Los ensayos de desgaste por abrasión se realizaron en el laboratorio del Grupo Tribología, de acuerdo a la norma ASTM G 65-94 [7], utilizando el procedimiento A. El desgaste relativo, E, se calculó a través del cociente entre la variación de peso del material de referencia, acero SAE 1010, y la variación de peso del material bajo estudio. Probetas prismáticas de 10x10x55 mm y sin entalla (ASTM E23) fueron obtenidas de las zonas 1 a 5 de las placas, para evaluar la resistencia al impacto. Los ensayos se llevaron a cabo utilizando un péndulo y las superficies de fractura fueron examinadas mediante barrido (SEM). 3. microscopía electrónica de RESULTADOS Y DISCUSION El análisis de la microestructura muestra que en la colada C1 hay una precipitación de carburos cerca del enfriador, 37% a 2mm del mismo, disminuyendo hasta un valor estable más allá de los 36mm (~10%), como se observa en la Figura 2. El resto de la matriz resultó perlítica cerca del enfriador, en tanto que en zonas más alejadas, se observó la presencia de ferrita tipo “bull-eye”, a la vez que el conteo nodular, a 2 mm y a 30 mm del enfriador, pasa de 1140 a 400 nod/mm2 respectivamente. En la colada C2, el contenido de carburos fue de ~16% a 2 mm, mientras que los valores estabilizados, lejos del enfriador, Figura 3. Macroscopía que muestra la orientación de la estructura de solidificación según la dirección de extracción del calor. Ataque con Nital 2%. Figura 4: Perfil de dureza en función de la distancia al enfriador. 30 mm, en coincidencia con el mayor contenido de carburos de la misma. Figura 2: Porcentaje de carburos en función a la distancia del enfriador. resultaron similares a los de C1, ~10% a 36mm. La matriz resultante fue del tipo perlítica en todas las zonas, mientras que el conteo nodular varía desde ~1250 a 300 nod/mm2 cuando se pasa de 2 a 36mm del enfriador. La colada C3 mostró el contenido de carburos más elevado, con valores de ~75% a 2 mm y ~43% a 36 mm, con un valor estabilizado en ~20%, más allá de los 70 mm desde la coquilla. El conteo nodular fue de 950 y 180 nod/mm2 a 2 y 36 mm, respectivamente. La Figura 3 muestra la macroestructura obtenida para la colada C3, observándose la influencia del enfriador en función a la direccionalidad de la estructura de solidificación. Se aprecia que en las zonas 1, 2 y 3, en contacto con el enfriador y por lo tanto con una alta velocidad de enfriamiento, muestra una estructura de tipo columnar. En las zonas 4 y 5 se observa que el enfriamiento de la placa esta gobernado por el molde de arena y no por el extremo. El análisis cuantitativo de la microestructura arrojó los valores listados en la Tabla II. La Figura 4 muestra los perfiles de dureza de las coladas, observándose que los valores máximos corresponden a la colada C3, aun más allá de los La Figura 5 muestra los resultados obtenidos en los ensayos de desgaste por abrasión. Los mismos están expresados como la resistencia al desgaste relativo (E) en función de la distancia al enfriador. Para la colada C1, se observa claramente que la resistencia al desgaste sigue una tendencia similar a la observada, tanto para la distribución de carburos como para la variación de dureza. En la colada C2, el comportamiento parece ser atípico, ya que la resistencia al desgaste aumenta para las zonas alejadas del enfriador, o de menor dureza y conteo nodular. Por último, la colada C3 muestra un máximo en la zona 2, disminuyendo mas allá de los 20 mm, con valores que duplican la resistencia de las coladas C1 y C2. Mientras que en las zonas 1 y 2 prevalece la elevada presencia de carburo de hierro en las tres coladas, el efecto del Cr y del Mn en una fundición hipoeutéctica (C3) produce una mayor precipitación de carburos, superando marcadamente los porcentajes de la colada C1 (hipoeutéctica sin alear) y, aún más, los de la colada C2 (eutéctica aleada). El agregado de elementos de aleación favoreció la formación de carburos de hierro, justificándose su uso en fundiciones con CE del orden del 4%. En la colada C3 se mantuvo la presencia de Cu y Ni, actuando como perlitizantes y por lo tanto evitando la formación de ferrita. Debe tenerse en cuenta que, aún cuando el contenido de fase carburo es mayor cerca del enfriador, la respuesta de segundas fases evidencia en la Figura 6 observándose muy bajos valores de la colada C3. Figura 5: Resistencia al desgaste relativo (E) en función a la distancia del enfriador. depende de su dispersión, tamaño, cohesión con la matriz, etc. Los valores de energía absorbi da en ensayos de impacto (resiliencia) son listados en la Tabla II y Fig. 6: Energía absorbida al impacto graficados en la figura 6. Muestran que la colada C3 es la que absorbe menos energía, aún en las zonas alejadas al enfriador, mientras que las coladas C1 y C2 muestran un incremento frent e a solicitaciones de impacto por detrás de la zona 3; en estas se aprecia claramente, como las zonas 1, 2 y 3 absorben menos energía que las zonas 4 y 5. Esto se debe al elevado contenido de carburo y perlita de la colada C2, mientras que la colada C1 presenta en el bulk una matriz ferrítico-perlítica con menor contenido de carburos (~10%). Las superficies de fractura analizadas mediante SEM muestran como mecanismo predominante al clivaje, como es lógico para estructuras como las presentes en la muestras ensayadas. Sin embargo, es posible observar diferencias entre las zonas 1 de las coladas C1, C2 y C3 en la figura 7a, b y c respectivamente. La figura 7.c) muestra una superficie de fractura más plana que las observadas en las coladas C1 y C2, figura 7.a ) y 7.b) respectivamente. Nótese además que en la 7.c) no se observa prácticamente ningún nódulo de grafito dado que la estructura de esta muestra presentó un alto porcentaje de carburos, lo cuál también se Figura 7. Superficies de fractura correspondientes a la zona 1 de las coladas C1 (a), C2 (b), C3 (c). 4. CONCLUSIONES La utilización de enfriadores de cobre en sitios estratégicos en un molde permiten incrementar las velocidades de enfriamiento rápido, promoviendo microestructuras de alta dureza resistentes al desgaste. La colada C3 (hipoeutéctica de baja aleación) mostró el mejor comportamiento frente a la abrasión, pero con baja capacidad de absorber cargas de impacto. La colada C2 mostró un comportamiento atípico, ya que la resistencia al desgaste aumentó para las zonas alejadas del enfriador, o de menor dureza. Se obtuvieron valores de referencia comparativos para el diseño de componentes que combinan solicitaciones de impacto y desgaste realizados en fundición nodular en estado “as-cast”. 5. REFERENCIAS 1 Dai, W. S.; Lui, T. S.; Chen, L. H.; 1999, “Characteristics of cementite formation in the surface layer of flake graphite cast iron formed by plasma trasferred arc remelting”, Int. J. Cast Metals, 12, 119-125. 2 Dai, W. S.; Lui, T. S.; Chen, L. H.; 1999, “Characteristics of surface remelted hardfacing spheroidal graphite cast iron using the plasma transferred arc process”, Int. J. Cast Metals, 12, 233-240. 3 Chithambaram, S.; Chinnathambi, K.; Krishna Kumar, R.; Prabhakar, O.; 1987, “FEM modelling and quality assesment of TIG surface remelted pattern grade cast iron”, AFS Transactions, 401410. Zona [mm desde enfriado r] Energía[J] Carburos [%] 4 Hemanth, J.; 2000, “Wear characteristics of austempered chilled ductile iron,” Wear, 21, 139148. 5 Distéfano, A.; Martínez Gamba, M.; Dommarco, R.; 2000, “Resistencia al Desgaste Abrasivo de Fundicion Nodular Parcialmente Acoquillada,” Jornadas Metalúrgicas SAM 2000, Univ. Nac. del Comahue, Neuquén, Argentina. 6 Hemanth, J.; 1999, “Fracture toughness of austempered chilled ductile iron,” Materials Science and Technology, 15, pp.878-884. 7 ASTM G65-94; 1993, Standard Test Method for measuring abrasion using the Dry sand rubber wheel abrasion test. Conteo [nod/mm2] Dureza [HRC] Matriz C1 C2 C3 C1 C2 C3 C1 C2 C3 C1 C2 C3 C1 C2 C3 1 [0-12] 9 12 5 37 16 77 39 38 56 1140 1250 980 P P P 2 [12-24] 12 18 6 23 16 63 32 32 50 675 600 240 P P P 3 [24-36] 17 20 7,5 17 14 51 23 30 46 400 320 180 P+F P P 4 [36-48] 50 40 6,5 10 10 44 21 30 40 375 280 130 P+F P P 5[48-60] 56 45 8 11 11 22 20 29 36 375 280 120 P+F P P Tabla II. Valores de energía, porcentaje de carburos, dureza , conteo nodular y tipo de matriz, medidos para las diferentes zonas evaluadas.