análisis de estabilidad de taludes

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
SECCIÓN DE POST GRADO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE
TALUDES
Dr. Jorge E. Alva Hurtado
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE
PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES
* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU
(NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
τ f f = Su
insitu
τf f
b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO
DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA
τf f
τ f f = Su
del núcleo de
arcilla compactada
c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA
qu
D
B
qu = 5.7 Su + γt D
de la fórmula de capacidad de carga de
Terzaghi con φ = 0
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD
(CONSOLIDADO - DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE
UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
τf f
= S d resistencia cortante drenada insitu
τf f
b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE
τ f f = Sd del núcleo de arcilla
τf f
c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO
DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN
qu
qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q
D
2
B
donde Nc, N γ y Nq son función de φ
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU
(CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL
2
τ f f = S u insitu después de
1
consolidación bajo capa 1
τf f
b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO
τ f f = S u del núcleo correspondiente a
consolidación bajo infiltración
constante antes del desembalse
τf f
c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL
τ f f = S u insitu de arcilla en el talud
natural antes de construcción
τf f
ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA
SDL
(OCR = 1)
re
na
da
P
Us
da
na
T
S
P
e
Dr
ES
D Pre D
na e s
da ca
r
ES
No
-C
ar
ga
D
SU
P
S DU
Kf
ES
q
ea
Lín
ga
P,P
ARCILLA SOBRECONSOLIDADA
SU
S
(OCR > 4)
ea
Kf
q
Lín
DL
Us
T
S
P
S DU
P,P
RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES
1)
Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca
2)
Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
3)
Terraplenes en Terreno Blando
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES
4)
Taludes en Excavaciones
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
5)
Laderas Naturales
6)
Taludes Con Problemas Especiales
- Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas
- Loess
- Suelos Residuales
- Arcillas Altamente Sensibles
PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y
DISEÑO DE TALUDES
- Observación de Campo
- Uso de Ábacos
- Análisis Detallado
125
MAS EMPINADO QUE 20°
MAS TENDIDO QUE 20°
100
DESLIZAMIENTO EN SUELO
DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA
ALTURA DEL TALUD - H (Pies)
DESLIZAMIENTO EN RELLENO
75
1
x
50
25
0
0
1
2
3
4
5
6
7
COTANGENTE DEL TALUD - X
EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE
CAMPO
Superficie de
Infiltración
H
β
β
Infiltración paralela al talud
γ = Peso unitario total del suelo
γw = Peso unitario de agua
c' = Cohesión
φ' = Angulo de fricción
β
X
T
ru =
Esfuerzo
Efectivo
X
T
γw
cos 2 β
γ
u
ru = Relación de presión de poro = γ H
u = Presión de poro en la profundidad H
θ
Pasos
1. Determine ru de valores de presión
de poros medidos ó fórmulas
β
Infiltración emergiendo del talud
2. Determine A y B de los ábacos
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
ru =
tgφ ′
c′
+B
γ
H
tg β
ru = 0
0.1
0.2
9
8
0.3
7
6
0.5
0.4
0.4
0.3
0.5
0.6
5
4
3
0.2
2
0.1
1
0
0
0
1
2
3
4
Relación de talud b = cotg β
1
γw
γ 1+ tg β tg θ
10
Parámetro B
Parámetro A
3. Calcule F = A
5
6
1
2
3
4
5
Relación de talud b = cotg β
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS
6
Factor de Seguridad F = N 0 c
Pd
Círculos pie
Círculos base
Círculos talud
CIRCULO
TALUD
D
d=
H
H
8
0
β
d=
9
D = dH
Base Firme
0.1
10
/////////////////////////////////////
0.2
0.3
γ = Peso unitario total del suelo
CIRCULO
BASE
7
1.
1 0
2 .5
0 .5
6
3
Número de estabilidad, No
γ H + q - γw Hw
uq uw ut
Pd =
11
5.53 d=∞
5
4
CU
CIR
PIE
LO
3.83
0.25
0
90
80
0.50
70
60
0.75
cotg β
1.0
1.5
3
2
∞
4 6 10
50
40
30
20
Angulo del talud – b (grados)
10
0
NUMERO DE ESTABILIDAD
5
Xo
Yo
H
β
2
/////////////////////////////
X0 = x 0 H
d = 0.5
d=0
1
OS
UL
RC
CI
0
PIE
E
AS
YB
4
Y0 = y 0 H
3
d = 3.0
2
CIR
CU
LO
PIE
2.5
2.0
0.3
1.5
1.0
dio
Ordenada del centro - yo
Centro Crítico
3
e
nto m
los pu
Círcu
Abscisa del centro - xo
4
0
cot β
-1
90
0.25
80
70
0.50
60
1.0
50
1
1.5
40
2
30
3
4 6 10
∞
20
10
0
Angulo del talud – b (grados)
cot β
0.25
0
90
80
0.50
70
60
1.0
50
1.5
40
2
3 4
30
20
6 10
∞
10
0
Angulo del talud – b (grados)
COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICO
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS
CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)
50
Para c = 0 :
P
F = e b tan φ
Pd
30
10
8
6
4
50
2
20
1
10
0
5
F = Ncf
2
c
Pd
Pe tan φ
λ cφ =
c
1
0
1
2
3
4
Coordenadas Unitarias X e Y
0
0
20
15
100
Valores de λc φ
Número crítico de Estabilidad, Ncf
3.0
100
300
200
2.0
1.0
y0
λCφ = 100
20
10
5
2
0
100
20
x0
λ Cφ = 0
2
0
X 0 = x0 H
5
Y 0 = y0 H
-1.0
0
q
Pd =
1
β
γ H + q − γ wH w
μq μ w μ t
1
2
3
4
Relación de talud b
Ht
H
Hw
10
Coordenadas
Relación de Talud b = cot β
b
5
H'w
Pe
γ H + q − γw H w '
=
μ q μ'w
COORDENADAS DEL CENTRO DEL
CIRCULO CRITICO
( En la fórmula de Pe tomar q = 0, μq = 1 para condición no consolidada )
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0
Ref. (Janbu, 1968)
5
FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw)
E INFILTRACIÓN (μ′w)
FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA
ADICIONADA
β = 0°
β = 0°
1.0
1.0
LEYENDA
Factor μb
30°
0.9
60°
0.8
LEYENDA
Círculo por el pie
Factor mw y
m'w
30°
60°
0.9
H
0.8
0.1
0.2
0.3
0.4
(c)
β
0
d=∞
D=dH
////////////////////////////////////////////////////
Factor μw y μ'w
0.5
0.9
1.0
0.5
Círculo por la base
0
(b)
0.1
0.2
0.4
0.5
H
0
Base Firme
Círculo por la base
0
0.3
H' w
Hw
0.9
0.8
0.8
D=dH
Base Firme
1.0
Relación Hw/H y H'w/H
1.0
Base Firme
1.0
0.5
H
d=∞
1.0
β
////////////////////////////////////////////////////
Relación q γ/H
(a)
Factor μb
0
0.5
Hw
Círculo por el pie
90°
q
0
90°
(d)
0.5
/////////////////////////////////////////////////////////////
1.0
Relación Hw/H y H'w/H
Relación q γ/H
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE
TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0
Ref. (Janbu, 1968)
D=dH
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
β = 0°
Factor μt
0.9
30°
1.0
60°
0.9
30°
0.8
90°
0.7
0.6
0.5 0
LEYENDA
Círculo por el pie
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
d=∞
1.0
0.5
0.4
0.5
Grieta de Tracción
β
1.0
0.5
0.9
Círculo por
la base
Círculo
por
la base
0.5
D=dH
Base Firme
/////////////////////////////////////////////////////////////////
0
0.8
0.7
Círculo por la base
0.6
0.4
Ht
Relación Ht / H
//////////////////////////////////////////////////////////////////////
Factor μt
Factor μt
0.3
1.0
0.5
Relación Ht / H
(b)
0.2
H
Base Firme
0.7
0.3
0.1
d=∞
D=dH
0.8
0.2
0
LEYENDA
β
0
0.1
Círculo por el pie
0.6
(c)
H
0.9
0.5 0
90°
0.7
Ht
(a)
1.0
60°
0.8
0.5
Grieta de Tracción
Relación Ht / H
0.6
Factor μt
1.0
β = 0°
(d)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
Relación Ht / H
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES,
SUELOS CON f = 0 Y f > 0
Ref. (Janbu, 1968)
HO
Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA
φU = 0
H
β
Cb
PASOS
1
2
3
4
EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO
CALCULE M = HO/H
DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR
DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD
5 CALCULE
F=N
Cb
γ (H + HO )
34
32
30
PARA TALUD SUMERGIDO
Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA
DEL TALUD
Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE
SUMERGIDO
Fa
lla p
rof
un
da
Use γ = γb
NUMERO DE ESTABILIDAD, N
28
26
24
22
20
ial
fic
r
e
18
16
p
su
a
l
0
l
Fa 2.0 5
= .7
1 50
M
1. 25
1. 00
1. 75
0. .50
0 25
0.
0
14
12
10
8
6
4
2
0
90
60
30
0
β (GRADOS)
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDO
CON PROFUNDIDAD.
(Hunter y Schuster, 1968)
ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
- Método de Dovelas
- Método de la Cuña Deslizante
- Conclusiones
Capa
γ (lb/pie3)
A
110
60
35
B
105
100
30
C
110
750
5
Ra
dio
φ (grados)
c (lb/pie2)
-1
00
pie
s
10
9
Elevación - pies
20
10
4
0
1
2
5
6
7
8
A
B
3
-10
C
-20
EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA
Δ xi
Wi
Ei
Ei + 1
Xi
Xi + 1
Ur
b i Ui
Ti
θi
ai
Ni
Ui = ui Δ l i
Δ li
FACTOR DE SEGURIDAD
F=
MR
MA
n
n
M R = r ∑ ( c + σ i tg φ ) Δl i = r ( cL + tg φ ∑ N i )
i =1
i =1
n
M A = r ∑ Wi sen θ i
i =1
n
cL + tg φ ∑ N i
i =1
F= n
∑ W sen θ i
i =1 i
EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS
ECUACIONES
N
Σ Fv
N
Σ FH
N
Σ FM
3N
TOTAL
INCÓGNITAS
N-1
N-1
N-1
N
N
N
I
5N-2
SISTEMA INDETERMINADO
FUERZAS HORIZONTALES
FUERZAS VERTICALES
LOC. F. HORIZONTALES
FUERZAS NORM. BASE
LOC. F. NORM.
FUERZAS NORM. BASE
F.S.
TOTAL
MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
(FELLENIUS)
ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALES
ACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA
RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARES
A LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
n
cL + tg φ ∑ (Wi cos θ − u Δ l )
i
i i
i =1
F=
n
∑ Wi sen θ
i
i =1
SATISFACE
: EQ. TOTAL DE MOMENTOS
NO SATISFACE
: EQ. FH
: EQ. FV
: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
1 ECUACIÓN
1 INCÓGNITA
MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP
ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LAS
DOVELAS SON CERO
RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICAL
ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
∑ [c Δ x
n
F=
i
+ (Wi − ui Δxi ) tg φ ] [1 / M i (θ )]
i
n
∑W senθ
i =1
M i (θ ) = cosθ i (1 +
i
i
tg θ i tg φ
)
F
SATISFACE
:
EQ. TOTAL DE MOMENTOS
EQ. FV
NO SATISFACE
:
EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
EQ. FH
N + 1 ECUACIONES
N + 1 INCÓGNITAS
METODO DE LOWE Y KARAFIATH
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL
PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA
SATISFACE
: Σ Fv
Σ FH
NO SATISFACE
: ΣM
2 N ECUACIONES
2 N INCÓGNITAS
MÉTODO MORGENSTERN - PRICE
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE
UNA FORMA DETERMINADA
θ=λ
f
( x)
θ
θ
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES
3 N INCÓGNITAS
MÉTODO DE JANBU (GPS)
ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL
Asumido
Asumido
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3N
ECUACIONES
3N
INCÓGNITAS
MÉTODO DE SPENCER
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERAL
RESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA
θ
θ
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3N
ECUACIONES
3N
INCÓGNITAS
MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE
Suelo B
θ3
θ2
θ1
θ1 ≈ 45 −
θ 2 ≈ 45 +
θ 3 ≈ 45 +
φm
A
2
φm
A
2
φm
2
B
Suelo A
⎫
⎪ φm = Ángulo de fricción
A
⎪
movilizado en suelo A
⎪
⎪
⎪
⎬
⎪
⎪ φmB = Ángulo de fricción
movilizado en suelo B
⎪
⎪
⎪
⎭
SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS
ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL
MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA
ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA
r = r0 e
θ
θ tg φ
r0
φm
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 ECUACIONES
3 INCÓGNITAS
CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA
PROCEDIMIENTO
MÉTODO ORDINARIO DE
DOVELAS
MOMENTO
TOTAL
ECUACIONES
E
INCÓGNITAS
MOMENTO
DOVELA IND.
VERT.
Si
No
No
No
1
Si
No
Si
No
N+1
Si
Si
Si
Si
3 N
Si
Si
Si
Si
3 N
HOR.
FORMA DE
LA SUPERFICIE DE
FALLA
Circular
APLICABLE A
Cálculos
Cálculos
Computadora
Manuales
Si
Si
Si
Si
Si
Si
No
Si
Si
Si
Si
Si
MÉTODO DE BISHOP
MODIFICADO
Circular
MÉTODO DE JANBU
PROCEDIMIENTO GENERALIZADO DE DOVELAS
MÉTODOS DE SPENCER Y
Cualquiera
MORGENSTERN Y PRICE
MÉTODO DE
Cualquiera
No
No
Si
Si
2 N
LOWE Y KARAFIATH
Cualquiera
MÉTODO DE ESPIRAL
LOGARITMICA
Si
-
Si
Si
3
Espiral
Logarítmica
81°
79°
77°
75°
73°
71°
69°
0°
ECUADOR
COLOMBIA
2°
II
I
4°
6°
BRASIL
8°
II
10°
I
OCÉANO
PACIFICO
II
I
12°
14°
B
O
L
I
16°
V
I
A
COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO
PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS
(Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988)
ZONA
PRESAS
DE TIERRA
PRESAS
DE ENROCADO
I
0.15 – 0.25
0.10 – 0.20
II
0.10 – 0.15
0.05 – 0.10
III
0.05 – 0.10
0.05
18°
CHILE
ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ
(Ruesta et al, 1988)
CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO
LÍMITE
1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo
factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla
circular.
2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado
conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas,
para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos
efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con
presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.
3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el
Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla
circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas
de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy
parada, casi vertical.
4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el
Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las
fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para
análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .
5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del
error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la
respuesta correcta.
6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio
presentan ventajas y desventajas.
a)
GPS o JANBU
: El mejor para el cálculo manual. Pueden existir
inestabilidades numéricas en el computador.
b)
SPENCER
: El más estable numéricamente, bueno para el
computador, malo para el análisis manual.
c)
MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas
PRICE
se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente
es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta
encontrar una distribución interna de esfuerzos
razonabe. En la práctica consume mucho tiempo
y es innecesario para el cálculo del Factor de
Seguridad, ya que este valor varía muy poco con
f(x).
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
Y DESLIZAMIENTOS
- Excavación
- Drenaje
- Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno)
- Estructuras de Retención
- Técnicas Especiales
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
MÉTODO APLICABLE
ESQUEMA
COMENTARIOS
I EXCAVACIÓN
1.
Reducir la altura del talud con
excavacines en la parte superior.
2.
Tendido el ángulo del talud.
3.
Excavar banqueta en la parte
superior del talud.
4.
Excavar completamente la masa de
deslizamiento.
El área debe ser accesible al equipo
de construcción. Se requiere de un
lugar apropiado para colocar el suelo
excavado. Algunas veces se incorpora
drenaje a este método.
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA
MÉTODO APLICABLE
COMENTARIOS
II DRENAJE
1.
Drenes horizontales
diámetro.
de
pequeño
1.
Más efectivo si llega al acuífero
natural. Los drenes son usualmente de flujo
libre.
2.
Zanjas de subdrenaje profundas y
contínuas. Generalmente a una
profundidad de 5 a 15 pies.
2.
El fondo de las zanjas deben tener
pendiente para drenar y ser conectado con tubería de
salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo
de las zanjas. La parte superior deberá
Impermeabilizarse.
3.
Pozos
verticales
perforados,
generalmente de 18.36 pulgadas
de diámetro.
3.
Puede ser bombeado o conectado con
una salida de gravedad. Varios pozos en
fila unidas al fondo pueden formar una
galería de drenaje.
4.
Mejora en el drenaje superficial a lo
largo de la parte superior con cunetas
abiertas o canales
pavimentados.
Sembrar plantas en el talud con raíces
profundas y resistentes a la erosión.
4.
Buena práctica para la mayoría de los
taludes.
Dirigir la descarga fuera de la
masa deslizante.
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA
MÉTODO APLICABLE
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1.
Excavación de la masa deslizada y
reemplazo con relleno compactado o
contrafuerte de roca triturada. El pie del
contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca
por debajo del plano de deslizamiento. Se
utiliza manto de drenaje con salida de flujo por
gravedad detrás del talud del contrafuerte.
1.
Se requiere acceso para el equipo de
construcción y área de almacenaje. El suelo
excavado puede utilizarse como relleno. Se
puede requerir calzaduras de estructuras
existentes. Si la estabilidad es crítica durante
la construcción, se puede realizar en secciones
cortas.
III CONTRAFUERTE DE
TIERRA O ROCA
(O BERMAS DE RELLENO)
2.
Utilización de bermas de relleno
compactado o roca en el pie y más allá del pie.
Debe proporcionarse drenaje detrás de la
berma.
2.
Se requiere suficiente ancho y espesor
de las bermas de modo que la falla no ocurra
por debajo o a través de las bermas.
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
MÉTODO APLICABLE
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IV ESTRUCTURAS DE
RETENCIÓN
1.
Muro de contención del tipo entramado o
cantiliver.
1.
Usualmente costoso. Los
cantiliver pueden ser anclados.
2.
Pilotes verticales vaciados en sitio, con
la base cimentada por debajo del plano de falla.
Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y
espaciamiento de 4-8 pies.
2.
El espaciamiento deberá ser tal que el
suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse
una viga superficial para amarrar los pilotes.
Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido
utilizados en deslizamientos profundos.
3.
Pilotes verticales vaciados en sitio
anclados o batería de pilotes o bloques de
cimentación. La base de los pilotes por debajo
del plano de falla. Generalmente de diámetro
de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.
3.
El espaciamiento lo suficientemente
cerca para que el suelo arquee entre pilares.
Los pilotes pueden ser amarrados con viga
superficial.
4.
4.
Pueden ser usados en taludes altos y
en áreas muy limitadas. Debe ser usado un
diseño conservador, especialmente en
soportes permanentes.
Pernos de anclaje en roca y suelo.
muros
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
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V TÉCNICAS ESPECIALES
1.
Grouting
2.
Inyección Química
1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios
casos. En otros casos no fue satisfactorio.La
teoría no está completamente desarrollada.
3.
Electromosis (en suelos finos)
3.
4.
Congelamiento
5.
Calentamiento
4 y 5. Métodos especiales que deben ser
específicamente evaluados en cada caso.
Puede ser costoso.
Generalmente costoso.