EJEMPLO DE CALCULO DE FUERZAS EN SOPORTES Sea una Línea de Transmisión en 60 kV, cuyos elementos tienen las características siguientes: Conductor : Cobre duro. Diámetro total : 10.75 mm 2 Sección : 70 mm . Peso Unitario Tiro de Rotura : 620 kg/km : 2753 kg Por otra parte del cálculo mecánico del conductor se obtienen los datos siguientes: Flecha máxima Presión del Viento Peso de la cadena : 3.8 m 2 : 24 kg/m : 50 kg Tiro Máximo del Conductor : 645 kg Longitud Cadena : 1.10m Fuerza del viento sobre cadena : 10 kg Por otra parte, con fines de cálculo tomaremos los datos: Vano viento = vano Peso = 250m Se requiere realizar los cálculos de los soportes, los mismos que serán de concreto armado y centrigudado (CAC). La fotografía muestra un típico poste de concreto de 18.0m y su cimentación pre fabricada, los mismos que fueron instalados en la Línea de Transmisión en 60 kV Subestación Huacho Nueva (ETECEN) – Andahuasi (ADINELSA) SOLUCION: Distancias Mínimas: Conductor a tierra: d min = 5.3 + UN 150 (mínimo = 6.0 m) siendo UN es la Tensión Nominal en kV d min = 5.3 + 60 = 5.7 → 150 d min = 0.1 + UN 150 d min = 0.1 + 60 = 0.5m 150 d min = 6.0m Conductor a Soporte: (mínimo = 0.5m) Distancia Vertical entre conductores: d = k f max + λ c el valor de k puede ser obtenido de la tabla adjunta. Si consideramos que la cadena de aisladores no deberá oscilar mas de 40°, y en razón que la Tensión Nominal del cálculo es de 60 kV, obtenemos el valor k = 0.6 l c = 1.10, es la longitud de la cadena. En consecuencia: d = k f max + λc = 0.6 3.8 + 1.1 = 1.329m Cálculo del ángulo de oscilación de la cadena, con fines de cálculo de la longitud mínima de la cruceta que suspende la cadena: tg (i ) = Fvc + 0.5 Fva wc + 0.5 wa Fuerza unitaria que provoca el viento sobre el conductor: φ 10.75 wv = p v c = 24 = 0.258 kg / m 1000 1000 i Entonces la Fuerza del viento sobre el conductor es: Fvc = wv a v = 0.258 x250 = 64.5 kg Peso (kg) del conductor que soporta la cadena: wc = (0.620kg / m)(a p ) = (0.620 kg / m)(250m) = 155 kg Por tanto el ángulo de oscilación d e la cadena es: tg (i ) = Fvc + 0.5 Fva 64.5 + 0.5 x10 = → i = 21.1° wc + 0.5wa 155 + 0.5 x50 Longitud mínima de la cruceta: Lc = Dmin + λc sen (i ) = 0.5 + 1.1sen(21.1) = 0.9m La fotografía muestra las crucetas típicas que serán instaladas. SOPORTE TIPO SC Características: La sigla tiene que ver con: S de suspensión y C porque es de concreto. Soporte de alineamiento (no acepta ángulo bajo ninguna circunstancia). Las cadenas son verticales. Si: A = Tramo de poste libre en la punta (usualmente entre 0.20 y 0.30 m). a 5 B = Distancia igual a dos veces la longitud de la cadena, en ella deberá verificarse que la distancia mínima entre el conductor y masa del soporte deberá ser dmin = 0.5 m (calculado antes), así como la distancia vertical mínima entre conductores deberá ser d =1.329m también calculado, lo que se cumple ampliamente. C = 1.1m es la longitud de la cadena. D = fmax es la flecha (m) máxima. E =6.0 m (mínimo), es la distancia mínima del conductor al terreno. F = 10%L es la parte que se entierra el poste, siendo L la longitud del mismo. Siendo el claro entre el conductor y el terreno E (m): Por tanto; E = L −(A+ B +C + D + F) E = L − (0.20 + 2.20 + 1.1 + 3. 8 + 0.1L ) E = 0.9L − 7.3 > 6.0m Si L =18m Entonces: E = 0.9(18) − 7.3 = 8.9m > 6.0m En consecuencia, tomaremos este poste para el cálculo. El diámetro del poste en el punto de empotramiento al terreno es: H −e De = D p + (Du − D p ) t H t siendo Dp (m) el diámetro en la punta del poste. Du (m) el diámetro en la parte inferior del poste. e (m) es la altura de empotramiento normado al valor poste. 10%Ht, tal que L =Ht 18 − 1.8 De = 0.21 + (0.48 − 0.21) = 0.453m 18 La altura de aplicación de la Fuerza del Viento sobre el poste es: H= H= e(2D p + De ) 3(D p + De ) 1.8(2 x 0.21 + 0.453) = 7.11m 3(0.21 + 0.453) La fuerza del Viento sobre el poste es: D p + De Fvp = p v 2 Fvp = 24 kg / m 2 (H t − e) 0.21 + 0.453 (18 − 1.8) = 129kg 2 es la longitud del SOPORTE SC: HIPÓTESIS I TRACCIONES NORMALES La figura muestra las fuerzas externas que son aplicadas al poste instalado y sus respectivos puntos de aplicación. Se puede mostrar que: F vc +Fva a Fvc = 64.5 (kg) es la fuerza del viento sobre el conductor. Fva = 10 (kg) es la fuerza del viento F vc+Fva F vc +Fva sobre la cadena de aisladores. 5 Fvp = 129 (kg) es la fuerza del viento sobre el poste. wc = 155 (kg) wc+wa wc+wa wa = 50 (kg) F vp es el peso total del conductor a que es sometida la cadena de aisladores y es el producto de el peso unitario del conductor (kg/m) por el vano peso. es el peso total de la cadena y sus accesorios. w p = 4170 (kg) es el peso total del soporte, incluido las crucetas. wp La figura muestra como complemento, el bloque de cimentación, la puesta a tierra del soporte que es través de una varilla, así como el dispositivo anti escalamiento. La fuerzas transversales corresponden al ejercido por el viento y son siempre perpendiculares a la dirección de la línea, que es el supuesto extremo. Por otra parte el enterramiento del poste es como mínimo el 10% de la longitud del poste. La figura muestra los valores de fuerzas obtenidas y sus distancias desde el suelo. puntos de aplicación, es decir las De este ARBOL DE CARGAS, podemos deducir que el Momento que tiende a voltear la estructura que lo llamaremos momento Flector es: M f = 74.5 x16 + 2 x 74.5x13.8 + 129 x7.11 M f = 4165.39 kg − m La fuerza equivalente que provocaría este Momento flector y ubicado en la punta es: Feq = Meq 4165.39 = = 257.12kg( aplicado en la punta) 0.9 L 16.20 La fuerza Nominal, definida como la fuerza de diseño incluído el coeficiente de seguridad es: FN = Feq (cs ) = 257.12(2.0 ) = 514.24 kg Podemos adelantar que un poste de concreto de 18m que “resista” 600kg es suficiente. La Fuerza Vertical total es: FV = 3 x 205 + 4170 = 4785kg dato que será empleado para el diseño de la cimentación de concreto del poste. COMENTARIOS: ESTRUCTURA SC: HIPÓTESIS II DESEQUILIBRIOS (8%) UNILATERALES DE TRACCIONES 0.08T c a 0.08T c wc+wa 0.08T c 5 wc+wa wc+wa wp Tc = 645 kg es el Tiro Máximo del conductor, en consecuencia el Momento flector, que hace que el poste deba caer en forma transversal es: El Momento flector (transversal) que tiende a voltear la estructura es: M f = 205 x1.665 = 341.325kgm El momento flector (longitudinal) que tiende a voltear la estructura en dirección a la línea es: M l = 51.6 x16.20 + 2 x 51.6 x13.8 = 2260.08 Entonces el Momento (resultante) será: M feq = M f + M l 2 flector equivalente 2 M feq = 341. 3252 + 2260.08 2 M feq = 2285.708kg − m Por otra parte el Momento Torsor es: M t = 51.6 x1.665 = 85.91kg − m El Momento equivalente tomaremos como el promedio entre el momento flector y la resultante del Momento flector y el Torsor: M eq [ ] 1 M f + M f 2 +Mt2 2 1 = 2285.708 + 2285.708 2 + 85.91 2 2 M eq = [ M eq = 2286.51kg − m En consecuencia, la fuerza equivalente (cuyo punto de aplicación es la punta del poste) será: Feq = M eq 0.9 L = 2286.51 = 141.14kg 16.20 Finalmente, la f uerza nominal de diseño será: FN = Feq (cs ) = 141.14 x1.5 = 211.7 kg Las Fuerzas Verticales serán: FV = 3 x 205 + 4170 = 4785kg ] ESTRUCTURA SC: HIPÓTESIS III ROTURA DEL CONDUCTOR El Momento flector es: M f = 205 x1.665 = 341.325kg − m 0.5T c El Momento Torsor: M t = 322.5 x1.665 = 536.96kg − m El momento equivalente: M eq = [ La fuerza equivalente momento sería: wc+wa wc+wa ] 1 341.325 + 341.325 2 + 536.96 2 2 = 586.94 kg − m M eq = M eq [ 1 M f + M f 2 + Mt2 2 Feq = M eq 0.9 L = que origina ] este 586.94 = 36.23kg 16.20 La Fuerza Nominal: FN = Feq (cs ) = Feq (1.5) = 54.345kg wp Fuerza Vertical total: FV = 3 x 205 + 4170 = 4785kg CONCLUSION: Con lo cálculos en las tres hipótesis hemos obtenido: Por tanto se requiere un poste de Concreto armado y centrifugado de características: CAC 1x600/18/210/480 COMENTARIOS: SOPORTE TIPO S1C VERIFICACIÓN DE DIMENSIONES CARACTERÍSTICAS: • • • Estructura de alineamiento (0° de ángulo de línea). Disposición de fases vertical. No lleva retenidas o vientos. La distancia del conductor al terreno deberá ser: E = L − (A + B + C + D + F ) E = L − ( A + B + C + Fmax + 0.1L ) E = 0.9 L − ( A + B + C + D) E = 0.9 L − (0.2 + 4.4 + 1.1 + 3.8) E = 0.9 L − 9.5 Si L=18.00m E = 0.9(18.0 ) − 9.5 = 6.7m > 6.0(mínimo ) SOPORTE TIPO S1C : HIPÓTESIS I FUERZAS NORMALES El Momento flector es: M f = 74.5(16 + 13.8 + 11.60) + 3 x 205(1.665) + 129( 7.11) realizando operaciones: M f = 5025.465kg − m Fuerza equivalente en la punta: Feq = Mf 0.9 L = 5025.465 = 310.21kg − m 16.20 La fuerza nominal: F N = Feq ( fs ) = 310.21x 2. 0 = 620.42kg La Fuerza Vertical total: FV = 3 x 205 + 4170 = 4785kg SOPORTE TIPO S1C : HIPÓTESIS II DESEQUILIBRIO (8%) DE TRACCIONES UNILATERALES El Momento flector es: M f = 3x 205(1.665) = 1023.975kg − m El momento torsor: M t = 3 x51.6 x1.665 = 257.742kg − m Momento Equivalente: M eq = 1 M f 2 + Mt 2 2 M eq = 1 1023.975 2 + 257.742 2 2 M eq = 1039.945 kg − m La fuerza equivalente: Feq = M eq 0.9 L = 1039.945 = 64.19 kg 16.20 La fuerza nominal: FN = Feq ( fs ) = 64.19(1.5) = 96.285kg La fuerza vertical total: FV = 3 x 205 + 4170 = 4785kg SOPORTE TIPO S1C : HIPÓTESIS III ROTURA DE CONDUCTOR EN EL PUNTO MAS DESFAVORABLE El momento flector es: M f = 3x205x1.66 5 = 1023.975kg - m El momento torsor: M t = 322.5 x1.665 = 536.9625kg − m Momento Equivalente: M eq = [ ] 1 M f + M f 2 + M t 2 = 1090.1kg − m 2 La fuerza equivalente: Feq = M eq 0.9 L = 1090.1 = 67.30kg 16.20 La fuerza nominal: FN = Feq ( fs ) = 67.30(1.5) = 100.9kg La fuerza vertical total: FV = 3 x 205 + 4170 = 4785kg SOPORTE TIPO RC VERIFICACIÓN DE DIMENSIONES CARACTERÍSTICAS: • Estructura de anclaje - alineamiento (0° de ángulo de línea). • Disposición de fases triangular. • Lleva dos retenidas o vientos. RETENIDA 37° RETENIDA 37° PLANTA LADO La distancia del conductor al terreno deberá ser: D = L − (A + B + C + E ) D = L − ( A + B + Fmax + 0.1L ) D = 0.9 L − (0. 20 + 2.2 + 3.8) E = 0.9L − 6.2 Si L=18.00m E = 0.9(18.0) − 6.2 = 10m > 6.0 SOPORTE TIPO RC : HIPÓTESIS I FUERZAS NORMALES RETENIDA RETENIDA Recordemos que: wc = 155kg wa = 50kg Fvc = 64.5kg Fva = 10 kg El Momento flector es: M f = 94.5(16) + 2 x84.5(13.8) + 129( 7.11) + 50 x1.665 realizando operaciones: M f = 4844.64kg − m Fuerza equivalente en la punta: Feq = Mf 0.9 L = 4844.64 = 300.0kg − m 16.20 La fuerza nominal: F N = Feq ( fs) = 310. 21x2.0 = 600. 0kg La Fuerza Vertical total: FV = 3 x 255 + 4170 + 50 = 4835kg En esta hipótesis las retenidas no trabajan, en razón que no existen tiros longitudinales. SOPORTE TIPO UNILATERALES RC : HIPÓTESIS RETENIDA RETENIDA II DESEQUILIBRIO (50%) DE TRACCIONES El Momento flector es: M f = 50(1.665) = 83.25kg − m El momento que tiende a voltear la estructura en sentido longitudinal es: M long = 322.5(16 + 2 x13.8) = 14061.24kg − m Momento Equivalente: M eq = M f 2 + M long 2 M eq = 83.25 2 + 14061 2 M eq = 14061.24 kg − m La fuerza equivalente: Feq = M eq 0.9 L = 14061.24 = 867.98kg 16.20 La fuerza nominal: FN = Feq ( fs) = 867.98(1.5) = 1302 kg La fuerza vertical total: FV = 3 x 255 + 4170 + 50 = 4835kg CALCULO DE LA RETENIDA: Las retenidas deberán soportar el Tiro longitudinal, ya que estas se instalarán en ese sentido. En consecuencia el tiro longitudinal calculado es: M long = 14061.24kg − m F Calcularemos las dos fuerzas (iguales) en los puntos donde se ubicarán las retenidas. Ambas fuerzas equilibrarán el momento Longitudinal. F TR Fx15.30 + Fx13.5 = M long TR En consecuencia: F = 488.23kg Cada retenida deberá equilibrar esta Fuerza, de tal manera que: T R senθ = F → TR = TR = F senθ 488.23 = 811.26kg sen 37° Si utilizamos el cable para retenida de ½”f de acero galvanizado del tipo Siemens Martín cuyo Tiro de rotura es 5489kg, entonces el coeficiente de seguridad de trabajo de la retenida será: cs = TR 5489 = = 6.77 T R 811.26 SOPORTE TIPO RC : HIPÓTESIS III ROTURA DE CONDUCTOR EN EL PUNTO MAS DESFAVORABLE RETENIDA RETENIDA Se observa que si se rompe el conductor superior, se producirá un momento que tratará de voltear la estructura en el sentido longitudinal a la línea, dicho momento longitudinal es: M long = 645x16.0 = 10320kg - m La fuerza equivalente: Feq = M long 0.9L = 10320 = 637.037 kg 16.20 por simple inspección si comparamos esta fuerza con la obtenida en la Hipótesis II, vemos que: Feq III < Feq II En consecuencia, prevalecen cálculos de la Hipótesis II. los La fuerza vertical total: FV = 3 x 255 + 4170 + 50 = 4835kg CONCLUSIÓN: Se requiere postes con la especificación. CAC 3X1500/18/210/480 tres SOPORTE TIPO A2-60° 2 RETENIDA 37° RETENIDAS PLANTA RETENIDA 37° RETENIDA RETENIDAS PLANTA FRENTE LADO Características: • • • • Estructura de Angulo y anclaje. Soporta ángulo hasta 60°. Tiene seis retenidas en las dos direcciones opuestas a la línea. El puente del conductor se hace con tres cadenas auxiliares de suspensión. DIMENSIONES Se deduce que: E = L −(A+ B +C + D + F) E = L − ( A + B + C + f max + 0.1L) > 6.00 m E = L − (0.6 + 2.2 + 2.2 + 3.8 + 0.1L ) > 6.00m de donde se deduce que: 0.9 L − 8.8 > 6.0 → L > 16. 4m En consecuencia, un poste de L= 18.0 m es suficiente. 16.00m 15.80m RETENIDA 37° 13.40m RETENIDA 37° 11.20m RETENIDA FRENTE SOPORTE TIPO A2-60° HIPÓTESIS I FUERZAS NORMALES. HIPOTESIS NORMAL Fvc+2Fva Fva R wc+2wa Fvc+2Fva wa 37° Fva R Fva R RETENIDA wc+2wa RETENIDA 37° wa Fvc+2Fva wc+2wa RETENIDA wa Fvp wp FRENTE La resultante por efecto del ángulo topográfico es: β R = 2TC sen 2 60 R = 2(645)sen = 645kg 2 Recordemos que: Fvc = 64.5 (kg) es la fuerza del viento sobre el conductor. Fva = 10 (kg) es la fuerza del viento sobre la cadena de aisladores. Fvp = 129 (kg) es la fuerza del viento sobre el poste. wc = 129 (kg) es el peso total del conductor a que es sometida la cadena de aisladores y es el producto de el peso unitario del conductor (kg/m) por el vano peso. wa = 50 (kg) es el peso total de la cadena y sus accesorios. w p = 4170 (kg) es el peso total del soporte, incluido las crucetas. Del ARBOL DE CARGAS, podemos deducir que el Momento que tiende a voltear la estructura es: M f = 3x50 x1.665 + (84.5 + 10 + 645)(15.80 + 13.40 + 11.20) + 129 x7.11 M f = 31043 kg − m La fuerza equivalente que provocaría este Momento flector y ubicado en la punta es: Feq = Meq 31043 = = 1916 kg( aplicado en la punta) 0.9 L 16.20 La fuerza Nominal, definida como la fuerza de diseño incluído el coeficiente de seguridad es: FN = Feq (cs ) = 1916(2.0 ) = 3832kg La Fuerza Vertical total es: FV = 3 x 255 + 3 x50 + 4170 = 5085kg dato que será empleado para el diseño de la cimentación de concreto del poste. CALCULO DE RETENIDAS Calculemos las fuerzas F (ambas en dirección a los conductores y en la punta) que equilibran Feq. 180 − β β F = Feq cos = Feq sen 2 2 Feq F F b 60 F = 1916 sen = 958kg 2 RETENIDAS Esta fuerza deberá ser equilibrada por un juego de 3 retenidas, cada una de ellas deberá soportar la misma fuerza PLANTA F1, tal como se muestra en la figura. Por tanto, igualando momentos: F1 (15.2 + 12.8 + 10.6) = 958 x16.20 F1 = 421.8kg 16.20m Cada retenida deberá soportar la Fuerza F1 =421.8kg En consecuencia la componente horizontal de la fuerza en la retenida, deberá tener precisamente este valor: 15.80m 15.8-0.6=15.2m F1 T R senθ = 421.8 RETENIDA 37° TR = 13.40m 13.40-0.6=12.80m TR TR F1 Si la retenida es de ½”f, con Tiro de Rotura = 5489kg, entonces el coeficiente de seguridad de la retenida es: RETENIDA 37° cs = 11.20m 11.20-0.6=10.60m TR RETENIDA TR 421.8 421.8 = = 667 kg senθ sen37 F1 Trotura 5489 = = 8.23 T Re tenida 667 ESTRUCTURA A2EC: HIPÓTESIS II DESEQUILIBRIOS (50%) UNILATERALES DE TRACCIONES 1.5Tc HIPOTESIS II wc+2wa Tc 1.5Tc wa 37° RETENIDA Tc wc+2wa RETENIDA 37° wc+2wa 1.5Tc wa Tc RETENIDA wa wp FRENTE Como tenemos 50% de tracciones unilaterales, entonces la resultante es: R = TC k 2 + 1 − 2k cos β b Si la resultante R hace un ángulo entonces: ksenβ α = sen −1 2 k + 1 − 2k cos β En nuestro ejemplo: Tc = 645; k=1.5; b=60° Por tanto: R = 853.25 kg y a = 79.1° El Momento flector es: M f = 853.25 (15.80 + 13.40 +11.20 ) + 3 x50 (1.665 ) M f = 34721.05 kg − m La fuerza equivalente en la punta es: Feq = Mf 16.20 a con la Fuerza Tc; = 2143.27 kg La fuerza vertical total es: FV = 3 x50 + 3 x255 + 4170 = 5085 kg COMENTARIOS CALCULO DE RETENIDAS Vemos que: Feq II > Feq I En consecuencia, calculamos las retenidas en razón que la HIPÓTESIS II, prevalece, pero el cálculo es análogo a la Hipótesis I. Calculemos las fuerzas F (ambas en dirección a los conductores y en la punta) que equilibran Feq. β F = Feq sen 2 60 F = 2143.27 sen = 1071.6 kg 2 Esta fuerza deberá ser equilibrada por el juego de 3 retenidas, cada una de ellas deberá soportar la misma fuerza F1, tal como se muestra en la figura. Por tanto, igualando momentos: F1 (15.2 +12.8 + 10.6 ) = 1071.6 x16.20 F1 = 449.74 kg Cada retenida deberá soportar la Fuerza F1 =449.74kg En consecuencia la componente horizontal de la fuerza en la retenida, deberá tener precisamente este valor: T R senθ = 449.74 TR = 449.74 449.74 = = 747.3kg senθ sen37 Si la retenida es de ½”f, con Tiro de Rotura = 5489kg, entonces el coeficiente de seguridad de la retenida es: cs = Trotura 5489 = = 7.34 T Re tenida 747.3 ESTRUCTURA A2EC: HIPÓTESIS III ROTURA DEL CONDUCTOR HIPOTESIS III wc+2wa wa 37° RETENIDA wc+2wa RETENIDA wa 37° wc+2wa RETENIDA wa wp FRENTE El Momento flector debido al peso de las cadenas es: M f = 3 x50 x1.665 = 249.75 kg − m El Momento que tiende a voltear la estructura en sentido longitudinal es: M long = 645 x15.80 = 10191kg − m El momento equivalente: M eq = M f 2 + M long 2 M eq = 10194.06 kg − m La fuerza equivalente que origina este momento sería: Feq = M eq 0.9 L = 10194.06 = 629 kg 16.20 si se compara obtenemos: Feq III < Feq I < Feq II En consecuencia, prevalecen los cálculos efectuados para la Hipótesis II, incluyendo las conclusiones para las retenidas. Fuerza Vertical total: FV = 3 x255 + 3 x50 + 4170 = 5085 kg CONCLUSION: Con lo cálculos en las tres hipótesis hemos obtenido: Por tanto se requieren tres postes de Concreto armado y centrifugado de características: CAC 1x2200/18 EJEMPLO: ESTRUCTURAS UTILIZADAS EN LA LINEA DE SUB TRANSMISION 22.9 kV CHULUCANAS -TAMBO GRANDE - LAS LOMAS Distribución de Estructuras Las estructuras a utilizar estarán conformadas por postes de concreto y crucetas de madera, y ensamblados con ferretería de acero galvanizado , estos Armados guardan concordancia con las normas de la DEP/MEM adecuados y corregidos para la Linea Primaria Chulucanas - Tambo Grande - Las Lomas. Las características principales de los postes de concreto y crucetas de madera son las siguientes: Postes: Material Longitud Esfuerzo : : : Concreto CAC 12, 13 m. 300 y 400 Kg. Crucetas: Material Dimensiones : : Madera tratada, Tornillo ó similar 3000 x 100 x 125 mm 2400 x 100 x 125 mm Armados Utilizados Armados DC1 DC2 DC3 DC4 DC8R PTV-3N Función Suspensión 0 - 5 ° Trifásico doble circuito, Neutro Corrido Suspensión 5 - 30° Trifásico doble circuito Neutro corrido Soporte 30° - 60° Trifásico doble circuito Neutro corrido Angulo 60 - 90 ° Trifásico doble circuito Neutro corrido Anclaje Rompetramo Trifasico doble circuito Neutro corrido Terminal Vertical Trifasico doble circuito Neutro corrido PS1-3N PA1-3N PA2-3N PA3-3N PR3-3N PSEC-3 4PR3-0 PTH-2N PTV-1N Suspensión 0 - 5° Trifásico simple circuito, Neutro Corrido Suspensión 5 - 30° Trifásico simple Circuito Neutro corrido Soporte 30 - 60° Trifásico simple circuito Neutro corrido Angulo 60 - 90° Trifásico simple circuito Neutro corrido Anclaje Rompetramo Trifasico simple circuito Neutro corrido Seccionamiento Trifásico Estructura especial para vanos largos (Rompetramos Trifasico) Armado Complementario de derivación Armado Complementario auxiliar de derivación sin neutro A.- CIRCUITO SIMPLE Estructuras de Alineamiento Función Aisladores Retenidas Líneas : : : Trifásicas : PS1-3N De alineamiento Un aislador tipo espiga por conductor de fase. No se instalan. Estructuras Angulares hasta 30 ° Líneas Trifásicas : PA1- 3N Función : Angulos hasta 30° de línea. Aisladores : Dos aisladores tipo espiga por conductor de fase. Retenidas : Una Transversal Simple (en bisectriz de ángulo ) Angulo de retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de retenida al vértice del poste : 0.68 m Estructuras Angulares de 30 ° hasta 60° Líneas Trifásicas : PA2- 3N Función : Angulos de 30° hasta 60° de desvío de línea. Aisladores : Una cadena de dos aisladores , tipo suspensión , por conductor de fase. Retenidas : Una Transversal Doble (en bisectriz de ángulo ) Angulo de Retenida Superior con eje del poste:45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida Superior al vértice del poste : 0.68 m Distancia del punto de sujeción de Retenida Inferior al vértice del poste : 3.08 m Estructuras Angulares de 60 ° hasta 90° Líneas Trifásicas Función Aisladores : PA3- 3N : : Angulos de 60° hasta 90° de desvío de línea. Una cadena de dos aisladores , tipo anclaje, por conductor de fase, a cada lado de la estructura. Retenidas : Dos Longitudinales Dobles (Opuestas a los conductores) Angulo de Retenida Superior con eje del poste : 45Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida Superior al vértice del poste : 0.68 m Distancia del punto de sujeción de Retenida Inferior al vértice del poste : 3.08 m Estructuras Rompetramos Líneas Trifásicas Función : PR3- 3N : Seccionar la línea en tramos. Retener tiros de izamiento de conductores (vanos pesos o gravantes negativos) Aisladores : Una cadena de dos aisladores , tipo anclaje, por conductor de fase, a cada lado de la estructura. Retenidas : Dos Longitudinales Simples (Opuestas a los conductores) Angulo de Retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida al vértice del poste : 1.58 m Caso de usar esta estructura en ángulos de línea : Una Transversal Simple (en bisectriz de ángulo ) Angulo de retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de retenida al vértice del poste : 1.58 m Estructuras de Seccionamiento Líneas Trifásicas : PSEC 3N Función : Aisladores : Retener la Línea en un extremo de la misma e instalar equipo de seccionamiento. Dos cadenas de dos aisladores, tipo anclaje, por conductor de fase. Retenidas : Una Longitudinal Simple (Opuesta a los conductores) Angulo de Retenida con eje del poste : Distancia del punto de sujeción de Retenida 45 Grados al vértice del poste : 0.68 m Estructuras Rompetramos Especiales Un poste por conductor de fase más un poste para neutro. Líneas Trifásicas Función : : 4PR3 - 0 Seccionar la línea en tramos, Retener tiros de izamiento de conductores (vanos pesos o gravantes negativos) Aisladores : Una cadena de dos aisladores , tipo anclaje, por conductor de fase, a cada lado de cada poste. Retenidas : Dos Longitudinales Simples (Opuestas a los conductores) Angulo de Retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida al vértice del poste : 0.68 m Caso de usar esta estructura en ángulos de línea : Una Transversal Simple (en bisectriz de ángulo ) Angulo de retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de retenida al vértice del poste : 0.68 m B.- CIRCUITO DOBLE Estructuras de Alineamiento Líneas Trifásicas Función Aisladores Retenidas : : : : DC-1 De alineamiento Un aislador tipo espiga por conductor de fase. No se instalan. Estructuras Angulares hasta 30 ° Líneas Trifásicas : DC-2 Función : Angulos hasta 30° de desvío de línea. Aisladores : Dos aisladores tipo espiga por conductor de fase. Retenidas : Una Transversal Doble (en bisectriz de ángulo ) Angulo de retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida Superior al vértice del poste : 0.46m Distancia del punto de sujeción de Retenida Inferior al vértice del poste : 1.66 m Estructuras Angulares de 30 ° hasta 60° Líneas Trifásicas : DC-3 Función : Angulos de 30° hasta 60° de desvío de línea. Aisladores : Una cadena de dos aisladores , tipo suspensión , por conductor de fase. Retenidas : Una Transversal Doble (en bisectriz de ángulo ) Angulo de Retenida Superior con eje del poste : 30 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida Superior al vértice del poste : 0.68 m Distancia del punto de sujeción de Retenida Inferior al vértice del poste : 3.08 m Estructuras Angulares de 60 ° hasta 90° Líneas Trifásicas Función Aisladores : : : DC-4 Angulos de 60° hasta 90° de desvío de línea. Una cadena de dos aisladores , tipo anclaje, por conductor de fase, a cada lado de la estructura. Retenidas : Dos Longitudinales Dobles (Opuestas a los conductores) Angulo de Retenida Superior con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida Superior al vértice del poste : 0.68m Distancia del punto de sujeción de Retenida Inferior al vértice del poste : 3.08 m Estructuras Rompetramos Líneas Trifásicas Función : : DC8R Seccionar la línea en tramos. Retener tiros de izamiento de conductores (vanos pesos o gravantes negativos) Aisladores : Una cadena de dos aisladores , tipo anclaje, por conductor de fase, a cada lado de la estructura. Retenidas : Dos Longitudinales Simples (Opuestas a los conductores) Angulo de Retenida con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida al vértice del poste : 2.26 m Caso de usar esta estructura en ángulos de línea : Una Transversal Simple (en bisectriz de ángulo ) Angulo de retenida con eje del poste : 30 Grados Distancia del punto de sujeción de retenida al vértice del poste : 0.46 m Estructuras Terminales Especiales Disposición vertical de conductores . Sin crucetas. Líneas Trifásicas : PTV-3N Función Aisladores : : Retener la línea en extremo Una cadena de dos aisladores , tipo anclaje, por conductor de fase, a cada lado, de cada poste. Retenidas : Una Longitudinal Doble (Opuesta a los conductores) Angulo de Retenida Superior con eje del poste : 45 Grados Distancia del punto de sujeción de Retenida Superior al vértice del poste: 0.68 m Distancia del punto de sujeción de Retenida Inferior al vértice del poste : 3.08m Armados Complementarios Función : Líneas : PTH-2N Líneas : PTV-1N Puente para derivación de un circuito del doble circuito EJEMPLO ESTRUCTURAS UTILIZADAS EN LA LINEADE TRANSMISIÓN 66 kV PARAMONGA – HUARMEY ESTRUCTURA HS CON POSTE DE MADERA ESTRUCTURA TIPO HA CON POSTES DE CONCRETO ESTRUCTURA TIPO HSL CON POSTES DE MADERA ENSAMBLES DE LOS POSTES DE MADERA DETALLES DE ENSAMBLES DE LOS POSTES DE MADERA