informe geotécnico - Ministerio de Agricultura y Ganadería

MINISTERIO DE AGRICULTURA Y
GANADERÍA
CONTRATACIÓN DE EMPRESA PARA REALIZAR EL
DISEÑO FINAL Y PLIEGO DE TRES PUENTES (QUIEBRA
CAÑO, PADRE JOSÉ Y MATA LIMÓN) EN LA
CARRETERA QUE CONDUCE A GANDOCA EN EL
CANTÓN DE TALAMANCA
SITIO PADRE JOSÉ
DICIEMBRE, 2012
Informe preparado por:
IMNSA INGENIEROS CONSULTORES S.A.
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Índice de Contenido
I. INTRODUCCIÓN
II.- TRABAJO REALIZADO
II.1 Visita al Sitio
II.2 Trabajo de Campo
II.2.1 Perforación
III.- RESULTADOS GEOTÉCNICOS OBTENIDOS
III.1 Geología del sitio
III.2 Perfil del Subsuelo
III.3 Nivel Freático
III.4 Características Geotécnicas
IV.- EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES GEOTÉCNICAS
IV.1
IV.2
IV.3
IV.4
IV.5
IV.6
IV.7
Coeficiente Sísmico
Licuación bajo sismo
Capacidad de Soporte
Asentamientos
Excavaciones
Estabilidad de Taludes
Coeficientes de diseño
VI.- RESUMEN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES TÉCNICAS
VII. DISCUSIÓN SOBRE LOS GRADOS DE INCERTIDUMBRE Y ALCANCE DEL ESTUDIO
VIII. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
ANEXOS
A. Perfil de Perforación.
B. Localización de los sondeos.
C. Perfil de la Estratigrafía
D. Estudio Geofísico
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San José, 21 de diciembre de 2012.
Señores
Unidad Coordinadora del Programa de
Desarrollo Sostenible de la Cuenca
Binacional del Río Sixaola
Ministerio de Agricultura y Ganadería
Presente
IM-12-072
Estimados señores:
Con base en nuestra oferta de servicios, presentamos los estudios preliminares
para el diseño del puente en el sitio Padre José, ubicado en Sixaola, Talamanca
de Limón.
En este informe se describe la investigación efectuada en el campo y en el
laboratorio, lo que permitió obtener la información básica para dar las
recomendaciones que desde el punto de vista geotécnico, deberán considerarse
en los diseños y construcción de este proyecto.
En espera de continuar colaborando con ustedes en el desarrollo de sus proyectos
y quedando a sus órdenes para cualquier consulta;
Atentamente,
Ing. Carlos Méndez Navas
Presidente
Ing. Berny Quirós Vargas
Dpto. Geotecnia y Materiales
cc. Archivo
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I. INTRODUCCIÓN
De acuerdo a los términos de referencia de la contratación SP Nº 03-2012, IMNSA
Ingenieros Consultores S.A, procedió con la realización del siguiente estudio.
Ubicación del
Proyecto
Figura #1.1: Ubicación del Proyecto
*Tomado de la hoja cartográfica Sixaola, Escala 1:50000
Situado en: Mata de Limón
Distrito: Sixaola
Cantón: Talamanca
Provincia: Limón
El objetivo del estudio fue definir las características geotécnicas de los suelos
existentes en el sector seleccionado, para con esto determinar el nivel de
cimentación recomendado para apoyar la futura edificación y brindar
recomendaciones acerca de los taludes existentes.
Adicionalmente en este reporte presenta los resultados de la investigación y
análisis geotécnico efectuado, para con ello establecer un modelo geotécnico que
describa las condiciones del terreno, llevar a cabo el análisis y establecer
recomendaciones de la capacidad de soporte del suelo y diseño de cimentaciones
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Sitio de
Puente
Figura #1.2: Ubicación del Proyecto
*Tomado de Google Earth©
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II.- TRABAJO REALIZADO
II.1 – Visita al Sitio.
Se procedió a realizar una visita al sitio por parte de personeros de IMNSA para
observar las condiciones geotécnicas del sitio, como se muestra en las siguientes
fotografías.
Fotografía #2.1: Vista general de sitio de puente.
Fotografía #2.2: Vista general del cauce.
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II.2 – Trabajo de Campo.
II.2.1 Perforación
Se efectuaron dos sondeos de 18.0 metros de profundidad cada uno. Todos los
sondeos se intentaron iniciar bajo la metodología del ensayo SPT (Standard
Penetration Test), ASTM D-1586, sin embargo la consistencia del terreno no
permitió avanzar bajo éste método por lo que desde el inicio de la perforación se
avanzó con la metodología de perforación a rotación con broca de diamante.
(ASTM D-2113) en diámetro BQ.
El esquema del método de perforación se presenta en la siguiente figura:
Torre de tubo de tres patas
Guinche
Manguera de alimentación
Cabezal
giratorio
Bomba
Motor
Reservorio
de lodo
Tuberia de revestimiento
Barrena
Cilíndro de Núcleo
Núcleo
Figura #2.1: Esquema de la Prueba de Perforación.
El uso del método de rotación implica un problema en cuanto a la interpretación
del perfil del subsuelo y sus características ya que el agua de circulación
empleada lava los materiales finos, no pudiéndose detectar capas o lentes
arenosos o arcillosos y sobre todo sus características físico – mecánicas
indispensables para el análisis de una cimentación. Sin embargo a través de los
sondeos es posible determinar los porcentajes de recuperación que indican la
cantidad relativa de bloques con respecto a la fracción de arena, así como los
tamaños y características de éstos.
Debido a las limitaciones que conlleva la investigación con perforaciones, ésta se
complementó usando métodos indirectos o geofísicos, específicamente sísmica de
refracción. Este método permite determinar con bastante precisión la geometría
del subsuelo y sus características elásticas.
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Las profundidades alcanzadas en cada sondeo exploratorio se presentan en la
siguiente tabla y su ubicación puede observarse en el anexo D.
SONDEO
LOCALIZACIÓN
PROFUNDIDAD (m).
T-1
T-2
Magen Derecho
Margen Izquierdo
18,00
18,00
Tabla #2.1: Total de sondeos exploratorios realizados y su profundidad respectiva.
El objetivo de estos sondeos fue el de extraer muestras para describir el perfil del
suelo en profundidad. Asimismo, estas muestras fueron enviadas al laboratorio
para la ejecución de ensayos de caracterización física y mecánica.
A las muestras de roca obtenidas, se les determinó:
% Rec:
% RDQ:
Porcentaje de recuperación.
Rock Quality Designation
Todos los ensayos se realizaron de acuerdo a las normas internacionales vigentes
a la fecha, ASTM y AASHTO.
El estudio de suelos fue ejecutado de acuerdo con principios y prácticas de
ingeniería aceptados actualmente, siguiendo las indicaciones del Código de
Cimentaciones de Costa Rica.
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III.- RESULTADOS GEOTECNICOS OBTENIDOS.
III.1- Geología regional del sitio.
La geología regional del área de estudio no es muy variada, y está compuesta
principalmente por depósitos recientes, sin embargo en algunos sectores afloran
rocas de la Formación Río Banano. En el mapa geológico Regional se presenta la
distribución de las unidades geológicas que conforman esta región.
•
Formación Río Banano
Corresponde con areniscas, lutitas, y conglomerados, con un espesor mínimo de
200 m en la región de Turrialba y Siquirres (Fernández, 1987).
Los sedimentos de esta formación fueron depositados sobre las rocas de la
Formación Uscari, en un ambiente marino somero (en estuarios, deltas, llanuras
de marea y abanicos deltaicos) durante el Mioceno Superior–Plioceno (Bottazzi et
al., 1994).
•
Depósitos Recientes
Consisten en depósitos aluviales y marinos, los cuales han sido depositados en
las llanuras de inundación fluviomarinas, su composición es muy variada, pues
corresponden a los detritos producto de la erosión de las formaciones rocosas
mas antiguas. Estos depositos han dado origen a la formacion de llanuras con
topografía muy plana, lo cual permita una amplia distribución de las redes de
drenaje en la zona.
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Figura #2.1: Mapa Geológico Regional.
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III.2 - Perfil del Subsuelo1.
Perforación T-1. Margen derecho
Capa 1: De 0,00 m a 1,50 m:
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Arcilla limosa gris verduzco.
Clasificación SUCS: CH
Nspt: de 5 a 7
Plasticidad alta
Consistencia: medianamente compacta
Porcentaje de humedad (%W): entre 40 y 56
LL: 55
IP: 28
γ (ton/m3):: 1,15
e: 1,19
GS: 2,31
Porcentaje de saturación (%S): 100
Capa 2: De 1,50 a 3,50
• Limo arcilloso café claro con vetas gris claro.
• Clasificación SUCS: MH
• Nspt: de 3 a 9
• Plasticidad alta
• Consistencia: de blanda a compacta
• Porcentaje de humedad (%W): entre 50 a 59
• LL: 65
• IP: 30
• γ (ton/m3):: 1,70
• e: entre 1,29 y 1,37
• GS: entre 2,51 y 2,59
• Cohesion (kg/cm2): entre 0,12 y 0,14
• Porcentaje de saturación (%S): 100
1
En las hojas de perforación que se adjuntan en el anexo A “Perfil de Perforación” se indican las diferentes características
físicas – mecánicas de los suelos encontrados.
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Capa 3: De 3,50 m a 10,50 m
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Arcilla limosa gris verduzco.
Clasificación SUCS: CL
Nspt: de 4 a Rebote de mazo
Plasticidad de media a alta
Consistencia: de blanda a dura
Porcentaje de humedad (%W): entre 31 y 57
LL: 44-46
IP: 12-21
γ (ton/m3):: de 1,80 a 1,96
e: 0,82 a 1,20
GS: de 2,20 a 2,54
Cohesion (kg/cm2): 0,05
Porcentaje de saturación (%S): 100
Capa 4: De 10,50 m a 12,70 m.
Arcillolita gris-café claro con intercalaciones de arenisca gris claro
Profundidad
De Hasta
10,50 12,70
% Rec.
%RQD
28
0
Capa 5: De 12,70 m a 18,00 m
Aluvión con bloques de tamaño inferior a 10 cm
Profundidad
De Hasta
12,70 14,20
14,20 16,75
16,75 18,00
% Rec.
%RQD
9
16
20
0
3
0
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Perforación T-2. Margen izquierdo
Capa 1: De 0,00 m a 3,00 m:
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Arcilla limosa café claro con vetas gris claro.
Clasificación SUCS: CH
Nspt: de 3 a 6
Plasticidad alta
Consistencia: de blanda a medianamente compacta
Porcentaje de humedad (%W): entre 46 y 57
LL: 68
IP: 37
γ (ton/m3):: 1,75
e: 1,17
GS: 2,53
Porcentaje de saturación (%S): 100
Capa 2: De 3,00 m a 10,00 m
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Arcilla limosa gris verduzco.
Clasificación SUCS: CL
Nspt: de 3 a RM
Plasticidad: de media a alta.
Porcentaje de humedad (%W): de 43 a 51
Consistencia: de blanda a dura
LL: 32-47
IP:11-22
γ (ton/m3):: de1,71 a 2,00
e: 0,71 a 1,24
GS: 2,24 a 2,67
Porcentaje de saturación (%S): 100
Capa 3: De 10,00 m a 18,00 m.
Depositos aluviales de matriz arcillosa color café con bloques de
lavas andesíticas
Profundidad
De Hasta
10,00 11,15
11,15 12,65
12,65 14,20
15,70 18,00
% Rec.
%RQD
22
17
28
23
0
0
12
0
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III.2- Nivel Freático.
Las condiciones freáticas de cada perforación se muestran en la siguiente tabla:
SONDEO
T-1
T-2
PROFUNDIDAD
NIVEL FREATICO.
3,50
3,00
N.D = No se Detecto.
Tabla #3.1: Profundidad en la cual se encontró el nivel freático.
ND: No se detectó.
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III.4- Caracterización Geotécnica
A continuación se detalla las capas descritas en el perfil de suelo anterior, con el
fin de que se pueda apreciar fácilmente la disposición de las mismas.
De
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
Hasta
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
9
10
11
4,0
4,5
5,0
4,5
5,0
5,5
12
13
14
5,5
6,0
6,5
6,0
6,5
7,0
15
16
17
7,0
7,5
8,0
7,5
8,0
8,5
18
19
20
8,5
9,0
9,5
9,0
9,5
10,0
21
22
23
10,0
10,5
11,0
10,5
11,0
11,5
24
25
11,5
12,0
12,0
12,5
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
12,5
13,0
13,5
14,0
14,5
15,0
15,5
16,0
16,5
17,0
17,5
13,0
13,5
14,0
14,5
15,0
15,5
16,0
16,5
17,0
17,5
18,0
14
9
12
13
9
16
23
RM
RM
Simbología
Limo Arcilloso. SUCS: MH
Arcilla Limosa. SUCS: CH
Arcilla limosa. SUCS: CL
Arcillolita
Aluvión
Rotación
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
Perforación
T-1
T-2
Valor
Valor
Nspt
Nspt
5
3
7
4
4
5
6
6
4
3
3
4
4
3
3
5
5
4
6
6
8
8
9
7
12
8
9
10
8
5
11
8
Rotación
Profundidad (m)
Rotación
Muestra
Tabla #3.2: Disposición de las capas y número de golpes Nspt
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IV.- EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES GEOTÉCNICAS.
En este apartado se describen los diferentes análisis realizados tales como:
sistema de cimentación, nivel de desplante, capacidad de soporte admisible,
asentamientos y otros asuntos asociados con el diseño y construcción de las
obras de cimentación.
IV.1- Coeficiente Sísmico
Para determinar el coeficiente sísmico a utilizar en el diseño de las estructuras por
construir y de acuerdo al Capítulo 2 (secciones 2.1 y 2.2) y al Capítulo 5, del
Código Sísmico de Costa Rica 2010, el proyecto se ubica en la zona sísmica III y
los suelos se clasifican Tipo S3, por lo que se deberá utilizar para el factor
espectral dinámico (FED) la figura 5.7 de dicho código.
El valor de aceleración pico efectiva de diseño para un periodo de retorno de 500
años para la zona en estudio es aef = 0.36.
2
Figura #4.1: Factor espectral dinámico, FED para sitios Tipo S3 en Zona III .
2
Tomado del Código Sísmico de Costa Rica 2010.
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IV.2- Licuación por Sismos
Este fenómeno tiene un efecto en el suelo que hace que éste pierda la resistencia
al corte y se comporte como un fluido viscoso. Esto se da debido a alguna carga
sísmica que se transmite al suelo y éste debido a ciertas características presenta
un aumento en la presión de los poros, que implica una disminución en el esfuerzo
efectivo.
Si un depósito de suelo no cohesivo es sometido a una carga repentina en
condiciones no drenadas, éste tiende a densificarse causando que la presión de
poros aumente y el esfuerzo efectivo disminuya como se observa en la ecuación
1, esto porque el esfuerzo total es constante.
Ecuación 1
La licuefacción o licuación es un fenómeno en el cual la resistencia y la rigidez de
un suelo es reducida por las ondas sísmicas, causando asentamientos y
rompimientos del suelo así como grandes corrimientos laterales.
Principios básicos para que se produzca el fenómeno de licuación
•
•
•
•
•
•
Presencia de un sismo
Suelo sin cohesión
Baja permeabilidad
Consistencia suelta
Medio saturado
Mala graduación del suelo
En el caso específico del puente del sitio Padre José, se descarta el fenómeno de
licuación, ya que para que exista lo posibilidad de ocurrencia del fenómeno se
requiere de un suelo de consistencia suelta, no cohesivo, y en ambas
perforaciones se detectaron materiales cohesivos en los niveles de desplante
recomendados
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IV.3- Capacidad de Soporte.
En este apartado se describen los diferentes análisis realizados tales como:
sistema de cimentación, nivel de desplante, capacidad de soporte admisible,
asentamientos y otros asuntos asociados con el diseño y construcción de las
obras de cimentación.
IV.3.1- Capacidad de soporte admisible del subsuelo
Desde el punto de vista de capacidad soportante y asentamientos, no se
recomienda la utilización de cimentaciones convencionales tipo placas aisladas o
cimientos corridos, por el contrario se recomienda la utilización de cimentaciones
profundas, tipo pilotes.
•
Criterio de Diseño.
Como solución de cimentación se recomienda la utilización de placas aisladas o
cimientos corridos apoyados sobre pilotes de concreto preexcavados, así como se
muestra en la siguiente figura.
1.50m
Nivel del terreno
Pilotes de concreto
Pre escavados
15.00m
Placas aisladas o
cimientos corridos
Ø a seleccionar
de 0.30 a 1.00m
Figura #5.1: Diagrama de la cimentación propuesta.
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En el caso del análisis de los pilotes la capacidad de carga total estará
desarrollada por la resistencia de fricción que se genere.
La capacidad por fricción para suelos cohesivos se estima con base en la
siguiente ecuación propuesta en el Código Cimentaciones de Costa Rica.
Q fricc = C A ⋅ A f
Ecuación #1
Donde:
Qfricc:
CA:
Af:
Capacidad de carga por fricción.
Adherencia suelo-pilote.
Área del fuste
En el caso de los pilotes preexcavados y colados en sitio, la adherencia se deberá
calcular a partir de la siguiente expresión:
C A = α ⋅ Cu
Ecuación #2
En donde:
α = α1 ⋅ α1 ⋅ α1 ⋅ψ
Ecuación #3
Donde:
CA: Adherencia suelo - pilote.
α: α1=0.65 (pilote redondo)
α2 , α3 = (1 − 0.75 ) , donde L es la longitud del pilote en metros.
L
Ψ: Valor recomendado para tipo de excavación de 0.85 para este caso en
particular.
La capacidad admisible por pilote se estimó según se muestra en la ecuación #4.
QAdm =
Q fricc
F .S
Ecuación #4
*Factor de seguridad, FS = 3
Los resultados de capacidad para pilotes con una longitud de 15.0 metros se
muestran en la siguiente tabla:
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Diámetro
(m)
Qadm (ton)
0,3
0,7
0,8
1
9,53
22,24
25,42
31,78
Tabla #5.1. Capacidad de soporte para pilotes de 15,0 metros de profundidad.
Los valores de adherencia únicamente podrán ser modificados por el diseñador si
cuenta con información adicional que respalden los nuevos valores (pruebas de
carga, ensayos especiales de laboratorio o campo, cono eléctrico, etc).
No se recomienda el uso de bentonita durante el proceso de la perforación debido
a la reducción significativa que produce en los valores de adherencia.
IV.4- Asentamientos
En los estratos rocosos de ambas márgenes no se espera que existan
asentamientos debido a que según la propuesta de carga de los bastiones del
puente, la carga de diseño está muy por debajo de la capacidad de soporte
recomendada al nivel de desplante recomendado.
Además deberá realizarse una cuidadosa limpieza del fondo del agujero,
eliminando totalmente los sedimentos del fondo. Se advierte que una limpieza
inadecuada puede producir asentamientos importantes causados por la
compresión de sedimentos.
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IV.5- Excavaciones
Considerando que se proyectan excavaciones medianamente profundas para la
construcción de los bastiones se realizan las siguientes observaciones:
•
Uno de los problemas más difíciles de manejar es la posible filtración de
agua a la excavación, debido a la alta permeabilidad de los aluviones.
•
Se deberán emplear técnicas de protección a las paredes de la excavación
en la parte de aluvión, ya que el material presente puede desprenderse
fácilmente y caer al fondo de la excavación.
•
El coeficiente de permeabilidad se estima que para aluviones se encuentre
en el orden de 0.1 y 0.01 cm/s.
•
La excavación en roca se debe realizar con voladura. Debido al alto
fracturamiento de debe de revisar la estabilidad de los bloques de las
paredes a efectos de prevenir su caída.
IV.6- Estabilidad de Taludes
En aquellos movimientos del terreno que generen taludes de pendientes fuertes,
en suelos cercanos a la zona de ubicación del puente, se recomienda confinarlos
por medio de muros de retención. Se recomienda además que si se realiza algún
corte, éste se proteja con algún geosintético o con algún tipo de vegetación.
24
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IV.7- Coeficientes de diseño
•
Rellenos:
Si se requiere la utilización de rellenos, estos deberán ser de lastre compactado al
95% del Proctor modificado con un ángulo de fricción de 30 a 35 grados y un peso
unitario de 1.8 a 2.2 ton/m3.
ka = 0.33, kp = 2.99
Al momento de ser colocados deberá de llevarse un estricto control de
compactación para lograr la humedad óptima que permita lograr el peso
volumétrico máximo y la compactación deseada.
•
Empuje Lateral:
En caso de colocar estructuras de contención se recomienda colocar un relleno de
lastre compactado con un espesor que abarque cuando menos la cuña de Rankine,
entre el muro y el terreno existente, esto con el objetivo de disminuir los esfuerzos
sobre la estructura de contención. Para dicho lastre se presentan los coeficientes
de presión activa y pasiva para los diseño de las obras de retención.
φ = 20°
•
ka = 0.490
kp = 2.040
Coeficiente de Fricción Suelo-Placa
Según correlaciones utilizadas, el coeficiente de fricción suelo-placa se puede
estimar en tan (2/3 tan φ), por lo tanto sería de 0,24
25
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VI.- RESUMEN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES TÉCNICAS
La investigación efectuada permitió determinar el perfil del subsuelo en el área de
interés y elaborar las conclusiones y recomendaciones que se presenta en este
informe.
Se realizaron dos perforaciones con una profundidad de 18,0 metros cada una tal
y como se indica en el capítulo II.
El depósito de suelo estudiado está constituido básicamente por una primer capa
de arcillas subyacido de depósito de aluvión.
De acuerdo con las observaciones efectuadas el manto freático fue detectado a
3,0 y 3,5 metros de la profundidad máxima explorada
Se recomienda realizar las fundaciones de las obras civiles sobre los depósitos
aluviales según los niveles de desplante recomendados.
Desde el punto de vista de capacidad soportante y asentamientos, no es posible la
utilización de placas aisladas, sino cimentaciones profundas tipo pilotes
preexcavados.
En el caso específico de los pilotes preexcavados, durante la etapa constructiva
no se recomienda el uso de lodos bentoniticos durante el proceso de excavación
debido a la reducción significativa en la adherencia que provocan. De igual
manera se deberá realizar una adecuada limpieza del fondo de la excavación con
la finalidad de evitar importantes asentamientos causados por compresión de
sedimentos.
Debido a la presencia de partículas de finos en las lavas en el estrato perforado se
descarta que se presente el fenómeno de licuefacción en el sitio.
Para este caso en particular por tratarse de dos perforaciones en los bastiones, el
resultado y recomendaciones, no puede ser generalizado a una pila en el cauce,
en caso de requerirse, se recomienda ampliar el estudio realizando perforaciones
adicionales.
Si durante la ejecución de la etapa constructiva se encuentra alguna variación de
las condiciones esquematizadas en este reporte, o si se implementan cambios en
el diseño del proyecto, se deberá dar información para que pueda revisarse y de
ser necesario modificarla.
Cualquier situación no contemplada en este informe se nos deberá consultar al
respecto.
26
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VII.- DISCUSIÓN SOBRE LOS GRADOS DE INCERTIDUMBRE Y ALCANCE
DEL ESTUDIO.
Considerando que el área del proyecto está representada por dos perforaciones,
existe la posibilidad que las condiciones encontradas varíen en otros sitios por lo
que se recomienda, que durante el proceso de construcción un técnico en
mecánica de suelos revise los niveles en que se estarán colocando las placas
para así verificar que se está cimentando sobre los estratos propuestos en este
informe.
Cualquier situación no contemplada en este informe y que se presente en la etapa
constructiva se nos deberá consultar al respecto.
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VIII.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS.
•
Asociación Costarricense de Geotecnia. “Código de Cimentaciones de
Costa Rica”. Editorial Tecnológica de Costa Rica, 2009.
•
Colegio Federado de Ingenieros y Arquitectos. “Código Sísmico de Costa
Rica”. Editorial Tecnológica de Costa Rica, 2003.
•
Crespo, Carlos. “Mecánica de Suelos y Cimentaciones”, Editorial Limusa,
5ª. Edición, México 2006.
•
González de Vallejo, Luis. “Ingeniería Geológica”. PEARSON Educación,
Madrid, 2004.
•
Jiménez Salas, José. “Geotecnia y Cimientos II, Mecánica del Suelo y de
las Rocas”. Editorial Rueda, Madrid, España, 1981.
•
Bowles, Joseph. “Foundation Analysis and Design”. McGraw Hill, Inc,
United States of America.
•
ALV FERNÁNDEZ, J. A., 1987: Geología de la hoja topográfica Tucurrique
1:50 000, IGNCR, 3445I. –205 págs. Univ. de Costa Rica, San José [Tesis
de Lic.].
•
BOTTAZZI, G., FERNÁNDEZ, J. A. & BARBOZA, G., 1994: Sedimentología
e historia tectono–sedimentaria de la cuenca Limón Sur. –Profil 7: 351–391.
28
IMNSA
INGENIEROS CONSULTORES S.A.
ANEXO A
PERFIL DE PERFORACIÓN
29
IMNSA
INGENIEROS CONSULTORES S.A.
ANEXO B
LOCALIZACION DE LOS SONDEOS
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