MEMORIA DE CÁLCULO DISEÑO ESTRUCTURAL PROYECTO “RESIDENCIA DEL SR. NELSON GUTIERREZ" QUITO PROFESIONAL RESPONSABLE : ING. JAIRO NARVAEZ SENESCYT 1041-15-1390174 Quito, Mayo del 2021 INDICE 1.1 DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO 1.2 DATOS GENERALES 1.3 CODIGOS UTILIZADOS 1.4 ESTUDIOS PRELIMINARES 1.5 DISEÑO DE LA CIMENTACION 1.6 DISEÑO DE LAS LOSAS REFERENCIAS Y ANEXOS COLABORADORES PROYECTO "RESIDENCIA DEL SR. NELSON GUTIERREZ" 1. MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL 1.1 DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO El proyecto " RESIDENCIA DEL SR. NELSON GUTIERREZ " que se proyecta construir en un lote de terreno situado en la provincia de Manabí, Cantón Manta, en la Urbanización Marina Blue lote 84, está constituido por: CUADRO DE USOS NIVEL USOS Nv -3.40 RESIDENCIAL Nv + 0.00 RESIDENCIAL La geometría en planta y elevación es regular, con una estructura espacial reticular. La estructura será mixta, muros de hormigón armado y las columnas, vigas principales y vigas secundarias metálicas y sus luces libres están entre 2.64 m y 6.85 m. Los elementos de la estructura son vigas I principales, columnas rectangulares, losas con deck metálico y vigas secundarias metálicas La estructura esta cimentada sobre zapatas corridas, conectados por cadenas. Los pórticos dúctiles principales son longitudinales y transversales, conforman el sistema portante ante cargas verticales y cargas sísmicas, que en conjunto conforma una estructura espacial dúctil, diseñada con un alto grado de capacidad de plastificación. 1.2 DATOS GENERALES Fecha Area/Región Tipo de Proyecto Nombre del Proyecto Ingeniero ESTRUCTURAL Responsable Mayo 2021 M/Ecuador Estructura de hormigón y metal RESIDENCIA DEL SR. NELSON GUTIERREZ JAIRO NARVAEZ CH. 1.3 CODIGOS Y ESTANDARES UTILIZADOS 1.3.1 CODIGOS UTILIZADOS American Concrete Institute NORMAS ECUATORIANAS DE CONSTRUCCION American Iron of Steel Construction American Iron of Steel Institute Instituto Americano del Concreto ACI 318-08 NEC SE DS AISC LRFD-1993 AISI- 1993 ACI-531-95 1.3.2 CARGAS DE DISEÑO 1.3.2.1 CARGAS DE ENTREPISO CUANTIFICACION DE CARGAS LOSA ENTREPISO CUBIERTA (T/m2) (T/m2) CARGA PESO PROPIO ACABADOS MAMPOSTERIA D L D+L 0.258 0.132 0.18 0.57 0.2 0.77 0.258 0 0.1 0.358 0.1 0.458 1.3.2.2 DETERMINACIÓN DE LA CARGA HORIZONTAL CARGA SÍSMICA: Todos los empujes horizontales en esta estructura serán transmitidos hacia los pórticos principales en ambos sentidos, a los mismos que se les ha dado la suficiente rigidez para que puedan absorberlos en un momento determinado, considerando en el diseño criterios que garanticen la ductilidad de la estructura. Las magnitudes y distribución de los empujes sísmicos han sido obtenidas con los criterios y fórmulas proporcionadas por el Código Ecuatoriano de la Construcción NEC SE DS para el efecto: - I = 1.00 ( el factor I=1 ). Z = 0.50 Fa=1.12, Fd=1.11, Fs=1.4 (perfil de suelo asumido es de tipo D R = 8 - W = Carga muerta total Tabla 2.8. Valores de ∆ M máximos, expresados como fracción de la altura de piso Estructuras de M máxima Hormigón armado, estructuras metálicas y de madera 0.020 De mampostería 0.010 PARAMETROS CODIGO NEC SE CÁLCULO DEL ESFUERZO CORTANTE PARA SISMO V= I S a___________ W cortante basal R∅ E ∅ P DATOS PARA CÁLCULO I= Sa = R= Z= T= Tc = 1 Aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástica de diseño, definida en 2.5.5.1 8 0.5 primer periodo fundamental 0.55 x Fs x ( Fd / Fa ) =0.763 Fs = 1.40 Fd = 1.11 Fa = 1.12 Sa = η Z Fa entonces: para 0 ≤ T ≤ TC Sa = η x Z x Fa = 1.1904 n = 1.8 z = 0.50 Fa = 1.12 V =valor calculado x Wtotal S a = η x Z x Fa para para 0 ≤ T ≤ TC S a = η x Z x Fa ( Tc / T ) r para T > TC donde: r = 1 para suelos tipo A, B, C o D r = 1.5 para suelos tipo E η = 1.8 Provincias de la Costa excepto Esmeraldas Tc = 0.55 x Fs x ( Fd / Fa ) TL = 2.4 x Fd 1.3.3 ESFUERZO DE DISEÑO DE MATERIALES UTILIZADOS 1 Resistencia cilíndrica hormigón en muros 1 .a Resistencia cilíndrica hormigón en losas y columnas 2. Esfuerzo de fluencia del refuerzo 3. Resistencia a la rotura/ unidad de bloque de mampostería de paredes F’c = f’c = fy = o- = 210 kg/cm2 210 kg/cm2 4200 kg/cm2 30 kg/cm2 1.3.4 OBSERVACIONES 1. 2. 3. 4. 5. Traslape mínimo de varillas de acero: 50 diámetros o 60 cm, donde no se especifique, Replantillo de 8 cm como base de plintos en cimentación Niveles señalados en planos Recubrimiento mínimo de hormigón en cimentación: 7.0 cm Recubrimiento mínimo de vigas y columnas expuestas: 4 cm 1.4 ESTUDIOS PRELIMINARES, PROCESO CONSTRUCTIVO 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. Levantamiento Topográfico y verificación de niveles naturales y de proyecto Remover estratos de capa vegetal, de acuerdo a planos y recomendaciones de suelo Revisión y Análisis de los Suelos. La estructura debe apoyarse sobre el suelo verificada su resistencia, al nivel indicado en planos Construcción de muros de contención, Construcción de la cimentación Construcción de la estructura de hormigón: columnas y losas Las paredes se construirán apoyadas y ancladas sobre las cadenas y a la estructura 1.5 DISEÑO DE LA CIMENTACION De acuerdo al análisis del suelo y el informe respectivo, la cimentación planteada en el plano referencial deposita esfuerzos en el suelo, menores a 19,00 T/m2, para los plintos y zapatas corridas para un ancho de zapata de 2.0 m, , sobre la excavación de 2,5m de profundidad. Para ello es importante el nivel de desplante de los plintos, el mismo que coincide con las especificaciones determinadas por el Estudio de Suelos. El contrapiso no es considerado como una placa colaborante con las cadenas. El refuerzo de acero fue determinado por el método de última resistencia para las acciones críticas y satisface los requerimientos del NEC SE DS. El nivel de cimentación está determinado en planos y está basado en las recomendaciones específicas del Estudio de Suelos del Proyecto. 1.6 ANALISIS ESTRUCTURAL El análisis estructural se lo realizó utilizando el programa ETABS 2018, en base al modelo de pórtico espacial regular, conformado por vigas y columnas. De acuerdo al NEC SE DS la carga lateral estática puede ser valorada en base a 12.60 % de la carga muerta, las cuales fueron distribuidas en base a las regulaciones del NEC SE DS y además considerando una posible distribución de cargas con efectos de torsión en planta, que son mínimos pero que se originan por la pequeña falta de simetría de la distribución de las columnas en la estructura. Se utilizó el modelo matemático para carga sísmica, que determina 3 grados de libertad por nudo, para así obtener resultados muy próximos al comportamiento real del edificio. Las losas son consideradas flexibles. No se consideró colaborante a la mampostería. 1.6.1 CALCULO DE LAS ENVOLVENTES DE CARGA La estructura se analizó y calculó para la envolvente de los siguientes estados de carga: 1.- U= 1.4D 2.- U= 1.2D + 1.6L + 0.5max[Lr; S ; R] 3.- U= 1.2 D + 1.6 max[Lr; S ; R]+ max[L ; 0.5W] 4.- U= 1.2 D + 1.0 W + L + 0.5 max[Lr; S ; R] 5.- U= 1.2 D + 1.0 E + L + 0.2 S 6.- U= 0.9D+1.0W 7.- U= 0.9D+/- 1.0EQX 8.- U= 0.9D+/- 1.0EQY TORSION ACCIDENTAL : En los valores tanto de EQX, como de EQY ( sismo en las direcciones X e Y respectivamente ), se ha incluido una excentricidad accidental del corte sísmico igual al +/- 5% de la dimensión mayor en planta del edificio 1.6.2. DEFLEXIONES. Con la rigidez existente en los elementos del pórtico espacial se proveen deflexiones menores a las permitidas en la ref. (1) por carga vertical. Los desplazamientos relativos por carga sísmica de nudo superior serán menores a de 0.02 H, (6.1 cm por piso) acorde con las recomendaciones actuales del NEC SE DS. Las deflexiones de vigas son menores a las permitidas por el NEC SE DS. ELEMENTO CARGADO CON TIPO DE ELEMENTO CARGA VIVA MAS CARGA MUERTA Elemento de cubierta que soporta cielos rasos de L/240 yeso o elemento de piso 1.6.3 DISEÑO DE LOS MIEMBROS. Las columnas y vigas se diseñaron en base a los requerimientos de la teoría de diseño de elementos de hormigón armado, obedeciendo las disposiciones del ACI 2008. Las columnas se diseñaron determinando la solicitación de flexo compresión biaxial crítica. Asimismo, la sección de las columnas garantiza un comportamiento dúctil ante solicitaciones de cargas laterales. REFERENCIAS. Ref. (1) NORMAS ECUATORIANAS DE CONSTRUCCION NEC SE DS. Ref. (2) American Concrete Intitute. ACI-318-08 Ref. (3) American Intitute of Steel Construction. AISC-LRFD -93 Ref. (4) Informe de Suelos, Ref. (5)ANEXO 1: RESULTADOS ETABS 2018. Ref. (6)ANEXO 2 REVISION: CARGA SISMICA, DERIVAS. Ref. (7)ANEXO 3 RESULTADOS SAFE. COLABORADORES: TLGO JUAN CARLOS SORIA ING. JAIRO NARVAEZ CH. MAYO 2021 CALCULO DE LAS FUERZAS SÍSMICAS Zonas sismicas TABLA 1. Valores del factor Z en función de la zona sísmica adoptada Zona sísmica Valor factor Z I 0.15 II 0.25 Z= III 0.3 IV 0.35 V 0.4 VI 0.5 0.5 Tabla 2.3. Clasificación de los perfiles de suelo Tipo de perfil Descripción A Perfil de roca competente B Perfil de roca de rigidez media C Perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante, o perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con cualquiera de los dos criterios D E Perfiles de suelos rígidos que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante, o perfiles de suelos rígidos que cumplan cualquiera de las dos condiciones Perfil que cumpla el criterio de velocidad de la onda de cortante, o perfil que contiene un espesor totalH mayor de 3 m de arcillas blandas Definición Vs ≥ 1500 m/s 1500 m/s >V s ≥ 760 m/s 760 m/s >V s≥ 360 m/s N ≥ 50.0 Su ≥ 100 KPa ( ≈ 1 kgf/cm2) 360 m/s >V s ≥ 180 m/s 50 > N ≥ 15.0 2 2 ) 100 kPa (≈ 1 kgf/cm ) > Su≥ 50 kPa ( ≈0.5 kgf7cm Vs < 180 m/s IP > 20 w≥ 40% Su < 50 kPa (≈0.50 kfg7cm2) Los perfiles de suelo tipoF requieren una evaluación realizada explícitamentene el sitio por un ingeniero geotecnista (Ver 2.5.4.9). Se contemplan las siguientes subclases: F F1—Suelos susceptibles a la falla o colapso causado por la excitacióón síísmica, tales como; suelos licuables, arcillas sensitivas, suelos dispersivos odéébilmente cementados, etc. F2—Turba y arcillas orgáánicas y muy orgáánicas H ( >3m para turba o arcillas orgáánicas y muy orgáánicas). F3—Arcillas de muy alta plasticidad (H > 7.5 m con ííndice de Plasticidad IP >75) F4—Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda (H >30m) F5—Suelos con contrastes de impedancia α ocurriendo dentro de los primeros 30 m superiores del perfil de subsuelo, incluyendo contacto s entre suelos blandos y roca, con variaciones bruscas de velocidades de ondas de corte. F6—Rellenos colocados sin control ingenieril. Tabla 2.4. Criterios para clasificar suelos dentro de los perfiles de suelo tipos C, D o E Tabla 2.4. Criterios para clasificar suelos dentro de los perfiles de suelo tipos C, D o E Tipo de perfil C D E Vs entre 360 y 760 m/s entre 180 y 360 m/s menor de 180 m/s N o Nch mayor que 50 entre 15 y 50 menor de 15 TIPO DE PERFIL = D Fa= 1.12 Fd= 1.11 Fs= 1.4 Su mayor que 100 kPa (≈ 1 kgf/cm2 ) entre 100 y 50kPa (0.5 a 1 kgf/cm 2 ) menor de 50 kPa ( ≈0.5 kgf/cm ) 2 2.5.5 ESPECTROS ELASTICOS 2.5.5.1 ESPECTRO ELASTICO DE DISENIO DE ACELERACIONES TIPO DE SUELO A B C D E r 1 1 1 1 1.5 r 1 h UBICACIÓN EN ROCA LA COSTA EXCEPTO ESMERALDAS SIERRA, ESMERALDAS Y GALAPAGOS ORIENTE h Sa= Sa/Z 1.8 2.48 2.6 1.8 1.008 Tc= 0.763125 TL= 2.664 T0= 0.13875 Si son perfiles D y E TL=4s máximo T 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.763 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 Sa Sa Inelast 1.008 0.126 1.008 0.126 1.008 0.126 1.008 0.126 1.008 0.126 1.008 0.126 1.008 0.126 1.008 0.126 0.9615375 0.120192 0.8547 0.106838 0.76923 0.096154 0.6993 0.087413 0.641025 0.080128 0.5917154 0.073964 0.54945 0.068681 0.51282 0.064103 0.4807688 0.060096 0.4524882 0.056561 0.42735 0.053419 0.4048579 0.050607 0.384615 0.048077 0.3663 0.045788 0.34965 0.043706 0.3344478 0.041806 0.3205125 0.040064 0.307692 0.038462 0.2958577 0.036982 0.2849 0.035613 0.274725 0.034341 0.2652517 0.033156 0.25641 0.032051 0.2481387 0.031017 0.2403844 0.030048 0.2331 0.029138 0.2262441 0.028281 0.21978 0.027473 0.213675 0.026709 0.2079 0.025988 0.2024289 0.025304 0.1972385 0.024655 0.1923075 0.024038 1.2 1 0.8 0.6 Sa Sa Inelast 0.4 0.2 0 0 1 2 3 4 5 TABLA 2.8. Valores de D M máximos, expresados como fracción de la altura de piso DM máxima Estructuras de Hormigón armado, estructuras metálicas y de madera De mampostería 0.02 0.01 TABLA 2.9. Tipo de uso, destino e importancia de la estructura Categoría Edificaciones escenciales y/o peligrosas Estructuras de ocupación especial Tipo de uso, destino e importancia Hospitales, clinícas centros de salud o emergencia sanitaria. Inst Militares de Policia, Garajes, estacionamientos para vehic. Aviones,Est elec,exp Museos,iglesias,escuelas,centros de educación,deportivos demas de 300 personasy 5000,edif. Publicos que operan continuamente Todas las estructuras que no clasifican dentro de las Otras estructuras categorías anteriores I= Factor I 1.5 1.3 1.0 1 2.6.6 COEFICIENTE DE CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL EN PLANTA φP 2.6.6.1 El coeficiente φP se estimará a partir del análisis de las características de regularidad e irregularidad en las plantas en la estructura, descritas en la Tabla 2.12. Se utilizará la expresión: φP = φPA X φPB (2-17) en donde: φPA =el mínimo valor φPi de cada piso i de la estructura, obtenido de la Tabla 2.12, para cuando se encuentran presentes las irregularidades tipo 1, 2 y/o 3 (FPi en cada piso se calcula como el mínimo valor expresado por la tabla para las tres irregularidades), φPB = se establece de manera análoga, para cuando se encuentran presentes las irregularidades tipo 4 en la estructura. 2.6.6.2 Cuando una estructura no contempla ninguno de los tipos de irregularidades descritas en la Tabla 2.12, en ninguno de sus pisos, φP tomará el valor de 1 y se le considerará como regular en planta. TABLA 2.12. Coeficientes de configuración en planta. Tipo 1 2 3 4 5 6 DESCRIPCIÓN DE LAS IRREGULARIDADES EN PLANTA Irregularidad torsional Entrantes excesivos en las esquinas Discontinuidad en el sistema de piso Desplazamiento del plano de acción de elementos verticales Ejes estructurales no paralelos Sistema de piso flexible FpA = FpB = 1 1 Fp = 1 Fpi 0.9 0.9 0.9 0.8 0.9 .- 2.6.7 COEFICIENTE DE CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL EN ELEVACIÓN φE 2.6.7.1 El coeficiente FEse estimará a partir del análisis de las características de regularidad e irregularidad en elevación de la estructura, descritas en la Tabla 2.13. Se utilizará la expresión: φE = φEA X φEB (2-18) en donde: φEA = el mínimo valor φEi de cada piso i de la estructura, obtenido de la Tabla 2.13, para cuando se encuentran presentes las irregularidades tipo 1 (φEi en cada piso se calcula como el mínimo valor expresado por la tabla para la irregularidad tipo 1), φEB = se establece de manera análoga, para cuando se encuentran presentes las irregularidades tipo 2 y/o 3 en la estructura, 2.6.7.2 Cuando una estructura no contempla ninguno de los tipos de irregularidades descritos en la Tabla 2.13, en ninguno de sus niveles, φE tomará el valor de 1 y se le considerará como regular en elevación. 2.6.7.3 Adicionalmente, se debe tomar en cuenta que, cuando la deriva máxima de cualquier piso es menor de 1.3 veces la deriva del piso inmediato superior, puede considerarse que no existen irregularidades de los tipos 1, 2, ó 3. 2.6.7.4 Para el caso de estructuras tipo pórtico espacial sismo-resistente con muros estructurales (sistemas duales), que cumplan con la definición proporcionada en 2.1.19, φE tomará el valor de 1 TABLA 2.13 Coeficientes de configuración en elevación. Tipo 1 2 3 4 5 6 DESCRIPCIÓN DE LAS IRREGULARIDADES EN ELEVACION FEi Piso blando (irregularidad en rigidez) Irregularidad en la distribución de las masas Irregularidad geométrica Desalineamiento de ejes verticales Piso débil-Discontinuidad en la resistencia Columnas cortas FEA = FEB = FEi = 0.9 0.9 0.9 0.8 0.8 .- 1 1 1 CUANTIFICACION DE CARGAS LOSA ENTREPISO CUBIERTA CARGA (T/m2) (T/m2) PESO PROPIO ACABADOS MAMPOSTERIA D L D+L 0.258 0.132 0.18 0.57 0.2 0.77 0.258 0 0.1 0.358 0.1 0.458 PERIODO DE VIBRACION Tipo estructura Para pórticos de acero sin arriotramientos Para pórticos de acero con arriotramientos Para pórticos espaciales de hormigón armado sin muros estructurales ni diagonales rigidizadoras Para pórticos espaciales de hormigón armado con muros estructurales o con diagonales y para otras estructuras basadas en muros estructurales y mampostería estructural hn = Ct = α= T= T= k= METODO 2 Tmax= 0.319875 1 0.4158375 6.45 m 0.072 0.8 0.319875 Seg Ct 0.072 0.073 0.055 0.055 α 0.8 0.75 0.9 0.75 Carga por piso Piso hi (m) Area (m2) 2 1 6.45 3.4 263.42 199.58 CARGA TOTAL Peso/m2 Peso/piso Wi(T) Wi( T ) 0.36 94.30 0.57 113.76 208.06 D hn = Altura máxima de la edificación de n pisos, medida desde.la base de la estructura Tabla 2.14. Coeficiente de reducción de respuesta estructural R Sistemas Duales Pórticos espaciales sismo-resistentes, de hormigón armado con vigas descolgadas, con muros estructurales de hormigón armado o con diagonales rigidizadoras, sean de hormigón o acero laminado en caliente. Pórticos de acero laminado en caliente con diagonales rigidizadoras (excéntricas o concéntricas) o con muros estructurales de hormigón armado. Pórticos con columnas de hormigón armado y vigas de acero laminado en caliente con diagonales rigidizadoras (excéntricas o concéntricas). Pórticos espaciales sismo-resistentes, de hormigón armado con vigas banda, con muros estructurales de hormigón armado o con diagonales rigidizadoras. Pórticos resistentes a momentos Pórticos espaciales sismo-resistentes, de hormigón armado con vigas descolgadas. Pórticos espaciales sismo-resistentes, de acero laminado en caliente o con elementos armados de placas. Pórticos con columnas de hormigón armado y vigas de acero laminado en caliente. Otros sistemas estructurales para edificaciones Sistemas de muros estructurales dúctiles de hormigón armado. Pórticos espaciales sismo-resistentes de hormigón armado con vigas banda. R 8 8 8 7 8 8 8 5 5 Valores del coeficiente de reducción de respuesta estructural R, Sistemas Estructurales de Ductilidad Limitada Pórticos resistentes a momento Hormigón Armado con secciones de dimensión menor a la especificada en la NEC-SE-HM, limitados a 3 viviendas de hasta 2 pisos con luces de hasta 5 metros. Hormigón Armado con secciones de dimensión menor a la especificada en la NEC-SE-HM, con armadura 2.5 electrosoldada de alta resistencia Estructuras de acero conformado en frío, aluminio, madera, limitados a 2 pisos 2.5 Muros estructurales portantes Mampostería no reforzada, limitada a un piso 1 Mampostería reforzada, limitada a 2 pisos 3 Mampostería confinada, limitada a 2 pisos 3 Muros de hormigón armado, limitados a 4 pisos 3 R= 8 hn = Altura máxima de la edificación de n pisos, medida desde.la base de la estructura CORTANTE BASAL DE DISENIO en donde: I = factor de importancia definido en 2.6.4. W = carga reactiva definida en 2.7.1.1. Sa = aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástico para diseño, R = Factor de reducción de respuesta estructural φP, φE = Factores de configuración estructural en planta y en elevación V= Vdinam min 80% V estático 26.21618 20.97295 Distribucion horizontal de las fuerzas Piso 2 1 hi (m) 6.45 3.4 Area (m2) 263.42 199.58 463.00 CARGA SISMICA= Peso/m2 Peso/piso Wi(T) Wi( T ) 0.36 94.30 0.57 113.76 208.06 Wi * hi (T/m2) 608.26 386.79 995.05 12.60% DE LA CARGA VERTICAL Fx 16.03 10.19 26.22 6.45 RESULTADOS ETABS CARGA SISMICA ETABS 18.0.2 License #*1JB4Z7K5RVT2DDY Story Response - Maximum Story Drifts Summary Description This is story response output for a specified range of stories and a selected load case or load combination. Input Data Name StoryResp1 Display Type Max story drifts Story Range All Stories Load Case SISMOX Top Story Story2 Output Type Not Applicable Bottom Story Base Plot Maximum Story Drifts Story2 Story1 Base 0.00 0.12 0.24 0.36 0.48 0.60 0.72 0.84 0.96 1.08 1.20 E-3 Drift, Unitless ESTRUC SOLO METAL5.EDB Page 1 of 2 9/5/2021 ETABS 18.0.2 License #*1JB4Z7K5RVT2DDY Tabulated Plot Coordinates Story Response Values Story Elevation Location X-Dir Y-Dir cm Story2 600 Top Story1 300 Top 0 0 Base 0 Top 0 0 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.001121 0.000208 Page 2 of 2 9/5/2021 ETABS 18.0.2 License #*1JB4Z7K5RVT2DDY Story Response - Maximum Story Drifts Summary Description This is story response output for a specified range of stories and a selected load case or load combination. Input Data Name StoryResp1 Display Type Max story drifts Story Range All Stories Load Case SISMOY Top Story Story2 Output Type Not Applicable Bottom Story Base Plot Maximum Story Drifts Story2 Story1 Base 0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 0.75 0.90 1.05 1.20 1.35 1.50 E-3 Drift, Unitless ESTRUC SOLO METAL5.EDB Page 1 of 2 9/5/2021 ETABS 18.0.2 License #*1JB4Z7K5RVT2DDY Tabulated Plot Coordinates Story Response Values Story Elevation Location X-Dir Y-Dir cm Story2 600 Top Story1 300 Top 0 0 Base 0 Top 0 0 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.000122 0.001449 Page 2 of 2 9/5/2021 ETABS 18.0.2 9/5/2021 1 2 3 3' 4 5 6 A A A A A A A 0.459 0.448 0.369 0.602 0.552 Story2 0.362 Z 0.216 0.260 Story1 Base Y 0.00 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.50 0.70 0.90 Elevation View - A Composite Column Ratios (AISC 360-10) 0.95 ETABS 18.0.2 9/5/2021 1 2 3 3' 4 5 6 B B B B B B B Story2 Z 0.550 0.324 Story1 Base Y 0.00 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.50 0.70 0.90 Elevation View - B Composite Column Ratios (AISC 360-10) 0.95 ETABS 18.0.2 9/5/2021 1 2 3 3' 4 5 6 B' B' B' B' B' B' B' 0.565 Story2 Story1 Z Base Y 0.00 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.50 0.70 0.90 Elevation View - B' Composite Column Ratios (AISC 360-10) 0.95 ETABS 18.0.2 9/5/2021 1 2 3 3' 4 5 6 C C C C C C C 0.522 0.382 0.795 Story2 Story1 Z Base Y 0.00 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.50 0.70 0.90 Elevation View - C Composite Column Ratios (AISC 360-10) 0.95 ETABS 18.0.2 9/5/2021 1 2 3 3' 4 5 6 D D D D D D D Story2 Z 0.501 0.314 Story1 Base Y 0.00 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.50 0.70 0.90 Elevation View - D Composite Column Ratios (AISC 360-10) 0.95 ETABS 18.0.2 9/5/2021 1 2 3 3' 4 5 6 E E E E E E E 0.311 0.425 0.678 0.661 Story2 Z 0.417 0.255 Story1 Base Y 0.00 ESTRUC SOLO METAL5.EDB 0.50 0.70 0.90 Elevation View - E Composite Column Ratios (AISC 360-10) 0.95 ETABS 18.0.2 9/5/2021 A B B' C 395 (cm) 86 (cm) 105 (cm)284 (cm) D E 400 (cm) 511 (cm) 6 0.05 0.05 0.05 2 442 (cm) 0.02 0.02 0.02 1 0.03 0.03 0.01 0.06 0.03 0.06 0.87 0.27 1.09 0.43 0.54 0.54 Y X ESTRUC SOLO Plan METAL5.EDB View - Story1 - Z = 300 (cm) Longitudinal Reinforcing (ACI 318-14) 0.31 0.31 0.51 0.06 0.07 0.05 0.62 0.25 1.03 0.06 0.02 0.02 0.12 0.13 0.10 455 (cm) 3 0.12 0.12 0.14 0.07 0.03 0.02 3' 0.09 0.08 0.09 4 120 (cm)264 (cm) 455 (cm) 5 ETABS 18.0.2 9/5/2021 A 511 (cm) 6 455 (cm) 5 3' C D 400 (cm) 0.080 0.139 0.083 0.154 0.270 0.160 0.154 0.270 0.160 0.154 0.270 0.160 0.790 0.947 0.820 0.790 0.947 0.820 0.790 0.947 0.820 0.637 0.802 0.637 0.572 0.880 E 0.272 0.413 455 (cm) 3 B' 395 (cm) 86 (cm) 105 (cm)284 (cm) 0.926 120 (cm)264 (cm) 4 B 442 (cm) 2 Y X 1 0.00 0.50 0.70 0.90 1.00 ESTRUC Plan View SOLO - Story1 METAL5.EDB - Z = 300 (cm) Composite Design - Deflection Ratios (Total Load) (AISC 360-16) ETABS 18.0.2 9/5/2021 A B B' C 395 (cm) 86 (cm) 105 (cm)284 (cm) D 400 (cm) E 511 (cm) 6 0.833 0.269 0.000 0.870 0.833 0.327 0.915 0.008 0.833 0.398 0.980 0.026 0.077 X 1 0.00 0.873 0.250 0.274 0.351 0.806 442 (cm) 2 Y 0.425 0.609 0.891 0.589 0.185 0.298 0.891 0.714 0.222 0.478 0.714 0.222 455 (cm) 3 0.749 3' 120 (cm)264 (cm) 4 0.891 455 (cm) 5 0.50 0.70 0.90 1.00 ESTRUC Plan View SOLO - Story2 METAL5.EDB - Z = 600 (cm) Composite Design - Deflection Ratios (Total Load) (AISC 360-16) ETABS 18.0.2 9/5/2021 A B B' C 3.95 (m) 0.861.05 (m) (m)2.84 (m) D 4 (m) E 4.55 (m) 3 0.811 0.603 0.437 0.589 0.557 0.2 0.683 0.443 0.531 0.502 0.729 0.696 0.643 0.413 21 0 .6 3' 0.599 81 0.384 4 1.2 (m)2.64 (m) 4.55 (m) 0.401 0.867 5 0.586 0.432 5.11 (m) 6 4.42 (m) 2 Y X 1 0.00 0.50 0.70 0.90 1.00 ESTRUC SOLO Plan METAL5.EDB View - Story1 - Z = 3 (m) Steel P-M Interaction Ratios (AISC LRFD 93) ETABS 18.0.2 9/5/2021 0.632 0.472 0.40 6 0.516 0.832 0.827 0.38 X 0.50 0.794 0.485 0.528 Y 1 0.130 0.070 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.234 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.179 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.741 0.657 0.053 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.435 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.376 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.738 0.723 0.716 0.698 4.42 (m) E 4 (m) 0.069 0.415 0.198 0.077 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.561 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.269 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.021 0.926 2 0.00 0.138 0.053 0.048 0.044 0.040 0.037 0.033 0.030 0.026 0.023 0.021 0.019 0.017 0.564 0.015 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.015 0.015 0.015 0.016 0.016 0.017 0.221 D 0.442 4.55 (m) 4.55 (m) 3 C 0.409 1.2 (m)2.64 (m) 3' 0.080 0.077 0.073 0.069 0.066 0.062 0.059 0.055 0.052 0.048 0.046 0.044 0.042 0.357 0.040 0.038 0.037 0.036 0.035 0.034 0.033 0.032 0.031 0.030 0.029 0.028 0.027 0.027 0.026 0.250 0.270 0.072 0.062 0.059 0.056 0.054 0.051 0.048 0.045 0.042 0.040 0.038 0.036 0.035 0.354 0.032 0.031 0.029 0.028 0.026 0.025 0.024 0.023 0.022 0.021 0.020 0.020 0.019 0.019 0.019 0.247 5 4 B' 3.95 (m) 0.861.05 (m) (m)2.84 (m) 0.753 5.11 (m) 6 B 0.056 A 3 0.30 9 0.70 0.90 1.00 ESTRUC SOLO Plan METAL5.EDB View - Story2 - Z = 6 (m) Steel P-M Interaction Ratios (AISC LRFD 93) RESULTADOS SAFE CIMENTACION N1 9/5/2018 20:33 A B B' C F G 6 1.41183 m 13.48364 m 5 1.1 m 13.175 m 4 0.8 m 3' 3 2.025 m0.8 m 3.75002 m 4.55 m 1.1 m 1.2 m 5.37506 m 0.8 m 4.8 m 2 6.1 m Y 1 X SAFE 2016 16.0.1 Plan View Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2018 20:35 A B B' C F G 6 8.0 6.0 4.0 5 2.0 0.0 -2.0 4 -4.0 3' -6.0 3 -8.0 -10.0 -12.0 2 -14.0 Y -16.0 -18.0 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (INICIAL) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N2 9/5/2018 20:50 A B B' C F G 6 5 4 3' 3 170 cm 170 cm P30 2 Y 150 cm 150 cm SAFE 2016 16.0.1 P30 X 1 Plan View kgf - cm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:53 A B B' C F G 6 5 4 3' 3 4.33 1.7 170 cm 170 cm 2 Y 2.3 4.03 150 cm 150 cm X 1 SAFE Slab Strip 2016Design 16.0.1 - Layer A - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m] kgf - cm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:54 A B B' C F G 6 5 4 3' 3 170 cm 170 cm 1.93 1.76 2 Y 150 cm 150 cm 2.71 2.55 X 1 SAFE Slab Strip 2016Design 16.0.1 - Layer B - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m] kgf - cm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:55 A B B' C F G 6 0.75 0.60 0.45 5 0.30 0.15 0.00 4 3' -0.15 -0.30 3 -0.45 -0.60 -0.75 2 Y -0.90 -1.05 -1.20 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (INICIAL) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:56 A B B' C F G 6 1.00 0.80 0.60 5 0.40 0.20 0.00 4 3' -0.20 -0.40 3 -0.60 -0.80 -1.00 2 Y -1.20 -1.40 -1.60 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SX+) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:57 A B B' C F G 6 0.60 0.45 0.30 5 0.15 0.00 -0.15 4 3' -0.30 -0.45 3 -0.60 -0.75 -0.90 2 Y -1.05 -1.20 -1.35 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SX-) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:58 A B B' C F G 6 0.75 0.60 0.45 5 0.30 0.15 0.00 4 3' -0.15 -0.30 3 -0.45 -0.60 -0.75 2 Y -0.90 -1.05 -1.20 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SY-) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N2 9/5/2018 20:58 A B B' C F G 6 1.25 1.00 0.75 5 0.50 0.25 0.00 4 3' -0.25 -0.50 3 -0.75 -1.00 -1.25 2 Y -1.50 -1.75 -2.00 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SY+) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N2 9/5/2018 21:00 A B B' C F G 6 6.00 5.00 4.00 5 3.00 2.00 1.00 4 3' 0.00 -1.00 3 -2.00 -3.00 -4.00 2 Y -5.00 -6.00 -7.00 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (INICIAL) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N2 9/5/2018 21:00 A B B' C F G 6 9.0 7.5 6.0 5 4.5 3.0 1.5 4 3' 3 0.0 -1.5 -3.0 -4.5 -6.0 2 Y -7.5 -9.0 -10.5 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SX+) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N2 9/5/2018 21:01 A B B' C F G 6 5.00 4.00 3.00 5 2.00 1.00 0.00 4 3' -1.00 -2.00 3 -3.00 -4.00 -5.00 2 Y -6.00 -7.00 -8.00 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SX-) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N2 9/5/2018 21:01 A B B' C F G 6 5.00 4.00 3.00 5 2.00 1.00 0.00 4 3' -1.00 -2.00 3 -3.00 -4.00 -5.00 2 Y -6.00 -7.00 -8.00 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SY-) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N2 9/5/2018 21:02 A B B' C F G 6 7.5 6.0 4.5 5 3.0 1.5 0.0 4 3' 3 -1.5 -3.0 -4.5 -6.0 -7.5 2 Y -9.0 -10.5 -12.0 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SY+) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2018 21:03 A B B' C F G 6 2.40 2.00 1.60 5 1.20 0.80 0.40 4 3' 0.00 -0.40 3 -0.80 -1.20 -1.60 2 -2.00 Y -2.40 -2.80 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (INICIAL) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N1 9/5/2018 21:04 A B B' C F G 6 2.40 2.00 1.60 5 1.20 0.80 0.40 4 3' 0.00 -0.40 3 -0.80 -1.20 -1.60 2 -2.00 Y -2.40 -2.80 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SX+) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N1 9/5/2018 21:04 A B B' C F G 6 2.40 2.00 1.60 5 1.20 0.80 0.40 4 3' 0.00 -0.40 3 -0.80 -1.20 -1.60 2 -2.00 Y -2.40 -2.80 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SX-) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N1 9/5/2018 21:04 A B B' C F G 6 2.40 2.00 1.60 5 1.20 0.80 0.40 4 3' 0.00 -0.40 3 -0.80 -1.20 -1.60 2 -2.00 Y -2.40 -2.80 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SY-) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N1 9/5/2018 21:05 A B B' C F G 6 2.00 1.60 1.20 5 0.80 0.40 0.00 4 3' -0.40 -0.80 3 -1.20 -1.60 -2.00 2 -2.40 Y -2.80 -3.20 X SAFE 2016 16.0.1 Deformed Shape - Displacements (SY+) [mm] 1 Tonf - mm CIMENTACION N1 9/5/2018 20:36 A B B' C F G 6 8.0 6.0 4.0 5 2.0 0.0 -2.0 4 -4.0 3' -6.0 3 -8.0 -10.0 -12.0 2 -14.0 Y -16.0 -18.0 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SX+) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2021 20:37 A B B' C F G 6 8.0 6.0 4.0 5 2.0 0.0 -2.0 4 -4.0 3' -6.0 3 -8.0 -10.0 -12.0 2 -14.0 Y -16.0 -18.0 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SX-) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2021 20:38 A B B' C F G 6 8.0 6.0 4.0 5 2.0 0.0 -2.0 4 -4.0 3' -6.0 3 -8.0 -10.0 -12.0 2 -14.0 Y -16.0 -18.0 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SY-) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2021 20:39 A B B' C F G 6 6.0 4.0 2.0 5 0.0 -2.0 -4.0 4 -6.0 3' -8.0 3 -10.0 -12.0 -14.0 2 -16.0 Y -18.0 -20.0 X SAFE 2016 16.0.1 Soil Pressure Diagram - (SY+) [Tonf/m2] 1 Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2021 20:43 A B B' C F G 6 4.09 1.03 5.82 5.39 3.5 2.86 1.08 5.16 0.46 0.88 5 4 1.6 4.16 0.86 2.22 1.56 3.73 0.66 0.63 2.6 3' 3 0.89 0.86 5.15 1.15 0.46 2 Y X 1 SAFE Slab Strip 2016Design 16.0.1 - Layer A - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m] Tonf - m CIMENTACION N1 9/5/2021 20:45 A B B' C F G 1.88 1.66 0.21 1.53 1.43 3.65 1.23 4 2.25 5 3' 3 0.6 6.3 1.54 4.53 0.6 5.770.66 0.4 1.35 6 2 Y X 1 SAFE Slab Strip 2016Design 16.0.1 - Layer B - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m] Tonf - m