1 CAPITULO I 1. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA DE INVESTIGACION 1.1. Introducción. Los Sistemas de Transmisión en Alta Tensión, son un factor tecnológico preponderante para el desarrollo económico, social e integral de Departamentos y ciudades, energizan redes de distribución y/o de Subtransmisión e industrias mayores, puede interconectar a plantas mayores de generación, de menor costo ubicadas a distancias considerables, tal es el caso de plantas hidráulicas previstas en el área Nor - Oriental del SIN como “Cachuela Esperanza”, cuya gran capacidad de transporte inciden para tarifas económicas, fomentado el uso de energía eléctrica por la población, comercio e industrias mayores, estos beneficios se acentúan cuando se interconectan a un sistema de Transmisión Nacional (SIN), donde la probabilidad de racionamiento es mínima, la confiabilidad es alta y su frecuencia es estable. En Bolivia la Transmisión actualmente utiliza voltajes de 69 KV.,115 KV. y 230 KV. la red troncal, evoluciona de redes existentes de 69 KV o 115 KV de una red troncal de transmisión del SIN a una de subtransmisión local, no se aplica la conversión de tensión a 230 KV. por las distancias mayores entre fases y a tierra que requieren las estructuras o torres, elevar el nivel de aislamiento y las variantes correspondientes en subestaciones e interrupciones para su conversión si el sistema es radial, las repotenciaciones se realizan incrementando la sección de conductor por recableado, adición de conductores por fase o sustitución con conductores de alta temperatura y mayor capacidad. Para repotenciar el sistema de transmisión, se adicionan líneas paralelas de la misma tensión, utilizando otros trazos o inclusive dichas líneas pueden ser en otra tensión superior. En mayo del año 2010 se puso en operación la línea de Transmisión en 115 KV. en el bloque Nor-Oriental del SIN, con una demanda máxima inicial de 1,5 MW. incorporando a los sistemas de Yucumo y San Borja, luego en el mes de Agosto/2017, ingresó el sistema Trinidad y una 2 demanda inicial total de 7,54 MW. de la línea Caranavi – Trinidad, que es objeto de estudio en esta investigación y para el año 2017 se tiene una demanda máxima de todo el sistema Beni interconectado de 32.5 MW. Actualmente dicha línea radial de 115KV. Tiene una longitud de 450 Km, es la de mayor longitud de Bolivia en dicha tensión y tiene problemas de caída de tensión, por lo que opera en forma permanente con la central térmica a diesel de Moxos de Trinidad, ubicada al final de la línea, el resto de los sistemas aislados de los departamentos Beni y Pando, operan con generación diesel que se quiere eliminar con la ampliación e interconexión al SIN, que no podrá realizarse con solo la ampliación de la línea de 115 KV actual. A continuación se muestra un trazo geográfico de la línea de 115 KV. actual de transmisión Cumbre-Caranavi-Trinidad Figura No. 1. Trazo geográfico de línea Cumbre-Caranavi-Trinidad. 3 Figura No. 2. Diagrama unifilar línea 115 Kv, Cumbre-Caranavi-Trinidad, simple terna, 1 conductor IBIS/ fase. Tabla No.1. LONGITUD LINEA CUMBRE - CARANAVI – TRINIDAD, COND. IBIS, S. TERNA, 1 COND/ FASE (En Moxos hay un reactor de 9 MVAR). TRAMO CUMBRE - CHUSPIPATA CHUSPIPATA - CARANAVI CARANAVI - YUCUMO YUCUMO - SAN BORJA SAN BORJA - MOXOS MOXOS – TRINIDAD Total línea LONGITUD (KM) 45 64 104 40 138 84 475 1.1.1. Problemas del sistema de transmisión actual. Es importante estudiar los problemas que se presentan en el actual Sistema de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN del departamento de Beni. 4 1.1.1.1. Síntomas. Se analizaron las características propias del Sistema de Transmisión del bloque NorOriental del SIN del departamento de Beni, identificándose: a) Gran cantidad de interrupciones en primeros años de operación. b) Baja continuidad del servicio ante fallas permanentes en tramos de línea. c) Actual operación permanente antieconómica de central Moxos al final de línea. d) Línea con caída de tensión al límite, aun con planta de generación de la central Moxos. e) Líneas con Pérdidas altas, sin la operación del sistema de generación. f) Corta duración del proyecto en 115 KV. inicial que se puso en operación el año 2010 (8 años de vigencia a la fecha). 1.1.1.2. Causas. En base a lo mencionado del Sistemas de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN, en el departamento de Beni y pueden tener las causas: La mayor causa de fallas son descargas atmosféricas o rayos, por bajo nivel de aislamiento y en un inicio por fallas de equipos. a) Al ser línea radial y la baja capacidad de generación de la planta Moxos, frente a la demanda total del sistema no fallado, cuando ocurre una falla en los primeros tramos se raciona carga de poblaciones por insuficiencia de generación. b) , d), e). Actualmente se superó la Cargabilidad de la línea de transmisión 115 KV. f). Baja cargabilidad de diseño de línea 115 KV, considerando su gran longitud de 450 Km Las causas probables que podrían haber gravitado en una baja cargabilidad de la línea: • Voltaje nominal deficiente de diseño de la línea y también su SIL. • Inadecuada planificación para largo plazo o no se la consideró definitivamente. 5 1.1.1.3. Pronóstico. De continuar los síntomas identificados se pronostica podría presentarse: a) , b) Incremento de usuarios afectados por desconexiones de línea radial, la generación actual alcanzará cada vez para menos población, sino se debe incrementar generación ya sea diesel con costo alto u otros tipos como generación solar. c) , d) Se infringirá límites mínimos de tensión y de cargabilidad de línea 115KV y costos altos de generación. e) Se incrementarán las pérdidas fuera de límites económicos de operación. f) Se incrementarán costos e inversiones no eficientes con otras líneas paralelas si se pretende seguir utilizando 115 KV., para cubrir el incremento de demanda en el periodo hasta el año 2048, más aún con interconexión del departamento de Pando, que adicionaría una longitud de 500 Kms. de línea. g) Con el incremento de la Demanda y la longitud de línea, su estabilidad se reduce, a no ser que se incremente tensión y en consecuencia su SIL y cargabilidad. 1.1.1.4. Control de pronóstico. Para solucionar los síntomas identificados, se propone realizar control del pronóstico: a) , b) Para reducción de interrupciones, en la línea actual se mejorarán sus tierras y en lugares no económicos se sobre aislará, . Se completará un anillo con 230 KV. que tiene mayor nivel de aislamiento y mejor confiabilidad. c), d), e) Se completará un anillo con 230 KV con cargabilidad mayor y suficiente, bajo nivel de pérdidas, buena confiabilidad, eliminando la planta de Moxos a corto plazo y permitirá interconectar también al departamento de Beni. f) Mejorar el proceso de planificación y ejecución de proyectos, considerando el largo plazo, con inversión escalonada según magnitud de demanda. 6 g) Una vez configurado el anillo, se podrá ejecutar remodelaciones o repotenciaciones en la línea atual Caranavi- Trinidad, para que pueda seguir operando hasta fin de 2048. 1.2. Problema de Estudio. 1.2.1. Situación Problemática: De lo antes mencionado, se elige como situación problemática para el estudio o investigación, la insuficiente cargabilidad e incumplimiento de la condición n-1 de confiabilidad de la línea radial actual de 115 KV. La Cumbre-Caranavi-Trinidad, que opera desde 2017 con una planta de generación a Diesel, con altos costos económicos y ambientales en primera instancia e insuficiente capacidad para incorporar al SIN a otras poblaciones aisladas de Beni y del departamento de Pando, con la ampliación de 450 Kms de línea de transmisión. El SIL de la línea de 115 KV. Caranavi – Trinidad es de 33 MW y la demanda máxima del sistema interconectado del Beni al año 2017 es de 32,5 MW, lo que muestra la elección de voltaje deficiente de la línea. 1.2.2. Formulación del problema: Se tienen dos variables: VI, CAUSA Vd, EFECTO Selección deficiente de Voltaje y capacidad natural de línea, no considera ampliación futura a Pando. • Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energizar la línea 115 KV. CaranaviTrinidad, con poblaciones de Beni previstas en proyecto, no cumple condición de confiabilidad n-1. Variable independiente Vi ( Causa): 7 Selección deficiente de Voltaje y capacidad natural de línea, no considera ampliación futura a Pando. • Variable dependiente Vd (Efecto): Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energización de la línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, con poblaciones de Beni previstas en proyecto, no cumple condición de confiabilidad n-1. 1.2.2.1. Relación entre variables del problema. La relación entre las dos variables es lineal, es de causa a efecto, es decir: de la variable independiente (Vi) ¨Selección deficiente de voltaje y capacidad natural de línea, no considera futura ampliación a Pando¨ a la variable dependiente (Vd) ¨ Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energización de la línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, con poblaciones de Beni previstas en proyecto, no cumple condición de confiabilidad n-1 ¨. 1.3. Preguntas de Investigación. a) ¿Esta investigación garantizara la Cargabilidad del Sistema de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN cumpliendo la condición de confiabilidad n-1, mejorar su estabilidad, considerando la planta de generación Hidroeléctrica Cachuela Esperanza y la carga de todas las poblaciones de los departamentos de Beni y Pando, para el periodo 2018 a 2048, con la aplicación de planificación de largo plazo y nuevas tecnologías de diseño y compensación reactiva FACTS ?. (Finalidad del estudio). b) ¿Sera suficiente realizar planificación a largo plazo de línea de transmisión, con ejecución de obras por etapas según crecimiento de demanda e incrementar voltaje con técnicas tradicionales de diseño en Bolivia hasta 2016, para obtener la cargabilidad necesaria para cubrir la demanda de carga de poblaciones de ambos Dptos. y generación 8 de la planta Cachuela Esperanza, cual será ese voltaje y en que tramos se aplicara del anillo y/o de la ampliación a Pando ?. c) ¿ Las nuevas técnicas de diseño de líneas de transmisión como modificación de sus parámetros, implementadas en otros países y aplicadas en algunas líneas de transmisión de Bolivia durante estos dos últimos años, son similares a las propuestas del estudio, son todas. La aplicación de tecnologías FACTS básicas, son necesarias solo con Cachuela Esperanza o también con cargas de Pando y Beni, para lograr la finalidad del estudio ?. d) ¿La configuración en anillo es necesario solo para suministrar las cargas de Pando y Beni o también para generación de planta Cachuela E., esto incrementara la cargabilidad, confiabilidad y continuidad del sistema de transmision Nor-Oriental del SIN para estado normal y contingencia, a que lugares del SIN actual deberían conectarse sus extremos ?. e) ¿ Se podrá seguir utilizando la línea existente de 115 Kv. Caranavi – Trinidad hasta 2048, será necesario realizar modificaciones o repotenciamientos manteniendo el voltaje, es una alternativa favorable para la generación de Cachuela E. en estado normal y contingencia y mejora la estabilidad del sistema de transmisión y generación NorOriental ?. f) ¿La ejecución de obras de este estudio impulsará el desarrollo de Pando y Beni?. 1.4. Objeto de Estudio. El objeto de estudio de la presente investigación es la Cargabilidad del Sistema de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN, de los departamentos de Beni y Pando del 2018 a 2048, incluyendo la línea actual de 115 KV. Caranavi - Trinidad. 9 1.5. Objetivos. 1.5.1. Objetivo general. a) Asegurar lCargabilidad suficiente y condición n-1 de confiabilidad del sistema de Transmisión del bloque Nor-Oriental del SIN, en los Departamentos del Beni y Pando hasta 2048, con y sin Generación Hidráulica Cachuela Esperanza, considerando Planeación de largo plazo e implementación por etapas según crecimiento de Demanda y aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos FACTS para operación eficiente. 1.5.2. Objetivos Específicos. g) Objetivo específico No. 1: La cargabilidad del sistema de transmisión N-O. del SIN para estado estable y contingencia, cubrirá proyección de demanda de Pando y Beni con y sin generación de Cachuela Esperanza en periodo hasta 2048, se incrementará voltaje a 230 KV. o 500 KV. y definiendo tramos de aplicación y se implementará por etapas según demanda. h) Objetivo específico No. 2: Aplicación de nuevas técnicas de diseño de líneas de transmisión que contemplan modificación de parámetros, con inclusión de reactores, capacitores serie y paralelo, que según necesidad podrían ser con tecnologías FACTS, para compensación continua de reactivos y operar sistema de transmisión con mayor eficiencia, estabilidad y confiabilidad. i) Objetivo específico No. 3: La conformación de un anillo se aplicará para cargas de Pando y Beni y generación de Cachuela Esperanza, para mejora de confiabilidad del sistema y continuidad del servicio a sistema Nor-Oriental del SIN y áreas aledañas al que se conecta el anillo. 10 j) Objetivo específico No. 4: Reutilizar repotenciada la línea Caranavi- Trinidad hasta 2048, para viabilizar económicamente implementación del estudio, considerando generación de Cachuela E. para dimensionamiento en estado normal y contingencia, para mejorar estabilidad y confiabilidad del sistema eléctrico de transmisión y generación Nor – Oriental del SIN. k) Objetivo específico No. 5: Las obras de la investigación, impulsará el desarrollo integral de los departamentos Beni y Pando, permitiendo incorporar al SIN nuevas poblaciones del Beni y todo Pando, proporcionado energía eléctrica estable y continua durante todo el día, sin racionamientos, apoyando actividades comerciales, industriales, agroindustriales, domésticas, educación, telecomunicaciones, servicios de apoyo, comodidad y confort como aire acondicionados para el clima cálido y otras actividades, reducir costos de energía eléctrica, por eliminación de generación Diesel y economía de escala de generación del SIN. 1.6. Metas y Alcance. El alcance general esta compuesto por todas las actividades descritas por las metas, enfocadas a cubrir el Objetivo General y los específicos. Metas: a. Realizar proyección de demanda de los Dptos. Pando y Beni hasta 2048, aplicar factores de simultaneidad ajustados de datos individuales de poblaciones y totales de línea. b. Agrupar las cargas para cada cinco años y usar estos datos para flujos de potencia. 11 c. Calculo de parámetros de linea, para diferentes configuraciones, simple y doble terna, con 1,2,3 conductores por fase (aplicar nuevas tecnologías de diseño). d. Calcular los SIL de las líneas con sus diferentes configuraciones, para elegir las mas adecuadas para la demanda proyectada, es decir una preselección de voltajes nominales de línea. e. Establecer cargas totales para: tramos 1 Beni (Cachuela Esperanza) Pando, tramo 2 Beni (Cachuela Esperanza) – Trinidad – La Cumbre, , tramo 3 (Cachuela Esperanza) – Santa Cruz de la Sierra, para comparar cargas de fin de periodo con el SIL en estado normal o estacionario y de contingencia, con y sin la generación disponible de Cachuela Esperanza. f. Armar diagramas y datos de líneas en software para correr flujos de carga. g. Realizar las simulaciones para cada una de las alternativas dadas y elaborar cuadros de resumen que ayuden a interpretar los resultados y correlaciones y a definir las mejores opciones técnica. h. Evaluar la pertinencia de aplicación de tecnologías FACTS, por lo menos las básicas de primera generación. i. Analizar los resultados obtenidos de alternativas viendo la influencia en el ángulo de estabilidad de la línea y también para condiciones n-1. j. Determinar la influencia de un anillo, para voltajes de fin de línea en contingencia. k. Determinar la capacidad disponible del anillo, para generación de Cachuela Esperanza y sus límites. 12 l. Definir y calcular las opciones de repotenciación o necesidad de nueva línea del tramo 2, para generación C. E. o en salida de tramo 1 en la conexión a Santa Cruz, es decir dejando carga de dicho tramo al resto del anillo. m. Realizar la clasificación de resultados en tablas y complementar con cálculos de situaciones descubiertas, para poder elaborar las conclusiones y recomendaciones de mejores alternativas. n. Elaborar cronograma de implementación obras, para diferir inversiones en forma gradual en el tiempo. 1.7. Delimitación del estudio: 1.7.1. Institucional: La institución en la que se realizara la investigación es ENDE Transmisión, por ser la operadora de dicho sistema. 1.7.2. Espacial: El territorio en que están las instalaciones de transmisión objeto de estudio, actuales y futuras son los departamentos de Beni y Pando y para cerrar anillo los Dptos. Sta. Cruz o Cochabamba. 1.7.3. Temporal: Periodo de tiempo del estudio es 2018 a 2048 (30 años). 1.7.4. Teóricas y de conocimiento: Calculo de variables y parámetros eléctricos que influyen en la cargabilidad, condición n-1 de confiabilidad y estabilidad de líneas de Transmisión de alta tensión largas respecto solo al Angulo de operación respecto al máximo recomendado para operar en estado estable, parámetros distribuidos y su modelo equivalente de concentrados, para evaluación de caídas de voltaje, pérdidas y reactivos, se aplican Flujos que usan métodos de cálculo con Gauss – Seidel, 13 Newton – Raphson, también la aplicación de capacitores serie y paralelo y reactores, que podrán ser fijos o regulables utilizando electrónica de potencia como el caso de los FACTS. El nivel de conocimiento a aplicarse son nuevas tecnologías de diseño de líneas de transmisión ya aplicadas en otros países y que recién se están aplicando en Bolivia en la última línea doble terna y dos conductores por fase en Chapare- San Jose- Cochabamba y otra línea de características similares en la subestación de Brechas de Warnes Santa Cruz. Aun no se tiene ninguna aplicación en Bolivia de tecnologías FACTS de compensación de reactivos y un solo capacitor serie en el SIN, la aplicación de reactores de compensación fija y switcheado por interruptores junto a su línea de transmisión a la que esta conectada es común en el SIN y también hay compensación por capacitores paralelos switcheados por interruptores. La operación de la compensación de reactivos en el SIN solo se limita a capacitores paralelos y no se utiliza FACTS para operación eficiente. Toda la tecnología de diseño para incrementar cargabilidad de líneas de transmisión y la tecnología FACTS de compensación continua de reactivos y mejora de estabilidad y confiabilidad a aplicar en este estudio, esta desarrollada en la bibliografía técnica especializada y disponible, libros y revistas técnicas de investigación, también son parte de programas de postgrado en Universidades importantes del rubro de Argentina (San Juan), Brasil (San Pablo) y con mayor razón en otras de EEUU, Europa y Asia, pero aun no se aplican ni se realizaron estudios que no justifiquen su factibilidad. En este estudio que se limita a la parte Nor -oriental del SIN en Pando y Beni, que no es precisamente áreas de grandes demandas de electricidad por tener baja densidad poblacional, pocas industrias desarrolladas y sistemas eléctricos en consolidación, solamente tendrían grandes extensiones de línea de transmisión, con alrededor de casi 1000 kms desde La cumbreCaranavi-Trinidad hasta Pando, quizás no sea el sector del SIN mas adecuado para verificar la factibilidad de las tecnologías FACTS en Bolivia. 14 1.7.5. Documental: Se recurrió a libros de licenciatura y postgrado relacionados con temas del alcance, revistas de IEEE, Cigre y otros. La información para proyección de demanda, se obtuvieron del CNDC. 1.7.6. Legal: Los sistemas de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN, son propiedad de ENDE y competencia de operarlos de la empresa ENDE Transmisión y debe encuadrarse dentro del marco legal que rige el sector eléctrico nacional y que se enuncia en esta investigación científica. 1.8. Aporte de la investigación a la tecnología y conocimiento. El aporte de la investigación al conocimiento, es la demostración de la relación que tienen los criterios de planificación de largo plazo y su implementación del estudio por etapas, respecto a la cargabilidad y cumplimiento de condición de confiabilidad n-1 del Sistema de Transmisión del bloque Nor-Oriental del SIN, de los departamentos de Beni y Pando y la generación de la planta hidráulica Cachuela Esperanza del 2018 al 2048 en estado estable y contingencia, resolviendo un problema real actual de falta de capacidad de transmisión para permitir interconectar ambos departamentos al SIN y cubrir el crecimiento de la demanda durante el periodo del proyecto cumpliendo calidad del servicio, a través de aplicación de nuevas tecnologías de transmisión en diseño y control continuo de compensación de reactivos, FACTS se iniciaría una nueva etapa tecnológica en Bolivia, primero con la selección de la mejor alternativa aplicable a esta investigación ; en estos últimos se utiliza electrónica de potencia con capacitores serie y/o paralelos, reactores, para solucionar deficiencias identificadas, incrementar la continuidad del servicio, confiabilidad y estabilidad del sistema de transmisión y eficientizar la operación de la línea. 15 En Bolivia recién se está aplicando algunas de las nuevas tecnologías de diseño, pero ninguna para la compensación de reactivos, como tecnologías FACTS para operación de transmisión, utilizadas en otros países como Chile y Brasil. El valor teórico de la investigación es conocer las variables que influyen en la cargabilidad y la condición de confiabilidad n-1 del Sistema de Transmisión Nor-Oriental, con longitud de línea de 1.000 kilómetros para incluir los departamentos de Beni y Pando al SIN, sin Cachuela Esperanza y con ella de la mitad, que es la actual línea 115 KV, desde subestación Cumbre en La Paz hasta Trinidad en Beni y plantear alternativas de solución, dimensionadas para el proyecto en cuestión. Los conceptos técnicos mencionados en análisis de alternativas técnicas de solución, ya se utilizan en transmisión en otros países, con resultados satisfactorios en capacidad y confiabilidad y no solo en forma estática, sino dinámica, algunos equipos se conectarán y desconectarán según el horario y carga de la línea (aplicación de FACTS a la operación) o la influencia en estabilidad en estado dinámico, en este estudio solo se aplicara para estado normal y de contingencia, no dinámico. 1.9. Justificación de la investigación. Asegura el abastecimiento y confiabilidad del suministro de energía eléctrica en cantidad y calidad de acuerdo a Ley de electricidad, normas del CNDC, para los departamentos de Pando y Beni durante 30 años, en el sector Nor-Oriental del SIN (actualmente Pando es el único departamento que es sistema aislado). La planta de hidráulica Cachuela Esperanza, generara 990 MW. para exportación 95 % y para el mercado nacional 5%, incrementará la confiabilidad del sistema eléctrico en la región, reduciría la demanda retirada de áreas del SIN a las que se interconecte el anillo de transmisión Oriental (Santa Cruz y La Paz). 16 Se reducirán costos de energía eléctrica, porque se eliminará generación a diesel de Trinidad y de varios lugares aislados y se sustituirá con generación del SIN a gas e hidráulica, con mayor capacidad y menor costo, también Cachuela esperanza y otras plantas de generación renovable en la zona, garantizando el suministro y continuidad el servicio durante las 24 horas del día, en lugares que actualmente tienen generación aislada y solo se tiene energía eléctrica en ciertas horas de la noche y algunas del día. El sistema de transmisión Nor-Oriental llegó a sus límites de cargabilidad en 2016, por ser línea radial y capacidad de generación de central Moxos solo cubre la demanda de Trinidad, inviabiliza repotenciación de línea, por cantidad de interrupciones que implicaría; se deberá definir las características de línea que completará el anillo, configuración de simple o doble terna, múltiples conductores por fase, con capacitor serie y/o paralelo y nivel de tensión; se analizará la línea actual de 115 KV., complemento del anillo para solución a largo plazo, podría intervenirse este tramo de línea una vez que se tenga un anillo, para no causar interrupción a subestaciones y a usuarios. La investigación se encuentra estructurada de la siguiente manera: • En el Capítulo Segundo, se encuentra el Marco de Referencia, que contiene el Marco Histórico – Situacional, Marco de referencia, Marco Teórico y Marco Normativo e Hipótesis. • En el Capítulo Tercero, se encuentra el Marco Práctico, que contiene el Enfoque Metodológico. • En el Capítulo Cuarto, se tienen los aspectos administrativos como la estructura, recursos y cronograma de la investigación, Bibliografía y Anexos. 17 CAPITULO II. 2. MARCO TEORICO 2.1. Marco de Referencia o de antecedentes. 2.1.1. Temas técnicos importantes de ¨Referencias de otros autores¨, utilizados para elaborar la teoría sustentadora de esta investigación. A continuación, se describen diversos aspectos técnicos relacionados con la investigación de este trabajo, que ayudan a definirla, ampliar su contenido y que serán utilizadas como elementos, juicios y posiciones técnicas de otros investigadores y son: 2.1.1.1. Gonen, T. (2014). Electrical Power Transmission System Engineering - Analysis and Design, Third Edition. Print :CRC Press Taylor and Francis Group. 2.1.1.1.1. Sistemas de transmisión. Transporta grandes bloques de energía desde lugares de generación remota hasta centros de carga, conforme el SEP se desarrolla las líneas se adicionan para incrementar la confiabilidad, para incorporar generación económica a través de interconexiones, reforzar fortificando la estructura de transmisión con cada vez más altos voltajes incrementándose su cargabilidad. La tendencia de decrecimiento del costo de la energía eléctrica se debe a avances tecnológicos, economías de escala y criterios de eficiencia operativa con aplicación de compensación de reactivos. 2.1.1.1.2. Beneficios de transmisión. • Baja costos de energía eléctrica, con un camino de integración para competencia regulada entre generadoras e incluye cargas conectadas al SEP. • Acceso a generación con energías renovables, ubicadas lejos de centros urbanos. 18 • Flexibilidad operacional con configuraciones mínimamente anilladas o en red, permite programación de interrupciones para mantenimientos de generadoras y líneas. • Estabilidad ante cambios de precios o no disponibilidad de recursos de generación como agua en año seco. 2.1.1.1.3. Planeamiento de transmisión. Los objetivos primarios de las líneas de transmisión son; • Transmitir energía de generadores a distribuidores y consumidores no regulados. • Frecuencia estable en todo el sistema de transmisión, estabilidad ante variaciones bruscas de carga por apoyo entre generadores que se distribuyen la carga. • Influyen en la planificación del tamaño de máquinas de generación y su reserva. • Ubicación de nuevas centrales de generación en lugares de mejores rendimientos de máquinas, previendo el mínimo por seguridad. 2.1.1.1.4. Técnicas tradicionales de planeamiento del sistema de transmisión. • Definir cronograma de implementación y tipo de nuevas instalaciones, para cubrir la demanda, con calidad del servicio en estado estable y contingencia. • Verificación de caídas de voltaje, capacidad sin sobrecargas de componentes y confiabilidad de transmisión ante fallas, se evalúa para largo plazo con flujos. • El estudio de corto circuito es para determinar la capacidad de equipos interruptores y barras ante corriente de falla, características del sistema de protección y relees. • Estudio de coordinación de aislamiento, estudia voltajes transitorios que podrían afectar aislamientos de equipos y aplicación de pararrayos para reducirlos. • Diseñar el sistema de tierras para reducir el impacto de sobretensiones. • Fuerzas electromecánicas por corrientes de falla en barras y apoyos de MT y AT. 19 • Estudios de estabilidad, asegura que el sistema permanecerá estable ante fallas y transitorio después de falla, para que generadores mantengan sincronismo. • Si no se cumplen tiempos máximos de interrupción de fallas con la tecnología actual, se elegirá otros tipos de control de máquinas, su inercia o una composición de ellas 2.1.1.1.5. Modelos de planeamiento del sistema de transmisión. • Identificación y selección de ruta de línea. La elección de un derecho de vía, considera restricciones ambientales, seguridad, ingeniería de diseño de torres, tecnología y estética. • Planeamiento de expansión de la red de transmisión. 2.1.1.1.5.1. Planeamiento tradicional de expansión del sistema de transmisión. Se utilizan programas de flujos, estabilidad y corto circuito, modelos de optimización de alternativas de expansiones y la función performance con restricciones, en este estudio solo se utilizarán flujos para cargabilidad y confiabilidad de línea, el resto de los temas de planificación están fuera del alcance. Interpretación y posición del investigador: Lo definido por el autor T. Gonen, sobre planificación, estudios y nuevas tendencias, están definidos en la norma del CNDC y es ya implementado en Bolivia en su gran mayoría por el CNDC como planificador Nacional del SIN y ENDE Transmisión con la realización de los estudios y como desarrollador de proyectos de transmisión. 2.1.1.2. Castellanos, Bustamante, R. (abril-junio 2014). Determinación de límites de transmisión en sistemas eléctricos de potencia. Ingeniería Investigación y Tecnología, volumen XV (número 2), 271-286. 20 Hay varias metodologías para calcular el límite de transferencia de potencia en estado normal y contingencia, para operación segura en transmisión. Este artículo se basó en análisis del Sistema Interconectado Mexicano de 400 KV., se generalizan conocimientos y conclusiones. Se describen aspectos de interés para la determinación de flujos máximos, con restricciones: 2.1.1.2.1. El límite térmico de transmisión de conductores eléctricos. Restringido por temperatura del conductor se aplica a líneas de longitud corta, su cálculo para líneas aéreas desnudas es con métodos de balance de calor, se considera temperatura ambiente, velocidad y dirección del viento, emisión solar, hay métodos estáticos y dinámicos para calcular el límite térmico, los dinámicos miden variables en tiempo real (tensión, flecha, temperatura, corriente del conductor) y enviados a un centro de control. Para incrementar capacidad de transferencia a 100%, se utilizan conductores para temperaturas mayores de 180 grados ATC., cumpliendo flecha y tensión de línea, se utilizan en el mismo derecho de vía sin reforzar torres. 2.1.1.2.2. Límite de transmisión por cargabilidad, Es la potencia que fluye bajo condiciones de operación aceptables, es función del calibre y longitud de línea, la relación del flujo de potencia real contra potencia reactiva (P-Q), incrementando el flujo de potencia real P, aumenta la potencia reactiva Q que consume la reactancia inductiva de la línea, fuentes de compensación reactiva incrementan la capacidad de transferencia y/o proporcionan mayor soporte de voltaje. 2.1.1.2.3. SIL – Potencia natural de la línea. Potencia real transferida para potencia reactiva cero, SIL (Surge Impedance Loading) : 𝐿 𝐿𝑎 𝑖𝑚𝑝𝑒𝑑𝑎𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑎 𝑍𝑐 = √ 𝐶 𝑦 𝑒𝑙 𝑆𝐼𝐿 = (𝑉𝐿𝐿 )2 𝑍𝑐 21 Al incrementar el número de conductores por fase de la línea, disminuye su impedancia característica (reduce su inductancia L e incrementa su capacitancia C) y el SIL aumenta para el mismo nivel de tensión, es Mayor el SIL cuanto mayor es el voltaje de línea, el SIL es independiente de longitud de línea. Transferencia de potencia real menores al SIL, la potencia capacitiva producida por la línea es mayor a la potencia inductiva que consume, la línea aporta potencia reactiva capacitiva a la red eléctrica. Transferencia de potencia real superior al SIL , la potencia reactiva consumida por la línea es mayor a su potencia reactiva generada, la línea demanda potencia reactiva inductiva, suministrada por otras fuentes del SEP. La diferencia de ángulos de voltaje entre ambos extremos de línea, se debe mantener menor a 35 grados para operar estable el SEP, evitando que en contingencia supere el límite de estabilidad de estado estable (90 grados), estabilizando al sistema. Al incrementar el flujo de potencia real o cuando aumenta la longitud de la línea, aumenta la separación angular del voltaje, se incrementa el consumo de potencia reactiva (MVAR) en la reactancia inductiva serie de la línea. Al incrementar el número de conductores por fase, incrementa la potencia reactiva capacitiva suministrada y reduce la potencia reactiva inductiva absorbida por la línea, reduce la separación angular del voltaje, igual que cuando se incrementa el voltaje. Las pérdidas de potencia real de la línea, presentan un comportamiento cuadrático (I2.R) respecto a la corriente, se incrementan al aumentar el flujo de potencia real, las pérdidas disminuyen al aumentar el número de conductores por fase. El límite de estabilidad ante oscilaciones Inter área de un enlace de transmisión de energía eléctrica, depende de: nivel de flujo de potencia por enlaces asociados a modos de oscilación, impedancia equivalente de estos enlaces, número de máquinas síncronas con PSS, 22 fuentes de amortiguamiento proveniente del control suplementario de compensadores estáticos de vars. Los esquemas de protección automáticos que desconectan carga y/o generación, permiten operación segura de la red ante oscilaciones Inter área con amortiguamiento negativo. Interpretación y posición del investigador: El limite térmico de lineas de transmisión, su aplicación se restringe a líneas cortas en la que la restricción es el limite térmico o ampacidad o capacidad máxima del conductor, es por esto que se utilizan conductores de alta temperatura que tienen una ampacidad o limite térmico de conducción mayor, generalmente de 1,8 a 2,5 veces al del conductor normal ACSR o AAAC, no se aplican estos conductores de alta temperatura en líneas de media y gran longitud en las que las restricciones son respectivamente caída de tensión (cargabilidad) y estabilidad respectivamente, la línea de 115 KV. La Cumbre-Caranavi-Trinidad del estudio tiene una longitud de 450 kms y llegaría a 1000 km hasta Cobija capital de Pando, tiene un SIL de 33 MW y una carga actual del sistema Beni de 25 MW., que con una proyección baja de 3 % para los 30 años llegaria a 60 MW.(el doble del SIL que muestra la insuficiencia, el SIL depende solamente de voltaje , de la inductancia y capacitancia de línea y ninguno de estos cambia ostensiblemente por el cambio a un conductor ATC de similar sección) sin considerar la carga de la ampliación de Pando a fin de periodo por lo que 115 KV no es la tensión adecuada); la capacidad aprovechable o cargabilidad de estas líneas largas están muy por debajo de la capacidad térmica de conductores normales, menos aún se podrá aplicar conductores de alta temperatura ATC en las que no se aprovechara esa característica ventajosa (el margen sin utilización sería mayor), dicho conductor es mas caro que el ACSR y mantiene las características mecánicas de flecha, resistencia eléctrica y reactancia por disposición en las 23 mismas torres (no se aplicaría en este estudio, solo es a nivel enunciativo y para conocimiento en qué tipo de líneas se aplican). Se podría realizar la evaluación de la cargabilidad para estado normal que cumpla el 5% de caída de voltaje y luego evaluar para contingencia única a la vez, condición n-1 sin pérdida de carga y elegir la condición más crítica pero dentro del 10 % de caída de voltaje permitida, cuál sería la compensación reactiva adicional que se requeriría para volver la caída de voltaje a 5 % (para el caso de fallas permanentes y de larga duración para su solución). Otra manera de evaluar sería, evaluar la cantidad de carga se debería desconectar para mantener el 5% de caída de voltaje (esto no es muy real por que el 10 % de caída de tensión es permitida por ley y la condición de interrupción del servicio es causal de sanción).; en las dos situaciones antes planteadas también se puede evaluar el margen de capacidad igual a: Margen Cap.𝑁𝑜𝑑𝑜 𝑟𝑒𝑐𝑒𝑝𝑐. % =[ Cap. corresp. a ampac. cond. – Cargab. p. 5% caída voltaje ] ∗ 100 Cap. corresp. a ampac. cond. Lo definido por el autor identifica claramente las limitaciones de cargabilidad de las líneas cortas, media y largas, para que en base a esos aspectos técnicos se planteen las soluciones técnicas y toman como base el SIL y su definición, por lo que se plantea la compensación de reactivos como base técnica fundamental y como método de evaluación a priori de un proyecto. 24 2.2. Marco Conceptual: Los términos utilizados son: Capacidad. Es la máxima potencia que puede transmitir un equipo en condiciones normales (corrientes nominales y sin ocasionar ningún sobrecalentamiento ni pérdida de vida útil). Cargabilidad. Es la potencia de transmisión de una línea, cuando en el extremo final o remoto, se tiene un voltaje dentro de los rangos permitidos por la normativa (5 % para planificación). Sistemas de Transmisión. Es el conjunto de equipos o sistemas como líneas de alta tensión, subestaciones (transformador, barras, interruptores, Protecciones, equipos de compensación de reactivos, relees, comunicación y control, SCADA), que se utilizan para el transporte de grandes bloques de energía. Políticas de planeamiento. Es el conjunto de directrices técnicas y económicas, que permiten tener un criterio definido para la planeación de los sistemas de transmisión, de corto, mediano y largo plazo, para garantizar el suministro de energía eléctrica, con calidad y confiabilidad que exije la normativa y que solo se denominara como Planeamiento. 25 2.3. Marco Histórico Situacional. 2.3.1. Gonen, T. (2014). Electrical Power Transmission System Engineering - Analysis and Design, Third Edition. Print :CRC Press Taylor and Francis Group. 2.3.1.1. Planificación del sistema de transmisión. 2.3.1.1.1. Tendencias actuales de planificación. La inflación es el factor más importante, el segundo factor es el interés de capital, políticas de impuestos, costos de generación, temas ambientales, déficits grandes del gobierno. 2.3.1.1.2. Nuevas técnicas de planificación. Es la confiabilidad para no producir interrupción de carga ante cualquier contingencia o falla, en el pasado (n-1) compuesto por análisis estático para no perder carga, sin sobrecarga ni bajo voltaje y el dinámico para no perder sincronismo después de una falla, se observar el envejecimiento de instalaciones, economía e integrar la tecnología con métodos tradicionales, evitar la propagación del incidente que afecta la confiabilidad, como: la desregulación limita la distribución de generación en la red que son amortiguadores, reduce reservas, el efecto cascada recibió poca importancia y estudio, ahora se apoyan en el SCADA que a veces resulta lento, se avanza a una red inteligente, se planifica el sistema por regiones. 2.3.1.2. Capacidad de líneas de transmisión. 2.3.1.2.1. Capacidad de líneas aéreas de longitud corta. Los valores nominales de corriente están en IEEE Standard 738 la relación corriente – temperatura, la ampacidad o capacidad máxima limitada por temperatura, está relacionada con: 26 Radiación del sol en la línea. Su absorción es del 40 % hasta 4 años y de 100% para el resto; La emisividad para operación mayor a 5 años, su valor es 23 % como nuevo, 82 % a 10 años y 90 % a 20 años. La temperatura ambiente de cálculo es la máxima temperatura del año, suponiendo una velocidad de viento de 1,4 mph o mayor transversal a la línea, se evaluara en condiciones normales y emergencia de carga en operación, la temperatura máxima del conductor ACSR normal nominal es de 85 º C y su nominal de emergencia es 100 º C. (En Anexo se adjunta una metodología para calculo de la ampacidad del conductor de líneas de transmisión aéreas) 2.3.1.2.2. Capacidad de líneas de longitud mediana y largas. 2.3.1.2.2.1. Curvas de cargabilidad. Expresada en términos de porcentaje del SIL, la cargabilidad es función de: caída de voltaje, limite térmico o límite de estabilidad según la longitud de línea. La cargabilidad: longitud de línea menor a 50 millas el límite es térmico, longitudes entre 50 y 200 millas el límite es caída de voltaje, para longitudes superiores a 200 millas la limitación es estabilidad, para líneas de 230 km o superiores. Es importante para un buen diseño estudiar la sensibilidad del costo, respecto a la cargabilidad de la línea, aumentado la tensión la curva se hace más plana y menos sensible. Las nuevas tecnologías de diseño para incrementar la cargabilidad de las líneas de transmision, vinieron luego de las técnicas tradicionales de diseño y fueron impulsadas por la necesidad de cubrir demandas cada vez mayores y con crecimientos altos, dados por la industrialización y crecimiento de centros urbanos, cuyos servicios exigen además mayor continuidad del servicio, estas son líneas doble terna, multiconductores por fase, aplicación de capacitor serie fijos especialmente para líneas largas. 27 La modificación de parámetros DMG y RMG. dependen del diseño de la línea, estas técnicas se aplicaron hace varios años en otros países y recién en Bolivia (Chapare y Brechas de Santa Cruz) en líneas de 230 KV. , doble terna con dos conductores por fase En Bolivia años atrás se instaló un capacitor serie, que origino la modificación de protecciones del SEP, e introdujo problemas de resonancia en turbinas de generación, hace 15 años que no se introdujo otro capacitor serie en el SIN, la dificultad es el diseño complejo de su protección. 2.3.1.2.2.2. Compensación paralela. El propósito es mantener el voltaje, cuando se incrementa o baja la carga, se realiza con reactores y capacitores en paralelo y control estático de vars (SVC). La compensación provista por un reactor, se basa en el porcentaje de susceptancia de secuencia positiva de la línea, es de 0 a 90 % para EHV. y depende de: características de la línea, carga esperada y políticas de operación del sistema. La capacitancia de línea tiene dos efectos en el voltaje: • Efecto Ferranti, es el incremento del voltaje a lo largo de la línea debido al efecto capacitivo de la línea, que fluye a través de la inductancia de la línea. • Incremento de voltaje en la línea, por flujo de corriente capacitiva que disminuye el factor de potencia en la carga de la barra de recepción. En condiciones de baja carga ambos efectos producen elevaciones de voltaje, que es disminuido por aplicación de reactores. En Bolivia los reactores de líneas de transmisión se maniobran en manual o por falla de línea en automático por activación de protecciones de línea. 28 2.3.1.2.2.3. Compensación de reactivos. Inicialmente la compensación de reactivos en líneas de mediana y gran longitud, se realizaba con capacitores serie y paralelos y reactores fijos u operados por interruptores, máximo los bancos de capacitores paralelos eran maniobrables en etapas fijas. La electrónica de potencia aplicada a sistemas de transmisión con controladores FACTS, conectan y desconectan reactivos capacitivos e inductivos en forma continua para operación eficiente de la línea, voltaje permitidos, perdidas y estabilidad, por cortos tiempos de reacción de sus componentes electrónicos para maniobras de switcheo, según necesidad originada por variación de carga, también se están utilizando para incrementar la estabilidad transitoria de líneas, debido a sus cortos tiempos de switcheo u operación para evitar caída de voltajes que puedan llevar a apagones. 2.4. MARCO TEORICO 2.4.1. Definición de Sistema de Transmisión de Energía Eléctrica. El sistema de Transmisión en alta tensión transporta grandes potencias, suministra a grandes consumidores como fábricas, minas, cementeras, conecta a plantas de generación, las tensiones más usadas son: 69, 115, 138, 230, 345, 400, 500 y 750 Kv, la tensión más utilizada en transmisión en Bolivia es 230 KV, pero se está empezando proyectos en 500 KV. En sistemas de Transmisión las magnitudes de reactancia y capacitancias son considerables, que influyen en la capacidad y cargabilidad de una línea, estabilidad, regulación de voltaje y confiabilidad, las nuevas técnicas propuestas se basan en un estudio conceptual de parámetros de fórmulas de ambas reactancias, DMG y RMG, la tecnología utilizada en Brasil, España y otros de Europa y EEUU. son: doble terna y multiconductores por fase. 29 Los siguientes temas técnicos toman como base el libro que a continuación se cita: 2.4.2. Grainger, J. J., Stevenson, Jr., William, D. (1997). Análisis de Sistemas de Potencia. Editorial: McGraw-Hill. 2.4.2.1. Capacidad del sistema de transmisión. Un aspecto crítico en el diseño y operación de sistemas de transmisión es su capacidad de transporte y/o cargabilidad, capacidad está definido por el límite térmico de estado estable del conductor, pero esto se aplica a líneas muy cortas, las líneas medianas están limitadas por caídas de tensión y líneas largas por estabilidad. 2.4.2.1.1. Capacidad de línea de alta tensión de longitud corta. Es menor a 80 Km, su cargabilidad es el límite térmico, tiene una impedancia serie. I Z + + VS VR - - Figura No. 3. Diagrama Unifilar línea Corta. Vi jIX θ I Vj IR RR Figura No. 4. Diagrama vectorial para carga inductiva. La potencia activa y reactiva que transporta la línea corta, están dadas por las siguientes ecuaciones, considerando X >> R con conductores de gran sección y aproximación R ≈ 0. 30 Pij = 𝐕𝐢. 𝐕𝐣. 𝐬𝐞𝐧𝛅 𝐗𝐋 Qij = 𝐕𝐢. 𝐕𝐢. – 𝐕𝐢 .𝐕𝐣 .𝐜𝐨𝐬𝛅 𝐗𝐋 La potencia activa transmitida tiene tres parámetros de análisis para plantear alternativas de aumentar la capacidad y son: V : (voltaje de sistema, Vi y Vj). δ: (ángulo entre voltajes de línea). XL : (reactancia serie) Los voltajes de barras permanecen casi constantes en el sistema e igual a 1 p.u., la reactancia depende de distancias de instalación de conductores y su radio. Pij = P(max. = ctte) .sen δ Donde: Pmax = 𝐕𝐢 .𝐕𝐣 𝐗𝐋 = Ctte Para que exista transmisión de potencia, debe existir desfase entre sus voltajes, es decir δ > 0; para δ = 0 sen δ = 0 y Pij = 0, no hay transmisión de potencia. La máxima potencia es para δ = 90 grados, es decir sen 90 = 1 Pij = Pmax= Vi.Vj/ XL. 𝐏𝐦𝐚𝐱 = 𝐕𝟐 𝑿𝒍 Para transmitir la mayor capacidad posible a través de una línea: • Se elige un voltaje alto de diseño y su relación es cuadrática. • Se reduce la reactancia serie por incremento de RMG de conductores, utilizando varios conductores por fase: • XL= ln(DMG/RMG). Se opera la línea por condiciones de estabilidad con un ángulo máximo de 35 grados. 𝐕𝟐 Pij = Pmax .sen35 = 𝑿𝑳 . 0.52 La potencia reactiva Q es: 𝐕𝟐 Qij = 𝑿𝑳 . (1 − cosδ) 31 2.4.2.1.2. Reactancia inductiva de línea. La reactancia inductiva serie de la línea se reduce utilizando varios conductores por fase, por incremento de RMG y estar en el denominador de la siguiente formula. XL= ln(DMG/RMG). 2.4.2.1.3. Reactancia capacitiva de fase a neutro de la línea. La capacitancia de una línea de transmisión trifásica ST. 1 conductor/ fase, es: qa 2πk con k = 8.85. 10−12 y f=50 Hz 𝐶𝑛 = Van = Lu ( Deq / r ) [Fad/m] 1 DMG1 Xc = 2πfCn = 35576.9 Lu(RMG1) [Ω. Milla /fase al neutro] 2.4.2.1.4. Capacidad de línea largas. Es mayor a 240 Km, su cargabilidad es definida por estabilidad. Vi jIX I θ Vj IR R Figura No. 5. Diagrama vectorial de línea larga, corriente de carga y línea capacitiva. Muestra la importancia de la capacitancia distribuida de la línea, concentrada en su diagrama equivalente para cálculos, el voltaje de recepción puede ser igual o mayor que el de envió. IS I’R ZL IR RR I’R + + VS IC Y/2 - IC VR Y/2 - 32 Figura No 6, Circuito PI Equivalente. Aplicando Kirchhoff luego de aplicar parámetros distribuidos y ecuaciones diferenciales parciales, considerando las constantes de línea se pueden reordenar y renombrar como constantes A,B,C,D, para líneas largas: 𝑉𝑆 = 𝐴. 𝑉𝑅 + 𝐵. 𝐼𝑅 𝐼𝑆 = 𝐶. 𝑉𝑅 + 𝐷. 𝐼𝑅 𝐷 = 𝐴 = cosh(γ𝑙) = cosh (√𝐘𝐙) = cosh(θ) 𝐙 B = Z𝐶 . sinh(γ𝑙) = √𝒀 . sinh(√𝐘𝐙) = Z𝐶 . sinh(θ) 𝐘 C = Y𝐶 . sinh(γ𝑙) = √ . sinh(√𝐘𝐙) = Y𝐶 . sinh(θ) 𝒁 Se forma un circuito equivalente π con los valores totales de la línea, así: 𝐙 sinh(√𝐘𝐙) Z𝜋 = B = Z𝐶 . sinh(γ𝑙) = √ . sinh(√𝐘𝐙) = Z𝐶 . sinh(θ) = z. [ ] 𝒀 √𝐘. 𝐙 √𝑌.𝑍 Y𝜋 2 = A−1 𝐵 = cosh(θ)−1 Z𝐶 .sinh(θ) = 𝑌 2.tanh( 2 ) . √𝑌.𝑍 2 ( ) 2 Se calcula exacto y sin error, de la figura anterior del circuito π, la impedancia serie es Zπ y 𝑌 sus dos ramas paralelas anterior y posterior capacitiva, es 2, aplicando ley de Kirchoff se tiene: I’𝑅 = 𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 𝑽𝑺 = 𝑍π . 𝐼’𝑅 + 𝑉𝑅 =𝒁𝛑 . (𝑰𝑹 + 𝑰𝑪 ) + 𝑽𝑹 𝑰𝑺 = I’𝑅 + 𝐼𝑐 = 𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 + 𝐼𝐶 = 𝑰𝑹 + 𝟐. 𝑰𝑪 Para líneas menores de 500 km., se aproxima desarrollando en series y tomando 3 términos: 𝑉𝑆 = 𝐴. 𝑉𝑅 + 𝐵. 𝐼𝑅 𝐷=𝐴= 𝑍.𝑌 2 + 1, B = Z. ( 𝑍.𝑌 6 +1) C = Y. ( 𝑍.𝑌 6 +1) 𝐼𝑆 = 𝐶. 𝑉𝑅 + 𝐷. 𝐼𝑅 La potencia recibida o enviada en nodo “R” o “S” es: 𝑃𝑅 = 3. 𝑉𝑅 . 𝐼𝑅 . 𝐹𝑃𝑅 3. 𝑉𝑆 . 𝐼𝑆 . 𝐹𝑃𝑆 𝑃𝑆 = 33 La eficiencia: Efic. % = P𝑅 P𝑆 . 100 La regulación de voltaje: % Reg. = Vs −VR,p.c A .100 VR,p.c 2.4.2.2. Pérdidas en líneas largas. • Las pérdidas de potencia real son: Pperd. = 3. (I’𝑅 )2 . 𝑅 =3.(𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 )2 . 𝑅 Perd = P𝑆 − P𝑅 Pot. absor. = 3. (I’𝑅 )2 . 𝑋𝐿 =3.(𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 )2 . 𝑋𝐿 La relación de pérdidas a la potencia activa transmitida es: 2 ( POT (KW)) Pperd. .% = [ .+ PT 3. (KV𝑅 )2 2 𝑌 𝑉 [ 2 . 𝑅 − I𝑅 . senθ] ]. La potencia reactiva absorbida por la reactancia de línea: La corriente de carga capacitiva de la línea es: 3.100. (r. S) ( POT (KW)). 1000 2 𝑄𝐿 = 𝑄𝑎𝑏𝑠 . = 3. (I’ 𝑅 ) . X𝐿 . V Ic = − J.Xc = 𝐽.𝑉 𝑉 DMG1 5.724 x 104.Lu ( ) RMG1 [Ω.km] La potencia reactiva generada por capacitancia en paralelo de línea de longitud L, es: 𝑄𝐶 = 𝑄𝑔𝑒𝑛 = 3. (𝑉𝐶 )2 . L = 1.73 . V𝐿𝐿 . (I𝐶 . L) = 1.73 . V𝐿𝐿 . [ 𝐽.𝑉. 𝐿 5.724 x 104.Lu [ DMG1 ] RMG1 ][VAR] El reactivo capacitivo es grande en líneas A.T. si tienen multiconductores por fase, doble terna y combinados, por Baja XC, en baja carga aumenta el voltaje al reducirse la caída de tensión en reactancia inductiva, se requieren reactores que absorban para mantener +- 5% Vn. 2.4.2.3. Confiabilidad del sistema de transmisión. Dependen de la calidad de componentes de línea y de su mantenimiento, las configuraciones en paralelo permitirán suministrar la energía eléctrica sin interrupción del suministro a usuarios 34 2.4.2.3.1. Configuración y confiabilidad Las configuraciones son: radial, anillo simple y doble, son caminos paralelos de alimentación. El dimensionamiento de la capacidad de transmisión se realiza para un periodo de proyección de demanda, en estado normal y contingencia (n-1), cumpliendo también condiciones de calidad del servicio. 2.4.2.3.1.1. Configuración Radial. En Bolivia se tienen líneas de transmisión radiales, ante una falla se producirá una interrupción mientras se repara y restituye el servicio, deben tener generación al final de línea, que permita cubrir la demanda por lo menos del bloque medio, en radial opera con carga baja en la primera etapa del proyecto y abastecen los recursos de generación antes de interconexión. 2.4.2.3.1.2. Configuración Anillo. Su capacidad se diseña para falla del primer tramo de línea o alguno de los interruptores que conectan a la barra de suministro, la capacidad total de la carga es para fin de periodo y máxima caída de voltaje, queda en radial con su mayor longitud; para mantenimiento se elige horario de menor carga para atenuar exigencia en capacidad y caída de voltaje. • Una desventaja de operar en anillo es que se incrementa el nivel de corto circuito. • Una extrapolación cuando se adicionan varios anillos es la configuración red Mallada. 2.4.2.4. Relación de cargabilidad con caída de voltaje y pérdidas en líneas largas. La relación es a través de la corriente de carga que está en fórmulas de las tres magnitudes, para líneas largas el cumplir caída de voltaje garantiza que es menor que la capacidad de la línea y las perdidas serán normales para las que no hay normativa, solo criterios de eficiencia. 35 2.4.2.5. Herramientas para evaluar cargabilidad, confiabilidad, pérdidas y estabilidad S.T. Son softwares como NEPLAN, CYME, DIGSILENT y otros que evalúan flujos de potencia en una determinada situación, la evaluación de estabilidad estática en estado estable, se limita a que el ángulo entre voltajes de ambos extremos de la línea sea menor que 35 grados, la estabilidad se incrementa reduciendo la reactancia del sistema entre los generadores y resto del sistema, con: uso de líneas adicionales, varios conductores por fase o capacitor serie, el criterio de estabilidad transitoria dice que la carga de una línea y su ángulo de operación debe ser menor al de estabilidad estática, la confiabilidad se la evalúa con flujos desconectando elemento por elemento, verificando que no se produzca interrupción ni que los voltajes se reduzcan por debajo de lo permitido. 2.4.2.6. Alternativas para mejorar la capacidad de líneas largas. Su aplicación depende de la magnitud del problema, capacidad proyectada de carga y estudio de evaluación técnica – económica y son: 2.4.2.6.1. Elevar tensión de operación del sistema. La potencia transportada por una línea de transmisión con incremento de tensión se incrementa con el cuadrado de relación de tensiones: P= (𝐊𝐕)𝟐 𝑳 √ 𝑪 = (𝐊𝐕)𝟐 𝑳 𝑍𝐶 = √ La impedancia característica es: 𝑍𝐶 𝑪 La potencia característica o SIL, es cuando no hay perdidas y la capacidad de reactivos generados es igual a los consumidos por la línea y el voltaje se mantiene. 𝑷𝑨𝑻𝟏 = (𝐊𝐕)𝑨𝑻𝟏 𝟐 (𝑍𝐶 )𝑨𝑻 𝑷𝑨𝑻𝟐 = (𝐊𝐕)𝑨𝑻𝟐 𝟐 (𝑍𝐶 )𝑨𝑻 y dividiéndolas 𝑷𝑨𝑻𝟐 𝑷𝑨𝑻𝟏 𝐊𝐕 𝟐 𝑍 = (𝐊𝐕𝑨𝑻𝟐 ) ∗ 𝑍𝐶−𝐴𝑇1 𝑨𝑻𝟏 𝐶−𝐴𝑇2 36 La impedancia característica es independiente del calibre del conductor. 𝒁𝑪−𝟐𝟑𝟎 𝐊𝐕 ≅ 𝒁𝑪−𝟔𝟗 𝑲𝑽 ≅ 𝒁𝑪−𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽 ≅ 𝟑𝟖𝟔 𝒐𝒉𝒎𝒔. 𝑷𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝑷𝟔𝟗 𝑲𝑽 𝑷𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝑷𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽 𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝟐 𝒁 = ( 𝟔𝟗 𝑲𝑽 ) ∗ 𝒁 𝑪−𝟔𝟗 𝑲𝑽 ≅ (𝟑, 𝟑𝟑)𝟐 = 𝟏𝟏, 𝟏 𝑪−𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝟐 𝒁 = (𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽) ∗ 𝒁𝑪−𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽 ≅ (𝟐)𝟐 = 𝟒 𝑪−𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 El incremento en capacidad de 230 Kv. respecto a 69 KV y 115 Kv es 11.11 y 4 veces. 2.4.2.6.2. Incrementar sección del conductor. Una línea en la que se incrementa la sección del conductor: P1 = V2 y 𝑋1 P2 = V2 𝑋2 La reactancia inductiva de una línea de transmisión a 50 Hz está dada por: DMG1 X = 0.0628 . lu [RMG1] [ Ohms ( km ) fase ] Si el conductor de la línea 2 tiene mayor sección que la línea1, entonces A2 ˃ A1 es decir RMG2 ˃ RMG1, invirtiéndola 1 RMG2 < 1 RMG1 , multiplicando por DMG1 que se mantiene, aplicando logaritmos y luego pre multiplicando por 0.0628, se tiene : DMG1 DMG1 0.0628 . 𝑙𝑢 [ RMG2 ] < 0.0628. 𝑙𝑢 [ RMG1 ] en función de reactancias, queda : para completar a las Ecuaciones de potencia se invierte la desigualdad multiplicando por V2 𝑉2 X2 𝑉2 ˃X 1 1 X2 ˃ 1 X1 X 2 < X1 y 𝑢𝑡𝑖𝑙𝑖𝑧𝑎𝑛𝑑𝑜 𝑙𝑎𝑠 𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐. 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙𝑒𝑠 𝑃2 ˃ 𝑃1 La línea con mayor área A2, transmite mayor potencia P2, la diferencia es muy pequeña por incremento de RMG del conductor que reduce la reactancia serie de línea X L, la diferencia es 37 notoria para doble terna en que la RMG considera la distancia entre conductores de la misma fase de la otra terna, esas distancias son mucho mayores que un radio del conductor individual. 2.4.2.6.3. Modificar parámetros eléctricos de línea, inductancia y capacitancia. Reducción de distancias DMG entre fases, uso de multiconductores por fase modificando distancia RMG de conductores, circuitos paralelos en la misma estructura, para reducir la impedancia de línea e incrementar la reactancia capacitiva, para aumentar capacidad de línea. XL = 0.0628 . lu (DMG1/ RMG1 ) 1 [ Ω/ km/fase ] DMG1 Xc = 2πfCn = 35576.9 Lu(RMG1) [Ω. Milla /fase al neutro] b a c a Figura No 7. Configuración triangular de conductor. DMG1= Deq = (Dab. Dbc. Dac) ^ (1/3) Para reducir XL. se debe reducir distancia entre fases definida por voltaje de línea, altura sobre el nivel del mar, distancia de vano, configuración de conductores de fases. 2.4.2.6.3.1. Haz de conductores por fase (1, 2, 3, 4 conductores - RMG). • Un solo conductor por fase dext Figura No 8. RMG para un conductor. 𝑟𝑒𝑥𝑡 = 1 d𝑒𝑥𝑡 RMG = D𝑠 = r = (𝑟𝑒𝑥𝑡 ). 𝑒 (4) = (𝑟𝑒𝑥𝑡 ). 0,78 2 38 Donde r es menor que el radio externo del conductor. • Dos conductores por fase: (Separados por distancia d= 16 plg.) d 1 Figura No 9.𝑅𝑀𝐺 = (𝐷𝑆 . 𝑑)(2) a • Tres conductores por fase d d d * • Figura No 10. 𝑅𝑀𝐺 = (𝐷𝑆 . 𝑑 2 ) 1 3 ( ) Cuatro conductores por fase d d d d a 1 Figura No 11. 𝑅𝑀𝐺 = (𝐷𝑆 . 𝑑 3 )(4) La distancia entre conductores es d=16 plg.>> Ds, varias veces más grande que el RMG de un solo conductor por fase. Tabla No.2. RMG para varios conductores simple terna (ST.) RMG. Varios Conduct/ fase Simple Terna Calibre RMG MCM 1 Cond/fase (plg.) 2 Cond/fase (plg.) 3 Cond/fase (plg.) 4 Cond/fase (plg.) 397.5 0.318 2.25 ( 7 veces) 4.33 (13.6 Veces) 6.55 (20.5 V) 954 0.483 2.78 (5.7 V) 4.98 (10.3 Veces) 7.26 (15 veces) 1590 0.624 3.16 ( 5 veces) 5.42 (8.7 Veces) 7.75 (12.4 Veces) Los valores RMG y sus proporciones son independientes del voltaje que se aplica. 39 2.4.2.6.3.2. Compactación de fases (modificación DMG). La potencia transmitida por una línea de transmisión es: A= Long de línea, de la fórmula de impedancia ZS, para reducir el cociente (GMD/Req) se debe reducir GMD volviendo la línea más compacta, también incrementado su Req. con varios conductores por fase, obteniéndose gran mejora de capacidad de transmisión. La compactación de línea: • Cambiando la configuración de línea simple terna vertical u horizontal a delta, el DMG se reduce, por reducción de distancia entre fases laterales que son el doble de las otras dos, a tres distancias iguales entre fases, reduciendo la reactancia inductiva de línea. • Una ventaja de la compactación adicional a lo estético, reduce campo eléctrico y magnético, en magnitud en el eje y en amplitud del ancho del derecho de vía. • En áreas suburbanas se reduce distancia de vano, ocupando menos derecho de vía por reducción de flecha, altura de torres y altura de fases. • Los aisladores linepost, reducen distancias de fase a tierra en estructuras, son fijos. 40 2.4.2.6.3.3. Líneas paralelas en misma estructura dec a C ” b B ” c A ” Figura No 12. Configuración conductores Doble Terna. (DT.) Una terna izquierda y la otra derecha en la estructura vertical del poste, se calcula DMG, RMG y reactancia inductiva del conjunto, la distancia media geométricas entre fases son: 4 Dab = Dbc = √dab . daB. dAb. dAB 4 Dca = √dac. daC. dAC. dAc Dónde: daB = dAb = √(dab)2 + (dec)2 DAC = dac = 2. dab daC = dAc = dec 3 𝐷𝑀𝐺 = 𝐷𝑒𝑞 = √𝐷𝑎𝑏 . 𝐷𝑏𝑐 . 𝐷𝑐𝑎 Reemplazando los anteriores datos en la última ecuación, los resultados se muestran en el cuadro siguiente, en DT. hay gran incremento de RMG respecto a ST., el RMG es divisor en la fórmula de reactancia reduciendo su valor, considera las fases de ambas ternas incrementándose mucho, la reducción de reactancia de línea es mayor, aumentado capacidad de transmisión. Tabla No. 3. Calculo de RMG. Para doble terna (DT.) Cálculo de RMG para DobleTerna 1 TERNA VOLTAJE (KV) 24.9 69 115 DIST./FASES D (plg) 45 228 264 372 RMG r’= (plg.) 1590 MCM 0.624 0.624 0.62 0.624 2 TERNAS RMG 0.885.D1/2 (Plg) dec= D 2 TERNAS RMG =1.159.D1/2 dec= 2D 230 5.94 (9.5 veces) 13.36 (21 veces) 14.3 (23 veces) 17.07 (27 veces) 7.77 (12 veces) 17.07 (27 veces) 18.8 (30 veces) 22.35 (35 veces) 41 2.4.2.6.4. Uso de capacitor paralelo. Reduce la componente inductiva de la corriente de carga, instalándose en la carga a fin de línea levantando su voltaje, aumenta capacidad y mejora el factor de potencia en la barra de recepción, si se instala en la barra de envió solo mejora su factor de potencia, el modelo PI adiciona el capacitor a su corriente de carga, modificando ángulo y modulo, utilizando el modelo con YC y ZL y constantes A,B,C y D se mejora el factor de potencia. 2.4.2.6.5. Uso de capacitor serie. Se instalan en serie en cada fase, reduce caída de voltaje y mejora la estabilidad de línea. El 𝑋𝑐 factor de compensación (𝑋𝐿) donde 𝑋𝑐 es la capacitancia serie de compensación, 𝑋𝐿 es 𝑋𝑐 reactancia inductiva, si FC= (𝑋𝐿) = 0.7 = 70%, reemplazando este valor en la formula de potencia y comparándolas con y sin compensación, para una línea sin perdidas y línea corta (R = 0 y δ = 90 grados) se tiene: P1 = 𝑉2 𝑉2 𝑉2 𝑍 que es la potencia máxima ideal sin corrección y con 𝑉2 corrección : P2 = 𝑍.(1−𝐹𝐶) = 𝑍.(1−0.7) = 𝑍.(0.3) Dividiendo ambas ecuaciones: 𝑉2 ] P2 𝑉 2 . 𝑍. 100 100 100 𝑍. (1 − 𝐹𝐶) %= . 100 = 2 = = = 333.3 % 2 𝑉 P1 𝑉 . 𝑍. (1 − 𝐹𝐶) (1 − 𝐹𝐶) (0.3) [𝑍] [ Una reducción de 70 % de reactancia inductiva, ocasiona que la capacidad de línea se incremente a 333.3 % de la potencia inicial P1 (3 veces). La compensación serie en líneas largas se realiza entre el 35 % y 75%., sus protecciones la puentean durante una falla y la restituyen luego de despejada, evitando que altas corrientes la atraviesen y la dañen. El costo del incremento de capacidad es una fracción baja de una nueva línea con la capacidad incremental. 42 El cálculo de parámetros equivalentes resultantes de instalación de un capacitor de valor mitad en ambos extremos de la línea), en serie con la línea sin compensar, aplicando redes de dos puertos a esta configuración (capacitor – línea – capacitor): Bcmp = ( ½ ).(% compensación). XL. Matricialmente, se tiene: ( Aeqs Beqs 1 Bcmp 1 A B )=( ).( ).( Ceqs Deqs C D 0 1 0 Bcmp )= 1 (A + C. Bcmp) [(A + C. Bcmp). Bcmp + (B + A. Bcmp)] =( ) C (A + C. Bcmp) Mejora la estabilidad de estado estable y transitorio de la línea, por reducción de reactancia inductiva de línea, cargabilidad más económica, mejora balance de carga entre dos líneas paralelas, reduce perdidas y fluctuaciones rápidas de voltaje en barra destino. Adición de capacitores serie en líneas de alta tensión, duplican o más el límite de estabilidad dinámica de línea, reduce longitud eléctrica de línea e influye en caída de voltaje y estabilidad, serie se instalan en línea sobre plataformas aisladas y a potencial de línea, protegidos por cuernos de arqueo, pararrayos, control y protección por by – pass. La potencia reactiva generada (I2.XC) compensa la potencia reactiva consumida por la línea de transmisión (I2.XL); cuando la carga es máxima, la potencia reactiva aumenta con el cuadrado, para compensar cuando más lo necesita, por tanto es autoregulado. La aplicación de compensación serie incrementa el SIL y compensación con reactor paralelo reduce el SIL de línea, los capacitores pueden ser sobrecargados por 30 minutos en 35 % o de 50 % adicional por 5 minutos, esto se aplica en líneas paralelas, que por incremento de carga sobre compensa para corregir y en ese tiempo se adiciona generación. La influencia en la regulación de voltaje de la línea es : % Reg. = Vs −VR,p.c Aeqs VR,p.c .100 43 𝑐𝑜𝑛 Aeqs = (A + C. Bcmp) incremento de la linea sin compensar. El tema FACTS toma como base el libro que a continuación se cita: 2.4.2.6.6. Mathur, R. M., Varma, R. K. (2002). Thirystor- Based FACTS Controllers for Electrical Transmission Systems. Inc. Publication: Jhon Wiley and Sons, Copyright by IEEE. 2.4.2.6.6.1. Compensación de líneas de transmisión (FACTS) Se usan reactores en paralelo y capacitores en serie (C.S)y shunt (C.Sh) en líneas de longitud media y larga, para incrementar capacidad de transmisión y mantener tensiones de norma. Reactores absorben potencia reactiva y reducen: voltajes en mínima carga, sobretensiones transitorias por maniobras de interruptores, capacidad si no se desconectan en plena carga. Capacitores en derivación entregan potencia reactiva e incrementar tensiones bajo condiciones de alta carga. Otro tipo de compensación en derivación incluye reactores controlados por tiristores, capacitores y filtros conectados en paralelo, llamados compensadores estáticos de vars, absorben potencia reactiva en demanda mínima del SEP y entregar potencia reactiva en demanda máxima, por control automático de la conexión de tiristores, se minimizan fluctuaciones de tensión y se incrementa la capacidad de carga de linea. Los condensadores síncronos (motores síncronos sin carga mecánica) controlan su salida de potencia reactiva, con mayor lentitud que compensadores estáticos de vars. 44 Se usan capacitores serie en líneas largas para aumentar la capacidad de transmisión de potencia, se instalan en puntos de línea para reducir reactancia inductiva de línea y caídas de tensión, aumentando el límite de estabilidad en estado estable. Requieren dispositivos automáticos de protección e interruptores para desviar altas corrientes en condiciones de falla o en demanda mínima y reinsertarse una vez que cambiaron las condiciones. Puede excitar resonancia subsíncrona, que pueden dañar flechas de turbogeneradores, se recomienda realizar compensación serie hasta del 50% para evitar dicho fenómeno. La compensación serie incrementa la capacidad de transmisión de líneas largas a solo una fracción del costo de la nueva línea de transmisión. 2.4.2.6.6.2. Aplicación de capacitores Reducen pérdidas, mejorar valores de tensión, filtrar armónicas. 2.4.2.6.6.2.1. Corrección del factor de potencia La compensación reactiva se puede realizar en varios puntos del sistema de transmisión, llegando a factores cercanos a la unidad, luego en distribución y finalmente en usuarios. Capacitores serie(C.S) y shunt (C.Sh) con mismas condiciones proporcionan la misma potencia reactiva e incrementan el factor de potencia hasta alcanzar condiciones nominales. La diferencia entre estos es evidente si la carga se desviada de la nominal. Las salidas de C.S. varían con la corriente de carga, el C.Sh. proporciona salida reactiva constante, independientemente de carga. El capacitor serie (C.S.) tiene grandes ventajas para mejorar f.P., la potencia reactiva es proporcional al cuadrado de la corriente de carga y realiza regulación automática de voltaje de salida del capacitor. 45 El costo de instalación de C.S. es mayor que C.Sh., por complejidad de su protección. 2.4.2.6.6.2.2. Corrección de voltaje Insertar un C.Sh. en la carga incrementa el voltaje, pero depende de la reactancia de línea. Si el capacitor es conectado en serie la corriente lo atraviesa y los efectos son diferentes, para regulación de voltaje el C.S. es superior al C.Sh.. En equipos con variaciones rápidas de consumo que causa fluctuaciones de voltaje en el sistema, el C.S. reduce variaciones de voltaje mientras el C.Sh. no puede. 2.4.2.6.6.3. Perdidas en líneas. El capacitor shunt (C.Sh.) como serie(C.S.), reducen la corriente de línea sin cambiar la potencia, reducen pérdidas en línea y el C.Sh. es generalmente preferido. El C.Sh reduce la corriente para reducir la carga reactiva, mientras el C.S. reduce la corriente principalmente para incrementar el voltaje. Cuando el voltaje disminuye, en salidas del C.S. también disminuye, en el C.Sh. se mantiene sin cambios, por lo que C.Sh. reduce perdidas más que un C.S., en cargas inferiores a nominal. 2.4.2.6.6.4. Capacitores de Potencia La tensión nominal de los capacitores tiene un valor máximo, para tensiones mayores se ponen más elementos en serie. 2.4.2.6.6.4.1. Efectos de capacitores serie y derivación Para explicar esto imaginemos una línea que alimenta una carga. El capacitor derivación Qc genera parte de la potencia reactiva que requiere la carga Q 46 P + j (Q - Qc) La potencia aparente absorbida por la carga se reduce y también la corriente en línea, pérdidas y caída de tensión. El generador (o red equivalente) que alimenta línea y carga, generara menos potencia activa y reactiva. El capacitor serie Xc reduce la reactancia de la línea (x * long), la impedancia es: r * long + j (x * long – Xc) La reducción de impedancia causa menor caída de tensión y menor pérdida reactiva, mayores corrientes transitorias y durante estas, sobretensiones muy elevadas en el capacitor, respecto de las normales. Los capacitores deben soportar elevadas tensiones y debe haber limitadores de sobretensiones (reactores limitadores, pararrayos) Los capacitores serie son más efectivos para incrementar el voltaje para bajos f. P. de carga. Si el f.P. es incrementado por inserción de un C-Sh., produce reducción en el incremento de voltaje del capacitor serie que se mantienen sin cambios en la reactancia Por tanto un capacitor serie y un capacitor shunt no deberían utilizarse juntos en la misma línea a menos que los efectos sean estudiados. 2.4.2.6.6.5. Tendencias de aplicación de FACTS en transmisión. Los SEP`s se crearon para satisfacer la demanda de regiones interconectadas, se realizan transferencias de energía eléctrica para minimizar su costo, operándolos cerca de sus límites de estado estacionario, dinámico o regulatorio, pueden haber tramos con baja carga y otros muy cargados y por seguridad se tiene que operar centrales más caras. 47 Los avances en tecnología de transmisión, flexibilizan el SEP, optimizan su expansión, operación y mejoran su confiabilidad. Antes de la tecnología FACTS, la inserción de un C.S. conectado por un interruptor con posibles transitorios por switcheos y resonancia subsincrona, que afecta a generadores de plantas termoeléctricas con ejes más largos que los hidráulicos. La electrónica de potencia con tiristores se aplica a tecnología FACTS, realizando control continuo según necesidad sobre reactores y capacitores serie y paralelos, eliminando problemas de switcheo con interruptores, con mayor velocidad de respuesta para problemas de estabilidad, permitiendo usar líneas hasta cerca de sus límites térmicos. El modelado y simulación digital es importante en análisis, diseño y pruebas de controladores FACTS, que se dividen en 2 generaciones: 2.4.2.6.6.5.1. Primera generación (configuraciones básicas): Son las siguientes conformaciones operada por la unidad básica que es el tiristor o una compuerta tiristor turn-off(GTO). • Reactor controlado por Tiristor (TCR). El disparo de control de ángulos es continuo y conducción parcial, su conexión igual a TSR. • Reactor switcheado por tiristor (TSR). Reactor conectado en derivación con tiristor, reactancia de operación del tiristor es variada con ángulos de disparo en máximo o cero, variando la potencia reactiva proporcionada, es parte del compensador estático de vars conformado por inductores paralelos. 48 • Compensador estático de VARS (SVC). Generador de potencia reactiva que modifica el voltaje o flujo de potencia reactiva del SEP, compuesto por capacitores y reactores conectados en paralelo y switcheados por tiristores, proporciona voltaje dinámico y potencia reactiva, mejorando calidad y estabilidad del SEP, a continuación, se muestra un tipo de SVC. Figura No. 13. Diagrama de Compensador SVC. 2.4.2.6.6.5.2. Segunda generación: Conformaciones contienen la unidad básica que es un convertidor de fuente de voltaje (VSC). 49 • Compensador estático (STATCOM o SVC avanzado). Figura No. 14. Compensador paralelo STATCOM. El compensador estático STATCOM, también llamado GTO-SVC o SVC avanzado.”Este provee potencia reactiva en adelanto o atraso, sin utilizar reactores o capacitores para la generación de reactivos. La generación de reactivos se produce regulando el voltaje terminal del convertidor. El STATCOM está compuesto de una fuente inversora de voltaje, utilizando puerto de apagado de tiristor (GTOS), que produce una fuente de voltaje AC, que está en fase con el voltaje de la línea de transmisión. Reactive power generation is produced by regulating the terminal voltage of the converter. The STATCOM is made up of a voltage source inverter by using gate turn-off thyristor (GTOs) that produces an ac voltage source, which is in phase with the transmission line voltage. Este es una inductancia serie a la línea a través, esta reactancia puede ser la inductancia de pérdidas del transformador, que es requerido para que … el voltaje del inversor con el de la línea, cuando el voltaje terminal del inversor es mayor que el voltaje de bus, el TATCOM 50 produce potencia reactiva en adelanto o cuando el voltaje terminal es menor que el voltaje de bus, el STATCOM produce potencia reactiva en atraso, el STACOM es más pequeño que el condensador síncrono que realiza las mismas funciones. El convertidor GTO produce un voltaje V2 de frecuencia fundamental, que está en fase con V1, la diferencia entre ambos luego resulta en una corriente reactiva que fluye a través de la reactancia X del transformador y dado por la siguiente ecuación. I= 𝑉1− 𝑉2 (𝑉2− 𝑉1 ). 𝑗 = 𝑗. 𝑋 𝑋 Cuando V2 > V1, la corriente I adelanta a V1 por tanto la potencia reactiva es entregada al bus de conexión a la línea, por tanto, el convertidor se comporta como un capacitor (STATCOM genera reactivo) Cuando V2 < V1 , la corriente I retrasa a V1 por tanto la potencia reactiva es tomada del bus de conexión a la línea, por tanto el convertidor se comporta como un reactor(STATCOM consume reactivo de la línea). Adicionalmente a ser usado como control de voltaje y compensador de reactivos, el STATCOM puede ser utilizado para extinguir o amortiguar oscilaciones electromecánicas • Compensadora serie síncrono estático (SSSC) • Control unificado de flujos de potencia (UPFC). 51 Figura No. 15. Diagrama instalacion de compensador UPFC y fasores. El UPFC está compuesto de una unidad STACOM(izquierda) en paralelo y una unidad SSSC (derecha)en serie con la línea, que introduce un voltaje un voltaje perpendicular o a 90 grados de la corriente, con lo que coincide con la caída de tensión en la línea j.(I:XL), pero de sentido opuesto, reduciendo la caída de voltaje en la línea, por ser este voltaje introducido en el transformador en serie con la línea ( hace las veces además como un capacitor serie variable, porque reduce la caída de tensión y decrece el Angulo entre voltajes de línea, es decir hace más estable la línea. 52 Compensadores shunt de potencia reactiva suministran o absorben P.R. en el punto de conexión. • Controladores estáticos shunt. ▪ Capacitor switcheado por tiristor (TSC), Reactor controlado por tiristor (TCR)., Compensador estático de vars (SVC). ▪ Freno de resistor controlado por tiristor (TCBR). Resistor switcheado por tiristor conexión shunt, amortigua oscilaciones de baja frecuencia. • Controladores estáticos serie. Se usan en líneas para controlar la caída de voltaje y control de potencia transmitida, es impedancia variable como reactancia capacitiva. ▪ Capacitor serie switcheado por tiristor (TSSC). Compensador de reactancia capacitiva, capacitores serie y en paralelo con reactor switcheado por tiristor, controlando reactancia capacitiva por switcheo de tiristores antiparalelos, el capacitor puede colocarse conectarse y desconectarse de la línea. ▪ Capacitor serie controlado por tiristor (TCSC). Compensador de reactancia capacitiva, capacitores serie en paralelo con reactor controlado por tiristor, para modificar la reactancia capacitiva, cuando el ángulo de disparo del TCR es 180 º el reactor no conduce y la impedancia es capacitiva, cuando el Angulo es 90º el reactor conduce y la reactancia es inductiva, pueden ser varias unidades TCSC en paralelo proporcionando mejor control, a continuación se muestra un esquema de instalación de un TCSC. 53 Figura No. 16. Diagrama de instalación TCSC, con capacitor serie. ▪ Capacitor serie controlado por tiristor GTO (GCSC). Es un capacitor serie regulado continuamente el voltaje del capacitor, en vez de usar tiristores serie con un reactor, por la conexión serie de estos módulos, se obtiene mayor capacitancia en serie. ▪ Compensadora serie avanzado (ASC). Construido por un capacitor fijo en paralelo con un TCR, su impedancia es similar a la de un circuito LC en paralelo, cuando un TCR está apagado, el ASC se comporta como un capacitor serie • Controladores combinados shunt y series. Proporciona mejor control de flujo de potencia activa y reactiva, controlando voltaje de línea de transmisión, impedancia y ángulo de fase. • Desfasamiento estático (SPS). 54 Inyectar voltaje AC. de magnitud y ángulo variable, en serie con la línea, controla flujo de potencia, sus aplicaciones son: mejoramiento de estabilidad transitoria, amortiguamiento de oscilaciones inter – área y controla flujo por caída de tensión. Los controladores de segunda generación son mejores y más regulables pero son más caros porque tienen más cantidad de equipos y tecnología más compleja y avanzada, por lo que los de primera generación son los equipos más utilizados hasta ahora. 2.5. Formulación de la Hipótesis: Que: Planeamiento de largo plazo con implementación por etapas según crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos, FACTS, que asegurarán la cargabilidad y confiabilidad del sistema de transmisión Nor-Oriental del SIN de Pando y Beni hasta 2048. 2.5.1. Variables de la hipótesis: Se tiene tres variables y se grafica su relación: Selección deficiente de voltaje y capacidad natural de línea, sin considerar la futura ampliación a Pando. Vd , EFECTO Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energizar la línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, energiza poblaciones de Beni previstas en el proyecto y no cumple condición de confiabilidad n-1. VI , CAUSA Planeamiento de largo plazo e implementación por etapas según crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos, FACTS, aseguraran la cargabilidad y confiabilidad del sistema de transmisión Nor-Oriental del SIN de Pando y Beni hasta 2048. Vint.: SOLUCION - Hipotesis 55 • Variable independiente Vi (Causa): Selección deficiente de voltaje y capacidad natural de línea, sin considerar la futura ampliación a Pando. • Variable dependiente Vd (Efecto): Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energizar la línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, energiza poblaciones de Beni previstas en el proyecto y no cumple condición de confiabilidad n-1. • Variable Interviniente Vint. (Hipótesis - Solución): Planeamiento de largo plazo con implementación por etapas según crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos, FACTS, asegurarán la cargabilidad y confiabilidad del sistema de transmisión NorOriental del SIN de Pando y Beni hasta 2048. 2.5.2. Relación entre variables de la hipótesis: La relación entre las tres variables es lineal y secuencial, es de la hipótesis a la causa y de ésta al efecto, es decir: la variable interviniente (Vint.) ¨Hipótesis - Solución¨ “Planeamiento de largo plazo con implementación por etapas según crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos, FACTS, asegurarán la cargabilidad del sistema de transmisión Nor-Oriental del SIN en Pando y Beni hasta 2048” influye sobre la variable independiente (Vi) ¨Selección deficiente de voltaje y capacidad natural de línea, sin considerar la futura ampliación a Pando¨ y por tanto a la variable dependiente (Vd) ¨ Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energizar la 56 línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, energiza poblaciones de Beni previstas en el proyecto y no cumple condición de confiabilidad n-1 ¨. 2.5.3. Definición conceptual de variables. La variable: “Aplicación de nuevas tecnologías”: Conjunto de aspectos técnicos consolidados en tecnologías ya aplicadas en otros países con resultados satisfactorios en el diseño, compensación de reactivos para operación eficiente de sistemas de transmisión, como: Modificación de parámetros de línea simples y tradicionales, con doble terna y multi conductores por fase, capacitores serie y paralelos, reactores y tecnología FACTS que consisten en la combinación de capacitores y reactores en grupos serie y/o paralelos, switcheados y controlados por electrónica de potencia en forma continua, realizando la compensación de reactivos más suave y rápidos, para ajustarse a la exigencia de variabilidad de carga, para operación eficiente con mínimas perdidas, voltajes mejor controlados y dentro de normas, sistema confiable, estable en voltaje y frecuencia. La variable: ¨Planeamiento de largo plazo¨. Considera un periodo largo en este caso de 30 años, para el que se elabora diseños del sistema de transmisión considerando y cumpliendo aspectos técnicos exigidos por la normativa y que cubra el crecimiento de la demanda para dicho periodo, inclusive visualizando que el diseño realizado este relacionado o sirva para los próximos periodo, es decir no desechar lo realizado pero que tenga una vida útil suficiente para considerarlo, la normativa es calidad del servicio, cargabilidad, estabilidad y mínimas perdidas exigidas por regulación sectorial, este programa de inversiones se aplicara en etapas de corto y mediano plazo, según lo exija el 57 crecimiento de la demanda y expansión del sistema, para que las inversiones sean mas eficientes. La variable: ¨Cargabilidad del sistema de Transmisión¨. Dichas características técnicas serán suficientes con cumplir normas de calidad, para absorber crecimiento vegetativo y expansivo de la demanda en Beni y Pando, de 2018 a 2048. Cargabilidad: Es la carga o demanda que puede transportar el sistema de transmisión cuando se cumplan voltajes de norma en el nodo de recepción. Condición n-1 de confiabilidad del sistema de transmisión: Es cuando se prevé la falla de cualquier componente del sistema de transmisión y no se interrumpe el servicio a ningún usuario en la barra secundaria de las subestaciones de potencia. 2.4.4. Definición operacional de variables. La relación entre las tres variables es lineal y secuencial, es de la hipótesis (Vint.) a la causa (Vi) y de ésta al efecto (Vd), para lograr un cambio en los resultados. 2.5. Marco Normativo. Lo conforman: • Ley de electricidad No. 1604 de 21 diciembre de 1994 y sus reglamentos. o Reglamento de operación del mercado eléctrico (ROME). ▪ El Comité Nacional de despacho de carga (CNDC). • Encargado de realizar la coordinación de la operación técnica y administración del mercado eléctrico mayorista, sus funciones son: 58 o Proporcionar datos, modelos de programación de la producción, planos y programas elaborados a los agentes del mercado. o Elaborar normas operativas obligatorias para agentes. o Coordinar trabajos de mantenimientos de Generación. Transmisión y distribución. o Supervisar puesta en marcha de nuevas instalaciones del SIN, realizar auditorías técnicas e incorporación de nuevos agentes del MEM previo cumplimiento de requisitos de AE. o Realiza la programación de la operación de mediano plazo de 4 años, con datos: proyección de demanda y energía, programa de obras de generación y transmisión, costos de operación, disponibilidad y mantenimientos, condiciones de desempeño mínimo y precios de combustible de generadoras, para elaboración de precios de nodo del SIN. o La remuneración mensual de transmisión del SIN: ▪ Ingreso tarifario: Diferencia entre retiros e inyecciones valorizados de energía y potencia de punta en cada nodo, usando sus costos marginales de corto plazo del mercado spot. ▪ Peaje: Es pagado por generadores el 25 % del total y el restante 75 % por consumidores, por el uso de 59 instalaciones de transmisión en forma proporcional. ▪ Obligación de transmisores: Proporcionar acceso libre a la capacidad de transporte disponible a agentes del MEM e informarles de la capacidad futura de 4 años, previa aprobación del comité para operación óptima. ▪ Autoridad de electricidad (AE), encargada de hacer cumplir la aplicación de la ley de electricidad. • La AE a propuesta del comité establecerá parámetros de desempeño mínimo del SIN en condiciones normales y de contingencia, constituyen obligación del comité y agentes operar mínimamente en esas condiciones, estando incluido en sus costos. o Reglamento de calidad de transmisión (RCT). Estudio y aprobación de límites de comportamiento o desconexiones y reducciones cuando se excedan. • Ley No. 1600 del sistema de regulación sectorial SIRESE del 28 de octubre de 1994. • Normas operativas del CNDC son 35 actualmente, son elaboradas y puestas en práctica por el comité y aprobadas por la AE, las más relacionadas con esta investigación son: o Norma operativa, Nuevas condiciones de desempeño mínimo del SIN, aprobado con resolución AE 110/2011, para estado normal de (+- 5 %) y en post contingencia de (- 10% y +(6,5%, 7% y 5%)), respectivamente para barras de 230 KV., 115 KV y 69 KV. 60 o Norma Operativa No. 11, Condiciones técnicas para incorporación de nuevas instalaciones al SIN, resolución de aprobación AE- 321/2016, se requiere los estudios para demo o strar la compatibilidad de las nuevas instalaciones con el SIN y son: ▪ Instalaciones de Transmisión: a. Flujos de potencia en Máxima, media y mínima generación, para los dos primeros años de operación del proyecto en periodo húmedo y seco y análisis de contingencia. b. Corto circuitos para máxima generación. c. Estabilidad transitoria y dinámica para casos identificados en flujos de potencia. d. Coordinación de protecciones. Estudios adicionales: e. Transitorios electromagnéticos a partir de 230 KV. f. Resonancia subsincrona. Para la línea de Transmisión del sistema Nor – Oriental del SIN para Pando y Beni hasta 2048, se realizará el estudio de flujos, se evaluará, capacidad, cargabilidad, voltajes y perdidas, para estado normal y contingencia, porque son parte del alcance propuesto en la tesis, luego se evaluara nivel de corto circuito en cada una de las barras o subestaciones en alta tensión y en cuanto a estabilidad se calculara el Angulo entre voltaje en cada barra o subestación y verificar que sea menor que 35 grados, recomendados para estado estable. El resto de los 5 estudios de incisos ¨ b al f ¨ están fuera del alcance de la presente investigación/tesis. Cada uno de los estudios requeridos podrían ser objeto de una tesis con bastante complejidad y tiempo requerido, son muy extensos, 61 motivo por el que todas las empresas Agentes del MEM del SIN de Bolivia incluido ENDE, realiza la contratación de dichos estudios con un costo elevado, por el alto nivel de especialización, software y equipo de profesionales de empresas consultoras especializadas como Digsilent de Alemania. 62 CAPITULO III. 3. METODOLOGÍA. 3.1. Enfoque Metodológico. o Se aplicará el método analítico al planteamiento de alternativas y selección de mejor opción. o Se aplicará el método inductivo, para estudio del sistema de Transmisión de ENDE Transmisión en el Departamento de Beni, sus conclusiones y recomendaciones se podrían aplicar a instalaciones similares de otros sistemas. 3.2. Área de investigación. Líneas de transmisión de alta tensión de 115 KV., 230 KV y de otras tensiones, existentes y futuras en el Oriente Boliviano, en los Departamentos de Pando y Beni. 3.3. Tipo de investigación. Investigación científica de caso. 3.4. Unidades de estudio. Líneas de transmisión de alta tensión, técnicas para incrementar su capacidad o cargabilidad, reducir perdidas, mejorar estabilidad y confiabilidad. 3.5. Universo y muestra. Universo: Todos los sistemas o líneas de Transmisión de alta tensión aéreos de corriente alterna. 63 Muestra: Las instalaciones de Transmisión de 115 KV. de ENDE Transmisión que están en el departamento del Beni. 3.6. Método: Análisis de instalaciones actuales de transmisión de 115 KV. en el Beni y evaluarla en el periodo de estudio, consideraré en una segunda etapa la ampliación de transmisión a poblaciones principales de Pando, conformando un anillo en el SIN, se verificará la influencia de la planta de generación hidroeléctrica Cachuela Esperanza, en el periodo de estudio. 3.7. Tareas de investigación. 3.7.1. Recolección de información bibliográfica. Investigación bibliográfica con búsqueda y clasificación de libros actualizados, artículos de investigación relacionados con el alcance planteado, desde el punto de vista conceptual, de cálculo y de aportación de nuevas técnicas de aplicación. 3.7.2. Recolección de información del proyecto de investigación. La recolección documental revisión de proyectos relacionados y recolección de datos de ENDE CORPORACION, ENDE DELBENI, CNDC, AE y ENDE COBIJA para el proyecto como: trazos probables para las nuevas instalaciones, datos anuales de demanda y energía de las poblaciones conectadas al SIN en el Beni y las que serán incorporadas de Pando, para evaluación de flujos, complementando con datos de perfil de torres de la línea existente, permitirán evaluar caída de tensión, cargabilidad- capacidad de transmisión, pérdidas, y pronunciarse sobre estabilidad, confiabilidad. 64 Instrumentos: Fichas Bibliográfica y documental, servirán para la organización documental por temas del alcance y tener un esquema de consulta, esta información se plasmará en citas y contenido del marco referencial y marco teórico, para conformar el sustento teórico de esta investigación. Analizar sobre la Capacidad del sistema de Transmisión existente en 115 KV. desde La Cumbre-Caranavi - Trinidad, en el departamento de Beni en una primera etapa y luego ampliar para incorporar a las poblaciones principales de Beni y Pando, del 2018 al 2048. 3.7.3. Procesamiento de información. Se realizará en el desarrollo de la parte práctica o desarrollo de esta investigación. 3.8. Métodos Científicos de la investigación. Los métodos científicos que se emplearon durante el desarrollo de la investigación son: 3.8.1. Métodos Teóricos. 3.8.1.1. Método Deductivo: Permite pasar de afirmaciones de carácter general a hechos particulares (Rojas, 2004). Se empleará en el Marco de Referencia e Histórico situacional de este trabajo de investigación, para aplicar leyes y conceptos generales de electricidad de potencia al objeto de estudio, que es el sistema de Transmisión del bloque Nor-Oriental del SIN. 3.8.1.2. Método Inductivo: Se refiere al movimiento del pensamiento que va de hechos particulares a afirmaciones de carácter general (Rojas, 2004). Se aplicará para desarrollar resultados obtenidos de simulaciones de la propuesta, encaminados a generalizar criterios de diseño sobre aspectos técnicos no solo aplicables al sistema Nor-oriental del SIN, sinó en rangos para ciertas variables como distancia, factor de potencia, cargas y otros, que estarán ubicados en el Marco Practico y en las recomendaciones generales o extrapolaciones de este trabajo de investigación. 65 3.8.1.3. Método Descriptivo: Especifica las propiedades más importantes de la unidad de análisis u observación, a partir de mediciones precisas de variables o eventos, sin llegar a definir como se relacionan éstos (Neirici, 1980). Este método se utilizará en la definición completa de resultados y características técnicas cualitativas para poder analizar el objeto de estudio, su aplicación es en el Marco Practico. 3.8.1.4. Método de Análisis y Síntesis: Análisis, es la desmembración de un todo en sus partes, para observar causas, naturaleza y efectos, con lo que se puede: explicar, hacer analogías, comprender mejor su comportamiento y establecer nuevas teorías (Ortiz y García, 2005). Síntesis, es un procedimiento mental que tiene como meta la comprensión cabal de la esencia de lo que ya conocemos en todas sus partes y particularidades, integrándolo en un nuevo todo (Ortiz y García, 2005). El análisis y síntesis se contraponen en cierto momento del proceso, pero en otro se complementan, se enriquecen; uno sin el otro no puede existir ya que ambos se encuentran articulados en todo el proceso de conocimiento (Rojas, 2004). Se aplicarán estos métodos en la elaboración de conclusiones sobre hechos o aspectos técnicos particulares, generalizándolos. 3.8.2. Métodos Empíricos: 3.8.2.1. Método de Observación: Es un método de percepción sistemático con nuestros sentidos, con los que nos aproximamos a los diferentes objetos y fenómenos de la naturaleza (Ladrón Guevara, 1981). Se empleó en análisis de la información, datos recogidos de curva de demanda, trazos probables de línea, identificación de centros de carga para subestaciones, ubicación de cargas de poblaciones mas importantes, alcance de líneas de subtransmisión y distribución y su relación de alcance en cobertura, para definir alcance macro del proyecto, de variables observadas a través de 66 obtención de la información, traducidas en criterios sobre características cualitativas en esta investigación. 3.8.3. Técnicas de Investigación. Las técnicas aplicadas en la investigación son: 3.8.3.1. Análisis Documental. Influye en la dirección de la investigación, permite realizar diversos enfoques que facilitan el camino para formular preguntas de investigación, evitando plantear preguntas ya respondidas o triviales. Ayuda a esclarecer hechos, conceptos, clasificaciones o explicaciones. Ayuda a estructurar más formalmente la idea de investigación, previniendo errores cometidos en otros estudios y provee un marco de referencia para interpretar los resultados. Se aplicará en el Marco Práctico para la validación de datos y sirve como comparación de resultados de la investigación. 3.8.4. Procedimientos. Los procedimientos aplicados en esta investigación son: 3.8.4.1. Procedimiento con Valores Relativos: La expresión porcentual o en por unidad, estructurada como un cociente entre un valor real y uno base para todos los cálculos, cuyo resultado es adimensional y más informativo que valores reales, el producto de dos valores en por unidad da un valor por unidad Se aplicará en cálculos de flujos en por unidad, datos y resultados entran en rangos fraccionarios y siguen relaciones por fórmulas eléctricas, son los mimos a ambos lados del transformador. Se aplicará en cálculos eléctricos de simulación de propuestas en el Marco Practico. 67 3.8.4.2. Análisis Estático o en Equilibrio: Se utiliza para determinar límites de capacidad activa y reactiva de líneas, voltaje en magnitud y ángulo en barras y ubicación de aéreas en problema en estado normal, sus variaciones de valores de estado son pequeños o casi estáticos, para evaluar la operación actual y proyectada. Utiliza ecuaciones algebraicas para simular condiciones del sistema de subtransmisión y los calcula por flujos, además de cálculo de pérdidas. Las fallas del sistema que llevarián a infringir límites de cargabilidad, su solución matemática es con ecuaciones algebraicas, con el sistema estabilizado en el nuevo estado. Estas simulaciones son para estudiar contingencias que provocan que excedan límites de cargabilidad o confiabilidad del servicio, se aplica al diseño de sistemas, dichos cálculos estarán en el Marco Practico. 3.8.5. Datos de Demanda de poblaciones importantes, distancia entre ellas, planos. Se realiza con datos de planificación nacional, su distribución espacial de acuerdo a ubicación de sistemas eléctricos, también con datos de la empresa Transmisora, ubicación de cargas importantes, con la finalidad cronológica de determinación de demanda para cada 5 años hasta llegar al horizonte de planificación, para que en base a momentos de carga se ubiquen las subestaciones de potencia, previa definición de longitud de alimentadores, que define la distancia entre subestaciones o área de cada subestación. Se aplicará como datos básicos de entrada para la simulación con flujos de potencia y diseñar capacidad de líneas de transmisión en estado normal y contingencia, para cada uno de los escenarios y su evolución cada cinco años. 68 El alcance de la información básica presentada en Anexo, es: ▪ Datos de la línea actual de 115 KV., perfiles de torres para diferentes estructuras (ENDE), distancia entre fases y fase a tierra. ▪ Demandas máximas históricos de sistemas eléctricos principales de Dptos Pando y Beni, sistemas ahora interconectados al SIN (CNDC) y los que se encuentran aún aislados (ENDE DEPANDO y/o AE.). ▪ Distancias entre sistemas aislados y pre trazos para interconectarlos (cartas geográficas del IGM), grandes ríos de la zona y crecidas, para considerar trazos seguros y probables y distancias de línea para cálculos de flujos. 69 CAPITULO IV. 4. ASPECTOS ADMINISTRATIVOS. 4.1. Estructura de la investigación 4.1.1. Financiera: Recursos propios para movilizarse, consultar en internet para recolectar información de diferentes fuentes de empresas del ramo, compra de material bibliográfico y/o alquiler de sitios web para acceder a bibliografía especializada, logística para correr flujos y otras actividades para lograr el alcance planteado. 4.1.2. Institucional: Es una iniciativa personal, visualizada por conocimiento en ENDE Corporación, de limitaciones de capacidad y cargabilidad de línea de 115 KV. Caranavi – Trinidad, manifestado por funcionamiento permanente de generación de planta Moxos en Trinidad – Beni, los sobrecostos asociados a generación a diesel respecto a la de gas, además sobrecostos por unidades de generación pequeñas respecto unidades de mayor capacidad del SIN con menor costo por MW instalado, aspectos que se reflejan en mayores tarifas de generación térmica actual de Beni y Pando respecto a unidades del SIN. 4.1.3. Presupuesto: El presupuesto general estimado es de 1.000 $us, que se detallara después de la ejecución del proyecto de investigación. 4.1.4. Cronograma: - El perfil de tesis se realizará en tiempos establecidos por postgrado de UAJMS: entregar dos volúmenes 5 de febrero de 2018, devolución de trabajos a maestrantes para corrección 16 de febrero, 23-24 de febrero defensa oral de perfil de tesis con exposición con proyector y respuestas y entrega de dos volúmenes de trabajos corregidos. - 70 4.2. Recursos de la investigación 4.2.1. Recursos humanos: - Se utilizará el tiempo disponible del maestrante. 4.2.2. Recursos materiales: - Serían los bibliográficos, sobre todo los de internet para bajar costos. - Una computadora personal del maestrante, disponible desde el inicio. 4.2.3. Recursos científico-tecnológicos: Software abierto para el cálculo de flujos. CYME y POWER WORLD. 4.2.4. Recursos financieros: Propios del maestrante. 4.2.5. Recursos institucionales: - Planes indicativos en el área Nor – Oriental de Pando y Beni, de ENDE Transmisión y CNDC. - Criterios de planificación y programas de software. - Trazos de la línea disponibles al momento. - Cartas geográficas y otros recursos para selección de trazo de la línea. 71 CAPITULO V. 5. MARCO PRÁCTICO O DESARROLLO. 5.1. Marco Práctico. 5.1.1. Simulación, propuesta y análisis de alternativas. 5.1.1.1. Simulación. Se realizara flujos con el software Neplan cada 5 años hasta fin de periodo de 20 años. Los datos estadísticos de demandas máximas y sus proyecciones anuales para 20 años fueron entregados por las empresas o instituciones. 5.1.1.1.1. Proyección de demanda. Para conocer las demandas máximas anuales de las poblaciones mas importantes de Santa Cruz Misiones), Beni y Pando, se recurrió a solicitar información de las siguientes instituciones, datos que están en Cuadro No 1 del ANEXO I: • CNDC – Centro Nacional de despacho de Carga: Proporcionó las demandas máximas anuales de poblaciones de Yucumo, San Borja, Moxos , Trinidad, San Buena Ventura, Chuspipata y Caranavi que actualmente están interconectados al SIN con línea de 115 KV. • CRE – Cooperativa de Electrificación Rural: Proporcionó las demandas máximas anuales de poblaciones de Santa Cruz que actualmente son sistemas aislados, es decir que no están conectados al SIN, San Ramón, San Julián, Guarayos y San Ignacio de Velasco. • La A.E. Autoridad de Electricidad: Proporcionó las demandas máximas anuales de poblaciones de Pando que actualmente son sistemas aislados, Riberalta, Guayaramerín y Cobija. • Ende Transmisión, proporciono el perfil de trazo para la línea de 230 KV. Beni (Trinidad) y Santa Cruz (Los Troncos). • De datos del ministerio y ENDE Corporación, se pudo ver que la potencia prevista para La planta Hidroeléctrica de Cachuela Esperanza es de 1200 MW. Y esta cerca de Riberalta, pero solo para consumo interno de Bolivia es de 50 MW, lo restante es para exportación. A continuación se muestra un resumen de todas las cargas involucradas en la simulación de alternativas, cada 5 años para 20 años. 72 Tabla No. 4. Demandas máximas anuales cada 5 años de Pando y Beni. DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - PANDO 2017 RIBERALTA 9.588 GUAYARAMERIN 5.350 COBIJA 12.583 AÑO 2022 13.448 7.717 17.649 2027 17.491 10.276 23.394 2032 21.481 13.431 29.427 2037 24.902 17.553 34.950 27.517 38.825 51.169 64.342 77.419 TOTAL DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - BENI AÑO YUCUMO SAN BORJA MOXOS TRINIDAD S BUENA VENTURA CHUSPIPATA CARANAVI TOTAL 2017 7.829 2838 2520 23100 2022 11.081 3.980 3.534 32.399 2027 14.412 5.080 4.511 42.344 2032 17.618 6.034 5.358 52.768 2037 20.925 6.662 6.062 62.672 2700 4600 3.787 6.156 5.068 7.671 6.315 9.111 7.321 10.059 9300 52.887 13.044 73.981 17.455 96.542 21.753 24.611 118.957 138.312 Tabla No. 5. Demandas máximas anuales cada 5 años Misiones y S. Ignacio Velasco (S. Cruz).GENERACION DE DISTRIBUCION AÑO S. IGNACIO DE VELASC O TOTAL GENERAL GYO+SR+S JL+S IGN POT.MAXIMA POT.MAXIMA POT.MAXIMA DISTRIBUCION DISTRIBUCION DISTRIBUCION (KW)- PROY. (KW) (KW) EXPONENCIAL 2017 10.692 2022 15.732 2027 19.905 2032 24.341 2037 29.048 Tasa 2001-2017 12,6% Tasa 2017-2022 8,0% Tasa 2017-2037 5,1% Fuente: GIEM - Version Abril 2018 7.817 18.509 7.817 15.232 19.716 24.569 23.549 35.137 44.057 53.618 Resumen de demandas máximas por sistema y totales quinquenales para el periodo del proyecto. Dem. Max Sist. (MW) Pando Beni Misiones Tot. Sist. (MW) Año 2017 27.5 52.8 18.5 98.8 Año 2022 38.8 73.9 23.5 136.2 Año 2027 51.2 96.5 35.1 182.8 Año Año 2032 2037 64.3 77.4 118.9 138.3 44 53.6 227.2 269.3 73 5.1.1.1.2. Flujos para estado estable y en contingencia, cada 5 años hasta el año 2037. Los flujos se realizaran utilizando el trazo negro de la línea de interconexión de La PazBeni- Santa cruz y Pando (Figura No 17: forma un anillo de casi 1000 kms. entre La Paz – S.E. (Caranavi, y Chuspipata) y Santa Cruz – S.E. Troncos, que incluye a Trinidad – Beni como punto medio y se muestra que llega a otras comunidades intermedias de Santa Cruz (San Julián, Asunción de Guarayos, San Ramón como tres poblaciones denominadas misiones de Santa Cruz y San Ignacio de Velasco), además en Beni (Yucumo, San Borja, Moxos, San Buenaventura y Trinidad); de Trinidad parte una línea a Pa,ndo – Cobija pasando por San Ramon hasta Riberalta con una distancia de 500 kms en este tramo se incluye las cargas de Guayaramerín y Cachuela Esperanza que se conectan en Riberalta), luego la línea continúa 300 kms más hasta Cobija –Pando, totalizando 800 kms desde Trinidad, se agregarán los esquemas de las alternativas de tipo de solución planteada para cada 5 años, los diagramas a detalle por caso se mostrará en el software Neplan para cada flujo: 74 Figura No. 17. Trazo de línea de Transmisión La Paz- Beni-Sta Cruz y Pando. 5.1.1.1.3. Descripción y resultados (detalle en Anexos: cálculos, flujos y tablas). 1. Análisis de Parámetros de línea: Tabla No. 18. Parámetros de línea de transmisión ST Y DT con varios conductores por fase, en configuración vertical. 75 caida 0,05 CUADRO # 1 de CALIB CAP. VOLT. RE RESIST R SIST (AWG DIAM. (ῼ/milla SECC. CORR( AMP) ) (KV) ) (mm) (mm2) 0,1 CAP TERM FP=0.93 ( MW) DIST. ENTRE FASES Dab (m) Db c (m) Dac (m) 24,59957143 PARAMETROS PARA CALCULO DE LINEA Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 0,69 2,0 416 0,49 2,8 303 0,42 3,3 265 0,37 3,6 244 0,33 3,3 244 0,22 4,3 193 0,21 4,7 182 0,17 5,2 167 CIS= KV^2/Zc (MW) 11,4 15,7 17,9 19,5 19,5 24,7 26,1 28,5 XL/R 2,7 3,8 4,9 5,9 2,6 3,5 5,0 5,4 Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) 0,046 0,045 0,050 0,053 0,020 0,019 0,026 0,022 (Perd./Pot Entreg)% 1,7 2,05 0,66 2,1 386 12,3 5,1 0,082 1,6 8,13 0,71 5,5 425 31,1 2,8 0,017 0,6 3,48 1,2 1,49 0,47 3,0 279 17,0 7,3 0,083 1,1 5,88 0,50 7,7 311 42,5 4,0 0,017 0,4 2,55 1,0 1,31 0,41 3,4 244 19,5 9,5 0,094 1,0 5,14 0,43 8,8 274 48,3 5,1 0,019 0,4 2,24 0,9 1,20 0,36 3,7 223 21,3 11,4 0,101 0,9 4,70 0,39 9,6 253 52,4 6,1 0,021 0,3 2,07 0,8 1,20 0,30 3,4 213 22,4 4,7 0,034 0,7 4,48 0,33 8,8 248 53,2 2,6 0,007 0,3 2,04 0,5 0,95 0,21 4,4 163 29,2 6,7 0,035 0,5 3,44 0,23 11,5 199 66,6 3,6 0,007 0,2 1,63 0,5 0,90 0,21 4,8 155 30,7 9,7 0,049 0,5 3,27 0,22 12,5 188 70,2 5,2 0,010 0,2 1,54 0,4 0,82 0,17 5,3 137 34,7 10,3 0,042 0,4 2,89 0,18 13,7 173 76,5 5,6 0,009 0,2 1,42 (Perd./Pot Entreg)% 0,69 5,6 411 32,2 3,5 0,021 0,6 0,49 7,8 300 44,1 5,0 0,022 0,4 0,43 8,9 264 50,2 6,5 0,024 0,4 0,38 9,7 243 54,5 7,9 0,027 0,3 0,32 9,0 235 56,4 3,3 0,009 0,3 0,23 11,6 185 71,6 4,6 0,009 0,2 0,22 12,6 176 75,3 6,7 0,013 0,2 0,18 13,7 159 83,2 7,2 0,011 0,2 P. Max/ CIS 3,93 2,87 2,52 2,32 2,24 1,77 1,68 1,52 XL (ῼ/milla) 0,70 22,2 410 0,51 29,8 305 0,45 33,7 270 0,41 36,2 250 0,32 33,9 231 0,238 39,5 181 0,239 45,0 176 0,19 48,6 155 XL (ῼ/milla) 129,1 6,3 0,010 0,2 2,75 0,74 173,4 9,3 0,010 0,1 2,05 0,53 195,7 12,3 0,012 0,1 1,81 0,47 211,8 15,0 0,014 0,1 1,68 0,42 229,3 5,9 0,004 0,1 1,55 0,34 291,7 8,6 0,004 0,1 1,22 0,248 300,7 13,0 0,007 0,1 1,18 0,245 341,9 13,8 0,006 0,0 1,04 0,20 Cap (MVAR/100 mi). 20,9 28,6 32,6 35,3 32,3 38,3 44,2 47,7 Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 445 118,9 2,9 0,005 0,2 0,91 331 160,0 4,2 0,005 0,1 0,68 293 180,4 5,5 0,006 0,1 0,60 272 194,6 6,7 0,006 0,1 0,56 264 200,1 2,7 0,002 0,1 0,54 176 299,7 3,9 0,002 0,1 0,36 205 257,9 5,8 0,003 0,1 0,42 188 281,1 6,2 0,003 0,0 0,39 0,73 21,3 432 122,6 3,7 0,006 0,2 2,06 0,70 22,0 0,53 29,0 320 165,2 5,4 0,006 0,1 1,53 0,52 29,6 0,46 33,0 284 186,6 7,1 0,007 0,1 1,35 0,45 33,5 0,42 35,6 262 201,7 8,6 0,008 0,1 1,25 0,41 36,0 0,34 32,9 251 211,1 3,4 0,003 0,1 1,20 0,33 33,6 0,245 38,7 165 321,0 5,0 0,003 0,1 0,79 0,240 39,2 0,243 44,5 193 274,6 7,4 0,004 0,1 0,92 0,240 44,9 0,19 48,0 174 303,5 7,9 0,003 0,0 0,83 0,19 48,4 415 127,4 5,5 0,009 0,2 2,62 308 171,5 8,1 0,009 0,1 1,95 273 193,7 10,7 0,011 0,1 1,73 252 209,6 13,0 0,012 0,1 1,59 235 225,1 5,1 0,004 0,1 1,48 152 348,6 7,5 0,004 0,1 0,96 179 295,3 11,3 0,006 0,1 1,13 159 333,6 12,0 0,005 0,0 1,00 XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). 397,5 19,89 0,2528 234,19 586 23,4761 69 5,7 5,7 11,4 P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 795 28,1 0,128 468 903 CIS= KV^2/Zc (MW) 100,2 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 397 19,89 0,2528 234,2 586 CIS= KV^2/Zc (MW) 108,4 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS 115 6,6 6,6 13,2 XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 500 22,96 0,196 312,45 683 CIS= KV^2/Zc (MW) 126,4 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 954 30,38 0,11 546,06 960 CIS= KV^2/Zc (MW) 355,2 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS 397 19,89 0,2528 234,2 586 CIS= KV^2/Zc (MW) 108,4 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) 230 9,3 9,3 18,6 (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 500 22,96 0,196 312,45 683 252,7 CIS= KV^2/Zc (MW) XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 795 28,1 0,128 468 903 334,2 SIMPLE TERNA DOBLE TERNA 3 4 3 4 1 2 1 2 COND/ COND/ COND/F COND/ COND/F COND FASE FASE COND/ COND ASE FASE ASE /FASE TRIANG CUADR FASE /FASE TRIANG CUADR CIS= KV^2/Zc (MW) XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS Tabla No. 19. 5 Parámetros de línea de transmisión simple terna con varios conductores por fase, con figuración simétrica triangular. 76 caida de CUADRO # 1 0,05 CAP. VOLT. SIST CALIBRE DIAM. RESIST R SECC. CORR( (KV) (AWG) (mm) (ῼ/milla) (mm2) AMP) 0,1 DIST. /FASES CAP TERM FP=0.93 ( MW) Dab Dbc Dac (m) (m) (m) PARAMETROS PARA CALCULO DE LINEA XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 397,5 19,89 0,2528 234,19 586 CIS= KV^2/Zc (MW) 23,4761 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS 69 5,7 5,7 5,7 XL (ῼ/milla) 28,1 0,128 468 903 23,5 2,2 3,1 3,6 3,9 3,6 4,6 5,0 5,5 266 17,9 6,9 0,075 1,1 231 20,6 8,9 0,083 0,9 210 22,7 10,6 0,088 0,8 214 22,3 4,9 0,038 0,8 163 29,3 6,9 0,038 0,5 153 31,0 10,0 0,052 0,5 135 35,1 10,7 0,044 0,4 (Perd./Pot Entreg)% 1,84 0,68 5,7 412 32,1 2,6 0,016 0,6 1,31 0,48 8,1 299 44,3 3,7 0,015 0,4 1,14 0,41 9,3 262 50,6 4,7 0,017 0,4 1,03 0,37 10,2 241 55,0 5,6 0,018 0,3 1,05 0,34 9,1 250 53,0 2,6 0,008 0,3 0,80 0,24 11,9 198 66,8 3,7 0,008 0,2 0,76 0,23 13,0 187 70,7 5,3 0,010 0,2 0,67 0,18 14,3 171 77,2 5,6 0,009 0,2 P. Max/ CIS 3,38 2,45 2,14 1,97 2,05 1,62 1,53 1,41 XL (ῼ/milla) 0,67 5,8 398 33,3 3,4 0,020 3,80 0,67 23,0 396 133,6 6,1 0,009 0,1 0,47 8,2 287 46,1 4,8 0,020 2,74 0,49 31,3 291 181,6 8,9 0,010 0,1 0,40 9,5 250 52,8 6,2 0,022 2,39 0,43 35,6 257 206,2 11,7 0,011 0,1 0,36 10,3 230 57,6 7,4 0,023 2,19 0,39 38,4 236 224,1 14,2 0,012 0,1 0,33 9,3 235 56,3 3,4 0,010 2,25 0,34 34,9 232 228,1 6,1 0,005 0,1 0,23 12,0 183 72,1 4,8 0,010 1,75 0,24 43,6 181 292,9 8,9 0,005 0,1 0,22 13,1 173 76,3 6,9 0,014 1,66 0,24 46,6 174 303,9 13,3 0,007 0,1 0,18 14,4 157 84,4 7,4 0,012 1,50 0,19 50,5 153 345,7 14,2 0,006 0,0 2,66 0,72 21,6 432 122,5 2,8 0,004 0,2 0,89 0,70 22,1 418 126,6 3,6 0,006 0,2 2,00 0,68 22,8 401 131,8 5,3 0,008 0,1 2,54 1,96 0,51 30,0 318 166,3 3,9 0,004 0,1 0,65 0,50 30,4 307 172,5 5,1 0,006 0,1 1,47 0,49 31,1 295 179,5 7,7 0,008 0,1 1,86 1,72 0,44 34,4 281 188,3 5,1 0,005 0,1 0,58 0,44 34,8 270 195,8 6,7 0,006 0,1 1,29 0,43 35,3 259 203,9 10,1 0,010 0,1 1,64 1,59 0,40 37,4 260 203,7 6,2 0,005 0,1 0,53 0,40 37,7 249 212,4 8,1 0,007 0,1 1,19 0,39 38,2 239 221,6 12,2 0,010 0,1 1,51 1,56 0,36 33,2 265 199,3 2,8 0,002 0,1 0,54 0,35 33,7 251 210,7 3,6 0,003 0,1 1,20 0,34 34,5 236 224,1 5,3 0,004 0,1 1,49 1,21 0,26 39,5 181 291,5 3,9 0,002 0,1 0,37 0,25 39,9 169 313,4 5,1 0,003 0,1 0,81 0,25 40,5 156 339,3 7,7 0,004 0,1 0,98 1,17 0,25 45,8 204 259,7 5,8 0,003 0,1 0,42 0,25 46,1 190 278,0 7,6 0,004 0,1 0,91 0,24 46,5 177 298,5 11,5 0,006 0,1 1,12 1,03 0,20 49,6 187 283,2 6,2 0,003 0,0 0,38 0,20 49,9 172 307,8 8,1 0,004 0,0 0,82 0,20 50,3 157 337,5 12,2 0,005 0,0 0,99 XL/R P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) CIS= KV^2/Zc (MW) 0,259 234,2 586 108,4 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) 115 6,6 6,6 6,6 Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 500 22,96 0,196 312,45 683 126,4 CIS= KV^2/Zc (MW) XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 954 30,38 0,11 546,06 960 CIS= KV^2/Zc (MW) XL/R 355,2 Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 397 19,89 0,259 234,2 586 CIS= KV^2/Zc (MW) 108,4 XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% 230 9,3 9,3 9,3 P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 500 22,96 0,196 312,45 683 252,7 CIS= KV^2/Zc (MW) XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS XL (ῼ/milla) Cap (MVAR/100 mi). Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) 795 28,1 0,128 468 903 334,2 2 3 4 COND COND/FA COND/FA /FASE SE TRIANG SE CUADR 0,23 0,22 0,18 4,5 4,9 5,4 191 179 164 25,0 26,6 29,0 3,7 5,2 5,5 0,021 0,027 0,024 0,6 0,5 0,4 0,94 0,88 0,81 0,22 0,21 0,17 372 12,8 4,9 0,076 1,5 (Perd./Pot Entreg)% 19,89 1 2 3 4 1 COND/F COND COND/FAS COND/FAS COND/ ASE /FASE E TRIANG E CUADR FASE 0,67 0,46 0,39 0,35 0,33 2,1 3,0 3,5 3,8 3,4 403 289 252 231 242 11,8 16,5 18,9 20,6 19,7 2,6 3,7 4,7 5,5 1,3 0,043 0,041 0,045 0,047 0,005 1,6 1,1 1,0 0,8 0,4 1,99 1,43 1,24 1,14 1,19 0,63 0,44 0,38 0,34 0,32 Zc=(z/y)^1/2 (ῼ) Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) 397 DOBLE TERNA Cap (MVAR/100 mi). CIS= KV^2/Zc (MW) 795 SIMPLE TERNA 23,76768377 CIS= KV^2/Zc (MW) XL/R Perd. : 3*R*I^2 ( MW ) (Perd./Pot Entreg)% P. Max/ CIS 77 18 y 19 anteriores, se ve que la línea existente de 115 kv fue mal dimensionada como demuestran los hechos de necesidad de que se genere a diésel en la planta de Trinidad Beni con un CIS= 33 MW en simple terna y con conductor por fase en Ibis, para permitir operar en rangos permitidos, lo mismo se ratifica en cálculos previos del CIS en dichas tablas y se demuestra que la elección por capacidad de transporte para 20 años es una línea de 230 KV, en simple terna con dos conductores por fase para los primeros 10 años para atender una demanda total de 170 MW y una capacidad de la instalación de 174 MW. y en doble terna con dos conductores por fase en los segundos 10 años siguientes en el anillo La Paz- Trinidad – Sta Cruz con una demanda total de 270 MW y una capacidad de la instalación de CIS= 290 MW., mientras que se mantendrá simple terna el tramo Beni – Pando con una demanda de 77 MW para fin de periodo y una capacidad CIS = 133 MW que es suficiente. La carga capacitiva generada por la línea de 230 KV. se incrementa en 40 % cuando se incrementa el número de conductores por fase 1 a 2 conductores, tanto en simple como en doble terna, pero cuando la línea se modifica de simple a doble terna los reactivos capacitivos generados por la línea se duplican. La capacidad de transporte CIS de la línea no se modifica en gran porcentaje y es menor a 10 % por el incremento de calibre o sección del conductor, para la misma configuración de línea en simple o doble terna. Los cambios considerables e importantes en la capacidad se dan con el incremento de conductores por fase y el cambio de simple a doble terna. La configuración simétrica del conductor de fases en triangulo, incrementa la capacidad en un porcentaje menor del 2 al 3 %, de la configuración vertical u horizontal, por igualdad de distancia entre las 3 fases, mientras que en la configuración vertical u horizontal una distancia es el doble de las otras dos distancias. En lo que toca a reactivos capacitivos generados por las líneas de transmisión enfocándonos la comparación entre niveles de voltaje, la proporción de reactivos por mills para 115 KV respecto a 69 KV es de 2,5 veces y la proporción de los de 230 KV respecto a 115 Kv es de 3,7 veces (según siguiente cuadro resumido de los anteriores). REACTIVOS CAPAC GEN. (MVAR/100 mi) KV SIMPLE TERNA DOBLE TERNA 69 2,0 3,7 3,3 5,3 115 230 5,5 20,9 9,7 36,2 8,8 32,3 13,7 48,6 Para la línea de 230 KV con conductor Rail- 954 MCM., se tiene los reactivos capacitivos generados en la tabla siguiente. 78 SIMPLE TERNA DOBLE TERNA 3 4 3 4 1 2 1 2 COND/ COND/ COND/F COND/ PARAMETROS PARA COND/ COND FASE FASE COND/ COND ASE FASE CALCULO DE LINEA FASE /FASE TRIANG CUADR FASE /FASE TRIANG CUADR Cap (MVAR/100 mi). 22,2 29,8 33,7 36,2 33,9 39,5 45,0 48,6 0 Los reactivos generados en MVAR/100 millas para una línea ST desde 1 conductor por fase hasta 4 conductores por fase, se incrementan hasta 1,5 veces; algo similar ocurre para DT, para el total de 620 millas de línea de 230 KV que genera reactivos capacitivos en ST desde 137.6 hasta 224.4 MVAR y en DT desde 210 hasta 300 MVAR, la línea de 115 KV genera 30 MVAR de reactivos capacitivos, esta línea mantendrá su configuración y sus reactivos son fijos en el tiempo, la línea de 230 kv mantiene sus reactivos mientras mantenga su configuración. El desarrollo de la configuración de la línea de transmisión en el tiempo irá desde ST-1c/f, ST2 c./f. y DT -1c/f y DT -2c/f. y sus reactivos cambiaran desde 22,2 hasta 39,5 MVAR/milla, lo que muestra que la compensación con reactores también se puede aumentar gradualmente con el tiempo si se evolucionara de configuración entre las antes mencionadas. El análisis de las propuestas a lo largo del periodo del proyecto, se realizara por tipo de configuración de línea para estado normal y contingencia, cada alternativa se evaluara para el periodo de viabilidad técnica y de menor inversión a lo largo del periodo; en este sentido se comienza por prioridad de menor inversión con (ST-1 cond./fase, luego ST- 2cond./fase.), luego (DT-1 cond./fase, luego DT- 2cond./fase.), luego (ST-1 cond./fase - con capacitor serie, luego ST- 2cond./fase – con capacitor serie.) y finalmente con generación en Riberalta para las configuraciones de red antes mencionadas y elegidas como mejores por cada periodo de 5 años o a partir del periodo en que sea la única solución técnica viable, también se evaluara su impacto como mejora o complemento a otras soluciones u optimizaciones. 5.1.1.1.3.1. Línea 230 Kv. Simple terna (ST). 5.1.1.1.3.1.1. Un conductor por fase. (1 cond./fase – Rail, línea 115 KV. ST- 1 c/f. Ibis – actual). AÑO 2017.1.- ESTADO NORMAL (1 solo trafo 230/115 KV. en Trinidad: 2017-EN ): 79 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % F-174272 P=-51,807 MW Q=32,955 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,844 kV u=98,99 % CHUSP CARAN P=20,863 MW Q=-4,103 Mvar Ploss=0,341 MW Qloss=-1,344 Mvar CUMB CHUSP P=25,817 MW Q=-2,953 Mvar Ploss=0,354 MW Qloss=-0,670 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=226,636 kV u=98,54 % F-174612 P=-45,612 MW Q=7,533 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,395 kV u=99,30 % TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Un kV 115 230 Nodo Nombre Q Pérd MVar -243,51 P Imp MW 97,42 Pérdidas Línea MW MVar 0,93 -14,52 1,98 -230,82 GUAYARAM S JOAQ RAM RIBERALTA CUMBRE CHUSPIPATA CARANAVI YUCUMO YUC 230 KV SAN BORJA PANDO COB LA CUMBRE MOXOS TRINIDAD TRONCOS SAN RAMON GUARAYOS TRINIDAD AT U kV 220,60 225,44 223,21 115,00 113,84 112,82 113,11 232,22 113,78 232,47 226,64 115,61 116,06 230,00 228,40 226,15 224,94 Nodo Nombre Elemento Nombre S JOAQ RAM L175726 TRINIDAD AT L175718 GUARAYOS GUARAY TRIN SAN RAMON S.RAM GUARAY GUAYARAM L-175739 RIBERALTA SHUNT-175751 GUARAYOS SHUNT-175763 SAN RAMON carga conc TRINIDAD TR2-174584 GUAYARAM SHUNT-175784 S JOAQ RAM SHUNT-175775 TRINIDAD AT SHUNT-174698 CUMBRE CUMB CHUSP YUCUMO TR2-175802 CHUSPIPATA CHUSP CARAN YUC 230 KV L175811 PANDO COBIJA L-175837 GUAYARAM L-175831 RIBERALTA L-175829 CUMBRE TR2-174738 CARANAVI CARAN YUCUMO YUCUMO YUC SAN BORJA RIBERALTA L175846 LA CUMBRE L174753 SAN BORJA S BORJA MOXOS MOXOS MOXOS TRIN CUMBRE F-174272 CHUSPIPATA L-174328 CARANAVI L-174330 YUCUMO L-174334 TRONCOS TRONCOS S. RAM TRONCOS F-174612 SAN BORJA L-174336 MOXOS L-174338 TRINIDAD L-174342 Q Imp MVar -40,49 GUARAYOS TRINIDAD P=26,694 MW Q=-16,326 Mvar Ploss=0,216 MW Qloss=-29,543 Mvar P=23,644 MW Q=8,131 Mvar Ploss=0,033 MW Qloss=0,521 Mvar L-175739 L175726 P=22,407 MW P=28,013 MW Q=-22,004 Mvar Q=-13,106 Mvar Ploss=0,115 MW Ploss=0,305 MW Qloss=-13,690 Mvar Qloss=-34,499 Mvar L175718 P=28,228 MW Q=-18,145 Mvar Ploss=0,216 MW Qloss=-25,185 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=50,207 Mvar GUARAYOS 230 kV U=226,145 kV u=98,32 % P Gen MW 97,42 SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=41,297 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,146 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=224,944 kV u=97,80 % Q Gen MVar -40,49 Áng V ° -13,6 -9,8 -15 0 -2,2 -4,9 -7,4 -4,2 -7,8 -17,4 -1,3 -8,3 -8 0 -2,6 Tipo P MW 28,01 28,23 26,69 26,79 22,41 0,00 0,00 18,50 -23,61 0,00 0,00 0,00 25,82 0,00 20,86 25,64 12,60 5,30 9,50 25,99 11,22 3,24 12,79 25,91 0,41 -2,11 -51,81 4,60 9,30 7,80 45,61 -45,61 2,80 2,50 21,50 -6,9 P Carga Q Carga MW MVar 5,3 2,1 0 0 9,5 3,8 0 32,96 4,6 1,82 9,3 3,67 7,8 3,1 0 0 2,8 1,11 12,6 5 0 0 2,5 0,98 21,5 8,5 0 7,53 18,5 6 0 0 0 0 Q MVar -13,11 -18,15 -16,33 0,98 -22,00 25,08 30,21 6,00 -7,61 41,30 20,15 50,21 -2,95 0,00 -4,10 -4,30 5,00 2,10 3,80 -30,00 -6,43 -6,38 -37,19 -31,32 -6,13 -2,18 32,96 1,82 3,67 3,10 -7,53 7,53 1,11 0,98 8,50 I kA 0,08 0,09 0,08 0,07 0,08 0,07 0,08 0,05 0,12 0,11 0,05 0,13 0,13 0,00 0,11 0,07 0,03 0,02 0,03 0,20 0,07 0,04 0,10 0,10 0,03 0,02 0,31 0,03 0,05 0,04 0,12 0,12 0,02 0,01 0,12 RIBERALTA 230 kV U=223,209 kV u=97,05 % PANDO COBIJA 230 kV U=232,470 kV u=101,07 % TR2-174584 Tap=2 P Carga Q Carga Qc Paral QI Paral MW MVar MVar MVar 94,40 36,08 0 166,9 Pérdidas Transf. MW MVar 0,00 0,00 0,12 1,83 u % 95,91 98,02 97,05 100 98,99 98,11 98,35 100,97 98,94 101,07 98,54 100,53 100,92 100 99,3 98,32 97,8 Línea Línea Línea Línea Línea Paralelo Paralelo Carga Trafo. Paralelo Paralelo Paralelo Línea Trafo. Línea Línea Carga Carga Carga Trafo. Línea Línea Línea Línea Línea Línea Equiv. Red Carga Carga Carga Línea Equiv. Red Carga Carga Carga S JOAQ RAM GUAYARAM 230 kV 230 kV U=225,439 kV U=220,596 kV u=98,02 % u=95,91 % Qloss=0,521 Mvar L175811 P=25,643 MW Q=-4,298 Mvar Ploss=0,249 MW Qloss=-31,274 Mvar TRINIDAD 115 kV U=116,057 kV u=100,92 % MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=2,107 MW P=0,414 MW Q=2,181 Mvar Q=-6,132 Mvar Ploss=0,004 MW Ploss=0,021 MW Qloss=-3,071 Mvar Qloss=-4,931 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=6,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=30,211 Mvar P Pérd MW 3,018 YUC SAN BORJA P=3,235 MW Q=-6,382 Mvar Ploss=0,020 MW Qloss=-1,360 Mvar MOXOS 115 kV U=115,610 kV u=100,53 % YUCUMO 230 KV 230 kV P=-23,611 MW U=232,222 kV Q=-7,610 Mvar Ploss=0,033 MW u=100,97 % L174753 P=25,908 MW Q=-31,316 Mvar Ploss=0,264 MW Qloss=-27,018 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=26,792 MW Q=0,976 Mvar Ploss=0,098 MW Qloss=-12,909 Mvar TRONCOS S. RAMON P=45,612 MW Q=-7,533 Mvar Ploss=0,320 MW Qloss=-14,509 Mvar SAN BORJA 115 kV U=113,784 kV u=98,94 % CARAN YUCUMO P=11,221 MW Q=-6,429 Mvar Ploss=0,187 MW Qloss=-3,147 Mvar TR2-175802 TR2-174738 Tap=2 P=-25,908 MW P=25,990 MW Q=31,316 Mvar Q=-30,003 Mvar Ploss=0,082 Ploss=0,082 MW MW Qloss=1,313 Qloss=1,313 Mvar Mvar YUCUMO 115 kV U=113,108 kV u=98,35 % CARANAVI 115 kV U=112,821 kV u=98,11 % P Gen MW 0 0 0 51,81 0 0 0 0 0 0 0 0 0 45,61 0 0 0 Q Gen MVar 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Q Paral MVar 41,30 20,15 25,08 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30,21 50,21 Áng I ° 15,30 25,80 27,60 -4,70 30,90 -105,00 -93,80 -20,60 154,10 -103,60 -99,80 -96,90 6,50 0,00 8,90 5,30 -39,00 -35,20 -36,80 49,10 24,90 55,70 56,00 49,10 78,30 125,70 -147,50 -23,80 -26,40 -29,10 9,40 -170,60 -29,50 -29,70 -29,60 Carga % 22,00 8,97 8,32 7,06 8,56 0,00 0,00 0,00 12,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,73 0,00 0,00 0,00 19,85 0,00 0,00 10,60 10,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 12,09 0,00 0,00 0,00 0,00 P Pérd MW 0,31 0,22 0,22 0,10 0,11 Q Pérd MVar -34,50 -25,19 -29,54 -12,91 -13,69 Posic Tap 0,03 0,52 2 0,35 0,00 0,34 0,25 -0,67 0,00 -1,34 -31,27 0,08 0,19 0,02 0,19 0,26 0,02 0,00 1,31 -3,15 -1,36 -42,19 -27,02 -4,93 -3,07 0,32 -14,51 0 2 L175846 P=12,792 MW Q=-37,192 Mvar Ploss=0,192 MW Qloss=-42,192 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=25,079 Mvar 80 En los dos siguientes diagramas se muestra el incremento del ángulo de voltaje en 115 kv y la pérdida de estabilidad, cambiando de CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-51,840 MW Q=32,556 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,827 kV u=98,98 % Uang=-2,22 ° CUMB CHUSP P=25,844 MW Q=-2,861 Mvar Ploss=0,354 MW Qloss=-0,669 Mvar P=25,995 MW Q=-29,695 Mvar Ploss=0,081 MW Qloss=1,296 Mvar P=-25,914 MW Q=30,991 Mvar Ploss=0,081 MW Qloss=1,296 Mvar F-174612 P=-45,585 MW Q=6,283 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=112,780 kV u=98,07 % Uang=-4,88 ° CHUSP CARAN P=20,890 MW Q=-4,013 Mvar Ploss=0,342 MW Qloss=-1,342 Mvar CARAN YUCUMO P=11,248 MW Q=-6,341 Mvar Ploss=0,186 MW Qloss=-3,144 Mvar TR2-175802 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=226,577 kV CUMB YUC 230 KV P=25,914 MW u=98,51 % Q=-30,991 Mvar Uang=-1,35 ° Ploss=0,261 MW S.RAMON GUARAYOS P=26,766 MW Q=2,207 Mvar Ploss=0,101 MW Qloss=-12,846 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,109 kV u=99,18 % Uang=-2,59 ° YUC SAN BORJA P=3,262 MW Q=-6,297 Mvar Ploss=0,020 MW Qloss=-1,359 Mvar MOXOS 115 kV U=115,474 kV u=100,41 % Uang=-8,30 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=2,078 MW P=0,442 MW Q=2,104 Mvar Q=-6,048 Mvar Ploss=0,004 MW Ploss=0,020 MW Qloss=-3,063 Mvar Qloss=-4,924 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=26,665 MW Q=-16,692 Mvar Ploss=0,216 MW Qloss=-29,426 Mvar GUARAYOS 230 kV U=225,625 kV u=98,10 % Uang=-3,82 ° GUAYARAM RIBERALTA S JOAQ RAM 230 kV 230 kV 230 kV U=225,943 kV U=228,714 kV U=226,825 kV u=98,24 % u=99,44 % u=98,62 % Uang=-13,69 ° Uang=-15,05 ° Uang=-9,82 ° P=23,615 MW Q=8,061 Mvar Ploss=0,033 MW Qloss=0,520 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=224,623 kV u=97,66 % Uang=-6,90 ° COBIJA 230 kV U=238,461 kV u=103,68 % Uang=-17,36 ° TR2-174584 Tap=2 S JOAQ GUAYAR P=28,003 MW Q=-20,546 Mvar Ploss=0,291 MW Qloss=-35,688 Mvar TRIN S JOAQ P=28,236 MW Q=-22,446 Mvar Ploss=0,232 MW Qloss=-25,206 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=6,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=31,746 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,896 kV u=100,78 % Uang=-8,02 ° YUCUMO 230 KV 230 kV P=-23,582 MW U=232,037 kV Q=-7,540 Mvar u=100,89 % Ploss=0,033 MW Uang=-4,18 ° Qloss=0,520 Mvar YUC TRIN P=25,653 MW Q=-3,982 Mvar Ploss=0,252 MW Qloss=-31,186 Mvar Qloss=-27,008 Mvar TRONCOS S. RAMON P=45,585 MW Q=-6,283 Mvar Ploss=0,319 MW Qloss=-14,491 Mvar SAN BORJA 115 kV U=113,693 kV u=98,86 % Uang=-7,85 ° YUCUMO 115 kV U=113,030 kV u=98,29 % Uang=-7,44 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=54,322 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=23,306 Mvar GUAYAR RIB P=22,412 MW Q=-23,345 Mvar Ploss=0,114 MW Qloss=-14,406 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=36,386 Mvar RIB COB P=12,798 MW Q=-39,361 Mvar Ploss=0,198 MW Qloss=-44,361 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=26,622 Mvar El estado de trancisión de la línea de 115 KV, con la desconexión del transformador Trinidad y antes de la compensación reactiva, se muestra a continuación, se ve que el ángulo del nodo Trinidad va de -8 grados a -48.49 grados que ya es inestable, por tanto en una situación para evitarla y para esto se adiciona el transformador de Yucumo. En la línea de 230 KV el máximo ángulo de voltaje es en Cobija con -17.36 grados que evoluciona -14 grados, como se ve el margen de estabilidad es amplio (más del 50 %) CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-79,069 MW Q=-20,863 Mvar P=15,087 MW Q=-36,400 Mvar Ploss=0,082 MW Qloss=1,317 Mvar P=-15,005 MW Q=37,717 Mvar Ploss=0,082 MW Qloss=1,317 Mvar F-174612 P=-32,274 MW Q=14,234 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=101,658 kV u=88,40 % Uang=-3,94 ° CUMB CHUSP P=63,982 MW Q=57,264 Mvar Ploss=2,627 MW Qloss=5,593 Mvar CARANAVI 115 kV U=84,071 kV u=73,11 % Uang=-10,36 ° CHUSP CARAN P=56,756 MW Q=49,851 Mvar Ploss=3,426 MW Qloss=7,703 Mvar YUCUMO 115 kV U=60,165 kV u=52,32 % Uang=-21,19 ° CARAN YUCUMO P=44,030 MW Q=38,478 Mvar Ploss=3,973 MW Qloss=9,386 Mvar TR2-175802 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=227,949 kV CUMB YUC 230 KV P=15,005 MW u=99,11 % Q=-37,717 Mvar Uang=-0,83 ° Ploss=0,212 MW S.RAMON GUARAYOS P=13,608 MW Q=-4,627 Mvar Ploss=0,022 MW Qloss=-13,699 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,298 kV u=100,13 % Uang=-1,88 ° YUC SAN BORJA P=32,256 MW Q=25,992 Mvar Ploss=0,997 MW Qloss=2,495 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=236,514 kV u=102,83 % Uang=-2,65 ° MOXOS 115 kV U=29,946 kV u=26,04 % Uang=-39,23 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=22,985 MW P=28,459 MW Q=13,178 Mvar Q=22,387 Mvar Ploss=1,485 MW Ploss=2,974 MW Qloss=4,678 Mvar Qloss=8,229 Mvar GUAYARAM RIBERALTA S JOAQ RAM 230 kV 230 kV 230 kV U=234,852 kV U=237,973 kV U=234,972 kV u=102,11 % u=103,47 % u=102,16 % Uang=-10,54 ° Uang=-11,82 ° Uang=-6,90 ° GUARAYOS TRINIDAD P=13,586 MW Q=-23,766 Mvar Ploss=0,069 MW Qloss=-31,913 Mvar GUARAYOS 230 kV U=229,464 kV u=99,77 % Uang=-2,51 ° COBIJA 230 kV U=248,495 kV u=108,04 % Uang=-14,01 ° TR2-174584 TRIN S JOAQ P=28,227 MW Q=-25,526 Mvar Ploss=0,229 MW Qloss=-27,111 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=6,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=32,839 Mvar TRINIDAD 115 kV U=18,396 kV u=16,00 % Uang=-48,49 ° YUC TRIN P=14,792 MW Q=-9,660 Mvar Ploss=0,082 MW Qloss=-33,980 Mvar Qloss=-28,057 Mvar TRONCOS S. RAMON P=32,274 MW Q=-14,234 Mvar Ploss=0,166 MW Qloss=-15,608 Mvar SAN BORJA 115 kV U=52,742 kV u=45,86 % Uang=-25,06 ° TRINIDAD AT 230 kV U=232,049 kV u=100,89 % Uang=-4,13 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=57,993 Mvar S JOAQ GUAYAR P=27,998 MW Q=-23,439 Mvar Ploss=0,274 MW Qloss=-38,705 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=25,024 Mvar GUAYAR RIB P=22,425 MW Q=-26,180 Mvar Ploss=0,115 MW Qloss=-15,645 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=39,346 Mvar RIB COB P=12,809 MW Q=-43,183 Mvar Ploss=0,209 MW Qloss=-48,183 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=28,848 Mvar Solo para este año se explicara la composición básica del diagrama unifilar, los voltajes, las cargas y el balance de potencia Activa y Reactiva del sistema del proyecto, para los siguientes 4 periodos quinquenales se armaran cuadros de resumen para el análisis. 81 - La línea de 115 KV. se mantiene como la situación actual con una planta térmica a diesel en Trinidad, con la propuesta en el mismo punto se inyecta potencia con un transformador 230/115 KV, la línea es alimentada desde ambos extremos Trinidad-Beni y La Cumbre- La Paz. - Paralela a la línea de 115 KV. está la línea 230 kv desde La Cumbre (Cumb.) hasta Trinidad, que completa el anillo hasta la subestación Troncos de Santa Cruz (SC), desde Trinidad (Trin,) sale una línea radial hasta Cobija (Cob.) en Pando. - Los voltajes de todos los nodos de 115 y 230 KV están dentro lo permitido +- 5 %, tanto en el anillo de 230 KV. como en el tramo radial hasta Cobija. - La línea de 115 KV existente está conectada en Cumbre. y en Trinidad con un transformador de 115/230 KV. (actualmente con carga de 57 MW y de 140 MW. para el año 20). - La capacidad térmica de la línea 115 KB –Ibis es 108 MW y la de 230 KV- Rail es de 355 MW., el tramo de línea más cargada respectivamente está con 26 MW (25 %) y 45 MW (15 %) en el anillo y de 28 MW (8 %) en la parte radial, mientras que sus CIS son 31 MW y 129 MW respectivamente para ST-1 cond./f. y sus porcentajes son 84% CIS. 115 KV y 35 % CIS de 230 KV. - La compensación reactiva en 115 KV es nula y 230 KV es de 122 MVAR con reactores distribuidos. - La generación total del sistema es 97,46 MW y de 40,5 MVAR, igual a las cargas de nodos más perdidas, en la parte de reactivos hay que considerar para el balance los reactores, de los datos del cuadro anterior: P Pérd MW 3,018 Un kV 115 230 Q Pérd MVar -243,51 P Imp MW 97,42 Pérdidas Línea MW MVar 0,93 -14,52 1,98 -230,82 Q Imp MVar -40,49 P Gen MW 97,42 Q Gen MVar -40,49 P Carga Q Carga Qc Paral QI Paral MW MVar MVar MVar 94,40 36,08 0 166,9 Pérdidas Transf. MW MVar 0,00 0,00 0,12 1,83 El balance de potencia del sistema es: ➢ La generación total del sistema: ▪ La potencia activa generada: P. Gen.= 97.42 MW. Q. gen.= 40.49 MVAR. P. Gen. = P. carga + P perd.= 94.4 +3.018 = 97.42 MW. Perdidas sistema: P perd.= P. Perd línea + P. Perd. Trafo = 0.93+1.98+0.12=3.03≈ 3.018 MW. ▪ La potencia reactiva: Q. gen. = Q. Carga + Ql. Paral (reactores) + Q. perd. capacit. + Qc. Paral.( capacitores) Q. perdidas (lineas115 y 230 KV y trafo 230/115 KV) = -230.82-14.52+1.83 = -243.51 MVAR. Qc. Paral.( capacitores) = 0 no hay capacitores en ninguna de las líneas Q. gen.= (36.8 + 166.9 -243.51+0) = 39.81 MVAR ≈ 40.49 MVAR generados. 82 - Para esta configuración, podrían presentarse los siguientes escenarios por contingencia en alguno de los componentes de 115 KV.: a) Falla de cualquier tramo de línea, tramo central: No habrá interrupción del servicio, la línea se dividirá en dos tramos radiales y dependerá de las cargas y sus distancias al punto de energización para que los voltajes estén dentro los rangos permitidos. - En uno o ambos nodos del tramo desconectado tiene el voltaje más bajo, pero esto se puede solucionar con una pequeña potencia de capacitores y regulación de los transformadores de 115/ 34.5-24.9 kv., las mayores cargas de ambos ramales son bajas 22.29 y 5.36 MW. b) Falla de una de las fuentes de energía: Se desconecta el transformador de Trinidad (peor caso de caída de tensión, la carga de Trinidad es la mayor de línea 115 KV y está al final) o se abre el interruptor de La Cumbre, la línea se vuelve radial larga (la probabilidad de esta falla es baja, por la alta confiabilidad del transformador, la indisponibilidad para mantenimiento se puede escoger horarios de baja carga). 83 6 84 El balance de potencia del sistema es: ➢ La generación total del sistema: ▪ La potencia activa generada: P. Gen.= 97.42 MW. 101.025 Q. gen.= 40.49 MVAR. P. Gen. = P. carga + P perd.= 94.4 +6.625 = 101.025 MW. Perdidas sistema: P perd. = (P. Perd l.115 + P. Perd l.230)+ P. Perd. Trafo = (5.014+1.505)+0.106=6.625 MW. Comparando el estado normal con la línea de 115 en radial (con trafo trinidad desconectado), se ve que las pérdidas del sistema se duplicaron de 3 a 6.6 MW y las perdidas en la línea de 115 KV se incrementaron cinco veces de 0.9 a 5 MW, empeorando las condiciones operativas, de ahí la importancia de dicho transformador. ▪ La potencia reactiva: Q. gen. = Q. Carga + [ Ql. Paral (reactores) + Qc. Paral. (capacitores)] + Q. perd. capacitivas. Q. perdidas (lineas115 y 230 KV y trafo 230/115 KV) = -(1.559+250.052)+1.694= -249.92 MVAR. Qc. Paral.( capacitores) = -19.239 MVAR no hay capacitores en ninguna de las líneas Q. gen.= 36.08 + [160.7-19.239 ] +(-243.51) = - 65.969 MVAR ≈ - 66 MVAR generados. - Requiere capacitores en dos barras de 115 KV.: Trinidad 14 MVAR y San Borja 5 MVAR, totalizando 19 MVAR para incrementar el voltaje y entrar en rango de norma +- 5 % en 115 Kv. (y en nodos de 230 Kv se aplican reactores para consumir la energía capacitiva que generan las líneas, 4 veces mas grandes que de 115 KV. - El tramo de línea La Cumbre –Chuspipata es la más cargada de 115 KV con 53,5 MW., que es el 55 % de su capacidad térmica y que sobrepasa el CIS de 115 KV que es 30 MW. - Las dos líneas de 230 KV La Cumbre- Yucumo y Troncos-San Ramón, están cargadas con 15 y 32 MW. respectivamente con 4 y 9 % de su capacidad térmica y respectivamente de 12 y 25 % del CIS que es de 130 MW, que muestra que están descargadas las líneas de 230 KV. 85 c) Solución con una nueva subestación intermedia 230/115 en la línea de 115 KV. (en Yucumo). CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-57,191 MW Q=33,640 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=115,238 kV u=100,21 % Uang=-2,13 ° CUMB CHUSP P=22,358 MW Q=-10,111 Mvar Ploss=0,294 MW Qloss=-0,849 Mvar P=34,833 MW Q=-23,529 Mvar Ploss=0,087 MW Qloss=1,395 Mvar P=-34,745 MW Q=24,924 Mvar Ploss=0,087 MW Qloss=1,395 Mvar CARANAVI 115 kV U=116,158 kV u=101,01 % Uang=-4,59 ° CHUSP CARAN P=17,464 MW Q=-11,082 Mvar Ploss=0,286 MW Qloss=-1,588 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=117,916 kV u=102,54 % Uang=-8,76 ° YUC SAN BORJA P=28,635 MW Q=-0,037 Mvar Ploss=0,341 MW Qloss=-0,631 Mvar CARAN YUCUMO P=7,878 MW Q=-13,165 Mvar Ploss=0,205 MW Qloss=-3,414 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=228,092 kV LA CUMBRE u=99,17 % P=-28,762 MW 230 kV P=28,810 MWMvar Q=-12,813 Uang=-5,47 ° Q=13,575 Mvar MW U=225,338 kV CUMB YUC 230 KV Ploss=0,048 P=34,745 MWPloss=0,048 MW Qloss=0,762 Mvar u=97,97 % YUC TRIN Q=-24,924 Mvar Qloss=0,762 Mvar P=5,585 MW Uang=-1,76 ° Ploss=0,350 MW TR2-175802 Tap=3 TR2-174738 Tap=2 S.RAMON GUARAYOS P=22,880 MW Q=1,094 Mvar Ploss=0,070 MW Qloss=-13,111 Mvar TRONCOS S. RAMON P=41,641 MW Q=-7,790 Mvar Ploss=0,262 MW Qloss=-14,884 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,559 kV u=99,37 % Uang=-2,38 ° MOXOS 115 kV U=112,924 kV u=98,19 % Uang=-15,03 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=22,002 MW P=25,494 MW Q=0,883 Mvar Q=-0,517 Mvar Ploss=0,502 MW Ploss=0,992 MW Qloss=-1,493 Mvar Qloss=-2,379 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=22,810 MW Q=-17,756 Mvar Ploss=0,149 MW Qloss=-30,137 Mvar GUARAYOS 230 kV U=226,395 kV u=98,43 % Uang=-3,42 ° SHUNT-178836 P=0,000 MW Q=-6,125 Mvar GUAYARAM RIBERALTA S JOAQ RAM 230 kV 230 kV 230 kV U=227,689 kV U=230,537 kV U=228,398 kV u=99,00 % u=100,23 % u=99,30 % Uang=-12,77 ° Uang=-14,11 ° Uang=-8,94 ° COBIJA 230 kV U=240,457 kV u=104,55 % Uang=-16,40 ° TR2-174584 TRIN S JOAQ P=28,231 MW Q=-23,028 Mvar Ploss=0,231 MW Qloss=-25,561 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=6,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=31,961 Mvar TRINIDAD 115 kV U=109,861 kV u=95,53 % Uang=-18,48 ° Q=-12,705 Mvar Ploss=0,014 MW Qloss=-32,287 Mvar Qloss=-25,794 Mvar F-174612 P=-41,641 MW Q=7,790 Mvar - YUCUMO 115 kV U=119,434 kV u=103,86 % Uang=-6,79 ° TRINIDAD AT 230 kV U=226,033 kV u=98,28 % Uang=-6,05 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=54,991 Mvar S JOAQ GUAYAR P=28,001 MW Q=-21,088 Mvar Ploss=0,287 MW Qloss=-36,247 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=23,621 Mvar GUAYAR RIB P=22,414 MW Q=-23,871 Mvar Ploss=0,114 MW Qloss=-14,636 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=36,930 Mvar RIB COB P=12,800 MW Q=-40,067 Mvar Ploss=0,200 MW Qloss=-45,067 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=27,031 Mvar Se requiere 6,1 MVAR de capacitores en la barra Trinidad para la posición de Tap 3 del trafo Yucumo, para obtener voltaje mínimo de norma en Trinidad y el máximo de norma en Yucumo. - Esta alternativa evita que se tenga que disponer grandes cantidades de capacitores en todas las barras de 115 KV para una falla en cualquier tramo, pero igual se requiere una cantidad menor en el nodo Trinidad que tiene la máxima carga y su crecimiento que empeorara con el tiempo. - Se debe asegurar la disponibilidad de ambos transformadores de Yucumo y Trinidad, dimensionar los transformadores en paralelo, considerando su capacidad de sobrecarga que absorva toda la carga para la máxima exigencia. - El máximo ángulo de voltaje en la línea de 115 KV. es de -18 grados, que se incrementó desde – 8 grados para la condición de un solo trafo en Trinidad. - Del análisis con cada transformador individualmente, muestran dos estados que deben combinarse es decir se debe tener ambos transformadores en Yucumo y en Trinidad, ademas de la energización en La Cumbre para que en caso de falla de uno de los transformadores, se establezca uno de los estados anteriores que son soportables técnicamente. 86 c) La línea de 115 KV energizada desde tres puntos, La cumbre, Yucumo y Trinidad con transformadores 230/115 KV. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-51,127 MW Q=32,559 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=114,361 kV u=99,44 % Uang=-1,80 ° CARANAVI 115 kV U=113,977 kV u=99,11 % Uang=-3,82 ° CHUSP CARAN P=15,542 MW Q=-5,016 Mvar Ploss=0,195 MW Qloss=-1,770 Mvar CUMB CHUSP P=20,368 MW Q=-4,218 Mvar Ploss=0,225 MW Qloss=-1,022 Mvar P=30,759 MW Q=-28,342 Mvar Ploss=0,092 MW Qloss=1,473 Mvar P=-30,667 MW Q=29,815 Mvar Ploss=0,092 MW Qloss=1,473 Mvar F-174612 P=-45,936 MW Q=7,450 Mvar Un kV 115 230 - Q Pérd MVar -246,71 MOXOS 115 kV U=113,666 kV u=98,84 % Uang=-7,51 ° TRINIDAD 115 kV U=112,317 kV u=97,67 % Uang=-7,85 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=3,307 MW P=5,863 MW Q=1,628 Mvar Q=-2,195 Mvar Ploss=0,021 MW Ploss=0,056 MW Qloss=-2,877 Mvar Qloss=-4,803 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-18,214 MW U=231,083 kV LA CUMBRE Q=-3,995 Mvar u=100,47 % P=-10,529 P=10,535 MW MW Ploss=0,018 MW 230 kV Q=-4,030 Q=4,131 Mvar Mvar Uang=-4,88 ° Qloss=0,291 Mvar U=226,284 kV CUMB YUC 230 KVPloss=0,006 MW P=30,667 MW u=98,38 % YUC TRIN Q=-29,815 Mvar Qloss=0,101 Mvar P=18,232 MW P=19,800 MW Uang=-1,57 ° Ploss=0,332 MW Q=4,286 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 Q=-7,534 Mvar Ploss=0,147 MW Qloss=-31,851 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=27,109 MW Q=1,012 Mvar Ploss=0,103 MW Qloss=-12,879 Mvar TRONCOS S. RAMON P=45,936 MW Q=-7,450 Mvar Ploss=0,327 MW Qloss=-14,462 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,368 kV u=99,29 % Uang=-2,62 ° P Gen MW 97,12 Pérd Línea MW MVar 0,61 -15,67 1,98 -233,08 GUARAYOS TRINIDAD P=27,006 MW Q=-17,990 Mvar Ploss=0,227 MW Qloss=-29,566 Mvar Ploss=0,018 MW Qloss=0,291 Mvar TRIN S JOAQ P=28,201 MW Q=-13,692 Mvar Ploss=0,209 MW Qloss=-25,185 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=6,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=31,881 Mvar P Pérd MW 2,715 YUC SAN BORJA P=8,700 MW Q=-2,439 Mvar Ploss=0,037 MW Qloss=-1,354 Mvar CARAN YUCUMO P=6,047 MW Q=-6,916 Mvar Ploss=0,076 MW Qloss=-3,547 Mvar Qloss=-26,412 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=114,892 kV u=99,91 % Uang=-6,03 ° YUCUMO 115 kV U=115,107 kV u=100,09 % Uang=-5,35 ° GUARAYOS 230 kV U=226,100 kV u=98,30 % Uang=-3,87 ° Q Gen P Carga Q Carga MVar MW MVar -56,51 94,4 36,08 TRINIDAD AT 230 kV U=225,626 kV u=98,10 % Uang=-6,99 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=45,300 Mvar SHUNT-178836 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM RIBERALTA S JOAQ RAM 230 kV 230 kV 230 kV U=218,566 kV U=219,320 kV U=224,334 kV u=95,03 % u=95,36 % u=97,54 % Uang=-13,61 ° Uang=-14,98 ° Uang=-9,79 ° COBIJA 230 kV U=228,227 kV u=99,23 % Uang=-17,42 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=27,992 MW Q=-11,314 Mvar Ploss=0,317 MW Qloss=-33,937 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=22,807 Mvar GUAYAR RIB P=22,376 MW Q=-13,549 Mvar Ploss=0,087 MW Qloss=-13,487 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=34,072 Mvar RIB COB P=12,788 MW Q=-35,712 Mvar Ploss=0,188 MW Qloss=-40,712 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=31,850 Mvar Qc Paral QI Paral MVar MVar 0 154,121 Pérd Transf. MW MVar 0 0 0,128 2,043 El perfil de voltajes de los nodos de la línea de 115 KV es casi plano y las pérdidas de línea 115 KV es de 0.61 MW. menor que 0.9 MW para la alimentación con un solo transformador en Trinidad y no se requieren capacitores en ninguna barra. - Se ve que el angulo de voltaje de trinidad se reduce a -7.85 grados, lo cual se puede ver la relación que existe por estar menos cargada los tramos de línea de 115 KV, curva de potencia ( Potencia transmitida Vs. Angulo de voltaje). 87 - CONTINGENCIA EN LINEA 230 KV. LA CUMBRE – YUCUMO. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=114,669 kV u=99,71 % Uang=-2,99 ° F-174272 P=-32,599 MW Q=10,039 Mvar CARANAVI 115 kV U=115,024 kV u=100,02 % Uang=-6,69 ° CUMB CHUSP P=32,599 MW Q=-10,036 Mvar Ploss=0,582 MW Qloss=-0,069 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 P=-0,000 P=0,000 MW MW Q=-0,003 Q=0,000 Mvar Mvar Ploss=-0,000 Ploss=-0,000MW MW Qloss=-0,003 Qloss=-0,003Mvar Mvar F-174612 P=-66,069 MW Q=27,170 Mvar CHUSP CARAN P=27,417 MW Q=-11,787 Mvar Ploss=0,636 MW Qloss=-0,613 Mvar YUCUMO 115 kV U=117,845 kV u=102,47 % Uang=-10,87 ° CARAN YUCUMO P=17,481 MW Q=-14,844 Mvar Ploss=0,565 MW Qloss=-2,357 Mvar SAN RAMON 230 kV U=232,424 kV u=101,05 % Uang=-3,89 ° Q Pérd MVar -216,17 P Imp MW 98,56 Pérd Línea MW MVar 1,74 -12,60 2,39 -204,00 Q Imp MVar -29,22 MOXOS 115 kV U=117,779 kV u=102,42 % Uang=-12,22 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,676 MW P=3,192 MW Q=0,833 Mvar Q=-3,404 Mvar Ploss=0,006 MW Ploss=0,016 MW Qloss=-3,144 Mvar Qloss=-5,217 Mvar P=20,852 MW Q=4,873 Mvar Ploss=0,022 MW Qloss=0,350 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=46,591 MW Q=-26,875 Mvar Ploss=0,655 MW Qloss=-29,089 Mvar TRIN S JOAQ P=28,168 MW Q=-13,994 Mvar Ploss=0,191 MW Qloss=-27,486 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=0,000 Mvar P Gen MW 98,56 TRINIDAD 115 kV U=116,976 kV u=101,72 % Uang=-12,18 ° YUCUMO 230 KV 230 kV P=-20,830 MW U=237,794 kV Q=-4,523 Mvar u=103,39 % P=-3,096 P=3,103 MW MW Ploss=0,022 MW Q=-11,821 Q=11,931 Mvar Mvar Uang=-11,04 ° Qloss=0,350 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=46,863 MW Q=-14,792 Mvar Ploss=0,271 MW Qloss=-12,459 Mvar TRONCOS S. RAMON P=66,069 MW Q=-27,170 Mvar Ploss=0,707 MW Qloss=-12,378 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=24,542 Mvar Un kV 115 230 YUC SAN BORJA P=6,013 MW Q=-3,766 Mvar Ploss=0,020 MW Qloss=-1,472 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=221,154 kV Ploss=0,007 MW u=96,15 % CUMB YUC 230 KVQloss=0,110 Mvar Uang=-0,00 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P Pérd MW 4,16 SAN BORJA 115 kV U=117,964 kV u=102,58 % Uang=-11,37 ° GUARAYOS 230 kV U=232,679 kV u=101,16 % Uang=-6,12 ° TRINIDAD AT 230 kV U=235,032 kV u=102,19 % Uang=-11,27 ° SHUNT-178836 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM RIBERALTA S JOAQ RAM 230 kV 230 kV 230 kV U=227,127 kV U=227,661 kV U=233,527 kV u=98,75 % u=98,98 % u=101,53 % Uang=-17,38 ° Uang=-18,65 ° Uang=-13,85 ° COBIJA 230 kV U=237,354 kV u=103,20 % Uang=-20,98 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=27,978 MW Q=-11,174 Mvar Ploss=0,303 MW Qloss=-36,878 Mvar YUC TRIN P=3,096 MW Q=-11,931 Mvar SHUNT-175775 MW MW P=0,000 SHUNT-174698 Ploss=0,013 Mvar Mvar Q=24,666 P=0,000 MW Qloss=-34,986 Q=34,389 Mvar GUAYAR RIB P=22,375 MW Q=-13,101 Mvar Ploss=0,079 MW Qloss=-14,605 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=36,705 Mvar RIB COB P=12,796 MW Q=-38,865 Mvar Ploss=0,196 MW Qloss=-43,865 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=36,569 Mvar Q Gen P Carga Q Carga Qc Paral QI Paral MVar MW MVar MVar MVar -29,22 94,40 36,08 0,00 150,87 Pérd Transf. MW MVar 0,00 0,00 0,03 0,44 o La línea La Cumbre- Chuspipata es la más cargada con 32,7 MW en 115 Kv y los transformadores con 20.7 MW y 3.29 MW respectivamente de trinidad y Yucumo, la línea más cargada de 230 KV. es el tramo Troncos - San Ramón con 67,7 MW (50 % del CIS), la potencia de reactores es de 150.87 MVAR y las pérdidas son de 4.16 MW. o Las pérdidas de este caso son mayores que el ¨caso c) Estado Normal con 2 trafos¨, tanto en 115 y 230 KV. porque se elimina una línea de 230 KV. y ésta sobrecargan ambas líneas que quedan disponibles para energizar el sistema, esto se manifiesta en la carga del tramo de Cumbre – Yucumo en 115 KV a través de los dos transformadores, lo anterior tiene como consecuencia el incremento del ángulo máximo de voltaje en 115 y 230 KV., respectivamente 88 en Trinidad y Cobija de -7.2 a -12.18 grados y -16.85 a -20.98 grados, lo cual es lógico por a la curva de potencia que relaciona las dos variables ángulo de voltaje y potencia transmitida, comparando la situación normal al de la contingencia en el tramo Cumbre – Yucumo en 230 KV. - CONTINGENCIA EN LINEA 230 KV. TRONCOS – SAN RAMON. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-99,946 MW Q=36,515 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=114,149 kV u=99,26 % Uang=-2,91 ° CUMB CHUSP P=32,650 MW Q=-6,973 Mvar Ploss=0,528 MW Qloss=-0,207 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,746 kV u=98,91 % Uang=-6,54 ° CHUSP CARAN P=27,522 MW Q=-8,586 Mvar Ploss=0,566 MW Qloss=-0,765 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 P=67,296 P=-67,048MW MW Q=-29,542 Q=33,497 Mvar Mvar Ploss=0,248 Ploss=0,248MW MW Qloss=3,955 Qloss=3,955Mvar Mvar YUCUMO 115 kV U=115,340 kV u=100,30 % Uang=-10,65 ° CARAN YUCUMO P=17,656 MW Q=-11,491 Mvar Ploss=0,449 MW Qloss=-2,536 Mvar LA CUMBRE P=-7,019 P=7,023 MW MW 230 kV Q=-5,903 Q=5,969 Mvar Mvar U=226,376 kV CUMB YUC 230 KVPloss=0,004 MW P=67,048 MW u=98,42 % Q=-33,497 Mvar Qloss=0,065 Mvar Uang=-3,34 ° Ploss=1,236 MW SAN BORJA 115 kV U=115,313 kV u=100,27 % Uang=-12,01 ° YUC SAN BORJA P=16,426 MW Q=-6,152 Mvar Ploss=0,133 MW Qloss=-1,099 Mvar TRONCOS S. RAMON P=10,931 MW Q=8,915 Mvar Ploss=0,010 MW Qloss=0,159 Mvar F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=232,280 kV u=100,99 % Uang=-20,14 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TRIN S JOAQ P=28,175 MW Q=-12,458 Mvar Ploss=0,195 MW Qloss=-26,114 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=24,093 Mvar o GUARAYOS TRINIDAD P=18,551 MW Q=10,459 Mvar Ploss=0,114 MW Qloss=-31,410 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,523 kV u=100,66 % Uang=-19,21 ° TRINIDAD 115 kV U=114,321 kV u=99,41 % Uang=-17,56 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=10,690 MW P=13,493 MW Q=-2,954 Mvar Q=-6,163 Mvar Ploss=0,111 MW Ploss=0,302 MW Qloss=-2,698 Mvar Qloss=-4,189 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-10,921 MW U=231,865 kV Q=-8,756 Mvar u=100,81 % Ploss=0,010 MW Uang=-10,35 ° Qloss=0,159 Mvar Qloss=-20,804 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=18,500 MW Q=-0,000 Mvar Ploss=0,051 MW Qloss=-13,634 Mvar MOXOS 115 kV U=114,990 kV u=99,99 % Uang=-15,81 ° TRINIDAD AT 230 kV U=230,422 kV u=100,18 % Uang=-17,07 ° SHUNT-178836 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM RIBERALTA S JOAQ RAM 230 kV 230 kV 230 kV U=222,143 kV U=222,584 kV U=228,726 kV u=96,58 % u=96,78 % u=99,45 % Uang=-23,44 ° Uang=-24,75 ° Uang=-19,76 ° COBIJA 230 kV U=232,004 kV u=100,87 % Uang=-27,19 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=27,980 MW Q=-9,808 Mvar Ploss=0,315 MW Qloss=-34,825 Mvar YUC TRIN P=58,789 MW Q=-18,662 Mvar SHUNT-175775 MW MW P=0,000 SHUNT-174698 Ploss=1,018 Mvar Mvar Q=23,465 P=0,000 MW Qloss=-27,000 Q=32,832 Mvar GUAYAR RIB P=22,365 MW Q=-11,834 Mvar Ploss=0,080 MW Qloss=-13,785 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=34,751 Mvar RIB COB P=12,785 MW Q=-36,421 Mvar Ploss=0,185 MW Qloss=-41,420 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=34,571 Mvar El comportamiento es similar al anterior caso, donde tambien hay sobrecarga en la linea de 115 y 230 KV disponibles, respecto al estado normal. El incremento del ángulo máximo de voltaje en 115 y 230 KV., respectivamente en Trinidad y Cobija de -7.2 a -17.56 grados y -16.85 a -27.19 grados, que es mucho mayor que en el caso anterior, aunque la diferencia en carga es muy pequeña. Año 2022: 1.- ESTADO NORMAL (1 solo trafo 230/115 KV. en Trinidad): 89 CUMBRE CHUSPIPATA 115 kV 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % U=112,522 kV u=97,84 % Uang=0,00 ° Uang=-3,05 ° F-174272 P=-74,838 MW Q=34,063 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,161 kV u=95,79 % Uang=-6,84 ° CHUSP CARAN P=30,056 MW Q=-1,482 Mvar Ploss=0,705 MW Qloss=-0,291 Mvar CUMB CHUSP P=36,918 MW Q=1,328 Mvar Ploss=0,712 MW Qloss=0,310 Mvar TRONCOS S. RAMON P=66,643 MW Q=-24,004 Mvar Ploss=0,706 MW Qloss=-12,330 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=39,237 MW Q=-21,474 Mvar Ploss=0,209 MW Qloss=-12,846 Mvar SAN RAMON 230 kV U=231,684 kV u=100,73 % SHUNT-175763 P=0,000 MW Uang=-3,90 ° Q=6,174 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 141,5 = 135,8 + P Pérd 5,7 Q Gen (MVAR) -58,1 = + Q Pérd -230,5 Q Carga 49,6 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,9 230 3,9 TOT SIST.: 5,7 TR2-174584 Tap=0 P=35,183 MW P=-35,111 MW Q=14,108 Mvar Q=-12,965 Mvar Ploss=0,072 Ploss=0,072 MW MW Qloss=1,143 Qloss=1,143 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=40,258 MW Q=-13,645 Mvar Ploss=0,398 MW Qloss=-25,074 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=39,028 MW Q=-14,801 Mvar Ploss=0,430 MW Qloss=-29,979 Mvar GUARAYOS 230 kV U=233,391 kV u=101,47 % Uang=-5,83 ° + TRINIDAD 115 kV U=113,867 kV u=99,02 % Uang=-11,60 ° YUC SAN BORJA MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=4,855 MW P=2,699 MW P=0,842 MW Q=-7,091 Mvar Q=3,879 Mvar Q=-7,232 Mvar Ploss=0,033 MW Ploss=0,012 MW Qloss=-1,239230 MvarKV Ploss=0,041 MW Qloss=-2,914 Mvar YUCUMO Qloss=-4,603 Mvar YUC TRIN P=37,261 MW Q=-11,679 Mvar Ploss=0,418 MW Qloss=-31,439 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° MOXOS 115 kV U=112,775 kV u=98,06 % Uang=-11,88 ° 230 kV U=235,179 kV u=102,25 % Uang=-5,98 ° CUMBRE YUCUMO P=37,783 MW Q=-37,571 Mvar Ploss=0,522 MW Qloss=-25,892 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=227,589 kV u=98,95 % Uang=-1,93 ° F-174612 P=-66,643 MW Q=24,004 Mvar CARAN YUCUMO P=16,307 MW Q=-5,691 Mvar Ploss=0,372 MW Qloss=-2,450 Mvar TR2-175802 TR2-174738 Tap=2 P=37,919 MW MW P=-37,783 Q=-35,392Mvar Mvar Q=37,571 Ploss=0,136MW MW Ploss=0,136 Qloss=2,180Mvar Mvar Qloss=2,180 SAN BORJA 115 kV U=110,294 kV u=95,91 % Uang=-11,14 ° YUCUMO 115 kV U=109,566 kV u=95,27 % Uang=-10,55 ° Qc Paral 0 % 33 67 100 Pérd Línea 1,875 3,643 = 5,5 Pérd Transf. 0,0 0,2 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) % 115 -11,2 5 230 -219,3 95 TOT SIST.: -230,5 100 Pérd Línea -11,2 -222,6 = -233,8 Pérd Transf. 0,0 3,3 + 3,3 TRINIDAD AT 230 kV U=230,640 kV u=100,28 % Uang=-10,02 ° RIBERALTA 230 kV U=220,982 kV u=96,08 % Uang=-21,03 ° GUAYARAM 230 kV U=219,635 kV u=95,49 % Uang=-19,12 ° S JOAQ RAM 230 kV U=228,776 kV u=99,47 % Uang=-13,85 ° COBIJA 230 kV U=218,559 kV u=95,03 % Uang=-23,93 ° GUAYAR RIB RIBER COB S JOAQ GUAYRAM P=31,520 MW P=17,845 MW P=39,860 MW Q=-17,204 Mvar Q=-18,780 Mvar Q=-6,314 Mvar Ploss=0,175 MW Ploss=0,145 MW Ploss=0,640 MW Qloss=-13,053 Mvar Qloss=-39,288 Mvar Qloss=-32,702 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=34,475 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=9,629 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=17,743 Mvar SHUNT-175993 P=0,000 MW Q=14,008 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=40,793 Mvar QI Paral 122,8 Tension Kv. 115 230 Nodo u Ángulo V Nombre % ° YUCUMO 95,3 -10,6 TRINIDAD 99,0 -11,6 COBIJA 95,0 -23,9 YUCUMO 102,3 -6 TRINIDAD 100,3 -10 Tension Kv. 115 230 Elemento Nombre CUMB - CHUSP MOX - TRIN YUCUMO TRINIDAD CUMB - YUC TRONC S. RAM TRIN - S JOAQ RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 36,9 -2,7 0,0 -35,1 37,8 66,6 40,3 17,8 Q MVar 1,3 -3,9 0,0 -13,0 -37,6 -24,0 -13,6 -18,8 Carga Posic % Tap 31,7 4,1 0,0 36,0 0 13,9 18,4 11,0 7,1 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 5,7 MW. (4%) activas y las reactivas son -23,5 MVAR. o Las pérdidas activas son 33 % en 115 KV y 67 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas. o Las pérdidas reactivas son 5 % en 115 KV y 95 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones de la línea de 115 KV en la Cumbre y Trinidad es nominal (100 %), la menor tensión es a mitad de línea en Yucumo, es 95,27 % y su máximo ángulo de voltaje en Trinidad es de -11,6 grados. 90 - Las tensiones de la línea 230 KV en la Cumbre y Troncos es casi nominal (100 % con ángulo de 0 grados), la menor tensión es a final de línea en Cobija 95 % con su máximo ángulo de voltaje de -23,9 grados; En Trinidad donde la línea radial a Cobija se conecta al anillo Cumbre – Troncos, su voltaje es de 100,3 % y ángulo de -10 grados. CARGABILIDAD: - La línea 115 KV al ser alimentada de ambos extremos, dichos tramos iniciales Cumbre- Chuspip. y Mox.Trin., tienen una carga de 31,7 y 4,1 % respectivamente, se hace notar que la carga de trinidad es la mayor del sistema y está conectada a este nodo y es tomada directamente por su transformador de 100 KVA., cargado al 36 %. - Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 13,9 % y 18,4 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11 %. a) CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % F-174272 P=-49,830 MW Q=35,349 Mvar Falla de cualquier tramo de línea, tramo central: CHUSPIPATA 115 kV U=113,175 kV u=98,41 % CUMB CHUSP P=22,298 MW Q=2,206 Mvar Ploss=0,271 MW Qloss=-0,883 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=228,068 kV u=99,16 % TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % CHUSP CARAN P=17,427 MW Q=1,269 Mvar Ploss=0,243 MW Qloss=-1,560 Mvar TR2-174738 Tap=2 P=-27,419 MW P=27,533 MW Q=39,373 Mvar Q=-37,555 Mvar Ploss=0,114 MW MW Ploss=0,114 Qloss=1,818 Qloss=1,818 Mvar Mvar F-174612 P=-47,544 MW Q=23,551 Mvar CARANAVI 115 kV U=111,114 kV u=96,62 % SAN BORJA 115 kV U=116,973 kV u=101,72 % CARAN YUCUMO P=7,883 MW Q=-0,840 Mvar Ploss=0,083 MW Qloss=-3,259 Mvar YUC SAN BORJA MOXOS 115 kV U=116,763 kV u=101,53 % SHUNT-177470 P=0,000 MW Q=-0,681 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=28,662 MW Q=-15,173 Mvar Ploss=0,109 MW Qloss=-13,461 Mvar carga conc P=18,500 MW Q=6,000 Mvar SAN RAMON 230 kV SHUNT-175763 U=232,020 kV P=0,000 MW u=100,88 % Q=18,429 Mvar Qloss=0,571 Mvar L175811 P=27,044 MW Q=-12,295 Mvar Ploss=0,223 MW Qloss=-33,225 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=28,553 MW Q=-20,142 Mvar Ploss=0,238 MW Qloss=-31,415 Mvar GUARAYOS 230 kV U=232,767 kV u=101,20 % TRINIDAD 115 kV U=115,981 kV u=100,85 % MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=5,316 MW P=2,800 MW Q=-3,045 Mvar Q=1,110 Mvar Ploss=0,048 MW Ploss=0,016 MW Qloss=-2,982 Mvar Qloss=-5,135 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-26,864 MW U=236,715 kV Q=-2,474 Mvar Ploss=0,036 MW u=102,92 % TR2-175802 L174753 P=27,419 MW Q=-39,373 Mvar Ploss=0,375 MW Qloss=-27,078 Mvar TRONCOS S. RAMON P=47,544 MW Q=-23,551 Mvar Ploss=0,383 MW Qloss=-14,377 Mvar YUCUMO 115 kV U=109,623 kV u=95,32 % P=26,899 MW Q=3,044 Mvar Ploss=0,036 MW Qloss=0,571 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA PANDO COBIJA 230 kV 230 kV 230 kV 230 kV U=230,075 kV U=220,515 kV U=221,211 kV U=230,291 kV u=100,13 % u=100,03 % u=95,88 % u=96,18 % L175718 P=28,237 MW Q=-10,754 Mvar Ploss=0,200 MW Qloss=-26,775 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=232,766 kV u=101,20 % SHUNT-177461 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=39,912 Mvar TR2-174584 Tap=0 L-175739 L175726 P=22,376 MW P=28,037 MW Q=-13,424 Mvar Q=-4,964 Mvar Ploss=0,085 MW Ploss=0,361 MW Qloss=-13,742 Mvar Qloss=-34,916 Mvar L175846 P=12,790 MW Q=-36,426 Mvar Ploss=0,190 MW Qloss=-41,426 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=32,943 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,985 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=41,275 Mvar 91 Tension Kv. 115 230 Nodo u Ángulo V Nombre % ° YUCUMO 91,8 -7,6 TRINIDAD 100,8 -12,4 COBIJA 96,9 -24,2 YUCUMO 103,0 -6,3 TRINIDAD 101,6 -10,6 Tension Kv. 115 230 Elemento Nombre CUMB - CHUSP MOX - TRIN YUCUMO TRINIDAD CUMB - YUC TRONC S. RAM TRIN - S JOAQ RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 31,5 -7,5 0,0 -40,0 40,1 69,4 40,2 17,8 Q MVar 7,3 2,4 0,0 -6,7 -40,7 -27,5 -15,0 -19,8 Carga Posic % Tap 27,7 6,7 0,0 40,0 0 15,0 19,4 11,0 7,1 TENSIONES Y ESTABILIDAD: o El voltaje más bajo de la línea de 115 KV. es Yucumo con 91,8 % y un angulo -7,6 grad., San Borja con 100,9 y angulo -14,8 grad.; el voltaje más bajo de 230 Kv. es cobija con 96,9 % y angulo de -24,2 grad. CARGABILIDAD: o Los dos tramos iniciales de línea de 115 KV. están cargados a 27,7 y 6,7 % respectivamente para Cumb. – Chusp. y Mox. – Trin., el transformador de Trinidad con 40%. o Los dos tramos iniciales del anillo 230 KV. están cargados a 15 y 19,4 % respectivamente para Cumb. – Yuc. y Tronc.– S.Ram. y el tramo Trin – S. Joaq. 11%. b) Falla de una de las fuentes de energía: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-97,604 MW Q=7,895 Mvar P=21,660 MW MW P=-21,564 Q=-37,368 Mvar Q=38,913 Mvar Ploss=0,097 MW MW Ploss=0,097 Qloss=1,546 Mvar Mvar Qloss=1,546 TR2-174738 LA CUMBRE Tap=2 CHUSPIPATA 115 kV U=105,798 kV u=92,00 % Uang=-5,84 ° CUMB CHUSP P=75,944 MW Q=29,473 Mvar Ploss=3,389 MW Qloss=7,578 Mvar CARANAVI 115 kV U=97,426 kV u=84,72 % Uang=-15,56 ° CHUSP CARAN P=66,405 MW Q=11,782 Mvar Ploss=3,328 MW Qloss=7,112 Mvar SHUNT-176057 P=0,000 MW Q=7,612 Mvar SHUNT-176102 P=0,000 MW Q=8,019 Mvar L174753 P=21,564 MW Q=-38,913 Mvar Ploss=0,283 MW Qloss=-27,661 Mvar 230 kV U=228,078 kV u=99,16 % Uang=-1,15 ° TRONCOS S. RAMON P=46,392 MW Q=-20,070 Mvar Ploss=0,347 MW Qloss=-14,541 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUC SAN BORJA P=37,282 MW Q=-15,795 Mvar Ploss=-0,237 MW Qloss=-1,583 Mvar CARAN YUCUMO P=50,033 MW Q=-7,848 Mvar Ploss=1,671 MW Qloss=1,907 Mvar SHUNT-176033 P=0,000 MW TR2-175802 Q=2,190 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=236,805 kV u=102,96 % Uang=-3,62 ° S.RAMON GUARAYOS P=19,345 MW Q=-15,329 Mvar Ploss=0,049 MW Qloss=-13,759 Mvar F-174612 P=-46,392 MW Q=20,070 Mvar SAN RAMON 230 kV U=231,251 kV u=100,54 % Uang=-2,73 ° SAN BORJA 115 kV U=98,039 kV u=85,25 % Uang=-39,85 ° YUCUMO 115 kV U=95,592 kV u=83,12 % Uang=-32,99 ° SHUNT-176069 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S BORJA MOXOS P=33,540 MW Q=-15,592 Mvar Ploss=-1,953 MW Qloss=-8,473 Mvar MOXOS TRINIDAD P=31,993 MW Q=-0,752 Mvar Ploss=-0,407 MW Qloss=-2,927 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=19,296 MW Q=-19,923 Mvar Ploss=0,098 MW Qloss=-32,207 Mvar GUARAYOS 230 kV U=232,288 kV u=100,99 % Uang=-3,69 ° TRINIDAD AT 230 kV U=232,702 kV u=101,17 % Uang=-5,83 ° SHUNT-176045 P=0,000 MW Q=-9,825 Mvar SHUNT-176081 P=0,000 MW Q=-7,617 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=231,307 kV u=100,57 % TR2-174584 Uang=-9,62 ° L175811 P=21,280 MW Q=-11,253 Mvar Ploss=0,139 MW Qloss=-33,748 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=18,352 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,087 kV u=100,08 % Uang=-88,84 ° MOXOS 115 kV U=110,935 kV u=96,46 % Uang=-67,75 ° TRIN S JOAQ P=40,339 MW Q=-15,221 Mvar Ploss=0,389 MW Qloss=-25,713 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=50,000 Mvar GUAYARAM 230 kV U=222,717 kV u=96,83 % Uang=-14,80 ° RIBERALTA 230 kV U=225,562 kV u=98,07 % Uang=-16,72 ° S JOAQ GUAYARAM GUAYAR RIB P=39,951 MW P=31,633 MW Q=-7,666 Mvar Q=-24,256 Mvar Ploss=0,617 MW Ploss=0,200 MW Qloss=-33,811 Mvar Qloss=-13,415 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=18,158 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=47,601 Mvar PANDO COBIJA 230 kV U=233,433 kV u=101,49 % Uang=-19,84 ° RIB COBIJA P=17,933 MW Q=-35,931 Mvar Ploss=0,233 MW Qloss=-42,431 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=20,090 Mvar SHUNT-175993 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 92 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 144,0 = 135,8 + P Pérd 8,2 Q Gen (MVAR) -28,0 = + Q Pérd -232,1 Q Carga 49,6 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 5,8 230 2,5 TOT SIST.: 8,2 + Qc Paral -17,442 % 70 30 100 Pérd Línea 5,79 2,356 = 8,1 Pérd Transf. 0,0 0,1 + 0,1 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) % 115 3,6 2 230 -235,7 98 TOT SIST.: -232,1 100 Pérd Línea 3,6 -237,3 = -233,7 Pérd Transf. 0,0 1,5 + 1,5 QI Paral 172,0 Tension Kv. 115 230 Nodo Nombre YUCUMO S BORJA CARANAVI TRINIDAD COBIJA YUCUMO TRINIDAD u % 83,1 85,3 84,7 100,1 101,5 103,0 101,2 Elemento Tipo Ángulo V Tension Kv. Nombre ° CUMB - CHUSP Línea -33,0 MOX - TRIN Línea -39,9 YUCUMO Trafo -15,6 TRINIDAD Trafo 115 -88,8 CUMB - YUC Línea -19,8 TRONC S. RAM Línea -3,6 TRIN - S JOAQ Línea -5,8 230 RIBER - COB Línea P MW 75,9 32,0 0,0 0,0 21,5 46,4 40,3 17,9 Q Carga MVar % 29,5 76,6 -0,8 31,2 -38,9 -20,1 -15,2 -35,9 2,8 13,1 11,0 10,6 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 8,2 MW. (5,7%) activas y las reactivas son -232,1 MVAR. o Las pérdidas activas son 70 % en 115 KV y 30 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas. o Las pérdidas reactivas son 2 % en 115 KV y 98 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las subtensiones fuera de norma en la línea de 115 KV., nodos Yucumo, S. Borja, Caranavi son 83,1 85,3 y 84,7 %, el máximo ángulo de voltaje es en Trinidad con 100,1 % de tensión y -88,8 grados, lo que muestra la imposibilidad de operar la línea en estas condiciones, esto se notaba inestabilidad de voltaje para compensar reactivos. Esta condición indeseable se eliminara con un nuevo transformador 230/115 en Yucumo (Próximo escenario). - En la línea de 115 Kv, se tuvo que instalar capacitores y reactores en capacidades exageradamente grandes 17,4 y 172 MVAR respectivamente. - Los voltajes de los nodos de 230 KV están en rango de norma. CARGABILIDAD: - La línea 115 KV al ser energizada solo de la Cumbre, Los tramos Cumbre- Chuspip. y Moxos - Trin, tienen una carga de 76,6 y 31,2 % respectivamente. - Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 2,8 % y 13,1 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11 %. El caso de desconexión del nodo La Cumbre, es algo similar al caso tratado y con resultados de inoperabilidad del sistema de 115KV. 93 d) Inclusión de Un transformador nuevo 230/115 KV en Yucumo. (para dar solución a falla del transformador de Trinidad). CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=115,013 kV u=100,01 % Uang=-3,03 ° F-174272 P=-83,463 MW Q=34,950 Mvar CUMB CHUSP P=32,499 MW Q=-12,043 Mvar Ploss=0,522 MW Qloss=-0,235 Mvar P=50,964 MW MW P=-50,835 Q=-22,907 Mvar Q=24,962 Mvar Ploss=0,129 MW MW Ploss=0,129 Qloss=2,055 Mvar Mvar Qloss=2,055 TR2-174738 LA CUMBRE Tap=2 CARANAVI 115 kV U=116,139 kV u=100,99 % Uang=-6,62 ° CHUSP CARAN P=25,827 MW Q=-14,308 Mvar Ploss=0,521 MW Qloss=-0,948 Mvar L174753 P=50,835 MW Q=-24,962 Mvar Ploss=0,615 MW Qloss=-23,999 Mvar 230 kV U=225,142 kV u=97,89 % Uang=-2,55 ° TRONCOS S. RAMON F-174612 P=-60,662 MW Q=16,027 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° Tension Nodo u Ángulo V Kv. Nombre % ° YUCUMO 105,8 -10,0 -28,4 115 TRINIDAD 95,1 COBIJA 98,7 -23,5 YUCUMO 98,1 -7,9 230 TRINIDAD 99,0 -8,9 GUARAYOS TRINIDAD P=33,324 MW Q=-17,347 Mvar Ploss=0,264 MW Qloss=-30,301 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=18,004 Mvar Tension Kv. 115 230 TRINIDAD 115 kV U=111,575 kV u=97,02 % Uang=-28,75 ° MOXOS 115 kV U=113,811 kV u=98,97 % Uang=-23,04 ° S BORJA MOXOS P=39,022 MW Q=-1,910 Mvar Ploss=2,022 MW Qloss=0,394 Mvar MOXOS TRINIDAD P=33,500 MW Q=-3,554 Mvar Ploss=1,100 MW Qloss=0,138 Mvar YUCUMO 230 KV L175811 230 kV P=7,316 MW U=227,586 kV Q=-20,626 Mvar u=98,95 % Ploss=0,024 MW Qloss=-32,483 Mvar Uang=-7,92 ° S.RAMON GUARAYOS P=33,436 MW Q=-12,499 Mvar Ploss=0,111 MW Qloss=-13,156 Mvar P=60,662 MW Q=-16,027 Mvar Ploss=0,526 MW Qloss=-13,328 Mvar YUC SAN BORJA P=43,646 MW Q=-0,369 Mvar Ploss=0,644 MW Qloss=0,160 Mvar CARAN YUCUMO P=12,261 MW Q=-17,860 Mvar Ploss=0,354 MW Qloss=-3,048 Mvar TR2-175802 Tap=4 P=42,904 P=-42,818MW MW Q=19,663 Q=-18,293Mvar Mvar Ploss=0,086 Ploss=0,086MW MW Qloss=1,370 Qloss=1,370Mvar Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,980 kV u=99,99 % Uang=-3,52 ° SAN BORJA 115 kV U=118,920 kV u=103,41 % Uang=-12,99 ° YUCUMO 115 kV U=120,875 kV u=105,11 % Uang=-9,93 ° Elemento Nombre CUMB - CHUSP YUC - S.BORJA YUCUMO TRINIDAD CUMB - YUC TRONC S. RAM TRIN - S JOAQ RIBER - COB GUARAYOS 230 kV U=230,185 kV u=100,08 % Uang=-5,14 ° Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 32,4 43,7 -43,0 0,0 50,8 60,8 40,4 17,9 TRINIDAD AT 230 kV U=229,121 kV u=99,62 % Uang=-8,85 ° Q MVar -13,0 2,7 -22,2 Carga Posic % Tap 32,8 33,0 48,4 5 -21,6 -14,4 -12,9 -33,2 14,7 16,2 11,1 10,3 S JOAQ RAM 230 kV U=227,460 kV u=98,90 % TR2-174584 Uang=-12,75 ° TRIN S JOAQ P=40,353 MW Q=-13,571 Mvar Ploss=0,391 MW Qloss=-24,688 Mvar SHUNT-177601 P=0,000 MW Q=-15,692 Mvar GUAYARAM 230 kV U=218,626 kV u=95,05 % Uang=-18,11 ° S JOAQ GUAYARAM GUAYAR RIB P=39,962 MW P=31,625 MW Q=-6,349 Mvar Q=-22,517 Mvar Ploss=0,637 MW Ploss=0,197 MW Qloss=-32,154 Mvar Qloss=-12,776 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=38,381 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=17,467 Mvar PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=228,914 kV u=99,53 % 230 kV U=221,320 kV Uang=-23,31 ° u=96,23 % Uang=-20,09 ° RIB COBIJA P=17,927 MW Q=-33,918 Mvar Ploss=0,227 MW Qloss=-40,418 Mvar SHUNT-175751 SHUNT-175993 P=0,000 MW P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=19,178 Mvar Q=0,000 Mvar P=0,000 MW Q=45,521 Mvar TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones dentro de norma en la línea de 115 KV. para el nodo Trinidad es de 95 % y ángulo de -28,4 grad. que es grande, el transformador Yucumo está en el Tap 5. - En la línea de 115 Kv, se instalaran capacitores por 15,6. MVAR. - Los voltajes de nodos de 230 KV están en rango de norma y sus ángulos normales con un máximo de 23,49 grados en Cobija. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre- Chuspip. y Yuc – S. Borja, son los más cargados de la línea de 115 KV. con 32,8 MW y 33 % respectivamente y el transformador de Yucumo con 48,4 %. 94 - Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 14,7 % y 16,2 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11 %. e) Con transformadores en Yucumo y Trinidad, estado normal en adelante: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-73,449 MW Q=33,293 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,914 kV u=99,06 % Uang=-2,50 ° CUMB CHUSP P=28,645 MW Q=-4,298 Mvar Ploss=0,430 MW Qloss=-0,467 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,345 kV u=98,56 % Uang=-5,39 ° CHUSP CARAN P=22,065 MW Q=-6,331 Mvar Ploss=0,385 MW Qloss=-1,239 Mvar CARAN YUCUMO P=8,636 MW Q=-9,592 Mvar Ploss=0,158 MW Qloss=-3,309 Mvar TR2-175802 Tap=0 P=14,244 P=-14,233MW MW Q=3,642 Q=-3,471Mvar Mvar Ploss=0,011 Ploss=0,011MW MW Qloss=0,171 Qloss=0,171Mvar Mvar P=44,804 MW MW P=-44,661 Q=-28,995Mvar Mvar Q=31,286 Ploss=0,143 MW Ploss=0,143 MW Qloss=2,290 Mvar Mvar Qloss=2,290 TR2-174738 LA CUMBRE Tap=2 YUCUMO 115 kV U=115,223 kV u=100,19 % Uang=-7,62 ° CUMB YUC 230 P=44,661 MW Q=-31,286 Mvar Ploss=0,616 MW Qloss=-24,646 Mvar 230 kV U=226,331 kV u=98,40 % Uang=-2,25 ° TRONCOS S. RAMON P=67,371 MW Q=-12,882 Mvar Ploss=0,683 MW Qloss=-12,285 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=39,988 MW Q=-10,397 Mvar Ploss=0,194 MW Qloss=-12,503 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=17,787 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 140,8 = 135,8 + P Pérd 5,1 Q Gen (MVAR) -46,2 = + Q Pérd -230,4 Q Carga 49,6 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,2 230 3,9 TOT SIST.: 5,1 GUARAYOS 230 kV U=228,733 kV u=99,45 % Uang=-5,82 ° + S BORJA MOXOS P=7,573 MW Q=-6,790 Mvar Ploss=0,117 MW Qloss=-4,776 Mvar Qc Paral 0 % 23 77 100 Pérd Línea 1,184 3,678 = 4,9 Pérd Transf. 0,0 0,2 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) % 115 -14,1 6 230 -216,3 94 TOT SIST.: -230,4 100 Pérd Línea -14,1 -219,6 = -233,7 Pérd Transf. 0,0 3,3 + 3,3 MOXOS TRINIDAD P=3,956 MW Q=-3,264 Mvar Ploss=0,016 MW Qloss=-3,065 Mvar P=28,510 MW Q=13,005 Mvar Ploss=0,050 MW Qloss=0,805 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=226,628 kV u=98,53 % Uang=-10,29 ° SHUNT-177601 TR2-174584 Tap=2 P=-28,459 MW Q=-12,200 Mvar Ploss=0,050 MW Qloss=0,805 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=39,794 MW Q=-15,681 Mvar Ploss=0,460 MW Qloss=-28,576 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar TRINIDAD 115 kV U=116,452 kV u=101,26 % Uang=-11,61 ° MOXOS 115 kV U=116,349 kV u=101,17 % Uang=-10,92 ° YUC SAN BORJA P=11,632 MW Q=-6,662 Mvar Ploss=0,078 MW Qloss=-1,252 Mvar YUCUMO 230 KV YUC TRIN 230 230 kV P=29,800 MW U=231,263 kV Q=-10,281 Mvar u=100,55 % Ploss=0,275 MW Qloss=-31,177 Mvar Uang=-6,98 ° F-174612 P=-67,371 MW Q=12,882 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,112 kV u=99,61 % Uang=-3,89 ° SAN BORJA 115 kV U=115,488 kV u=100,42 % Uang=-8,63 ° TRIN S JOAQ P=40,350 MW Q=-16,847 Mvar Ploss=0,407 MW Qloss=-24,221 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=37,633 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=226,232 kV u=98,36 % Uang=-14,29 ° GUAYARAM 230 kV U=219,331 kV u=95,36 % Uang=-19,73 ° PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=229,611 kV u=99,83 % 230 kV U=222,023 kV Uang=-24,89 ° u=96,53 % Uang=-21,70 ° RIB COBIJA P=17,930 MW Q=-34,386 Mvar Ploss=0,230 MW Qloss=-40,886 Mvar S JOAQ GUAYARAM GUAYAR RIB P=39,943 MW P=31,629 MW Q=-9,960 Mvar Q=-22,914 Mvar Ploss=0,614 MW Ploss=0,199 MW Qloss=-32,341 Mvar Qloss=-12,921 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=17,334 Mvar SHUNT-175751 SHUNT-175993 P=0,000 MW P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 Q=19,393 Mvar P=0,000 MW Q=42,495 Mvar QI Paral 134,6 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u % 100,2 101,3 99,8 100,6 98,5 Áng V Tension Elemento Tipo P Q ° Kv. Nombre MW MVar -7,6 CUMB - CHUSP Línea 28,6 -4,3 -11,6 YUC - S.BORJA Línea 11,6 -6,7 -24,9 YUCUMO Trafo -14,2 -3,5 -7,0 TRINIDAD Trafo -28,5 -12,2 115 -10,3 CUMB - YUC Línea 44,7 -31,3 TRONC S. RAM Línea 67,4 -12,9 TRIN - S JOAQ Línea 40,4 -16,8 230 RIBER - COB Línea 17,9 -34,4 Carga Posic % Tap 27,2 10,7 14,7 0 31,0 2 14,4 17,8 11,5 4,8 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 5,1 MW. (3,6 %) activas y las reactivas son -230,4 MVAR. o Las pérdidas activas son 77 % en 115 KV y 23 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas. 95 o Las pérdidas reactivas son 6 % en 115 KV y 94 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas, en líneas de 230 KV, la compensación con reactores para mantener voltaje es de 134,6 MVAR, que es grande. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad son 100,2 % y 101,3 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -11,6 grados, que es bajo y bueno para operar la línea, el perfil de voltaje de todos los nodos es casi plano y uniforme. - La línea de 115 Kv. es energizada por transformadores de Trinidad y Yucumo, con posiciones de Taps que permite no conectar capacitores en 115 KV. - Los voltajes de nodos de 230 KV están en rango de norma, con ángulo máximo en Cobija -24,9 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 27,2 %. - Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 14,4 % y 17,8 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11,5 %. 96 2. Contingencia en tramo de línea 230 KV. Troncos – S. Ramón. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-144,523 MW Q=27,598 Mvar P=97,479 MW MW P=-97,212 Q=-22,628Mvar Mvar Q=26,896 Ploss=0,267 MW Ploss=0,267 MW Qloss=4,268 Mvar Mvar Qloss=4,268 TR2-174738 LA CUMBRE Tap=2 CARANAVI 115 kV U=111,855 kV u=97,27 % Uang=-9,38 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,067 kV u=98,32 % Uang=-4,09 ° CHUSP CARAN P=40,090 MW Q=-8,018 Mvar Ploss=0,882 MW Qloss=0,152 Mvar CUMB CHUSP P=47,043 MW Q=-4,970 Mvar Ploss=0,803 MW Qloss=0,548 Mvar CARAN YUCUMO P=26,164 MW Q=-12,671 Mvar Ploss=0,600 MW Qloss=-1,961 Mvar TR2-175802 Tap=0 P=9,457 P=-9,449MW MW Q=8,265 Q=-8,144Mvar Mvar Ploss=0,008 Ploss=0,008MW MW Qloss=0,122 Qloss=0,122Mvar Mvar CUMB YUC 230 P=97,212 MW Q=-26,896 Mvar Ploss=1,734 MW Qloss=-16,815 Mvar 230 kV U=225,103 kV u=97,87 % Uang=-4,82 ° YUCUMO 115 kV U=113,706 kV u=98,87 % Uang=-15,56 ° TRONCOS S. RAMON YUC SAN BORJA P=23,933 MW Q=-6,416 Mvar Ploss=0,228 MW Qloss=-0,765 Mvar YUCUMO 230 KV YUC TRIN 230 230 kV P=86,021 MW U=229,184 kV Q=-18,346 Mvar u=99,65 % Ploss=1,844 MW Uang=-15,12 ° Qloss=-20,197 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=26,700 MW Q=9,800 Mvar Ploss=0,100 MW Qloss=-12,110 Mvar F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN RAMON TRONCOS S.C. 230 kV 230 kV U=228,265 kV U=230,000 kV u=99,25 % u=100,00 % Uang=-29,98 ° Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=113,615 kV u=98,80 % Uang=-17,61 ° GUARAYOS 230 kV U=229,621 kV u=99,84 % Uang=-28,67 ° + P Pérd 8,8 Q Gen (MVAR) -27,6 = + Q Pérd -185,7 Q Carga 49,6 + Qc Paral 0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,3 230 5,5 TOT SIST.: 8,8 % Pérd Línea 37 3,283 63 5,183 100 = 8,5 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -7,5 230 -178,2 TOT SIST.: -185,7 % Pérd Línea 4 -7,5 96 -183,0 100 = -190,5 Pérd Transf. 0,0 4,8 + 4,8 TRINIDAD 115 kV U=113,777 kV u=98,94 % Uang=-26,33 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=15,678 MW P=19,725 MW Q=-5,054 Mvar Q=-7,031 Mvar Ploss=0,222 MW Ploss=0,547 MW Qloss=-2,207 Mvar Qloss=-3,227 Mvar TR2-174584 Tap=0 P=-16,945 MW Q=-14,847 Mvar Ploss=0,028 MW S JOAQ RAM Qloss=0,439 Mvar P=16,972 MW Q=15,286 Mvar Ploss=0,028 MW Qloss=0,439 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=26,800 MW Q=14,358 Mvar Ploss=0,219 MW Qloss=-28,668 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 144,5 = 135,8 MOXOS 115 kV U=113,779 kV u=98,94 % Uang=-23,49 ° TRINIDAD AT 230 kV U=230,810 kV u=100,35 % Uang=-25,54 ° TRIN S JOAQ P=40,186 MW Q=-18,930 Mvar Ploss=0,334 MW Qloss=-24,067 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=19,805 Mvar 230 kV U=233,378 kV u=101,47 % Uang=-29,71 ° SHUNT-177601 GUAYARAM 230 kV U=224,343 kV u=97,54 % Uang=-35,03 ° PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=231,545 kV u=100,67 % 230 kV U=226,425 kV Uang=-40,26 ° u=98,45 % Uang=-37,01 ° RIB COBIJA P=17,853 MW Q=-26,332 Mvar Ploss=0,153 MW Qloss=-37,901 Mvar S JOAQ GUAYARAM GUAYAR RIB P=39,851 MW P=31,510 MW Q=-3,366 Mvar Q=-15,557 Mvar Ploss=0,642 MW Ploss=0,156 MW Qloss=-30,909 Mvar Qloss=-12,363 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=8,503 Mvar SHUNT-175751 SHUNT-175993 P=0,000 MW P=0,000 MW Q=5,068 Mvar SHUNT-175784 Q=18,138 Mvar P=0,000 MW Q=40,300 Mvar QI Paral 108,5 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q % ° Kv. Nombre MW MVar 98,9 -15,6 CUMB - CHUSP Línea 47,0 -5,0 98,9 -26,3 YUC - S.BORJA Línea 23,9 -6,4 100,7 -40,3 YUCUMO Trafo -9,4 -8,1 99,7 -15,1 TRINIDAD Trafo -16,9 -14,8 115 100,4 -25,5 CUMB - YUC Línea 97,2 -26,9 GUARAY - TRIN Línea -26,8 -14,4 TRIN - S JOAQ Línea 40,2 -18,9 230 RIBER - COB Línea 17,9 -26,3 Carga % 44,5 20,0 12,5 11,3 26,8 7,9 11,5 8,4 Posic Tap 0 2 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 8,8 MW. (6 %) activas y las reactivas son -185,7 MVAR. o Las pérdidas activas son 37 % en 115 KV y 63 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas. o Las pérdidas reactivas son 4 % en 115 KV y 96 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas, en líneas de 230 KV, la compensación con reactores para mantener voltaje es de 183 MVAR, que es grande. 97 TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,9 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -26,3 grados, las posiciones de Taps 0 de ambos transformadores permiten no conectar capacitores en 115 KV. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -40,3 grad. y -25,5 grad. en Trinidad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 44,5 %. Y el transformador de trinidad con 22 %. - Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. están cargados al 26,8 % y el tramo Trin.- S. Joaq. es 11,5 %. 3. Contingencia en anillo 230 KV. tramo Cumbre – Yucumo. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-47,498 MW Q=6,770 Mvar P=-0,000 MW P=0,000 MW Q=-0,003 Mvar Q=0,000 Mvar Ploss=-0,000 MW Ploss=-0,000 MW Qloss=-0,003 Mvar Mvar Qloss=-0,003 TR2-174738 LA CUMBRE Tap=2 CHUSPIPATA 115 kV U=113,350 kV u=98,57 % Uang=-4,17 ° CUMB CHUSP P=47,498 MW Q=-6,768 Mvar Ploss=1,072 MW Qloss=1,263 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,586 kV u=97,90 % Uang=-9,53 ° CHUSP CARAN P=40,276 MW Q=-10,531 Mvar Ploss=1,207 MW Qloss=0,995 Mvar P=-5,166 P=5,177 MW MW Q=14,976 Q=-14,797Mvar Mvar Ploss=0,011 Ploss=0,011MW MW Qloss=0,180 Qloss=0,180Mvar Mvar CUMB YUC 230 230 kV U=221,154 kV u=96,15 % Uang=-0,00 ° TRONCOS S. RAMON P=96,173 MW Q=-16,802 Mvar Ploss=1,276 MW Qloss=-8,598 Mvar YUC SAN BORJA P=8,734 MW Q=-4,164 Mvar Ploss=0,040 MW Qloss=-1,340 Mvar CARAN YUCUMO P=26,025 MW Q=-16,027 Mvar Ploss=1,034 MW Qloss=-0,916 Mvar TR2-175802 Tap=0 YUCUMO 230 KV 230 kV U=233,226 kV u=101,40 % Uang=-15,99 ° S.RAMON GUARAYOS P=68,197 MW Q=-18,004 Mvar Ploss=0,530 MW Qloss=-10,482 Mvar F-174612 P=-96,173 MW Q=16,802 Mvar SAN RAMON TRONCOS S.C. 230 kV 230 kV U=229,508 kV U=230,000 kV u=99,79 % u=100,00 % Uang=-5,56 ° Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=115,300 kV u=100,26 % Uang=-16,45 ° YUCUMO 115 kV U=115,236 kV u=100,20 % Uang=-15,71 ° YUC TRIN 230 P=5,166 MW Q=-14,976 Mvar Ploss=0,007 MW Qloss=-33,662 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,126 kV u=100,05 % Uang=-8,90 ° TRINIDAD 115 kV U=114,960 kV u=99,97 % Uang=-17,93 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,175 MW P=4,713 MW Q=-0,557 Mvar Q=-4,204 Mvar Ploss=0,002 MW Ploss=0,039 MW Qloss=-3,013 Mvar Qloss=-4,896 Mvar TR2-174584 Tap=0 P=-31,227 MW Q=-9,545 Mvar Ploss=0,054 MW S JOAQ RAM Qloss=0,859 Mvar P=31,281 MW Q=10,404 Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=0,859 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=67,667 MW Q=-25,476 Mvar Ploss=1,296 MW Qloss=-24,132 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=17,954 Mvar MOXOS 115 kV U=115,371 kV u=100,32 % Uang=-17,81 ° TRINIDAD AT 230 kV U=232,099 kV u=100,91 % Uang=-16,53 ° TRIN S JOAQ P=40,249 MW Q=-21,793 Mvar Ploss=0,385 MW Qloss=-25,646 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=28,731 Mvar 230 kV U=233,712 kV u=101,61 % Uang=-20,45 ° SHUNT-177601 GUAYARAM 230 kV U=224,103 kV u=97,44 % Uang=-25,55 ° S JOAQ GUAYARAM GUAYAR RIB P=39,864 MW P=31,536 MW Q=-5,298 Mvar Q=-18,064 Mvar Ploss=0,628 MW Ploss=0,168 MW Qloss=-33,832 Mvar Qloss=-13,469 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=9,151 Mvar PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=230,053 kV u=100,02 % 230 kV U=225,755 kV Uang=-30,46 ° u=98,15 % Uang=-27,42 ° RIB COBIJA P=17,868 MW Q=-29,369 Mvar Ploss=0,168 MW Qloss=-41,422 Mvar SHUNT-175751 SHUNT-175993 P=0,000 MW P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=19,774 Mvar Q=5,553 Mvar P=0,000 MW Q=43,798 Mvar 98 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 143,7 = 135,8 + P Pérd 7,9 Q Gen (MVAR) -23,6 = + Q Pérd -198,1 Q Carga 49,6 + Qc Paral 0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,4 230 4,5 TOT SIST.: 7,9 % Pérd Línea 43 3,394 57 4,458 100 = 7,9 Pérd Transf. 0,0 0,1 + 0,1 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -7,9 230 -190,2 TOT SIST.: -198,1 % Pérd Línea 4 -7,9 96 -191,2 100 = -199,1 Pérd Transf. 0,0 1,0 + 1,0 QI Paral 125,0 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q % ° Kv. Nombre MW MVar 100,2 -15,7 CUMB - CHUSP Línea 47,5 -6,8 100,0 -17,9 YUC - S.BORJA Línea 8,7 -4,2 100,0 -30,5 YUCUMO Trafo 5,2 -14,8 101,4 -16,0 TRINIDAD Trafo -31,2 -9,5 115 100,9 -16,5 CUMB - YUC Línea 0,0 0,0 TRONC - S. RAM Línea 96,2 -16,8 TRIN - S JOAQ Línea 40,2 -21,8 230 RIBER - COB Línea 17,9 -29,4 Carga % 45,1 7,7 15,7 32,7 0,0 25,4 11,8 9,1 Posic Tap 0 0 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 7,9 MW. (6 %) activas y las reactivas son -185,7 MVAR. o Las pérdidas activas son 43 % en 115 KV y 57 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 4 % en 115 KV y 96 % en 230 KV., la compensación con reactores para mantener voltaje es 125 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -17,9 grados, las posiciones de Taps 0 de ambos transformadores permiten no conectar capacitores en 115 KV. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -30,5 grad. y -16,5 grad. en Trinidad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 45,1 %. Y el transformador de trinidad con 32,7 %. Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Troncos – S. Ramon. están cargados al 25,4 % y el tramo Trin.- S. Joaq. es 11,8 %. 99 4. Contingencia en línea radial 230 KV. tramo Trinidad – S. Joaquín. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-51,882 MW Q=34,314 Mvar CUMB CHUSP P=23,168 MW Q=-3,627 Mvar Ploss=0,291 MW Qloss=-0,842 Mvar P=28,714 MW MW P=-28,620 Q=-30,687 Mvar Q=32,201 Mvar Ploss=0,095 MW Ploss=0,095 MW Qloss=1,514 Mvar Mvar Qloss=1,514 TR2-174738 LA CUMBRE Tap=2 CARANAVI 115 kV U=113,689 kV u=98,86 % Uang=-4,21 ° CHUSPIPATA 115 kV U=114,104 kV u=99,22 % Uang=-2,02 ° SAN BORJA 115 kV U=115,447 kV u=100,39 % Uang=-6,01 ° YUCUMO 115 kV U=115,644 kV u=100,56 % Uang=-5,32 ° CHUSP CARAN P=16,727 MW Q=-5,285 Mvar Ploss=0,230 MW Qloss=-1,666 Mvar P=16,468 P=-16,453MW MW Q=6,026 Q=-5,786Mvar Mvar Ploss=0,015 Ploss=0,015MW MW Qloss=0,240 Qloss=0,240Mvar Mvar CUMB YUC 230 P=28,620 MW Q=-32,201 Mvar Ploss=0,324 MW Qloss=-26,704 Mvar 230 kV U=226,747 kV u=98,59 % Uang=-1,48 ° TRONCOS S. RAMON P=46,703 MW Q=-16,042 Mvar Ploss=0,354 MW Qloss=-14,435 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=232,552 kV u=101,11 % Uang=-4,59 ° S.RAMON GUARAYOS P=19,650 MW Q=-11,406 Mvar Ploss=0,053 MW Qloss=-13,576 Mvar F-174612 P=-46,703 MW Q=16,042 Mvar SAN RAMON TRONCOS S.C. 230 kV 230 kV U=230,319 kV U=230,000 kV u=100,14 % u=100,00 % Uang=-2,72 ° Uang=0,00 ° YUC SAN BORJA P=8,761 MW Q=-2,598 Mvar Ploss=0,038 MW Qloss=-1,366 Mvar CARAN YUCUMO P=3,453 MW Q=-8,119 Mvar Ploss=0,065 MW Qloss=-3,585 Mvar TR2-175802 Tap=0 YUC TRIN 230 P=11,827 MW Q=-11,524 Mvar Ploss=0,053 MW Qloss=-33,185 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 98,6 = 96,9 + P Pérd 1,7 Q Gen (MVAR) -50,4 = + Q Pérd -132,0 Q Carga 35,3 GUARAYOS 230 kV U=230,602 kV u=100,26 % Uang=-3,68 ° + Qc Paral 0 P=31,255 MW Q=8,815 Mvar Ploss=0,053 MW Qloss=0,847 Mvar COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 0,7 230 1,1 TOT SIST.: 1,7 % 39 61 100 Pérd Línea 0,669 0,9 = 1,6 Pérd Transf. 0,0 0,2 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -15,4 230 -116,7 TOT SIST.: -132,0 % 12 88 100 Pérd Línea -15,4 -119,3 = -134,6 Pérd Transf. 0,0 0,2 + 0,2 TRINIDAD AT 230 kV U=229,286 kV u=99,69 % Uang=-5,83 ° QI Paral 46,4 TRINIDAD 115 kV U=113,686 kV u=98,86 % Uang=-7,25 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,206 MW P=4,743 MW Q=1,059 Mvar Q=-2,612 Mvar Ploss=0,008 MW Ploss=0,037 MW Qloss=-2,973 Mvar Qloss=-4,921 Mvar TR2-174584 Tap=0 P=-31,202 MW Q=-7,968 Mvar Ploss=0,053 MW Qloss=0,847 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=19,597 MW Q=-15,921 Mvar Ploss=0,117 MW Qloss=-31,393 Mvar carga conc P=26,700 MW Q=9,800 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=18,091 Mvar MOXOS 115 kV U=114,619 kV u=99,67 % Uang=-7,21 ° TRIN S JOAQ S JOAQ RAM 230 kV SHUNT-177601 PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA 230 kV GUAYARAM 230 kV S JOAQ GUAYARAM GUAYAR RIB P=0,000 MW P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar Qloss=0,000 Mvar RIB COBIJA P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=28,318 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175993 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q % ° Kv. Nombre MW MVar 100,6 -5,3 CUMB - CHUSP Línea 23,2 -3,6 98,9 -7,3 YUC - S.BORJA Línea 8,8 -2,6 0,0 0,0 YUCUMO Trafo -16,5 -5,8 101,1 -4,6 TRINIDAD Trafo -31,2 -8,0 115 99,7 -5,8 CUMB - YUC Línea 28,6 -32,2 TRONC - S. RAM Línea 46,7 -16,0 TRIN - S JOAQ Línea 0,0 0,0 230 RIBER - COB Línea 0,0 0,0 Carga % 22,1 7,2 17,4 32,2 11,4 12,8 0,0 0,0 Posic Tap 0 0 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 1,7 MW. (1,5 %) activas y las reactivas son -132,0 MVAR. o Las pérdidas activas son 39 % en 115 KV y 61 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 12 % en 115 KV y 88 % en 230 KV., la compensación con reactores es 46,4 MVAR. 100 TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,9 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -7,3 grados, las posiciones de Taps 0 de ambos transformadores. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Trinidad -5,8 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 22,1 %. Y el transformador de trinidad con 32,2 %. Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. están cargados al 11,4 % y el tramo Tronc.- S. Ram. es 12,8 %. 101 AÑO 2027: 1.- ESTADO NORMAL CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=113,648 kV u=100,00 % u=98,82 % Uang=0,00 ° Uang=-3,29 ° F-174272 P=-97,225 MW Q=26,562 Mvar CUMB CHUSP P=37,573 MW Q=-5,545 Mvar Ploss=0,706 MW Qloss=0,277 Mvar P=-59,471 P=59,653 MW MW Q=23,912 Q=-21,017Mvar Mvar Ploss=0,181 Ploss=0,181MW MW Qloss=2,895 Qloss=2,895Mvar Mvar F-174612 P=-88,700 MW Q=0,107 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=113,110 kV u=98,36 % Uang=-7,15 ° CHUSP CARAN P=29,167 MW Q=-8,521 Mvar Ploss=0,648 MW Qloss=-0,521 Mvar TR2-175802 Tap=2 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=224,756 kV u=97,72 % Uang=-2,97 ° (con CARAN YUCUMO P=11,119 MW Q=-14,030 Mvar Ploss=0,293 MW Qloss=-2,975 Mvar P=-20,077 P=20,105 MW Q=-11,840 Q=12,294 Mvar Ploss=0,028 MW Qloss=0,454 Mvar L174753 P=59,471 MW Q=-23,912 Mvar Ploss=0,925 MW Qloss=-21,896 Mvar TRONCOS S. RAMON P=88,700 MW Q=-0,107 Mvar Ploss=1,127 MW Qloss=-9,270 Mvar YUCUMO 115 kV U=116,518 kV u=101,32 % Uang=-10,16 ° S.RAMON GUARAYOS P=52,373 MW Q=-3,037 Mvar Ploss=0,307 MW Qloss=-11,293 Mvar SAN RAMON 230 kV U=225,776 kV u=98,16 % Uang=-5,06 ° BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 185,9 = 177,9 + P Pérd 8,0 Q Gen (MVAR) -26,7 = + Q Pérd -209,4 230/115 MOXOS 115 kV U=115,454 kV u=100,40 % Uang=-14,48 ° YUC SAN BORJA P=16,503 MW Q=-4,115 Mvar Ploss=0,123 MW Qloss=-1,153 Mvar L175811 P=38,441 MW Q=-14,310 Mvar Ploss=0,421 MW Qloss=-29,081 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=52,066 MW Q=-20,077 Mvar Ploss=0,770 MW Qloss=-25,483 Mvar Qc Paral 0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 2,0 230 6,0 TOT SIST.: 8,0 % Pérd Línea 25 2,0 75 5,7 100 = 7,7 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -11,8 230 -197,6 TOT SIST.: -209,4 % Pérd Línea 6 -11,8 94 -202,2 100 = -214,1 Pérd Transf. 0,0 4,6 + 4,6 KV. en Trinidad y Yucumo): TRINIDAD 115 kV U=114,872 kV u=99,89 % Uang=-15,51 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=6,587 MW P=11,280 MW Q=-1,791 Mvar Q=-4,733 Mvar Ploss=0,036 MW Ploss=0,193 MW Qloss=-2,928 Mvar Qloss=-4,542 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=226,555 kV u=98,50 % Uang=-9,24 ° GUARAYOS 230 kV U=223,807 kV u=97,31 % Uang=-7,63 ° + trafos SAN BORJA 115 kV U=116,184 kV u=101,03 % Uang=-11,45 ° carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=28,333 Mvar Q Carga 177,9 2 TR2-174584 Tap=2 P=35,928 MW P=-35,849 MW Q=14,730 Mvar Q=-13,462 Mvar Ploss=0,079 Ploss=0,079 MW MW Qloss=1,268 Qloss=1,268 Mvar Mvar L175718 P=53,388 MW Q=-22,776 Mvar Ploss=0,676 MW Qloss=-21,999 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=223,972 kV u=97,38 % Uang=-13,78 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=28,223 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=226,297 kV u=98,39 % Uang=-19,27 ° GUAYARAM 230 kV U=224,372 kV u=97,55 % Uang=-26,65 ° L175726 L-175739 P=52,712 MW P=41,430 MW Q=-17,911 Mvar Q=-18,991 Mvar Ploss=0,982 MW Ploss=0,278 MW Qloss=-30,267 Mvar Qloss=-12,702 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=17,134 Mvar PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=228,480 kV 230 kV U=226,158 kV u=99,34 % u=98,33 % Uang=-33,02 ° Uang=-29,10 ° L175846 P=23,653 MW Q=-26,330 Mvar Ploss=0,253 MW Qloss=-40,230 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=14,042 Mvar P=0,000 MW Q=27,747 Mvar SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=5,699 Mvar QI Paral 121,2 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q % ° Kv. Nombre MW MVar 101,3 -10,2 CUMB - CHUSP Línea 37,6 -5,5 99,9 -15,5 YUC - S.BORJA Línea 16,5 -4,1 99,3 -33,0 YUCUMO Trafo -20,1 -11,8 98,5 -9,2 TRINIDAD Trafo -35,8 -13,5 115 97,4 -13,8 CUMB - YUC Línea 59,5 -23,9 TRONC - S. RAM Línea 88,7 -0,1 TRIN - S JOAQ Línea 53,4 -22,8 230 RIBER - COB Línea 23,7 -26,3 Carga % 32,6 14,4 23,3 38,3 17,1 23,1 15,5 9,4 Posic Tap 2 2 102 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 8 MW. (4,3 %) activas y las reactivas son -209,4 MVAR. o Las pérdidas activas son 25 % en 115 KV y 75 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 6 % en 115 KV y 94 % en 230 KV., la compensación con reactores es 121,2 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 101,3 y 99,9 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -15,5 grados, las posiciones de Taps 2 de ambos transformadores. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -33,0 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 32,6 %. Y el transformador de trinidad con 38,3 %. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 23,1 % y en la parte radial el tramo Trin.- S. Joaq. con 15,5 %. En contingencia se analizaran los siguientes casos: En el sistema de 115 KV.: a) Falla de una de las fuentes de energía: a. Trafo Trinidad. 103 CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=114,036 kV u=100,00 % u=99,16 % Uang=0,00 ° Uang=-3,88 ° F-174272 P=-110,191 MW Q=39,385 Mvar CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=34,750 MW P=43,189 MW Q=-12,600 Mvar Q=-9,540 Mvar Ploss=0,714 MW Ploss=0,739 MW Qloss=-0,369 Mvar Qloss=0,360 Mvar P=-66,830 P=67,002 MW MW Q=32,579 Q=-29,845Mvar Mvar Ploss=0,171 Ploss=0,171MW MW Qloss=2,734 Qloss=2,734Mvar Mvar CUMBRE YUCUMO P=66,830 MW Q=-32,579 Mvar Ploss=0,866 MW Qloss=-22,997 Mvar CARAN YUCUMO P=16,637 MW Q=-18,261 Mvar Ploss=0,320 MW Qloss=-2,984 Mvar P=-55,462 P=55,566 MW MW Q=-15,938 Q=17,608 Mvar Mvar Ploss=0,105 MW Qloss=1,670 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,417 kV u=99,75 % Uang=-4,59 ° YUC SAN BORJA P=57,379 MW Q=-4,239 Mvar Ploss=0,688 MW Qloss=0,346 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 189,5 = 177,9 + P Pérd 11,6 Q Gen (MVAR) -54,6 = + Q Pérd -224,8 MOXOS 115 kV U=112,984 kV u=98,25 % Uang=-31,90 ° GUARAYOS TRINIDAD P=43,208 MW Q=-32,801 Mvar Ploss=0,404 MW Qloss=-30,224 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,179 kV u=100,08 % Uang=-6,73 ° + Qc Paral 28,0 SHUNT-177649 P=0,000 MW TR2-174584 Q=-6,049 Mvar COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 7,2 230 4,5 TOT SIST.: 11,6 % Pérd Línea 61 7,2 39 4,2 100 = 11,4 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 2,8 230 -227,6 TOT SIST.: -224,8 % Pérd Línea 1 2,8 99 -232,1 100 = -229,2 Pérd Transf. 0,0 4,4 + 4,4 TRINIDAD S JOAQ P=53,134 MW Q=-27,402 Mvar Ploss=0,607 MW Qloss=-25,328 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=236,204 kV u=102,70 % Uang=-11,74 ° QI Paral 136,6 TRINIDAD 115 kV U=109,026 kV u=94,81 % Uang=-39,73 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=51,591 MW P=44,307 MW Q=-0,306 Mvar Q=3,007 Mvar Ploss=2,784 MW Ploss=1,907 MW Qloss=2,791 Mvar Qloss=2,658 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=232,000 kV u=100,87 % Uang=-10,38 ° carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=29,926 Mvar Q Carga 61,6 SAN BORJA 115 kV U=117,693 kV u=102,34 % Uang=-17,40 ° YUCUMO TRINIDAD P=10,398 MW Q=-27,190 Mvar Ploss=0,067 MW Qloss=-33,573 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=43,340 MW Q=-15,842 Mvar Ploss=0,132 MW Qloss=-12,967 Mvar TRONCOS S. RAMON P=79,337 MW Q=-15,227 Mvar Ploss=0,797 MW Qloss=-11,585 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=119,121 kV u=103,58 % Uang=-12,93 ° TR2-175802 Tap=2 SHUNT-177673 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=226,435 kV u=98,45 % Uang=-3,33 ° F-174612 P=-79,337 MW Q=15,227 Mvar CARANAVI 115 kV U=114,250 kV u=99,35 % Uang=-8,57 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=31,208 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD SHUNT-177658 P=0,000 MW Q=-7,704 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=239,834 kV u=104,28 % Uang=-16,83 ° SHUNT-177637 P=0,000 MW Q=-14,251 Mvar GUAYARAM 230 kV U=238,628 kV u=103,75 % Uang=-23,65 ° S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER P=52,527 MW P=41,361 MW Q=-21,182 Mvar Q=-20,618 Mvar Ploss=0,866 MW Ploss=0,244 MW Qloss=-35,312 Mvar Qloss=-14,682 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=19,107 Mvar PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=242,063 kV 230 kV U=240,545 kV u=105,24 % u=104,58 % Uang=-29,53 ° Uang=-25,92 ° RIBERALATA COB P=23,617 MW Q=-27,696 Mvar Ploss=0,217 MW Qloss=-45,383 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=15,760 Mvar P=0,000 MW Q=31,148 Mvar u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q % ° Kv. Nombre MW MVar 103,6 -12,9 CUMB - CHUSP Línea 43,2 -9,5 94,8 -39,7 YUC - S.BORJA Línea 57,4 -4,2 105,2 -29,5 YUCUMO Trafo -55,5 -15,9 100,9 -10,4 TRINIDAD Trafo 0,0 0,0 115 102,7 -11,7 CUMB - YUC Línea 66,8 -32,6 TRONC - S. RAM Línea 79,3 -15,2 TRIN - S JOAQ Línea 53,1 -27,4 230 RIBER - COB Línea 23,6 -27,7 SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=9,487 Mvar Carga Posic % Tap 38,0 47,7 57,7 2 0,0 19,6 21,0 15,1 9,0 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 11,6 MW. (6,1 %) activas y las reactivas son -224,8 MVAR. o Las pérdidas activas son 61 % en 115 KV y 39 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 1 % en 115 KV y 99 % en 230 KV., la compensación con reactores es 136,6 MVAR y con capacitores 28 MW, distribuidos en los nodos Yucumo hasta Trinidad. 104 TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 103,6 y 94,8 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -39,7 grados, la posicion de Tap 2 del transformador Yucumo. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -29,5 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Yucumo – S. Borja en 115 KV. es el más cargado con 47,7 %. y el transformador Yucumo con 57,7 %. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 21 % y en la parte radial el tramo Trin.- S. Joaq. con 15,1 %. b. CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=111,983 kV u=100,00 % u=97,38 % Uang=0,00 ° Uang=-4,01 ° F-174272 P=-98,869 MW Q=24,459 Mvar TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=225,659 kV u=98,11 % Uang=-2,55 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=109,392 kV u=95,12 % Uang=-9,06 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=39,153 MW P=47,959 MW Q=-2,926 Mvar Q=1,149 Mvar Ploss=1,118 MW Ploss=1,106 MW Qloss=0,846 Mvar Qloss=1,375 Mvar P=-50,784 P=50,910 MW MW Q=27,619 Q=-25,608Mvar Mvar Ploss=0,126 Ploss=0,126MW MW Qloss=2,012 Qloss=2,012Mvar Mvar F-174612 P=-87,875 MW Q=-2,969 Mvar Trafo Yucumo. YUCUMO 115 kV U=110,165 kV u=95,80 % Uang=-14,02 ° CARAN YUCUMO P=20,635 MW Q=-9,801 Mvar Ploss=0,578 MW Qloss=-1,877 Mvar TR2-175802 SHUNT-177673 CUMBRE YUCUMO P=50,784 MW Q=-27,619 Mvar Ploss=0,582 MW Qloss=-24,449 Mvar TRONCOS S. RAMON P=87,875 MW Q=2,969 Mvar Ploss=1,045 MW Qloss=-9,726 Mvar SAN RAMON 230 kV U=225,081 kV u=97,86 % Uang=-5,00 ° SAN BORJA 115 kV U=111,822 kV u=97,24 % Uang=-14,84 ° YUC SAN BORJA P=5,657 MW Q=-12,825 Mvar Ploss=0,075 MW Qloss=-1,143 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=229,210 kV u=99,66 % Uang=-7,91 ° GUARAYOS TRINIDAD P=51,374 MW Q=-15,989 Mvar Ploss=0,650 MW Qloss=-25,586 Mvar carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar GUARAYOS 230 kV U=222,519 kV u=96,75 % Uang=-7,53 ° TRINIDAD 115 kV U=121,290 kV u=105,47 % Uang=-15,99 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=0,482 MW P=4,182 MW Q=-13,452 Mvar Q=10,544 Mvar Ploss=0,164 MW Ploss=0,074 MW Qloss=-4,508 Mvar Qloss=-3,036 Mvar SHUNT-177649 TRINIDAD S JOAQ P=53,405 MW Q=-18,155 Mvar Ploss=0,657 MW Qloss=-21,137 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=221,227 kV u=96,19 % Uang=-13,65 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=27,378 Mvar SHUNT-177637 SHUNT-177658 TR2-174584 Tap=6 P=46,787 MW P=-46,656 MW YUCUMO TRINIDAD Q=24,204 Mvar Q=-22,108 Mvar P=50,202 MW Ploss=0,131 Ploss=0,131 MW MW Q=-3,170 Mvar Qloss=2,097 Mvar Mvar Qloss=2,097 Ploss=0,735 MW Qloss=-27,000 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=51,630 MW Q=0,495 Mvar Ploss=0,256 MW Qloss=-11,483 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=27,967 Mvar MOXOS 115 kV U=117,900 kV u=102,52 % Uang=-16,08 ° S JOAQ RAM 230 kV U=222,240 kV u=96,63 % Uang=-19,24 ° GUAYARAM 230 kV U=218,624 kV u=95,05 % Uang=-26,84 ° S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER P=52,747 MW P=41,434 MW Q=-13,390 Mvar Q=-14,346 Mvar Ploss=1,014 MW Ploss=0,278 MW Qloss=-28,101 Mvar Qloss=-11,727 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,372 Mvar PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=220,142 kV 230 kV u=95,71 % U=219,641 kV Uang=-33,42 ° u=95,50 % Uang=-29,36 ° RIBERALATA COB P=23,656 MW Q=-21,661 Mvar Ploss=0,256 MW Qloss=-36,878 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=13,041 Mvar P=0,000 MW Q=25,458 Mvar SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=7,018 Mvar 105 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 186,7 = 177,9 P Pérd + 8,8 Q Gen (MVAR) -21,5 = + Q Carga 61,6 Q Pérd -200,3 + Qc Paral QI Paral 0,0 117,2 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) % Pérd Línea Pérd Transf. 115 3,1 35 3,1 0,0 230 5,7 65 5,5 0,3 TOT SIST.: 8,8 100 = 8,6 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -8,3 230 -192,0 TOT SIST.: -200,3 % Pérd Línea Pérd Transf. 4 -8,3 0,0 96 -196,1 4,1 100 = -204,4 + 4,1 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q % ° Kv. Nombre MW MVar 95,8 -14,0 CUMB - CHUSP Línea 48,0 1,1 105,5 -16,0 YUC - S.BORJA Línea 5,7 -12,8 95,7 -33,4 YUCUMO Trafo 0,0 0,0 99,7 -7,9 TRINIDAD Trafo -46,7 -22,1 115 96,2 -13,7 CUMB - YUC Línea 50,8 -27,6 TRONC - S. RAM Línea 87,9 3,0 TRIN - S JOAQ Línea 53,4 -18,2 230 RIBER - COB Línea 23,7 -21,7 Carga Posic % Tap 41,2 12,6 0,0 51,6 6 15,3 22,9 15,2 8,7 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 8,8 MW. (4,7 %) activas y las reactivas son -200,3 MVAR. o Las pérdidas activas son 35 % en 115 KV y 65 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 4 % en 115 KV y 96 % en 230 KV., la compensación con reactores es 115,5 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 95,8 y 105,5 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -16,0 grados, la posicion de Tap 6 del transformador Trinidad. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 95,7 % con ángulo máximo -33,4 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 41,2 %. y el transformador Trinidad con 51,6 %, considerando la gran carga de Trinidad se produce una inversión de sentido de flujo en el nodo Moxos, aun cuando el nodo Trinidad esta a 105,5 % de su voltaje nominal. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 22,9 % y en la parte radial el tramo Trin.- S. Joaq. con 15,2 %. 106 c. CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=110,574 kV u=100,00 % u=96,15 % Uang=-0,00 ° Uang=-21,14 ° F-174272 P=-84,781 MW Q=14,776 Mvar YUCUMO 115 kV U=117,584 kV u=102,25 % Uang=-15,69 ° CARAN YUCUMO P=25,151 MW Q=6,739 Mvar Ploss=0,860 MW Qloss=-1,385 Mvar TR2-175802 Tap=3 SHUNT-177673 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=223,561 kV u=97,20 % Uang=-4,19 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=111,679 kV u=97,11 % Uang=-20,25 ° CHUSP CARAN P=7,700 MW Q=2,700 Mvar CUMB CHUSP Ploss=0,051 MW Qloss=-1,991 Mvar P=-84,500 P=84,781 MW MW Q=19,256 Q=-14,776Mvar Mvar Ploss=0,281 Ploss=0,281MW MW Qloss=4,481 Qloss=4,481Mvar Mvar F-174612 P=-101,668 MW Q=-4,896 Mvar La Cumbre. P=-52,681 P=52,816 MW MW Q=-7,523 Q=9,682 Mvar Mvar Ploss=0,135 MW Qloss=2,160 Mvar CUMBRE YUCUMO P=84,500 MW Q=-19,256 Mvar Ploss=1,667 MW Qloss=-16,632 Mvar SAN BORJA 115 kV U=117,291 kV u=101,99 % Uang=-16,63 ° MOXOS 115 kV U=116,503 kV u=101,31 % Uang=-18,48 ° YUC SAN BORJA P=12,269 MW Q=-2,731 Mvar Ploss=0,066 MW Qloss=-1,316 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,776 kV u=100,67 % Uang=-18,75 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=7,104 MW P=2,532 MW Q=-3,185 Mvar Q=0,110 Mvar Ploss=0,071 MW Ploss=0,007 MW Qloss=-4,896 Mvar Qloss=-3,017 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=223,721 kV u=97,27 % Uang=-13,13 ° SHUNT-177649 SHUNT-177658 TR2-174584 Tap=3 P=39,965 MW P=-39,874 MW YUCUMO TRINIDAD Q=12,921 Mvar Q=-11,472 Mvar P=30,017 MW Ploss=0,091 Ploss=0,091 MW MW Q=-12,307 Mvar Qloss=1,449 Mvar Qloss=1,449 Mvar Ploss=0,255 MW SHUNT-177637 S JOAQ RAM 230 kV U=222,282 kV u=96,64 % Uang=-22,38 ° GUAYARAM 230 kV U=218,917 kV u=95,18 % Uang=-30,01 ° PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=220,656 kV 230 kV U=220,023 kV u=95,94 % u=95,66 % Uang=-36,62 ° Uang=-32,55 ° RIBERALATA COB P=23,655 MW Q=-21,343 Mvar Ploss=0,255 MW Qloss=-36,484 Mvar Qloss=-29,006 Mvar TRONCOS S. RAMON P=101,668 MW Q=4,896 Mvar Ploss=1,367 MW Qloss=-7,664 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=65,101 MW Q=0,360 Mvar Ploss=0,423 MW Qloss=-10,336 Mvar SAN RAMON 230 kV U=224,433 kV u=97,58 % Uang=-5,80 ° carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=27,712 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 186,4 = 177,9 + P Pérd 8,5 Q Gen (MVAR) -9,9 = + Q Pérd -187,7 Q Carga 61,6 GUARAYOS TRINIDAD P=64,678 MW Q=-17,016 Mvar Ploss=1,102 MW Qloss=-22,517 Mvar GUARAYOS 230 kV U=221,711 kV u=96,40 % Uang=-9,03 ° + TRINIDAD AT 230 kV U=221,025 kV u=96,10 % Uang=-16,77 ° Qc Paral QI Paral 0,0 116,2 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,1 230 7,5 TOT SIST.: 8,6 % Pérd Línea Pérd Transf. 12 1,1 0,0 88 7,0 0,5 100 = 8,0 + 0,5 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -12,6 230 -175,1 TOT SIST.: -187,7 % Pérd Línea Pérd Transf. 7 -12,6 0,0 93 -183,2 8,1 100 = -195,8 + 8,1 TRINIDAD S JOAQ P=53,374 MW Q=-17,898 Mvar Ploss=0,639 MW Qloss=-21,055 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=27,178 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER P=52,735 MW P=41,430 MW Q=-13,082 Mvar Q=-14,043 Mvar Ploss=1,005 MW Ploss=0,275 MW Qloss=-27,854 Mvar Qloss=-11,610 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,239 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=12,910 Mvar P=0,000 MW Q=25,214 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 102,3 -15,7 CUMB - CHUSP 100,7 -18,8 CARAN - YUC 95,9 -36,6 YUCUMO 97,3 -13,1 TRINIDAD 115 96,1 -16,8 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 0,0 -25,2 -52,7 -39,9 84,5 101,7 53,4 23,7 Q MVar 0,0 -6,7 -7,5 -11,5 -19,3 4,9 -17,9 -21,3 SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=6,941 Mvar Carga % 0,0 23,0 53,2 41,5 23,2 26,5 15,2 8,7 Posic Tap 3 3 107 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 8,5 MW. (4,5 %) activas y las reactivas son -187,7 MVAR. o Las pérdidas activas son 12 % en 115 KV y 88 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 7 % en 115 KV y 93 % en 230 KV., la compensación con reactores es 116,2 MVAR. - El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 92,6 MW y – 19 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 102,3 y 100,7 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -18,8 grados, la posicion de Tap 3 de ambos transformadores. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 95,9 % con ángulo máximo -36,6 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Caranavi – Yucumo en 115 KV. es el más cargado con 23 %. y el transformador Yucumo con 53,2 %. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 26,5 % y en la parte radial el tramo Trin.- S. Joaq. con 15,2 %. b) Falla en uno de los tramos de línea intermedios (más crítico, previa evaluación). No se muestra ninguno de los casos por que en todos se logra voltajes nominales de norma, sin ninguna acción correctiva en la red desde el estado anterior de evaluación. En el sistema de 230 KV.: a) Falla tramo Troncos – S. Ramón. 108 CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=112,142 kV u=100,00 % u=97,51 % Uang=0,00 ° Uang=-4,85 ° F-174272 P=-194,984 MW Q=17,156 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,208 kV u=95,83 % Uang=-11,10 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=47,312 MW P=56,583 MW Q=-7,577 Mvar Q=-2,259 Mvar Ploss=1,616 MW Ploss=1,571 MW Qloss=2,165 Mvar Qloss=2,618 Mvar P=-138,301 P=138,401 MW MW Q=19,601 Q=-14,897Mvar Mvar Ploss=0,100 Ploss=0,100MW MW Qloss=4,703 Qloss=4,703Mvar Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-18,414 P=18,437 MW MW Q=10,175 Q=-9,804 Mvar Mvar Ploss=0,023 MW Qloss=0,370 Mvar CUMBRE YUCUMO P=138,301 MW Q=-19,601 Mvar Ploss=4,744 MW Qloss=2,836 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=35,200 MW Q=12,200 Mvar Ploss=0,156 MW Qloss=-11,269 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=221,053 kV u=96,11 % Uang=-35,16 ° SAN BORJA 115 kV U=112,841 kV u=98,12 % Uang=-20,43 ° YUC SAN BORJA P=31,244 MW Q=-10,203 Mvar Ploss=0,440 MW Qloss=-0,196 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 195,0 = 177,9 Q Carga 61,6 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 6,2 230 10,9 TOT SIST.: 17,1 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 0,1 230 -149,8 TOT SIST.: -149,7 + + Q Pérd -149,7 GUARAYOS TRINIDAD P=35,356 MW Q=27,742 Mvar Ploss=0,404 MW Qloss=-27,453 Mvar + TRINIDAD 115 kV U=116,094 kV u=100,95 % Uang=-31,18 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=25,704 MW P=20,161 MW Q=-11,776 Mvar Q=-11,400 Mvar Ploss=1,042 MW Ploss=0,418 MW Qloss=-1,976 Mvar Qloss=-1,813 Mvar SHUNT-177649 SHUNT-177658 TR2-174584 Tap=1 P=22,705 MW P=-22,657 MW YUCUMO TRINIDAD Q=21,301 Mvar Q=-20,536 Mvar P=115,121 MW Ploss=0,048 MW MW Ploss=0,048 Q=-32,611 Mvar Qloss=0,765 Mvar Qloss=0,765 Mvar Ploss=3,703 MW Qloss=-8,456 Mvar GUARAYOS 230 kV U=223,229 kV u=97,06 % Uang=-33,60 ° P Pérd 17,1 MOXOS 115 kV U=114,558 kV u=99,62 % Uang=-27,73 ° YUCUMO 230 KV 230 kV U=223,313 kV u=97,09 % Uang=-17,00 ° carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=26,811 Mvar Q Gen (MVAR) -17,2 = CARAN YUCUMO P=28,295 MW Q=-15,772 Mvar Ploss=1,065 MW Qloss=-0,665 Mvar TR2-175802 Tap=1 SHUNT-177673 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=222,093 kV u=96,56 % Uang=-2,28 ° YUCUMO 115 kV U=112,803 kV u=98,09 % Uang=-17,84 ° TRINIDAD S JOAQ P=52,953 MW Q=-22,427 Mvar Ploss=0,569 MW Qloss=-23,471 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,856 kV u=100,81 % Uang=-30,26 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-23,318 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,884 kV u=102,12 % Uang=-34,95 ° SHUNT-177637 P=0,000 MW Q=-3,651 Mvar GUAYARAM 230 kV U=234,766 kV u=102,07 % Uang=-41,05 ° RIBERALATA COB P=23,595 MW Q=-25,431 Mvar Ploss=0,195 MW Qloss=-41,623 Mvar S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER P=52,384 MW P=41,316 MW Q=-19,520 Mvar Q=-18,470 Mvar Ploss=0,767 MW Ploss=0,222 MW Qloss=-32,707 Mvar Qloss=-13,497 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,564 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=14,458 Mvar P=0,000 MW Q=28,057 Mvar SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=7,992 Mvar Qc Paral QI Paral 27,0 97,9 % Pérd Línea Pérd Transf. 36 6,2 0,0 64 10,8 0,2 100 = 16,9 + 0,2 % Pérd Línea Pérd Transf. 0 0,1 0,0 100 -155,6 5,8 100 = -155,5 + 5,8 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 98,1 -17,8 CUMB - CHUSP 101,0 -31,2 CARAN - YUC 103,9 -46,2 YUCUMO 97,1 -17,0 TRINIDAD 115 100,8 -30,3 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB PERDIDAS: - PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=238,977 kV 230 kV U=236,867 kV u=103,90 % u=102,99 % Uang=-46,21 ° Uang=-43,06 ° Las pérdidas totales del sistema, son: o 17,1 MW. (9,5 %) activa y muy grande y las reactivas son -149,7 MVAR. o Las pérdidas activas son 36 % en 115 KV y 64 % en 230 KV. Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 56,6 28,3 -18,4 -22,7 138,3 0,0 53,0 23,6 Q MVar -2,3 -15,8 -9,8 -20,5 -19,6 0,0 -22,4 -25,4 Carga % 48,6 29,0 20,9 30,6 37,6 0,0 14,8 8,8 Posic Tap 1 1 109 o Las pérdidas reactivas son 0,1 % en 115 KV y 99,9 % en 230 KV., la compensación con reactores es 97,9 MVAR y con capacitores 27 MVAR. - El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 92,6 MW y – 19 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,1 y 101,0 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -31,2 grados, la posicion de Tap 1 de ambos transformadores. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 103,9 % con ángulo máximo -46,2 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 48,6 %. y el transformador Trinidad con 30,6 %. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Cumbre - Yucumo con 37,6 % y en la parte radial el tramo Trin.- S. Joaq. con 14,8 %. b) Falla tramo Cumbre – Yucumo. CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=112,065 kV u=100,00 % u=97,45 % Uang=0,00 ° Uang=-5,54 ° F-174272 P=-64,088 MW Q=3,859 Mvar CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=54,267 MW P=64,088 MW Q=-10,653 Mvar Q=-3,859 Mvar Ploss=2,323 MW Ploss=2,121 MW Qloss=4,057 Mvar Qloss=4,094 Mvar P=0,000 P=-0,000MW MW Q=0,000 Q=-0,000Mvar Mvar Ploss=-0,000 Ploss=-0,000MW MW Qloss=-0,000 Qloss=-0,000Mvar Mvar TR2-174738 Tap=2 TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TR2-175802 Tap=1 SHUNT-177673 LA CUMBRE 230 kV U=221,154 kV u=96,15 % Uang=-0,00 ° F-174612 P=-128,799 MW Q=0,076 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,435 kV u=96,03 % Uang=-12,82 ° YUCUMO 115 kV U=114,311 kV u=99,40 % Uang=-21,19 ° CARAN YUCUMO P=34,543 MW Q=-20,740 Mvar Ploss=1,970 MW Qloss=1,689 Mvar P=-7,002 P=7,028 MW MW Q=-21,517 Q=21,939 Mvar Mvar Ploss=0,026 MW Qloss=0,422 Mvar SAN BORJA 115 kV U=114,501 kV u=99,57 % Uang=-22,16 ° YUC SAN BORJA P=11,145 MW Q=-5,812 Mvar Ploss=0,070 MW Qloss=-1,240 Mvar TRONCOS S. RAMON P=128,799 MW Q=-0,076 Mvar Ploss=2,515 MW Qloss=-0,556 Mvar SAN RAMON 230 kV U=225,309 kV u=97,96 % Uang=-7,41 ° carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=28,458 Mvar GUARAYOS 230 kV U=224,323 kV u=97,53 % Uang=-11,97 ° SHUNT-177649 TRINIDAD S JOAQ P=53,350 MW Q=-20,899 Mvar Ploss=0,692 MW Qloss=-23,279 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=230,520 kV u=100,23 % Uang=-22,47 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-2,985 Mvar SHUNT-177637 SHUNT-177658 TR2-174584 Tap=1 P=41,105 MW P=-41,008 MW YUCUMO TRINIDAD Q=16,297 Mvar Q=-14,746 Mvar P=7,002 MW Ploss=0,097 Ploss=0,097 MW MW Q=-21,939 Mvar Qloss=1,551 Mvar Qloss=1,551 Mvar Ploss=0,021 MW Qloss=-32,647 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=90,029 MW Q=-33,561 Mvar Ploss=2,555 MW Qloss=-15,265 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,881 kV u=100,77 % Uang=-24,32 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=5,975 MW P=1,396 MW Q=-6,342 Mvar Q=-3,182 Mvar Ploss=0,080 MW Ploss=0,004 MW Qloss=-4,759 Mvar Qloss=-3,036 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=228,203 kV u=99,22 % Uang=-21,58 ° CUMBRE YUCUMO S.RAMON GUARAYOS P=91,084 MW Q=-11,720 Mvar Ploss=1,055 MW Qloss=-6,617 Mvar MOXOS 115 kV U=115,495 kV u=100,43 % Uang=-24,03 ° S JOAQ RAM 230 kV U=231,549 kV u=100,67 % Uang=-27,61 ° GUAYARAM 230 kV U=229,239 kV u=99,67 % Uang=-34,57 ° S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER P=52,658 MW P=41,399 MW Q=-18,571 Mvar Q=-18,508 Mvar Ploss=0,959 MW Ploss=0,264 MW Qloss=-32,159 Mvar Qloss=-13,464 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,950 Mvar PANDO COBIJA 230 kV RIBERALTA U=231,909 kV 230 kV U=230,725 kV u=100,83 % u=100,32 % Uang=-40,55 ° Uang=-36,88 ° RIBERALATA COB P=23,635 MW Q=-25,728 Mvar Ploss=0,235 MW Qloss=-42,047 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=14,684 Mvar P=0,000 MW Q=28,497 Mvar SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=8,120 Mvar 110 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 192,9 = 177,9 + P Pérd 15,0 Q Gen (MVAR) -3,9 = + Q Pérd -163,3 Q Carga 61,6 + Qc Paral QI Paral 3,0 100,7 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) % Pérd Línea Pérd Transf. 115 6,6 44 6,6 0,0 230 8,4 56 8,3 0,1 TOT SIST.: 15,0 100 = 14,9 + 0,1 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 0,8 230 -164,1 TOT SIST.: -163,3 % Pérd Línea Pérd Transf. 0 0,8 0,0 100 -166,0 2,0 100 = -165,2 + 2,0 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 99,4 -21,2 CUMB - CHUSP 100,8 -24,3 CARAN - YUC 100,8 -40,5 YUCUMO 99,2 -21,6 TRINIDAD 115 100,2 -22,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 64,1 34,5 7,0 -41,0 0,0 128,8 53,4 23,6 Q MVar -3,9 -20,7 -21,5 -14,7 0,0 -0,1 -20,9 -25,7 Carga % 55,1 36,0 22,6 43,6 0,0 33,5 14,9 9,1 Posic Tap 1 1 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 15 MW. (7,7 %) activa y muy grande y las reactivas son -163,3 MVAR. o Las pérdidas activas son 44 % en 115 KV y 56 % en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son 0,1 % en 115 KV y 99,9 % en 230 KV., la compensación con reactores es 100,7 MVAR y con capacitores 3 MVAR. - El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 112,1 MW y – 3.29 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 99,4 y 100,8 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -24,3 grados, la posicion de Tap 1 de ambos transformadores. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 100,8 % con ángulo máximo -40,5 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 55,1 %. y el transformador Trinidad con 43,6 %. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos – S. Ramos con 33,5 % y en la parte radial el tramo Trin.- S. Joaq. con 14,9 %. 111 c) Falla tramo Trinidad – San Joaquín. CUMBRE L 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=114,046 kV u=100,00 % u=99,17 % Uang=0,00 ° Uang=-2,49 ° F-174272 P=-70,040 MW Q=43,222 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,827 kV u=98,98 % Uang=-5,17 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=20,156 MW P=28,292 MW Q=-7,208 Mvar Q=-4,963 Mvar Ploss=0,342 MW Ploss=0,435 MW Qloss=-1,366 Mvar Qloss=-0,455 Mvar P=-41,729 P=41,748 MW MW Q=39,158 Q=-38,260Mvar Mvar Ploss=0,019 Ploss=0,019MW MW Qloss=0,898 Qloss=0,898Mvar Mvar TR2-174738 Tap=2 SHUNT-177673 LA CUMBRE 230 kV U=223,554 kV u=97,20 % Uang=-0,70 ° F-174612 P=-59,515 MW Q=13,192 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TR2-175802 Tap=1 CUMBRE YUCUMO P=41,729 MW Q=-39,158 Mvar Ploss=0,691 MW Qloss=-23,946 Mvar TRONCOS S. RAMON P=59,515 MW Q=-13,192 Mvar Ploss=0,561 MW Qloss=-13,071 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,355 kV u=99,72 % Uang=-3,44 ° YUCUMO 115 kV U=117,385 kV u=102,07 % Uang=-6,33 ° CARAN YUCUMO P=2,414 MW Q=-11,872 Mvar Ploss=0,134 MW Qloss=-3,463 Mvar P=-23,284 P=23,314 MW MW Q=-8,216 Q=8,701 Mvar Mvar Ploss=0,030 MW Qloss=0,485 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=23,754 MW Q=-12,321 Mvar Ploss=0,078 MW Qloss=-13,311 Mvar SAN BORJA 115 kV U=117,426 kV u=102,11 % Uang=-7,23 ° YUC SAN BORJA P=11,164 MW Q=-5,094 Mvar Ploss=0,066 MW Qloss=-1,340 Mvar SHUNT-177649 TRINIDAD AT 230 kV U=234,022 kV u=101,75 % Uang=-7,39 ° SHUNT-177637 SHUNT-177658 TR2-174584 Tap=1 P=41,066 MW P=-40,974 MW YUCUMO TRINIDAD Q=14,951 Mvar Q=-13,481 Mvar P=17,724 MW Ploss=0,092 MW MW Ploss=0,092 Q=-23,913 Mvar Qloss=1,470 Mvar Qloss=1,470 Mvar Ploss=0,113 MW Qloss=-33,412 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=23,676 MW Q=-28,930 Mvar Ploss=0,222 MW Qloss=-31,277 Mvar GUARAYOS 230 kV U=229,717 kV u=99,88 % Uang=-4,61 ° TRINIDAD 115 kV U=117,798 kV u=102,43 % Uang=-9,19 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=5,998 MW P=1,428 MW Q=-5,524 Mvar Q=-2,064 Mvar Ploss=0,070 MW Ploss=0,002 MW Qloss=-5,060 Mvar Qloss=-3,183 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=231,979 kV u=100,86 % Uang=-5,30 ° carga conc P=35,200 MW Q=12,200 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=29,920 Mvar MOXOS 115 kV U=117,815 kV u=102,45 % Uang=-8,95 ° TRINIDAD S JOAQ SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-3,105 Mvar S JOAQ RAM 230 kV GUAYARAM 230 kV S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER P=0,000 MW P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar Qloss=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV PANDO COBIJA 230 kV RIBERALATA COB P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=0,000 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176015 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 112 P Gen (MW) 129,6 = P Carga 126,7 Q Gen (MVAR) -56,4 = Q Carga 43,8 + P Pérd 2,9 + Q Pérd -127,0 + Qc Paral QI Paral 3,1 29,9 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,0 230 1,8 TOT SIST.: 2,9 % Pérd Línea Pérd Transf. 37 1,0 0,0 63 1,7 0,1 100 = 2,7 + 0,1 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -14,9 230 -112,2 TOT SIST.: -127,0 % Pérd Línea Pérd Transf. 12 -14,9 0,0 88 -115,0 2,9 100 = -129,9 + 2,9 PERDIDAS: - Las pérdidas totales del sistema, son: o 2,9 MW. (2,2 %) activa y muy grande y las reactivas son -127 MVAR. o Las pérdidas activas son 1 MW. (37 %) en 115 KV y 1.8 MVAR (63 %) en 230 KV. o Las pérdidas reactivas son -14.9 MVAR (12 %) en 115 KV y -112.2MVAR (88 %) en 230 KV., la compensación con reactores es 29,9 MVAR y con capacitores 3.1 MVAR. - El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 92,5 MW y – 27 MVAR. TENSIONES Y ESTABILIDAD: - Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,1 y 101,0 % con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -31,2 grados, la posicion de Tap 1 de ambos transformadores. - Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 103,9 % con ángulo máximo -46,2 grad. CARGABILIDAD: - El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 24,7 %. y el transformador Trinidad con 43,1 %. - El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos – S. Ramón con 15,8 %. 113 Año 2032: Normal – ST-1 cond/fase Rail 230 KV CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % CUMBRE GENER P=-120,797 MW Q=18,017 Mvar P=73,492 MW P=-73,194 MW Q=-15,543 Mvar Q=20,305 Mvar Ploss=0,298 MW Ploss=0,298 MW Qloss=4,761 Mvar Qloss=4,761 Mvar SHUNT-176036 CHUSPIPATA 115 kV U=112,631 kV u=97,94 % CHUSP CARAN P=37,011 MW Q=-7,271 Mvar Ploss=1,107 MW Qloss=0,766 Mvar CUMB CHUSP P=47,304 MW Q=-2,474 Mvar Ploss=1,193 MW Qloss=1,598 Mvar TR2-175802 Tap=2 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=223,696 kV u=97,26 % CUMBRE YUCUMO P=73,194 MW Q=-20,305 Mvar Ploss=1,534 MW Qloss=-17,660 Mvar CARAN YUCUMO P=14,204 MW Q=-15,537 Mvar Ploss=0,503 MW Qloss=-2,302 Mvar P=-22,734 P=22,768 MW MW Q=-10,674 Q=11,357 Mvar Mvar Ploss=0,034 MW Qloss=0,683 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=67,946 MW Q=-30,130 Mvar Ploss=0,684 MW Qloss=-10,255 Mvar TRONCOS S. RAMON P=114,817 MW Q=-18,276 Mvar Ploss=2,071 MW Qloss=-3,646 Mvar TRONCOS GENER P=-114,817 MW Q=18,276 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % YUCUMO 115 kV U=114,843 kV u=99,86 % CARANAVI 115 kV U=111,202 kV u=96,70 % P Pérd 13,9 Q Gen (MVAR) -36,3 = + Q Pérd -190,3 Q Carga 77,1 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,4 230 10,5 TOT SIST.: 13,9 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -8,0 230 -182,3 TOT SIST.: -190,3 % Pérd Línea 25 3,4 75 10,0 100 = 13,4 % Pérd Línea 4 -8,0 96 -189,9 100 = -197,9 YUCUMO 230 KV 230 kV U=223,741 kV u=97,28 % L175811 P=48,893 MW Q=-36,689 Mvar Ploss=0,918 MW Qloss=-26,754 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,348 kV u=100,59 % GUARAYOS 230 kV U=232,487 kV u=101,08 % SHUNT-GUAR 2 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar + YUC SAN BORJA P=18,815 MW Q=-8,662 Mvar Ploss=0,196 MW Qloss=-0,926 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=67,262 MW Q=-19,874 Mvar Ploss=1,316 MW Qloss=-24,397 Mvar SAN RAMON carga conc S RAM 230 kV P=44,800 MW U=229,624 kV Q=15,500 Mvar u=99,84 % BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 235,6 = 221,7 SAN BORJA 115 kV U=115,038 kV u=100,03 % + Qc Paral 0,0 Pérd Transf. 0,0 0,5 + 0,5 Pérd Transf. 0,0 7,6 + 7,6 MOXOS 115 kV U=116,629 kV u=101,42 % TRINIDAD 115 kV U=117,697 kV u=102,35 % MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=6,880 MW P=12,619 MW Q=-7,433 Mvar Q=-9,736 Mvar Ploss=0,076 MW Ploss=0,339 MW Qloss=-2,943 Mvar Qloss=-4,173 Mvar P=-45,896 MW Q=-23,189 Mvar Ploss=0,137 MW Qloss=2,181 Mvar P=46,032 MW Q=25,370 Mvar Ploss=0,137 MW Qloss=2,181 Mvar TRIN S JOAQ P=67,888 MW Q=-30,782 Mvar Ploss=1,208 MW Qloss=-20,857 Mvar SHUNT-YUC 2 P=0,000 MW Q=22,688 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM 230 kV 230 kV U=235,435 kV U=231,987 kV u=102,36 % u=100,86 % RIBERALTA 230 kV U=231,757 kV u=100,76 % COBIJA 230 kV U=228,353 kV u=99,28 % TR2-174584 Tap=2 S JOAQ GUAYAR P=66,680 MW Q=-19,299 Mvar Ploss=1,523 MW Qloss=-31,203 Mvar RIBER COB P=29,869 MW Q=-19,852 Mvar Ploss=0,369 MW Qloss=-41,713 Mvar GUAY RIBER P=51,757 MW Q=-13,836 Mvar Ploss=0,388 MW Qloss=-13,423 Mvar SHUNT-S JOAQ 2 P=0,000 MW Q=9,374 Mvar SHUNT-RIB 2 P=0,000 MW SHUNT-COB 2 SHUNT-GUAY 2 Q=12,039 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW Q=11,661 Mvar Q=21,141 Mvar SHUNT TRIN 2 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar QI Paral 76,9 Nodo Nombre YUCUMO TRINIDAD COBIJA YUCUMO TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 99,9 -12,8 CUMB - CHUSP 102,4 -19,5 CARAN - YUC 99,3 -38,1 YUCUMO 97,3 -11,4 TRINIDAD 115 100,6 -17,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 47,3 14,2 -22,7 -45,9 73,2 114,8 67,9 29,9 Q MVar -2,5 -15,5 -10,7 -23,2 -20,3 -18,3 -30,8 -19,9 Carga % 44,5 20,5 25,1 51,4 17,8 26,5 18,9 9,1 Posic Tap 2 2 114 Falla en trafo Trinidad: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-140,271 MW Q=15,379 Mvar L 115 kV U=114,027 kV u=99,15 % Uang=-4,16 ° YUCUMO 115 kV U=122,770 kV u=106,76 % Uang=-13,08 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=36,149 MW P=46,372 MW Q=-15,014 Mvar Q=-10,423 Mvar Ploss=1,048 MW Ploss=1,123 MW Qloss=0,513 Mvar LAMvar CUMBRE Qloss=1,391 CARAN YUCUMO P=13,401 MW Q=-26,743 Mvar Ploss=0,841 MW Qloss=-1,756 Mvar SAN BORJA 115 kV U=119,352 kV u=103,78 % Uang=-17,18 ° YUC SAN BORJA P=67,009 MW Q=6,023 Mvar Ploss=0,543 MW Qloss=-0,133 Mvar 230 kV TR2-175802 Tap=5 U=230,016 kV u=100,01 % Uang=-1,44 ° P=93,899 MW P=-93,764 MW Q=-4,956 Mvar Q=7,112 Mvar Ploss=0,135 MW Ploss=0,135 MW Qloss=2,157 Mvar Qloss=2,157 Mvar TR2-174738 Tap=0 SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=20,999 Mvar F-174612 P=-96,496 MW Q=36,561 Mvar CARANAVI 115 kV U=114,601 kV u=99,65 % Uang=-9,07 ° P=72,327 MW Q=41,235 Mvar Ploss=0,258 MW Qloss=4,125 Mvar TRONCOS S. RAMON P=96,496 MW Q=-36,561 Mvar Ploss=1,584 MW Qloss=-10,021 Mvar SAN RAMON 230 kV TRONCOS S.C. U=232,963 kV 230 kV u=101,29 % U=230,000 kV Uang=-5,10 ° u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-176296 P=-72,069 MW P=0,000 MW Q=-37,110 Mvar Q=3,716 Mvar Ploss=0,258 MW L175811 Qloss=4,125 Mvar P=19,191 MW Q=-49,512 Mvar YUCUMO 230 KV Ploss=0,350 MW 230 kV Qloss=-37,411 Mvar MOXOS 115 kV U=112,139 kV u=97,51 % Uang=-27,82 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=54,026 MW P=60,466 MW Q=4,162 Mvar Q=4,156 Mvar Ploss=1,326 MW Ploss=1,040 MW Qloss=1,296 Mvar Qloss=-1,876 Mvar SHUNT-176287 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-174584 U=230,895 kV u=100,39 % L174753 Uang=-9,87 ° P=93,764 MW TRIN S JOAQ P=67,693 MW Q=-41,601 Mvar GUARAYOS TRINIDAD Ploss=1,236 MW SHUNT-176314 Qloss=-24,447 Mvar P=49,632 MW S.RAMON GUARAYOS P=0,000 MW Q=-37,417 Mvar P=50,112 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,780 MW Q=-42,040 Mvar Qloss=-34,788 Mvar Ploss=0,480 MW SHUNT-176048 Qloss=-14,216 Mvar P=0,000 MW carga conc GUARAYOS Q=26,539 Mvar TRINIDAD AT P=44,800 MW 230 kV Q=15,500 Mvar 230 kV U=237,506 kV SHUNT-174698 U=241,955 kV P=0,000 MW SHUNT-175763 u=103,26 % P=0,000 MW u=105,20 % Q=0,332 Mvar Uang=-7,46 ° Q=9,594 Mvar Q=-28,111 Mvar Ploss=2,246 MW Qloss=-19,834 Mvar Uang=-12,24 ° BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 236,8 = 221,7 + P Pérd 15,0 Q Gen (MVAR) -51,9 + Q Pérd -236,5 = Pérd Línea 5,9 8,7 14,7 Pérd Transf. 0,0 0,4 + 0,4 = Pérd Línea -0,6 -242,2 -242,8 Pérd Transf. 0,0 6,3 + 6,3 = Q Carga 77,1 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 5,9 230 9,1 TOT SIST.: 15,0 % 39 61 100 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -0,6 230 -235,9 TOT SIST.: -236,5 % 0,2 99,8 100 TRINIDAD 115 kV U=110,271 kV u=95,89 % Uang=-31,86 ° Falla en Trafo Yucumo: + Qc Paral 15,8 QI Paral 123,3 SHUNT-176278 P=0,000 MW Q=-15,834 Mvar RIBERALTAPANDO COBIJA GUAYARAM 230 kV 230 kV S JOAQ RAM 230 kV U=246,748 kV U=244,066 kV 230 kV U=246,361 kV u=107,28 % u=106,12 % U=247,601 kV u=107,11 % Uang=-26,75 °Uang=-30,28 ° u=107,65 % Uang=-24,55 ° Uang=-17,64 ° S JOAQ GUAY P=66,457 MW Q=-27,579 Mvar Ploss=1,388 MW Qloss=-36,945 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=10,425 Mvar RIBER COBIJA GUAY RIBER P=29,820 MW P=51,669 MW Q=-24,657 Mvar Q=-19,320 Mvar Ploss=0,320 MW Ploss=0,349 MW Qloss=-48,669 Mvar Qloss=-15,870 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=13,807 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=24,085 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=13,813 Mvar 115 CUMBRE 115 kV U=116,725 kV u=101,50 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-125,647 MW Q=2,596 Mvar L 115 kV U=112,755 kV u=98,05 % Uang=-4,70 ° CARANAVI 115 kV U=109,369 kV u=95,10 % Uang=-10,75 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=47,609 MW P=58,336 MW Q=-1,911 Mvar Q=4,026 Mvar Ploss=1,680 MW Ploss=1,628 MW Qloss=2,338 Mvar LAMvar CUMBRE Qloss=2,737 230 kV P=67,311 MW Q=-6,622 Mvar Ploss=0,146 MW Qloss=2,336 Mvar P=-67,165 MW Q=8,958 Mvar Ploss=0,146 MW Qloss=2,336 Mvar TR2-174738 U=238,943 Tap=-1 kV u=103,89 % Uang=-2,88 ° F-174612 P=-109,238 MW Q=26,369 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARAN YUCUMO P=24,229 MW Q=-11,749 Mvar Ploss=0,875 MW Qloss=-1,092 Mvar SHUNT-176582 P=0,000 MW Q=-6,535 Mvar TRONCOS S. RAMON P=109,238 MW Q=-26,369 Mvar Ploss=1,655 MW Qloss=-9,419 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=62,783 MW Q=-32,451 Mvar Ploss=0,465 MW Qloss=-13,806 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,637 kV u=100,28 % Uang=-5,71 ° carga conc P=44,800 MW Q=15,500 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 234,9 = 221,7 + P Pérd 13,2 Q Gen (MVAR) -29,0 = + Q Pérd -217,2 Q Carga 77,1 YUC SAN BORJA P=5,734 MW Q=-10,223 Mvar Ploss=0,055 MW Qloss=-1,200 Mvar MOXOS 115 kV U=115,447 kV u=100,39 % Uang=-18,03 ° S BORJA MOXOS P=0,321 MW Q=8,916 Mvar Ploss=0,052 MW Qloss=-4,709 Mvar YUCUMO 230 KV SHUNT-176558 230 kV P=0,000 MW U=241,154 kV Q=-2,107 Mvar u=104,85 % Uang=-8,60 ° TR2-175802 L174753 P=67,165 MW Q=-31,602 Mvar Ploss=0,936 MW Qloss=-29,860 Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=22,644 Mvar SAN BORJA 115 kV U=111,747 kV u=97,17 % Uang=-17,39 ° YUCUMO 115 kV U=110,535 kV u=96,12 % Uang=-16,64 ° L175811 P=66,229 MW Q=-1,741 Mvar Ploss=1,247 MW Qloss=-32,018 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=62,318 MW Q=-18,645 Mvar Ploss=0,945 MW Qloss=-31,202 Mvar MOXOS TRINIDAD P=5,773 MW Q=6,076 Mvar Ploss=0,046 MW Qloss=-2,961 Mvar SHUNT-176546 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV SHUNT-176570 P=0,000 MW U=231,928 kV Q=0,000 Mvar u=100,84 % Uang=-20,72 ° P=58,721 MW P=-58,519 MW Q=25,042 Mvar Q=-21,816 Mvar Ploss=0,202 Ploss=0,202 MW MW Qloss=3,226 Qloss=3,226 Mvar Mvar RIBERALTA 230 kV U=226,662 kV u=98,55 % Uang=-31,47 ° GUAYARAM PANDO COBIJA 230 kV 230 kV U=226,968 kV U=223,088 kV u=96,99 % u=98,68 % Uang=-28,82 ° Uang=-35,74 ° TR2-174584 Tap=2 L175726 P=66,689 MW Q=-12,841 Mvar Ploss=1,500 MW Qloss=-28,956 Mvar L175718 P=67,635 MW Q=-21,125 Mvar Ploss=0,946 MW Qloss=-22,269 Mvar Qc Paral 8,6 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 4,3 230 8,8 TOT SIST.: 13,2 % 33 67 100 Pérd Línea 4,3 8,5 = 12,8 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -4,9 230 -212,3 TOT SIST.: -217,2 % Pérd Línea 2,3 -4,9 97,7 -217,8 100 = -222,7 Pérd Transf. 0,0 5,6 + 5,6 QI Paral 119,8 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD L175846 P=29,892 MW Q=-17,202 Mvar Ploss=0,392 MW Qloss=-38,093 Mvar L-175739 P=51,789 MW Q=-10,901 Mvar Ploss=0,396 MW Qloss=-12,218 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=11,119 Mvar SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=38,918 Mvar TRINIDAD AT 230 kV GUARAYOS U=231,138 kV SHUNT-174698 230 kV u=100,49 % P=0,000 MW U=233,481 kV Uang=-14,78 ° Q=0,000 Mvar u=101,51 % Uang=-8,65 ° + TRINIDAD 115 kV U=117,627 kV u=102,28 % Uang=-17,46 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=13,985 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=22,415 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 96,1 -16,6 CUMB - CHUSP 102,3 -17,5 CARAN - YUC 97,0 -35,7 YUCUMO 104,9 -8,6 TRINIDAD 115 100,5 -14,8 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Falla Generacion o desconexión en La Cumbre 115 KV. Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 58,3 24,2 0,0 -58,5 67,2 109,2 67,6 29,9 Q MVar 4,0 -11,7 0,0 -21,8 -31,6 -26,4 -21,1 -17,2 Carga Posic % Tap 54,6 26,8 0,0 62,5 2 18,3 28,7 18,0 8,9 116 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-114,195 MW Q=7,551 Mvar L 115 kV U=111,566 kV u=97,01 % Uang=-21,61 ° 230 kV TR2-175802 Tap=1 U=230,132 kV u=100,06 % Uang=-1,75 ° TR2-174738 Tap=0 F-174612 P=-119,648 MW Q=22,851 Mvar P=65,027 MW Q=10,828 Mvar Ploss=0,196 MW Qloss=3,131 Mvar SAN BORJA 115 kV U=119,486 kV u=103,90 % Uang=-16,18 ° YUCUMO 115 kV U=119,651 kV u=104,04 % Uang=-15,01 ° CHUSP CARAN P=9,100 MW Q=3,200 Mvar CUMB CHUSP Ploss=0,071 MW Qloss=-1,985 Mvar LA CUMBRE P=114,195 MW P=-114,048 MW Q=-7,551 Mvar Q=9,904 Mvar Ploss=0,147 MW Ploss=0,147 MW Qloss=2,353 Mvar Qloss=2,353 Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=21,015 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,909 kV u=98,18 % Uang=-20,57 ° CARAN YUCUMO P=30,871 MW Q=6,585 Mvar Ploss=1,245 MW SHUNT-176296 Qloss=-0,471 Mvar P=0,000 MW Q=-2,130 Mvar P=-64,831 MW Q=-7,696 Mvar Ploss=0,196 MW Qloss=3,131 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=232,170 kV CUMB YUC u=100,94 % P=114,048 MW Q=-30,918 Mvar Uang=-12,05 ° TRONCOS S. RAMON YUC SAN BORJA P=15,095 MW Q=-4,517 Mvar Ploss=0,097 MW Qloss=-1,290 Mvar SHUNT-176287 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUC TRIN P=46,180 MW Q=-25,177 Mvar Ploss=0,547 MW Qloss=-34,539 Mvar MOXOS 115 kV U=119,420 kV u=103,84 % Uang=-18,62 ° TRINIDAD 115 kV U=119,279 kV u=103,72 % Uang=-19,16 ° P=-49,222 MW Q=-16,799 Mvar Ploss=0,134 MW Qloss=2,143 Mvar P=49,357 MW TR2-174584 Q=18,942 Mvar Tap=2 MW Ploss=0,134 Qloss=2,143 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=237,660 kV u=103,33 % Uang=-22,93 ° P=119,648 MW Ploss=2,841 MW Q=-22,851 MvarQloss=-16,570 Mvar Ploss=1,866 MW Qloss=-8,160 Mvar TRIN S JOAQ GUARAYOS TRINIDAD P=67,429 MW P=72,419 MW Q=-30,967 Mvar Q=-26,226 Mvar Ploss=0,920 MW Ploss=1,266 MW SHUNT-176314 Qloss=-23,082 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=0,000 Qloss=-29,322 Mvar MW P=72,982 MW Q=0,000 Mvar Q=-30,191 Mvar Ploss=0,563 MW SHUNT-176048 Qloss=-13,073 Mvar P=0,000 MW carga conc GUARAYOS Q=24,182 Mvar TRINIDAD AT P=44,800 MW 230 kV Q=15,500 Mvar 230 kV SAN RAMON 230 kV TRONCOS S.C. U=229,753 kV 230 kV u=99,89 % U=230,000 kV Uang=-6,24 ° u=100,00 % Uang=0,00 ° BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 233,8 = 221,7 + P Pérd 12,1 Q Gen (MVAR) -30,4 = + Q Pérd -215,1 Q Carga 77,1 U=232,122 kV U=233,046 kV u=100,92 % u=101,32 % Uang=-9,64 ° Uang=-16,92 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=9,108 Mvar + Qc Paral 2,9 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,5 230 10,6 TOT SIST.: 12,1 % Pérd Línea 13 1,5 87 10,1 100 = 11,6 Pérd Transf. 0,0 0,5 + 0,5 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -12,0 230 -203,2 TOT SIST.: -215,1 % Pérd Línea 5,6 -12,0 94,4 -210,8 100 = -222,7 Pérd Transf. 0,0 7,6 + 7,6 QI Paral 110,6 Contingencia tramo Troncos – S. Ramon: SHUNT-176278 P=0,000 MW Q=-0,790 Mvar MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=3,484 MW P=8,998 MW Q=-2,081 Mvar Q=-5,227 Mvar Ploss=0,006 MW Ploss=0,114 MW Qloss=-3,192 Mvar Qloss=-5,016 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD RIBERALTA PANDO COBIJA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=236,202 kV U=233,203 kV U=235,980 kV u=102,70 % u=101,39 % u=102,60 % Uang=-33,46 ° Uang=-37,57 ° Uang=-30,90 ° S JOAQ GUAY P=66,509 MW Q=-19,320 Mvar Ploss=1,380 MW Qloss=-31,551 Mvar RIBER COBIJA GUAY RIBER P=29,863 MW P=51,730 MW Q=-19,191 Mvar Q=-13,258 Mvar Ploss=0,363 MW Ploss=0,366 MW Qloss=-41,133 Mvar Qloss=-13,351 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=11,434 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=11,884 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=11,742 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=20,889 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,302 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 104,0 -15,0 CUMB - CHUSP 103,8 -19,2 CARAN - YUC 100,1 -37,6 YUCUMO 100,9 -12,1 TRINIDAD 115 101,3 -16,9 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 0,0 -30,9 -64,8 -49,2 114,0 119,6 67,4 29,9 Q MVar 0,0 -6,6 -7,7 -16,8 -30,9 -22,9 -31,0 -19,2 Carga % 0,0 30,5 65,3 50,0 30,2 31,1 18,7 8,8 Posic Tap 1 2 117 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-235,594 MW Q=-16,681 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=110,482 kV u=96,07 % Uang=-6,28 ° CUMB CHUSP P=74,479 MW Q=2,690 Mvar Ploss=1,833 MW Qloss=3,347 Mvar CARANAVI 115 kV U=107,309 kV u=93,31 % Uang=-14,35 ° YUCUMO 115 kV U=112,102 kV u=97,48 % Uang=-22,22 ° CHUSP CARAN P=63,546 MW Q=-3,858 Mvar Ploss=1,691 MW Qloss=2,488 Mvar CARAN YUCUMO P=40,155 MW Q=-18,270 Mvar Ploss=0,981 MW Qloss=-0,595 Mvar SHUNT-176296 P=0,000 MW Q=4,424 Mvar TR2-175802 SHUNT-177794 TR2-174738 Tap=2 P=0,000 Tap=2 MW Q=0,000 Mvar CUMBRE YUC P=-14,631 P=14,662 MW MW P=160,517 MW Q=-17,597 Q=18,198 Mvar Mvar Q=-14,328 Mvar Ploss=0,030 MW LA CUMBRE Ploss=3,480 MW Qloss=0,601 Mvar Qloss=-8,474 Mvar 230 kV P=161,115 MW P=-160,517 MW Q=13,992 Mvar Q=-4,438 Mvar Ploss=0,598 MW Ploss=0,598 MW Qloss=9,553 Mvar Qloss=9,553 Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=18,766 Mvar U=218,689 kV u=95,08 % Uang=-7,96 ° SAN BORJA 115 kV U=112,173 kV u=97,54 % Uang=-24,22 ° MOXOS 115 kV U=116,341 kV u=101,17 % Uang=-29,45 ° YUC SAN BORJA P=36,185 MW Q=-6,178 Mvar Ploss=0,317 MW Qloss=-0,393 YUCUMO 230Mvar KV S BORJA MOXOS P=29,868 MW Q=-11,587 Mvar Ploss=1,019 MW Qloss=-1,504 Mvar 230 kV U=220,229 kV u=95,75 % Uang=-21,57 ° YUC TRIN P=142,375 MW Q=-24,052 Mvar Ploss=4,448 MW Qloss=-6,004 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S.RAMON GUARAYOS GUARAYOS TRINIDAD P=45,029 MW Q=3,647 Mvar Ploss=0,628 MW Qloss=-26,185 Mvar SHUNT-176314 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN RAMON P=44,800 MW Q=15,500 Mvar 230 kV Ploss=0,229 MW U=235,505 kV Qloss=-11,853 Mvar TRONCOS S.C. u=102,39 % 230 kV GUARAYOS Uang=-37,65 ° carga conc P=44,800 MW U=230,000 kV 230 kV Q=15,500 Mvar u=100,00 % U=236,532 kV SHUNT-175763 Uang=0,00 ° u=102,84 % P=0,000 MW Uang=-34,77 ° Q=0,000 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 235,6 = 221,7 + P Pérd 13,9 Q Gen (MVAR) 16,7 = + Q Pérd -167,2 Q Carga 77,1 + TRINIDAD 115 kV U=119,545 kV u=103,95 % Uang=-32,04 ° MOXOS TRINIDAD P=23,449 MW Q=-11,952 Mvar Ploss=0,520 MW Qloss=-1,192 Mvar SHUNT-176287 P=0,000 MW Q=3,802 Mvar P=-29,771 MW P=29,865 MW Q=-33,323 Mvar Q=34,831 Mvar Ploss=0,094 Ploss=0,094 MW MW Qloss=1,507 Qloss=1,507 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=62,405 MW Q=-54,982 Mvar Ploss=1,095 MW Qloss=-18,087 Mvar SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=24,642 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,465 kV u=100,64 % SHUNT-174698 Uang=-30,86 ° P=0,000 MW SHUNT-176278 P=0,000 MW Q=3,863 Mvar COBIJA 230 kV U=234,139 kV u=101,80 % Uang=-26,14 ° S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=247,547 kV U=244,708 kV U=240,802 kV u=107,63 % u=106,39 % u=104,70 % Uang=-30,18 ° Uang=-18,26 ° Uang=-18,69 ° TR2-174584 Tap=3 S JOAQ GUAYAR P=61,309 MW Q=-45,236 Mvar Ploss=-3,087 MW Qloss=-53,830 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=8,341 Mvar GUAY RIB P=50,996 MW Q=-16,111 Mvar Ploss=-0,124 MW Qloss=-15,541 Mvar RIB COB P=29,620 MW Q=-19,443 Mvar Ploss=0,120 MW Qloss=-41,013 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=11,473 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=20,105 Mvar Q=0,000 Mvar Qc Paral QI Paral 0,0 106,8 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 6,4 230 7,5 TOT SIST.: 13,9 % Pérd Línea Pérd Transf. 46 6,4 0,0 54 6,8 0,7 100 = 13,2 + 0,7 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 2,2 230 -169,3 TOT SIST.: -167,2 % Pérd Línea Pérd Transf. 1,3 2,2 0,0 98,7 -181,0 11,7 100 = -178,8 + 11,7 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD Contingencia tramo Cumbre – Yucumo: u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 97,5 -22,2 CUMB - CHUSP 104,0 -32,0 CARAN - YUC 101,8 -26,1 YUCUMO 95,8 -21,6 TRINIDAD 115 100,6 -30,9 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 74,5 40,2 -14,6 -29,8 160,5 0,0 62,4 29,6 Q MVar 2,7 -18,3 -17,6 -33,3 -14,3 0,0 -55,0 -19,4 Carga % 70,6 44,8 11,4 22,3 43,3 0,0 21,1 8,6 Posic Tap 2 3 118 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° L 115 kV U=108,963 kV u=94,75 % Uang=-6,21 ° F-174272 P=-75,186 MW Q=-35,826 Mvar CUMB CHUSP P=75,190 MW Q=11,345 Mvar Ploss=1,654 MW Qloss=2,890 Mvar TRONCOS S. RAMON P=160,547 MW Q=22,470 Mvar Ploss=1,960 MW Qloss=-6,768 Mvar F-174612 P=-160,547 MW Q=-22,470 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-8,424 P=8,429 MW Q=-9,196 Q=9,308 Mvar Mvar Ploss=0,006 MW Qloss=0,112 Mvar CUMB CHUSP P=53,293 MW Q=-95,938 Mvar Ploss=-0,010 MW Qloss=-1,840 Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=24,532 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° U=202,011 kV u=87,83 % Uang=-25,94 ° YUC TRIN P=8,424 MW Q=-9,308 Mvar Ploss=-0,018 MW Qloss=-25,195 Mvar CUMBR YUC GUARAYOS TRINIDAD P=113,241 MW Q=24,771 Mvar Ploss=2,919 MW Qloss=-10,797 Mvar P=113,788 MW SAN RAMON SHUNT-176314 Q=13,738 Mvar 230 kV P=0,000 MW Ploss=0,547 MW Q=0,000 Mvar Qloss=-11,033 Mvar U=219,929 kV carga conc TRINIDAD AT u=95,62 % P=44,800 MW 230 kV Uang=-8,32 ° Q=15,500 Mvar GUARAYOS U=201,458 kV 230 kV SHUNT-175763 u=87,59 % P=0,000 MW U=215,303 kV Uang=-26,98 ° Q=0,000 Mvar u=93,61 % Uang=-13,91 ° L 115 kV U=128,319 kV u=111,58 % Uang=-6,65 ° P=-0,000 MW P=0,009 MW Q=-24,532 Mvar Q=24,670 Mvar Ploss=0,009 MW MW Ploss=0,009 Qloss=0,137 Mvar Mvar Qloss=0,137 SAN BORJA 115 kV U=103,310 kV u=89,83 % Uang=-26,60 ° YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=13,528 MW P=40,731 MW Q=-2,845 Mvar Q=-5,676 Mvar Ploss=0,071 MW Ploss=1,154 MW Qloss=-0,850 Mvar Qloss=0,265 Mvar YUCUMO 230 KV SHUNT-176296 P=0,000 MW 230 kV Q=0,000 Mvar S.RAMON GUARAYOS TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174612 P=-159,766 MW Q=243,138 Mvar TR2-175802 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=248,621 kV u=108,10 % Uang=0,02 ° SHUNT-176036 P=-0,000 MW Q=24,534 Mvar YUCUMO 115 kV U=103,235 kV u=89,77 % Uang=-25,31 ° CHUSP CARAN P=64,435 MW Q=5,255 Mvar Ploss=2,004 MW Qloss=3,431 Mvar TR2-174738 Tap=-4 P=0,000 MW P=-0,003 Q=-24,534 Mvar Q=24,481 Mvar Ploss=-0,003 MW MW Ploss=-0,003 Qloss=-0,052 Mvar Mvar Qloss=-0,052 F-174272 P=-53,302 MW Q=71,268 Mvar CARANAVI 115 kV U=103,520 kV u=90,02 % Uang=-14,89 ° CARANAVI 115 kV U=150,100 kV u=130,52 % Uang=-12,24 ° YUCUMO 115 kV U=188,848 kV u=164,22 % Uang=-12,93 ° CHUSP CARAN P=44,203 MW Q=-97,298 Mvar Ploss=-0,300 MW Qloss=-4,011 Mvar TR2-174738 Tap=-4 TR2-175802 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=248,611 kV u=108,09 % Uang=0,02 ° TRONCOS S. RAMON P=159,766 MW Q=-243,138 Mvar Ploss=1,605 MW Qloss=-13,133 Mvar SAN BORJA 115 kV U=193,035 kV u=167,86 % Uang=-12,05 ° YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=3,922 MW P=22,803 MW Q=-29,163 Mvar Q=-100,787 Mvar Ploss=-0,057 MW Ploss=0,987 MW Qloss=-3,322 Mvar Qloss=-4,323 MvarYUCUMO 230 KV SHUNT-176296 P=0,000 MW 230 kV Q=0,000 Mvar P=-0,184 P=0,274 MW Q=-73,401 Q=75,205 Mvar Mvar Ploss=0,090 MW Qloss=1,804 Mvar U=379,716 kV u=165,09 % Uang=-12,15 ° YUC TRIN P=0,184 MW Q=-75,205 Mvar Ploss=-0,060 MW Qloss=-82,214 Mvar CUMBR YUC S.RAMON GUARAYOS GUARAYOS TRINIDAD P=113,084 MW Q=-222,198 Mvar Ploss=-3,356 MW Qloss=-90,198 Mvar P=113,361 MW SAN RAMON SHUNT-176314 Q=-245,505 Mvar 230 kV P=0,000 MW Ploss=0,277 MW Q=0,000 Mvar Qloss=-23,307 Mvar U=274,995 kV carga conc TRINIDAD AT u=119,56 % P=44,800 MW 230 kV Uang=-8,67 ° Q=15,500 Mvar GUARAYOS U=396,509 kV 230 kV SHUNT-175763 u=172,40 % P=0,000 MW U=316,736 kV Uang=-11,10 ° Q=0,000 Mvar u=137,71 % Uang=-12,30 ° MOXOS 115 kV U=106,223 kV u=92,37 % Uang=-29,45 ° TRINIDAD 115 kV U=108,079 kV u=93,98 % Uang=-30,01 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=7,457 MW P=1,980 MW Q=-6,502 Mvar Q=-4,963 Mvar Ploss=0,077 MW Ploss=0,002 MW Qloss=-3,409 Mvar Qloss=-2,238 Mvar SHUNT-176287 P=0,000 MW Q=2,507 Mvar TR2-174584 Tap=5 P=-50,721 MW P=50,916 MW Q=-24,827 Mvar Q=27,932 Mvar Ploss=0,194 Ploss=0,194 MW MW Qloss=3,104 Qloss=3,104 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=67,848 MW Q=3,408 Mvar Ploss=0,630 MW Qloss=-13,929 Mvar SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=19,917 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=201,508 kV u=87,61 % Uang=-34,47 ° S JOAQ GUAYAR P=67,218 MW Q=11,971 Mvar Ploss=1,778 MW Qloss=-10,730 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=5,365 Mvar SHUNT-176278 P=0,000 MW Q=3,403 Mvar GUAYARAM 230 kV U=194,527 kV u=84,58 % Uang=-44,62 ° GUAY RIB P=52,040 MW Q=8,226 Mvar Ploss=0,496 MW Qloss=-4,266 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=9,875 Mvar RIBERALTA 230 kV U=193,251 kV u=84,02 % Uang=-47,94 ° .COBIJA 230 kV U=188,253 kV u=81,85 % Uang=-53,27 ° RIB COB P=30,044 MW Q=-0,159 Mvar Ploss=0,544 MW Qloss=-14,953 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=5,251 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=4,594 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,199 Mvar MOXOS 115 kV U=207,775 kV u=180,67 % Uang=-9,68 ° TRINIDAD 115 kV U=214,504 kV u=186,52 % Uang=-8,74 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=2,021 MW P=7,731 MW Q=35,641 Mvar Q=26,544 Mvar Ploss=0,310 MW Ploss=0,176 MW Qloss=-10,966 Mvar Qloss=-7,307 Mvar SHUNT-176287 P=0,000 MW Q=7,800 Mvar TR2-174584 Tap=5 P=-60,607 MW P=60,564 MW Q=-49,924 Mvar Q=49,237 Mvar Ploss=-0,043 Ploss=-0,043 MW MW Qloss=-0,687 Qloss=-0,687 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=56,120 MW Q=-242,023 Mvar Ploss=-0,769 MW Qloss=-74,998 Mvar SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=67,727 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,068 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=473,015 kV u=205,66 % Uang=-4,16 ° S JOAQ GUAYAR P=56,889 MW Q=-192,627 Mvar Ploss=-4,758 MW Qloss=-146,122 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=25,603 Mvar SHUNT-176278 P=0,000 MW Q=11,986 Mvar GUAYARAM 230 kV U=546,105 kV u=237,44 % Uang=14,80 ° GUAY RIB P=48,247 MW Q=-120,719 Mvar Ploss=-1,250 MW Qloss=-59,505 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=69,613 Mvar RIBERALTA 230 kV U=566,962 kV u=246,51 % Uang=22,73 ° .COBIJA 230 kV U=592,680 kV u=257,69 % Uang=37,62 ° RIB COB P=27,997 MW Q=-110,038 Mvar Ploss=-1,503 MW Qloss=-163,998 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=41,424 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=43,760 Mvar 119 Contingencia tramo Trinidad – S. Joaquin: CUMBRE 115 kV U=119,600 kV u=104,00 % F-174272 P=-84,578 MW Q=7,993 Mvar L 115 kV U=117,697 kV u=102,35 % CUMB CHUSP P=37,407 MW Q=-1,929 Mvar Ploss=0,685 MW Qloss=0,097 Mvar CHUSP CARAN P=27,622 MW Q=-5,226 Mvar Ploss=0,564 MW Qloss=-0,899 Mvar LA CUMBRE TR2-175802 TR2-174738 230 kV Tap=2 P=47,171 MW Q=-6,064 Mvar Ploss=0,110 MW Qloss=1,756 Mvar P=-47,061 MW Q=7,820 Mvar Ploss=0,110 MW Qloss=1,756 Mvar YUC SAN BORJA P=13,363 MW Q=-2,334 Mvar Ploss=0,080 MW Qloss=-1,349 Mvar CARAN YUCUMO P=5,358 MW Q=-11,827 Mvar Ploss=0,150 MW Qloss=-3,575 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=232,909 kV u=101,26 % U=230,736 kV u=100,32 % P=-25,776 MW Q=-12,019 Mvar P=25,816 MW Ploss=0,040 MW Q=12,823 Mvar Qloss=0,804 Mvar Ploss=0,040 MW Qloss=0,804 Mvar L174753 P=47,061 MW Q=-28,951 Mvar Ploss=0,640 MW Qloss=-29,251 Mvar TRONCOS S. RAMON P=76,824 MW Q=-24,992 Mvar Ploss=0,963 MW Qloss=-13,336 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % SAN RAMON 230 kV U=230,970 kV u=100,42 % carga conc P=44,800 MW Q=15,500 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Carga = 157,3 COMPOSICION PERD ACTIVAS TOT SIST (MW) 1,6 2,5 4,1 P Pérd 4,1 + Q Pérd -138,7 = Pérd Línea 1,6 2,2 3,8 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS TOT SIST (MVAR) -14,0 -124,7 -138,7 % -10,1 112,6 100 = Pérd Línea -14,0 -129,6 -143,6 Pérd Transf. 0,0 4,9 + 4,9 % 38 62 100 + MOXOS 115 kV U=117,890 kV u=102,51 % Qc Paral 0,0 P=-50,904 MW Q=-15,297 Mvar Ploss=0,147 MW Qloss=2,345 Mvar P=51,051 MW Q=17,641 Mvar Ploss=0,147 MW Qloss=2,345 Mvar L175718 SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=29,703 Mvar QI Paral 50,8 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD TRINIDAD 115 kV U=117,135 kV u=101,86 % MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,802 MW P=7,284 MW Q=0,248 Mvar Q=-2,985 Mvar Ploss=0,006 MW Ploss=0,082 MW Qloss=-3,156 Mvar Qloss=-5,102 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=228,907 kV GUARAYOS SHUNT-174698 u=99,52 % P=0,000 MW 230 kV Q=0,000 Mvar U=233,427 kV u=101,49 % + Q Carga 54,9 L175811 P=20,605 MW Q=-12,523 Mvar Ploss=0,144 MW Qloss=-36,777 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=30,885 MW Q=-11,675 Mvar Ploss=0,295 MW Qloss=-34,765 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=31,061 MW Q=-27,156 Mvar Ploss=0,177 MW Qloss=-15,480 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar = SAN BORJA 115 kV U=119,018 kV u=103,49 % Tap=2 SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=21,131 Mvar F-174612 P=-76,824 MW Q=24,992 Mvar YUCUMO 115 kV U=119,487 kV u=103,90 % CARANAVI 115 kV U=116,444 kV u=101,26 % RIBERALTA 230 kV S JOAQ RAM 230 kV TR2-174584 Tap=2 L175726 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar Contingencia Tramo Troncos S. Ramon: (ST- 2 C/F.) L175846 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar L-175739 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 103,9 -7,9 CUMB - CHUSP 99,5 -8,4 CARAN - YUC 0,0 -6,5 YUCUMO 101,3 -6,5 TRINIDAD 115 99,5 -8,4 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB ST- 2 COND/FASE, AÑO 2032: PANDO COBIJA 230 kV GUAYARAM 230 kV Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 37,4 5,4 -25,8 -50,9 47,1 76,8 0,0 0,0 Q MVar -1,9 -11,8 -12,0 -15,3 -29,0 -25,0 0,0 0,0 Carga % 34,1 12,2 14,2 26,6 14,1 20,6 0,0 0,0 Posic Tap 2 2 120 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-237,756 MW Q=9,365 Mvar P=181,763 MW P=-181,707 MW Q=-2,945 Mvar Q=7,453 Mvar Ploss=0,056 MW Ploss=0,056 MW Qloss=4,508 Mvar Qloss=4,508 Mvar L 115 kV U=112,879 kV u=98,16 % Uang=-4,89 ° CARANAVI 115 kV U=112,212 kV u=97,58 % Uang=-10,95 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=45,315 MW P=55,993 MW Q=-12,246 Mvar Q=-6,420 Mvar Ploss=1,553 MW Ploss=1,578 MW Qloss=1,941 Mvar LAMvar CUMBRE Qloss=2,626 YUCUMO 115 kV U=117,675 kV u=102,33 % Uang=-16,55 ° CARAN YUCUMO P=22,062 MW Q=-21,686 Mvar Ploss=0,946 MW Qloss=-1,217 Mvar 230 kV TR2-175802 Tap=2 kV u=100,05 % P=29,022 P=-28,948MW MW Uang=-1,67 ° Q=24,780 Q=-23,301Mvar Mvar TR2-174738 U=230,122 Tap=0 Ploss=0,074 Ploss=0,074MW MW Qloss=1,479 Qloss=1,479Mvar Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=6,005 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=229,608 kV u=99,83 % Uang=-32,08 ° S.RAMON GUARAYOS P=44,800carga MW conc Q=15,500 Mvar MW P=44,800 Ploss=0,129 MW Mvar Q=15,500 Qloss=-20,628 Mvar 230 kV U=228,036 kV u=99,15 % Uang=-14,91 ° YUC TRIN P=148,809 MW Q=-29,141 Mvar Ploss=2,957 MW Qloss=-23,802 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 237,8 = 221,7 + P Pérd 16,0 Q Gen (MVAR) -9,4 = + Q Pérd -198,4 GUARAYOS TRINIDAD P=44,929 MW Q=21,037 Mvar Ploss=0,284 MW Qloss=-46,578 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,231 kV GUARAYOS u=100,54 % 230 kV Uang=-27,14 ° U=230,903 kV u=100,39 % Uang=-30,58 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=26,165 Mvar Q Carga 77,1 YUC SAN BORJA P=32,445 MW Q=-3,268 Mvar Ploss=0,417 MW Qloss=-0,372 Mvar YUCUMO 230 KV CUMBRE YUCUMO P=181,707 MW Q=-13,458 Mvar Ploss=3,876 MW Qloss=-9,097 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN BORJA 115 kV U=116,562 kV u=101,36 % Uang=-18,87 ° + MOXOS 115 kV U=114,237 kV u=99,34 % Uang=-25,46 ° TRINIDAD 115 kV U=113,394 kV u=98,60 % Uang=-28,56 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=19,712 MW P=26,028 MW Q=-4,271 Mvar Q=-4,896 Mvar Ploss=0,326 MW Ploss=0,916 MW Qloss=-2,011 Mvar Qloss=-2,495 Mvar P=-33,315 MW P=33,394 MW Q=-20,959 Mvar Q=22,226 Mvar Ploss=0,079 Ploss=0,079 MW MW Qloss=1,266 Qloss=1,266 Mvar Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=236,765 kV u=102,94 % Uang=-33,35 ° GUAYARAM 230 kV U=235,682 kV u=102,47 % Uang=-41,26 ° RIBERALTA 230 kV U=236,367 kV u=102,77 % Uang=-43,78 ° PANDO COBIJA 230 kV U=234,002 kV u=101,74 % Uang=-47,76 ° TR2-174584 Tap=0 TRIN S JOAQ P=67,245 MW Q=-28,397 Mvar Ploss=0,933 MW Qloss=-21,559 Mvar SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=14,652 Mvar S JOAQ GUAY P=66,312 MW Q=-17,041 Mvar Ploss=1,261 MW Qloss=-30,117 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=10,203 Mvar RIB COB P=29,818 MW Q=-18,326 Mvar Ploss=0,318 MW Qloss=-39,563 Mvar GUAY RIB P=51,651 MW Q=-12,238 Mvar Ploss=0,333 MW Qloss=-12,766 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=20,714 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=11,455 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=11,037 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=11,722 Mvar Qc Paral QI Paral 0,0 112,0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 4,2 230 -194,0 TOT SIST.: -189,8 % Pérd Línea Pérd Transf. 2 5,7 0,0 98 10,1 0,2 100 = 15,8 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -1,5 230 -203,9 TOT SIST.: -205,4 % Pérd Línea Pérd Transf. 0,7 -1,5 0,0 99,3 -204,1 7,3 100 = -205,6 + 7,3 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 102,3 -16,5 CUMB - CHUSP 98,6 -28,6 CARAN - YUC 101,7 -47,8 YUCUMO 99,2 -14,9 TRINIDAD 115 100,5 -27,1 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Contingencia tramo Cumbre - Yucumo:( ST- 2 C/F.) Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 56,0 22,1 -28,9 -33,3 181,7 0,0 67,2 29,8 Q MVar -6,4 -21,7 -23,3 -21,0 -13,5 0,0 -28,4 -18,3 Carga % 53,4 30,0 37,2 39,4 23,3 0,0 19,0 8,9 Posic Tap 2 0 121 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-67,697 MW Q=1,859 Mvar P=0,002 MW P=0,000 MW Q=5,971 Mvar Q=-5,942 Mvar Ploss=0,002 MW Ploss=0,002 MW Qloss=0,028 Mvar Qloss=0,028 Mvar L 115 kV U=112,583 kV u=97,90 % Uang=-5,94 ° CARANAVI 115 kV U=112,139 kV u=97,51 % Uang=-13,56 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=56,267 MW P=67,695 MW Q=-15,673 Mvar Q=-7,830 Mvar Ploss=2,486 MW Ploss=2,328 MW Qloss=4,452 Mvar LAMvar CUMBRE Qloss=4,643 F-174612 P=-169,533 MW Q=13,579 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUC SAN BORJA P=13,214 MW Q=0,515 Mvar Ploss=0,076 MW Qloss=-1,326 Mvar YUCUMO 230 KV CARAN YUCUMO P=32,080 MW Q=-27,626 Mvar Ploss=2,019 MW Qloss=1,622 Mvar 230 kV TR2-175802 Tap=3 kV u=99,52 % P=0,845 P=-0,773MW MW Uang=0,02 ° Q=37,293 Q=-35,862Mvar Mvar 230 kV U=227,363 kV u=98,85 % Uang=-21,54 ° TR2-174738 U=228,904 Tap=0 Ploss=0,072 Ploss=0,072MW MW Qloss=1,431 Qloss=1,431Mvar Mvar SHUNT-176036 P=-0,000 MW Q=5,942 Mvar SAN BORJA 115 kV U=118,262 kV u=102,84 % Uang=-22,38 ° YUCUMO 115 kV U=119,100 kV u=103,57 % Uang=-21,51 ° TRONCOS S. RAMON P=169,533 MW Q=-13,579 Mvar Ploss=2,103 MW Qloss=-6,651 Mvar TRINIDAD 115 kV U=114,301 kV u=99,39 % Uang=-23,83 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,654 MW P=7,138 MW Q=2,874 Mvar Q=-0,159 Mvar Ploss=0,021 MW Ploss=0,084 MW Qloss=-2,944 Mvar Qloss=-4,903 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=236,257 kV u=102,72 % Uang=-28,03 ° P=-51,067 MW P=51,207 MW Q=-12,882 Mvar Q=15,117 Mvar Ploss=0,140 Ploss=0,140 MW MW Qloss=2,235 Qloss=2,235 Mvar Mvar S.RAMON GUARAYOS P=122,630 MWconc carga Q=-22,429 Mvar MW P=44,800 Ploss=0,922 MW Mvar Q=15,500 Qloss=-13,940 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,702 kV GUARAYOS u=100,74 % 230 kV Uang=-21,55 ° U=229,397 kV u=99,74 % Uang=-11,66 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=23,778 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 237,2 = 221,7 + P Pérd 15,5 Q Gen (MVAR) -15,4 = + Q Pérd -203,2 GUARAYOS TRINIDAD P=121,707 MW Q=-32,266 Mvar Ploss=2,062 MW Qloss=-31,385 Mvar + Qc Paral 0,0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 7,0 230 8,5 TOT SIST.: 15,5 % Pérd Línea 45 7,0 55 8,3 100 = 15,3 Pérd Transf. 0,0 0,2 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 1,5 230 -204,7 TOT SIST.: -203,2 % Pérd Línea 0,8 1,5 99,3 -208,4 100 = -206,9 Pérd Transf. 0,0 3,7 + 3,7 QI Paral 110,7 GUAYARAM 230 kV U=233,667 kV u=101,59 % Uang=-36,53 ° PANDO COBIJA 230 kV U=230,990 kV u=100,43 % Uang=-43,66 ° RIBERALTA 230 kV U=233,957 kV u=101,72 % Uang=-39,27 ° TR2-174584 Tap=0 L174753 SAN RAMON 230 kV U=228,767 kV u=99,46 % Uang=-7,14 ° Q Carga 77,1 L175811 P=0,845 MW Q=37,293 Mvar Ploss=0,020 MW Qloss=-51,226 Mvar MOXOS 115 kV U=115,831 kV u=100,72 % Uang=-23,86 ° L175718 P=67,574 MW Q=-29,089 Mvar Ploss=1,033 MW Qloss=-21,625 Mvar L175726 P=66,541 MW Q=-17,009 Mvar Ploss=1,414 MW Qloss=-30,167 Mvar SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=15,012 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=9,545 Mvar L175846 P=29,858 MW Q=-18,938 Mvar Ploss=0,358 MW Qloss=-40,501 Mvar L-175739 P=51,727 MW Q=-12,711 Mvar Ploss=0,369 MW Qloss=-12,945 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=21,269 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=11,772 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=11,363 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,010 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 103,6 -21,5 CUMB - CHUSP 99,4 -23,8 CARAN - YUC 100,4 -43,7 YUCUMO 98,9 -21,5 TRINIDAD 115 100,7 -21,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Contingencia tramo Trinidad – S. Joaquin: ( ST- 2C./F) Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 67,7 32,1 -0,8 -51,1 0,0 169,5 67,6 29,9 Q MVar -7,8 -27,6 -35,9 -12,9 0,0 -13,6 -29,1 -18,9 Carga % 64,6 41,1 35,9 52,7 0,0 21,8 19,1 9,1 Posic Tap 3 0 122 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-86,443 MW Q=50,509 Mvar L 115 kV U=113,756 kV u=98,92 % Uang=-2,69 ° CARANAVI 115 kV U=113,413 kV u=98,62 % Uang=-5,52 ° CHUSP CARAN P=21,311 MW Q=-7,056 Mvar Ploss=0,381 MW Qloss=-1,249 Mvar CUMB CHUSP P=30,927 MW Q=-4,092 Mvar Ploss=0,516 MW Qloss=-0,235 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=55,516 MW P=-55,506 MW Q=-46,418 Mvar Q=47,242 Mvar Ploss=0,010 MW Ploss=0,010 MW Qloss=0,825 Mvar Qloss=0,825 Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=6,088 Mvar TR2-175802 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV U=231,692 kV u=100,74 % Uang=-0,51 ° TRONCOS S. RAMON P=73,571 MW Q=-36,884 Mvar Ploss=0,470 MW Qloss=-22,164 Mvar F-174612 P=-73,571 MW Q=36,884 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=233,000 kV u=101,30 % Uang=-3,14 ° + P Pérd 2,7 Q Gen (MVAR) -87,4 = + Q Pérd -205,4 Q Carga 54,9 CARAN YUCUMO P=0,770 MW Q=13,307 Mvar Ploss=0,168 MW Qloss=-3,379 Mvar P=30,659 P=-30,607MW MW Q=13,934 Q=-12,889Mvar Mvar Ploss=0,052 Ploss=0,052MW MW Qloss=1,045 Qloss=1,045Mvar Mvar CUMBRE YUCUMO P=55,506 MW Q=-53,330 Mvar Ploss=0,535 MW Qloss=-42,603 Mvar + 230 kV U=239,303 kV u=104,04 % Uang=-4,58 ° YUC TRIN P=24,312 MW Q=-24,661 Mvar Ploss=0,088 MW Qloss=-55,347 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=28,225 MW Q=-35,678 Mvar Ploss=0,127 MW Qloss=-52,198 Mvar 230 kV U=235,267 kV u=102,29 % Uang=-4,20 ° Qc Paral QI Paral 0,0 63,1 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,2 230 1,5 TOT SIST.: 2,7 % Pérd Línea Pérd Transf. 44 1,2 0,0 56 1,3 0,2 100 = 2,5 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -14,4 230 -190,9 TOT SIST.: -205,4 % Pérd Línea Pérd Transf. 7,0 -14,4 0,0 93,0 -195,1 4,2 100 = -209,5 + 4,2 ST- 1 COND/FASE, AÑO 2037: • YUC SAN BORJA P=12,050 MW Q=-3,139 Mvar Ploss=0,068 MW Qloss=-1,344 Mvar YUCUMO 230 KV S.RAMON GUARAYOS P=28,301 MW Q=-30,219 Mvar Ploss=0,076 MW Qloss=-22,787 Mvar carga conc P=44,800 MW GUARAYOS Q=15,500 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=28,245 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 160,0 = 157,3 SAN BORJA 115 kV U=117,701 kV u=102,35 % Uang=-7,09 ° YUCUMO 115 kV U=117,990 kV u=102,60 % Uang=-6,18 ° Condicion Normal. TRINIDAD AT 230 kV U=237,406 kV u=103,22 % Uang=-6,44 ° Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD MOXOS 115 kV U=117,218 kV u=101,93 % Uang=-8,65 ° TRINIDAD 115 kV U=116,860 kV u=101,62 % Uang=-8,67 ° S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD P=5,982 MW P=0,523 MW Q=-3,795 Mvar Q=-0,588 Mvar Ploss=0,058 MW Ploss=0,001 MW Qloss=-5,077 Mvar Qloss=-3,144 Mvar P=-52,178 MW P=52,322 MW Q=-16,144 Mvar Q=18,446 Mvar Ploss=0,144 Ploss=0,144 MW MW Qloss=2,302 Qloss=2,302 Mvar Mvar S JOAQ RAM 230 kV GUAYARAM 230 kV RIBERALTA PANDO COBIJA 230 kV 230 kV TR2-174584 Tap=0 TRIN S JOAQ SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=15,977 Mvar S JOAQ GUAY P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar RIB COB P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar GUAY RIB P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176060 SHUNT-175784 P=0,000 MW P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,782 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 102,6 -6,2 CUMB - CHUSP 101,6 -8,7 CARAN - YUC 0,0 0,0 YUCUMO 104,0 -4,6 TRINIDAD 115 103,2 -6,4 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 30,9 -0,8 -30,6 -52,2 55,5 73,6 0,0 0,0 Q MVar -4,1 -13,3 -12,9 -16,1 -53,3 -36,9 0,0 0,0 Carga Posic % Tap 29,6 12,8 33,2 0 54,6 0 9,8 10,5 0,0 0,0 123 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-140,090 MW Q=22,430 Mvar L 115 kV U=113,663 kV u=98,84 % Uang=-4,15 ° CUMB CHUSP P=46,754 MW Q=-8,395 Mvar Ploss=0,999 MW Qloss=1,064 Mvar P=93,335 MW MW P=-93,090 Q=-14,035Mvar Mvar Q=17,955 Ploss=0,245MW MW Ploss=0,245 Qloss=3,919Mvar Mvar Qloss=3,919 CARAN YUCUMO P=14,086 MW Q=-20,790 Mvar Ploss=0,505 MW Qloss=-2,511 Mvar P=-28,705 MW Q=-19,008 Mvar Ploss=0,057 MW Qloss=1,147 Mvar TR2-175802 Tap=1 P=28,762 MW Q=20,155 Mvar Ploss=0,057 MW Qloss=1,147 Mvar L174753 P=93,090 MW Q=-17,955 Mvar Ploss=1,644 MW Qloss=-22,093 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=76,330 MW Q=-47,532 Mvar Ploss=0,619 MW Qloss=-10,856 Mvar TRONCOS S. RAMON P=133,174 MW Q=-32,793 Mvar Ploss=2,245 MW Qloss=-4,162 Mvar SAN BORJA 115 kV U=119,572 kV u=103,98 % Uang=-14,86 ° YUCUMO 115 kV U=119,697 kV u=104,08 % Uang=-13,20 ° CHUSP CARAN P=36,755 MW Q=-12,959 Mvar Ploss=0,969 MW Qloss=0,331 Mvar TR2-174738 Tap=-2 LA CUMBRE 230 kV U=241,598 kV u=105,04 % Uang=-3,95 ° F-174612 P=-133,174 MW Q=32,793 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,760 kV u=98,92 % Uang=-9,14 ° MOXOS 115 kV U=120,128 kV u=104,46 % Uang=-18,89 ° YUC SAN BORJA P=21,385 MW Q=-6,522 Mvar Ploss=0,180 MW Qloss=-1,072 Mvar S BORJA MOXOS P=14,605 MW Q=-7,750 Mvar Ploss=0,281 MW Qloss=-4,594 Mvar TRINIDAD 115 kV U=120,565 kV u=104,84 % Uang=-20,32 ° MOXOS TRINIDAD P=8,324 MW Q=-5,156 Mvar Ploss=0,047 MW Qloss=-3,120 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-54,422 MW U=239,407 kV Q=-23,737 Mvar u=104,09 % Ploss=0,174 MW Uang=-11,68 ° Qloss=2,773 Mvar YUC - TRIN P=62,684 MW Q=-16,016 Mvar Ploss=0,861 MW Qloss=-30,172 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=233,449 kV u=101,50 % Uang=-24,81 ° P=54,596 MW Q=26,510 Mvar Ploss=0,174 MW Qloss=2,773 Mvar S JOAQ - GUAY P=80,628 MW Q=6,504 Mvar Ploss=2,302 MW Qloss=-22,322 Mvar carga conc TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON P=54,600 MW Q=18,900 Mvar 230 kV U=231,842 kV u=100,80 % GUARAYOS Uang=-6,98 ° SHUNT-175763 230 kV P=0,000 MW Q=-15,825 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 273,3 = 258,7 + P Pérd 14,6 Q Gen (MVAR) -55,2 = + Q Pérd -182,7 Q Carga 89,8 U=237,313 kV u=103,18 % Uang=-10,47 ° + TRINIDAD AT 230 kV U=236,879 kV u=102,99 % Uang=-17,87 ° Qc Paral 15,8 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,0 230 11,6 TOT SIST.: 14,6 % 20 80 100 Pérd Línea 3,0 11,1 = 14,1 Pérd Transf. 0,0 0,5 + 0,5 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -9,9 230 -172,8 TOT SIST.: -182,7 % Pérd Línea 5,4 -9,9 94,6 -180,6 100 = -190,5 Pérd Transf. 0,0 7,8 + 7,8 QI Paral 53,6 SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=220,783 kV U=219,280 kV u=95,99 % u=95,34 % Uang=-37,83 ° Uang=-43,48 ° TR2-174584 Tap=2 TRIN - S. JOAQ P=81,748 MW Q=-6,290 Mvar Ploss=1,120 MW Qloss=-21,581 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=75,710 MW Q=-20,851 Mvar Ploss=1,189 MW Qloss=-26,916 Mvar GUAYARAM 230 kV U=220,734 kV u=95,97 % Uang=-34,58 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=8,787 Mvar RIB - COB P=35,463 MW Q=-20,854 Mvar Ploss=0,563 MW Qloss=-32,854 Mvar GUAY - RIB P=60,826 MW Q=-2,342 Mvar Ploss=0,564 MW Qloss=-9,690 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=25,168 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 104,1 -13,2 CUMB - CHUSP 104,8 -20,3 CARAN - YUC 96,0 -43,5 YUCUMO 104,1 -11,7 TRINIDAD 115 103,0 -17,9 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea 2Trafo 2 Trafo Línea Línea Línea Línea SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=19,602 Mvar P MW 46,8 14,1 -28,7 -54,4 93,1 133,2 81,7 35,5 Q MVar -8,4 -20,8 -19,0 -23,7 -18,0 -32,8 -6,3 -20,9 Carga % 44,5 23,8 17,2 29,7 23,6 35,9 20,8 11,3 Posic Tap 1 2 Las pérdidas totales son de 14,6*100/273,3= 5,3 %, en 115 KV son 0,2*5,3 % =1,06 % y en 230 KV. 4,2 %. La compensación de reactivos es 15,8 MVAR capacitivos y 53,6 MVAR en reactores. Los voltajes en 115 y 230 KV son de norma y sus ángulos máximos son -20,3 y -43,5 grados, las cargas son de 44,5 % y 35,9 % en 230 KV respectivamente, el trafo Trinidad con 60 % de carga si se considera un solo de 100 KVA. FALLA EN TRAFO YUCUMO. 124 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-143,766 MW Q=34,575 Mvar L 115 kV U=111,646 kV u=97,08 % Uang=-5,54 ° CUMB CHUSP P=64,700 MW Q=-1,566 Mvar Ploss=2,218 MW Qloss=4,359 Mvar P=79,067 MW MW P=-78,722 Q=-33,009Mvar Mvar Q=38,514 Ploss=0,345MW MW Ploss=0,345 Qloss=5,505Mvar Mvar Qloss=5,505 TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV U=235,624 kV u=102,45 % Uang=-3,63 ° F-174612 P=-134,809 MW Q=31,703 Mvar CARANAVI 115 kV U=109,712 kV u=95,40 % Uang=-12,73 ° CHUSP CARAN P=53,482 MW Q=-9,425 Mvar Ploss=2,334 MW Qloss=4,106 Mvar SHUNT-177974 P=0,000 MW TR2-175802 Q=-11,593 Mvar CUMBRE - YUCUMO P=78,722 MW Q=-38,514 Mvar Ploss=1,656 MW Qloss=-21,587 Mvar TRONCOS S. RAMON P=134,809 MW Q=-31,703 Mvar Ploss=2,859 MW Qloss=-0,728 Mvar SAN BORJA 115 kV U=109,968 kV u=95,62 % Uang=-20,35 ° YUCUMO 115 kV U=109,245 kV u=95,00 % Uang=-19,55 ° CARAN YUCUMO P=29,448 MW Q=-9,438 Mvar Ploss=1,223 MW Qloss=-0,139 Mvar SHUNT-177962 P=0,000 MW Q=-8,775 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=77,350 MW Q=-49,875 Mvar Ploss=0,945 MW Qloss=-9,071 Mvar YUC SAN BORJA P=7,324 MW Q=-7,774 Mvar Ploss=0,049 MW Qloss=-1,186 Mvar MOXOS 115 kV U=113,461 kV u=98,66 % Uang=-21,21 ° S BORJA MOXOS P=0,676 MW Q=-8,888 Mvar Ploss=0,064 MW Qloss=-4,545 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,679 kV u=100,59 % Uang=-20,67 ° MOXOS TRINIDAD P=5,388 MW Q=6,343 Mvar Ploss=0,048 MW Qloss=-2,870 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-68,137 MW U=240,680 kV Q=-25,173 Mvar u=104,64 % Ploss=0,261 MW Uang=-10,47 ° Qloss=4,170 Mvar YUC - TRIN P=77,066 MW Q=-16,926 Mvar Ploss=1,632 MW Qloss=-26,582 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=76,404 MW Q=-24,899 Mvar Ploss=1,570 MW Qloss=-25,222 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=239,338 kV u=104,06 % Uang=-24,47 ° P=68,398 MW Q=29,343 Mvar Ploss=0,261 MW Qloss=4,170 Mvar GUAYARAM 230 kV U=231,254 kV u=100,55 % Uang=-33,40 ° TR2-174584 Tap=0 GUAY - RIB P=60,753 MW Q=-16,390 Mvar Ploss=0,527 MW Qloss=-12,316 Mvar S JOAQ - GUAY P=80,363 MW Q=-8,848 Mvar Ploss=2,110 MW Qloss=-27,992 Mvar TRIN - S. JOAQ P=81,871 MW Q=-28,869 Mvar Ploss=1,508 MW Qloss=-20,981 Mvar carga conc SAN RAMON P=54,600 MW Q=18,900 Mvar 230 kV U=231,604 kV u=100,70 % GUARAYOS Uang=-7,04 ° SHUNT-175763 230 kV P=0,000 MW U=237,045 kV Q=-15,904 Mvar u=103,06 % Uang=-10,51 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TRINIDAD AT 230 kV U=237,055 kV u=103,07 % Uang=-17,74 ° RIBERALTA 230 kV U=231,654 kV u=100,72 % Uang=-36,35 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=9,504 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,961 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,533 Mvar RIB - COB P=35,426 MW Q=-28,901 Mvar Ploss=0,526 MW Qloss=-40,901 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=16,227 Mvar Como hechos importantes: El máximo ángulo de voltaje de 115 KV es de -21,2 grados, los voltajes de todos sus nodos son de norma por la inserción de capacitores 20,4 MVAR distribuidos en Yucumo y Caranavi, esta cantidad es considerable. Las cargas máximas de línea 115 KV y del transformador de Trinidad es de casi 70 %, considerando un solo transformador en trinidad (en realidad ya se definió en el año 2032 que deben ser 2 transformadores, en este caso la carga es de 35 %). Falla tramo Cumbre – Chuspipata 115 KV. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=111,185 kV u=96,68 % Uang=-27,09 ° F-174272 P=-122,661 MW Q=11,936 Mvar CUMB CHUSP P=122,661 MW MW P=-122,003 Q=-11,936Mvar Mvar Q=22,443 Ploss=0,658MW MW Ploss=0,658 Qloss=10,508Mvar Mvar Qloss=10,508 TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV U=231,891 kV u=100,82 % Uang=-5,60 ° F-174612 P=-154,140 MW Q=20,100 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,585 kV u=97,90 % Uang=-26,10 ° CHUSP CARAN P=9,000 MW Q=3,500 Mvar Ploss=0,069 MW Qloss=-1,975 Mvar TR2-175802 Tap=1 CARAN YUCUMO P=30,769 MW Q=1,265 Mvar Ploss=1,193 MW Qloss=-0,517 Mvar YUC SAN BORJA P=15,172 MW Q=-4,783 Mvar Ploss=0,103 MW Qloss=-1,212 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV SHUNT-177974SHUNT-177962 P=0,000 MW U=231,618 Q=-7,761 Mvar CUMBRE - YUCUMO P=122,003 MW Q=-22,443 Mvar Ploss=3,559 MW Qloss=-9,160 Mvar TRONCOS S. RAMON P=154,140 MW Q=-20,100 Mvar Ploss=3,439 MW Qloss=2,720 Mvar SAN BORJA 115 kV U=117,122 kV u=101,85 % Uang=-21,38 ° YUCUMO 115 kV U=117,246 kV u=101,95 % Uang=-20,19 ° P=-68,035 P=68,258 MW MW Q=-3,215 Q=7,665 Mvar Mvar Ploss=0,223 MW Qloss=4,450 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=96,101 MW Q=-41,720 Mvar Ploss=1,155 MW Qloss=-7,457 Mvar MOXOS 115 kV U=117,544 kV u=102,21 % Uang=-23,78 ° S BORJA MOXOS P=8,469 MW Q=-5,870 Mvar Ploss=0,111 MW Qloss=-4,839 Mvar kV u=100,70 % Uang=-16,37 ° P=-60,343 MW Q=-21,614 Mvar Ploss=0,210 MW Qloss=3,358 Mvar YUC - TRIN P=50,186 MW Q=-20,948 Mvar Ploss=0,660 MW Qloss=-29,516 Mvar P=60,553 MW Q=24,972 Mvar Ploss=0,210 MW Qloss=3,358 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=94,946 MW Q=-18,953 Mvar Ploss=2,276 MW Qloss=-19,634 Mvar TRINIDAD 115 kV U=117,844 kV u=102,47 % Uang=-24,23 ° MOXOS TRINIDAD P=2,358 MW Q=-3,031 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-3,117 Mvar TRIN - S. JOAQ P=81,642 MW Q=-24,668 Mvar Ploss=1,332 MW Qloss=-20,088 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,066 kV u=101,77 % Uang=-28,56 ° SAN RAMON P=54,600 MW Q=18,900 Mvar 230 kV U=229,019 kV u=99,57 % GUARAYOS Uang=-8,00 ° SHUNT-175763 230 kV P=0,000 MW U=233,021 kV Q=-15,310 Mvar u=101,31 % Uang=-12,31 ° TRINIDAD AT 230 kV U=231,520 kV u=100,66 % Uang=-21,54 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=8,944 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=229,585 kV U=227,245 kV u=99,82 % u=98,80 % Uang=-40,90 ° Uang=-46,03 ° TR2-174584 Tap=2 S JOAQ - GUAY P=80,311 MW Q=-5,475 Mvar Ploss=2,070 MW Qloss=-25,199 Mvar carga conc TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° GUAYARAM 230 kV U=226,601 kV u=98,52 % Uang=-37,84 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,895 Mvar GUAY - RIB P=60,740 MW Q=-13,349 Mvar Ploss=0,520 MW Qloss=-11,051 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=27,074 Mvar RIB - COB P=35,420 MW Q=-24,899 Mvar Ploss=0,520 MW Qloss=-36,899 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=14,001 Mvar 125 El máximo ángulo de voltaje de 115 KV es de -27 grados, los voltajes de todos sus nodos son de norma por la inserción de capacitores 7,7 MVAR en Caranavi, no hay sobrecarga de ningún tramo ni en los transformadores 60 % cada uno de 100 KVA. Falla en 230 KV, año 2037 tramo Troncos – S. Ramon. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-193,900 MW Q=671,562 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=135,667 kV u=117,97 % Uang=-5,26 ° CUMB CHUSP P=26,990 MW Q=-132,020 Mvar Ploss=-0,262 MW Qloss=-2,624 Mvar P=166,910 MW MW P=-166,855 Q=-539,541Mvar Mvar Q=543,969 Ploss=0,055MW MW Ploss=0,055 Qloss=4,428 Mvar Qloss=4,428 Mvar TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV U=249,855 kV u=108,63 % Uang=-1,44 ° CARANAVI 115 kV U=167,260 kV u=145,44 % Uang=-8,61 ° CHUSP CARAN P=18,252 MW Q=-132,896 Mvar Ploss=-1,330 MW Qloss=-7,289 Mvar TR2-175802 Tap=1 TRONCOS S. RAMON CARAN YUCUMO P=2,117 MW Q=133,107 Mvar Ploss=-0,611 MW Qloss=-10,266 Mvar SHUNT-177974 SHUNT-177962 CUMBRE - YUCUMO P=166,855 MW Q=-543,969 Mvar Ploss=-5,693 MW Qloss=-86,981 Mvar SAN BORJA 115 kV U=239,220 kV u=208,02 % Uang=-3,89 ° YUCUMO 115 kV U=220,972 kV u=192,15 % Uang=-6,54 ° P=-35,297 P=35,293 MW MW Q=-20,353 Q=20,270 Mvar Mvar Ploss=-0,004 MW Qloss=-0,083 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=-1,170 MW Qloss=-62,416 Mvar F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUC SAN BORJA P=12,891 MW Q=-109,738 Mvar Ploss=-1,656 MW Qloss=-8,574 Mvar MOXOS 115 kV U=296,549 kV u=257,87 % Uang=11,33 ° TRINIDAD 115 kV U=325,145 kV u=282,73 % Uang=23,70 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=7,312 MW P=7,947 MW Q=-74,289 Mvar Q=-103,463 Mvar Ploss=-2,841 MW Ploss=-5,365 MW Qloss=-19,431 Mvar Qloss=-31,174 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-52,547 MW U=434,820 kV Q=-76,558 Mvar u=189,05 % Ploss=-0,041 MW Uang=-7,41 ° Qloss=-0,652 Mvar YUC - TRIN P=137,255 MW Q=-477,258 Mvar Ploss=-22,472 MW Qloss=-234,286 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=53,430 MW Q=16,934 Mvar Ploss=-2,701 MW Qloss=-142,119 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=716,992 kV u=311,74 % Uang=41,38 ° P=52,506 MW Q=75,906 Mvar Ploss=-0,041 MW Qloss=-0,652 Mvar TR2-174584 Tap=2 S JOAQ - GUAY P=63,215 MW Q=-180,893 Mvar Ploss=-9,929 MW Qloss=-227,098 Mvar TRIN - S. JOAQ P=56,492 MW Q=-228,538 Mvar Ploss=-6,723 MW Qloss=-150,889 Mvar carga conc SAN RAMON P=54,600 MW Q=18,900 Mvar 230 kV U=682,777 kV u=296,86 % GUARAYOS Uang=44,32 ° SHUNT-175763 230 kV P=0,000 MW U=670,775 kV Q=60,450 Mvar u=291,64 % Uang=36,16 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TRINIDAD AT 230 kV U=629,243 kV u=273,58 % Uang=19,71 ° COBIJA GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=811,434 kV U=837,809 kV U=849,394 kV u=369,30 % u=352,80 % u=364,26 % Uang=84,55 ° Uang=100,65 ° Uang=132,03 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=34,846 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=103,245 Mvar RIB - COB P=33,162 MW Q=-64,966 Mvar Ploss=-1,738 MW Qloss=-207,295 Mvar GUAY - RIB P=55,644 MW Q=-68,752 Mvar Ploss=-2,318 MW Qloss=-83,644 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=71,259 Mvar P=0,000 MW Q=108,957 Mvar SHUNT-177986 P=0,000 MW Q=130,329 Mvar No se logró que los voltajes de 115 y 230 KV entren en norma, el ángulo máximo de voltaje es de -132 grados en Cobija, se verifico varios estados de compensación pero ninguno sirvió. Falla en 230 KV, año 2037 tramo Cumbre – Yucumo. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-71,321 MW Q=58,335 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=121,106 kV u=105,31 % Uang=-7,33 ° CUMB CHUSP P=71,321 MW Q=-58,335 Mvar Ploss=0,378 MW Qloss=-0,696 Mvar P=-0,000MW MW P=0,000 Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Ploss=-0,000MW MW Ploss=-0,000 Qloss=0,000Mvar Mvar Qloss=0,000 TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174612 P=-192,953 MW Q=141,871 Mvar CARANAVI 115 kV U=133,376 kV u=115,98 % Uang=-14,58 ° CHUSP CARAN P=61,943 MW Q=-61,139 Mvar Ploss=0,080 MW Qloss=-2,500 Mvar TR2-175802 Tap=1 TRONCOS S. RAMON P=192,953 MW Q=-141,871 Mvar Ploss=1,981 MW Qloss=-7,077 Mvar CARAN YUCUMO P=40,163 MW Q=-66,139 Mvar Ploss=0,933 MW Qloss=-2,826 Mvar SHUNT-177974 SHUNT-177962 CUMBRE - YUCUMO SAN BORJA 115 kV U=161,139 kV u=140,12 % Uang=-17,87 ° YUCUMO 115 kV U=158,458 kV u=137,79 % Uang=-18,09 ° P=-6,654 P=6,732 MW MW Q=-51,297 Q=52,859 Mvar Mvar Ploss=0,078 MW Qloss=1,562 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=136,372 MW Q=-153,694 Mvar Ploss=0,338 MW Qloss=-15,790 Mvar YUC SAN BORJA P=11,598 MW Q=-19,265 Mvar Ploss=-0,007 MW Qloss=-2,338 Mvar MOXOS 115 kV U=168,819 kV u=146,80 % Uang=-17,05 ° S BORJA MOXOS P=5,005 MW Q=-19,227 Mvar Ploss=0,080 MW Qloss=-8,172 Mvar TRINIDAD 115 kV U=171,970 kV u=149,54 % Uang=-16,60 ° MOXOS TRINIDAD P=1,075 MW Q=13,056 Mvar Ploss=0,047 MW Qloss=-5,225 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-63,822 MW U=322,222 kV Q=-29,531 Mvar u=140,10 % Ploss=-0,021 MW Uang=-17,82 ° Qloss=-0,328 Mvar YUC - TRIN P=6,654 MW Q=-52,859 Mvar Ploss=0,080 MW Qloss=-54,855 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=136,034 MW Q=-146,103 Mvar Ploss=-0,152 MW Qloss=-50,257 Mvar P=63,801 MW Q=29,203 Mvar Ploss=-0,021 MW Qloss=-0,328 Mvar TRIN - S. JOAQ P=78,959 MW Q=-123,053 Mvar Ploss=0,797 MW Qloss=-46,444 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=368,601 kV u=160,26 % Uang=-16,82 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TRINIDAD AT 230 kV U=333,128 kV u=144,84 % Uang=-17,59 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=418,441 kV U=423,384 kV u=184,08 % u=181,93 % Uang=-16,99 ° Uang=-16,67 ° TR2-174584 Tap=2 S JOAQ - GUAY P=78,162 MW Q=-117,909 Mvar Ploss=0,935 MW Qloss=-76,564 Mvar carga conc SAN RAMON P=54,600 MW Q=18,900 Mvar 230 kV U=254,111 kV u=110,48 % GUARAYOS Uang=-9,98 ° SHUNT-175763 230 kV P=0,000 MW U=279,502 kV Q=8,199 Mvar u=121,52 % Uang=-14,56 ° GUAYARAM 230 kV U=409,566 kV u=178,07 % Uang=-16,68 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=41,300 Mvar GUAY - RIB P=59,727 MW Q=-54,097 Mvar Ploss=0,066 MW Qloss=-34,887 Mvar RIB - COB P=34,861 MW Q=-48,453 Mvar Ploss=-0,039 MW Qloss=-100,996 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=20,643 Mvar P=0,000 MW Q=6,751 Mvar SHUNT-177986 P=0,000 MW Q=40,543 Mvar 126 No se logró que los voltajes de 115 y 230 KV entren en norma, el ángulo máximo de voltaje es de -132 grados en Cobija, se verifico varios estados de compensación pero ninguno sirvió. Con ambos estados fallidos, se verifica que esta alternativa debe ser descalificada para el año 2037, por tanto se verificará otra alternativa de configuración de la línea de 230 KV. ST- 2 COND/FASE, AÑO 2037: • Condicion Normal. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-139,666 MW Q=56,739 Mvar L 115 kV U=113,141 kV u=98,38 % Uang=-3,58 ° CARANAVI 115 kV U=112,300 kV u=97,65 % Uang=-7,77 ° YUCUMO 115 kV U=116,530 kV u=101,33 % Uang=-10,51 ° CHUSP CARAN P=31,598 MW Q=-8,123 Mvar Ploss=0,816 MW Qloss=-0,046 Mvar CUMB CHUSP P=41,521 MW Q=-3,756 Mvar Ploss=0,923 MW Qloss=0,866 Mvar CARAN YUCUMO P=9,081 MW Q=-15,576 Mvar Ploss=0,342 MW Qloss=-2,826 Mvar LA CUMBRE TR2-175802 Tap=1 230 kV U=223,443 kV u=97,15 % Uang=-1,24 ° P=98,146 P=-97,982MW MW Q=-52,982 Q=55,605 Mvar Mvar Ploss=0,164 Ploss=0,164MW MW Qloss=2,622 Qloss=2,622Mvar Mvar P=-31,536 P=31,598 MW MW Q=-15,311 Q=16,554 Mvar Mvar Ploss=0,062 MW Qloss=1,244 Mvar TR2-174738 Tap=2 CUMBR YUC P=97,982 MW Q=-55,605 Mvar Ploss=1,526 MW Qloss=-30,497 Mvar TRONCOS S. RAMON P=131,576 MW Q=-31,155 Mvar Ploss=1,370 MW Qloss=-13,742 Mvar F-174612 P=-131,576 MW Q=31,155 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=231,716 kV u=100,75 % Uang=-5,54 ° S.RAMON GUARAYOS P=75,606 MW Q=-36,313 Mvar Ploss=0,396 MW Qloss=-18,896 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=18,678 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 271,2 = 258,7 + P Pérd 12,5 Q Gen (MVAR) -87,9 = + Q Pérd -254,7 Q Carga 89,8 + MOXOS 115 kV U=115,715 kV u=100,62 % Uang=-15,47 ° YUC SAN BORJA P=19,376 MW Q=-4,690 Mvar Ploss=0,178 MW Qloss=-1,009 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=232,506 kV u=101,09 % Uang=-8,76 ° YUC TRIN P=64,857 MW Q=-41,662 Mvar Ploss=0,653 MW Qloss=-48,235 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=75,209 MW Q=-36,095 Mvar Ploss=0,808 MW Qloss=-45,416 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,673 kV u=100,59 % Uang=-16,54 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=6,332 MW P=12,598 MW Q=-3,603 Mvar Q=-5,981 Mvar Ploss=0,040 MW Ploss=0,266 MW Qloss=-2,964 Mvar Qloss=-4,378 Mvar P=-56,408 MW Q=-22,340 Mvar Ploss=0,182 MW Qloss=2,907 Mvar P=56,590 MW Q=25,246 Mvar Ploss=0,182 MW Qloss=2,907 Mvar TRIN S JOAQ P=82,016 MW Q=-15,038 Mvar Ploss=1,513 MW Qloss=-19,360 Mvar TRINIDAD AT 230 kV GUARAYOS U=236,289 kV 230 kV u=102,73 % U=234,374 kV Uang=-14,11 ° u=101,90 % Uang=-8,22 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=5,686 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,042 kV u=101,76 % Uang=-21,57 ° GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV U=226,590 kV U=227,073 kV u=98,52 % u=98,73 % Uang=-32,02 ° Uang=-35,40 ° COBIJA 230 kV U=229,143 kV u=99,63 % Uang=-41,02 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=80,503 MW Q=-9,545 Mvar Ploss=2,210 MW Qloss=-24,577 Mvar GUAY RIB P=60,792 MW Q=-15,540 Mvar Ploss=0,550 MW Qloss=-11,342 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=13,867 Mvar RIB COB P=35,442 MW Q=-27,090 Mvar Ploss=0,542 MW Qloss=-39,090 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=14,291 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=24,572 Mvar Qc Paral QI Paral 0,0 77,1 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 2,6 230 10,0 TOT SIST.: 12,5 % Pérd Línea Pérd Transf. 20 2,6 0,0 80 9,6 0,4 100 = 12,1 + 0,4 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -10,4 230 -244,4 TOT SIST.: -254,7 % Pérd Línea Pérd Transf. 4,1 -10,4 0,0 95,9 -251,2 6,8 100 = -261,5 + 6,8 • SAN BORJA 115 kV U=116,104 kV u=100,96 % Uang=-12,01 ° Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 101,3 -10,5 CUMB - CHUSP 100,6 -16,5 CARAN - YUC 99,6 -41,0 YUCUMO 101,1 -8,8 TRINIDAD 115 102,7 -14,1 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB ST- 2c/f contingencia en tramo Troncos- S. Ramon, año 2037. Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 41,5 9,1 19,4 -56,4 98,0 131,6 82,0 35,4 Q MVar -3,8 -15,6 -4,7 25,2 -55,6 -31,2 -15,0 -27,1 Carga % 39,5 17,5 18,6 60,7 15,3 17,9 21,2 11,8 Posic Tap 1 0 127 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-276,231 MW Q=8,260 Mvar L 115 kV U=111,739 kV u=97,16 % Uang=-5,29 ° CARANAVI 115 kV U=109,780 kV u=95,46 % Uang=-12,08 ° CHUSP CARAN P=51,095 MW Q=-8,098 Mvar Ploss=1,780 MW Qloss=2,625 Mvar CUMB CHUSP P=61,894 MW Q=-1,361 Mvar Ploss=1,799 MW Qloss=3,237 Mvar P=214,336 MW MW P=-213,876 Q=-6,898 Mvar Mvar Q=14,257 Ploss=0,461MW MW Ploss=0,461 Qloss=7,358Mvar Mvar Qloss=7,358 TR2-175802 Tap=3 TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-28,684 P=28,753 MW MW Q=-19,630 Q=20,998 Mvar Mvar Ploss=0,068 MW Qloss=1,368 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=24,210 Mvar Ploss=0,168 MW Qloss=-18,372 Mvar SAN RAMON 230 kV U=226,542 kV u=98,50 % Uang=-34,67 ° carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175928 P=0,000 MW Q=5,310 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=5,449 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 276,2 = 258,7 + P Pérd 17,5 Q Gen (MVAR) -8,3 = + Q Pérd -166,2 Q Carga 89,8 + S BORJA MOXOS P=27,427 MW Q=-6,933 Mvar Ploss=0,880 MW KV Qloss=-2,237 Mvar YUCUMO 230 230 kV U=220,016 kV u=95,66 % Uang=-17,08 ° L175811 P=180,082 MW Q=-33,837 Mvar Ploss=3,732 MW Qloss=-17,478 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=54,768 MW Q=11,288 Mvar Ploss=0,368 MW Qloss=-42,817 Mvar Qc Paral 0,0 % 35 65 100 Pérd Línea 6,1 10,8 = 16,9 Pérd Transf. 0,0 0,7 + 0,7 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 0,4 230 -166,7 TOT SIST.: -166,2 % Pérd Línea 0,3 0,4 99,7 -177,4 100 = -177,0 Pérd Transf. 0,0 10,7 + 10,7 QI Paral 68,2 TRINIDAD 115 kV U=112,648 kV u=97,95 % Uang=-31,65 ° MOXOS TRINIDAD P=20,547 MW Q=-6,696 Mvar Ploss=0,276 MW Qloss=-1,970 Mvar SHUNT-175946 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar P=-42,429 MW P=42,555 MW Q=-26,426 Mvar Q=28,423 Mvar Ploss=0,125 Ploss=0,125 MW MW Qloss=1,997 Qloss=1,997 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=78,660 MW Q=-26,759 Mvar Ploss=0,589 MW Qloss=-21,431 Mvar TRINIDAD AT GUARAYOS 230 kV 230 kV U=226,758 kV U=228,991 kV u=98,59 % u=99,56 % Uang=-29,94 ° Uang=-33,33 ° COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 6,1 230 11,4 TOT SIST.: 17,5 • MOXOS 115 kV U=112,300 kV u=97,65 % Uang=-28,49 ° YUC SAN BORJA P=34,459 MW Q=-4,846 Mvar Ploss=0,433 MW Qloss=-0,214 Mvar CARAN YUCUMO P=27,614 MW Q=-18,224 Mvar Ploss=0,939 MW Qloss=-0,998 Mvar SHUNT-175955 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar CUMBR YUC P=213,876 MW Q=-14,257 Mvar Ploss=5,041 MW Qloss=-1,417 Mvar LA CUMBRE TR2-174738 230Tap=2 kV U=221,080 kV u=96,12 % Uang=-2,66 ° SAN BORJA 115 kV U=112,971 kV u=98,24 % Uang=-21,39 ° YUCUMO 115 kV U=113,766 kV u=98,93 % Uang=-18,79 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=13,505 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD S JOAQ RAM 230 kV U=235,260 kV u=102,29 % Uang=-36,32 ° SHUNT-175937 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM 230 kV U=236,413 kV u=102,79 % Uang=-43,24 ° COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=234,675 kV U=230,188 kV u=100,08 % u=102,03 % Uang=-45,04 ° Uang=-47,82 ° TR2-174584 Tap=1 S JOAQ GUAY P=78,071 MW Q=-13,537 Mvar Ploss=0,629 MW Qloss=-30,144 Mvar RIB COB P=35,013 MW Q=-10,577 Mvar Ploss=0,113 MW Qloss=-33,726 Mvar GUIAY RIB P=59,943 MW Q=3,006 Mvar Ploss=0,130 MW Qloss=-12,025 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=17,009 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=8,210 Mvar SHUNT-175919 P=0,000 MW Q=11,149 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=7,601 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 98,9 -18,8 CUMB - CHUSP 98,0 -31,7 CARAN - YUC 100,1 -47,8 YUCUMO 95,7 -17,1 TRINIDAD 115 98,6 -29,9 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB ST- 2c/f contingencia en tramo Cumbre – Yucumo, año 2037.- Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 61,9 27,6 34,5 -42,4 213,9 0,0 78,7 35,0 Q MVar -1,4 -18,2 -4,8 -26,4 -14,3 0,0 -26,8 -10,6 Carga % 58,6 32,8 33,3 50,0 29,5 0,0 39,9 17,0 Posic Tap 3 1 128 CUMBRE CARANAVI CUMBRE CHUSPIP 115 kV 115 kV 115 kV U=115,000 kV U=108,818 kV U=110,791 kV u=100,00 % u=94,62 % u=96,34 % Uang=0,00 ° Uang=-16,70 ° Uang=-7,11 ° F-174272 P=-82,594 MW Q=1,093 Mvar CHUSP CARAN P=70,187 MW Q=-12,157 Mvar Ploss=3,783 MW Qloss=8,035 Mvar CUMB CHUSP P=82,594 MW Q=-1,093 Mvar Ploss=3,408 MW Qloss=7,563 Mvar P=-0,000MW MW P=0,000 Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Ploss=-0,000MW MW Ploss=-0,000 Qloss=0,000Mvar Mvar Qloss=0,000 TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TRONCOS S. RAMON P=204,837 MW Q=-73,072 Mvar Ploss=6,761 MW Qloss=20,529 Mvar P=-6,896 P=6,939 MW MW Q=-29,154 Q=30,010 Mvar Mvar Ploss=0,043 MW Qloss=0,856 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=143,476 MW Q=-53,936 Mvar Ploss=2,395 MW Qloss=-1,902 Mvar F-174612 P=-204,837 MW Q=73,072 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CARAN YUCUMO P=44,703 MW Q=-23,026 Mvar Ploss=2,974 MW Qloss=4,500 Mvar SHUNT-176394 P=0,000 MW Q=-4,666 Mvar TR2-175802 CUMBR YUC Tap=-1 SAN RAMON 230 kV U=239,855 kV u=104,28 % Uang=-10,62 ° SHUNT-176426 P=0,000 MW Q=-58,565 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar + P Pérd 28,7 Q Gen (MVAR) -74,2 = + Q Pérd -98,4 SAN BORJA 115 kV U=113,446 kV u=98,65 % Uang=-28,47 ° YUC SAN BORJA P=13,890 MW Q=-5,622 Mvar Ploss=0,093 MW Qloss=-1,133 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=238,294 kV u=103,61 % Uang=-27,76 ° YUC TRIN P=6,896 MW Q=-26,867 Mvar Ploss=0,028 MW Qloss=-35,170 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=141,081 MW Q=-15,904 Mvar Ploss=4,598 MW Qloss=-9,658 Mvar + Qc Paral 152,6 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 10,4 230 18,4 TOT SIST.: 28,7 % Pérd Línea 36 10,4 64 18,1 100 = 28,5 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 11,5 230 -109,9 TOT SIST.: -98,4 % Pérd Línea 9,5 11,5 90,5 -114,2 100 = -102,7 Pérd Transf. 0,0 4,2 + 4,2 MOXOS 115 kV U=114,665 kV u=99,71 % Uang=-30,61 ° S BORJA MOXOS P=7,197 MW Q=-6,789 Mvar Ploss=0,100 MW Qloss=-4,539 Mvar QI Paral 87,1 TRINIDAD 115 kV U=115,490 kV u=100,43 % Uang=-30,89 ° MOXOS TRINIDAD P=1,097 MW Q=-4,251 Mvar Ploss=0,006 MW Qloss=-2,940 Mvar SHUNT-176385 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar P=61,821 MW P=-61,609 MW Q=33,880 Mvar Q=-30,501 Mvar Ploss=0,212 Ploss=0,212 MW MW Qloss=3,379 Qloss=3,379 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=81,531 MW Q=18,265 Mvar Ploss=1,452 MW Qloss=-19,931 Mvar SHUNT-176367 P=0,000 MW Q=-3,143 Mvar GUARAYOS 230 kV U=244,979 kV u=106,51 % Uang=-16,40 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-36,129 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 287,4 = 258,7 Q Carga 89,8 YUCUMO 115 kV U=113,362 kV u=98,58 % Uang=-27,35 ° TRINIDAD AT 230 kV U=242,018 kV u=105,23 % Uang=-28,52 ° Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-50,087 Mvar SHUNT-176376 P=0,000 MW Q=7,491 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA COBIJA 230 kV 230 kV 230 kV 230 kV U=229,372 kV U=218,512 kV U=220,242 kV U=220,805 kV u=99,73 % u=95,01 % u=95,76 % u=96,00 % Uang=-34,21 ° Uang=-42,81 ° Uang=-45,72 ° Uang=-50,34 ° TR2-174584 Tap=-1 S JOAQ GUAY P=80,079 MW Q=1,211 Mvar Ploss=1,941 MW Qloss=-23,648 Mvar GUAY RIB P=60,638 MW Q=-17,793 Mvar Ploss=0,489 MW Qloss=-10,183 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=36,984 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 98,6 -27,3 CUMB - CHUSP 100,4 -30,9 CARAN - YUC 96,0 -50,3 YUCUMO 103,6 -27,8 TRINIDAD 115 105,2 -28,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB RIB COB P=35,349 MW Q=-20,841 Mvar Ploss=0,449 MW Qloss=-34,197 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=4,630 Mvar SHUNT-175784 SHUNT-176358 P=0,000 MW P=0,000 MW Q=36,652 Mvar Q=1,356 Mvar Tipo Línea Línea Trafo Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 82,6 44,7 6,9 -61,6 0,0 204,8 81,5 35,3 Q MVar -1,1 -23,0 -29,2 -30,5 0,0 -73,1 18,3 -20,8 Carga % 78,2 50,3 30,0 68,7 0,0 56,9 20,8 11,2 Es inestable en voltaje y equilibrio de reactivos, con un ángulo máximo de 50 grados en Cobija, se buscó otros estados de equilibrio pero no se encontró, se muestran algunos: Posic Tap -1 -1 129 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-66,843 MW Q=-30,481 Mvar P=0,000 P=0,019 MW MW Q=-31,933 Q=32,239 Mvar Mvar Ploss=0,019 Ploss=0,019 MW MW Qloss=0,306 Qloss=0,306 Mvar Mvar L 115 kV U=111,582 kV u=97,03 % Uang=-5,73 ° CUMB CHUSP P=66,823 MW Q=-1,757 Mvar Ploss=2,072 MW Qloss=3,970 Mvar CARANAVI 115 kV U=109,683 kV u=95,38 % Uang=-13,16 ° CHUSP CARAN P=55,752 MW Q=-9,228 Mvar Ploss=2,088 MW Qloss=3,458 Mvar TR2-175802 P=1,624 MW TR2-174738 Q=20,860 Mvar Tap=0 Tap=-2 Ploss=0,017 MW Qloss=0,346 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=237,310 kV SHUNT-176085 u=103,18 % P=0,000 MW Uang=0,03 ° P=-1,607 MW Q=-20,514 Mvar Ploss=0,017 MW Qloss=0,346 Mvar Q=31,933 Mvar F-174612 P=-203,430 MW Q=42,532 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-72,934 MW Q=-56,226 Mvar P=-0,000 P=0,019 MW MW Q=-31,933 Q=32,235 Mvar Mvar Ploss=0,019 Ploss=0,019 MW MW Qloss=0,302 Qloss=0,302 Mvar Mvar SAN RAMON 230 kV U=232,445 kV u=101,06 % Uang=-7,37 ° L 115 kV U=106,901 kV u=92,96 % Uang=-5,69 ° CUMB CHUSP P=72,915 MW Q=23,991 Mvar Ploss=2,025 MW Qloss=3,912 Mvar F-174612 P=-201,609 MW Q=-52,966 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 230 KV 230 kV U=233,825 kV GUARAY u=101,66 % YUC P=1,624 MW Uang=-20,53 Q=50,819 ° Mvar YUCUMO 115 kV U=92,995 kV u=80,86 % Uang=-23,49 ° Qloss=-0,199 Mvar P=2,176 MW Q=-2,872 Mvar Ploss=-0,010 MW Qloss=-0,199 Mvar CARAN YUCUMO P=37,868 MW Q=4,674 Mvar Ploss=1,155 MW Qloss=0,657 Mvar SAN BORJA 115 kV U=92,466 kV u=80,40 % Uang=-24,90 ° YUC SAN BORJA P=13,637 MW Q=-0,361 Mvar Ploss=0,096 MW Qloss=-0,583 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=188,039 kV GUARAY u=81,76 % YUC P=2,186 MW Uang=-23,64Q=-20,362 ° Mvar Ploss=-0,028 MW Qloss=-31,358 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=145,426 MW Q=46,330 Mvar Ploss=0,433 MW Qloss=-15,082 Mvar SAN RAMON 230 kV U=218,601 kV u=95,04 % Uang=-7,32 ° GUARAYOS TRINIDAD P=145,105 MW Q=-42,083 Mvar Ploss=1,917 MW Qloss=-38,263 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=241,615 kV GUARAYOS u=105,05 % 230 kV Uang=-20,54 ° U=236,879 kV u=102,99 % Uang=-11,66 ° CHUSP CARAN P=61,890 MW Q=16,579 Mvar Ploss=2,321 MW Qloss=4,404 Mvar TRONCOS S. RAMON P=201,609 MW Q=52,966 Mvar L174753 Ploss=1,583 MW Qloss=-12,264 Mvar YUC SAN BORJA P=11,454 MW Q=-6,671 Mvar Ploss=0,061 MW Qloss=-1,232 Mvar MOXOS 115 kV U=116,951 kV u=101,70 % Uang=-22,93 ° GUARAYOS TRINIDAD P=144,993 MW Q=61,413 Mvar Ploss=2,658 MW Qloss=-14,906 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM S JOAQ + 230 kV 230 kV U=279,309 kV U=261,142 kV u=121,44 % u=113,54 % Uang=-27,61 ° Uang=-25,64 ° P=-63,972 MW Q=-23,653 Mvar Ploss=0,203 MW Qloss=3,236 Mvar P=64,174 MW Q=26,889 Mvar Ploss=0,203 MW Qloss=3,236 Mvar TRIN S JOAQ P=77,307 MW Q=-59,993 Mvar Ploss=0,284 MW Qloss=-29,196 Mvar RIBERALTA 230 kV U=286,301 kV u=124,48 % Uang=-27,13 ° COBIJA 230 kV U=294,156 kV u=127,89 % Uang=-25,10 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=77,024 MW Q=-48,399 Mvar Ploss=-0,120 MW Qloss=-47,435 Mvar SHUNT-YUC P=0,000 MW Q=29,960 Mvar GUAY RIB P=59,644 MW Q=-36,563 Mvar Ploss=0,019 MW Qloss=-19,271 Mvar SHUNT-S JOAQ P=0,000 MW Q=17,603 Mvar SHUNT-GUAY P=0,000 MW Q=29,599 Mvar RIB COB P=34,825 MW Q=-37,284 Mvar Ploss=-0,075 MW Qloss=-56,986 Mvar SHUNT-COB P=0,000 MW Q=7,702 Mvar SHUNT-RIB P=0,000 MW Q=11,391 Mvar SHUNT TRIN P=0,000 MW Q=31,694 Mvar MOXOS 115 kV U=92,311 kV u=80,27 % Uang=-27,48 ° TRINIDAD 115 kV U=92,776 kV u=80,67 % Uang=-27,68 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,874 MW P=6,941 MW Q=-1,434 Mvar Q=-2,079 Mvar Ploss=-0,006 MW Ploss=0,068 MW Qloss=-1,705 Mvar Qloss=-2,645 Mvar GUAYARAM S JOAQ + 230 kV 230 kV U=158,781 kV U=177,761 kV u=69,04 % u=77,29 % Uang=-49,71 ° Uang=-34,29 ° P=-61,821 MW Q=-21,429 Mvar Ploss=0,314 MW Qloss=5,020 Mvar P=62,135 MW Q=26,449 Mvar Ploss=0,314 MW Qloss=5,020 Mvar TRIN S JOAQ P=82,413 MW Q=42,926 Mvar Ploss=0,693 MW Qloss=-9,474 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=191,496 kV GUARAYOS u=83,26 % 230 kV U=211,727 kV Uang=-23,95 ° u=92,06 % Uang=-12,04 ° TRINIDAD 115 kV U=118,310 kV u=102,88 % Uang=-22,85 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,262 MW P=4,793 MW Q=4,981 Mvar Q=-7,740 Mvar Ploss=0,009 MW Ploss=0,055 MW Qloss=-3,028 Mvar Qloss=-4,759 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar CARANAVI 115 kV U=98,355 kV u=85,53 % Uang=-13,83 ° Q=31,933 Mvar SAN BORJA 115 kV U=114,693 kV u=99,73 % Uang=-21,54 ° Ploss=0,083 MW Qloss=-53,229 Mvar TR2-175802 P=-2,186 MW TR2-174738 Q=2,672 Mvar Tap=0 Tap=-2 Ploss=-0,010 MW LA CUMBRE 230 kV U=237,310 kV SHUNT-176085 u=103,18 % P=0,000 MW Uang=0,03 ° CARAN YUCUMO P=31,964 MW Q=-20,186 Mvar Ploss=1,217 MW Qloss=-0,251 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=146,113 MW Q=-56,482 Mvar Ploss=1,008 MW Qloss=-14,399 Mvar TRONCOS S. RAMON P=203,430 MW Q=-42,532 Mvar L174753 Ploss=2,717 MW Qloss=-4,950 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=114,268 kV u=99,36 % Uang=-20,64 ° RIBERALTA 230 kV U=155,507 kV u=67,61 % Uang=-54,80 ° COBIJA 230 kV U=148,198 kV u=64,43 % Uang=-63,29 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=81,720 MW Q=46,467 Mvar Ploss=2,864 MW Qloss=7,764 Mvar SHUNT-YUC P=0,000 MW Q=17,689 Mvar SHUNT-S JOAQ P=0,000 MW Q=5,933 Mvar GUAY RIB P=61,357 MW Q=29,651 Mvar Ploss=0,760 MW Qloss=3,323 Mvar SHUNT-GUAY P=0,000 MW Q=3,053 Mvar RIB COB P=35,797 MW Q=17,215 Mvar Ploss=0,897 MW Qloss=5,584 Mvar SHUNT-RIB P=0,000 MW Q=0,512 Mvar SHUNT-COB P=0,000 MW Q=-0,368 Mvar SHUNT TRIN P=0,000 MW Q=17,941 Mvar Con solo modificar de 2 MVAR a 2,2 MVAR en Cobija o cualquiera de los nodos de 230 KV., por tanto no es viable la configuración ST- 2 cond./fase y se debe pasar a DT- 1c/F. Apertura de tramo línea 230 KV Trinidad- S. Joaquín. ( condicion cumplida satisfactoria pero menos exigente). 130 L 115 kV U=113,321 kV u=98,54 % Uang=-2,89 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 F-174272 ° P=-80,945 MW Q=34,801 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,428 kV u=97,76 % Uang=-6,05 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=24,181 MW P=33,894 MW Q=-5,689 Mvar Q=-2,457 Mvar Ploss=0,474 MW Ploss=0,613 MW Qloss=-0,969 Mvar LAMvar CUMBRE Qloss=0,032 230 kV TR2-174738 U=231,180 Tap=1 P=47,051 MW Q=-32,344 Mvar Ploss=0,167 MW Qloss=2,669 Mvar P=-46,884 MW Q=35,013 Mvar Ploss=0,167 MW Qloss=2,669 Mvar kV u=100,51 % Uang=-2,28 ° TR2-175802 Tap=0 YUCUMO 230 KV 230 kV U=235,392 kV P=27,189 P=-27,147 MW MW L175811 Q=11,944 Q=-11,103 Mvar Mvar u=102,34 % P=19,354 MW Ploss=0,042 Ploss=0,042 MW MW Uang=-5,72 ° Q=-31,517 Mvar F-174612 P=-79,291 MW Q=36,254 Mvar SAN RAMON 230 kV U=232,844 kV u=101,24 % Uang=-3,38 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° Ploss=0,059 MW Qloss=-54,401 Mvar L174753 P=46,884 MW Q=-41,073 Mvar Ploss=0,341 MW Qloss=-43,490 Mvar TRONCOS S. RAMON P=79,291 MW Q=-36,254 Mvar Ploss=0,536 MW Qloss=-21,543 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=33,955carga MW conc Q=-30,211 Mvar MW P=44,800 Ploss=0,099 MW Mvar Q=15,500 Qloss=-22,534 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=25,059 Mvar MOXOS 115 kV U=116,144 kV u=101,00 % Uang=-9,61 ° YUC SAN BORJA P=11,388 MW Q=-3,868 Mvar Ploss=0,065 MW Qloss=-1,309 Mvar CARAN YUCUMO P=2,007 MW Q=-12,220 Mvar Ploss=0,145 MW Qloss=-3,348 Mvar Qloss=0,841 Qloss=0,841 Mvar Mvar SHUNT-176036 P=0,000 MW Q=6,061 Mvar SAN BORJA 115 kV U=116,093 kV u=100,95 % Uang=-8,10 ° YUCUMO 115 kV U=116,241 kV u=101,08 % Uang=-7,19 ° TRINIDAD 115 kV U=116,130 kV u=100,98 % Uang=-9,58 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,129 MW P=5,323 MW Q=1,455 Mvar Q=-4,559 Mvar Ploss=-0,000 MW Ploss=0,052 MW Qloss=-3,099 Mvar Qloss=-4,974 Mvar P=-52,829 MW Q=-17,056 Mvar Ploss=0,151 MW Qloss=2,410 Mvar P=52,980 MW Q=19,466 Mvar Ploss=0,151 MW Qloss=2,410 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=33,856 MW Q=-32,736 Mvar Ploss=0,172 MW Qloss=-51,449 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=236,150 kV GUARAYOS u=102,67 % 230 kV Uang=-7,30 ° U=235,044 kV u=102,19 % Uang=-4,64 ° L175718 SHUNT-176048 P=0,000 MW Q=21,990 Mvar S JOAQ RAM 230 kV GUAYARAM 230 kV RIBERALTA 230 kV PANDO COBIJA 230 kV TR2-174584 Tap=0 L175726 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar L175846 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar L-175739 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176060 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=22,131 Mvar 5.1.1.1.3.2. Línea 230 Kv. doble terna, año 2037. 5.1.1.1.3.2.1. Un conductor por fase DT para el anillo (DT- 1 Cond. /fase). Estado normal. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-121,723 MW Q=46,427 Mvar CHUSPIP 115 kV U=113,092 kV u=98,34 % Uang=-3,28 ° CUMB CHUSP P=38,384 MW Q=-2,503 Mvar Ploss=0,737 MW Qloss=0,369 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=229,137 kV u=99,62 % Uang=-4,12 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=28,546 MW Q=-6,372 Mvar Ploss=0,615 MW Qloss=-0,578 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 P=83,339 MW MW P=-82,932 Q=-43,924Mvar Mvar Q=50,418 Ploss=0,407MW MW Ploss=0,407 Qloss=6,494Mvar Mvar Qloss=6,494 F-174612 P=-147,938 MW Q=40,302 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,069 kV u=97,45 % Uang=-7,02 ° CUMBRE YUC P=82,932 MW Q=-50,418 Mvar Ploss=0,951 MW Qloss=-32,841 Mvar YUCUMO 115 kV U=115,843 kV u=100,73 % Uang=-9,09 ° SAN RAMON 230 kV U=231,126 kV u=100,49 % Uang=-4,17 ° TRINIDAD 115 kV U=115,869 kV u=100,76 % Uang=-12,60 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,314 MW P=7,401 MW Q=-2,330 Mvar Q=-5,150 Mvar Ploss=-0,003 MW Ploss=0,087 MW Qloss=-3,070 Mvar Qloss=-4,819 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-61,383 MW U=233,316 kV Q=-20,961 Mvar u=101,44 % P=-28,937 P=28,950 MW MW Ploss=0,052 MW Q=-13,240 Q=13,739 Mvar Mvar Uang=-8,29 ° Qloss=1,667 Mvar Ploss=0,012 MW Qloss=0,499 Mvar YUC TRIN P=53,031 MW Q=-31,316 Mvar Ploss=0,344 MW Qloss=-43,221 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=91,270 MW Q=-33,695 Mvar Ploss=1,031 MW Qloss=-37,623 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=3,083 Mvar MOXOS 115 kV U=115,719 kV u=100,63 % Uang=-12,35 ° YUC SAN BORJA P=14,093 MW Q=-4,069 Mvar Ploss=0,093 MW Qloss=-1,219 Mvar CARAN YUCUMO P=6,231 MW Q=-13,294 Mvar Ploss=0,175 MW Qloss=-3,236 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=91,774 MW Q=-46,456 Mvar Ploss=0,503 MW Qloss=-15,843 Mvar TRONCOS S. RAMON P=147,938 MW Q=-40,302 Mvar Ploss=1,564 MW Qloss=-12,746 Mvar SAN BORJA 115 kV U=115,614 kV u=100,53 % Uang=-10,22 ° GUARAYOS 230 kV U=233,422 kV u=101,49 % Uang=-6,39 ° P=61,436 MW Q=22,627 Mvar Ploss=0,052 MW Qloss=1,667 Mvar TRIN S JOAQ P=81,490 MW Q=-19,123 Mvar Ploss=1,110 MW Qloss=-21,318 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=233,903 kV u=101,70 % Uang=-11,23 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,329 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=234,363 kV U=225,651 kV U=224,354 kV u=101,90 % u=98,11 % u=97,55 % Uang=-18,99 ° Uang=-29,75 ° Uang=-33,23 ° COBIJA 230 kV U=226,663 kV u=98,55 % Uang=-39,22 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=80,380 MW Q=-3,879 Mvar Ploss=2,095 MW Qloss=-24,207 Mvar GUAY RIB P=60,785 MW Q=-4,803 Mvar Ploss=0,540 MW Qloss=-10,613 Mvar RIB COB P=35,445 MW Q=-24,198 Mvar Ploss=0,545 MW Qloss=-36,198 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=21,408 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,073 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=19,131 Mvar 131 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 269,7 = 258,8 + P Pérd 10,9 Q Gen (MVAR) -86,7 = + Q Pérd -238,5 Q Carga 89,8 + Qc Paral 0,0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,7 230 9,2 TOT SIST.: 10,9 % Pérd Línea Pérd Transf. 16 1,7 0,0 84 8,7 0,5 100 = 10,4 + 0,5 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -12,6 230 -226,0 TOT SIST.: -238,5 % Pérd Línea Pérd Transf. 5,3 -12,6 0,0 94,7 -234,6 8,7 100 = -247,2 + 8,7 QI Paral 62,0 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 100,7 -9,1 CUMB - CHUSP 100,8 -12,6 CARAN - YUC 98,6 -39,2 YUCUMO 101,4 -8,3 TRINIDAD 115 101,7 -11,2 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea 2 Trafos 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 38,4 6,2 -28,9 -61,4 82,9 147,9 81,5 82,9 Q MVar -2,5 -13,3 -13,2 -21,0 -50,4 -40,3 -19,1 -50,4 Carga % 36,4 14,3 15,9 32,4 12,9 20,3 21,5 21,5 Posic Tap 0 0 Dt-1 cond/fase, 2037 contingencia tramo Cumbre –Yucumo 230 kv.: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-60,953 MW Q=2,661 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=221,154 kV u=96,15 % Uang=-0,00 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=49,935 MW Q=-9,711 Mvar Ploss=1,962 MW Qloss=3,088 Mvar CUMB CHUSP P=60,953 MW Q=-2,661 Mvar Ploss=1,918 MW Qloss=3,551 Mvar P=-0,000MW MW P=0,000 Q=-0,000Mvar Mvar Q=0,000 Ploss=-0,000MW MW Ploss=-0,000 Qloss=-0,000Mvar Mvar Qloss=-0,000 F-174612 P=-216,397 MW Q=30,573 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,391 kV u=95,99 % Uang=-11,93 ° CHUSPIP 115 kV U=112,005 kV u=97,40 % Uang=-5,24 ° YUCUMO 115 kV U=114,854 kV u=99,87 % Uang=-18,57 ° SAN RAMON 230 kV U=229,469 kV u=99,77 % Uang=-6,04 ° YUC TRIN P=5,215 MW Q=24,352 Mvar Ploss=0,002 MW Qloss=-44,898 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=156,649 MW Q=-42,908 Mvar Ploss=3,481 MW Qloss=-22,337 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=3,028 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,586 kV u=100,51 % Uang=-19,63 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=3,358 MW P=2,657 MW Q=1,351 Mvar Q=-4,290 Mvar Ploss=0,011 MW Ploss=0,015 MW Qloss=-3,007 Mvar Qloss=-4,938 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-66,069 MW U=232,559 kV Q=-20,045 Mvar u=101,11 % P=-5,207 P=5,215 MW MW Ploss=0,059 MW Q=-24,059 Q=24,352 Mvar Mvar Uang=-18,44 ° Qloss=1,883 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=158,268 MW Q=-48,708 Mvar Ploss=1,618 MW Qloss=-8,828 Mvar TRONCOS S. RAMON P=216,397 MW Q=-30,573 Mvar Ploss=3,529 MW Qloss=-0,765 Mvar MOXOS 115 kV U=115,236 kV u=100,21 % Uang=-20,16 ° YUC SAN BORJA P=9,300 MW Q=-3,313 Mvar Ploss=0,043 MW Qloss=-1,324 Mvar CARAN YUCUMO P=26,274 MW Q=-20,299 Mvar Ploss=1,281 MW Qloss=-0,176 Mvar Ploss=0,007 MW Qloss=0,293 Mvar CUMBRE YUC SAN BORJA 115 kV U=114,757 kV u=99,79 % Uang=-19,32 ° GUARAYOS 230 kV U=231,313 kV u=100,57 % Uang=-9,82 ° P=66,128 MW Q=21,928 Mvar Ploss=0,059 MW Qloss=1,883 Mvar TRIN S JOAQ P=81,823 MW Q=-21,952 Mvar Ploss=1,405 MW Qloss=-19,460 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=233,258 kV u=101,42 % Uang=-18,17 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=234,595 kV U=225,332 kV U=223,954 kV u=102,00 % u=97,97 % u=97,37 % Uang=-25,83 ° Uang=-36,18 ° Uang=-39,52 ° COBIJA 230 kV U=226,107 kV u=98,31 % Uang=-45,28 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=80,418 MW Q=-4,019 Mvar Ploss=2,148 MW Qloss=-24,115 Mvar GUAY RIB P=60,770 MW Q=-5,174 Mvar Ploss=0,532 MW Qloss=-10,767 Mvar RIB COB P=35,438 MW Q=-24,587 Mvar Ploss=0,538 MW Qloss=-36,587 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=21,581 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=1,527 Mvar Dt-1 cond/fase, 2037 contingencia tramo Troncos - S. Ramon 230 kv.: SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=19,270 Mvar 132 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-276,520 MW Q=26,592 Mvar CHUSPIP 115 kV U=113,249 kV u=98,48 % Uang=-4,86 ° CUMB CHUSP P=55,046 MW Q=-8,325 Mvar Ploss=1,512 MW Qloss=2,444 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,152 kV u=98,39 % Uang=-10,84 ° CHUSP CARAN P=44,434 MW Q=-14,269 Mvar Ploss=1,487 MW Qloss=1,738 Mvar TR2-175802 Tap=2 TR2-174738 Tap=0 P=221,474 MW MW P=-220,961 Q=-18,268Mvar Mvar Q=34,680 Ploss=0,513MW MW Ploss=0,513 Qloss=16,412Mvar Mvar Qloss=16,412 CUMBRE YUC P=220,961 MW Q=-34,680 Mvar Ploss=5,517 MW Qloss=-5,495 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,943 kV u=100,84 % Uang=-5,05 ° SAN RAMON 230 kV U=238,289 kV u=103,60 % Uang=-28,78 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=119,104 kV u=103,57 % Uang=-18,34 ° TRINIDAD 115 kV U=119,903 kV u=104,26 % Uang=-26,08 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=15,149 MW P=21,764 MW Q=-7,274 Mvar Q=-8,903 Mvar Ploss=0,169 MW Ploss=0,615 MW Qloss=-2,734 Mvar Qloss=-3,629 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-47,720 MW U=232,380 kV Q=-26,240 Mvar u=101,03 % P=-29,266 P=29,283 MW MW Ploss=0,034 MW Q=-22,125 Q=22,799 Mvar Mvar Uang=-15,46 ° Qloss=1,077 Mvar Ploss=0,017 MW Qloss=0,674 Mvar YUC TRIN P=186,161 MW Q=-51,984 Mvar Ploss=4,278 MW Qloss=-19,251 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=54,765 MW Q=3,785 Mvar Ploss=0,416 MW Qloss=-41,805 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=3,139 Mvar MOXOS 115 kV U=119,376 kV u=103,81 % Uang=-23,79 ° YUC SAN BORJA P=28,684 MW Q=-7,286 Mvar Ploss=0,320 MW Qloss=-0,683 Mvar CARAN YUCUMO P=21,247 MW Q=-23,506 Mvar Ploss=0,929 MW Qloss=-1,345 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,165 MW Qloss=-18,253 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUCUMO 115 kV U=119,436 kV u=103,86 % Uang=-16,26 ° P=47,754 MW Q=27,317 Mvar Ploss=0,034 MW Qloss=1,077 Mvar GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV U=231,450 kV U=227,673 kV u=100,63 % u=98,99 % Uang=-38,52 ° Uang=-40,48 ° COBIJA 230 kV U=219,398 kV u=95,39 % Uang=-43,47 ° TR2-174584 Tap=1 GUAY RIB P=59,996 MW Q=9,474 Mvar Ploss=0,163 MW Qloss=-12,279 Mvar S JOAQ GUAYAR P=78,354 MW Q=0,855 Mvar Ploss=0,858 MW Qloss=-31,526 Mvar TRIN S JOAQ P=78,949 MW Q=-22,030 Mvar Ploss=0,594 MW Qloss=-24,723 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=237,686 kV u=103,34 % Uang=-25,14 ° GUARAYOS 230 kV U=239,858 kV u=104,29 % Uang=-27,76 ° S JOAQ RAM 230 kV U=241,291 kV u=104,91 % Uang=-31,39 ° RIB COB P=35,033 MW Q=-6,854 Mvar Ploss=0,133 MW Qloss=-34,161 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=20,007 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-177886 P=0,000 MW Q=15,306 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=16,907 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=1,838 Mvar Aunque el ángulo del voltaje en Cobija es grande todavía es estable y se puede regular los reactivos con incrementos pequeños. La eliminación de esta opción se muestra en el año 2042. 5.1.1.1.3.2.2. Dos conductores por fase Rail DT para el anillo, año 2037. Estado Normal: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-118,362 MW Q=58,055 Mvar CHUSPIP 115 kV U=113,215 kV u=98,45 % Uang=-3,09 ° CUMB CHUSP P=36,205 MW Q=-2,557 Mvar Ploss=0,668 MW Qloss=0,182 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,349 kV u=100,59 % Uang=-4,05 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=26,437 MW Q=-6,239 Mvar Ploss=0,539 MW Qloss=-0,789 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 P=82,157 MW MW P=-81,685 Q=-55,498Mvar Mvar Q=63,028 Ploss=0,472MW MW Ploss=0,472 Qloss=7,531Mvar Mvar Qloss=7,531 F-174612 P=-153,839 MW Q=66,104 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,305 kV u=97,66 % Uang=-6,56 ° CUMBRE YUC P=81,685 MW Q=-63,028 Mvar Ploss=1,367 MW Qloss=-42,870 Mvar YUCUMO 115 kV SAN BORJA U=116,169 kV 115 kV u=101,02 % U=115,842 kV Uang=-8,20 ° u=100,73 % Uang=-9,20 ° YUC SAN BORJA SAN RAMON 230 kV U=230,996 kV u=100,43 % Uang=-3,52 ° YUCUMO 230 KV 230 kV P=-62,535 MW U=234,030 kV Q=-19,829 Mvar u=101,75 % P=-29,754 P=29,767 MW MW Ploss=0,054 MW Q=-13,818 Q=14,345 Mvar Mvar Uang=-7,38 ° Qloss=1,713 Mvar Ploss=0,013 MW Qloss=0,527 Mvar YUC TRIN P=50,551 MW Q=-34,503 Mvar Ploss=0,424 MW Qloss=-53,629 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=95,766 MW Q=-49,938 Mvar Ploss=1,661 MW Qloss=-47,453 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=3,076 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,467 kV u=100,41 % Uang=-10,95 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,162 MW P=6,221 MW Q=-1,191 Mvar Q=-4,096 Mvar Ploss=-0,002 MW Ploss=0,059 MW Qloss=-3,062 Mvar Qloss=-4,905 Mvar P=12,898 MW Q=-3,066 Mvar Ploss=0,077 MW Qloss=-1,270 Mvar CARAN YUCUMO P=4,198 MW Q=-12,950 Mvar Ploss=0,153 MW Qloss=-3,316 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=96,690 MW Q=-66,643 Mvar Ploss=0,925 MW Qloss=-19,781 Mvar TRONCOS S. RAMON P=153,839 MW Q=-66,104 Mvar Ploss=2,549 MW Qloss=-18,361 Mvar MOXOS 115 kV U=115,561 kV u=100,49 % Uang=-10,93 ° GUARAYOS 230 kV U=233,041 kV u=101,32 % Uang=-5,47 ° P=62,589 MW Q=21,542 Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=1,713 Mvar TRIN S JOAQ P=81,643 MW Q=-17,167 Mvar Ploss=1,163 MW Qloss=-20,763 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=233,004 kV u=101,31 % Uang=-9,54 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,266 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=232,386 kV U=222,591 kV U=220,983 kV u=101,04 % u=96,78 % u=96,08 % Uang=-17,31 ° Uang=-28,16 ° Uang=-31,67 ° COBIJA 230 kV U=222,683 kV u=96,82 % Uang=-37,73 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=80,480 MW Q=-2,412 Mvar Ploss=2,164 MW Qloss=-23,256 Mvar GUAY RIB P=60,816 MW Q=-3,955 Mvar Ploss=0,555 MW Qloss=-10,263 Mvar RIB COB P=35,460 MW Q=-23,291 Mvar Ploss=0,560 MW Qloss=-35,291 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=20,999 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,008 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=18,799 Mvar 133 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 272,2 = 258,8 + P Pérd 13,4 Q Gen (MVAR) -124,2 = + Q Pérd -275,1 Q Carga 89,8 Qc Paral 0,0 + QI Paral 61,1 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,5 230 11,9 TOT SIST.: 13,4 % Pérd Línea 11 1,5 89 11,4 100 = 12,9 Pérd Transf. 0,0 0,5 + 0,5 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -13,2 230 -261,9 TOT SIST.: -275,1 % Pérd Línea 4,8 -13,2 95,2 -271,7 100 = -284,8 Pérd Transf. 0,0 9,8 + 9,8 • Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 101,0 -8,2 CUMB - CHUSP 100,4 -10,9 CARAN - YUC 96,8 -37,7 YUCUMO 101,8 -7,4 TRINIDAD 115 101,3 -9,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 36,2 4,2 -29,8 -62,5 81,7 153,8 81,6 35,5 Q MVar -2,6 -13,0 -13,8 -19,8 -63,0 -66,1 -17,2 -23,3 Carga % 34,4 13,2 32,8 32,8 12,3 20,0 21,5 11,6 Posic Tap 0 0 Configuracion DT- 2 cond/fase Rail, Año 2037, falla en tramo Troncos – S. Ramón.(4 conductores/fase en total)* CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-278,779 MW Q=122,105 Mvar CARANAVI 115 kV U=108,281 kV u=94,16 % Uang=-8,95 ° CHUSPIP 115 kV U=111,389 kV u=96,86 % Uang=-4,00 ° CHUSP CARAN P=38,488 MW Q=-0,726 Mvar Ploss=1,065 MW Qloss=0,738 Mvar CUMB CHUSP P=48,787 MW Q=4,404 Mvar Ploss=1,198 MW Qloss=1,630 Mvar TR2-175802 Tap=-3 TR2-174738 Tap=3 P=229,993 MW MW P=-229,869 Q=-126,509Mvar Mvar Q=136,432 Ploss=0,124MW MW Ploss=0,124 Qloss=9,923 Mvar Qloss=9,923 Mvar CUMBRE YUC P=229,869 MW Q=-136,432 Mvar Ploss=10,513 MW Qloss=-9,948 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=221,987 kV u=96,52 % Uang=-2,33 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=245,974 kV u=106,95 % Uang=-23,25 ° Ploss=0,008 MW Qloss=0,334 Mvar P Pérd 20,0 Q Gen (MVAR) -122,1 = + Q Pérd -287,9 Q Carga 89,8 YUC TRIN P=192,969 MW Q=-125,383 Mvar Ploss=6,700 MW Qloss=-33,907 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=54,804 MW Q=-5,299 Mvar Ploss=0,676 MW Qloss=-54,770 Mvar GUARAYOS 230 kV U=247,351 kV u=107,54 % Uang=-22,57 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar + TRINIDAD 115 kV U=120,540 kV u=104,82 % Uang=-21,54 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=7,563 MW P=14,102 MW Q=-15,250 Mvar Q=-16,605 Mvar Ploss=0,166 MW Ploss=0,539 MW Qloss=-2,687 Mvar Qloss=-3,355 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-55,303 MW U=232,687 kV Q=-34,263 Mvar u=101,17 % P=-26,378 P=26,386 MW MW Ploss=0,046 MW Q=-1,102 Q=1,436 Mvar Mvar Uang=-12,18 ° Qloss=1,483 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 278,8 = 258,8 MOXOS 115 kV U=116,619 kV u=101,41 % Uang=-19,86 ° YUC SAN BORJA P=20,978 MW Q=-14,881 Mvar Ploss=0,276 MW Qloss=-0,576 Mvar CARAN YUCUMO P=15,723 MW Q=-8,963 Mvar Ploss=0,223 MW Qloss=-2,768 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,204 MW Qloss=-24,199 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUCUMO SAN BORJA 115 kV 115 kV U=109,398 kV U=110,659 kV u=95,13 % u=96,23 % Uang=-12,90 ° Uang=-14,99 ° + Qc Paral 0,0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,5 230 16,5 TOT SIST.: 20,0 % Pérd Línea 17 3,5 83 16,3 100 = 19,8 Pérd Transf. 0,0 0,2 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -7,0 230 -280,9 TOT SIST.: -287,9 % Pérd Línea 2,4 -7,0 97,6 -292,6 100 = -299,7 Pérd Transf. 0,0 11,7 + 11,7 P=55,350 MW Q=35,746 Mvar Ploss=0,046 MW Qloss=1,483 Mvar TRIN S JOAQ P=75,440 MW Q=-76,275 Mvar Ploss=-0,135 MW Qloss=-33,268 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=244,343 kV u=106,24 % Uang=-20,55 ° QI Paral 76,1 SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=9,121 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=270,457 kV U=290,934 kV U=295,996 kV u=117,59 % u=126,49 % u=128,69 % Uang=-25,32 ° Uang=-25,63 ° Uang=-24,36 ° COBIJA 230 kV U=300,193 kV u=130,52 % Uang=-20,60 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=75,575 MW Q=-50,511 Mvar Ploss=-1,087 MW Qloss=-56,267 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=7,503 Mvar GUAY RIB P=59,161 MW Q=-20,913 Mvar Ploss=-0,255 MW Qloss=-21,772 Mvar RIB COB P=34,616 MW Q=-27,255 Mvar Ploss=-0,284 MW Qloss=-58,515 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-176738 Q=19,515 Mvar P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=19,259 Mvar P=0,000 MW Q=20,669 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 95,1 -12,9 CUMB - CHUSP 104,8 -21,5 CARAN - YUC 130,5 -20,6 YUCUMO 101,2 -12,2 TRINIDAD 115 106,2 -20,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 48,8 15,7 -26,4 -55,3 229,9 0,0 75,4 34,6 Q MVar 4,4 -9,0 1,4 -34,3 -136,4 0,0 -76,3 -27,3 Carga % 46,4 18,2 26,4 32,5 33,1 0,0 26,4 9,0 Posic Tap 0 0 134 No se logra la estabilidad de voltaje para regularlo y entrar dentro los valores de norma, a través de la compensación reactiva con reactores, a pesar de que se redujo el ángulo de voltaje en colas de línea de 230 KV. y también en 115 KV. DT- 2 cond./ Fase IBIS, estado normal año 2037. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-130,782 MW Q=73,077 Mvar CARANAVI 115 kV U=111,243 kV u=96,73 % Uang=-5,66 ° CHUSPIP 115 kV U=112,819 kV u=98,10 % Uang=-2,72 ° CUMB CHUSP P=32,871 MW Q=0,844 Mvar Ploss=0,562 MW Qloss=-0,097 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 P=97,911 MW MW P=-97,864 Q=-73,921Mvar Mvar Q=76,784 Ploss=0,047MW MW Ploss=0,047 Qloss=2,863Mvar Mvar Qloss=2,863 LA CUMBRE 230 kV U=224,664 kV u=97,68 % Uang=-1,21 ° F-174612 P=-140,896 MW Q=57,040 Mvar CHUSP CARAN P=23,209 MW Q=-2,558 Mvar Ploss=0,412 MW Qloss=-1,102 Mvar CUMBRE YUC P=97,864 MW Q=-76,784 Mvar Ploss=2,228 MW Qloss=-37,691 Mvar TRONCOS S. RAMON P=140,896 MW Q=-57,040 Mvar Ploss=2,137 MW Qloss=-19,683 Mvar MOXOS 115 kV U=113,786 kV u=98,94 % Uang=-9,58 ° YUC SAN BORJA P=13,617 MW Q=-3,826 Mvar Ploss=0,091 MW Qloss=-1,180 Mvar CARAN YUCUMO P=1,097 MW Q=-8,957 Mvar Ploss=0,055 MW Qloss=-3,476 Mvar TRINIDAD 115 kV U=113,962 kV u=99,10 % Uang=-9,77 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,845 MW P=6,926 MW Q=-2,266 Mvar Q=-4,946 Mvar Ploss=-0,003 MW Ploss=0,082 MW Qloss=-2,979 Mvar Qloss=-4,680 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-61,853 MW U=229,098 kV Q=-20,987 Mvar u=99,61 % P=-33,475 P=33,490 MW MW Ploss=0,054 MW Q=-8,904 Q=9,516 Mvar Mvar Uang=-5,45 ° Qloss=1,742 Mvar Ploss=0,015 MW Qloss=0,611 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=84,159 MW Q=-56,256 Mvar Ploss=0,688 MW Qloss=-20,428 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,487 kV u=100,21 % Uang=-3,20 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=113,711 kV u=98,88 % Uang=-7,53 ° YUCUMO 115 kV U=113,968 kV u=99,10 % Uang=-6,42 ° YUC TRIN P=62,146 MW Q=-48,608 Mvar Ploss=0,777 MW Qloss=-50,675 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=83,471 MW Q=-35,828 Mvar Ploss=1,220 MW Qloss=-48,083 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar P=61,907 MW Q=22,729 Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=1,742 Mvar TRIN S JOAQ P=81,712 MW Q=-17,390 Mvar Ploss=1,195 MW Qloss=-19,926 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=230,125 kV u=100,05 % Uang=-8,36 ° GUARAYOS 230 kV U=232,022 kV u=100,88 % Uang=-4,89 ° S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=229,614 kV U=220,464 kV U=219,211 kV u=99,83 % u=95,85 % u=95,31 % Uang=-16,28 ° Uang=-27,33 ° Uang=-30,89 ° COBIJA 230 kV U=220,639 kV u=95,93 % Uang=-37,01 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=80,517 MW Q=-3,340 Mvar Ploss=2,188 MW Qloss=-22,382 Mvar GUAY RIB P=60,829 MW Q=-5,435 Mvar Ploss=0,562 MW Qloss=-10,007 Mvar RIB COB P=35,467 MW Q=-22,660 Mvar Ploss=0,567 MW Qloss=-34,660 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=18,632 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=5,876 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=8,983 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=18,477 Mvar Año 2037, Contingencia Tramo Cumbre – Yucumo DT- 2 cond/fase Ibis. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-54,988 MW Q=2,671 Mvar TR2-174738 Tap=2 LA CUMBRE 230 kV U=221,154 kV u=96,15 % Uang=-0,00 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=44,291 MW Q=-8,857 Mvar Ploss=1,581 MW Qloss=2,053 Mvar CUMB CHUSP P=54,988 MW Q=-2,671 Mvar Ploss=1,597 MW Qloss=2,686 Mvar P=-0,000MW MW P=0,000 Q=-0,000Mvar Mvar Q=0,000 Ploss=-0,000MW MW Ploss=-0,000 Qloss=-0,000Mvar Mvar Qloss=-0,000 F-174612 P=-227,095 MW Q=68,174 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,780 kV u=96,33 % Uang=-10,62 ° CHUSPIP 115 kV U=112,288 kV u=97,64 % Uang=-4,72 ° TR2-175802 Tap=0 CUMBRE YUC TRONCOS S. RAMON P=227,095 MW Q=-68,174 Mvar Ploss=5,741 MW Qloss=-7,543 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,808 kV u=99,92 % Uang=-5,08 ° YUCUMO 115 kV U=114,875 kV u=99,89 % Uang=-16,05 ° SAN BORJA 115 kV U=114,678 kV u=99,72 % Uang=-16,76 ° MOXOS 115 kV U=114,817 kV u=99,84 % Uang=-17,45 ° YUC SAN BORJA P=8,935 MW Q=-2,606 Mvar Ploss=0,039 MW Qloss=-1,339 Mvar CARAN YUCUMO P=21,010 MW Q=-18,410 Mvar Ploss=0,917 MW Qloss=-1,175 Mvar TRINIDAD 115 kV U=114,977 kV u=99,98 % Uang=-16,82 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=3,715 MW P=2,295 MW Q=0,613 Mvar Q=-3,567 Mvar Ploss=0,015 MW Ploss=0,010 MW Qloss=-2,986 Mvar Qloss=-4,954 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-66,429 MW U=232,326 kV Q=-19,327 Mvar u=101,01 % P=-9,742 P=9,749 MW MW Ploss=0,060 MW Q=-21,879 Q=22,161 Mvar Mvar Uang=-15,79 ° Qloss=1,911 Mvar Ploss=0,007 MW Qloss=0,282 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=166,754 MW Q=-79,531 Mvar Ploss=2,827 MW Qloss=-13,155 Mvar YUC TRIN P=9,749 MW Q=22,161 Mvar Ploss=0,024 MW Qloss=-54,342 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=163,928 MW Q=-66,376 Mvar Ploss=5,625 MW Qloss=-33,652 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,521 kV u=100,66 % Uang=-8,33 ° P=66,489 MW Q=21,238 Mvar Ploss=0,060 MW Qloss=1,911 Mvar TRIN S JOAQ P=82,040 MW Q=-21,781 Mvar Ploss=1,543 MW Qloss=-18,438 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,996 kV u=100,87 % Uang=-15,33 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=232,697 kV U=225,562 kV U=224,529 kV u=101,17 % u=98,07 % u=97,62 % Uang=-23,09 ° Uang=-33,65 ° Uang=-37,01 ° COBIJA 230 kV U=226,380 kV u=98,43 % Uang=-42,74 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAYAR P=80,497 MW Q=-9,420 Mvar Ploss=2,207 MW Qloss=-24,056 Mvar GUAY RIB P=60,790 MW Q=-8,262 Mvar Ploss=0,542 MW Qloss=-11,077 Mvar RIB COB P=35,447 MW Q=-25,783 Mvar Ploss=0,547 MW Qloss=-37,783 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=19,998 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,077 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=16,898 Mvar Se logra estabilizar voltaje, pero las variaciones deben ser pequeñas en reactivos por que el voltaje es muy inestable o tiene variaciones muy bruscas. 135 Año 2037, DT – 2 cond/ Fase Ibis, contingencia tramo Troncos – S. Ramon CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=109,698 kV u=95,39 % Uang=-9,19 ° CHUSPIP 115 kV U=111,959 kV u=97,36 % Uang=-4,12 ° F-174272 P=-284,465 MW Q=65,937 Mvar CHUSP CARAN P=38,819 MW Q=-4,195 Mvar Ploss=1,094 MW Qloss=0,776 Mvar CUMB CHUSP P=49,125 MW Q=0,947 Mvar Ploss=1,206 MW Qloss=1,642 Mvar TR2-175802 Tap=0 TR2-174738 Tap=2 P=235,340 MW MW P=-235,168 Q=-66,884Mvar Mvar Q=77,476 Ploss=0,172MW MW Ploss=0,172 Qloss=10,592Mvar Mvar Qloss=10,592 CUMBRE YUC P=235,168 MW Q=-77,476 Mvar Ploss=9,443 MW Qloss=-12,654 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=224,455 kV u=97,59 % Uang=-2,89 ° F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=229,031 kV u=99,58 % Uang=-25,14 ° MOXOS 115 kV U=112,305 kV u=97,66 % Uang=-20,70 ° YUC SAN BORJA P=24,359 MW Q=-6,306 Mvar Ploss=0,274 MW Qloss=-0,631 Mvar CARAN YUCUMO P=16,025 MW Q=-12,470 Mvar Ploss=0,347 MW Qloss=-2,568 Mvar TRINIDAD 115 kV U=113,031 kV u=98,29 % Uang=-22,83 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=10,996 MW P=17,485 MW Q=-6,598 Mvar Q=-7,975 Mvar Ploss=0,118 MW Ploss=0,489 MW Qloss=-2,531 Mvar Qloss=-3,377 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-51,822 MW U=225,708 kV Q=-25,766 Mvar u=98,13 % P=-29,581 P=29,594 MW MW Ploss=0,044 MW Q=-10,846 Q=11,369 Mvar Mvar Uang=-12,46 ° Qloss=1,394 Mvar Ploss=0,013 MW Qloss=0,523 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,274 MW Qloss=-20,876 Mvar TRONCOS S. RAMON SAN BORJA 115 kV U=111,834 kV u=97,25 % Uang=-15,40 ° YUCUMO 115 kV U=112,151 kV u=97,52 % Uang=-13,34 ° YUC TRIN P=196,131 MW Q=-76,191 Mvar Ploss=7,513 MW Qloss=-26,221 Mvar P=51,866 MW Q=27,161 Mvar Ploss=0,044 MW Qloss=1,394 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,698 kV u=100,30 % Uang=-24,23 ° TRINIDAD AT 230 kV U=228,722 kV u=99,44 % Uang=-21,66 ° GUAYARAM 230 kV U=232,534 kV u=101,10 % Uang=-40,02 ° RIBERALTA 230 kV U=232,864 kV u=101,25 % Uang=-43,30 ° COBIJA 230 kV U=237,249 kV u=103,15 % Uang=-48,93 ° TR2-174584 Tap=0 RIB COB P=35,389 MW Q=-24,630 Mvar Ploss=0,489 MW Qloss=-36,630 Mvar GUAY RIB P=60,669 MW Q=-7,704 Mvar Ploss=0,480 MW Qloss=-10,968 Mvar S JOAQ GUAYAR P=80,012 MW Q=-10,430 Mvar Ploss=1,843 MW Qloss=-25,055 Mvar TRIN S JOAQ P=81,115 MW Q=-27,497 Mvar Ploss=1,103 MW Qloss=-20,003 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=54,874 MW Q=-1,976 Mvar Ploss=0,762 MW Qloss=-47,658 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,859 kV u=102,11 % Uang=-29,62 ° SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=19,295 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=2,936 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=16,329 Mvar El conductor Ibis fue desechado por no ser un conductor normalizado para 230 KV., y por su menor capacidad de rotura mecánica, porque los ríos son anchos y pueden requerir vanos muy grandes, aplicadas con torres muy altas al ser una topografía plana- llano. • • 5.1.1.1.3.3. Línea 230 Kv. simple terna con capacitor serie, año 2037. Escenario Normal. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-136,823 MW Q=52,310 Mvar L 115 kV U=113,493 kV u=98,69 % Uang=-2,56 ° CUMB CHUSP P=30,004 MW Q=-2,232 Mvar Ploss=0,471 MW Qloss=-0,351 Mvar P=106,819 P=-106,663MW MW Q=-50,078 Q=52,569 Mvar Mvar Ploss=0,156 Ploss=0,156MW MW Qloss=2,491 Qloss=2,491Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,047 kV u=100,89 % Uang=-1,25 ° F-174612 P=-138,907 MW Q=65,166 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=116,842 kV u=101,60 % Uang=-5,66 ° CARANAVI 115 kV U=112,810 kV u=98,10 % Uang=-5,24 ° CHUSP CARAN P=20,533 MW Q=-5,381 Mvar Ploss=0,334 MW Qloss=-1,357 Mvar CARAN YUCUMO P=1,501 MW Q=11,524 Mvar Ploss=0,113 MW Qloss=-3,466 Mvar TR2-174738 TR2-175802 Tap=0 Tap=1 CUM YUC P=106,663 MW Q=-52,569 Mvar Ploss=3,155 MW Qloss=-23,184 Mvar TRONCOS S. RAMON P=138,907 MW Q=-65,166 Mvar Ploss=3,306 MW Qloss=-10,358 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,114 kV u=99,61 % Uang=-2,90 ° P=-36,701 P=36,727 MW MW Q=-13,936 Q=14,452 Mvar Mvar Ploss=0,026 MW Qloss=0,516 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=81,001 MW Q=-73,708 Mvar Ploss=1,313 MW Qloss=-11,479 Mvar SAN BORJA 115 kV U=116,192 kV u=101,04 % Uang=-6,70 ° MOXOS 115 kV U=114,804 kV u=99,83 % Uang=-8,58 ° YUC SAN BORJA P=14,187 MW Q=-1,372 Mvar Ploss=0,091 MW Qloss=-1,249 YUCUMO 230Mvar KV 230 kV U=230,327 kV u=100,14 % Uang=-4,97 ° S BORJA MOXOS P=7,497 MW Q=-2,424 Mvar Ploss=0,085 MW Qloss=-4,828 Mvar P=61,361 MW P=-61,291 MW Q=19,409 Mvar Q=-18,300 Mvar Ploss=0,069 Ploss=0,069 MW MW Qloss=1,109 Qloss=1,109 Mvar Mvar YUC TRIN P=66,781 MW Q=-43,836 Mvar Ploss=1,431 MW Qloss=-30,504 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=79,688 MW Q=-47,161 Mvar Ploss=1,945 MW Qloss=-28,473 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,069 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,601 kV u=100,26 % Uang=-4,58 ° TRINIDAD AT 230 kV U=229,532 kV u=99,80 % Uang=-7,77 ° TRINIDAD 115 kV U=114,067 kV u=99,19 % Uang=-8,70 ° MOXOS TRINIDAD P=1,412 MW Q=0,404 Mvar Ploss=0,003 MW Qloss=-2,996 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,745 kV u=102,06 % Uang=-15,02 ° GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV U=233,729 kV U=233,365 kV u=101,62 % u=101,46 % Uang=-24,57 ° Uang=-27,52 ° COBIJA 230 kV U=235,717 kV u=102,49 % Uang=-32,56 ° TR2-174584 Tap=0 TRIN S JOAQ P=81,732 MW Q=-36,518 Mvar Ploss=1,446 MW Qloss=-19,955 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,911 Mvar S JOAQ GUAY P=80,287 MW Q=-22,746 Mvar Ploss=2,053 MW Qloss=-28,027 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,183 Mvar GUAY RIB P=60,733 MW Q=-12,805 Mvar Ploss=0,511 MW Qloss=-12,710 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=12,086 Mvar RIB COB P=35,422 MW Q=-29,693 Mvar Ploss=0,522 MW Qloss=-41,693 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=20,998 Mvar 136 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 275,7 = 258,7 + P Pérd 17,0 Q Gen (MVAR) -117,5 = + Q Pérd -216,5 Q Carga 89,8 + Qc Paral QI Paral 30,0 39,3 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,1 230 15,9 TOT SIST.: 17,0 % Pérd Línea Pérd Transf. 6 1,1 0,0 94 15,7 0,3 100 = 16,8 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -14,2 230 -202,3 TOT SIST.: -216,5 % Pérd Línea Pérd Transf. 6,6 -14,2 0,0 93,4 -206,4 4,1 100 = -220,6 + 4,1 Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 101,6 -5,7 CUMB - CHUSP 99,2 -8,7 CARAN - YUC 102,5 -32,6 YUCUMO 100,1 -5,0 TRINIDAD 115 99,8 -7,8 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 30,0 -1,5 -36,7 -61,3 106,7 138,9 81,7 35,4 Q MVar -2,2 -11,5 -13,9 -18,3 -52,6 -65,2 -36,5 -29,7 Carga % 28,5 11,2 39,3 32,0 26,9 35,0 23,5 11,9 Posic Tap 1 0 Una cosa importante es la reducción del ángulo de voltaje en Cobija a 32,6 grados; la compensación reactiva con reactores es 40 MVAR y en capacitores 30 MVAR. Las máximas cargas de los tramos son de 28,5 % en 115 KV, 35 % en 230 KV y los transformadores de Trinidad a 32 % considerando que son dos de 100 KVA por confiabilidad y ser un equipo critico; lo anterior muestra que hay suficiente margen y que todos los equipos están casi al 30 % en estado normal. • Contingencia en trafo Yucumo, anillo con capacitor serie, año 2037. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-140,513 MW Q=61,518 Mvar L 115 kV U=112,323 kV u=97,67 % Uang=-4,38 ° CUMB CHUSP P=51,295 MW Q=-1,825 Mvar Ploss=1,356 MW Qloss=2,040 Mvar P=89,217 P=-89,091MW MW Q=-59,694 Q=61,704 Mvar Mvar Ploss=0,126 Ploss=0,126MW MW Qloss=2,010 Qloss=2,010Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,523 kV u=101,10 % Uang=-1,05 ° F-174612 P=-137,579 MW Q=70,116 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=110,813 kV u=96,36 % Uang=-13,97 ° CHUSP CARAN P=40,939 MW Q=-7,364 Mvar Ploss=1,342 MW Qloss=1,413 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,669 kV u=96,23 % Uang=-9,79 ° CARAN YUCUMO P=17,897 MW Q=-7,952 Mvar Ploss=0,471 MW Qloss=-2,239 Mvar SAN BORJA 115 kV U=111,837 kV u=97,25 % Uang=-13,86 ° YUC SAN BORJA P=3,473 MW Q=6,013 Mvar Ploss=0,019 MW Qloss=-1,309 Mvar YUCUMO 230 KV S BORJA MOXOS P=10,093 MW Q=3,464 Mvar Ploss=0,175 MW Qloss=-4,380 Mvar 230 kV U=232,872 kV u=101,25 % Uang=-4,36 ° SHUNT-177139 P=0,000 MW Q=-3,539 Mvar TR2-174738 SHUNT-177130 TR2-175802 Tap=0 P=0,000 MW Q=-8,325 Mvar SHUNT-177118 CUM YUC P=0,000 MW P=89,091 MW Q=-61,704 Mvar Q=-6,950 Mvar Ploss=2,394 MW Qloss=-24,993 Mvar TRONCOS S. RAMON P=137,579 MW Q=-70,116 Mvar Ploss=3,315 MW Qloss=-10,368 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,505 kV u=99,78 % Uang=-2,92 ° S.RAMON GUARAYOS P=79,664 MW Q=-78,648 Mvar Ploss=1,352 MW Qloss=-11,473 Mvar MOXOS 115 kV U=114,503 kV u=99,57 % Uang=-11,36 ° YUC TRIN P=86,697 MW Q=-36,711 Mvar Ploss=2,195 MW Qloss=-29,470 Mvar P=79,346 MW P=-79,233 MW Q=22,246 Mvar Q=-20,441 Mvar Ploss=0,113 Ploss=0,113 MW MW Qloss=1,805 Qloss=1,805 Mvar Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=78,313 MW Q=-42,916 Mvar Ploss=1,760 MW Qloss=-28,949 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-24,259 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,318 kV u=100,57 % Uang=-4,60 ° TRINIDAD AT 230 kV U=229,758 kV u=99,89 % Uang=-7,67 ° TRINIDAD 115 kV U=116,358 kV u=101,18 % Uang=-8,87 ° MOXOS TRINIDAD P=16,267 MW Q=1,084 Mvar Ploss=0,266 MW Qloss=-2,343 Mvar GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV S JOAQ RAM U=231,934 kV U=231,942 kV 230 kV u=100,84 % u=100,84 % U=232,212 kV Uang=-24,60 ° Uang=-27,60 ° u=100,96 % Uang=-14,86 ° TR2-174584 Tap=1 TRIN S JOAQ P=81,708 MW Q=-28,517 Mvar Ploss=1,372 MW Qloss=-20,083 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,938 Mvar S JOAQ GUAY P=80,336 MW Q=-23,553 Mvar Ploss=2,093 MW Qloss=-27,041 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,120 Mvar GUAY RIB P=60,744 MW Q=-14,394 Mvar Ploss=0,521 MW Qloss=-12,414 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,882 Mvar COBIJA 230 kV U=233,586 kV u=101,56 % Uang=-32,66 ° RIB COB P=35,423 MW Q=-28,029 Mvar Ploss=0,523 MW Qloss=-40,922 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=17,449 Mvar SHUNT-177106 P=0,000 MW Q=0,893 Mvar Se hace notar que la línea de 115 KV. está energizado por sus extremos y el punto de menor voltaje esta en los tramos intermedios, así con el mayor ángulo de voltaje aunque no coinciden en el mismo nodo; en 230 KV Cobija es el máximo ángulo con -32 grados, que es bajo, las máximas sobrecargas son de 48,6 % en línea 115 KV, 35 % en línea 230 Kv y el transformador con 41 % de transformadores en Trinidad. 137 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 278,1 = 258,7 + P Pérd 19,4 Q Gen (MVAR) -131,6 = + Q Pérd -208,7 Q Carga 89,8 + Qc Paral QI Paral 58,0 45,3 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,6 230 15,8 TOT SIST.: 19,4 % Pérd Línea Pérd Transf. 19 3,6 0,0 81 15,5 0,2 100 = 19,2 + 0,2 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -6,8 230 -201,9 TOT SIST.: -208,7 % Pérd Línea Pérd Transf. 3,3 -6,8 0,0 96,7 -205,7 3,8 100 = -212,5 + 3,8 • Nodo Nombre YUCUMO TRINIDAD COBIJA YUCUMO TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 96,4 -14,0 CUMB - CHUSP 101,2 -8,9 CARAN - YUC 101,6 -32,7 YUCUMO 101,3 -4,4 TRINIDAD 115 99,9 -7,7 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea Trafo 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 51,3 17,9 0,0 -79,2 89,1 137,6 81,7 35,4 Q MVar -1,8 -8,0 0,0 -20,4 -61,7 -70,1 -28,5 -28,0 Carga Posic % Tap 48,6 19,3 0,0 40,9 1 24,5 35,2 22,7 11,7 Anillo con capacitor serie Contingencia en trafo Trinidad (Sin ningún trafo): CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-172,025 MW Q=-15,267 Mvar L 115 kV U=114,300 kV u=99,39 % Uang=-2,90 ° CUMB CHUSP P=32,242 MW Q=-7,737 Mvar Ploss=0,578 MW Qloss=-0,074 Mvar P=139,783 MW MW P=-139,556 Q=23,004 Mvar Mvar Q=-19,377 Ploss=0,227MW MW Ploss=0,227 Qloss=3,627Mvar Mvar Qloss=3,627 LA CUMBRE 230 kV U=238,262 kV u=103,59 % Uang=-1,47 ° F-174612 P=-120,582 MW Q=45,281 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=114,846 kV u=99,87 % Uang=-6,02 ° YUCUMO 115 kV U=120,848 kV u=105,09 % Uang=-7,18 ° CHUSP CARAN P=22,664 MW Q=-11,163 Mvar Ploss=0,467 MW Qloss=-1,057 Mvar CUMB YUC P=139,556 MW Q=19,377 Mvar Ploss=5,208 MW Qloss=-19,624 Mvar TRONCOS S. RAMON P=120,582 MW Q=-45,281 Mvar Ploss=2,512 MW Qloss=-11,792 Mvar P=112,591 P=-112,273 MW MW Q=79,866 Q=-73,516 Mvar Mvar Ploss=0,318 Ploss=0,318MW MW Qloss=6,349 Qloss=6,349Mvar Mvar SHUNT-176553 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=63,470 MW Q=-52,389 Mvar Ploss=0,816 MW Qloss=-12,275 Mvar S BORJA MOXOS P=80,462 MW Q=45,636 Mvar Ploss=13,762 MW KV Qloss=33,662 Mvar YUCUMO 230 230 kV U=226,194 kV u=98,35 % Uang=-4,98 ° SHUNT-176574 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUC TRIN P=21,757 MW Q=-40,865 Mvar Ploss=0,344 MW Qloss=-31,774 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=62,653 MW Q=-40,114 Mvar Ploss=1,376 MW Qloss=-29,157 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar MOXOS 115 kV U=75,925 kV u=66,02 % Uang=-42,28 ° YUC SAN BORJA P=91,572 MW Q=51,834 Mvar Ploss=4,510 MW Qloss=10,639 Mvar CARAN YUCUMO P=0,497 MW Q=-17,606 Mvar Ploss=0,298 MW Qloss=-3,173 Mvar TR2-175802 Tap=5 TR2-174738 Tap=-2 SAN RAMON 230 kV U=228,334 kV u=99,28 % Uang=-2,41 ° SAN BORJA 115 kV U=109,229 kV u=94,98 % Uang=-12,47 ° GUARAYOS 230 kV U=229,066 kV u=99,59 % Uang=-3,68 ° TRINIDAD 115 kV U=71,366 kV u=62,06 % Uang=-17,72 ° MOXOS TRINIDAD P=60,700 MW Q=12,944 Mvar Ploss=-2,000 MW Qloss=-6,248 Mvar SHUNT-176601 P=0,000 MW Q=-2,970 Mvar SHUNT-176589 P=0,000 MW Q=-6,741 Mvar TR2-174584 TRIN S JOAQ P=82,691 MW Q=-20,047 Mvar Ploss=1,848 MW Qloss=-16,770 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=228,067 kV u=99,16 % Uang=-6,20 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=227,038 kV u=98,71 % Uang=-13,48 ° SHUNT-176565 P=0,000 MW Q=-2,508 Mvar GUAYARAM RIBERALTA COBIJA 230 kV 230 kV 230 kV U=223,012 kV U=222,679 kV U=221,490 kV u=96,96 % u=96,82 % u=96,30 % Uang=-23,53 ° Uang=-26,67 ° Uang=-31,91 ° S JOAQ GUAY P=80,843 MW Q=-17,890 Mvar Ploss=2,481 MW Qloss=-23,234 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,612 Mvar GUAY RIB P=60,862 MW Q=-14,754 Mvar Ploss=0,592 MW Qloss=-11,250 Mvar RIB COB P=35,470 MW Q=-23,349 Mvar Ploss=0,570 MW Qloss=-38,130 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=11,245 Mvar SHUNT-177810 P=0,000 MW SHUNT-175784 Q=2,781 Mvar P=0,000 MW Q=14,098 Mvar Se vuelve a ratificar la necesidad de 2 transformadores en Trinidad, porque aún teniendo el transformador de Yucumo, no se puede lograr los voltajes dentro de norma, notar que en el nodo Yucumo se tiene el máximo voltaje de 105, 09 % y en Trinidad el 62 %, porque si se quiere subir el voltaje de Trinidad con capacitores, también subirá el voltaje de Yucumo; por otro lado si se reduce el tap del transformador o se instalen reactores se reduce el voltaje de Yucumo, pero al ser línea radial el voltaje en cola de línea igual se reducirá, además el margen de compensación es reducido por que se presenta inestabilidad y los resultados no convergen. 138 • Anillo con capacitor serie Contingencia de 1 trafo Trinidad, año 2037: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-138,052 MW Q=52,316 Mvar YUCUMO 115 kV U=118,985 kV u=103,47 % Uang=-5,85 ° L 115 kV U=113,062 kV u=98,31 % Uang=-2,44 ° CHUSP CARAN P=20,017 MW Q=-2,598 Mvar Ploss=0,303 MW Qloss=-1,410 Mvar CUMB CHUSP P=29,467 MW Q=0,502 Mvar Ploss=0,450 MW Qloss=-0,400 Mvar P=108,584 P=-108,424MW MW Q=-52,818 Q=55,384 Mvar Mvar Ploss=0,161 Ploss=0,161MW MW Qloss=2,566 Mvar Qloss=2,566 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,170 kV u=100,94 % Uang=-1,27 ° F-174612 P=-139,174 MW Q=77,845 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-177130 TR2-174738 TR2-175802 P=0,000 MW Tap=0 Tap=2 Q=10,617 Mvar SHUNT-177186 P=0,000 MW CUM YUC Q=0,000 Mvar P=108,424 MW Q=-55,384 Mvar Ploss=3,246 MW Qloss=-23,075 Mvar TRONCOS S. RAMON P=139,174 MW Q=-77,845 Mvar Ploss=3,531 MW Qloss=-9,999 Mvar Q Carga 89,8 230 kV U=230,698 kV u=100,30 % Uang=-5,08 ° YUC TRIN P=64,113 MW Q=-55,325 Mvar Ploss=1,544 MW Qloss=-30,651 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=79,514 MW Q=-51,069 Mvar Ploss=1,940 MW Qloss=-29,009 Mvar GUARAYOS 230 kV U=232,236 kV u=100,97 % Uang=-4,77 ° + P Pérd 18,5 + Q Pérd -211,8 + Qc Paral 70,0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,5 230 17,0 TOT SIST.: 18,5 % 8 92 100 Pérd Línea 1,5 16,3 = 17,8 Pérd Transf. 0,0 0,8 + 0,8 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -13,5 230 -198,3 TOT SIST.: -211,8 % Pérd Línea 6,4 -13,5 93,6 -204,6 100 = -218,1 Pérd Transf. 0,0 6,3 + 6,3 TRINIDAD AT 230 kV U=231,686 kV u=100,73 % Uang=-7,97 ° QI Paral 61,9 S BORJA MOXOS P=11,013 MW Q=-2,625 Mvar Ploss=0,183 MW Qloss=-4,717 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,273 kV u=100,24 % Uang=-10,45 ° MOXOS TRINIDAD P=4,831 MW Q=0,092 Mvar Ploss=0,024 MW Qloss=-3,012 Mvar SHUNT-177174 P=0,000 MW SHUNT-177139 Q=0,000 Mvar P=0,000 MW S JOAQ RAM Q=0,000 Mvar 230 kV P=58,467 MW P=-57,893 MW Q=21,606 Mvar U=232,029 kV Q=-18,596 Mvar Ploss=0,575 Ploss=0,575 MW MW u=100,88 % Qloss=3,010 Qloss=3,010 Mvar Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-24,451 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 277,2 = 258,7 Q Gen (MVAR) -130,2 = SHUNT-177118 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar P=-41,029 MW P=41,065 MW Q=-22,298 Mvar Q=23,015 Mvar Ploss=0,036 MW Ploss=0,036 MW Qloss=0,717 Mvar Qloss=0,717 Mvar MOXOS 115 kV U=116,300 kV u=101,13 % Uang=-9,81 ° YUC SAN BORJA P=17,750 MW Q=-1,503 Mvar Ploss=0,137 MW Qloss=-1,178 Mvar YUCUMO 230 KV CARAN YUCUMO P=1,986 MW Q=19,304 Mvar Ploss=0,393 MW Qloss=-2,753 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=81,043 MW Q=-86,746 Mvar Ploss=1,529 MW Qloss=-11,226 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,995 kV u=100,00 % Uang=-3,01 ° SAN BORJA 115 kV U=118,184 kV u=102,77 % Uang=-7,10 ° CARANAVI 115 kV U=111,743 kV u=97,17 % Uang=-4,97 ° Nodo Nombre YUCUMO TRINIDAD COBIJA YUCUMO TRINIDAD SHUNT-177162 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV U=231,658 kV U=231,641 kV u=100,72 % u=100,71 % Uang=-24,77 ° Uang=-27,77 ° Uang=-15,02 ° TR2-174584 Tap=1 TRIN S JOAQ P=81,675 MW Q=-22,772 Mvar Ploss=1,330 MW Qloss=-20,530 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-45,568 Mvar S JOAQ GUAY P=80,345 MW Q=-23,383 Mvar Ploss=2,098 MW Qloss=-26,948 Mvar GUAY RIB P=60,747 MW Q=-14,294 Mvar Ploss=0,522 MW Qloss=-12,377 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,141 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 103,5 -5,8 CUMB - CHUSP 100,2 -10,5 CARAN - YUC 101,4 -32,8 YUCUMO 100,3 -5,1 TRINIDAD 115 100,7 -8,0 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,860 Mvar RIB COB P=35,424 MW Q=-27,932 Mvar Ploss=0,524 MW Qloss=-40,823 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=17,414 Mvar SHUNT-177106 P=0,000 MW Q=0,891 Mvar Tipo Línea Línea Trafo 1Trafo Línea Línea Línea Línea Todos los voltajes y sus ángulos son normales. • COBIJA 230 kV U=233,242 kV u=101,41 % Uang=-32,84 ° Contingencia y apertura de interruptor de la Cumbre en 115 KV. P MW 29,5 -2,0 -41,0 -57,9 108,4 139,2 81,7 35,4 Q MVar 0,5 -19,3 -22,3 -18,6 -55,4 -77,8 -22,8 -27,9 Carga Posic % Tap 27,9 18,9 46,7 60,8 2 27,5 36,4 22,0 11,7 139 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-129,162 MW Q=56,726 Mvar YUCUMO 115 kV U=116,991 kV u=101,73 % Uang=-9,58 ° L 115 kV U=112,120 kV u=97,50 % Uang=-16,77 ° CUMB CHUSP P=0,000 MW Q=-1,550 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=-1,550 Mvar P=129,162 P=-128,946MW MW Q=-56,726 Q=60,172 Mvar Mvar Ploss=0,216 Ploss=0,216MW MW Qloss=3,446 Qloss=3,446Mvar Mvar CUM YUC P=128,946 MW Q=-60,172 Mvar Ploss=4,487 MW Qloss=-20,713 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,313 kV u=101,01 % Uang=-1,50 ° F-174612 P=-149,735 MW Q=70,902 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=9,000 MW Q=1,950 Mvar Ploss=0,066 MW Qloss=-2,048 Mvar SHUNT-177130 TR2-174738 TR2-175802 P=0,000 Tap=0 Tap=1 MW Q=-8,681 Mvar CARAN YUCUMO P=30,766 MW Q=-1,279 Mvar Ploss=1,212 MW Qloss=-0,526 Mvar SHUNT-177118 P=0,000 MW Q=-7,745 Mvar P=-61,769 MW P=62,334Mvar MW Q=6,739 Q=-3,012 Mvar Ploss=0,566 MW Ploss=0,566 MW Qloss=3,727 Mvar Qloss=3,727 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=91,336 MW Q=-80,367 Mvar Ploss=1,607 MW Qloss=-10,937 Mvar TRONCOS S. RAMON P=149,735 MW Q=-70,902 Mvar Ploss=3,799 MW Qloss=-9,435 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,161 kV u=99,64 % Uang=-3,14 ° SAN BORJA 115 kV U=117,063 kV u=101,79 % Uang=-10,32 ° CARANAVI 115 kV U=113,149 kV u=98,39 % Uang=-15,71 ° MOXOS 115 kV U=116,102 kV u=100,96 % Uang=-10,78 ° YUC SAN BORJA P=8,891 MW Q=-4,438 Mvar Ploss=0,041 MW Qloss=-1,392 Mvar YUCUMO 230 KV S BORJA MOXOS P=2,250 MW Q=-1,470 Mvar Ploss=0,009 MW Qloss=-5,121 Mvar 230 kV U=230,329 kV u=100,14 % Uang=-6,00 ° SHUNT-177139 P=0,000 MW Q=-3,877 Mvar YUC TRIN P=62,125 MW Q=-36,447 Mvar Ploss=1,158 MW Qloss=-30,896 Mvar P=66,664 MW P=-66,483 MW Q=18,967 Mvar Q=-17,037 Mvar Ploss=0,182 Ploss=0,182 MW MW Qloss=1,930 Qloss=1,930 Mvar Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-24,136 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 278,9 = 258,7 + P Pérd 20,2 Q Gen (MVAR) -127,6 = + Q Pérd -202,8 Q Carga 89,8 GUARAYOS 230 kV U=230,750 kV u=100,33 % Uang=-5,01 ° + Qc Paral 59,2 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,4 230 18,8 TOT SIST.: 20,2 % 7 93 100 Pérd Línea 1,4 17,9 = 19,2 Pérd Transf. 0,0 1,0 + 1,0 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -13,6 230 -189,1 TOT SIST.: -202,8 % Pérd Línea 6,7 -13,6 93,3 -198,2 100 = -211,9 Pérd Transf. 0,0 9,1 + 9,1 TRINIDAD AT 230 kV U=228,835 kV u=99,49 % Uang=-8,53 ° QI Paral 44,7 MOXOS TRINIDAD P=3,759 MW Q=-1,651 Mvar Ploss=0,024 MW Qloss=-3,012 Mvar GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV S JOAQ RAM U=230,489 kV U=230,423 kV 230 kV u=100,21 % u=100,18 % U=231,041 kV Uang=-25,60 ° Uang=-28,63 ° u=100,45 % Uang=-15,77 ° 2 Tap=1 TRIN S JOAQ P=81,712 MW Q=-27,322 Mvar Ploss=1,357 MW Qloss=-19,885 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=89,729 MW Q=-45,295 Mvar Ploss=2,320 MW Qloss=-27,680 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,568 kV u=100,49 % Uang=-10,04 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,810 Mvar Tension Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD S JOAQ GUAY P=80,355 MW Q=-22,379 Mvar Ploss=2,102 MW Qloss=-26,457 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,942 Mvar RIB COB P=35,428 MW Q=-27,233 Mvar Ploss=0,528 MW Qloss=-40,109 Mvar GUAY RIB P=60,754 MW Q=-13,616 Mvar Ploss=0,526 MW Qloss=-12,135 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,694 Mvar u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 101,7 -9,6 CUMB - CHUSP 100,5 -10,0 CARAN - YUC 100,8 -33,8 YUCUMO 100,1 -6,0 TRINIDAD 115 99,5 -8,5 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB COBIJA 230 kV U=231,943 kV u=100,84 % Uang=-33,76 ° SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=17,153 Mvar SHUNT-177106 P=0,000 MW Q=0,876 Mvar Tipo Línea Línea Trafo 1Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 0,0 -30,8 -61,8 -66,5 128,9 149,7 81,7 128,9 Q MVar 0,0 1,3 6,7 -17,0 -60,2 -70,9 -27,3 -60,2 Carga % 0,0 29,7 62,1 34,3 32,2 37,8 22,6 11,7 Posic Tap 1 1 Todos los voltajes de 115 KV. son de norma y sus cargas máximas son de 30% al igual que en los transformadores son de 50%. • Apertura de tramos de líneas de 115 kv. o Tramo Chuspipata - Caranavi. 140 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-130,234 MW Q=42,378 Mvar P=121,186 P=-121,007MW MW Q=-44,387 Q=47,250 Mvar Mvar Ploss=0,179 Ploss=0,179MW MW Qloss=2,863 Qloss=2,863Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,980 kV u=99,11 % Uang=-0,67 ° CARANAVI 115 kV U=113,080 kV u=98,33 % Uang=-12,25 ° YUCUMO 115 kV U=118,673 kV u=103,19 % Uang=-8,55 ° CUMB CHUSP CARAN YUCUMO P=9,048 MW P=21,700 MW CHUSP CARAN Q=2,008 Mvar Q=7,500 Mvar Ploss=0,048 MW Ploss=0,645 MW Qloss=-1,492 Mvar Qloss=-2,104 Mvar SHUNT-177130 SHUNT-177118 TR2-174738 TR2-175802 Tap=0 Tap=3 CUM YUC P=121,007 MW Q=-47,250 Mvar Ploss=3,761 MW Qloss=-21,794 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,759 kV u=100,76 % Uang=-1,41 ° TRONCOS S. RAMON P=146,722 MW Q=-65,005 Mvar Ploss=3,563 MW Qloss=-9,855 Mvar F-174612 P=-146,722 MW Q=65,005 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,846 kV u=99,50 % Uang=-3,03 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-53,467 P=53,926 MW MW Q=-11,080 Q=14,101 Mvar Mvar Ploss=0,458 MW Qloss=3,021 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=88,558 MW Q=-74,050 Mvar Ploss=1,435 MW Qloss=-11,205 Mvar SAN BORJA 115 kV U=118,261 kV u=102,84 % Uang=-9,29 ° MOXOS 115 kV U=117,541 kV u=102,21 % Uang=-10,15 ° YUC SAN BORJA P=10,223 MW Q=-1,566 Mvar Ploss=0,045 MW Qloss=-1,418 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=228,629 kV u=99,40 % Uang=-5,51 ° YUC TRIN P=63,320 MW Q=-39,557 Mvar Ploss=1,248 MW Qloss=-30,297 Mvar S BORJA MOXOS P=3,577 MW Q=-2,447 Mvar Ploss=0,017 MW Qloss=-5,216 Mvar SHUNT-177139 P=65,327 MW P=-65,150 MW Q=19,680 Mvar Q=-17,804 Mvar Ploss=0,177 Ploss=0,177 MW MW Qloss=1,877 Qloss=1,877 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=81,771 MW Q=-25,302 Mvar Ploss=1,360 MW Qloss=-19,478 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-24,010 Mvar MOXOS TRINIDAD P=2,440 MW Q=-0,768 Mvar Ploss=0,010 MW Qloss=-3,128 Mvar GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV S JOAQ RAM U=227,876 kV U=227,627 kV 230 kV u=99,08 % u=98,97 % U=229,108 kV Uang=-25,44 ° Uang=-28,51 ° u=99,61 % Uang=-15,47 ° 2 Tap=2 GUARAYOS TRINIDAD P=87,124 MW Q=-38,835 Mvar Ploss=2,098 MW Qloss=-27,832 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,146 kV u=100,06 % Uang=-4,83 ° TRINIDAD 115 kV U=117,122 kV u=101,85 % Uang=-9,67 ° TRINIDAD AT 230 kV U=227,521 kV u=98,92 % Uang=-8,17 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,641 Mvar S JOAQ GUAY P=80,412 MW Q=-20,514 Mvar Ploss=2,136 MW Qloss=-25,496 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,690 Mvar GUAY RIB P=60,775 MW Q=-12,439 Mvar Ploss=0,537 MW Qloss=-11,709 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,421 Mvar COBIJA 230 kV U=228,836 kV u=99,49 % Uang=-33,71 ° RIB COB P=35,439 MW Q=-26,051 Mvar Ploss=0,539 MW Qloss=-38,902 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=16,721 Mvar SHUNT-177106 P=0,000 MW Q=0,852 Mvar o Tramo Moxos - Trinidad: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-136,526 MW Q=47,740 Mvar P=104,926 P=-104,785MW MW Q=-42,754 Q=45,013 Mvar Mvar Ploss=0,141 Ploss=0,141MW MW Qloss=2,259 Qloss=2,259Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,870 kV u=99,02 % Uang=-2,77 ° YUCUMO 115 kV U=118,753 kV u=103,26 % Uang=-6,63 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP CARAN YUCUMO P=22,070 MW P=31,599 MW P=0,036 MW Q=-8,285 Mvar Q=-4,986 Mvar Q=14,597 Mvar Ploss=0,407 MW Ploss=0,529 MW Ploss=0,193 MW Qloss=-1,189 Mvar Qloss=-0,200 Mvar Qloss=-3,347 Mvar SHUNT-177130 SHUNT-177118 TR2-174738 TR2-175802 Tap=0 Tap=3 LA CUMBRE 230 kV U=231,714 kV u=100,75 % Uang=-1,22 ° F-174612 P=-139,116 MW Q=63,086 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° • CARANAVI 115 kV U=113,773 kV u=98,93 % Uang=-5,74 ° CUM YUC P=104,785 MW Q=-45,013 Mvar Ploss=2,895 MW Qloss=-23,487 Mvar TRONCOS S. RAMON P=139,116 MW Q=-63,086 Mvar Ploss=3,251 MW Qloss=-10,448 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,961 kV u=99,55 % Uang=-2,88 ° P=-33,860 P=34,083 MW MW Q=-16,341 Q=17,812 Mvar Mvar Ploss=0,223 MW Qloss=1,471 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=81,264 MW Q=-71,537 Mvar Ploss=1,263 MW Qloss=-11,546 Mvar SAN BORJA 115 kV U=118,290 kV u=102,86 % Uang=-7,55 ° MOXOS 115 kV U=117,444 kV u=102,13 % Uang=-9,06 ° YUC SAN BORJA P=12,730 MW Q=-2,159 Mvar Ploss=0,073 MW Qloss=-1,347 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=229,186 kV u=99,65 % Uang=-4,80 ° YUC TRIN P=67,807 MW Q=-39,338 Mvar Ploss=1,388 MW Qloss=-30,156 Mvar S BORJA MOXOS P=6,057 MW Q=-3,112 Mvar Ploss=0,057 MW Qloss=-5,112 Mvar SHUNT-177139 P=62,871 MW P=-62,700 MW Q=23,511 Mvar Q=-21,700 Mvar Ploss=0,171 Ploss=0,171 MW MW Qloss=1,811 Qloss=1,811 Mvar Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=80,001 MW Q=-35,943 Mvar Ploss=1,758 MW Qloss=-28,530 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-24,049 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,318 kV u=100,14 % Uang=-4,55 ° Tramo Yucumo - S. Borja: TRINIDAD AT 230 kV U=227,724 kV u=99,01 % Uang=-7,59 ° TRINIDAD 115 kV U=117,050 kV u=101,78 % Uang=-9,02 ° MOXOS TRINIDAD GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV S JOAQ RAM U=227,972 kV U=227,709 kV 230 kV u=99,12 % u=99,00 % U=229,259 kV Uang=-24,82 ° Uang=-27,89 ° u=99,68 % Uang=-14,88 ° 2 Tap=2 TRIN S JOAQ P=81,792 MW Q=-25,432 Mvar Ploss=1,373 MW Qloss=-19,471 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,674 Mvar S JOAQ GUAY P=80,419 MW Q=-20,690 Mvar Ploss=2,143 MW Qloss=-25,570 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,729 Mvar GUAY RIB P=60,776 MW Q=-12,579 Mvar Ploss=0,537 MW Qloss=-11,757 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,459 Mvar COBIJA 230 kV U=228,893 kV u=99,52 % Uang=-33,08 ° RIB COB P=35,439 MW Q=-26,202 Mvar Ploss=0,539 MW Qloss=-39,057 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=16,780 Mvar SHUNT-177106 P=0,000 MW Q=0,855 Mvar 141 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-133,031 MW Q=47,313 Mvar P=103,208 P=-103,073MW MW Q=-42,583 Q=44,752 Mvar Mvar Ploss=0,136 Ploss=0,136MW MW Qloss=2,169 Qloss=2,169Mvar Mvar CUM YUC P=103,073 MW Q=-44,752 Mvar Ploss=2,773 MW Qloss=-23,723 Mvar TRONCOS S. RAMON P=143,226 MW Q=-62,677 Mvar Ploss=3,397 MW Qloss=-10,163 Mvar F-174612 P=-143,226 MW Q=62,677 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,797 kV u=99,48 % Uang=-2,95 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=114,820 kV u=99,84 % Uang=-13,33 ° YUCUMO 115 kV U=118,838 kV u=103,34 % Uang=-5,89 ° CHUSP CARAN CUMB CHUSP CARAN YUCUMO P=20,352 MW P=29,823 MW P=1,693 MW Q=-7,873 Mvar Q=-4,731 Mvar Q=14,018 Mvar Ploss=0,345 MW Ploss=0,471 MW Ploss=0,178 MW Qloss=-1,356 Mvar Qloss=-0,357 Mvar Qloss=-3,393 Mvar SHUNT-177130 SHUNT-177118 TR2-174738 TR2-175802 Tap=0 Tap=3 LA CUMBRE 230 kV U=231,709 kV u=100,74 % Uang=-1,20 ° • CARANAVI 115 kV U=113,858 kV u=99,01 % Uang=-5,35 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,923 kV u=99,06 % Uang=-2,61 ° P=-22,771 P=22,903 MW MW Q=-17,874 Q=18,746 Mvar Mvar Ploss=0,132 MW Qloss=0,872 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=85,228 MW Q=-71,414 Mvar Ploss=1,333 MW Qloss=-11,387 Mvar MOXOS 115 kV U=116,015 kV u=100,88 % Uang=-11,64 ° S BORJA MOXOS P=6,600 MW Q=2,300 Mvar Ploss=0,072 MW Qloss=-4,845 Mvar YUC SAN BORJA YUCUMO 230 KV 230 kV U=229,246 kV u=99,67 % Uang=-4,72 ° SHUNT-177139 P=75,767 MW P=-75,533 MW Q=20,968 Mvar Q=-18,478 Mvar Ploss=0,234 Ploss=0,234 MW MW Qloss=2,490 Qloss=2,490 Mvar Mvar YUC TRIN P=77,397 MW Q=-39,776 Mvar Ploss=1,797 MW Qloss=-29,320 Mvar TRIN S JOAQ P=81,799 MW Q=-24,758 Mvar Ploss=1,367 MW Qloss=-19,352 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-23,989 Mvar MOXOS TRINIDAD P=12,672 MW Q=-0,545 Mvar Ploss=0,161 MW Qloss=-2,677 Mvar GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV S JOAQ RAM U=227,133 kV U=226,822 kV 230 kV u=98,75 % u=98,62 % U=228,598 kV Uang=-25,17 ° Uang=-28,26 ° u=99,39 % Uang=-15,18 ° 2 Tap=2 GUARAYOS TRINIDAD P=83,896 MW Q=-36,038 Mvar Ploss=1,929 MW Qloss=-28,097 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,037 kV u=100,02 % Uang=-4,68 ° TRINIDAD 115 kV U=116,874 kV u=101,63 % Uang=-9,62 ° TRINIDAD AT 230 kV U=227,223 kV u=98,79 % Uang=-7,87 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,606 Mvar S JOAQ GUAY P=80,432 MW Q=-20,039 Mvar Ploss=2,150 MW Qloss=-25,243 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,633 Mvar GUAY RIB P=60,782 MW Q=-12,153 Mvar Ploss=0,540 MW Qloss=-11,604 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,357 Mvar COBIJA 230 kV U=227,925 kV u=99,10 % Uang=-33,48 ° RIB COB P=35,442 MW Q=-25,769 Mvar Ploss=0,542 MW Qloss=-38,615 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=16,620 Mvar SHUNT-177106 P=0,000 MW Q=0,846 Mvar Anillo 230 KV ST – 1 cond./fase , Contingencia en tramo Troncos - S. Ramón. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-295,296 MW Q=50,449 Mvar L 115 kV U=113,435 kV u=98,64 % Uang=-3,69 ° CUMB CHUSP P=42,216 MW Q=-5,699 Mvar Ploss=0,929 MW Qloss=0,879 Mvar P=253,080 P=-252,398MW MW Q=-44,750 Q=55,647 Mvar Mvar Ploss=0,682 Ploss=0,682MW MW Qloss=10,897 Mvar Qloss=10,897 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=241,121 kV u=104,83 % Uang=-2,68 ° YUCUMO 115 kV U=118,012 kV u=102,62 % Uang=-11,01 ° CHUSP CARAN P=32,287 MW Q=-10,077 Mvar Ploss=0,826 MW Qloss=-0,040 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,045 kV u=98,30 % Uang=-8,02 ° SAN BORJA 115 kV U=117,921 kV u=102,54 % Uang=-12,83 ° MOXOS 115 kV U=118,830 kV u=103,33 % Uang=-17,40 ° CARAN YUCUMO P=9,761 MW Q=-17,537 Mvar Ploss=0,369 MW Qloss=-2,819 Mvar YUC SAN BORJA P=23,139 MW Q=-7,926 Mvar Ploss=0,245 MW Qloss=-0,867 YUCUMO 230Mvar KV S BORJA MOXOS P=16,294 MW Q=-9,359 Mvar Ploss=0,432 MW Qloss=-4,123 Mvar TR2-174738 TR2-175802 Tap=-2 Tap=1 CUM YUC P=252,398 MW Q=-55,647 Mvar Ploss=14,704 MW Qloss=-2,937 Mvar TRONCOS S. RAMON P=-34,647 P=34,670 MW MW Q=-14,042 Q=14,501 Mvar Mvar Ploss=0,023 MW Qloss=0,459 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,431 MW Qloss=-12,441 Mvar F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=224,231 kV u=97,49 % Uang=-21,38 ° 230 kV U=232,606 kV u=101,13 % Uang=-10,38 ° P=52,994 MW P=-52,936 MW Q=26,891 Mvar Q=-25,966 Mvar Ploss=0,058 MW Ploss=0,058 MW Qloss=0,925 Qloss=0,925 Mvar Mvar YUC TRIN P=203,024 MW Q=-67,211 Mvar Ploss=12,096 MW Qloss=-10,345 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=55,031 MW Q=-7,929 Mvar Ploss=1,106 MW Qloss=-28,894 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-14,388 Mvar GUARAYOS 230 kV U=226,658 kV u=98,55 % Uang=-20,67 ° TRINIDAD AT 230 kV U=227,478 kV u=98,90 % Uang=-18,37 ° TRINIDAD 115 kV U=119,614 kV u=104,01 % Uang=-19,17 ° MOXOS TRINIDAD P=9,862 MW Q=-7,236 Mvar Ploss=0,098 MW Qloss=-2,971 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=232,328 kV u=101,01 % Uang=-25,68 ° GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV U=231,228 kV U=230,920 kV u=100,53 % u=100,40 % Uang=-35,21 ° Uang=-38,14 ° COBIJA 230 kV U=233,421 kV u=101,49 % Uang=-43,15 ° TR2-174584 Tap=3 TRIN S JOAQ P=81,797 MW Q=-32,419 Mvar Ploss=1,512 MW Qloss=-18,708 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,514 Mvar S JOAQ GUAY P=80,285 MW Q=-19,672 Mvar Ploss=2,061 MW Qloss=-26,364 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=5,961 Mvar GUAY RIB P=60,724 MW Q=-10,835 Mvar Ploss=0,508 MW Qloss=-11,984 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=11,526 Mvar RIB COB P=35,416 MW Q=-27,413 Mvar Ploss=0,516 MW Qloss=-39,413 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=19,962 Mvar 142 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 295,3 = 258,7 + P Pérd 36,6 Q Gen (MVAR) -50,4 = + Q Pérd -148,7 Q Carga 89,8 + Qc Paral 28,9 QI Paral 37,5 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 2,9 230 33,7 TOT SIST.: 36,6 % Pérd Línea 8 2,9 92 32,9 100 = 35,8 Pérd Transf. 0,0 0,8 + 0,8 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -9,9 230 -138,8 TOT SIST.: -148,7 % Pérd Línea 6,7 -9,9 93,3 -151,1 100 = -161,0 Pérd Transf. 0,0 12,3 + 12,3 Las perdidas son altas de 12% (36,6 MW.*100/297 MW.)pero por ser una situacion de contingencia esta no puede permaner mucho tiempo, la sobrecarga del tramo Cumbre – Yucumo es de 67 % y el ángulo de voltaje en Cobija es -43,15 grados que no es alto porque es después de una falla (condición n-1). Contingencia tramo Cumbre – Yucumo, ST- 1 c./f. con capacitor serie, año 2037. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-54,214 MW Q=-0,407 Mvar P=0,000 P=-0,000MW MW Q=0,000 Q=-0,000Mvar Mvar Ploss=-0,000 Ploss=-0,000MW MW Qloss=-0,000 Qloss=-0,000Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=239,583 kV u=104,17 % Uang=-0,00 ° CHUSP 115 kV U=111,801 kV u=97,22 % Uang=-4,57 ° CUMB CHUSP P=54,214 MW Q=0,407 Mvar Ploss=1,550 MW Qloss=2,568 Mvar CARANAVI 115 kV U=109,533 kV u=95,25 % Uang=-10,35 ° YUCUMO 115 kV U=111,256 kV u=96,74 % Uang=-15,44 ° CHUSP CARAN P=43,664 MW Q=-5,661 Mvar Ploss=1,518 MW Qloss=1,917 Mvar TR2-174738 P=-8,589 MW Tap=-2 Q=-11,630 Mvar Ploss=0,033 MW Qloss=0,215 Mvar CARAN YUCUMO P=20,446 MW Q=-12,359 Mvar Ploss=0,677 MW Qloss=-1,662 Mvar TR2-175802 Tap=1 P=8,622 MW Q=11,846 Mvar Ploss=0,033 MW Qloss=0,215 Mvar SHUNT-177086 P=0,000 MW Q=-2,719 Mvar CUMB YUC TRONCOS S. RAMON P=236,784 MW Q=-63,496 Mvar Ploss=9,033 MW Qloss=0,616 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=173,151 MW Q=-83,012 Mvar Ploss=4,669 MW Qloss=-4,670 Mvar F-174612 P=-236,784 MW Q=63,496 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=225,873 kV u=98,21 % Uang=-4,63 ° SAN BORJA 115 kV U=111,714 kV u=97,14 % Uang=-16,19 ° YUC SAN BORJA P=7,458 MW Q=-6,316 Mvar Ploss=0,044 MW Qloss=-1,246 YUCUMO 230Mvar KV 230 kV U=221,301 kV u=96,22 % Uang=-15,03 ° YUC TRIN P=8,622 MW Q=11,846 Mvar Ploss=0,025 MW Qloss=-30,664 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=168,482 MW Q=-63,959 Mvar Ploss=9,248 MW Qloss=-12,918 Mvar MOXOS 115 kV U=114,220 kV u=99,32 % Uang=-16,91 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=5,229 MW P=0,814 MW Q=4,660 Mvar Q=-7,370 Mvar Ploss=0,038 MW Ploss=0,044 MW Qloss=-2,930 Mvar Qloss=-4,710 Mvar P=-67,967 MW Q=-23,431 Mvar Ploss=0,213 MW Qloss=2,260 Mvar P=68,180 MW Q=25,691 Mvar Ploss=0,213 MW Qloss=2,260 Mvar TRIN S JOAQ P=82,407 MW Q=-44,049 Mvar Ploss=1,905 MW Qloss=-15,849 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-14,383 Mvar GUARAYOS 230 kV U=225,324 kV u=97,97 % Uang=-7,82 ° TRINIDAD 115 kV U=115,827 kV u=100,72 % Uang=-16,29 ° TRINIDAD AT 230 kV U=221,482 kV u=96,30 % Uang=-14,66 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-13,864 Mvar GUAYARAM S JOAQ RAM 230 kV 230 kV U=235,225 kV U=230,138 kV u=102,27 % u=100,06 % Uang=-32,23 ° Uang=-22,44 ° COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=240,346 kV U=237,464 kV u=104,50 % u=103,25 % Uang=-35,17 ° Uang=-39,95 ° TR2-174584 Tap=3 S JOAQ GUAY P=80,503 MW Q=-34,136 Mvar Ploss=2,254 MW Qloss=-26,329 Mvar GUAY RIB P=60,749 MW Q=-26,032 Mvar Ploss=0,541 MW Qloss=-12,890 Mvar RIB COB P=35,407 MW Q=-31,352 Mvar Ploss=0,507 MW Qloss=-43,352 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=9,610 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=5,936 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=12,225 Mvar Los valores obtenidos son muy similares a los de la contingencia tramo Troncos – S. Ramón, tanto en ángulo máximo de voltaje de 230 KV. en Cobija, la carga en el Troncos – S. Ramón, algo similar ocurre en 115 KV. 5.1.1.1.3.4. ST- 1 cond./fase, con capacitor serie, con Generación en Cachuela Esperanza y que se conectara al nodo Riberalta. (AÑO 2037). 143 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,165 kV u=98,40 % Uang=-2,39 ° CUMB CHUSP P=28,773 MW Q=0,113 Mvar Ploss=0,443 MW Qloss=-0,421 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=80,319 MW MW P=-80,207 Q=-51,100Mvar Mvar Q=52,889 Ploss=0,112MW MW Ploss=0,112 Qloss=1,789Mvar Mvar Qloss=1,789 TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=19,330 MW Q=-2,966 Mvar Ploss=0,297 MW Qloss=-1,434 Mvar CARAN YUCUMO P=2,667 MW Q=9,033 Mvar Ploss=0,078 MW Qloss=-3,482 Mvar TR2-175802 Tap=0 P=-35,485 P=35,535 MW MW Q=10,530 Q=-9,856 Mvar Mvar Ploss=0,051 MW Qloss=0,673 Mvar CUMBRE YUCUMO P=80,207 MW Q=-52,889 Mvar Ploss=2,115 MW Qloss=-25,358 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,147 kV u=100,93 % Uang=-0,95 ° F-174612 P=-109,239 MW Q=62,581 Mvar YUCUMO 115 kV U=115,224 kV u=100,19 % Uang=-4,85 ° CARANAVI 115 kV U=111,983 kV u=97,38 % Uang=-4,84 ° S.RAMON GUARAYOS P=52,296 MW Q=-69,258 Mvar Ploss=0,876 MW Qloss=-12,435 Mvar TRONCOS S. RAMON P=109,239 MW Q=-62,581 Mvar Ploss=2,343 MW Qloss=-12,223 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,923 kV u=99,97 % Uang=-2,36 ° MOXOS 115 kV U=114,720 kV u=99,76 % Uang=-7,23 ° YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS P=11,839 MW P=5,171 MW Q=-2,945 Mvar Q=-3,974 Mvar Ploss=0,069 MW Ploss=0,048 MW Qloss=-1,271 YUCUMO 230 Mvar KV Qloss=-4,873 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 268,2 = 258,7 + P Pérd 9,5 Q Gen (MVAR) -129,2 = + Q Pérd -247,2 + YUCUMO TRINIDAD P=42,557 MW Q=-38,060 Mvar Ploss=0,702 MW Qloss=-32,472 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=51,420 MW Q=-41,569 Mvar Ploss=0,983 MW Qloss=-30,823 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,953 kV u=100,85 % Uang=-3,57 ° Qc Paral 15,3 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 0,9 230 8,6 TOT SIST.: 9,5 % Pérd Línea Pérd Transf. 9 0,9 0,0 91 8,3 0,3 100 = 9,2 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -14,7 230 -232,4 TOT SIST.: -247,2 % Pérd Línea Pérd Transf. 6,0 -14,7 0,0 94,0 -238,0 5,6 100 = -252,7 + 5,6 TRINIDAD 115 kV U=114,695 kV u=99,73 % Uang=-7,07 ° MOXOS TRINIDAD P=0,877 MW Q=1,101 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-3,021 Mvar 230 kV U=231,915 kV u=100,83 % Uang=-3,87 ° P=63,745 MW P=-63,578 MW Q=21,555 Mvar Q=-19,780 Mvar Ploss=0,167 MW Ploss=0,167 MW Qloss=1,775 Qloss=1,775 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=28,547 MW Q=-37,889 Mvar Ploss=0,359 MW Qloss=-26,947 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,253 Mvar Q Carga 89,8 SAN BORJA 115 kV U=114,916 kV u=99,93 % Uang=-5,78 ° QI Paral 43,4 TRINIDAD AT 230 kV U=231,825 kV u=100,79 % Uang=-5,67 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=238,404 kV U=232,316 kV U=234,843 kV u=103,65 % u=101,01 % u=102,11 % Uang=-8,33 ° Uang=-11,81 ° Uang=-11,43 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=28,188 MW Q=-17,388 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-39,502 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,445 Mvar RIB COB P=35,444 MW Q=-30,507 Mvar Ploss=0,544 MW Qloss=-42,507 Mvar GUAY RIB P=10,411 MW Q=3,607 Mvar Ploss=0,034 MW Qloss=-15,812 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=14,716 Mvar P=0,000 MW Q=24,481 Mvar Q=12,508 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,867 MW Q=-14,716 Mvar Q=16,844 Mvar Ploss=0,133 MW Ploss=0,133 MWB-177143 Qloss=2,128 Mvar Mvar Qloss=2,128 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-9,50 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD COBIJA 230 kV U=234,009 kV u=101,74 % Uang=-16,68 ° u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 100,5 -4,6 CUMB - CHUSP 100,2 -6,6 CARAN - YUC 101,8 -16,7 YUCUMO 100,9 -3,9 TRINIDAD 115 100,8 -5,7 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 28,0 -3,4 -35,9 -63,9 80,6 109,5 28,5 35,4 Q MVar -0,1 -9,1 -9,8 -19,8 -53,3 -62,9 -37,9 -30,5 Carga Posic % Tap 24,0 8,5 52,1 0 66,9 0 25,0 33,0 12,3 12,1 El ángulo de estabilidad, es decir el ángulo de voltaje de línea en el punto más alejado en Cobija se reduce a -16,7 Grados, que es la mitad de -32, 5 grados sin generación y también con capacitor serie en el anillo para este mismo periodo, también en estado normal. Es decir la línea es más estable. El ángulo máximo del voltaje depende de la carga tomada por generación. Análisis de red de 115 kv: • Falla tramo Cumbre – Chuspipata. 144 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=111,586 kV u=97,03 % Uang=-12,13 ° F-174272 P=-101,861 MW Q=43,613 Mvar CUMB CHUSP P=-101,714 P=101,861 MW MW Q=45,970 Q=-43,613Mvar Mvar Ploss=0,148 Ploss=0,148MW MW Qloss=2,357 Mvar Qloss=2,357 LAMvar CUMBRE 230 kV U=231,759 kV u=100,76 % Uang=-1,19 ° CARANAVI 115 kV U=113,002 kV u=98,26 % Uang=-11,13 ° CHUSP CARAN P=9,000 MW Q=3,500 Mvar Ploss=0,070 MW Qloss=-2,028 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° MOXOS 115 kV U=116,581 kV u=101,37 % Uang=-7,64 ° CARAN YUCUMO P=30,770 MW Q=8,972 Mvar Ploss=1,277 MW Qloss=-0,482 Mvar YUC SAN BORJA P=12,306 MW Q=2,395 Mvar Ploss=0,070 MW Qloss=-1,401 YUCUMO 230Mvar KV S BORJA MOXOS P=5,637 MW Q=1,496 Mvar Ploss=0,075 MW Qloss=-5,091 Mvar 230 kV U=229,499 kV u=99,78 % Uang=-4,67 ° TR2-175802 Tap=3 TR2-174738 Tap=0 P=-65,254 P=65,327 MW MW Q=-18,134 Q=19,609 Mvar Mvar Ploss=0,074 MW Qloss=1,475 Mvar CUMBRE YUCUMO P=101,714 MW Q=-45,970 Mvar Ploss=2,982 MW Qloss=-23,376 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=61,238 MW Q=-67,476 Mvar Ploss=0,976 MW Qloss=-12,167 Mvar TRONCOS S. RAMON P=118,455 MW Q=-60,251 Mvar Ploss=2,617 MW Qloss=-11,675 Mvar F-174612 P=-118,455 MW Q=60,251 Mvar SAN BORJA 115 kV U=119,656 kV u=104,05 % Uang=-6,66 ° YUCUMO 115 kV U=120,741 kV u=104,99 % Uang=-5,91 ° SAN RAMON 230 kV U=229,451 kV u=99,76 % Uang=-2,50 ° YUCUMO TRINIDAD P=33,404 MW Q=-42,203 Mvar Ploss=0,564 MW Qloss=-32,206 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=60,261 MW Q=-43,194 Mvar Ploss=1,303 MW Qloss=-29,941 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,122 kV u=100,49 % Uang=-3,83 ° MOXOS TRINIDAD P=0,438 MW Q=-4,587 Mvar Ploss=0,036 MW Qloss=-2,977 Mvar COBIJA 230 kV U=233,786 kV u=101,65 % Uang=-17,37 ° S JOAQ RAM RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=237,535 kV U=232,115 kV U=234,443 kV u=103,28 % u=100,92 % u=101,93 % Uang=-8,97 ° Uang=-12,49 ° Uang=-12,10 ° P=63,245 MW P=-63,174 MW Q=15,255 Mvar Q=-14,135 Mvar Ploss=0,070 Ploss=0,070 MW MW Qloss=1,119 Qloss=1,119 Mvar Mvar TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=28,181 MW Q=-18,286 Mvar Ploss=0,276 MW Qloss=-39,287 Mvar TRIN S JOAQ P=28,554 MW Q=-38,505 Mvar Ploss=0,373 MW Qloss=-26,616 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-12,115 Mvar TRINIDAD 115 kV U=114,761 kV u=99,79 % Uang=-7,22 ° TRINIDAD AT 230 kV U=230,662 kV u=100,29 % Uang=-6,27 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,397 Mvar RIB COB P=35,445 MW Q=-30,420 Mvar Ploss=0,545 MW Qloss=-42,420 Mvar GUAY RIB P=10,405 MW Q=2,536 Mvar Ploss=0,030 MW Qloss=-15,794 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=13,623 Mvar P=0,000 MW Q=24,439 Mvar Q=12,465 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,869 MW Q=-13,623 Mvar Q=15,712 Mvar Ploss=0,131 Ploss=0,131 MW MW B-177143 Qloss=2,089 Qloss=2,089 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-10,19 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 - Desde el estado normal, se subió el tap del trafo de Yucumo a posición 3 y con eso se logró voltaje de norma en nodos, especialmente en Chuspipata que es el más bajo y Yucumo el más alto; como es de esperar no altero significativamente al sistema de 230 KV, cuyo voltajes son de Norma. • Falla tramo Yucumo – Caranavi: CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=112,183 kV u=97,55 % Uang=-2,50 ° F-174272 P=-110,275 MW Q=50,315 Mvar CUMB CHUSP P=31,650 MW Q=5,015 Mvar Ploss=0,554 MW Qloss=-0,110 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=78,625 MW MW P=-78,511 Q=-55,330Mvar Mvar Q=57,154 Ploss=0,114MW MW Ploss=0,114 Qloss=1,825Mvar Mvar Qloss=1,825 LA CUMBRE 230 kV U=232,345 kV u=101,02 % Uang=-0,93 ° F-174612 P=-108,189 MW Q=64,302 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=109,649 kV u=95,35 % Uang=-5,16 ° CHUSP CARAN P=22,096 MW Q=1,626 Mvar Ploss=0,396 MW Qloss=-1,102 Mvar TR2-175802 Tap=0 YUCUMO 115 kV U=115,942 kV u=100,82 % Uang=-4,77 ° S.RAMON GUARAYOS P=51,252 MW Q=-70,957 Mvar Ploss=0,888 MW Qloss=-12,438 Mvar TRONCOS S. RAMON P=108,189 MW Q=-64,302 Mvar Ploss=2,337 MW Qloss=-12,246 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,078 kV u=100,03 % Uang=-2,35 ° MOXOS 115 kV U=115,165 kV u=100,14 % Uang=-7,18 ° YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS P=12,114 MW P=5,443 MW Q=-2,655 Mvar Q=-3,671 Mvar Ploss=0,071 MW Ploss=0,050 MW CARAN YUCUMO Qloss=-1,284 SHUNT-178068YUCUMO 230Mvar KV Qloss=-4,914 Mvar P=0,000 MW 230 kV Q=-4,772 Mvar P=-33,014 P=33,055 MW MW Q=-4,595 Q=5,139 Mvar Mvar Ploss=0,041 MW Qloss=0,545 Mvar CUMBRE YUCUMO P=78,511 MW Q=-57,154 Mvar Ploss=2,130 MW Qloss=-25,456 Mvar SAN BORJA 115 kV U=115,578 kV u=100,50 % Uang=-5,70 ° MOXOS TRINIDAD P=0,607 MW Q=0,757 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-3,041 Mvar U=232,719 kV u=101,18 % Uang=-3,85 ° YUCUMO TRINIDAD P=43,326 MW Q=-36,837 Mvar Ploss=0,700 MW Qloss=-32,675 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=50,364 MW Q=-43,228 Mvar Ploss=0,973 MW Qloss=-30,962 Mvar P=63,473 MW P=-63,308 MW Q=21,162 Mvar Q=-19,416 Mvar Ploss=0,164 Ploss=0,164 MW MW Qloss=1,746 Qloss=1,746 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=28,543 MW Q=-37,591 Mvar Ploss=0,352 MW Qloss=-27,104 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,290 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-7,04 ° GUARAYOS 230 kV U=232,235 kV u=100,97 % Uang=-3,56 ° TRINIDAD AT 230 kV U=232,392 kV u=101,04 % Uang=-5,65 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=238,830 kV U=232,415 kV U=235,039 kV u=103,84 % u=101,05 % u=102,19 % Uang=-8,30 ° Uang=-11,75 ° Uang=-11,37 ° COBIJA 230 kV U=234,119 kV u=101,79 % Uang=-16,62 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=28,191 MW Q=-16,955 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-39,609 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,468 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=10,414 MW Q=4,125 Mvar Ploss=0,036 MW Qloss=-15,822 Mvar RIB COB P=35,444 MW Q=-30,550 Mvar Ploss=0,544 MW Qloss=-42,550 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=15,254 Mvar P=0,000 MW Q=24,502 Mvar Q=12,529 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,866 MW Q=-15,254 Mvar Q=17,395 Mvar Ploss=0,134 Ploss=0,134 MW MWB-177143 Qloss=2,141 Qloss=2,141 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-9,44 ° El voltaje normal en Caranavi se logra instalando 4,7 MVAR de capacitores o subiendo el nivel de voltaje de 115 KV. en la Cumbre ya que solo se tenía 2,3 % debajo de lo permitido. 145 • Falla en tramo línea Yucumo – S. Borja. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,633 kV u=98,81 % Uang=-2,38 ° F-174272 P=-106,122 MW Q=53,766 Mvar CUMB CHUSP P=27,894 MW Q=-2,381 Mvar Ploss=0,418 MW Qloss=-0,497 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,105 kV u=98,35 % Uang=-4,81 ° CHUSP CARAN P=18,477 MW Q=-5,384 Mvar Ploss=0,281 MW Qloss=-1,508 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=78,228 MW MW P=-78,120 Q=-51,386Mvar Mvar Q=53,113 Ploss=0,108MW MW Ploss=0,108 Qloss=1,727 Mvar Qloss=1,727 Mvar P=-24,445 P=24,471 MW MW Q=10,273 Q=-9,928 Mvar Mvar Ploss=0,026 MW Qloss=0,345 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=55,673 MW Q=-69,024 Mvar Ploss=0,920 MW Qloss=-12,327 Mvar TRONCOS S. RAMON P=112,728 MW Q=-62,127 Mvar Ploss=2,455 MW Qloss=-12,003 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,774 kV u=99,90 % Uang=-2,41 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° TRINIDAD 115 kV U=114,428 kV u=99,50 % Uang=-7,57 ° MOXOS TRINIDAD P=12,675 MW Q=-0,324 Mvar Ploss=0,168 MW Qloss=-2,533 Mvar S JOAQ RAM RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=238,043 kV U=232,232 kV U=234,677 kV u=103,50 % u=100,97 % u=102,03 % Uang=-8,57 ° Uang=-12,06 ° Uang=-11,68 ° U=232,078 kV u=100,90 % Uang=-3,78 ° YUCUMO TRINIDAD P=51,620 MW Q=-37,843 Mvar Ploss=0,961 MW Qloss=-31,939 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=54,753 MW Q=-41,478 Mvar Ploss=1,089 MW Qloss=-30,519 Mvar P=75,773 MW P=-75,543 MW Q=21,280 Mvar Q=-18,843 Mvar Ploss=0,229 Ploss=0,229 MW MW Qloss=2,436 Qloss=2,436 Mvar Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,693 kV u=100,74 % Uang=-3,67 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=28,186 MW Q=-17,757 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-39,412 Mvar TRIN S JOAQ P=28,550 MW Q=-38,142 Mvar Ploss=0,364 MW Qloss=-26,811 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=231,342 kV u=100,58 % Uang=-5,89 ° COBIJA 230 kV U=233,916 kV u=101,70 % Uang=-16,94 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,425 Mvar RIB COB P=35,444 MW Q=-30,471 Mvar Ploss=0,544 MW Qloss=-42,471 Mvar GUAY RIB P=10,409 MW Q=3,165 Mvar Ploss=0,032 MW Qloss=-15,803 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=14,261 Mvar P=0,000 MW Q=24,464 Mvar Q=12,490 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,868 MW Q=-14,261 Mvar Q=16,376 Mvar Ploss=0,132 Ploss=0,132 MW MWB-177143 Qloss=2,115 Qloss=2,115 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-9,76 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 Falla en tramo de línea Moxos- Trinidad. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,633 kV u=98,81 % Uang=-2,38 ° F-174272 P=-106,122 MW Q=53,766 Mvar CUMB CHUSP P=27,894 MW Q=-2,381 Mvar Ploss=0,418 MW Qloss=-0,497 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=78,228 MW MW P=-78,120 Q=-51,386Mvar Mvar Q=53,113 Ploss=0,108MW MW Ploss=0,108 Qloss=1,727 Mvar Qloss=1,727 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,164 kV u=100,94 % Uang=-0,92 ° F-174612 P=-112,728 MW Q=62,127 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=113,105 kV u=98,35 % Uang=-4,81 ° CHUSP CARAN P=18,477 MW Q=-5,384 Mvar Ploss=0,281 MW Qloss=-1,508 Mvar TR2-175802 Tap=0 YUCUMO 115 kV U=115,358 kV u=100,31 % Uang=-4,45 ° CUMBRE YUCUMO P=78,120 MW Q=-53,113 Mvar Ploss=2,028 MW Qloss=-25,543 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=55,673 MW Q=-69,024 Mvar Ploss=0,920 MW Qloss=-12,327 Mvar TRONCOS S. RAMON P=112,728 MW Q=-62,127 Mvar Ploss=2,455 MW Qloss=-12,003 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,774 kV u=99,90 % Uang=-2,41 ° SAN BORJA 115 kV U=112,151 kV u=97,52 % Uang=-11,41 ° MOXOS 115 kV U=113,441 kV u=98,64 % Uang=-9,66 ° S BORJA MOXOS P=6,600 MW CARAN YUCUMO YUC SAN BORJA Q=2,300 Mvar P=3,504 MW Ploss=0,075 MW Q=6,298 Mvar Ploss=0,041 MW SHUNT-178068 YUCUMO 230 KV Qloss=-4,624 Mvar Qloss=-3,620 Mvar P=0,000 MW 230 kV Q=-5,078 Mvar P=-24,445 P=24,471 MW MW Q=10,273 Q=-9,928 Mvar Mvar Ploss=0,026 MW Qloss=0,345 Mvar YUCUMO TRINIDAD P=51,620 MW Q=-37,843 Mvar Ploss=0,961 MW Qloss=-31,939 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=54,753 MW Q=-41,478 Mvar Ploss=1,089 MW Qloss=-30,519 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,693 kV u=100,74 % Uang=-3,67 ° Falla de trafo Yucumo. TRINIDAD 115 kV U=114,428 kV u=99,50 % Uang=-7,57 ° MOXOS TRINIDAD P=12,675 MW Q=-0,324 Mvar Ploss=0,168 MW Qloss=-2,533 Mvar U=232,078 kV u=100,90 % Uang=-3,78 ° P=75,773 MW P=-75,543 MW Q=21,280 Mvar Q=-18,843 Mvar Ploss=0,229 Ploss=0,229 MW MW Qloss=2,436 Qloss=2,436 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=28,550 MW Q=-38,142 Mvar Ploss=0,364 MW Qloss=-26,811 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,219 Mvar • MOXOS 115 kV U=113,441 kV u=98,64 % Uang=-9,66 ° carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,219 Mvar • SAN BORJA 115 kV U=112,151 kV u=97,52 % Uang=-11,41 ° S BORJA MOXOS P=6,600 MW CARAN YUCUMO YUC SAN BORJA Q=2,300 Mvar P=3,504 MW Ploss=0,075 MW Q=6,298 Mvar Ploss=0,041 MW SHUNT-178068 YUCUMO 230 KV Qloss=-4,624 Mvar Qloss=-3,620 Mvar P=0,000 MW 230 kV Q=-5,078 Mvar TR2-175802 Tap=0 CUMBRE YUCUMO P=78,120 MW Q=-53,113 Mvar Ploss=2,028 MW Qloss=-25,543 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,164 kV u=100,94 % Uang=-0,92 ° F-174612 P=-112,728 MW Q=62,127 Mvar YUCUMO 115 kV U=115,358 kV u=100,31 % Uang=-4,45 ° TRINIDAD AT 230 kV U=231,342 kV u=100,58 % Uang=-5,89 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=238,043 kV U=232,232 kV U=234,677 kV u=103,50 % u=100,97 % u=102,03 % Uang=-8,57 ° Uang=-12,06 ° Uang=-11,68 ° COBIJA 230 kV U=233,916 kV u=101,70 % Uang=-16,94 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=28,186 MW Q=-17,757 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-39,412 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,425 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=10,409 MW Q=3,165 Mvar Ploss=0,032 MW Qloss=-15,803 Mvar RIB COB P=35,444 MW Q=-30,471 Mvar Ploss=0,544 MW Qloss=-42,471 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=14,261 Mvar P=0,000 MW Q=24,464 Mvar Q=12,490 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,868 MW Q=-14,261 Mvar Q=16,376 Mvar Ploss=0,132 Ploss=0,132 MW MWB-177143 Qloss=2,115 Qloss=2,115 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-9,76 ° 146 CHUSPIPATA 115 kV U=112,785 kV u=98,07 % Uang=-4,34 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CUMB CHUSP P=50,219 MW Q=-4,227 Mvar Ploss=1,333 MW Qloss=1,971 Mvar F-174272 P=-113,282 MW Q=63,592 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,512 kV u=96,10 % Uang=-9,48 ° CHUSP CARAN P=39,886 MW Q=-4,650 Mvar Ploss=1,263 MW Qloss=1,194 Mvar SHUNT-178390 MW TR2-175802 TR2-174738 P=0,000 Q=-5,048 Mvar Tap=0 P=63,063 MW MW P=-62,971 Q=-59,364Mvar Mvar Q=60,840 Ploss=0,092MW MW Ploss=0,092 Qloss=1,475Mvar Mvar Qloss=1,475 LA CUMBRE 230 kV U=232,564 kV u=101,11 % Uang=-0,76 ° CUMBRE YUCUMO P=62,971 MW Q=-60,840 Mvar Ploss=1,617 MW Qloss=-26,642 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,069 kV u=100,03 % Uang=-2,34 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARAN YUCUMO P=16,923 MW Q=-4,345 Mvar Ploss=0,393 MW Qloss=-2,397 Mvar SHUNT-178068 P=0,000 MW Q=-8,999 Mvar SAN BORJA 115 kV U=109,798 kV u=95,48 % Uang=-12,92 ° YUC SAN BORJA P=4,370 MW Q=2,430 Mvar Ploss=0,011 MW Qloss=-1,288 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=234,261 kV u=101,85 % Uang=-3,27 ° SHUNT-178399 YUCUMO TRINIDAD P=0,000 MW P=61,354 MW Q=-6,767 Mvar Q=-34,198 Mvar Ploss=1,231 MW Qloss=-31,898 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=50,693 MW Q=-70,479 Mvar Ploss=0,870 MW Qloss=-12,471 Mvar TRONCOS S. RAMON P=107,598 MW Q=-63,885 Mvar Ploss=2,304 MW Qloss=-12,307 Mvar F-174612 P=-107,598 MW Q=63,885 Mvar YUCUMO 115 kV U=109,271 kV u=95,02 % Uang=-13,22 ° GUARAYOS TRINIDAD P=49,824 MW Q=-42,720 Mvar Ploss=0,945 MW Qloss=-31,005 Mvar MOXOS 115 kV U=112,721 kV u=98,02 % Uang=-10,07 ° S BORJA MOXOS P=10,981 MW Q=3,442 Mvar Ploss=0,216 MW Qloss=-4,115 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,288 Mvar MOXOS TRINIDAD P=17,198 MW Q=1,327 Mvar Ploss=0,303 MW Qloss=-2,160 Mvar S JOAQ RAM RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV 230 kV U=238,794 kV U=232,406 kV U=235,023 kV u=103,82 % u=101,05 % u=102,18 % Uang=-8,25 ° Uang=-11,70 ° Uang=-11,32 ° P=80,459 MW P=-80,201 MW Q=23,606 Mvar Q=-20,867 Mvar Ploss=0,258 Ploss=0,258 MW MW Qloss=2,739 Qloss=2,739 Mvar Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=232,342 kV u=101,02 % Uang=-5,60 ° COBIJA 230 kV U=234,111 kV u=101,79 % Uang=-16,57 ° TR2-174584 Tap=0 S JOAQ GUAY P=28,190 MW Q=-16,999 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-39,601 Mvar TRIN S JOAQ P=28,543 MW Q=-37,621 Mvar Ploss=0,353 MW Qloss=-27,088 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar GUARAYOS 230 kV U=232,216 kV u=100,96 % Uang=-3,54 ° TRINIDAD 115 kV U=114,813 kV u=99,84 % Uang=-7,37 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=6,466 Mvar RIB COB P=35,444 MW Q=-30,547 Mvar Ploss=0,544 MW Qloss=-42,547 Mvar GUAY RIB P=10,413 MW Q=4,075 Mvar Ploss=0,035 MW Qloss=-15,823 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=15,210 Mvar P=0,000 MW Q=24,501 Mvar Q=12,527 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,866 MW Q=-15,210 Mvar Q=17,345 Mvar Ploss=0,134 Ploss=0,134 MW MWB-177143 Qloss=2,135 Qloss=2,135 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-9,40 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 Se consiguen los voltajes de norma en todos los nodos de 115 KV., especialmente en Yucumo, Caranavi y Chuspipata conectando capacitores de 6,7 9 y 5 MVAR por ser la mitad de línea mas cargada. • Falla de trafo Trinidad, sin ninguno conectado. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,378 kV u=98,59 % Uang=-3,15 ° CUMB CHUSP P=36,546 MW Q=-3,635 Mvar Ploss=0,716 MW Qloss=0,307 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=218,184 kV u=94,86 % Uang=-1,04 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=26,831 MW Q=-3,798 Mvar Ploss=0,553 MW Qloss=-0,748 Mvar SHUNT-178390 TR2-175802 MW TR2-174738 P=0,000 Tap=0 Q=-3,644 Mvar Tap=3 P=79,660 MW MW P=-79,560 Q=-28,968Mvar Mvar Q=30,566 Ploss=0,100MW MW Ploss=0,100 Qloss=1,598Mvar Mvar Qloss=1,598 F-174612 P=-104,044 MW Q=36,113 Mvar CARANAVI 115 kV U=111,821 kV u=97,24 % Uang=-6,57 ° CUMBRE YUCUMO P=79,560 MW Q=-30,566 Mvar Ploss=1,898 MW Qloss=-22,034 Mvar YUCUMO 115 kV U=109,032 kV u=94,81 % Uang=-7,12 ° CARAN YUCUMO P=4,578 MW Q=3,629 Mvar Ploss=0,039 MW Qloss=-3,381 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,252 kV u=99,24 % Uang=-2,04 ° YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS P=77,565 MW P=68,816 MW Q=-11,129 Mvar Q=-17,915 Mvar Ploss=2,149 MW Ploss=2,670 MW Qloss=4,486 Mvar YUCUMO 230 KV Qloss=2,979 Mvar TRINIDAD 115 kV U=131,270 kV u=114,15 % Uang=-64,38 ° MOXOS TRINIDAD P=60,145 MW Q=-38,041 Mvar Ploss=-2,555 MW Qloss=-9,392 Mvar S JOAQ RAM GUARAYOS TRINIDAD P=47,149 MW Q=-14,185 Mvar Ploss=0,670 MW Qloss=-30,079 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-14,848 Mvar MOXOS 115 kV U=111,472 kV u=96,93 % Uang=-41,44 ° 230 kV SHUNT-178068 230 kV U=215,357 kV P=0,000 MW Q=-14,178 Mvar U=229,748 kV u=93,63 % P=94,279 MW Q=-26,400 u=99,89 % P=-93,926 Mvar MW Uang=-4,00 ° Ploss=0,353 MW SHUNT-178399 Q=31,098 Mvar Uang=-7,30 ° YUCUMO TRINIDAD SHUNT-178426 Qloss=4,698 Mvar P=0,000 MW Ploss=0,353 MW P=16,617 MW P=0,000 MW Q=-20,208 Mvar Qloss=4,698 Mvar Q=74,169 Mvar Q=0,000 Mvar Ploss=1,359 MW Qloss=-27,983 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=47,614 MW Q=-41,948 Mvar Ploss=0,465 MW Qloss=-12,915 Mvar TRONCOS S. RAMON P=104,044 MW Q=-36,113 Mvar Ploss=1,830 MW Qloss=-13,065 Mvar SAN BORJA 115 kV U=107,017 kV u=93,06 % Uang=-14,18 ° GUARAYOS 230 kV U=228,844 kV u=99,50 % Uang=-3,00 ° TRIN S JOAQ P=28,502 MW Q=-30,293 Mvar Ploss=0,301 MW Qloss=-25,439 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=92,037 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=225,357 kV u=97,98 % Uang=-4,56 ° SHUNT-178414 P=0,000 MW Q=-50,349 Mvar RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=230,300 kV SHUNT-178438 P=0,000 MW U=230,848 kV u=100,13 % Q=15,147 Mvar u=100,37 % Uang=-11,25 ° Uang=-10,77 ° COBIJA 230 kV U=231,757 kV u=100,76 % Uang=-16,20 ° TR2-174584 S JOAQ GUAY P=28,202 MW Q=-25,804 Mvar Ploss=0,310 MW Qloss=-37,155 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,951 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=10,392 MW Q=-6,736 Mvar Ploss=0,016 MW Qloss=-15,503 Mvar RIB COB P=35,451 MW Q=-29,638 Mvar Ploss=0,551 MW Qloss=-41,638 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=3,756 Mvar P=0,000 MW Q=24,059 Mvar Q=12,087 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,875 MW Q=-3,756 Mvar Q=5,746 Mvar Ploss=0,125 Ploss=0,125 MW MWB-177143 Qloss=1,990 Qloss=1,990 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-8,96 ° Los voltajes de los nodos de 115 Kv, con compensación reactiva no pueden entrar dentro de los márgenes permitidos, por tanto se debe preveer un segundo transformador en paralelo, para asegurar la energización en Trinidad en 115 KV, en estado normal se ve que con los 2 147 transformadores de Yucumo y Trinidad, solamente 63 MW pasan por el de Trinidad, por tanto cada transformador es suficiente que sean de 100 MVA de capacidad. CHUSPIPATA 115 kV U=113,942 kV u=99,08 % Uang=-2,38 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CUMB CHUSP P=27,378 MW Q=-4,047 Mvar Ploss=0,406 MW Qloss=-0,532 Mvar F-174272 P=-108,330 MW Q=46,851 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=80,953 MW MW P=-80,849 Q=-42,804Mvar Mvar Q=44,455 Ploss=0,103MW MW Ploss=0,103 Qloss=1,652Mvar Mvar Qloss=1,652 LA CUMBRE 230 kV U=231,764 kV u=100,77 % Uang=-0,95 ° CARANAVI 115 kV U=113,847 kV u=99,00 % Uang=-4,80 ° CHUSP CARAN P=17,972 MW Q=-7,015 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-1,538 Mvar P=-37,603 P=37,665 MW MW Q=-15,505 Q=16,338 Mvar Mvar Ploss=0,063 MW Qloss=0,832 Mvar CUMBRE YUCUMO P=80,849 MW Q=-44,455 Mvar Ploss=1,993 MW Qloss=-25,358 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=52,677 MW Q=-62,953 Mvar Ploss=0,785 MW Qloss=-12,528 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,482 kV u=99,77 % Uang=-2,31 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=118,159 kV u=102,75 % Uang=-5,71 ° YUC SAN BORJA P=12,520 MW Q=-1,328 Mvar Ploss=0,070 MW Qloss=-1,354 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=230,485 kV u=100,21 % Uang=-3,78 ° YUCUMO TRINIDAD P=41,191 MW Q=-35,434 Mvar Ploss=0,645 MW Qloss=-32,127 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=51,892 MW Q=-35,278 Mvar Ploss=0,922 MW Qloss=-30,590 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,146 Mvar • CARAN YUCUMO P=4,006 MW Q=12,977 Mvar Ploss=0,177 MW Qloss=-3,394 Mvar TR2-175802 Tap=2 TRONCOS S. RAMON P=109,531 MW Q=-56,411 Mvar Ploss=2,254 MW Qloss=-12,359 Mvar F-174612 P=-109,531 MW Q=56,411 Mvar YUCUMO 115 kV U=118,733 kV u=103,25 % Uang=-4,83 ° MOXOS 115 kV U=116,929 kV u=101,68 % Uang=-7,09 ° S BORJA MOXOS P=5,850 MW Q=-2,274 Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=-5,097 Mvar TRINIDAD 115 kV U=116,227 kV u=101,07 % Uang=-6,93 ° S JOAQ RAM 230 kV U=233,298 kV u=101,43 % Uang=-8,10 ° P=63,072 MW P=-62,909 MW Q=19,500 Mvar Q=-17,768 Mvar Ploss=0,163 Ploss=0,163 MW MW Qloss=1,732 Qloss=1,732 Mvar Mvar S JOAQ GUAY P=28,181 MW Q=-22,442 Mvar Ploss=0,287 MW Qloss=-38,159 Mvar TRIN S JOAQ P=28,443 MW Q=-27,496 Mvar Ploss=0,262 MW Qloss=-26,655 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=230,154 kV u=100,07 % Uang=-5,52 ° COBIJA 230 kV U=232,684 kV u=101,17 % Uang=-16,77 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=231,128 kV U=232,488 kV u=100,49 % u=101,08 % Uang=-11,85 ° Uang=-11,41 ° TR2-174584 Tap=1 SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,140 kV u=100,50 % Uang=-3,49 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=0,204 MW Q=-0,824 Mvar Ploss=0,006 MW Qloss=-3,108 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,602 Mvar RIB COB P=35,448 MW Q=-29,994 Mvar Ploss=0,548 MW Qloss=-41,994 Mvar GUAY RIB P=10,394 MW Q=-2,542 Mvar Ploss=0,019 MW Qloss=-15,653 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=8,259 Mvar P=0,000 MW Q=24,232 Mvar Q=12,259 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,874 MW Q=-8,259 Mvar Q=10,273 Mvar Ploss=0,126 Ploss=0,126 MW MWB-177143 Qloss=2,014 Qloss=2,014 Mvar Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-9,55 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 Falla tramo de línea 230 KV. Cumbre – Yucumo. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=112,577 kV u=97,89 % Uang=-3,78 ° CUMB CHUSP P=44,607 MW Q=-1,355 Mvar Ploss=1,045 MW Qloss=1,201 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=-0,000MW MW P=0,000 Q=-0,000Mvar Mvar Q=0,000 Ploss=-0,000MW MW Ploss=-0,000 Qloss=-0,000Mvar Mvar Qloss=-0,000 LA CUMBRE 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174612 P=-180,758 MW Q=57,483 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI YUCUMO 115 kV 115 kV U=111,020 kV U=114,287 kV u=96,54 % u=99,38 % Uang=-8,31 ° Uang=-11,58 ° CHUSP CARAN P=34,562 MW Q=-6,055 Mvar Ploss=0,959 MW Qloss=0,374 Mvar CARAN YUCUMO P=11,903 MW Q=-13,929 Mvar Ploss=0,384 MW Qloss=-2,597 Mvar SAN BORJA 115 kV U=113,852 kV u=99,00 % Uang=-12,25 ° YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS P=8,822 MW P=2,184 MW Q=-1,018 Mvar Q=-1,990 Mvar Ploss=0,038 MW Ploss=0,008 MW Qloss=-1,329 Mvar Qloss=-4,864 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=222,063 kV u=96,55 % Uang=-11,06 ° TR2-175802 Tap=2 P=-18,203 P=18,229 MW MW Q=-17,564 Q=17,912 Mvar Mvar Ploss=0,026 MW Qloss=0,349 Mvar CUMBRE YUCUMO S.RAMON GUARAYOS P=120,721 MW Q=-70,158 Mvar Ploss=2,487 MW Qloss=-8,968 Mvar TRONCOS S. RAMON P=180,758 MW Q=-57,483 Mvar Ploss=5,437 MW Qloss=-6,225 Mvar SAN RAMON 230 kV U=227,214 kV u=98,79 % Uang=-3,57 ° YUCUMO TRINIDAD P=18,229 MW Q=17,912 Mvar Ploss=0,114 MW Qloss=-31,004 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=118,234 MW Q=-46,540 Mvar Ploss=4,640 MW Qloss=-22,200 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-14,650 Mvar MOXOS 115 kV U=113,197 kV u=98,43 % Uang=-12,77 ° GUARAYOS 230 kV U=227,344 kV u=98,85 % Uang=-5,84 ° TRINIDAD 115 kV U=112,916 kV u=98,19 % Uang=-12,03 ° S JOAQ RAM 230 kV U=228,601 kV u=99,39 % Uang=-13,22 ° P=66,736 MW P=-66,545 MW Q=19,982 Mvar Q=-17,946 Mvar Ploss=0,192 Ploss=0,192 MW MW Qloss=2,036 Qloss=2,036 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=28,515 MW Q=-31,231 Mvar Ploss=0,316 MW Qloss=-25,018 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=223,789 kV u=97,30 % Uang=-10,45 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=3,824 MW Q=-0,874 Mvar Ploss=0,021 MW Qloss=-2,880 Mvar TR2-174584 Tap=1 COBIJA 230 kV U=231,469 kV u=100,64 % Uang=-22,20 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=230,037 kV U=230,324 kV u=100,02 % u=100,14 % Uang=-17,24 ° Uang=-16,75 ° S JOAQ GUAY P=28,199 MW Q=-26,947 Mvar Ploss=0,315 MW Qloss=-36,836 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,734 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=10,384 MW Q=-8,141 Mvar Ploss=0,012 MW Qloss=-15,471 Mvar RIB COB P=35,452 MW Q=-29,525 Mvar Ploss=0,552 MW Qloss=-41,525 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=2,329 Mvar P=0,000 MW Q=24,003 Mvar Q=12,030 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,880 MW Q=-2,329 Mvar Q=4,252 Mvar Ploss=0,120 Ploss=0,120 MW MW B-177143 Qloss=1,923 Qloss=1,923 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-14,95 ° 148 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 275,4 = 258,7 + P Pérd 16,7 Q Gen (MVAR) -61,2 = + Q Pérd -193,0 Q Carga 89,8 Qc Paral 14,7 + QI Paral 56,8 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 2,5 230 14,2 TOT SIST.: 16,7 % Pérd Línea 15 2,5 85 13,9 100 = 16,3 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -10,1 230 -182,9 TOT SIST.: -193,0 % Pérd Línea 5,2 -10,1 94,8 -187,2 100 = -197,3 Pérd Transf. 0,0 4,3 + 4,3 Nodo Nombre YUCUMO TRINIDAD COBIJA YUCUMO TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 99,4 -11,6 CUMB - CHUSP 98,2 -12,0 CARAN - YUC 100,6 -22,2 YUCUMO 96,6 -11,1 TRINIDAD 115 97,3 -10,4 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 44,6 11,9 50,0 -66,5 0,0 180,8 28,5 35,5 Q MVar -1,4 -13,9 -2,3 -17,9 0,0 -57,5 -31,2 -29,5 Carga % 38,2 16,3 25,0 34,5 0,0 49,6 11,4 12,1 Posic Tap 2 1 El ángulo de voltaje de Cobija aumentó a -22 grados, por casi duplicación de la carga de la línea Troncos – S. Ramon – Guarayos –Trinidad, en tramo de 230 KV es de 40 % debido a la carga que toma generación, a pesar de la sobrecarga por apertura de la línea Cumbre – Yucumo. • Falla tramo Troncos – San Ramón. CHUSPIPATA 115 kV U=113,144 kV u=98,39 % Uang=-3,39 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CUMB CHUSP P=39,491 MW Q=-3,153 Mvar Ploss=0,811 MW Qloss=0,566 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=192,918 MW MW P=-192,461 Q=-46,970Mvar Mvar Q=54,277 Ploss=0,458MW MW Ploss=0,458 Qloss=7,307Mvar Mvar Qloss=7,307 LA CUMBRE 230 kV U=231,775 kV u=100,77 % Uang=-2,22 ° CARANAVI 115 kV U=112,229 kV u=97,59 % Uang=-7,30 ° CHUSP CARAN P=29,680 MW Q=-7,220 Mvar Ploss=0,703 MW Qloss=-0,347 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARAN YUCUMO P=7,276 MW Q=-14,373 Mvar Ploss=0,262 MW Qloss=-3,026 Mvar SAN BORJA 115 kV U=115,311 kV u=100,27 % Uang=-11,17 ° P=-34,837 P=34,896 MW MW Q=-16,717 Q=17,500 Mvar Mvar Ploss=0,059 MW Qloss=0,783 Mvar CUMBRE YUCUMO P=192,461 MW Q=-54,277 Mvar Ploss=10,030 MW Qloss=-9,689 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,458 MW Qloss=-11,910 Mvar SAN RAMON 230 kV U=218,951 kV u=95,20 % Uang=-17,88 ° 230 kV U=225,824 kV u=98,18 % Uang=-8,61 ° YUCUMO TRINIDAD P=147,534 MW Q=-62,088 Mvar Ploss=7,757 MW Qloss=-17,007 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=55,058 MW Q=-6,883 Mvar Ploss=1,147 MW Qloss=-27,743 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-13,873 Mvar MOXOS 115 kV U=113,271 kV u=98,50 % Uang=-14,86 ° YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS P=20,952 MW P=14,148 MW Q=-1,880 Mvar Q=-3,254 Mvar Ploss=0,204 MW Ploss=0,326 MW Qloss=-0,926 Mvar YUCUMO 230 KV Qloss=-4,073 Mvar TR2-175802 Tap=2 TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUCUMO 115 kV U=116,230 kV u=101,07 % Uang=-9,62 ° GUARAYOS 230 kV U=221,477 kV u=96,29 % Uang=-17,13 ° TRINIDAD 115 kV U=112,300 kV u=97,65 % Uang=-16,09 ° S JOAQ RAM 230 kV U=227,783 kV u=99,04 % Uang=-17,58 ° P=55,080 MW P=-54,940 MW Q=21,614 Mvar Q=-20,131 Mvar Ploss=0,140 Ploss=0,140 MW MW Qloss=1,483 Qloss=1,483 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=28,493 MW Q=-32,069 Mvar Ploss=0,320 MW Qloss=-24,737 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=222,665 kV u=96,81 % Uang=-14,78 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=7,822 MW Q=-1,181 Mvar Ploss=0,062 MW Qloss=-2,750 Mvar TR2-174584 Tap=1 COBIJA 230 kV U=231,268 kV u=100,55 % Uang=-26,61 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=229,851 kV U=229,952 kV u=99,94 % u=99,98 % Uang=-21,64 ° Uang=-21,14 ° S JOAQ GUAY P=28,174 MW Q=-27,899 Mvar Ploss=0,304 MW Qloss=-36,674 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,567 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 RIB COB P=35,452 MW Q=-29,443 Mvar Ploss=0,552 MW Qloss=-41,443 Mvar GUAY RIB P=10,370 MW Q=-9,214 Mvar Ploss=0,003 MW Qloss=-15,483 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-50,000 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=1,320 Mvar P=0,000 MW Q=23,962 Mvar Q=11,989 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=50,000 MW P=-49,885 MW Q=-1,320 Mvar Q=3,150 Mvar Ploss=0,115 Ploss=0,115 MW MW B-177143 Qloss=1,830 Qloss=1,830 Mvar Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-19,35 ° El ángulo de voltaje de cobija se incrementa más aun hasta -26,6 grados, la carga del tramo Cumbre – Yucumo se incrementó a más del doble respecto al estado normal. También se nota un incremento de carga en la línea de 115 KV, a través de los dos transformadores de Yucumo y Trinidad. • Falla tramo 230 KV. Trinidad – S. Joaquín. 149 CHUSPIPATA 115 kV U=113,872 kV u=99,02 % Uang=-2,23 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CUMB CHUSP P=25,879 MW Q=-3,142 Mvar Ploss=0,361 MW Qloss=-0,651 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=66,852 MW MW P=-66,783 Q=-32,957Mvar Mvar Q=34,056 Ploss=0,069MW MW Ploss=0,069 Qloss=1,099Mvar Mvar Qloss=1,099 LA CUMBRE 230 kV U=231,342 kV u=100,58 % Uang=-0,78 ° CARANAVI 115 kV U=113,645 kV u=98,82 % Uang=-4,43 ° CHUSP CARAN P=16,518 MW Q=-5,991 Mvar Ploss=0,231 MW Qloss=-1,658 Mvar P=-37,858 P=37,922 MW MW Q=-15,103 Q=15,946 Mvar Mvar Ploss=0,063 MW Qloss=0,843 Mvar CUMBRE YUCUMO P=66,783 MW Q=-34,056 Mvar Ploss=1,307 MW Qloss=-26,484 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=37,762 MW Q=-49,526 Mvar Ploss=0,433 MW Qloss=-13,130 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,159 kV u=99,63 % Uang=-1,93 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARAN YUCUMO P=5,412 MW Q=11,833 Mvar Ploss=0,164 MW Qloss=-3,407 Mvar SAN BORJA 115 kV U=117,677 kV u=102,33 % Uang=-4,91 ° MOXOS 115 kV U=116,261 kV u=101,10 % Uang=-5,96 ° YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS P=11,382 MW P=4,723 MW Q=-0,573 Mvar Q=-1,499 Mvar Ploss=0,058 MW Ploss=0,037 MW Qloss=-1,374 Mvar YUCUMO 230 KV Qloss=-5,091 Mvar YUCUMO TRINIDAD P=27,554 MW Q=-23,517 Mvar Ploss=0,257 MW Qloss=-32,509 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=37,329 MW Q=-21,336 Mvar Ploss=0,431 MW Qloss=-31,202 Mvar TR2-174584 Tap=1 TRIN S JOAQ TRINIDAD AT 230 kV U=228,603 kV u=99,39 % Uang=-4,13 ° COBIJA 230 kV U=232,468 kV u=101,07 % Uang=-8,51 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=230,935 kV U=231,785 kV u=100,41 % u=100,78 % Uang=-3,58 ° Uang=-4,47 ° S JOAQ GUAY P=0,000 MW Q=-21,183 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-39,256 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,480 kV u=100,21 % Uang=-2,80 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,314 MW Q=-1,591 Mvar Ploss=0,011 MW Qloss=-3,054 Mvar P=64,195 MW P=-64,025 MW Q=18,858 Mvar Q=-17,054 Mvar Ploss=0,170 Ploss=0,170 MW MW Qloss=1,804 Qloss=1,804 Mvar Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,060 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,455 kV u=100,40 % Uang=-5,58 ° S JOAQ RAM 230 kV U=231,018 kV u=100,44 % Uang=-4,43 ° 230 kV U=229,623 kV u=99,84 % Uang=-3,05 ° TR2-175802 Tap=2 TRONCOS S. RAMON P=93,960 MW Q=-44,192 Mvar Ploss=1,598 MW Qloss=-13,565 Mvar F-174612 P=-93,960 MW Q=44,192 Mvar YUCUMO 115 kV U=118,302 kV u=102,87 % Uang=-4,12 ° RIB COB P=35,449 MW Q=-29,911 Mvar Ploss=0,549 MW Qloss=-41,911 Mvar GUAY RIB P=17,501 MW Q=0,111 Mvar Ploss=0,053 MW Qloss=-15,400 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=-78,109 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=7,526 Mvar P=0,000 MW Q=24,191 Mvar Q=12,185 Mvar TR2-177131 Tap=0 SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,183 Mvar P=78,109 MW P=-77,803 MW Q=-7,526 Mvar Q=12,408 Mvar Ploss=0,306 Ploss=0,306 MW MWB-177143 Qloss=4,883 Qloss=4,883 Mvar Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 El sistema de 230 KV. Se divide en dos partes, uno conectado al SIN y otro alimentado por la central de generación Cachuela Esperanza, que por supuesto requiere una capacidad de generación superior a 78 MW. para cubrir la demanda y pérdidas del sistema aislado. • Desconexión de la planta de generación Cachuela Esperanza. CHUSPIPATA 115 kV U=113,651 kV u=98,83 % Uang=-2,59 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CUMB CHUSP P=30,115 MW Q=-3,208 Mvar Ploss=0,475 MW Qloss=-0,343 Mvar F-174272 P=-136,143 MW Q=41,055 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=106,028 MW MW P=-105,888 Q=-37,846Mvar Mvar Q=40,073 Ploss=0,139MW MW Ploss=0,139 Qloss=2,227Mvar Mvar Qloss=2,227 LA CUMBRE 230 kV U=231,486 kV u=100,65 % Uang=-1,23 ° F-174612 P=-138,747 MW Q=52,301 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=113,199 kV u=98,43 % Uang=-5,32 ° CHUSP CARAN P=20,641 MW Q=-6,365 Mvar Ploss=0,342 MW Qloss=-1,347 Mvar YUCUMO 115 kV U=117,590 kV u=102,25 % Uang=-5,83 ° SAN BORJA 115 kV U=116,845 kV u=101,60 % Uang=-6,85 ° YUC SAN BORJA P=14,443 MW Q=-0,780 Mvar Ploss=0,092 MW Qloss=-1,262 Mvar CARAN YUCUMO P=1,401 MW Q=12,518 Mvar Ploss=0,135 MW Qloss=-3,444 Mvar P=-36,879 P=36,941 MW MW Q=-15,544 Q=16,365 Mvar Mvar Ploss=0,062 MW Qloss=0,820 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=81,062 MW Q=-60,495 Mvar Ploss=1,104 MW Qloss=-11,716 Mvar TRONCOS S. RAMON P=138,747 MW Q=-52,301 Mvar Ploss=3,086 MW Qloss=-10,706 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,218 kV u=99,23 % Uang=-2,79 ° YUCUMO TRINIDAD P=66,056 MW Q=-33,084 Mvar Ploss=1,276 MW Qloss=-30,005 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=79,958 MW Q=-33,927 Mvar Ploss=1,770 MW Qloss=-28,090 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-14,852 Mvar S BORJA MOXOS P=7,750 MW Q=-1,818 Mvar Ploss=0,091 MW Qloss=-4,853 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=228,300 kV u=99,26 % Uang=-4,78 ° TR2-175802 Tap=2 CUMBRE YUCUMO P=105,888 MW Q=-40,073 Mvar Ploss=2,892 MW Qloss=-23,354 Mvar MOXOS 115 kV U=115,104 kV u=100,09 % Uang=-8,73 ° GUARAYOS 230 kV U=228,938 kV u=99,54 % Uang=-4,38 ° TRINIDAD 115 kV U=114,145 kV u=99,26 % Uang=-8,84 ° S JOAQ RAM 230 kV U=228,750 kV u=99,46 % Uang=-14,83 ° P=61,207 MW P=-61,047 MW Q=19,368 Mvar Q=-17,670 Mvar Ploss=0,160 Ploss=0,160 MW MW Qloss=1,699 Qloss=1,699 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=81,760 MW Q=-28,285 Mvar Ploss=1,367 MW Qloss=-19,241 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=226,082 kV u=98,30 % Uang=-7,43 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,660 MW Q=1,035 Mvar Ploss=0,007 MW Qloss=-2,995 Mvar TR2-174584 Tap=1 RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=233,535 kV U=232,057 kV u=101,54 % u=100,89 % Uang=-27,94 ° Uang=-24,87 ° S JOAQ GUAY P=80,393 MW Q=-29,559 Mvar Ploss=2,141 MW Qloss=-26,103 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=20,515 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=60,752 MW Q=-21,299 Mvar Ploss=0,533 MW Qloss=-12,387 Mvar COBIJA 230 kV U=236,005 kV u=102,61 % Uang=-33,01 ° RIB COB P=35,419 MW Q=-29,442 Mvar Ploss=0,519 MW Qloss=-41,442 Mvar SM-177142 SHUNT-175751 P=0,000 MW SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar P=0,000 MW Q=11,930 Mvar Q=11,844 Mvar TR2-177131 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar B-177143 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° El ángulo del voltaje de Cobija es -33 grados, por consiguiente la línea es más inestable que con generación, pero el ángulo de 33 grados aun es estable después de una falla. • Anillo 230 kv. st- 1 cond/fase, sin capacitor serie y con generación en Riberalta: 150 CHUSPIPATA 115 kV U=113,887 kV u=99,03 % Uang=-2,91 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CUMB CHUSP P=33,057 MW Q=-5,548 Mvar Ploss=0,591 MW Qloss=-0,034 Mvar F-174272 P=-89,909 MW Q=26,568 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=230,817 kV u=100,36 % Uang=-0,66 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=23,466 MW Q=-9,015 Mvar Ploss=0,474 MW Qloss=-1,011 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=56,851 MW MW P=-56,807 Q=-21,020Mvar Mvar Q=21,734 Ploss=0,045MW MW Ploss=0,045 Qloss=0,714Mvar Mvar Qloss=0,714 F-174612 P=-81,297 MW Q=15,904 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,856 kV u=99,01 % Uang=-6,07 ° YUCUMO 115 kV U=118,985 kV u=103,47 % Uang=-7,26 ° SAN BORJA 115 kV U=118,346 kV u=102,91 % Uang=-8,26 ° YUC SAN BORJA P=14,229 MW Q=-1,464 Mvar Ploss=0,090 MW Qloss=-1,306 Mvar CARAN YUCUMO P=1,292 MW Q=-15,504 Mvar Ploss=0,236 MW Qloss=-3,242 Mvar P=-34,073 P=34,129 MW MW Q=-18,047 Q=18,790 Mvar Mvar Ploss=0,056 MW Qloss=0,743 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=25,650 MW Q=-24,765 Mvar Ploss=0,129 MW Qloss=-13,267 Mvar TRONCOS S. RAMON P=81,297 MW Q=-15,904 Mvar Ploss=1,048 MW Qloss=-10,039 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,539 kV u=99,80 % Uang=-4,70 ° BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 264,1 = 258,7 + P Pérd 5,4 Q Gen (MVAR) -49,9 = + Q Pérd -237,2 Q Carga 89,8 YUCUMO TRINIDAD P=21,795 MW Q=-16,973 Mvar Ploss=0,149 MW Qloss=-32,477 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUARAYOS 230 kV U=232,238 kV u=100,97 % Uang=-6,05 ° + TRINIDAD AT 230 kV U=229,934 kV u=99,97 % Uang=-8,80 ° Qc Paral 0,0 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,5 230 3,9 TOT SIST.: 5,4 % 27 73 100 Pérd Línea 1,5 3,2 = 4,7 Pérd Transf. 0,0 0,7 + 0,7 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -13,7 230 -223,5 TOT SIST.: -237,2 % Pérd Línea 5,8 -13,7 94,2 -233,5 100 = -247,2 Pérd Transf. 0,0 10,0 + 10,0 • Falla de generación. QI Paral 97,6 RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=230,941 kV U=231,319 kV u=100,41 % u=100,57 % Uang=-4,26 ° Uang=-5,83 ° S JOAQ GUAY P=14,495 MW Q=17,270 Mvar Ploss=0,078 MW Qloss=-38,752 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=30,274 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=26,975 Mvar RIB COB P=35,449 MW Q=-29,913 Mvar Ploss=0,549 MW Qloss=-41,913 Mvar GUAY RIB P=32,073 MW Q=-0,314 Mvar Ploss=0,159 MW Qloss=-14,775 Mvar SM-177142 P=-92,910 MW SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=7,471 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW Q=15,169 Mvar Q=22,075 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=92,910 MW P=-92,481 MW Q=-7,471 Mvar Q=14,327 Mvar Ploss=0,429 Ploss=0,429 MW MW Qloss=6,855 Qloss=6,855 Mvar Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD COBIJA 230 kV U=232,479 kV u=101,08 % Uang=-9,18 ° TR2-174584 Tap=1 TRIN S JOAQ P=14,440 MW Q=14,512 Mvar Ploss=0,055 MW Qloss=-27,516 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=25,521 MW Q=-14,556 Mvar Ploss=0,195 MW Qloss=-31,218 Mvar SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,450 MW Q=0,552 Mvar Ploss=0,006 MW Qloss=-3,102 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=231,086 kV u=100,47 % Uang=-7,59 ° P=61,412 MW P=-61,256 MW Q=19,701 Mvar Q=-18,046 Mvar Ploss=0,156 Ploss=0,156 MW MW Qloss=1,655 Qloss=1,655 Mvar Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=3,058 Mvar S BORJA MOXOS P=7,539 MW Q=-2,459 Mvar Ploss=0,089 MW Qloss=-5,011 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=231,218 kV u=100,53 % Uang=-6,33 ° TR2-175802 Tap=2 CUMBRE YUCUMO P=56,807 MW Q=-21,734 Mvar Ploss=0,882 MW Qloss=-23,551 Mvar TRINIDAD 115 kV U=116,110 kV u=100,97 % Uang=-10,17 ° MOXOS 115 kV U=116,918 kV u=101,67 % Uang=-10,07 ° u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 103,5 -7,3 CUMB - CHUSP 101,0 -10,2 CARAN - YUC 101,1 -9,2 YUCUMO 100,5 -6,3 TRINIDAD 115 100,0 -8,8 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB B-177143 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 33,1 1,3 -34,1 -61,3 56,8 81,3 -14,4 35,4 Q MVar -5,5 -15,5 -18,0 -18,0 -21,7 -15,9 -14,5 -29,9 Carga % 28,7 13,5 38,6 63,9 15,9 21,7 5,4 12,1 Posic Tap 3 1 151 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,573 kV u=98,76 % Uang=-3,95 ° CUMB CHUSP P=44,730 MW Q=-7,263 Mvar Ploss=1,072 MW Qloss=1,260 Mvar F-174272 P=-146,043 MW Q=28,563 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=230,735 kV u=100,32 % Uang=-1,17 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSP CARAN P=34,658 MW Q=-12,023 Mvar Ploss=1,000 MW Qloss=0,416 Mvar YUCUMO 115 kV U=119,065 kV u=103,53 % Uang=-12,12 ° SAN BORJA 115 kV U=118,676 kV u=103,20 % Uang=-13,86 ° CARAN YUCUMO P=11,958 MW Q=-19,939 Mvar Ploss=0,561 MW Qloss=-2,358 Mvar P=-32,777 P=32,830 MW MW Q=-18,741 Q=19,457 Mvar Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=0,716 Mvar CUMBRE YUCUMO P=101,185 MW Q=-23,331 Mvar Ploss=2,673 MW Qloss=-12,347 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=72,612 MW Q=-42,798 Mvar Ploss=0,799 MW Qloss=-9,374 Mvar TRONCOS S. RAMON P=129,825 MW Q=-24,244 Mvar Ploss=2,613 MW Qloss=-0,346 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,879 kV u=100,38 % Uang=-7,51 ° BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 275,9 = 258,7 + P Pérd 17,2 Q Gen (MVAR) -52,8 = + Q Pérd -174,0 Q Carga 89,8 YUCUMO TRINIDAD P=65,682 MW Q=-30,441 Mvar Ploss=1,300 MW Qloss=-25,949 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=232,339 kV u=101,02 % Uang=-25,47 ° P=52,910 MW P=-52,786 MW Q=25,366 Mvar Q=-24,053 Mvar Ploss=0,124 Ploss=0,124 MW MW Qloss=1,313 Qloss=1,313 Mvar Mvar + Qc Paral 25,4 % 20 80 100 Pérd Línea 3,4 13,5 = 16,9 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -8,7 230 -165,3 TOT SIST.: -174,0 % Pérd Línea 5,0 -8,7 95,0 -169,3 100 = -178,1 Pérd Transf. 0,0 4,1 + 4,1 TRINIDAD AT 230 kV U=235,270 kV u=102,29 % Uang=-18,74 ° QI Paral 56,8 RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=227,009 kV U=227,909 kV u=98,70 % u=99,09 % Uang=-37,92 ° Uang=-34,95 ° S JOAQ GUAY P=80,429 MW Q=-14,849 Mvar Ploss=2,162 MW Qloss=-25,834 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,996 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-12,784 Mvar NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD COBIJA 230 kV U=228,738 kV u=99,45 % Uang=-43,01 ° TR2-174584 Tap=1 SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUARAYOS 230 kV U=236,071 kV u=102,64 % Uang=-11,14 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=10,009 MW Q=-5,310 Mvar Ploss=0,095 MW Qloss=-2,957 Mvar TRIN S JOAQ P=81,897 MW Q=-12,951 Mvar Ploss=1,468 MW Qloss=-20,097 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=71,812 MW Q=-20,808 Mvar Ploss=1,387 MW Qloss=-24,930 Mvar COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,4 230 13,8 TOT SIST.: 17,2 • S BORJA MOXOS P=16,432 MW Q=-7,489 Mvar Ploss=0,423 MW Qloss=-4,179 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=231,437 kV u=100,62 % Uang=-11,22 ° carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-12,616 Mvar TRINIDAD 115 kV U=118,626 kV u=103,15 % Uang=-19,85 ° MOXOS 115 kV U=118,500 kV u=103,04 % Uang=-18,21 ° YUC SAN BORJA P=23,274 MW Q=-6,090 Mvar Ploss=0,242 MW Qloss=-0,901 Mvar TR2-175802 Tap=2 TR2-174738 Tap=0 P=101,313 MW MW P=-101,185 Q=-21,300Mvar Mvar Q=23,331 Ploss=0,127MW MW Ploss=0,127 Qloss=2,031Mvar Mvar Qloss=2,031 F-174612 P=-129,825 MW Q=24,244 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,482 kV u=98,68 % Uang=-8,62 ° SM-177142 P=0,000 MW SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=-0,000 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW Q=14,273 Mvar Q=20,570 Mvar TR2-177131 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 103,5 -12,1 CUMB - CHUSP 103,2 -19,9 CARAN - YUC 99,5 -43,0 YUCUMO 100,6 -11,2 TRINIDAD 115 102,3 -18,7 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Falla línea 230 kv, tramo Cumbre – Yucumo. RIB COB P=35,438 MW Q=-26,755 Mvar Ploss=0,538 MW Qloss=-38,755 Mvar GUAY RIB P=60,767 MW Q=-9,288 Mvar Ploss=0,530 MW Qloss=-11,703 Mvar B-177143 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 44,7 12,0 -32,8 -52,8 101,2 129,8 81,9 35,4 Q MVar -7,3 -19,9 -18,7 -24,1 -23,3 -24,2 -13,0 -26,8 Carga % 38,8 20,2 37,8 58,0 27,1 34,5 21,2 11,8 Posic Tap 2 1 152 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=112,131 kV u=97,51 % Uang=-6,29 ° CUMB CHUSP P=71,999 MW Q=-6,295 Mvar Ploss=2,517 MW Qloss=5,155 Mvar F-174272 P=-71,999 MW Q=6,295 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=117,377 kV u=102,07 % Uang=-24,22 ° CHUSP CARAN P=60,483 MW Q=-14,950 Mvar Ploss=2,931 MW Qloss=5,671 Mvar YUC SAN BORJA P=11,598 MW Q=-0,482 Mvar Ploss=0,061 MW Qloss=-1,347 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=-0,000MW MW P=0,000 Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Ploss=-0,000MW MW Ploss=-0,000 Qloss=0,000 Mvar Qloss=0,000 Mvar F-174612 P=-153,455 MW Q=22,513 Mvar CARANAVI YUCUMO 115 kV 115 kV U=111,301 kV U=118,031 kV u=96,78 % u=102,64 % Uang=-14,49 ° Uang=-23,40 ° CARAN YUCUMO P=35,852 MW Q=-28,121 Mvar Ploss=2,601 MW Qloss=3,239 Mvar P=-0,699 P=0,753 MW MW Q=-38,128 Q=38,843 Mvar Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=0,715 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=95,383 MW Q=-46,483 Mvar Ploss=1,333 MW Qloss=-5,984 Mvar TRONCOS S. RAMON P=153,455 MW Q=-22,513 Mvar Ploss=3,472 MW Qloss=5,070 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,393 kV u=100,17 % Uang=-8,86 ° YUCUMO TRINIDAD P=0,699 MW Q=-20,073 Mvar Ploss=-0,000 MW Qloss=-34,849 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 275,5 = 258,7 + P Pérd 16,8 Q Gen (MVAR) -43,1 = + Q Pérd -171,2 GUARAYOS 230 kV U=236,049 kV u=102,63 % Uang=-13,60 ° + TRINIDAD AT 230 kV U=236,829 kV u=102,97 % Uang=-23,63 ° Qc Paral 34,5 % 49 51 100 Pérd Línea 8,2 8,3 = 16,4 Pérd Transf. 0,0 0,3 + 0,3 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 4,7 230 -175,9 TOT SIST.: -171,2 % Pérd Línea 2,7 4,7 97,4 -180,1 100 = -175,4 Pérd Transf. 0,0 4,1 + 4,1 COBIJA 230 kV U=233,937 kV u=101,71 % Uang=-34,36 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=232,234 kV U=234,262 kV u=100,97 % u=101,85 % Uang=-29,48 ° Uang=-29,08 ° TR2-174584 Tap=-1 S JOAQ GUAY P=28,026 MW Q=-17,755 Mvar Ploss=0,191 MW Qloss=-39,725 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=-18,770 Mvar COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 8,2 230 8,6 TOT SIST.: 16,8 • S JOAQ RAM 230 kV U=238,045 kV u=103,50 % Uang=-26,00 ° TRIN S JOAQ P=28,204 MW Q=-23,730 Mvar Ploss=0,178 MW Qloss=-28,378 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=94,050 MW Q=-24,766 Mvar Ploss=2,575 MW Qloss=-17,684 Mvar SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,104 MW Q=-1,578 Mvar Ploss=0,009 MW Qloss=-3,017 Mvar P=63,971 MW P=-63,812 MW Q=18,786 Mvar Q=-17,106 Mvar Ploss=0,158 Ploss=0,158 MW MW Qloss=1,680 Qloss=1,680 Mvar Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,733 Mvar Q Carga 89,8 S BORJA MOXOS P=4,937 MW Q=-1,435 Mvar Ploss=0,040 MW Qloss=-5,013 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=235,770 kV u=102,51 % Uang=-23,51 ° TR2-175802 Tap=1 CUMBRE YUCUMO TRINIDAD 115 kV U=114,992 kV u=99,99 % Uang=-25,00 ° MOXOS 115 kV U=115,860 kV u=100,75 % Uang=-25,35 ° SM-177142 P=-50,000 MW SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=14,272 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW Q=15,543 Mvar Q=22,317 Mvar TR2-177131 Tap=0 SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=22,403 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,638 Mvar RIB COB P=35,443 MW Q=-30,464 Mvar Ploss=0,543 MW Qloss=-42,464 Mvar GUAY RIB P=10,335 MW Q=0,427 Mvar Ploss=-0,017 MW Qloss=-16,043 Mvar P=-49,891 P=50,000 MW MW Q=16,017 Q=-14,272 Mvar Mvar Ploss=0,109 Ploss=0,109 MW MW Qloss=1,745 Qloss=1,745 Mvar Mvar B-177143 ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-27,17 ° QI Paral 72,9 NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 102,6 -23,4 CUMB - CHUSP 100,0 -25,0 CARAN - YUC 101,7 -34,4 YUCUMO 102,5 -23,5 TRINIDAD 115 103,0 -23,6 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB FALLA LINEA 230 KV, TRAMO TRONCOS –S. RAMON. Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 72,0 35,9 0,7 -63,8 0,0 153,5 28,2 35,4 Q MVar -6,3 -28,1 -20,1 -17,1 0,0 -22,5 -23,7 -30,5 Carga % 61,9 40,3 10,2 66,1 0,0 40,6 9,4 12,1 Posic Tap 1 1 153 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=112,774 kV u=98,06 % Uang=-5,60 ° CUMB CHUSP P=63,744 MW Q=-7,912 Mvar Ploss=2,177 MW Qloss=4,235 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=170,378 MW MW P=-170,022 Q=-7,424 Mvar Mvar Q=13,107 Ploss=0,356MW MW Ploss=0,356 Qloss=5,684 Mvar Qloss=5,684 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=229,985 kV u=99,99 % Uang=-1,95 ° CARANAVI YUCUMO 115 kV 115 kV U=112,444 kV U=119,207 kV u=97,78 % u=103,66 % Uang=-12,72 ° Uang=-19,88 ° CHUSP CARAN P=52,567 MW Q=-15,647 Mvar Ploss=2,322 MW Qloss=3,997 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,411 MW Qloss=-11,683 Mvar SAN RAMON 230 kV U=231,091 kV u=100,47 % Uang=-42,80 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-32,936 P=33,015 MW MW Q=-30,700 Q=31,751 Mvar Mvar Ploss=0,079 MW Qloss=1,051 Mvar CUMBRE YUCUMO P=170,022 MW Q=-13,107 Mvar Ploss=7,791 MW Qloss=20,076 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,935 kV u=99,07 % Uang=-3,94 ° CUMB CHUSP P=44,051 MW Q=-9,197 Mvar Ploss=0,965 MW Qloss=0,969 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=99,940 MW MW P=-99,837 Q=-18,969Mvar Mvar Q=20,615 Ploss=0,103MW MW Ploss=0,103 Qloss=1,646Mvar Mvar Qloss=1,646 LA CUMBRE 230 kV U=230,630 kV u=100,27 % Uang=-1,15 ° F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO TRINIDAD P=129,216 MW Q=-20,491 Mvar Ploss=5,316 MW Qloss=0,370 Mvar GUARAYOS 230 kV U=235,192 kV u=102,26 % Uang=-40,36 ° CHUSP CARAN P=34,086 MW Q=-13,666 Mvar Ploss=0,926 MW Qloss=0,194 Mvar YUC SAN BORJA P=23,791 MW Q=-4,106 Mvar Ploss=0,238 MW Qloss=-0,942 Mvar CARAN YUCUMO P=11,460 MW Q=-21,360 Mvar Ploss=0,549 MW Qloss=-2,458 Mvar P=-33,780 P=33,837 MW MW Q=-22,047 Q=22,809 Mvar Mvar Ploss=0,057 MW Qloss=0,762 Mvar SAN RAMON 230 kV U=234,111 kV u=101,79 % Uang=-27,27 ° YUCUMO TRINIDAD P=63,622 MW Q=-29,429 Mvar Ploss=1,248 MW Qloss=-25,809 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=55,004 MW Q=-2,514 Mvar Ploss=0,926 MW Qloss=-27,603 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-9,482 Mvar GUARAYOS 230 kV U=238,119 kV u=103,53 % Uang=-24,81 ° S BORJA MOXOS P=16,953 MW Q=-5,464 Mvar Ploss=0,427 MW Qloss=-4,207 Mvar P=52,395 MW P=-52,277 MW Q=23,301 Mvar Q=-22,046 Mvar Ploss=0,118 MW Ploss=0,118 MW Qloss=1,255 Mvar Mvar Qloss=1,255 RIB COB P=35,451 MW Q=-29,889 Mvar Ploss=0,551 MW Qloss=-41,889 Mvar GUAY RIB P=10,359 MW Q=-5,978 Mvar Ploss=-0,010 MW Qloss=-15,739 Mvar SM-177142 P=-50,000 MW SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=7,103 Mvar P=-0,000 MW P=0,000 MW Q=15,209 Mvar Q=22,069 Mvar TR2-177131 Tap=0 B-177143 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-38,01 ° ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 MOXOS 115 kV U=118,670 kV u=103,19 % Uang=-18,08 ° COBIJA 230 kV U=232,438 kV u=101,06 % Uang=-45,23 ° P=-49,882 P=50,000 MW MW Q=8,981 Q=-7,103 Mvar Mvar Ploss=0,118 Ploss=0,118 MW MW Qloss=1,878 Qloss=1,878 Mvar Mvar TRINIDAD 115 kV U=118,106 kV u=102,70 % Uang=-19,72 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=10,526 MW Q=-3,256 Mvar Ploss=0,103 MW Qloss=-2,911 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=235,157 kV u=102,24 % Uang=-14,68 ° TRIN S JOAQ P=45,951 MW Q=9,093 Mvar Ploss=0,506 MW Qloss=-25,732 Mvar SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=234,036 kV u=101,75 % Uang=-18,57 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,397 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=11,873 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=230,334 kV u=100,15 % Uang=-11,12 ° TR2-175802 Tap=3 S.RAMON GUARAYOS P=54,600 MW Q=18,900 Mvar Ploss=0,404 MW Qloss=-11,933 Mvar S JOAQ GUAY P=28,087 MW Q=-22,922 Mvar Ploss=0,228 MW Qloss=-38,153 Mvar TRIN S JOAQ P=28,314 MW Q=-28,080 Mvar Ploss=0,227 MW Qloss=-26,555 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=229,265 kV u=99,68 % Uang=-33,98 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=230,915 kV U=231,670 kV u=100,40 % u=100,73 % Uang=-40,31 ° Uang=-39,84 ° TR2-174584 Tap=1 SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=-44,444 Mvar SAN BORJA 115 kV U=119,926 kV u=104,28 % Uang=-13,77 ° CUMBRE YUCUMO P=99,837 MW Q=-20,615 Mvar Ploss=2,378 MW Qloss=-13,994 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=232,438 kV u=101,06 % Uang=-36,53 ° P=39,520 MW P=-39,429 MW Q=29,709 Mvar Q=-28,739 Mvar Ploss=0,091 Ploss=0,091 MW MW Qloss=0,970 Qloss=0,970 Mvar Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=55,011 MW Q=-8,364 Mvar Ploss=1,055 MW Qloss=-25,998 Mvar SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD P=23,879 MW Q=-8,464 Mvar Ploss=0,607 MW Qloss=-1,425 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=228,824 kV u=99,49 % Uang=-18,98 ° CARANAVI YUCUMO 115 kV 115 kV U=114,330 kV U=120,597 kV u=99,42 % u=104,87 % Uang=-8,57 ° Uang=-12,06 ° TRONCOS S. RAMON S BORJA MOXOS P=31,456 MW Q=-7,392 Mvar Ploss=1,577 MW Qloss=-0,928 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-15,581 Mvar TRINIDAD 115 kV U=115,382 kV u=100,33 % Uang=-34,83 ° MOXOS 115 kV U=115,684 kV u=100,59 % Uang=-30,83 ° YUC SAN BORJA P=38,724 MW Q=-4,842 Mvar Ploss=0,668 MW Qloss=0,250 Mvar CARAN YUCUMO P=28,545 MW Q=-27,144 Mvar Ploss=1,857 MW Qloss=1,148 Mvar TR2-175802 Tap=3 TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN BORJA 115 kV U=117,896 kV u=102,52 % Uang=-22,66 ° RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=231,479 kV U=232,425 kV u=100,64 % u=101,05 % Uang=-5,77 ° Uang=-8,95 ° COBIJA 230 kV U=233,115 kV u=101,35 % Uang=-10,69 ° TR2-174584 Tap=1 S JOAQ GUAY P=46,457 MW Q=5,151 Mvar Ploss=0,728 MW Qloss=-35,807 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,790 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,289 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=64,686 MW Q=-9,376 Mvar Ploss=0,570 MW Qloss=-12,562 Mvar RIB COB P=35,445 MW Q=-30,119 Mvar Ploss=0,545 MW Qloss=-42,119 Mvar SM-177142 P=-126,236 MW SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=9,563 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW Q=15,280 Mvar Q=22,161 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=-125,501 P=126,236 MW MW Q=21,296 Q=-9,563 Mvar Mvar Ploss=0,735 Ploss=0,735 MW MW Qloss=11,733 Qloss=11,733 Mvar Mvar B-177143 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° 154 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 270,2 = 258,7 + P Pérd 11,5 Q Gen (MVAR) -37,7 = + Q Pérd -189,5 Q Carga 89,8 + Qc Paral 9,5 QI Paral 71,5 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 3,2 230 8,3 TOT SIST.: 11,5 % 28 72 100 Pérd Línea 3,2 7,3 = 10,5 Pérd Transf. 0,0 1,0 + 1,0 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -9,4 230 -180,2 TOT SIST.: -189,5 % Pérd Línea 4,9 -9,4 95,1 -195,6 100 = -204,9 Pérd Transf. 0,0 15,4 + 15,4 NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 104,9 -12,1 CUMB - CHUSP 102,7 -19,7 CARAN - YUC 101,4 -10,7 YUCUMO 100,2 -11,1 TRINIDAD 115 101,8 -18,6 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 44,1 11,5 -33,8 -52,3 99,8 0,0 -46,0 35,4 Q MVar -9,2 -21,4 -22,0 -22,0 -20,6 0,0 -9,1 -30,1 Carga % 38,6 20,9 20,2 56,7 26,6 0,0 12,0 12,1 Posic Tap 3 1 Para este tipo de falla se puede reducir el ángulo máximo de voltaje de cola de línea de Cobija de -45,23 a -10,69 grados volviéndose más estable la transmisión, para eso mientras dure esta condición, la planta de generación Cachuela Esperanza deberá tomar más carga de 50 MW a 126,236 MW. • Falla de línea 230 kv, tramo Trinidad – S. Joaquín. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-97,988 MW Q=27,816 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=114,228 kV u=99,33 % Uang=-3,08 ° CUMB CHUSP P=34,338 MW Q=-7,971 Mvar Ploss=0,645 MW Qloss=0,105 Mvar TR2-174738 Tap=0 P=63,649 MW MW P=-63,597 Q=-19,845Mvar Mvar Q=20,688 Ploss=0,053MW MW Ploss=0,053 Qloss=0,844Mvar Mvar Qloss=0,844 LA CUMBRE 230 kV U=230,747 kV u=100,32 % Uang=-0,74 ° F-174612 P=-88,695 MW Q=23,208 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CARANAVI 115 kV U=114,727 kV u=99,76 % Uang=-6,47 ° CHUSP CARAN P=24,693 MW Q=-11,577 Mvar Ploss=0,546 MW Qloss=-0,840 Mvar YUCUMO 115 kV U=120,722 kV u=104,98 % Uang=-8,03 ° SAN BORJA 115 kV U=119,904 kV u=104,26 % Uang=-9,12 ° YUC SAN BORJA P=16,095 MW Q=-0,810 Mvar Ploss=0,112 MW Qloss=-1,291 Mvar CARAN YUCUMO P=2,447 MW Q=-18,237 Mvar Ploss=0,333 MW Qloss=-3,069 Mvar P=-34,882 P=34,944 MW MW Q=-21,608 Q=22,439 Mvar Mvar Ploss=0,063 MW Qloss=0,832 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=32,834 MW Q=-33,291 Mvar Ploss=0,227 MW Qloss=-12,927 Mvar TRONCOS S. RAMON P=88,695 MW Q=-23,208 Mvar Ploss=1,261 MW Qloss=-8,818 Mvar SAN RAMON 230 kV U=231,096 kV u=100,48 % Uang=-5,15 ° YUCUMO TRINIDAD P=27,569 MW Q=-20,921 Mvar Ploss=0,245 MW Qloss=-31,913 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=32,606 MW Q=-10,955 Mvar Ploss=0,317 MW Qloss=-31,002 Mvar carga conc P=54,600 MW Q=18,900 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-9,409 Mvar S BORJA MOXOS P=9,384 MW Q=-1,820 Mvar Ploss=0,135 MW Qloss=-4,996 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=230,598 kV u=100,26 % Uang=-7,08 ° TR2-175802 Tap=3 CUMBRE YUCUMO P=63,597 MW Q=-20,688 Mvar Ploss=1,083 MW Qloss=-22,207 Mvar MOXOS 115 kV U=117,838 kV u=102,47 % Uang=-11,27 ° GUARAYOS 230 kV U=235,217 kV u=102,27 % Uang=-6,88 ° P=59,614 MW P=-59,468 MW Q=18,956 Mvar Q=-17,413 Mvar Ploss=0,145 Ploss=0,145 MW MW Qloss=1,542 Qloss=1,542 Mvar Mvar TRINIDAD 115 kV U=116,640 kV u=101,43 % Uang=-11,59 ° MOXOS TRINIDAD P=3,249 MW Q=1,176 Mvar Ploss=0,017 MW Qloss=-3,111 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=230,247 kV u=100,11 % Uang=-4,41 ° TRIN S JOAQ SHUNT-178450 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=230,880 kV u=100,38 % Uang=-10,27 ° SHUNT-178414 SHUNT-178068 SHUNT-178390 SHUNT-178426 SHUNT-178438 SHUNT-178399 P=0,000 MW P=0,000MW MW P=0,000 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000Mvar Mvar Q=0,000 Q=0,000 Mvar RIBERALTA GUAYARAM 230 kV 230 kV U=230,748 kV U=231,011 kV u=100,33 % u=100,44 % Uang=-3,58 ° Uang=-4,45 ° COBIJA 230 kV U=232,259 kV u=100,98 % Uang=-8,51 ° TR2-174584 Tap=1 S JOAQ GUAY P=0,000 MW Q=-21,041 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-38,994 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,041 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=12,083 Mvar ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB AÑO 2037 GUAY RIB P=17,501 MW Q=3,177 Mvar Ploss=0,048 MW Qloss=-15,365 Mvar RIB COB P=35,450 MW Q=-29,831 Mvar Ploss=0,550 MW Qloss=-41,831 Mvar SM-177142 P=-78,104 MW SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=6,508 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW Q=15,130 Mvar Q=22,039 Mvar TR2-177131 Tap=0 P=78,104 MW P=-77,799 MW Q=-6,508 Mvar Q=11,380 Mvar Ploss=0,305 Ploss=0,305 MW MW Qloss=4,871 Qloss=4,871 Mvar Mvar B-177143 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° 155 BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 264,8 = 258,7 + P Pérd 6,1 Q Gen (MVAR) -57,5 = + Q Pérd -208,2 Q Carga 89,8 + Qc Paral 9,4 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,8 230 4,3 TOT SIST.: 6,1 % 29 71 100 Pérd Línea 1,8 3,7 = 5,5 Pérd Transf. 0,0 0,6 + 0,6 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -13,2 230 -195,0 TOT SIST.: -208,2 % Pérd Línea 6,3 -13,2 93,7 -203,1 100 = -216,3 Pérd Transf. 0,0 8,1 + 8,1 QI Paral 70,3 NEPLAN Nodo Kv. Nombre YUCUMO 115 TRINIDAD COBIJA YUCUMO 230 TRINIDAD u Ángulo V Tension Elemento % ° Kv. Nombre 105,0 -8,0 CUMB - CHUSP 101,4 -11,6 CARAN - YUC 101,0 -8,5 YUCUMO 100,3 -7,1 TRINIDAD 115 100,4 -10,3 CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ 230 RIBER - COB Tipo Línea Línea 1Trafo 1 Trafo Línea Línea Línea Línea P MW 34,3 2,4 -34,9 -59,5 63,6 88,7 0,0 35,5 Q MVar -8,0 -18,2 -21,6 -17,4 -20,7 -23,2 0,0 -29,8 Carga % 30,2 15,8 41,0 62,0 17,4 24,0 0,0 12,1 Posic Tap 3 1 5.1.1.2. Análisis de resultados de alternativas. Se analizara para cada 5 años los resultados de los flujos para evaluar los seis criterios enunciados desde 5.1.1.2.1. a 5.1.1.2.5., con la finalidad de encontrar la mejor configuración para el periodo mencionado y así por pasos cubrir los 20 años de proyección del Estudio. 5.1.1.2.1. Criterio Técnico – económico. Se limitara a la evaluación cualitativa de menor inversión y de pérdidas de potencia, que influyen directamente en la parte económica y cumplir las condiciones de calidad de acuerdo a ley. 5.1.1.2.2. Criterio de Pérdidas técnicas mínimas. Son las perdidas de potencia evaluadas en el sistema, correspondientes a la de menor valor entre las alternativas. 5.1.1.2.3. Criterio de Confiabilidad. Debe cumplir la condición (n-1) y de calidad correspondiente a una contingencia. 5.1.1.2.4. Criterio de estabilidad de voltaje. Que se pueda realizar la regulación de voltaje en forma estable y no con oscilaciones bruscas que impidan entrar en los rangos de voltaje de norma. 5.1.1.2.5. Criterio de estabilidad de frecuencia o de transmisión de potencia. Se limitara que el máximo ángulo de voltaje de línea sea menor a 35 grados, para que en la curva de potencia sea estable el sistema ante fallas de corto circuito en cualquiera de los componentes del sistema eléctrico, ya sea en 115 KV o 230 KV. 156 Premisas de evaluación y selección de alternativas técnicas: El criterio para evaluar a menor costo, es para el primer periodo con un anillo La CumbreTrinidad- Troncos, línea de 230 KV Simple Terna 1 conductor por fase (ST-1c./F.) igual que la línea Trinidad- Cobija. Para el segundo periodo y posteriores se ira implementado alternativas en forma progresivamente mas costosas, hasta encontrar la solución técnica que resuelva el requerimiento de calidad y otros, ST- 2 c./F. ó ST- 3 c./F, luego plantear DT- 1 c./F y DT- 2 c./F, posteriormente con capacitor serie y finalmente la inclusión de generación en Cachuela Esperanza, que por su elevada inversión por ser una central de exportación, soluciona todo problema técnico y mejora las condiciones de operación de todo el sistema objeto del estudio. AÑO 2017: • Configuración ST- 1 conductor Rail/fase, para el anillo La Cumbre - Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija. o Se ve que la línea de 115 Kv. energizada desde la Cumbre y con un solo transformador en Trinidad, cumple la regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en ambos niveles de voltaje. ▪ Ante una falla en el transformador Trinidad, la línea 115 KV se convierte en radial energizada desde la Cumbre y es inestable por el ángulo de voltaje de 115 kv de -48.49 grados, que sobrepasa el ángulo de estabilidad, además que no se logran voltajes de norma, si se incrementa capacitores se sobrepasa los márgenes superiores y si se adiciona reactores, se superan los límites inferiores de voltaje 115 KV. ▪ La anterior situación indeseable se supera adicionado la subestación Yucumo, que ante la falla en alguno de las dos subestaciones, se logra situaciones soportables ya verificadas. ▪ De ahora en adelante la situación normal del sistema de 115 KV. es con la energización de las subestaciones Yucumo, Trinidad y La Cumbre. ▪ Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, se incrementa el ángulo de estabilidad pero están lejos del límite de estabilidad. AÑO 2022: • Configuración ST- 1 conductor Rail/fase 230 KV., para el anillo La Cumbre Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija. o El estado normal incluye que la línea de 115 Kv. esté energizada desde la Cumbre y con dos transformadores en Trinidad y Yucumo, cumple la regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en ambos niveles de voltaje. ▪ Se vuelve a verificar que en caso de que no hubiese un transformador que energice la línea de 115 KV. y ésta sea radial energizada desde La Cumbre y para las condiciones actuales de carga, no se logra que todos los voltajes de nodo sean de norma, se vuelve inestable y la mejor 157 ▪ ▪ ▪ situación conseguida se muestra con el 100 % voltaje en Trinidad y un angulo de -88.84 grados, y los nodos Chuspipata, Caranavi, Yucumo y Moxos con bajo voltaje, mientras que todos lo voltajes de los nodos de 230 KV. son de norma. El primer tramo La Cumbre – Chuspipata tiene un 76 % de carga; de lo anterior se verifica la necesidad de dos transformadores en 115 KV. (situación normal). Las pérdidas reales son de 5,1 MW (5,1*100/140,8 = 3,6 %). Ante falla de uno cualquiera de los dos transformadores de Yucumo o Trinidad, toda la línea 115 KV esta energizada desde dos puntos ( anillado), para el primer caso, los voltajes de norma se consiguen con el tap 0 y llegando al 99 % en Trinidad y un ángulo de -11,6 grados, el tramo más cargado está a 31,7 % y el transformador a 36 %; en el segundo caso hay un anillo más corto hasta Yucumo y radial desde Yucumo hasta Trinidad, por esta razón se requiere que el transformador de Yucumo esté en un tap de mayor posición 4 para tener un 105 % en el nodo, por caída de tensión y con 15,69 MVAR de capacitores en Trinidad en 115 KV. para lograr que su voltaje de nodo sea de norma 97 % y su ángulo de -28,75 grados, el tramo de mayor carga es de 31,7 % y el transformador a 36 %. La situación normal del sistema de 115 KV. energizado con 2 transformadores y La Cumbre, con voltajes de norma y un ángulo máximo de -11,6 grados en Trinidad (la mitad del ángulo del menor con falla de un transformador Trinidad), las cargas mayores de un tramo La Cumbre – Chuspipata con 27,2 % y 31 % en el transformador Trinidad, la compensación reactiva capacitiva es nula y la compensación con reactores es 154,1 MVAR. Del diagrama se ve que: La potencia entregada a 115KV: 28,64 + 14,24 + 28,46 =71,34 MW. La carga de 115 KV es: 70.03 MW. Las pérdidas son (71,34-70,03) = 1,31 MW. y 1,31*100/71,34 = 1,83 % de la potencia entregada que es bajo. Las pérdidas totales del sistema 115 y 230 KV es 5,1 MW. y el 23 % de éstas son en 115 KV. = 0,23* 5,1 MW. = 1,17 MW que es aproximadamente 1,31 MW. con un error de 11 %. ▪ ▪ Se simuló la apertura de uno por vez, de los otros tramos de 115 KV. y solo se muestra el más crítico Yucumo- S. Borja que aún sin el transformador de Yucumo se llega a voltajes de norma, sin uso de capacitores y el transformador de Trinidad en tap 0, ésto por que la mayor carga es la de Trinidad. Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por la falla se incrementa el ángulo de estabilidad a -30,46 y -40,26 grados respectivamente y las máximas cargas son 26,8 % en el tramo Cumbre – 158 ▪ Yucumo y 25,4 % de Troncos – S. Ramón, las pérdidas totales son de 7,9 y 8,8 MW. que son mayores que en la condición normal, lógicamente por la reducción de una de las líneas y transferencia de carga a las disponibles. Para una falla en el tramo Trinidad – S. Joaquín, se recorta el sistema de 230 KV. al anillo, consiguiéndose los voltajes de norma, pero queda sin energía eléctrica todo el Dpto. de Pando incluyendo a Cobija. AÑO 2027: • Configuración ST- 1 conductor Rail/fase 230 KV., para el anillo La Cumbre Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija. o El estado normal la regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en ambos niveles de voltaje. ▪ Cobija es cola de línea y su voltaje es 99,34 % de 230 KV. con un ángulo de -33.02 grados, el voltaje de Trinidad es 99,89 % del voltaje de 115 KV. con un ángulo de -15,51 grados, el resto de los nodos tienen voltaje de norma y sus ángulos menores a los máximos antes mencionados. Los primeros tramos de 115 KV. La Cumbre – Chuspipata tiene un 32,6 % de carga y troncos – S. Ramón de 230 KV. con 23,1 %, los transformadores de Yucumo y Trinidad con 23,3 y 38,3 % de carga de su potencia nominal. ▪ Como se nota para el estado normal respecto del quinquenio anterior, se ve un incremento de los ángulos máximos, cargas de líneas y transformadores, por el incremento de carga. ▪ Las pérdidas de potencia totales reales son de 8,0 MW (8,0*100/185,9 = 4,3 %, se ve un incremento de pérdidas totales respecto al año 2022, normal por el incremento de carga, las pérdidas en 115 KV. es de 0,25* 8 MW. = 2 MW. también se incrementaron), la compensación de reactivos capacitivos nulos e inductivos es de 121,2 MVAR. ▪ Ante falla de uno cualquiera de los dos transformadores de Yucumo o Trinidad, para el primer caso los voltajes de norma se consiguen con el tap 6 y llegando al 105,47 % de 115 KV. en Trinidad y un ángulo de 15,99 grados, el tramo más cargado está a 47,7 % y el transformador a 57,7 %, el máximo ángulo en 230 KV. es de -33,42 grados en Cobija; en el segundo caso en Trinidad su voltaje de nodo es de 94,8 % y su ángulo de -39,7 grados, el tramo de mayor carga es de 47,7 % y el transformador a 57,7 %, en 230 KV. el máximo ángulo es de -29,53 grados en Cobija. ▪ La situación normal del sistema de 115 KV. energizado con 2 transformadores y La Cumbre, con voltajes de norma y un ángulo máximo de -15,5 grados en Trinidad, las cargas mayores de un tramo La Cumbre – Chuspipata con 32,6 % y 38,3 % en el transformador Trinidad. 159 ▪ Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por la falla se incrementa el ángulo de estabilidad a -40,55 y -46,2 grados respectivamente y las máximas cargas son 37,6 % en el tramo Cumbre – Yucumo y 33,5 % de Troncos – S. Ramón, las pérdidas totales son de 17 y 15 MW. que son mayores que en la condición normal. AÑO 2032: • Configuración ST- 1 conductor Rail/fase 230 KV., para el anillo La Cumbre Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija. o El estado normal la regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en ambos niveles de voltaje. ▪ Cobija es cola de línea y su voltaje es 99,3 % de 230 KV. con un ángulo de -38.1 grados, el voltaje de Trinidad es 102,4 % del voltaje de 115 KV. con un ángulo de -19,5 grados, el resto de los nodos tienen voltaje de norma y sus ángulos menores a los máximos antes mencionados. Los primeros tramos de 115 KV. La Cumbre – Chuspipata tiene un 44,5 % de carga y troncos – S. Ramón de 230 KV. con 26,5 %, los transformadores de Yucumo y Trinidad con 25,1 y 51,4 % de carga de su potencia nominal; respecto del quinquenio anterior, se ve un aumento de ángulos máximos de -33 a -38, cargas de líneas y transformadores, por incremento de carga. ▪ Las pérdidas de potencia totales reales son de 13,9 MW (13,9*100/235,6 = 5,9 %, se ve un incremento de pérdidas totales respecto al año 2027 con 4,3 % normal por el incremento de carga, las pérdidas en 115 KV. es de 0,25* 13,9 MW. = 3,5 MW. también se incrementaron), la compensación de reactivos capacitivos nulos e inductivos es de 76,9 MVAR. ▪ Ante falla de uno cualquiera de los dos transformadores de Yucumo o Trinidad, para el primer caso los voltajes de norma se consiguen con el tap 2 y llegando al 102,28 % de 115 KV. en Trinidad y un ángulo de 17,46 grados, el tramo más cargado está a 54,6 % y el transformador a 62,5 %, el máximo ángulo en 230 KV. es de -35,7 grados en Cobija; en el segundo caso en Trinidad su voltaje de nodo es de 95,8 % de 115 KV. y su ángulo de -31,8 grados (como se ve el angulo del voltaje crece demasiado para ésta contingencia por quedar 3 tramos en radial con la máxima carga de Trinidad con 52,7 MW. al final de la linea, motivo por lo que hay que prever que no ocurra esta falla, incrementando un transformador en Trinidad), el tramo de mayor carga Yuc.- S. Borja es de 67 % y el transformador Yuc. con 75 %, en 230 KV. el máximo ángulo de voltaje es de -30,28 grados en Cobija. ▪ Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por la falla se incrementa el ángulo de estabilidad a -53,27 y -26,1 grados respectivamente y las máximas cargas son 43 % en el tramo Cumbre – 160 Yucumo y 43 % de Troncos – S. Ramón, las pérdidas totales son de 17 y 14 MW. que son mayores que en la condición normal. Se hace notar que para la falla del tramo La Cumbre – Yucumo en 230 KV., no se logra estabilizar todos los voltajes dentro de norma, en los diagramas se muestran dos situaciones, una de bajo voltaje 81,85 % en 230 KV. con ángulo de -53,27 grados, el máximo voltaje conseguido en 115 KV es de 93,98 % en Trinidad con -30 grados y de 89,33 % en S. Borja con 89,83 %. En otro diagrama se muestra el sobrevoltaje con 186,5% de 115 KV en Trinidad y 257,7 % de 230 KV en Cobija. No se puede lograr estabilizar con compensación reactiva, todos los voltajes dentro del rango de norma, al no cumplir una condición de falla en el tramo Cumbre – Yucumo en 230 KV., la opción de ST-1 cond/fase no es válida técnicamente para el quinquenio evaluada en 2032, se plantea la siguiente alternativa en costo. AÑO 2037. Configuración ST-1 conductor Rail/fase 230 KV. - Condición Normal: Como se puede ver las cargas de las líneas de 115 y 230 KV no superan el 45 % y del transformador de 60 % si es un transformador o 30 % si son dos transformadores de 100 KVA, el máximo ángulo de voltaje es en Cobija de -43,5 grados. - Para las fallas del trafo Yucumo y tramo Cumbre- Chuspipata, en ambas situaciones se consigue los voltajes de norma en todos los nodos de 115 KV, con aplicacion de capacitores en paralelo. Para las fallas de tramos de 230 KV en Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, en ninguno de ellos se logra estabilizar los voltajes de norma, además el ángulo máximo de -132 grados en Cobija, motivo por el que se determina desechar esta alternativa para el periodo 2037. - Configuración ST- 2 conductores Rail/fase 230 KV, año 2037. El anillo La Cumbre - Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija, solo se valora el sistema 230 KV., por ser este el crítico y no así 115 KV. ▪ Para el estado normal las pérdidas totales están en 12,5 MW. (12,8*100/271,2= 4,7 % y las pérdidas en 115 KV son 0,2*4,7 %= 0,95 % y en 230 KV. 4,7-0,95= 3,76 %), la compensación capacitiva es nula y la de reactores es de 77 MVAR. Todos los voltajes de 115 KV y 230 KV son los de norma y respectivamente con sus ángulos máximos de -16,54 y -41,02 grados y las máximas cargas son respectivamente de 39,5 % Cumbre – 161 Chuspipata, en el transformador de Trinidad de 60,7 % y Troncos – S. Ramón con 34 % (131 MW*100/ 380 MW= 34 %). ▪ Para una contingencia en tramos del anillo 230 KV. más cargadas como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por falla se incrementa el ángulo de estabilidad a -50,34 y -47,8 grados muy difícilmente se logra estabilizar los voltajes de nodo dentro de norma, se muestran dos diagramas donde los voltajes están fuera de norma (con sobre voltaje desde nodo S, Joaquín con 113, 5 % hasta Cobija con 127,89 % y bajo voltaje en casi todos los nodos de 115 y 230 KV. con un mínimo de 64,43 % en Cobija)es inestable por eso se busca otra configuración DT1 cond./Fase, respectivamente y las máximas cargas son 29,5% en el tramo Cumbre – Yucumo y % de Troncos – S. Ramón, con pérdidas de 56,9 % y 29,5 % respectivamente, que son valores muy altos, pero es una situación de falla que no debe permanecer, se plantea la siguiente alternativa en costo. En el siguiente diagrama, la falla más crítica es la del tramo Cumbre – Yucumo en 230 KV.hay sobre voltaje fuera de norma a partir del nodo S. Joaquín hasta Cobija con 127,89 % y -25,10 grados, con el tramo Troncos – S Ramón a 25 % de carga. En el siguiente diagrama se muestra un bajo voltaje en 115 KV. en todos los nodos en 230 KV, cuyo estado solo difiere del anterior en la adición de 0,2 MW para que cambie del estado de sobre voltaje y de bajo voltaje, oscilante en voltaje. Línea 230 Kv. año 2037. Un cond./Fase DT para el anillo (DT- 1 Cond. /fase). Estado normal. - - Los voltajes en 115 y 230 KV son de norma y sus ángulos máximos son -12,6 y -39,2 grados respectivamente. Las pérdidas totales son de 10,9 MW, la compensación con reactores es de 62 MVAR y los porcentajes de carga son bajas, 36,4 % y 20,3 % para 115 y 230 KV respectivamente, en transformadores de 64,8 % si fuese un solo transformador de 100 KVA en Trinidad. Se analizan las fallas más importantes en 230 KV que son las salidas del anillo Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, los voltajes en ambos casos para 115 y 230 KV, son los de norma en todos los nodos, pero el margen de compensación es estrecho y que a partir de ésos valores es inestable, las cargas máximas en 230 KV. están el orden de 220 MW (63 %).Esta opción se desestima en el año 2042. Configuración doble terna 2 conductor /fase, DT- 2 cond./Fase. AÑO 2037 Estado Normal. 162 Las pérdidas totales son de 13,4 MW. (13,4 MW.*100/272,2 MW.= 5 %), que son bajas porque hay dos conductores en paralelo, es decir la mitad de la resistencia de DT-1 cond/fase y 0,25 de ST-1 Cond./fase. La compensación capacitiva es nula y la de reactores es de 61 MVAR., las perdidas en 115 KV. es 0,11* 5 % = 0,5 % y para 230 KV es 4,5 %. Para estado normal, los voltajes son de norma en 115 como en 230 KV., sus máximos ángulos son -10,95 y -37,73 grados respectivamente, sus cargas máximas son de 34,4 % y del orden de 20 % en 230 KV. (se hace notar que el anillo es DT- 1 con/fase, es decir 4 conductores por fase en total y desde Trinidad hasta Cobija solo 1 conductor /fase, con capacidades de 4 a 1 respectivamente). Para falla en tramo Troncos – S. Ramón, no se consiguen los voltajes de norma en 230 KV desde Trinidad hasta Cobija (con un máximo de 130,52 % y -20,6 grados) y hasta S. Ramón, por tanto hay que desestimar ésta alternativa. - - Se evalúa para DT- 2 cond./fase IBIS para el año 2037, en estado normal los voltajes son normales en 115 y 230 KV en magnitudes y ángulos. Para falla en 230 KV Troncos- S. Ramón y Cumbre- Yucumo, se consiguen los voltajes de norma en 115 y 230 KV., pero los márgenes de compensación son estrechos y a partir de ahí son inestables los voltajes, este calibre de conductor no es estandarizado para 230 KV y puede resultar mecánicamente insuficiente para el cruce de ríos con vanos extra largos, por tanto se desestima ésta opción. 5.1.1.1.3.3. Línea 230 Kv. simple terna con capacitor serie, año 2037. El factor de compensación capacitiva es de 70 % de la reactancia inductiva, es decir solo quedara un 30 % de la reactancia capacitiva original de la línea. - Escenario Normal. Los voltajes de 115 y 230 KV son de norma, pero se nota una reducción importante de los ángulos máximos de voltajes en ambos niveles que implica mayor estabilidad de la línea de transmisión (de …. a …. Grados, de la configuración ST- 1 cond. / fase normal sin y con capacitor serie.); la capacidad térmica del conductor y línea no se altera con el capacitor serie. Las pérdidas activas totales son de 17 MW (17 MW.*100/275,7 MW.= 6 %) y de 0,06*6 % = 0,36 % en 115 KV y 5,64 % en 230 KV., con compensación reactiva de 30 MVAR capacitiva y 39,3 MVAR en reactores paralelos. Las cargas de las líneas son de 28,5 % y 35 % de 115 y 230 KV, en los transformadores no superan el 30 % para dos transformadores de 100 KVA (por confiabilidad). 163 Fallas en sistema 115 KV.: - - - Fallas en trafo Yucumo, la línea de 115 KV está energizada por ambos extremos y el nodo de menor voltaje es Caranavi con 96,23 % y su mayor ángulo en Yucumo y San Borja con -13,97 y -13,86 grados por acción de los capacitores que modifican el ángulo. Falla en trafo Trinidad, con compensación capacitiva no se logra llegar a los voltajes de norma en 115 KV en San Borja, Moxos y Trinidad, por tanto se debe evitar llegar a esta condición que no tiene solución y para prevenir se debe operar con 2 transformadores en Trinidad, se simula con 1 transformador en Trinidad y como no supera su capacidad de 100 MVA se ve que es un estado normal. Apertura del interruptor de 115 KV en La Cumbre, y aplicando capacitores en paralelo en Yucumo con 8,6 MVAR. Y su ángulo máximo en Caranavi con – 15,7 grados, como la fuente de energización son las dos subestaciones de Yucumo y Trinidad con carga de 60 % y 30 % respectivamente. - Aquí se hace notar que para evitar la aplicación de capacitores en 115 KV ante alguna de las fallas anteriormente mencionadas de tramos de línea de115 KV., es preferible también incluir dos transformadores en Yucumo similar a Trinidad (fallas en: Moxos- Trinidad, Yucumo – S. Borja y Chuspipata – Caranavi, lo cual se puede verificar también para estado normal, en 115 KV. no se requieren capacitores en paralelo para lograr los voltajes de norma, recordar que hay varios taps en ambos transformadores de dichas subestaciones). Fallas en sistema 230 KV.: - Falla en tramo Troncos - S. Ramón, los voltajes son de norma en 115 y 230 KV, con máximos ángulos de -19,17 y -43,15 grados respectivamente, éstos voltajes se logran con la compensación de 28,9 MVAR capacitivos y 37,5 MVAR en reactores en paralelo; las pérdidas son de 36,6 MW (12 %), que son elevadas pero es una situación de falla indeseable que debe ser solucionado a la brevedad, los tramos mas cargados de línea están a 55 y 67 % para esta contingencia que imprime la máxima carga a las líneas y la máxima carga de los transformadores es de 30 %, similar a estado normal. - Falla en tramo Cumbre – Yucumo, los valores obtenidos son similares al caso anterior de Troncos – S. Ramón. 5.1.1.1.3.4. Con Generación en Cachuela Esperanza y que se conectara al nodo Riberalta, ST-1 cond./fase Rail, con capacitor serie (AÑO 2037). En estado normal los voltajes de 115 y 230 KV son de norma en todos los nodos con sus ángulos máximos en-7,07 grados en Trinidad y -16,68 grados en Cobija respectivamente, para una generación controlada de 50 MW en Riberalta. Las pérdidas totales son de 9,5 MW. (3,5 %) que son bajas, se implanto un voltaje de 100 % en el nodo de generación Riberalta y en todos los nodos de 115 y 230 KV son de norma y los ángulos máximos son de -7,07 y -16,68 grados respectivamente en Trinidad y Cobija, para obtener esos voltajes se realizó compensación capacitiva de 15,3 MVAR y 43,4 MVAR de 164 reactores en paralelo, las cargas máximas en tramos de línea son de 24 % y 33 % en 115 y 230 KV. El ángulo de voltaje depende de la carga tomada por generación. Las fallas de diferentes tramos de linea de 115 KV, puede ser controlada en voltaje por modificacion de taps de los transformadores Yucumo, Trinidad y/o voltaje del nodo La Cumbre en 115 KV., sin necesidad de adicionar capacitores, ninguno de los tramos superan en carga el 30 % de su capacidad, ni 40 % de los dos tranformadores de cada subestacion Yucumo y Trinidad. Falla de trafos Yucumo o Trinidad los resultados son muy similares a los anteriores, por que igual se energiza la linea de 115 KV desde dos puntos, sin importar la generacion que influye sobretodo en la red de 230 KV y quizas menos en la vcarga que tomen los transformadores. Las fallas en el anillo 230 KV., tramo Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramon. El ángulo de voltaje de Cobija aumento a -22 grados ó -26 grados respectivamente para cada caso, se duplica la carga del primer tramo del anillo de 230 KV disponible a 40 % aún con la carga que toma generación de Riberalta en 230 KV. y hay incremento de carga de los dos transformadores de Yucumo y Trinidad. Falla tramo 230 KV. Trinidad – S. Joaquín. Esta falla ocasiona la division en dos del sistema de 230 KV., una parte del sistema interconectado y otra con generación de Riberalta y debiera tener una capcidad igual o superior a 90 MW., por que para operar así debiera tener una reserva en giro de 10 %. La falla de la planta de generación Riberalta, deja en estado normal antes de conectar generacion y los voltajes son de norma en todos los nodos de 115 y 230 KV, quedando con 33 grados despues de la falla y la linea es estable. • ANILLO 230 KV. ST- 1 COND/FASE SIN CAPACITOR SERIE Y CON GENERACION EN RIBERALTA: Del diagrama de flujos se puede ver que para una toma de carga mayor en la planta de generación Riberalta con 92,9 MW., el máximo ángulo de voltaje en 115 y 230 KV disminuyen a -10,17 grados y -9,18 grados, haciendo mas estable el sistema, las pérdidas se reducen a 5,4 MW. totales por mayor generacion y reducción de carga en líneas, la compensacion es de 97,6 MVAR en reactores. Las cargas máximas de los tramos de línea son de 28,7 % y 21,7 % en 115 y 230 KV. La falla de generación deja un sistema con un ángulo máximo de voltaje de -43 grados en Cobija 230 KV. y – 19,85 grados en 115 KV. Para cualquier falla de tramos Cumbre – Yucumo ó Troncos – S. Ramón, mientras la generación en Riberalta sea de 50 MW, el máximo ángulo de voltaje en 230 KV. en Cobija es de -45 grados y en 115 KV. en Trinidad es de -35 grados. En un diagrama se muestra para la falla de la línea de Troncos – S. Ramon, generación de 126,2 MW. en Riberalta, con un ángulo de voltaje en Cobija de -10,69 grados, el máximo 165 ángulo se presenta en el nodo Trinidad con – 18,57 grados en 115 KV, pero también se nota un incremento de ángulo desde Trinidad hasta S. Ramón con -27,27 grados en 230 KV. • Falla de línea 230 kv, tramo Trinidad – S. Joaquín. La generación mínima efectiva es de 90 MW en Riberalta, los angulos máximos de voltaje se redujeron bastante en ambos sistemas separados, por reducción de los flujos de carga, todos son menores a -12 grados. 5.1.1.3. Evaluación comparativa. 5.1.1.3.1. Evaluación de resultados del sistema sin propuesta Versus con propuesta. 5.1.2. Analizar la cargabilidad y confiabilidad del sistema de Transmisión en el departamento de Pando y Beni, del 2018 al 2028. 5.1.3. Verificación de cumplimiento de objetivos y demostración de hipótesis. 5.1.3.1. Cumplimiento de objetivos. 5.1.3.1.1. Medidas de corto plazo. 5.1.3.1.2. Medidas de largo plazo. 5.1.3.2. Demostración de la Hipótesis. 5.1.3.3. Análisis de cumplimiento de criterios de planificación de corto, mediano y largo plazo. 5.1.4. Conclusiones. 5.1.5. Recomendaciones. 5.2. Bibliografía. 166 Bibliografía inicial relacionada al alcance y que es un buen sustento teórico y práctico con recomendaciones por experiencias de autores o empresas, si en el desarrollo, cálculo de resultados y su interpretación en conclusiones y generalización en recomendaciones, se requiriera ampliar alcance o nivel, se recurrirá a sitios web con paga, como SCRIBD y otros. • Central Station Engineers of Westinghouse Electric Corporation. (1964). Electrical Transmission and Distribution Reference Book. Print: G.E. • Checa, L. M. (1986). Líneas de Transporte de Energía. Editorial: Marcombo Boixareu. • Fink, D. G., Beaty H. Wayne, B.H. (1995). Manual de Ingeniería Eléctrica. Editorial: McGraw-Hill. • Grainger, J. J., Stevenson Jr., William D. (1997). Análisis de Sistemas de Potencia. Editorial: McGraw-Hill. • Gonen, T. (2014). Electrical Power Transmission System Engineering Analysis and Design, Third Edition. Print: CRC Press Taylor and Francis Group. • Viqueira, J.L. (1981). Redes Eléctricas, Volúmenes 1 y 2. Editorial: Representaciones y Servicios de Ingeniería. • Pansini, A.J. (2005). Power Transmission and Distribution, 2nd. Edition. Print: Fairmont Press and CRC. DEKKER. • Nagrath, J.J. (2010). Modern Power Systems Analysis, Third Edition. • Gallego, L. A. (Agosto 2007). Planeamiento AC Integrado de Expansión de Sistemas de Transmisión de Energía Eléctrica. Scientia et Technica año XIII, No 35, Universidad Tecnológica de Pereira. • Solanilla, A., Hincapié, R., Gallego, R. (mayo, 2014). Planeación Optima de Sistemas de Distribución considerando Múltiples Objetivos: Costo de Inversión, Confiabilidad y Pérdidas, Extensión Universidad Tecnológica de Pereira. 167 • Renaud, P. (Nov. 2010). Transmission planning guide. USA. National Grid Service Company. • Grigsby, L.L. (2007). Electric Power Engineering Handbook, Second Edition. Edited: CRC Press, By Taylor and Francis Group. • Wadhwa, C.L. (2012). Electrical Power System. Copyright by New Academic Science Limited. • Seiffi, H., Sadegh, S. M., (2011). Electrical Power System Planning. - Issues, Algorithms and Solutions. Printed: Springer-Verlag Berlin Heidelberg • Kiesling, F., Nolasco, J.F., Nefsger, P., Kaintzyk, U., (2003). Overhead Power Lines – Planning, Design, Construction. Printed: Springer • Duncan G. J. (2012). Power System – Analysis and Design, Fifth edition. Printed: Cengage Learning. 5.3. Anexos. 5.3.1. Índice de figuras. ▪ Figura No. 1. Trazo geográfico de línea Cumbre-Caranavi-Trinidad. 2 ▪ Figura No. 2. Diagr. Unifilar línea Cumbre-Caranavi-Trin., ST 1 c/f. 3 168 ▪ Figura No. 3. Diagrama unifilar línea corta. 30 ▪ Figura No. 4. Diagrama vectorial para carga inductiva 30 ▪ Figura No. 5. Diagrama vectorial de línea larga, corriente de carga. y línea capacitiva. 32 ▪ Figura No. 6. Circuito PI equivalente. 32 ▪ Figura No. 7. Configuración triangular de conductor. 37 ▪ Figura No. 8. RMG para un conductor por fase. 38 ▪ Figura No. 9. RMG para dos conductores por fase. 38 ▪ Figura No. 10. RMG para tres conductores por fase. 38 ▪ Figura No. 11. RMG para cuatro conductores por fase. 38 ▪ Figura No. 12. Configuración conductores doble terna. 40 5.3.2. Índice de tablas. ▪ Tabla No. 1. Longitud línea Cumbre - Caranavi –Trinidad. 3 ▪ Tabla No. 2. RMG para varios conductores simple terna (ST). 39 ▪ Tabla No. 3. Calculo de RMG para doble terna (DT). 41 ANEXO I 169 5.3.3. Datos de demanda máxima de Pando y Beni. Comite Nacional de Despacho de Carga DEMANDAS MAXIMAS (kW) EMPRESA ENDE EMPRESA ENDE EMPRESA ENDE EMPRESA ENDE EMPRESA ENDE EMPRESA NODO YUC SBO TRI ENE - FEB MAR ABR MAY JUN JUL - - - 210 840 - 130 1.039 - 127 1.071 - AGO 142 1.131 6.264 SEP 151 1.235 6.128 OCT 139 1.314 7.249 NOV 1.214 7.464 DIC AÑO 2010 12 MESES 1.451 8.406 210 1.451 8.406 210 1.451 8.406 NODO MAR YUC SBO MOX TRI ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC AÑO 2011 12 MESES 74 78 70 70 73 75 68 76 80 74 77 83 83 83 1.395 1.471 1.513 1.490 1.503 1.505 1.523 1.709 1.662 1.696 1.717 1.812 1.812 1.812 1.407 1.407 1.407 520 480 470 500 520 540 540 540 10.108 10.322 10.841 11.027 11.526 12.740 12.030 13.280 13.350 13.500 13.995 13.729 13.995 13.995 NODO YUC SBO MOX TRI ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC AÑO 2012 12 MESES 1.694 1.703 1.696 1.646 1.631 1.636 1.607 3.141 3.314 3.496 3.435 3.685 3.685 3.685 560 530 540 540 510 530 590 580 600 600 580 610 610 610 13.688 13.780 13.866 13.651 13.715 12.765 13.025 13.726 14.992 15.208 14.991 14.495 15.208 15.208 NODO YUC SBO MOX TRI ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC AÑO 2013 12 MESES 3.750 3.696 3.660 3.726 3.719 3.596 3.631 3.846 3.921 4.009 4.334 4.472 4.472 4.472 600 600 620 620 610 560 680 630 630 660 640 690 690 690 14.946 14.693 14.655 14.576 14.825 14.006 13.557 14.346 14.620 15.017 16.007 16.837 16.837 16.837 NODO YUC SBO MOX TRI ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC AÑO 2014 12 MESES 4.101 3.929 4.064 4.375 4.236 4.060 4.136 4.513 4.719 5.110 4.871 4.837 5.110 5.110 630 550 560 560 560 590 670 670 650 1.660 1.800 1.940 1.940 1.940 15.527 16.550 16.038 17.637 16.727 16.570 16.990 17.490 19.220 21.010 19.850 18.580 21.010 21.010 ENDE DELBENI NODO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC AÑO 2015 12 MESES YUC115 4.648 4.898 5.001 5.064 5.023 5.004 6.030 6.274 6.712 6.207 5.825 6.712 6.712 SBO115 MOX115 1.840 1.830 1.930 1.890 1.840 1.940 2.190 2.060 2.190 2.180 2.220 2.220 2.220 TRI115 17.770 18.990 18.940 18.360 18.630 17.730 17.500 19.210 20.540 21.170 21.890 21.890 21.890 YUC115 483 525 5.895 5.895 5.895 SBO115 MOX115 - 2.270 2.270 2.270 TRI115 - 20.610 20.610 20.610 ENDE DELBENI NODO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC AÑO 2016 12 MESES YUC115 4.884 4.983 4.990 4.895 2.236 520 1.632 2.686 1.785 2.617 2.407 1.923 4.990 4.990 SBO115 - 2.495 2.071 1.671 1.811 1.956 2.018 1.969 1.939 2.495 2.495 MOX115 2.200 2.180 2.190 2.190 2.080 1.960 2.230 2.220 2.260 2.420 2.310 2.430 2.430 2.430 TRI115 21.700 20.190 21.240 21.460 18.810 17.190 19.020 20.920 21.220 22.260 21.640 20.150 22.260 22.260 SBU115 - 2.115 2.073 2.118 2.293 2.410 2.413 2.449 2.443 2.449 2.449 ENDE * EMPRESA ENDE DELBENI NODO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO YUC115 2.009 2.114 1.707 1.115 1.633 1.652 3.057 3.094 SBO115 2.838 1.895 1.886 1.826 1.802 1.757 1.818 1.959 MOX115 2.220 2.230 2.290 2.250 2.260 2.250 2.520 2.430 TRI115 20.500 19.770 19.750 19.180 20.100 19.090 18.610 21.490 SBU115 2.398 2.296 2.380 2.298 2.471 2.331 2.250 2.414 SEP OCT NOV DIC AÑO 2017 12 MESES 3.094 3.094 2.838 2.838 2.520 2.520 21.490 22.260 2.471 2.471 170 DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - PANDO 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016 RIBERALTA 5115 5254 GUAYARAMERIN COBIJA 5566 5816 TOTAL 5882 6541 6570 8130 9370 8670 3119 3433 3880 4000 4150 4730 6370 6990 7745 8650 18195 20780 AÑO 2017 2022 8961 9985 10663 9.588 5000 5.350 11760 12.583 13.448 7.717 17.649 23505 24.063 119.550 27.517 38.825 2027 2032 2037 17.491 21.481 24.902 10.276 13.431 17.553 23.394 29.427 34.950 51.169 64.342 77.419 2027 2032 2037 DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - BENI AÑO 2008 2009 YUCUMO SAN BORJA MOXOS TRINIDAD S BUENA VENTURA CHUSPIPATA CARANAVI TOTAL --------------------------- - 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016 2017 2022 2500 1451 490 8406 1000 2900 5200 3000 1407 540 13995 1200 3200 5300 3685 1657 610 15208 1450 3900 5900 4472 1857 690 16837 1700 3600 6800 5110 2100 1940 21010 1950 3900 7700 6712 2250 2220 21890 2200 4100 8000 7.249 7.829 11.081 2495 2430 22260 2449 4400 8400 2838 2520 23100 2700 4600 9300 3.980 3.534 32.399 3.787 6.156 13.044 5.080 4.511 42.344 5.068 7.671 17.455 21.947 28.642 32.410 35.956 43.710 47.372 49.683 52.887 73.981 96.542 14.412 17.618 20.925 6.034 5.358 52.768 6.315 9.111 21.753 6.662 6.062 62.672 7.321 10.059 24.611 118.957 138.312 171 SISTEMA MISIONES - SANTA CRUZ PROYECCION DE LA DEMANDA DEL SISTEMA MISIONES + S. IGNACIO V.- TOTAL GRAL S CRUZ PARA PROYECTO GENERACION DE DISTRIBUCION (KW.) S. IGNACIO TOT. GRAL.( DE GYO+SR+S VELASCO JL+S IGN) AÑO PLANTA GUARAYOS ( G.) PLANTA SAN RAMON (S.R. ) 2003 271 1.099 2004 340 1.382 2005 500 1.603 2006 713 1.914 2007 942 2.350 2008 1.165 2.479 2009 1.443 2.608 2010 1.730 2.874 2011 1.616 2.951 2012 1.769 3.353 2013 1.936 3.675 2014 2.159 4.254 2015 2.219 4.463 2016 2.355 4.565 2017 2.525 4.692 2018 2.852 5.224 2019 3.221 5.821 2020 3.511 6.163 2021 3.777 6.297 2022 3.995 6.625 2023 4.258 6.915 2024 4.517 7.192 2025 4.779 7.470 2026 5.049 7.747 2027 5.319 8.031 2028 5.599 8.324 2029 5.879 8.608 2030 6.165 8.899 2031 6.455 9.191 2032 6.752 9.490 2033 7.053 9.791 2034 7.358 10.094 2035 7.665 10.397 2036 7.977 10.705 2037 8.355 10.945 Tasa 2001-2017 17,3% 10,9% Tasa 2017-2022 9,6% 7,1% Tasa 2017-2037 7,7% 5,5% Fuente: GIEM - Version 6,2% Abril 2018 4,3% POT.MAX. ALIMENTADOR POT.MAX. DISTRIB. TOTAL MISISIONES (KW)- PROY. DISTRIB. SAN JULIAN (S.J.) ( G.+ S.R.+ S.J. ) EXPON. (KW) 404 562 707 823 968 1.049 1.176 1.429 1.888 2.158 2.297 2.927 3.122 3.235 3.475 3.879 4.251 4.543 4.835 5.112 5.399 5.683 5.969 6.261 6.555 6.861 7.162 7.470 7.781 8.099 8.421 8.745 9.070 9.400 9.748 16,6% 8,0% 6,6% 5,3% 1.774 2.284 2.810 3.450 4.260 4.693 5.227 6.033 6.455 7.280 7.908 9.340 9.805 10.155 10.692 11.956 13.293 14.217 14.908 15.732 16.572 17.392 18.218 19.058 19.905 20.784 21.650 22.533 23.426 24.341 25.265 26.198 27.131 28.083 29.048 1.740 2.015 2.555 3.749 3.684 4.677 5.131 5.736 6.450 7.280 7.908 9.340 9.805 7.271 7.817 8.403 9.033 9.711 10.439 7.817 11.840 12.610 13.430 14.303 15.232 16.222 17.277 18.054 18.867 19.716 20.603 21.530 22.499 23.511 24.569 3.514 4.299 5.365 7.199 7.944 9.370 10.358 11.769 12.905 14.560 15.816 18.679 19.610 17.427 18.509 20.359 22.327 23.928 25.348 23.549 28.412 30.002 31.648 33.361 35.137 37.006 38.926 40.587 42.293 44.057 45.868 47.728 49.630 51.594 53.618 172 * ANEXO II. (FLUJOS) AÑO 2042: • AÑO 2042 ANILLO 230 KV ST 2 COND/FASE, NORMAL. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % F-174272 P=-174,295 MW Q=-67,039 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=111,922 kV u=97,32 % CUMB CHUSP P=54,340 MW Q=-0,339 Mvar Ploss=1,550 MW Qloss=2,564 Mvar P=-119,613 P=119,954 MW MW Q=-61,933 Q=67,378 Mvar Mvar Ploss=0,341 Ploss=0,341MW MW Qloss=5,445 Qloss=5,445Mvar Mvar SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=80,595 Mvar F-174612 P=-164,174 MW Q=12,396 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % CARANAVI 115 kV U=110,212 kV u=95,84 % CHUSP CARAN P=40,791 MW Q=-7,102 Mvar Ploss=1,319 MW Qloss=1,368 Mvar LA CUMBRE TR2-174738 230 kV Tap=-1 U=229,454 kV u=99,76 % CARAN YUCUMO P=9,472 MW Q=-18,470 Mvar Ploss=0,442 MW Qloss=-2,457 Mvar TR2-175802 Tap=2 L174753 P=119,613 MW Q=-18,662 Mvar Ploss=1,815 MW Qloss=-27,928 Mvar TRONCOS S. RAMON P=164,174 MW Q=-12,396 Mvar Ploss=2,018 MW Qloss=-7,417 Mvar YUCUMO 115 kV U=115,756 kV u=100,66 % P=39,142 MW Q=19,013 Mvar Ploss=0,096 MW Qloss=1,927 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=92,156 MW Q=-26,979 Mvar Ploss=0,493 MW Qloss=-16,905 Mvar carga conc P=70,000 MW Q=22,000 Mvar SAN RAMON 230 kV SHUNT-175763 U=228,555 kV P=0,000 MW Q=14,953 Mvar u=99,37 % SAN BORJA 115 kV U=115,579 kV u=100,50 % YUC SAN BORJA P=23,075 MW Q=-7,327 Mvar Ploss=0,250 MW Qloss=-0,796 Mvar MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=7,452 MW P=14,825 MW Q=-7,448 Mvar Q=-9,131 Mvar Ploss=0,066 MW Ploss=0,373 MW Qloss=-2,951 Mvar Qloss=-4,083 Mvar YUCUMO 230 KV P=-39,045 MW 230 kV P=-67,613 MW Q=-17,086 Mvar U=227,306MW kV Q=-30,497 Mvar Ploss=0,096 Ploss=0,291 MW Qloss=1,927 u=98,83Mvar % Qloss=4,640 Mvar L175811 P=78,657 MW Q=-33,114 Mvar Ploss=0,851 MW Qloss=-43,326 Mvar P=67,904 MW Q=35,137 Mvar Ploss=0,291 MW Qloss=4,640 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=91,663 MW Q=-25,027 Mvar Ploss=1,088 MW Qloss=-40,032 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=229,165 kV u=99,64 % GUARAYOS 230 kV U=229,952 kV u=99,98 % TRINIDAD 115 kV U=117,778 kV u=102,42 % MOXOS 115 kV U=116,652 kV u=101,44 % SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=18,865 Mvar L175718 P=100,476 MW Q=-28,786 Mvar Ploss=1,851 MW Qloss=-15,882 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV 230 kV U=234,350 kV U=235,988 kVU=237,851 kV u=101,89 % u=102,60 % u=103,41 % PANDO COBIJA 230 kV U=239,976 kV u=104,34 % TR2-174584 Tap=3 L175726 P=98,625 MW Q=-18,899 Mvar Ploss=2,615 MW Qloss=-21,709 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=23,368 Mvar L175846 P=43,654 MW Q=-24,348 Mvar Ploss=0,654 MW Qloss=-38,348 Mvar L-175739 P=74,010 MW Q=-16,821 Mvar Ploss=0,656 MW Qloss=-10,832 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=8,659 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=5,995 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=12,131 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 173 P Pérd MW 16,769 16,769 16,769 Un kV 115 230 • Q Pérd MVar -216,724 -216,724 -216,724 Pérd Línea MW 3,999 12,042 P Imp MW 338,469 0 0 MVar -6,356 -222,38 Q Imp MVar 54,643 0 0 P Gen MW 338,469 338,469 338,469 Q Gen MVar 54,643 54,643 54,643 P Carga MW 321,7 321,7 321,7 Q Carga MVar 106,8 106,8 106,8 Qc Paral MVar 0 0 0 QI Paral MVar 164,566 164,566 164,566 Pérd Transf. MW MVar 0 0 0,728 12,012 Nodo Nombre GUAYARAM U kV 235,988 u % 102,6 Áng V ° -38,9 P Carga MW 22 Q Carga MVar 7,5 P Gen MW 0 Q Gen MVar 0 Q Paral MVar 12,131 S JOAQ RAM RIBERALTA CUMBRE L CARANAVI YUCUMO YUC 230 KV SAN BORJA PANDO COB LA CUMBRE MOXOS TRINIDAD TRONCOS SAN RAMON GUARAYOS TRINIDAD AT 234,35 237,851 115 111,922 110,212 115,756 227,306 115,579 239,976 229,454 116,652 117,778 230 228,555 229,952 229,165 101,89 103,41 100 97,32 95,84 100,66 98,83 100,5 104,34 99,76 101,44 102,42 100 99,37 99,98 99,64 -27 -42,5 0 -4,6 -10 -13,1 -10,9 -15 -48,3 -2,1 -19,2 -20,6 0 -6,9 -10,2 -17,5 0 29,7 0 12 30 25 0 8 43 0 7 75 0 70 0 0 0 9,7 0 4,2 10 8,4 0 2,6 14 0 2,4 26 12,396 22 0 0 0 0 174,295 0 0 0 0 0 0 0 0 0 164,174 0 0 0 0 0 67,039 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,995 8,659 0 0 0 0 23,368 0 0 80,595 0 0 0 0 14,953 18,865 Tipo P MW 98,625 100,476 91,663 92,156 74,01 0 70 0 -67,613 0 0 0 54,34 0 -39,045 40,791 0 0 78,657 43 22 29,7 119,954 9,472 23,075 43,654 119,613 14,825 7,452 -174,295 12 30 25 164,174 -164,174 8 7 75 Q MVar -18,899 -28,786 -25,027 -26,979 -16,821 8,659 22 14,953 -30,497 12,131 5,995 18,865 -0,339 0 -17,086 -7,102 23,368 80,595 -33,114 14 7,5 9,7 67,378 -18,47 -7,327 -24,348 -18,662 -9,131 -7,448 -67,039 4,2 10 8,4 -12,396 12,396 2,6 2,4 26 I kA 0,247 0,263 0,239 0,243 0,186 0,021 0,185 0,038 0,364 0,03 0,015 0,048 0,273 0 0,213 0,214 0,059 0,203 0,217 0,109 0,057 0,076 0,691 0,109 0,121 0,121 0,305 0,087 0,052 0,938 0,066 0,166 0,132 0,413 0,413 0,042 0,037 0,389 Áng I ° -16,1 -1,6 5,1 9,4 -26,1 -132,5 -24,4 -100,2 135,1 -128,9 -117 -107,5 0,4 90 143,2 5,3 -100,9 -92,1 12 -66,3 -57,7 -60,5 -29,3 52,8 4,5 -13,3 6,8 16,7 25,8 159 -23,9 -28,5 -31,7 4,3 -175,7 -33 -38,1 -39,7 Carga % 25,24 27,43 12,17 12,38 18,95 0 0 0 37,09 0 0 0 46,48 0 21,31 36,39 0 0 11,06 0 0 0 68,79 18,52 20,57 12,38 15,54 14,82 8,88 0 0 0 0 21,09 0 0 0 0 P Pérd MW 2,6147 1,8514 1,0881 0,493 0,6563 Q Pérd MVar -21,7091 -15,8819 -40,0316 -16,9051 -10,8315 Posic Tap 0,2906 4,6403 3 1,5496 2,5635 0,0964 1,3189 1,9265 1,3681 0,8514 -43,3261 0,341 0,4424 0,2496 0,6539 1,8149 0,3729 0,0658 5,4452 -2,4574 -0,7963 -38,3483 -27,9284 -4,0828 -2,9511 2,0179 -7,4172 Nodo Elemento Nombre Nombre S JOAQ RAM L175726 TRINIDAD AT L175718 GUARAYOS GUARAYOS TRINIDAD SAN RAMON S.RAMON GUARAYOS GUAYARAM L-175739 RIBERALTA SHUNT-175751 SAN RAMON carga conc GUARAYOS SHUNT-175763 TRINIDAD TR2-174584 GUAYARAM SHUNT-175784 S JOAQ RAM SHUNT-175775 TRINIDAD AT SHUNT-174698 CUMBRE CUMB CHUSP PANDO COBIJA SHUNT-176073 YUCUMO TR2-175802 CHUSPIPATA CHUSP CARAN YUCUMO 230 KV SHUNT-175894 LA CUMBRE SHUNT-176085 YUCUMO 230 KV L175811 PANDO COBIJA L-175837 GUAYARAM L-175831 RIBERALTA L-175829 CUMBRE TR2-174738 CARANAVI CARAN YUCUMO YUCUMO YUC SAN BORJA RIBERALTA L175846 LA CUMBRE L174753 SAN BORJA S BORJA MOXOS MOXOS MOXOS TRINIDAD CUMBRE F-174272 CHUSPIPATA L-174328 CARANAVI L-174330 YUCUMO L-174334 TRONCOS S.C. TRONCOS S. RAMON TRONCOS S.C. F-174612 SAN BORJA L-174336 MOXOS L-174338 TRINIDAD L-174342 Línea Línea Línea Línea Línea Paralelo Carga Paralelo Trafo Paralelo Paralelo Paralelo Línea Paralelo Trafo Línea Paralelo Paralelo Línea Carga Carga Carga Trafo Línea Línea Línea Línea Línea Línea Equiv Red Carga Carga Carga Línea Equiv Red Carga Carga Carga Ademas incluir un perfil del Año 2042 y 2047.( desarrollo minimo en Anexo), aquí solo resultados – luego de terminar si hay tiempo. Año 2042 DT- 1 cond/fase.,estado Normal. 2 -1 174 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-185,108 MW Q=-117,016 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=107,633 kV u=93,59 % Uang=-3,84 ° CUMB CHUSP P=53,210 MW Q=25,238 Mvar Ploss=1,413 MW Qloss=2,257 Mvar CARANAVI 115 kV U=99,595 kV u=86,60 % Uang=-8,48 ° CHUSP CARAN P=39,797 MW Q=18,781 Mvar Ploss=1,002 MW Qloss=0,811 Mvar TR2-174738 Tap=1 LA CUMBRE P=-132,131 P=131,898 MW Q=-95,499 Q=91,778 Mvar Ploss=-0,233 Ploss=-0,233 MW MW Qloss=-3,721 Qloss=-3,721 Mvar Mvar SAN BORJA 115 kV U=91,445 kV u=79,52 % Uang=-11,72 ° YUCUMO 115 kV U=95,376 kV u=82,94 % Uang=-9,89 ° YUC SAN BORJA P=24,772 MW Q=17,516 Mvar Ploss=0,255 MW Qloss=-0,208 Mvar CARAN YUCUMO P=8,796 MW Q=7,970 Mvar Ploss=-0,673 MW Qloss=-4,423 Mvar TR2-175802 Tap=1 P=-40,304 MW YUCUMO 230 KV Q=-13,523 Mvar 230 kV Ploss=0,129 MW 230 kV Qloss=2,586 Mvar U=221,388 kV U=191,787 kV u=96,26 % L175811 P=40,433 MW u=83,39 % P=92,228 MW Uang=-1,36 °Q=16,109 Mvar Uang=-6,82 ° Q=178,768 Mvar Ploss=0,129 MW Qloss=2,586 Mvar SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=-41,619 Mvar F-174612 P=-180,521 MW Q=-135,402 Mvar L174753 P=132,131 MW TRONCOS S. RAMON Q=137,118 Mvar P=180,521 MW Ploss=-0,530 MW Q=159,399 Mvar Qloss=-38,097 Mvar Ploss=0,396 MW Qloss=-21,408 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV SHUNT-176111 P=0,000 MW u=100,00 % Q=-19,839 Mvar Uang=0,00 ° CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-180,158 MW Q=-36,859 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=110,125 MW Q=178,645 Mvar Ploss=-0,527 MW Qloss=-18,850 Mvar SAN RAMON 230 kV U=210,458 kV u=91,50 % Uang=-3,96 ° CHUSPIPATA 115 kV U=109,364 kV u=95,10 % Uang=-3,83 ° CUMB CHUSP P=50,272 MW Q=15,905 Mvar Ploss=1,292 MW Qloss=1,909 Mvar CARANAVI 115 kV U=103,736 kV u=90,21 % Uang=-8,32 ° TR2-175802 Tap=1 SAN BORJA 115 kV U=100,286 kV u=87,21 % Uang=-11,34 ° YUC SAN BORJA P=22,572 MW Q=10,313 Mvar Ploss=0,219 MW Qloss=-0,518 Mvar CARAN YUCUMO P=6,044 MW Q=-0,723 Mvar Ploss=-0,338 MW Qloss=-3,917 Mvar P=-41,191 MW YUCUMO 230 KV Q=-15,519 Mvar 230 kV Ploss=0,123 MW 230 kV Qloss=2,451 Mvar U=224,343 kV U=206,960 kV u=97,54 % L175811 P=41,313 MW u=89,98 % P=88,141 MW Uang=-1,37 °Q=17,969 Mvar Uang=-6,86 ° Q=106,528 Mvar L174753 P=129,929 MW TRONCOS S. RAMON Q=64,406 Mvar P=176,539 MW Ploss=0,475 MW Q=80,354 MvarMvar Qloss=-36,348 Ploss=1,091 MW Qloss=-18,593 Mvar F-174612 P=-176,539 MW Q=-56,357 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV SHUNT-176111 P=0,000 MW u=100,00 % Q=-21,496 Mvar Uang=0,00 ° SHUNT-176120 P=0,000 MW Q=-23,997 Mvar Ploss=0,877 MW Qloss=-29,951 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=105,448 MW Q=98,443 Mvar Ploss=-0,128 MW Qloss=-18,797 Mvar SAN RAMON 230 kV U=218,268 kV u=94,90 % Uang=-4,08 ° carga conc P=70,000 MW Q=22,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-0,895 Mvar P=-65,747 MW Q=-10,574 Mvar Ploss=0,423 MW Qloss=6,752 Mvar P=66,170 MW Q=17,325 Mvar Ploss=0,423 MW Qloss=6,752 Mvar L175718 P=134,712 MW Q=398,129 Mvar Ploss=6,010 MW Qloss=47,785 Mvar P=0,000 MW Q=-0,090 Mvar u=84,53 % Uang=-5,96 ° GUARAYOS TRINIDAD P=105,576 MW Q=118,135 Mvar Ploss=1,120 MW Qloss=-27,868 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=180,509 kV u=78,48 % GUARAYOS 230 kVUang=-11,19 ° U=208,513 kV u=90,66 % Uang=-6,09 ° TRINIDAD 115 kV U=74,872 kV u=65,11 % Uang=-16,60 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=9,252 MW P=16,518 MW Q=14,418 Mvar Q=15,124 Mvar Ploss=-0,001 MW Ploss=0,265 MW Qloss=-1,009 Mvar Qloss=-1,694 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=152,187 kV GUARAYOS u=66,17 % 230 kV SHUNT-174698 U=194,428 kVUang=-11,44 ° Ploss=0,123 MW Qloss=2,451 Mvar SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=-42,777 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=110,652 MW Q=198,250 Mvar Ploss=1,093 MW Qloss=-18,572 Mvar YUCUMO 115 kV U=103,056 kV u=89,61 % Uang=-9,68 ° CHUSP CARAN P=36,980 MW Q=9,796 Mvar Ploss=0,936 MW Qloss=0,519 Mvar TR2-174738 Tap=1 LA CUMBRE P=-129,929 P=129,887 MW Q=-21,630 Q=20,955 Mvar Ploss=-0,042 Ploss=-0,042 MW MW Qloss=-0,675 Qloss=-0,675 Mvar Mvar carga conc P=70,000 MW Q=22,000 Mvar SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-0,755 Mvar SHUNT-176120 P=0,000 MW Q=-23,997 Mvar Ploss=0,905 MW Qloss=-19,775 Mvar MOXOS 115 kV U=80,341 kV u=69,86 % Uang=-15,71 ° S JOAQ RAM 230 kV U=0,950 kV u=0,41 % Uang=-30,77 ° TR2-174584 Tap=1 L175726 P=128,702 MW Q=337,907 Mvar Ploss=21,397 MW Qloss=198,186 Mvar L175846 P=49,907 MW Q=93,492 Mvar Ploss=6,907 MW Qloss=158,515 Mvar L-175739 P=85,304 MW Q=160,999 Mvar Ploss=5,697 MW Qloss=73,049 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-15,243 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW SHUNT-175775 Q=-19,662 Mvar P=0,000 MW Q=12,437 Mvar MOXOS 115 kV U=92,810 kV u=80,70 % Uang=-14,89 ° RIBERALTA PANDO COBIJA 230 kV 230 kV U=219,353 kV U=281,311 kV u=122,31 % u=95,37 % Uang=34,18 ° Uang=78,06 ° GUAYARAM 230 kV U=174,742 kV u=75,97 % Uang=99,29 ° SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=-79,023 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=-28,778 Mvar TRINIDAD 115 kV U=89,225 kV u=77,59 % Uang=-15,66 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=7,125 MW P=14,353 MW Q=8,575 Mvar Q=8,231 Mvar Ploss=0,001 MW Ploss=0,228 MW Qloss=-1,730 Mvar Qloss=-2,744 Mvar P=-67,876 MW Q=-15,694 Mvar Ploss=0,378 MW Qloss=6,042 Mvar P=68,254 MW Q=21,736 Mvar Ploss=0,378 MW Qloss=6,042 Mvar L175718 P=123,466 MW Q=260,912 Mvar Ploss=4,526 MW Qloss=25,503 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-0,166 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=78,952 kV u=34,33 % Uang=-27,05 ° GUAYARAM RIBERALTA 230 kV 230 kV U=44,472 kV U=76,132 kV u=19,34 % u=33,10 % Uang=115,76 ° Uang=100,41 ° PANDO COBIJA 230 kV U=123,624 kV u=53,75 % Uang=69,16 ° TR2-174584 Tap=1 L175726 P=118,940 MW Q=231,194 Mvar Ploss=15,206 MW Qloss=126,158 Mvar L-175739 P=81,733 MW Q=112,552 Mvar Ploss=4,062 MW Qloss=46,293 Mvar L175846 P=47,971 MW Q=65,209 Mvar Ploss=4,971 MW Qloss=97,924 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-8,650 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW SHUNT-175775 Q=-23,743 Mvar P=0,000 MW Q=4,215 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=-46,715 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=-15,016 Mvar Es muy inestable a la compensación reactiva, ante variaciones de fracciones de MVAR las variaciones del voltaje son muy grandes y muy extremos totalmente fuera de norma asi como las fluctuaciones del ángulo de voltaje. Año 2042 DT- 1 cond/fase., falla Troncos – S. Ramón. 175 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-348,161 MW Q=83,846 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=111,317 kV u=96,80 % Uang=-5,48 ° CARANAVI 115 kV U=109,248 kV u=95,00 % Uang=-12,25 ° CHUSP CARAN P=50,455 MW Q=-7,797 Mvar Ploss=1,888 MW Qloss=2,928 Mvar CUMB CHUSP P=64,536 MW Q=0,402 Mvar Ploss=2,081 MW Qloss=3,999 Mvar TR2-174738 Tap=1 LA CUMBRE P=-282,793 P=283,625 MW Q=97,529 Q=-84,247Mvar Mvar Ploss=0,832 Ploss=0,832 MW MW Qloss=13,282 Qloss=13,282 Mvar Mvar SAN BORJA 115 kV U=114,788 kV u=99,82 % Uang=-19,82 ° YUCUMO 115 kV U=115,012 kV u=100,01 % Uang=-17,37 ° YUC SAN BORJA P=31,253 MW Q=-8,509 Mvar Ploss=0,405 MW Qloss=-0,342 Mvar CARAN YUCUMO P=18,567 MW Q=-20,725 Mvar Ploss=0,716 MW Qloss=-1,643 Mvar TR2-175802 Tap=1 MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=15,113 MW P=22,848 MW Q=-10,212 Mvar Q=-10,767 Mvar Ploss=0,201 MW Ploss=0,735 MW Qloss=-2,484 Mvar Qloss=-2,955 Mvar P=-38,402 MW P=-60,089 MW Q=-33,728 Mvar Ploss=0,223 MW Qloss=3,563 Mvar YUCUMO 230 KV Q=-18,972 Mvar 230 kV Ploss=0,094 MW 230 kV Qloss=1,878 Mvar U=228,574 kV U=230,598 kV u=99,38 % L175811 P=38,496 MW u=100,26 % P=235,203 MW Uang=-3,02 °Q=20,851 Mvar Uang=-15,25 ° Q=-72,338 Mvar Ploss=0,094 MW Qloss=1,878 Mvar SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=-44,414 Mvar L174753 P=282,793 MW Q=-53,115 Mvar Ploss=9,094 MW TRONCOS S. RAMON Qloss=4,322 Mvar F-174612 P=0,000 MW Q=23,997 Mvar carga conc P=70,000 MW Q=22,000 Mvar U=246,168 kV u=107,03 % Uang=-29,42 ° S JOAQ RAM 230 kV U=242,302 kV u=105,35 % Uang=-33,73 ° L175718 P=96,829 MW Q=-18,881 Mvar Ploss=0,678 MW Qloss=-23,849 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=70,255 MW Q=-27,308 Mvar Ploss=0,983 MW Qloss=-47,508 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=238,365 kV u=103,64 % GUARAYOS 230 kVUang=-26,27 ° SHUNT-175763 P=0,000 MW Q=-1,211 Mvar SHUNT-176120 P=0,000 MW Q=-23,997 Mvar P=60,312 MW Q=37,291 Mvar Ploss=0,223 MW Qloss=3,563 Mvar Ploss=6,825 MW Qloss=-15,623 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=70,000 MW Q=-4,216 Mvar Ploss=0,255 MW Qloss=-21,881 Mvar SAN RAMON 230 kV U=246,559 kV u=107,20 % Uang=-30,57 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV SHUNT-176111 P=0,000 MW u=100,00 % Q=-26,216 Mvar Uang=0,00 ° TRINIDAD 115 kV U=117,896 kV u=102,52 % Uang=-28,61 ° MOXOS 115 kV U=116,248 kV u=101,09 % Uang=-26,08 ° GUAYARAM 230 kV U=236,269 kV u=102,73 % Uang=-42,01 ° RIBERALTA 230 kV U=233,350 kV u=101,46 % Uang=-44,16 ° PANDO COBIJA 230 kV U=218,657 kV u=95,07 % Uang=-47,31 ° TR2-174584 Tap=1 L175726 P=96,151 MW Q=-1,094 Mvar Ploss=0,958 MW Qloss=-30,030 Mvar L175846 P=43,324 MW Q=3,105 Mvar Ploss=0,324 MW Qloss=-30,685 Mvar L-175739 P=73,192 MW Q=8,569 Mvar Ploss=0,168 MW Qloss=-11,881 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=19,790 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=7,645 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-0,308 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW SHUNT-175775 Q=-5,949 Mvar P=0,000 MW Q=6,062 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=12,867 Mvar No se logra entrar en los rangos de norma para todos los nodos, caso de S. ramón y Guarayos, pero el voltaje es estable ante modificación de compensación. Año 2042, DT- 2 cond/fase Rail, contingencia Troncos S. Ramón. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % F-174272 P=-321,763 MW Q=-136,923 Mvar P=249,500 MW Q=136,083 P=-249,436 MW Mvar Ploss=0,000 Q=-134,271 Mvar MW Qloss=0,000 Ploss=0,000 MW Mvar Qloss=0,000 Mvar SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=99,243 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=110,258 kV u=95,88 % CUMB CHUSP P=72,264 MW Q=0,840 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar CARANAVI 115 kV U=105,130 kV u=91,42 % CHUSP CARAN P=60,264 MW Q=-1,792 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar YUCUMO 115 kV U=103,946 kV u=90,39 % CARAN YUCUMO P=30,264 MW Q=-9,761 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar TR2-175802 Tap=0 P=35,144 MW LA CUMBRE Q=13,731 Mvar Ploss=0,000 MW YUCUMO 230 kV Qloss=0,000 Mvar TR2-174738 Tap=-2 U=233,902 kV u=101,70 % L174753 P=249,436 MW Q=35,028 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar 230 KV 230 kV U=211,450 kV u=91,93 % S.RAMON GUARAYOS P=70,000 MW Q=22,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % SAN RAMON 230 kV U=182,296 kV u=79,26 % TRONCOS S. RAMON SAN BORJA 115 kV U=101,836 kV u=88,55 % carga conc P=70,000 MW Q=22,000 Mvar YUC SAN BORJA P=40,408 MW Q=-1,337 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar P=-35,144 MW Q=-13,731 Mvar Ploss=0,000 MW L175811 Qloss=0,000 Mvar P=214,292 MW Q=18,448 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=70,000 MW Q=31,054 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=192,025 kV u=83,49 % GUARAYOS 230 kV U=185,215 kV u=80,53 % TRINIDAD 115 kV U=93,377 kV u=81,20 % MOXOS 115 kV U=96,126 kV u=83,59 % MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=25,408 MW P=32,408 MW Q=-1,570 Mvar Q=-2,789 Mvar Ploss=0,000 MW Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar Qloss=0,000 Mvar P=-49,592 MW Q=-25,601 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar P=49,592 MW Q=25,601 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=183,722 kV u=79,88 % GUAYARAM 230 kV U=169,158 kV u=73,55 % RIBERALTA 230 kV U=163,857 kV u=71,24 % PANDO COBIJA 230 kV U=155,967 kV u=67,81 % TR2-174584 Tap=0 L175718 P=94,700 MW Q=-2,569 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar L175726 P=94,700 MW Q=0,648 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar L-175739 P=72,700 MW Q=9,633 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar L175846 P=43,000 MW Q=-3,312 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=10,195 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=45,283 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,340 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=4,238 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=36,163 Mvar Del diagrama anterior no se consigue los niveles de voltaje de norma en todos sus nodos. Año 2042: (Anillo ST 1c/fase con capacitor serie y generación). • Normal: 176 P=-49,884 MW Q=4,968 Mvar Ploss=0,116 MW Qloss=1,858 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,499 kV u=98,69 % Uang=-3,55 ° F-174272 P=-149,178 MW Q=36,062 Mvar CUMB CHUSP P=40,570 MW Q=-5,582 Mvar Ploss=0,886 MW Qloss=0,761 Mvar P=108,608 P=-108,546MW MW Q=-30,480 Q=32,451 Mvar Mvar Ploss=0,062 Ploss=0,062MW MW Qloss=1,971 Qloss=1,971Mvar Mvar CARANAVI 115 kV U=113,530 kV u=98,72 % Uang=-7,31 ° CHUSP CARAN P=27,685 MW Q=-10,542 Mvar Ploss=0,667 MW Qloss=-0,478 Mvar P=44,074 MW Q=11,175 Mvar Ploss=0,106 MW Qloss=2,125 Mvar CUMBR YUC P=108,546 MW Q=-32,451 Mvar Ploss=3,407 MW Qloss=-22,428 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,031 kV u=100,45 % Uang=-1,00 ° TRONCOS S. RAMON P=136,961 MW Q=-20,176 Mvar Ploss=3,120 MW Qloss=-10,768 Mvar F-174612 P=-136,961 MW Q=20,176 Mvar CARAN YUCUMO TR2-175802 P=2,982 MW Tap=2 Mvar Q=7,642 Ploss=0,053 MW SHUNT-176734 Qloss=-3,629 P=0,000 MWMvar Q=0,000 Mvar TR2-174738 SHUNT-CARAN Tap=0 SHUNT-176085 P=0,000 P=0,000 MWMW SHUNT-177964 Q=-12,423 Q=0,000 MvarMvar SAN BORJA 115 kV U=115,763 kV u=100,66 % Uang=-8,37 ° YUCUMO 115 kV U=116,218 kV u=101,06 % Uang=-7,15 ° S.RAMON GUARAYOS P=63,841 MW Q=-31,408 Mvar Ploss=0,311 MW Qloss=-10,540 Mvar carga conc MOXOS 115 kV U=115,527 kV u=100,46 % Uang=-10,54 ° YUC SAN BORJA P=15,931 MW Q=-3,363 Mvar Ploss=0,121 MW Qloss=-1,154 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-43,967 MW Q=-9,050 MvarkV U=226,382 Ploss=0,106 MW u=98,43 % Qloss=2,125 Mvar Uang=-4,55 ° TRINIDAD 115 kV U=115,723 kV u=100,63 % Uang=-10,70 ° YUC TRIN P=61,065 MW Q=-35,726 Mvar Ploss=1,403 MW Qloss=-29,449 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=228,660 kV u=99,42 % Uang=-11,96 ° P=74,639 MW Q=30,801 Mvar Ploss=0,341 MW Qloss=5,446 Mvar TRIN S JOAQ P=47,244 MW Q=-29,105 Mvar Ploss=0,684 MW Qloss=-22,611 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=63,530 MW Q=-20,868 Mvar Ploss=1,310 MW Qloss=-28,840 Mvar • TR2-177949 Tap=0 P=50,000 MW Q=-3,110 Mvar Ploss=0,116 MW Qloss=1,858 Mvar GUAYARAM 230 kV U=227,183 kV u=98,78 % Uang=-18,29 ° S JOAQ GUAY P=46,560 MW Q=-21,311 Mvar Ploss=0,808 MW Qloss=-33,024 Mvar CACH ESPER P=-50,000 MW Q=3,110 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=229,335 kV U=230,181 kV u=99,71 % u=100,08 % Uang=-26,44 ° Uang=-19,71 ° RIB COB P=43,809 MW Q=-25,168 Mvar Ploss=0,809 MW Qloss=-39,168 Mvar GUAY RIB P=23,752 MW Q=-25,045 Mvar Ploss=0,126 MW Qloss=-14,545 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=225,757 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=224,576 kV Q=14,527 Mvar u=98,16 % P=0,000 MW 230 kV u=97,64 % Q=0,000 Mvar Uang=-2,50 ° U=228,477 kV Uang=-7,11 ° SHUNT-174698 u=99,34 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-4,85 ° P=0,000 MW TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,703 MW P=7,810 MW Q=-2,424 Mvar Q=-4,809 Mvar Ploss=0,001 MW Ploss=0,107 MW Qloss=-3,068 Mvar Qloss=-4,785 Mvar P=-74,298 MW Q=-25,356 Mvar Ploss=0,341 MW Qloss=5,446 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-17,41 ° SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,258 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,817 Mvar Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar FALLA DE GENERACION CACHUELA ESPERANZA (LINEA TRAMO CACHUELA – RIBERALTA, TRAFO DE GENERACION O PLANTA DE GENERACION): CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-180,840 MW Q=60,640 Mvar P=137,891 P=-137,785MW MW Q=-57,826 Q=61,238 Mvar Mvar Ploss=0,107 Ploss=0,107MW MW Qloss=3,412 Qloss=3,412Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=232,025 kV u=100,88 % Uang=-1,27 ° F-174612 P=-167,002 MW Q=46,304 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=112,909 kV u=98,18 % Uang=-3,68 ° CUMB CHUSP P=42,949 MW Q=-2,814 Mvar Ploss=0,987 MW Qloss=1,040 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,168 kV u=97,54 % Uang=-7,68 ° CHUSP CARAN P=29,962 MW Q=-8,054 Mvar Ploss=0,741 MW Qloss=-0,242 Mvar TR2-174738 Tap=0 SHUNT-177964 YUCUMO 115 kV U=118,608 kV u=103,14 % Uang=-8,67 ° CARAN YUCUMO P=0,778 MW Q=17,812 Mvar Ploss=0,324 MW SHUNT-176734 Qloss=-2,939 P=0,000 MWMvar SHUNT-CARAN SHUNT-176085 Q=0,000 Mvar P=0,000 MW P=0,000 MW TR2-175802 Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar Tap=3 CUMBR YUC P=137,785 MW Q=-61,238 Mvar Ploss=5,735 MW Qloss=-18,758 Mvar TRONCOS S. RAMON P=167,002 MW Q=-46,304 Mvar Ploss=4,768 MW Qloss=-7,889 Mvar P=44,546 MW Q=22,331 Mvar Ploss=0,125 MW Qloss=2,496 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=92,234 MW Q=-60,415 Mvar Ploss=0,717 MW Qloss=-7,129 Mvar carga conc SAN BORJA 115 kV U=118,055 kV u=102,66 % Uang=-10,01 ° MOXOS 115 kV U=117,460 kV u=102,14 % Uang=-12,68 ° YUC SAN BORJA P=18,318 MW Q=-3,438 Mvar Ploss=0,150 MW Qloss=-1,135 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-44,421 MW Q=-19,836 Mvar U=229,226 kV Ploss=0,125 MW u=99,66 % Qloss=2,496 Mvar Uang=-6,11 ° YUC TRIN P=87,504 MW Q=-49,922 Mvar Ploss=2,648 MW Qloss=-28,043 Mvar TRINIDAD 115 kV U=117,421 kV u=102,11 % Uang=-13,18 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=3,008 MW P=10,168 MW Q=-2,476 Mvar Q=-4,903 Mvar Ploss=0,005 MW Ploss=0,160 MW Qloss=-3,151 Mvar Qloss=-4,826 Mvar P=-71,997 MW Q=-25,325 Mvar Ploss=0,313 MW Qloss=5,003 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=232,861 kV u=101,24 % Uang=-19,74 ° P=72,310 MW Q=30,328 Mvar Ploss=0,313 MW Qloss=5,003 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=91,517 MW Q=-22,488 Mvar Ploss=2,402 MW Qloss=-27,936 Mvar TRIN S JOAQ P=101,661 MW Q=-32,096 Mvar Ploss=2,202 MW Qloss=-13,750 Mvar Q=0,000 Mvar Q=-14,663 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar GUAYARAM 230 kV U=224,256 kV u=97,50 % Uang=-32,78 ° S JOAQ GUAY P=99,460 MW Q=-3,219 Mvar Ploss=3,160 MW Qloss=-17,379 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,541 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=227,630 kV Q=-14,889 Mvar u=98,50 % P=0,000 MW 230 kV u=98,97 % Uang=-3,27 ° Q=-30,798 Mvar U=233,136 kV Uang=-9,81 ° SHUNT-174698 u=101,36 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-6,66 ° P=0,000 MW B-177948 8 kV SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-177949 CACH ESPER COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=226,438 kV U=226,555 kV u=98,45 % u=98,50 % Uang=-43,91 ° Uang=-37,02 ° RIB COB P=43,788 MW Q=-21,177 Mvar Ploss=0,788 MW Qloss=-35,177 Mvar GUAY RIB P=74,300 MW Q=-20,525 Mvar Ploss=0,812 MW Qloss=-9,048 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=-15,127 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=27,185 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 177 • Falla en tramos de línea de 115 KV: P=-97,683 MW Q=16,203 Mvar Ploss=0,475 MW Qloss=7,585 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=109,395 kV u=95,13 % Uang=-18,02 ° CUMB CHUSP CHUSP CARAN P=12,000 MW Q=4,200 Mvar Ploss=0,129 MW Qloss=-1,785 Mvar TR2-175802 TR2-174738 Tap=0 SHUNT-176085Tap=6 P=0,000 MW Q=53,462 Mvar P=110,245 P=-110,188MW MW Q=28,182 Q=-26,346Mvar Mvar Ploss=0,057 Ploss=0,057MW MW Qloss=1,835 Qloss=1,835Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=228,872 kV u=99,51 % Uang=-1,01 ° CUMBR YUC P=110,188 MW Q=-27,116 Mvar Ploss=3,269 MW Qloss=-22,041 Mvar TRONCOS S. RAMON P=125,487 MW Q=-17,878 Mvar Ploss=2,573 MW Qloss=-11,758 Mvar SAN BORJA 115 kV U=122,249 kV u=106,30 % Uang=-10,21 ° YUCUMO 115 kV U=122,573 kV u=106,58 % Uang=-9,51 ° SHUNT-177964 F-174272 P=-110,245 MW Q=-28,182 Mvar F-174612 P=-125,487 MW Q=17,878 Mvar CARANAVI 115 kV U=111,307 kV u=96,79 % Uang=-16,64 ° CARAN YUCUMO P=42,129 MW Q=12,415 Mvar Ploss=2,475 MW Qloss=2,733 Mvar SHUNT-176734 P=0,000 MW Q=-8,497 Mvar P=79,975 MW Q=19,441 Mvar Ploss=0,330 MW Qloss=6,602 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=52,914 MW Q=-28,120 Mvar Ploss=0,201 MW Qloss=-11,558 Mvar carga conc MOXOS 115 kV U=122,087 kV u=106,16 % Uang=-10,70 ° YUC SAN BORJA P=10,040 MW Q=-2,212 Mvar Ploss=0,042 MW Qloss=-1,530 Mvar YUCUMO 230 KV P=-80,028 MW Q=-26,906 Mvar Ploss=0,382 MW Qloss=6,097 Mvar YUC TRIN P=26,944 MW Q=-38,666 Mvar Ploss=0,442 MW Qloss=-30,746 Mvar TR2-174584 Tap=6 S JOAQ RAM 230 kV U=230,448 kV u=100,19 % Uang=-6,07 ° P=80,410 MW Q=33,003 Mvar Ploss=0,382 MW Qloss=6,097 Mvar TRIN S JOAQ P=2,030 MW Q=27,811 Mvar Ploss=0,058 MW Qloss=-26,746 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=52,713 MW Q=-16,562 Mvar Ploss=0,834 MW Qloss=-29,674 Mvar TR2-177949 Tap=0 P=98,158 MW Q=-8,618 Mvar Ploss=0,475 MW Qloss=7,585 Mvar GUAYARAM 230 kV U=228,810 kV u=99,48 % Uang=-5,72 ° S JOAQ GUAY P=2,088 MW Q=16,112 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-38,640 Mvar CACH ESPER P=-98,158 MW Q=8,618 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=230,470 kV U=231,165 kV u=100,20 % u=100,51 % Uang=-11,18 ° Uang=-4,50 ° RIB COB P=43,802 MW Q=-25,617 Mvar Ploss=0,802 MW Qloss=-39,617 Mvar GUAY RIB P=24,089 MW Q=14,651 Mvar Ploss=0,092 MW Qloss=-14,937 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,004 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=224,670 kV Q=14,150 Mvar u=98,26 % P=0,000 MW 230 kV u=97,68 % Uang=-2,27 ° Q=0,000 Mvar U=228,373 kV Uang=-6,04 ° SHUNT-174698 u=99,29 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-4,23 ° P=0,000 MW TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=4,222 Mvar MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=5,006 MW P=1,998 MW Q=0,045 Mvar Q=-3,282 Mvar Ploss=0,022 MW Ploss=0,004 MW Qloss=-3,360 Mvar Qloss=-5,637 Mvar 230 kV P=-79,644 MW U=223,483 kV Q=-12,839 Mvar u=97,17 MW % Ploss=0,330 Qloss=6,602 Mvar Uang=-4,61 ° TRINIDAD 115 kV U=122,135 kV u=106,20 % Uang=-9,93 ° SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,679 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,048 Mvar Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar FALLA 115 KV TRAMO CHUSPIPATA CARANAVI P=-96,580 MW Q=18,042 Mvar Ploss=0,469 MW Qloss=7,494 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-114,385 MW Q=25,611 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,665 kV u=98,84 % Uang=-0,90 ° CUMB CHUSP P=12,086 MW Q=2,813 Mvar Ploss=0,086 MW Qloss=-1,387 Mvar P=102,300 P=-102,246MW MW Q=-28,423 Q=30,144 Mvar Mvar Ploss=0,054 Ploss=0,054MW MW Qloss=1,720 Qloss=1,720Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=230,959 kV u=100,42 % Uang=-0,94 ° F-174612 P=-120,610 MW Q=23,254 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,198 kV u=97,56 % Uang=-13,42 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° YUCUMO 115 kV U=120,257 kV u=104,57 % Uang=-8,36 ° CARAN YUCUMO P=30,000 MW Q=10,000 Mvar Ploss=1,257 MW Qloss=-0,492 Mvar TR2-175802 SHUNT-176734 Tap=4 TR2-174738 P=0,000 MW SHUNT-177976 SHUNT-176085 Tap=0 Q=-8,195 Mvar P=0,000 MW MW P=0,000 SHUNT-177964 Q=0,000 Mvar Mvar Q=0,000 P=68,850 MW CUMBR YUC Q=15,019 Mvar P=102,246 MW Ploss=0,250 MW Q=-30,144 Mvar Qloss=4,990 Mvar Ploss=2,975 MW Qloss=-23,191 Mvar CHUSP CARAN TRONCOS S. RAMON P=120,610 MW Q=-23,254 Mvar Ploss=2,441 MW Qloss=-12,031 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=48,169 MW Q=-33,222 Mvar Ploss=0,198 MW Qloss=-11,696 Mvar carga conc SAN BORJA 115 kV U=119,462 kV u=103,88 % Uang=-9,17 ° MOXOS 115 kV U=117,794 kV u=102,43 % Uang=-10,03 ° YUC SAN BORJA P=12,343 MW Q=0,315 Mvar Ploss=0,067 MW Qloss=-1,399 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-68,600 MW Q=-10,029 Mvar U=226,402 kV Ploss=0,250 MW u=98,44 % Qloss=4,990 Mvar Uang=-4,27 ° YUC TRIN P=30,422 MW Q=-36,501 Mvar Ploss=0,463 MW Qloss=-31,461 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=47,971 MW Q=-21,526 Mvar Ploss=0,736 MW Qloss=-30,353 Mvar TRINIDAD 115 kV U=117,033 kV u=101,77 % Uang=-9,42 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=2,756 MW P=4,276 MW Q=-1,963 Mvar Q=-0,885 Mvar Ploss=0,018 MW Ploss=0,032 MW Qloss=-3,118 Mvar Qloss=-5,249 Mvar P=-77,775 MW Q=-24,801 Mvar Ploss=0,360 MW Qloss=5,744 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=232,106 kV u=100,92 % Uang=-5,85 ° P=78,134 MW Q=30,545 Mvar Ploss=0,360 MW Qloss=5,744 Mvar TRIN S JOAQ P=0,941 MW Q=26,759 Mvar Ploss=0,048 MW Qloss=-27,289 Mvar S JOAQ GUAY P=0,989 MW Q=14,740 Mvar Ploss=0,009 MW Qloss=-39,006 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,555 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=226,940 kV Q=14,529 Mvar u=98,50 % P=0,000 MW 230 kV u=98,67 % Uang=-2,23 ° Q=0,000 Mvar U=229,672 kV Uang=-5,74 ° SHUNT-174698 u=99,86 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-4,03 ° P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar FALLA 115 KV TRAMO CARANAVI- YUCUMO SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=3,882 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° TR2-177949 Tap=0 P=97,050 MW Q=-10,548 Mvar Ploss=0,469 MW Qloss=7,494 Mvar GUAYARAM 230 kV U=229,542 kV u=99,80 % Uang=-5,61 ° CACH ESPER P=-97,050 MW Q=10,548 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=230,869 kV U=231,517 kV u=100,38 % u=100,66 % Uang=-11,11 ° Uang=-4,45 ° RIB COB P=43,800 MW Q=-25,778 Mvar Ploss=0,800 MW Qloss=-39,778 Mvar GUAY RIB P=22,998 MW Q=13,106 Mvar Ploss=0,082 MW Qloss=-15,070 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,271 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,873 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 178 P=-94,551 MW Q=19,418 Mvar Ploss=0,453 MW Qloss=7,233 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-123,261 MW Q=33,712 Mvar P=79,469 P=-79,431MW MW Q=-37,450 Q=38,661 Mvar Mvar Ploss=0,038 Ploss=0,038MW MW Qloss=1,210 Qloss=1,210Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,305 kV u=100,57 % Uang=-0,73 ° F-174612 P=-112,634 MW Q=26,736 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=111,755 kV u=97,18 % Uang=-3,58 ° CUMB CHUSP P=43,792 MW Q=3,739 Mvar Ploss=1,032 MW Qloss=1,178 Mvar CARANAVI 115 kV U=109,363 kV u=95,10 % Uang=-7,51 ° CHUSP CARAN P=30,760 MW Q=-1,639 Mvar Ploss=0,760 MW Qloss=-0,111 Mvar TR2-174738 SHUNT-CARAN Tap=0 SHUNT-176085 P=-0,000 P=0,000 MWMW SHUNT-177964 Q=-11,528 Q=0,000 MvarMvar TR2-175802 Tap=2YUCUMO CARAN SHUNT-176734 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar P=39,800 MW Q=6,480 Mvar Ploss=0,081 MW Qloss=1,627 Mvar CUMBR YUC P=79,431 MW Q=-38,661 Mvar Ploss=1,948 MW Qloss=-25,404 Mvar TRONCOS S. RAMON P=112,634 MW Q=-26,736 Mvar Ploss=2,165 MW Qloss=-12,561 Mvar YUCUMO 115 kV U=118,237 kV u=102,81 % Uang=-5,78 ° S.RAMON GUARAYOS P=40,469 MW Q=-36,174 Mvar Ploss=0,166 MW Qloss=-12,084 Mvar carga conc SAN BORJA 115 kV U=117,871 kV u=102,50 % Uang=-6,87 ° MOXOS 115 kV U=117,824 kV u=102,46 % Uang=-8,67 ° YUC SAN BORJA P=14,718 MW Q=-3,547 Mvar Ploss=0,101 MW Qloss=-1,261 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-39,718 MW Q=-4,853 MvarkV U=229,146 Ploss=0,081 MW u=99,63 % Qloss=1,627 Mvar Uang=-3,48 ° YUC TRIN P=37,684 MW Q=-34,623 Mvar Ploss=0,586 MW Qloss=-31,910 Mvar TRINIDAD 115 kV U=118,065 kV u=102,67 % Uang=-8,64 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=0,459 MW P=6,617 MW Q=2,223 Mvar Q=-4,886 Mvar Ploss=0,001 MW Ploss=0,076 MW Qloss=-3,195 Mvar Qloss=-5,063 Mvar P=-75,460 MW Q=-25,028 Mvar Ploss=0,336 MW Qloss=5,360 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=233,484 kV u=101,51 % Uang=-5,41 ° P=75,795 MW Q=30,388 Mvar Ploss=0,336 MW Qloss=5,360 Mvar TRIN S JOAQ P=1,070 MW Q=-26,075 Mvar Ploss=0,041 MW Qloss=-27,728 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=40,303 MW Q=-24,091 Mvar Ploss=0,535 MW Qloss=-31,117 Mvar S JOAQ GUAY P=1,029 MW Q=-13,801 Mvar Ploss=0,014 MW Qloss=-39,316 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-177949 Tap=0 P=95,004 MW Q=-12,185 Mvar Ploss=0,453 MW Qloss=7,233 Mvar GUAYARAM 230 kV U=230,157 kV u=100,07 % Uang=-5,42 ° CACH ESPER P=-95,004 MW Q=12,185 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=231,207 kV U=231,813 kV u=100,52 % u=100,79 % Uang=-11,00 ° Uang=-4,35 ° RIB COB P=43,798 MW Q=-25,913 Mvar Ploss=0,798 MW Qloss=-39,913 Mvar GUAY RIB P=20,985 MW Q=12,020 Mvar Ploss=0,068 MW Qloss=-15,225 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=227,084 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=228,825 kV Q=14,886 Mvar u=98,73 % P=0,000 MW 230 kV u=99,49 % Q=0,000 Mvar Uang=-2,13 ° U=230,687 kV Uang=-5,13 ° SHUNT-174698 u=100,30 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-3,65 ° P=0,000 MW SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,454 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=30,034 Mvar Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar FALLA 115 YUCUMO S BORJA: P=-95,790 MW Q=18,271 Mvar Ploss=0,463 MW Qloss=7,389 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-117,376 MW Q=37,757 Mvar P=81,365 P=-81,327MW MW Q=-31,996 Q=33,191 Mvar Mvar Ploss=0,037 Ploss=0,037MW MW Qloss=1,195 Qloss=1,195Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,103 kV u=100,48 % Uang=-0,75 ° F-174612 P=-117,663 MW Q=23,610 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,767 kV u=98,93 % Uang=-3,16 ° CUMB CHUSP P=36,011 MW Q=-5,761 Mvar Ploss=0,705 MW Qloss=0,272 Mvar CARANAVI 115 kV U=114,043 kV u=99,17 % Uang=-6,36 ° CHUSP CARAN P=23,306 MW Q=-10,233 Mvar Ploss=0,487 MW Qloss=-0,975 Mvar TR2-174738 SHUNT-CARAN Tap=0 SHUNT-176085 P=0,000 P=0,000 MWMW SHUNT-177964 Q=-12,536 Q=0,000 MvarMvar CUMBR YUC P=81,327 MW Q=-33,191 Mvar Ploss=1,967 MW Qloss=-25,222 Mvar TRONCOS S. RAMON P=117,663 MW Q=-23,610 Mvar Ploss=2,335 MW Qloss=-12,230 Mvar YUCUMO 115 kV U=116,976 kV u=101,72 % Uang=-5,35 ° CARAN YUCUMO TR2-175802 P=7,181 MW Tap=2 Mvar Q=6,722 Ploss=0,095 MW SHUNT-176734 Qloss=-3,561 P=0,000 MWMvar Q=0,000 Mvar P=32,337 MW Q=12,787 Mvar Ploss=0,061 MW Qloss=1,226 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=45,328 MW Q=-33,380 Mvar Ploss=0,183 MW Qloss=-11,855 Mvar carga conc SAN BORJA 115 kV U=114,075 kV u=99,20 % Uang=-14,13 ° MOXOS 115 kV U=115,741 kV u=100,64 % Uang=-12,11 ° YUC SAN BORJA YUCUMO 230 KV 230 kV P=-32,276 MW Q=-11,561 Mvar U=228,168 kV Ploss=0,061 MW u=99,20 % Qloss=1,226 Mvar Uang=-3,48 ° YUC TRIN P=47,023 MW Q=-35,515 Mvar Ploss=0,865 MW Qloss=-31,055 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=45,145 MW Q=-21,525 Mvar Ploss=0,658 MW Qloss=-30,570 Mvar TRINIDAD 115 kV U=117,171 kV u=101,89 % Uang=-9,77 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=15,107 MW P=8,000 MW Q=0,281 Mvar Q=2,600 Mvar Ploss=0,226 MW Ploss=0,107 MW Qloss=-2,510 Mvar Qloss=-4,719 Mvar P=-90,333 MW Q=-23,770 Mvar Ploss=0,470 MW Qloss=7,499 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=232,379 kV u=101,03 % Uang=-5,67 ° P=90,802 MW Q=31,270 Mvar Ploss=0,470 MW Qloss=7,499 Mvar TRIN S JOAQ P=0,157 MW Q=26,684 Mvar Ploss=0,047 MW Qloss=-27,376 Mvar S JOAQ GUAY P=0,204 MW Q=14,616 Mvar Ploss=0,010 MW Qloss=-39,071 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,685 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=227,312 kV Q=14,759 Mvar u=98,56 % P=0,000 MW 230 kV u=98,83 % Uang=-2,19 ° Q=0,000 Mvar U=229,850 kV Uang=-5,49 ° SHUNT-174698 u=99,93 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-3,88 ° P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar FALLA 115 KV TRAMO S. BORJA - MOXOS B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-177949 Tap=0 P=96,253 MW Q=-10,881 Mvar Ploss=0,463 MW Qloss=7,389 Mvar GUAYARAM 230 kV U=229,666 kV u=99,85 % Uang=-5,54 ° CACH ESPER P=-96,253 MW Q=10,881 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=230,936 kV U=231,577 kV u=100,41 % u=100,69 % Uang=-11,07 ° Uang=-4,41 ° RIB COB P=43,800 MW Q=-25,805 Mvar Ploss=0,800 MW Qloss=-39,805 Mvar GUAY RIB P=22,213 MW Q=12,950 Mvar Ploss=0,077 MW Qloss=-15,116 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,308 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,906 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 179 P=-95,214 MW Q=18,342 Mvar Ploss=0,458 MW Qloss=7,310 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-119,549 MW Q=35,888 Mvar P=82,366 P=-82,328MW MW Q=-30,409 Q=31,618 Mvar Mvar Ploss=0,038 Ploss=0,038MW MW Qloss=1,209 Qloss=1,209Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,044 kV u=100,45 % Uang=-0,76 ° F-174612 P=-115,559 MW Q=23,562 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,658 kV u=98,83 % Uang=-3,25 ° CUMB CHUSP P=37,183 MW Q=-5,479 Mvar Ploss=0,749 MW Qloss=0,392 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,811 kV u=98,97 % Uang=-6,59 ° CHUSP CARAN P=24,434 MW Q=-10,071 Mvar Ploss=0,528 MW Qloss=-0,859 Mvar CARAN YUCUMO TR2-175802 P=6,095 MW Tap=2 Mvar Q=6,728 Ploss=0,077 MW SHUNT-176734 Qloss=-3,588 P=0,000 MWMvar Q=-0,000 Mvar TR2-174738 SHUNT-CARAN Tap=0 SHUNT-176085 P=0,000 P=0,000 MWMW SHUNT-177964 Q=-12,485 Q=0,000 MvarMvar P=39,293 MW Q=14,524 Mvar Ploss=0,089 MW Qloss=1,784 Mvar CUMBR YUC P=82,328 MW Q=-31,618 Mvar Ploss=2,005 MW Qloss=-25,108 Mvar TRONCOS S. RAMON P=115,559 MW Q=-23,562 Mvar Ploss=2,257 MW Qloss=-12,374 Mvar YUCUMO 115 kV U=116,591 kV u=101,38 % Uang=-5,78 ° S.RAMON GUARAYOS P=43,302 MW Q=-33,188 Mvar Ploss=0,171 MW Qloss=-11,972 Mvar carga conc SAN BORJA 115 kV U=115,878 kV u=100,76 % Uang=-6,30 ° MOXOS 115 kV U=116,129 kV u=100,98 % Uang=-10,18 ° YUC SAN BORJA P=8,032 MW Q=1,200 Mvar Ploss=0,032 MW Qloss=-1,400 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-39,204 MW Q=-12,740 Mvar U=227,857 kV Ploss=0,089 MW u=99,07 % Qloss=1,784 Mvar Uang=-3,49 ° YUC TRIN P=41,030 MW Q=-35,752 Mvar Ploss=0,696 MW Qloss=-31,334 Mvar S BORJA MOXOS TRINIDAD 115 kV U=117,202 kV u=101,91 % Uang=-9,18 ° MOXOS TRINIDAD P=7,000 MW Q=2,400 Mvar Ploss=0,049 MW Qloss=-2,997 Mvar P=-82,049 MW Q=-25,403 Mvar Ploss=0,398 MW Qloss=6,351 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=232,499 kV u=101,09 % Uang=-5,54 ° P=82,446 MW Q=31,754 Mvar Ploss=0,398 MW Qloss=6,351 Mvar TRIN S JOAQ P=0,416 MW Q=-26,687 Mvar Ploss=0,047 MW Qloss=-27,412 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=43,131 MW Q=-21,216 Mvar Ploss=0,603 MW Qloss=-30,701 Mvar S JOAQ GUAY P=0,369 MW Q=-14,599 Mvar Ploss=0,010 MW Qloss=-39,100 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-177949 Tap=0 P=95,672 MW Q=-11,032 Mvar Ploss=0,458 MW Qloss=7,310 Mvar GUAYARAM 230 kV U=229,721 kV u=99,88 % Uang=-5,48 ° CACH ESPER P=-95,672 MW Q=11,032 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=230,966 kV U=231,603 kV u=100,42 % u=100,70 % Uang=-11,04 ° Uang=-4,38 ° RIB COB P=43,800 MW Q=-25,817 Mvar Ploss=0,800 MW Qloss=-39,817 Mvar GUAY RIB P=21,641 MW Q=12,920 Mvar Ploss=0,073 MW Qloss=-15,145 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,757 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=227,476 kV Q=14,719 Mvar u=98,59 % P=0,000 MW 230 kV u=98,90 % Q=0,000 Mvar Uang=-2,15 ° U=229,916 kV Uang=-5,30 ° SHUNT-174698 u=99,96 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-3,77 ° P=0,000 MW SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,324 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,920 Mvar Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar FALLA 115 KV TRAMO MOXOS – TRINIDAD: P=-94,785 MW Q=18,684 Mvar Ploss=0,454 MW Qloss=7,254 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-121,658 MW Q=37,245 Mvar P=83,521 P=-83,482MW MW Q=-31,360 Q=32,609 Mvar Mvar Ploss=0,039 Ploss=0,039MW MW Qloss=1,249 Qloss=1,249Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=231,078 kV u=100,47 % Uang=-0,77 ° F-174612 P=-113,848 MW Q=24,465 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=113,676 kV u=98,85 % Uang=-3,35 ° CUMB CHUSP P=38,137 MW Q=-5,885 Mvar Ploss=0,789 MW Qloss=0,499 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,886 kV u=99,03 % Uang=-6,81 ° CHUSP CARAN P=25,348 MW Q=-10,584 Mvar Ploss=0,571 MW Qloss=-0,746 Mvar TR2-174738 SHUNT-CARAN Tap=0 SHUNT-176085 P=0,000 P=0,000 MWMW SHUNT-177964 Q=-12,501 Q=0,000 MvarMvar CUMBR YUC P=83,482 MW Q=-32,609 Mvar Ploss=2,070 MW Qloss=-25,009 Mvar TRONCOS S. RAMON P=113,848 MW Q=-24,465 Mvar Ploss=2,198 MW Qloss=-12,488 Mvar CARAN YUCUMO TR2-175802 P=5,223 MW Tap=2 Mvar Q=7,336 Ploss=0,072 MW SHUNT-176734 Qloss=-3,608 P=0,000 MWMvar Q=0,000 Mvar P=45,598 MW Q=13,387 Mvar Ploss=0,115 MW Qloss=2,291 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=41,650 MW Q=-33,977 Mvar Ploss=0,165 MW Qloss=-12,054 Mvar carga conc SAN BORJA 115 kV U=116,009 kV u=100,88 % Uang=-7,31 ° MOXOS 115 kV U=114,672 kV u=99,71 % Uang=-9,08 ° YUC SAN BORJA P=15,188 MW Q=-1,031 Mvar Ploss=0,107 MW Qloss=-1,203 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV P=-45,483 MW Q=-11,096 Mvar U=227,942 kV Ploss=0,115 MW u=99,11 % Qloss=2,291 Mvar Uang=-3,55 ° YUC TRIN P=35,814 MW Q=-35,717 Mvar Ploss=0,561 MW Qloss=-31,653 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=41,485 MW Q=-21,923 Mvar Ploss=0,560 MW Qloss=-30,877 Mvar TRINIDAD 115 kV U=117,484 kV u=102,16 % Uang=-8,69 ° S BORJA MOXOS P=7,081 MW MOXOS TRINIDAD Q=-2,428 Mvar Ploss=0,081 MW Qloss=-4,828 Mvar P=-75,000 MW Q=-26,000 Mvar Ploss=0,338 MW Qloss=5,400 Mvar TR2-174584 Tap=3 S JOAQ RAM 230 kV U=232,835 kV u=101,23 % Uang=-5,45 ° P=75,338 MW Q=31,400 Mvar Ploss=0,338 MW Qloss=5,400 Mvar TRIN S JOAQ P=0,840 MW Q=-26,511 Mvar Ploss=0,045 MW Qloss=-27,518 Mvar S JOAQ GUAY P=0,795 MW Q=-14,361 Mvar Ploss=0,011 MW Qloss=-39,174 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,882 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=227,936 kV Q=14,730 Mvar u=98,64 % P=0,000 MW 230 kV u=99,10 % Uang=-2,13 ° Q=0,000 Mvar U=230,167 kV Uang=-5,18 ° SHUNT-174698 u=100,07 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-3,69 ° P=0,000 MW Q=0,000 Mvar • YUCUMO 115 kV U=116,769 kV u=101,54 % Uang=-6,21 ° Q=0,000 Mvar Falla tramo Troncos - San Ramon en 230 KV.: SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° TR2-177949 Tap=0 P=95,240 MW Q=-11,430 Mvar Ploss=0,454 MW Qloss=7,254 Mvar GUAYARAM 230 kV U=229,870 kV u=99,94 % Uang=-5,44 ° CACH ESPER P=-95,240 MW Q=11,430 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=231,048 kV U=231,675 kV u=100,46 % u=100,73 % Uang=-11,01 ° Uang=-4,36 ° RIB COB P=43,799 MW Q=-25,850 Mvar Ploss=0,799 MW Qloss=-39,850 Mvar GUAY RIB P=21,216 MW Q=12,646 Mvar Ploss=0,070 MW Qloss=-15,180 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,368 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,959 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar 180 P=-49,908 MW Q=-24,148 Mvar Ploss=0,092 MW Qloss=1,468 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-315,346 MW Q=52,752 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,103 kV u=97,48 % Uang=-4,72 ° CARANAVI 115 kV U=110,675 kV u=96,24 % Uang=-10,30 ° SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=27,550 MW P=10,515 MW Q=-5,858 Mvar Q=-19,649 Mvar Ploss=0,340 MW Ploss=0,490 MW Qloss=-0,564 Mvar Qloss=-2,361 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV 230 kV SHUNT-176734 TR2-175802 TR2-174738 kV U=231,776 P=-42,525 MW P=0,000 MW Tap=3 U=222,708 kV Tap=0 Q=-8,339 Mvar u=100,77 % Q=-11,490 Mvar u=96,83 MW % Ploss=0,100 P=42,625 MW Uang=-2,37 ° Qloss=1,992 Mvar° Uang=-11,10 Q=10,332 Mvar L174753 Ploss=0,100 MW P=259,741 MW L175811 Qloss=1,992 Mvar Q=-59,953 Mvar P=199,983 MW Ploss=17,132 MW Q=-86,700 Mvar Qloss=2,437 Mvar Ploss=15,173 MW Qloss=-3,520 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SAN BORJA 115 kV U=116,084 kV u=100,94 % Uang=-15,84 ° MOXOS 115 kV U=115,953 kV u=100,83 % Uang=-21,19 ° S.RAMON GUARAYOS P=70,000 MW Q=-6,280 Mvar Ploss=0,344 MW Qloss=-9,760 Mvar carga conc P=-63,544 MW Q=-18,872 Mvar Ploss=0,240 MW Qloss=3,832 Mvar P=63,784 MW Q=22,704 Mvar Ploss=0,240 MW Qloss=3,832 Mvar L175718 P=47,321 MW Q=-23,984 Mvar Ploss=0,618 MW Qloss=-21,455 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=70,344 MW Q=-58,269 Mvar Ploss=3,360 MW Qloss=-23,631 Mvar TRINIDAD AT SAN RAMON 230 kV P=70,000 MW Q=22,000 Mvar 230 kV U=220,190 kV U=225,507 kV SHUNT-175763 u=95,73 % GUARAYOS u=98,05 % P=0,000 MW 230 kV Uang=-20,04 ° Q=-42,229 Mvar Uang=-26,69 ° U=224,803 kV SHUNT-174698 u=97,74 % Uang=-24,10 ° TRINIDAD 115 kV U=116,474 kV u=101,28 % Uang=-23,25 ° CACH ESPER P=-50,000 MW Q=-25,616 Mvar SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=-11,343 Mvar MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=11,608 MW P=50,000 MW P=19,210 MW Q=-6,862 Mvar Q=25,616 Mvar Q=-7,894 Mvar Ploss=0,152 MW Ploss=0,092 MW Ploss=0,602 MW Qloss=-2,647 Mvar Qloss=1,468 Mvar Qloss=-3,431 Mvar CHUSP CARAN CUMB CHUSP P=41,839 MW P=55,328 MW Q=-8,276 Mvar Q=-1,678 Mvar Ploss=1,324 MW Ploss=1,489 MW LA CUMBRE Qloss=1,372 Mvar Qloss=2,398 Mvar P=-259,741 P=260,018 MW MW Q=59,953 Q=-51,074Mvar Mvar Ploss=0,278 Ploss=0,278MW MW Qloss=8,879 Qloss=8,879Mvar Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=116,657 kV u=101,44 % Uang=-13,70 ° S JOAQ RAM GUAYARAM 230 kV 230 kV U=221,970 kV U=225,292 kV u=96,51 % u=97,95 % Uang=-24,96 ° Uang=-31,69 ° TR2-174584 Tap=4 L175726 P=46,703 MW Q=-30,231 Mvar Ploss=0,774 MW Qloss=-31,639 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=13,978 Mvar TR2-177949 Tap=-2 PANDO COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=234,534 kV U=234,670 kV u=101,97 % u=102,03 % Uang=-39,85 ° Uang=-33,35 ° L175846 P=43,778 MW Q=-27,215 Mvar Ploss=0,778 MW Qloss=-41,215 Mvar L-175739 P=23,929 MW Q=-54,915 Mvar Ploss=0,359 MW Qloss=-13,251 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=27,702 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-31,26 ° SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=48,823 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176746 P=0,000 MW Q=-28,280 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 365,3 = 321,7 + P Pérd 43,6 Q Gen (MVAR) -27,1 = + Q Pérd -131,1 Q Carga 106,8 + Qc Paral 93,3 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 -0,8 230 -103,5 TOT SIST.: -104,3 % Pérd Línea 1 4,4 99 38,5 100 = 42,9 Pérd Transf. 0,0 0,7 + 0,7 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -5,2 230 -141,3 TOT SIST.: -146,6 % Pérd Línea 3,6 -5,2 96,4 -142,0 100 = -147,3 Pérd Transf. 0,0 16,2 + 16,2 • QI Paral 90,5 Tension Kv. 115 230 Elemento Tipo P Q Carga Posic Nombre MW MVar % Tap CUMB - CHUSP Línea 55,3 -1,7 47,3 CARAN - YUC Línea 10,5 -19,6 19,8 YUCUMO 2 Trafos -42,5 -8,3 21,7 3 TRINIDAD 2 Trafos -63,5 -18,9 33,1 4 CUMB - YUC Línea 259,7 -60,0 69,2 TRONC - S. RAM Línea 0,0 0,0 0,0 TRIN - S JOAQ Línea 47,3 -24,0 14,5 RIBER - COB Línea 43,8 -27,2 12,9 Falla tramo Cumbre – Yucumo en 230 KV.: 181 P=-49,890 MW Q=-20,395 Mvar Ploss=0,110 MW Qloss=1,759 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-63,955 MW Q=0,480 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=111,494 kV u=96,95 % Uang=-5,45 ° CARANAVI 115 kV U=109,613 kV u=95,32 % Uang=-12,15 ° CHUSP CARAN P=49,909 MW Q=-8,581 Mvar Ploss=1,978 MW Qloss=3,158 Mvar CUMB CHUSP P=63,955 MW Q=-0,480 Mvar Ploss=2,046 MW Qloss=3,902 Mvar P=0,000 P=0,000MW MW Q=-0,000 Q=0,000 Mvar Mvar Ploss=0,000 Ploss=0,000MW MW Qloss=-0,000 Qloss=-0,000Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174612 P=-234,315 MW Q=73,781 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° TR2-175802 Tap=3 TR2-174738 Tap=0 SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar CARAN YUCUMO P=17,931 MW Q=-21,739 Mvar Ploss=0,959 MW Qloss=-1,041 Mvar SHUNT-176734 P=0,000 MW Q=-11,302 Mvar P=19,934 MW Q=12,423 Mvar Ploss=0,029 MW Qloss=0,585 Mvar CUMBR YUC S.RAMON GUARAYOS P=155,079 MW Q=-66,863 Mvar Ploss=1,755 MW Qloss=2,426 Mvar TRONCOS S. RAMON P=234,315 MW Q=-73,781 Mvar Ploss=9,237 MW Qloss=0,088 Mvar SAN BORJA 115 kV U=115,706 kV u=100,61 % Uang=-18,28 ° YUCUMO 115 kV U=115,553 kV u=100,48 % Uang=-17,26 ° YUC SAN BORJA P=11,878 MW Q=-5,958 Mvar Ploss=0,079 MW Qloss=-1,251 Mvar YUCUMO 230 KV YUC TRIN P=19,934 MW Q=26,227 Mvar Ploss=0,184 MW Qloss=-30,716 Mvar P=78,619 MW Q=21,078 Mvar Ploss=0,339 MW Qloss=5,413 Mvar TRIN S JOAQ P=47,393 MW Q=-20,620 Mvar Ploss=0,626 MW Qloss=-22,413 Mvar S JOAQ GUAY P=46,767 MW Q=-26,804 Mvar Ploss=0,826 MW Qloss=-32,127 Mvar TR2-177949 Tap=-2 P=50,000 MW Q=22,155 Mvar Ploss=0,110 MW Qloss=1,759 Mvar RIB COB P=43,774 MW Q=-27,508 Mvar Ploss=0,774 MW Qloss=-41,508 Mvar GUAY RIB P=23,941 MW Q=-51,614 Mvar Ploss=0,356 MW Qloss=-13,411 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=28,598 Mvar B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-26,45 ° COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=235,215 kV U=235,281 kV u=102,27 % u=102,30 % Uang=-35,00 ° Uang=-28,54 ° TR2-174584 Tap=4 SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,229 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=224,282 kV Q=13,804 Mvar u=98,36 % P=0,000 MW 230 kV u=97,51 % Uang=-4,71 ° Q=-46,303 Mvar U=233,576 kV Uang=-15,55 ° SHUNT-174698 u=101,55 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-10,29 ° P=0,000 MW SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=49,438 Mvar Q=0,000 Mvar BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 348,3 = 321,7 + P Pérd 26,6 Q Gen (MVAR) -52,1 = + Q Pérd -152,2 Q Carga 106,8 CACH ESPER P=-50,000 MW Q=-22,155 Mvar SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=-11,937 Mvar S JOAQ RAM GUAYARAM 230 kV 230 kV U=224,914 kV U=226,572 kV u=97,79 % u=98,51 % Uang=-20,33 ° Uang=-26,91 ° P=-78,280 MW Q=-15,664 Mvar Ploss=0,339 MW Qloss=5,413 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=153,323 MW Q=-22,986 Mvar Ploss=7,193 MW Qloss=-18,955 Mvar carga conc TRINIDAD 115 kV U=118,813 kV u=103,32 % Uang=-19,37 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=3,261 MW P=3,799 MW Q=4,738 Mvar Q=-7,307 Mvar Ploss=0,020 MW Ploss=0,060 MW Qloss=-3,136 Mvar Qloss=-4,969 Mvar 230 kV P=-19,905 MW U=221,142 kV Q=-11,838 Mvar u=96,15 MW % Ploss=0,029 Qloss=0,585 Mvar° Uang=-16,05 Q=-29,007 Mvar + Qc Paral 98,5 COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 5,1 230 21,4 TOT SIST.: 26,6 % Pérd Línea 19 5,1 81 21,0 100 = 26,1 Pérd Transf. 0,0 0,5 + 0,5 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -3,3 230 -148,9 TOT SIST.: -152,2 % Pérd Línea 2,2 -3,3 97,8 -156,6 100 = -160,0 Pérd Transf. 0,0 7,8 + 7,8 • MOXOS 115 kV U=117,481 kV u=102,16 % Uang=-19,67 ° QI Paral 91,8 Tension Kv. 115 230 Falla Tramo Trinidad – S. Joaquin 230 KV. : Elemento Nombre CUMB - CHUSP CARAN - YUC YUCUMO TRINIDAD CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ RIBER - COB Tipo Línea Línea 2 Trafos 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 64,0 17,9 -19,9 -78,3 0,0 234,3 47,4 43,8 Q MVar -0,5 -21,7 -11,8 -15,7 0,0 -73,8 -20,6 -27,5 Carga Posic % Tap 54,7 25,3 11,6 3 39,9 4 0,0 64,2 13,9 13,0 182 P=-95,585 MW Q=17,504 Mvar Ploss=0,461 MW Qloss=7,359 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-121,651 MW Q=18,905 Mvar P=83,404 P=-83,367MW MW Q=-21,852 Q=23,022 Mvar Mvar Ploss=0,037 Ploss=0,037MW MW Qloss=1,170 Qloss=1,170Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,178 kV u=97,55 % Uang=-3,12 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSP CARAN P=25,460 MW Q=-1,770 Mvar Ploss=0,518 MW Qloss=-0,785 Mvar CUMB CHUSP P=38,247 MW Q=2,947 Mvar Ploss=0,788 MW Qloss=0,517 Mvar TR2-175802 Tap=1 TR2-174738 Tap=0 SHUNT-176085 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar CUMBR YUC P=83,367 MW Q=-23,022 Mvar Ploss=2,004 MW Qloss=-24,896 Mvar LA CUMBRE 230 kV U=230,729 kV u=100,32 % Uang=-0,77 ° F-174612 P=-112,733 MW Q=12,514 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,220 kV u=95,84 % Uang=-6,35 ° CARAN YUCUMO P=5,059 MW Q=10,984 Mvar Ploss=0,150 MW Qloss=-3,214 Mvar SHUNT-176734 P=0,000 MW Q=-11,184 Mvar P=44,400 MW Q=5,598 Mvar Ploss=0,103 MW Qloss=2,058 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=40,615 MW Q=-21,941 Mvar Ploss=0,126 MW Qloss=-12,215 Mvar TRONCOS S. RAMON P=112,733 MW Q=-12,514 Mvar Ploss=2,118 MW Qloss=-12,573 Mvar SAN BORJA 115 kV U=114,025 kV u=99,15 % Uang=-7,10 ° YUCUMO 115 kV U=114,674 kV u=99,72 % Uang=-6,03 ° carga conc YUC SAN BORJA P=14,088 MW Q=-1,446 Mvar Ploss=0,095 MW Qloss=-1,182 Mvar YUCUMO 230 KV YUC TRIN P=36,963 MW Q=-18,260 Mvar Ploss=0,470 MW Qloss=-31,029 Mvar TRINIDAD 115 kV U=112,961 kV u=98,23 % Uang=-8,47 ° MOXOS TRINIDAD S BORJA MOXOS P=1,067 MW P=5,993 MW Q=0,533 Mvar Q=-2,865 Mvar Ploss=0,002 MW Ploss=0,060 MW Qloss=-2,931 Mvar Qloss=-4,731 Mvar 230 kV P=-44,297 MW U=226,437 kV Q=-3,540 Mvar u=98,45 MW % Ploss=0,103 Qloss=2,058 Mvar° Uang=-3,41 P=-76,069 MW Q=-27,220 Mvar Ploss=0,365 MW Qloss=5,827 Mvar TR2-174584 Tap=2 S JOAQ RAM 230 kV U=231,742 kV u=100,76 % Uang=-5,61 ° P=76,434 MW Q=33,046 Mvar Ploss=0,365 MW Qloss=5,827 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=40,489 MW Q=-9,726 Mvar Ploss=0,548 MW Qloss=-30,004 Mvar TRIN S JOAQ S JOAQ GUAY P=0,000 MW Q=-15,225 Mvar Ploss=0,007 MW Qloss=-38,931 Mvar SAN RAMON P=70,000 MW TRINIDAD AT Q=22,000 Mvar 230 kV SHUNT-175894 230 kV U=226,087 kV SHUNT-175763 GUARAYOS P=0,000 MW U=223,912 kV Q=14,536 Mvar u=98,30 % P=0,000 MW 230 kV u=97,35 % Q=0,000 Mvar Uang=-2,00 ° U=227,702 kV Uang=-4,77 ° SHUNT-174698 u=99,00 % SHUNT-176746 P=0,000 MW Uang=-3,50 ° P=0,000 MW BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA P Gen (MW) P Carga 330,4 = 321,7 Q Carga 106,8 B-177948 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SHUNT-176722 P=0,000 MW Q=3,617 Mvar TR2-177949 Tap=0 P=96,046 MW Q=-10,145 Mvar Ploss=0,461 MW Qloss=7,359 Mvar GUAYARAM 230 kV U=229,386 kV u=99,73 % Uang=-5,51 ° CACH ESPER P=-96,046 MW Q=10,145 Mvar COBIJA RIBERALTA 230 kV 230 kV U=230,778 kV U=231,440 kV u=100,34 % u=100,63 % Uang=-11,07 ° Uang=-4,40 ° RIB COB P=43,801 MW Q=-25,743 Mvar Ploss=0,801 MW Qloss=-39,743 Mvar GUAY RIB P=22,007 MW Q=13,627 Mvar Ploss=0,077 MW Qloss=-15,088 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=15,225 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=29,833 Mvar Q=0,000 Mvar Q=0,000 Mvar Q Gen (MVAR) -41,6 = MOXOS 115 kV U=113,128 kV u=98,37 % Uang=-8,69 ° + P Pérd 8,7 + Q Pérd -200,4 + Qc Paral 11,2 QI Paral 63,2 Tension Kv. COMPOSICION PERD ACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MW) 115 1,6 230 7,1 TOT SIST.: 8,7 % Pérd Línea 18 1,6 82 6,2 100 = 7,8 Pérd Transf. 0,0 1,0 + 1,0 115 COMPOSICION PERD REACTIVAS Un (KV) TOT SIST (MVAR) 115 -12,3 230 -188,1 TOT SIST.: -200,4 % Pérd Línea 6,2 -12,3 93,8 -204,5 100 = -216,8 Pérd Transf. 0,0 16,4 + 16,4 230 Elemento Nombre CUMB - CHUSP CARAN - YUC YUCUMO TRINIDAD CUMB - YUC TRONC - S. RAM TRIN - S JOAQ RIBER - COB Tipo Línea Línea 2 Trafos 2 Trafos Línea Línea Línea Línea P MW 38,2 -5,1 -44,3 -76,1 83,4 112,7 0,0 43,8 Q MVar 2,9 -11,0 -3,5 -27,2 -23,0 -12,5 0,0 -25,7 Carga Posic % Tap 32,8 10,8 22,2 1 40,4 2 22,5 29,7 0,0 12,9 AÑO 2047: • ESTADO NORMAL , ANILLO ST- 1 COND/FASE. CON CAPACITOR SERIE Y GENERADOR CACHUEL ESPERANZA. 183 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-168,889 MW Q=83,760 Mvar P=-126,002 P=126,235 MW Q=88,553 Q=-84,831Mvar Mvar Ploss=0,233 Ploss=0,233 MW MW Qloss=3,723 Qloss=3,723 Mvar Mvar TR2-174738 Tap=1 CHUSPIPATA 115 kV U=112,266 kV u=97,62 % Uang=-3,55 ° CUMB CHUSP P=42,654 MW Q=1,071 Mvar Ploss=0,967 MW Qloss=0,995 Mvar YUCUMO 115 kV U=116,827 kV u=101,59 % Uang=-7,13 ° CHUSP CARAN P=28,187 MW Q=-4,424 Mvar Ploss=0,640 MW Qloss=-0,471 Mvar CARAN YUCUMO P=5,453 MW Q=14,953 Mvar Ploss=0,272 MW Qloss=-2,974 Mvar MOXOS 115 kV U=115,512 kV u=100,45 % Uang=-10,36 ° YUC SAN BORJA P=16,671 MW Q=-5,086 Mvar Ploss=0,137 MW Qloss=-1,131 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=230,142 kV L174753 TR2-YUC P=126,002 MWTap=1 u=100,06 % YUC TRIN Q=-88,553 Mvar P=69,203 MW Uang=-6,16 ° TRINIDAD 115 kV U=115,396 kV u=100,34 % Uang=-10,24 ° S BORJA MOXOS P=7,534 MW Q=-3,103 Mvar Ploss=0,091 MW Qloss=-4,863 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=-3,852 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=87,601 MW Q=-74,667 Mvar Ploss=1,623 MW Qloss=-10,794 Mvar TR2-TRIN Tap=1 GUARAYOS TRINIDAD P=85,978 MW Q=-48,922 Mvar Ploss=2,645 MW Qloss=-27,977 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,314 kV SHUNT-175763 u=99,27 % P=0,000 MW Uang=-3,59 ° Q=-14,950 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,778 Mvar MOXOS TRINIDAD P=0,557 MW Q=0,940 Mvar Ploss=0,001 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,060 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=235,760 kV u=102,50 % Uang=-15,00 ° P=-85,558 P=85,695 MW MW Q=-37,756 Mvar Q=-25,880 Q=28,075 Mvar Mvar Ploss=1,641 MW Ploss=0,137 Ploss=0,137 MW MW Qloss=-29,930 Mvar Qloss=2,196 Qloss=2,196 Mvar Mvar Ploss=5,858 MW Qloss=-17,643 Mvar TRONCOS S. RAMON P=175,719 MW Q=-70,783 Mvar Ploss=5,418 MW Qloss=-6,339 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=116,587 kV u=101,38 % Uang=-8,43 ° SHUNT-176199 P=0,000 MW Q=-5,416 Mvar P=-50,895 P=50,941 MW MW Q=-10,977 Q=11,884 Mvar Mvar Ploss=0,045 Ploss=0,045MW MW Qloss=0,907 Qloss=0,907Mvar Mvar LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=228,425 kV u=99,32 % Uang=-1,24 ° F-174612 P=-175,719 MW Q=70,783 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,761 kV u=96,31 % Uang=-7,23 ° TRIN S JOAQ P=65,200 MW Q=-42,080 Mvar Ploss=1,351 MW Qloss=-20,329 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=228,267 kV u=99,25 % Uang=-8,93 ° RIBERALTA 230 kV U=231,070 kV u=100,47 % Uang=-25,02 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=36,422 MW P=63,849 MW Q=-1,918 Mvar Q=-21,750 Mvar Ploss=0,177 MW Ploss=1,427 MW Qloss=-14,714 Mvar Qloss=-31,423 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-14,767 Mvar RIB RIO PAND P=52,152 MW Q=-19,160 Mvar Ploss=0,574 MW Qloss=-18,825 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar RIO COB P=51,578 MW Q=-0,335 Mvar Ploss=0,578 MW Qloss=-18,335 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COB RIB SM-176872 P=-50,450 MW Q=20,285 Mvar P=-50,408 MW P=50,450 MW Q=20,957 Mvar Q=-20,285 Mvar Ploss=0,042 MW MW Ploss=0,042 SHUNT-175784 Qloss=0,672 Qloss=0,672 Mvar Mvar P=0,000 MW Q=3,090 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COBIJA 230 kV U=226,266 kV u=98,38 % Uang=-32,84 ° C RIO 230 kV U=231,535 kV u=100,67 % Uang=-29,03 ° TR2-176875 Tap=0 GUAYARAM 230 kV U=233,483 kV u=101,51 % Uang=-23,18 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-45,038 Mvar GUARAYOS 230 kV U=229,654 kV u=99,85 % Uang=-5,38 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-24,24 ° • FALLA EN CENTRAL GENERACION CACHUELA ESPERANZA. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-202,949 MW Q=72,398 Mvar P=-158,707 P=158,994 MW Q=74,899 Q=-70,311Mvar Mvar Ploss=0,287 Ploss=0,287 MW MW Qloss=4,588 Qloss=4,588 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,734 kV u=98,03 % Uang=-3,75 ° CUMB CHUSP P=43,955 MW Q=-2,087 Mvar Ploss=1,030 MW Qloss=1,160 Mvar CHUSP CARAN P=29,424 MW Q=-7,747 Mvar Ploss=0,711 MW Qloss=-0,313 Mvar YUCUMO 115 kV U=119,163 kV u=103,62 % Uang=-8,05 ° CARAN YUCUMO P=4,287 MW Q=18,434 Mvar Ploss=0,370 MW Qloss=-2,826 Mvar YUC SAN BORJA P=19,126 MW Q=-4,567 Mvar Ploss=0,164 MW Qloss=-1,114 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=230,540 kV L174753 TR2-YUC P=158,707 MWTap=2 u=100,23 % YUC TRIN Q=-74,899 Mvar P=99,019 MW Uang=-7,07 ° LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=232,294 kV u=101,00 % Uang=-1,48 ° S.RAMON GUARAYOS P=112,304 MW Q=-76,256 Mvar Ploss=2,147 MW Qloss=-9,664 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=227,400 kV SHUNT-175763 u=98,87 % P=0,000 MW Uang=-4,05 ° Q=-14,749 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,658 Mvar MOXOS 115 kV U=116,951 kV u=101,70 % Uang=-11,87 ° S BORJA MOXOS P=9,962 MW Q=-2,460 Mvar Ploss=0,139 MW Qloss=-4,888 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=-3,993 Mvar TR2-TRIN Tap=2 P=-83,174 P=83,306 MW MW Q=-30,259 Mvar Q=-25,145 Q=27,249 Mvar Mvar Ploss=2,699 MW Ploss=0,132 Ploss=0,132 MW MW Qloss=-27,607 Mvar Qloss=2,104 Qloss=2,104 Mvar Mvar Ploss=7,355 MW Qloss=-15,365 Mvar TRONCOS S. RAMON P=201,777 MW Q=-69,646 Mvar Ploss=6,773 MW Qloss=-3,732 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=118,736 kV u=103,25 % Uang=-9,47 ° SHUNT-176199 P=0,000 MW Q=-5,632 Mvar P=-52,283 P=52,333 MW MW Q=-14,908 Q=15,898 Mvar Mvar Ploss=0,050 Ploss=0,050MW MW Qloss=0,990 Qloss=0,990Mvar Mvar TR2-174738 Tap=0 F-174612 P=-201,777 MW Q=69,646 Mvar CARANAVI 115 kV U=111,959 kV u=97,36 % Uang=-7,68 ° GUARAYOS TRINIDAD P=110,158 MW Q=-51,843 Mvar Ploss=3,781 MW Qloss=-25,235 Mvar TRIN S JOAQ P=119,391 MW Q=-30,561 Mvar Ploss=2,504 MW Qloss=-12,254 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-45,173 Mvar GUARAYOS 230 kV U=228,152 kV u=99,20 % Uang=-6,24 ° TRINIDAD AT 230 kV U=225,792 kV SHUNT-174698 P=0,000 MW u=98,17 % Q=-25,949 Mvar Uang=-10,79 ° TRINIDAD 115 kV U=116,388 kV u=101,21 % Uang=-12,09 ° MOXOS TRINIDAD P=1,823 MW Q=-0,273 Mvar Ploss=-0,003 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,128 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=235,389 kV u=102,34 % Uang=-40,63 ° S JOAQ RAM 230 kV U=230,233 kV u=100,10 % Uang=-21,71 ° S JOAQ GUAYARAM P=116,888 MW Q=-18,307 Mvar Ploss=3,561 MW Qloss=-14,817 Mvar GUAYAR RIB P=87,327 MW Q=-14,803 Mvar Ploss=0,892 MW Qloss=-8,922 Mvar GUAYARAM 230 kV U=233,532 kV u=101,54 % Uang=-36,35 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar C RIO 230 kV U=237,846 kV u=103,41 % Uang=-44,26 ° RIB RIO PAND P=51,935 MW Q=-16,881 Mvar Ploss=0,457 MW Qloss=-17,770 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=2,813 Mvar • FALLA EN ANILLO 230 KV, TRAMO TRONCOS – S. RAMON. COBIJA 230 kV U=233,879 kV u=101,69 % Uang=-47,51 ° RIO COB P=51,478 MW Q=0,890 Mvar Ploss=0,478 MW Qloss=-17,110 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COB RIB SM-176872 B-176873 8 kV 184 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-377,943 MW Q=61,944 Mvar P=-316,928 P=317,717 MW Q=75,493 Q=-62,906Mvar Mvar Ploss=0,788 Ploss=0,788 MW MW Qloss=12,587 Qloss=12,587 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=111,420 kV u=96,89 % Uang=-5,09 ° CUMB CHUSP P=60,227 MW Q=0,962 Mvar Ploss=1,728 MW Qloss=3,051 Mvar CARANAVI 115 kV U=109,400 kV u=95,13 % Uang=-11,09 ° YUCUMO 115 kV U=115,487 kV u=100,42 % Uang=-14,58 ° CHUSP CARAN P=44,999 MW Q=-6,588 Mvar Ploss=1,490 MW Qloss=1,857 Mvar CARAN YUCUMO P=10,509 MW Q=-19,445 Mvar Ploss=0,455 MW Qloss=-2,369 Mvar YUC SAN BORJA P=30,640 MW Q=-6,754 Mvar Ploss=0,428 MW Qloss=-0,293 Mvar SHUNT-176199 P=0,000 MW Q=-5,236 Mvar P=-49,086 P=49,130 MW MW Q=-14,585 Q=15,471 Mvar Mvar Ploss=0,044 Ploss=0,044MW MW Qloss=0,886 Qloss=0,886Mvar Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=223,385 kV L174753 TR2-YUC P=316,928 MWTap=2 u=97,12 % YUC TRIN Q=-75,493 Mvar Uang=-13,59 ° P=243,945 MW TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=231,876 kV u=100,82 % Uang=-2,91 ° Ploss=23,854 MW Qloss=16,652 Mvar TRONCOS S. RAMON F-174612 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=114,939 kV u=99,95 % Uang=-17,01 ° Q=-65,595 Mvar Ploss=19,675 MW Qloss=6,965 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=82,700 MW Q=12,831 Mvar Ploss=1,072 MW Qloss=-9,503 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=210,183 kV SHUNT-175763 u=91,38 % P=0,000 MW Uang=-28,89 ° Q=-12,562 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=83,772 MW Q=-9,234 Mvar Ploss=2,664 MW Qloss=-23,340 Mvar S BORJA MOXOS P=21,211 MW Q=-5,766 Mvar Ploss=0,711 MW Qloss=-2,958 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=-3,695 Mvar TR2-TRIN Tap=3 P=-72,667 P=72,774 MW MW Q=-31,060 Q=32,772 Mvar Mvar Ploss=0,107 Ploss=0,107 MW MW Qloss=1,712 Qloss=1,712 Mvar Mvar TRIN S JOAQ P=65,060 MW Q=-49,352 Mvar Ploss=1,583 MW Qloss=-16,134 Mvar TRINIDAD 115 kV U=113,589 kV u=98,77 % Uang=-25,02 ° MOXOS TRINIDAD P=12,500 MW Q=-5,508 Mvar Ploss=0,167 MW SHUNT-176223 Qloss=-2,448 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=227,132 kV u=98,75 % Uang=-30,42 ° TRINIDAD AT 230 kV U=216,478 kV SHUNT-174698 P=0,000 MW u=94,12 % Q=-23,406 Mvar Uang=-23,79 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=230,361 kV u=100,16 % Uang=-41,11 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=36,207 MW P=63,478 MW Q=-14,593 Mvar Q=-33,218 Mvar Ploss=-0,007 MW Ploss=1,270 MW Qloss=-15,592 Mvar Qloss=-30,128 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar C RIO 230 kV U=230,764 kV u=100,33 % Uang=-45,13 ° RIB RIO PAND P=52,158 MW Q=-18,818 Mvar Ploss=0,576 MW Qloss=-18,667 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COBIJA 230 kV U=225,455 kV u=98,02 % Uang=-48,97 ° RIO COB P=51,582 MW Q=-0,151 Mvar Ploss=0,582 MW Qloss=-18,151 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 GUAYARAM 230 kV U=230,382 kV u=100,17 % Uang=-39,16 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-42,021 Mvar GUARAYOS 230 kV U=213,355 kV u=92,76 % Uang=-27,57 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-12,169 Mvar MOXOS 115 kV U=113,530 kV u=98,72 % Uang=-22,82 ° COB RIB SM-176872 P=-50,450 MW Q=8,720 Mvar P=-50,444 P=50,450 MW MW Q=8,817 Q=-8,720 MvarMvar Ploss=0,006 Ploss=0,006 MW MW SHUNT-175784 Qloss=0,097 Qloss=0,097 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,003 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-40,33 ° FALLA TRAMO CUMBRE – YUCUMO, LAT 230 KV. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-71,494 MW Q=3,161 Mvar P=0,000 P=0,000 MW MW Q=0,000 Q=-0,000Mvar Mvar Ploss=0,000 Ploss=0,000 MW MW Qloss=-0,000 Qloss=-0,000 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=111,615 kV u=97,06 % Uang=-6,17 ° CUMB CHUSP P=71,494 MW Q=-3,161 Mvar Ploss=2,484 MW Qloss=5,075 Mvar YUCUMO 115 kV U=118,888 kV u=103,38 % Uang=-19,63 ° CHUSP CARAN P=55,510 MW Q=-12,735 Mvar Ploss=2,448 MW Qloss=4,402 Mvar CARAN YUCUMO P=20,061 MW Q=-28,138 Mvar Ploss=1,412 MW Qloss=0,047 Mvar YUC SAN BORJA P=9,584 MW Q=-5,318 Mvar Ploss=0,049 MW Qloss=-1,410 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=230,714 kV TR2-YUC Tap=2 u=100,31 % YUC TRIN L174753 Uang=-19,28 ° P=19,452 MW LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° MOXOS 115 kV U=119,091 kV u=103,56 % Uang=-20,57 ° S BORJA MOXOS P=0,535 MW Q=-2,925 Mvar Ploss=0,001 MW Qloss=-5,329 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=-3,983 Mvar TR2-TRIN Tap=3 P=-92,518 P=92,664 MW MW Q=-17,774 Mvar Q=-25,195 Q=27,514 Mvar Mvar Ploss=0,476 MW Ploss=0,145 Ploss=0,145 MW MW Qloss=-31,831 Mvar Qloss=2,319 Qloss=2,319 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMON P=293,415 MW Q=-95,895 Mvar Ploss=13,398 MW Qloss=8,767 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=119,057 kV u=103,53 % Uang=-20,42 ° SHUNT-176199 P=0,000 MW Q=-5,562 Mvar P=-19,435 P=19,452 MW MW Q=-26,805 Q=27,138 Mvar Mvar Ploss=0,017 Ploss=0,017MW MW Qloss=0,332 Qloss=0,332Mvar Mvar TR2-174738 Tap=0 F-174612 P=-293,415 MW Q=95,895 Mvar CARANAVI 115 kV U=110,507 kV u=96,09 % Uang=-13,74 ° S.RAMON GUARAYOS P=197,317 MW Q=-115,135 Mvar Ploss=6,296 MW Qloss=-1,755 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=226,488 kV SHUNT-175763 u=98,47 % P=0,000 MW Uang=-5,90 ° Q=-14,608 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,528 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=191,021 MW Q=-98,771 Mvar Ploss=13,403 MW Qloss=-7,183 Mvar TRIN S JOAQ P=65,027 MW Q=-43,303 Mvar Ploss=1,376 MW Qloss=-19,854 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-44,911 Mvar GUARAYOS 230 kV U=227,312 kV u=98,83 % Uang=-9,67 ° TRINIDAD AT 230 kV U=227,376 kV SHUNT-174698 P=0,000 MW u=98,86 % Q=-26,195 Mvar Uang=-17,96 ° TRINIDAD 115 kV U=119,529 kV u=103,94 % Uang=-19,40 ° MOXOS TRINIDAD P=7,466 MW Q=0,296 Mvar Ploss=0,053 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,101 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=235,234 kV u=102,28 % Uang=-24,06 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=231,034 kV u=100,45 % Uang=-34,10 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=36,332 MW P=63,652 MW Q=-3,171 Mvar Q=-23,449 Mvar Ploss=0,101 MW Ploss=1,320 MW Qloss=-15,170 Mvar Qloss=-31,861 Mvar GUAYARAM 230 kV U=233,314 kV u=101,44 % Uang=-32,26 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar C RIO 230 kV U=231,503 kV u=100,65 % Uang=-38,11 ° RIB RIO PAND P=52,152 MW Q=-19,145 Mvar Ploss=0,574 MW Qloss=-18,819 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 P=-50,421 P=50,450 MW MW Q=20,144 Q=-19,691 MvarMvar Ploss=0,028 Ploss=0,028 MW MW SHUNT-175784 Qloss=0,453 Qloss=0,453 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,083 Mvar COBIJA 230 kV U=226,236 kV u=98,36 % Uang=-41,92 ° RIO COB P=51,578 MW Q=-0,325 Mvar Ploss=0,578 MW Qloss=-18,325 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COB RIB SM-176872 P=-50,450 MW Q=19,691 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-33,31 ° 185 FALLA LAT 230 KV. TRINIDAD – S. JOAQUIN, EL SISTEMA SE FRACCIONA EN DOS PARTES, CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-135,983 MW Q=77,697 Mvar P=-97,502 P=97,653 MW Q=79,018 Mvar Q=-76,599 Mvar Ploss=0,151 Ploss=0,151 MW MW Qloss=2,419 Qloss=2,419 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,857 kV u=98,14 % Uang=-3,24 ° CUMB CHUSP P=38,329 MW Q=-1,098 Mvar Ploss=0,783 MW Qloss=0,495 Mvar CHUSP CARAN P=24,046 MW Q=-6,093 Mvar Ploss=0,477 MW Qloss=-0,947 Mvar YUCUMO 115 kV U=119,110 kV u=103,57 % Uang=-5,65 ° CARAN YUCUMO P=9,430 MW Q=16,146 Mvar Ploss=0,385 MW Qloss=-2,791 Mvar Ploss=3,624 MW Qloss=-22,924 Mvar TRONCOS S. RAMON P=135,290 MW Q=-70,967 Mvar Ploss=3,497 MW Qloss=-10,038 Mvar MOXOS 115 kV U=119,238 kV u=103,68 % Uang=-7,96 ° S BORJA MOXOS P=4,558 MW Q=-4,326 Mvar Ploss=0,036 MW Qloss=-5,297 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=-4,031 Mvar TR2-TRIN Tap=2 P=-88,489 P=88,630 MW MW Q=-20,769 Mvar Q=-26,480 Q=28,728 Mvar Mvar Ploss=0,535 MW Ploss=0,141 MW Ploss=0,141 MW Qloss=-33,216 Mvar Qloss=2,248 Mvar Qloss=2,248 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=49,093 MW Q=-70,977 Mvar Ploss=0,860 MW Qloss=-12,443 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,642 kV SHUNT-175763 u=99,84 % P=0,000 MW Uang=-2,88 ° Q=-15,242 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=48,233 MW Q=-43,293 Mvar Ploss=0,930 MW Qloss=-32,079 Mvar TRIN S JOAQ TRINIDAD AT 230 kV U=232,122 kV u=100,92 % Uang=-6,15 ° TRINIDAD 115 kV U=119,656 kV u=104,05 % Uang=-7,47 ° MOXOS TRINIDAD P=3,478 MW Q=1,728 Mvar Ploss=0,011 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,248 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=237,622 kV u=103,31 % Uang=-3,35 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=231,699 kV u=100,74 % Uang=-1,74 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=26,008 MW P=0,000 MW Q=-13,290 Mvar Q=-16,008 Mvar Ploss=0,160 MW Ploss=0,008 MW Qloss=-14,983 Mvar Qloss=-40,935 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-27,494 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,008 Mvar C RIO 230 kV U=232,228 kV u=100,97 % Uang=-5,73 ° RIB RIO PAND P=52,147 MW Q=-19,465 Mvar Ploss=0,572 MW Qloss=-18,967 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COBIJA 230 kV U=226,999 kV u=98,70 % Uang=-9,52 ° RIO COB P=51,575 MW Q=-0,497 Mvar Ploss=0,575 MW Qloss=-18,497 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 GUAYARAM 230 kV U=235,206 kV u=102,26 % Uang=-3,26 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-46,797 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,871 kV u=100,81 % Uang=-4,06 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,951 Mvar • YUC SAN BORJA P=13,656 MW Q=-6,656 Mvar Ploss=0,098 MW Qloss=-1,299 Mvar YUCUMO 230 KV 230 kV U=234,572 kV L174753 TR2-YUC P=97,502 MWTap=1 u=101,99 % YUC TRIN Q=-79,018 Mvar P=41,862 MW Uang=-4,70 ° LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=232,619 kV u=101,14 % Uang=-0,93 ° TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=119,244 kV u=103,69 % Uang=-6,74 ° SHUNT-176199 P=0,000 MW Q=-5,631 Mvar P=-51,971 P=52,016 MW MW Q=-10,569 Q=11,471 Mvar Mvar Ploss=0,045 Ploss=0,045MW MW Qloss=0,903 Qloss=0,903Mvar Mvar TR2-174738 Tap=0 F-174612 P=-135,290 MW Q=70,967 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,073 kV u=97,45 % Uang=-6,42 ° COB RIB SM-176872 P=-113,043 MW Q=33,080 Mvar P=-112,814 P=113,043 MW MW Q=36,738 Q=-33,080 MvarMvar Ploss=0,229 Ploss=0,229 MW MW SHUNT-175784 Qloss=3,658 Qloss=3,658 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,137 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° FALLA EN TRAMOS DE LAT 115 KV. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° F-174272 P=-133,506 MW Q=91,513 Mvar P=-84,650 P=84,808 MW Q=96,724 Mvar Q=-94,192 Mvar Ploss=0,159 Ploss=0,159 MW MW Qloss=2,531 Qloss=2,531 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=111,686 kV u=97,12 % Uang=-4,03 ° CUMB CHUSP P=48,697 MW Q=2,680 Mvar Ploss=1,266 MW Qloss=1,807 Mvar TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=233,288 kV u=101,43 % Uang=-0,82 ° F-174612 P=-125,373 MW Q=86,102 Mvar CARANAVI 115 kV U=109,559 kV u=95,27 % Uang=-8,46 ° S.RAMON GUARAYOS P=39,244 MW Q=-85,704 Mvar Ploss=1,012 MW Qloss=-12,396 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=231,030 kV SHUNT-175763 u=100,45 % P=0,000 MW Uang=-2,83 ° Q=-15,574 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,132 Mvar SAN BORJA 115 kV U=116,060 kV u=100,92 % Uang=-6,23 ° MOXOS 115 kV U=116,699 kV u=101,48 % Uang=-7,61 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA P=33,931 MW P=13,569 MW S BORJA MOXOS Q=-3,628 Mvar Q=-3,669 Mvar P=4,479 MW CARAN YUCUMO Ploss=0,931 MW Ploss=0,090 MW Q=-5,425 Mvar Qloss=0,343 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,244 Mvar Ploss=0,046 MW P=-0,000 MW Qloss=-5,015 Mvar SHUNT-176199 P=-42,069 P=42,097 MW MW Q=-14,971 Mvar P=0,000 MW Q=-5,831 Q=6,393 Mvar Mvar SHUNT-176211 Q=0,000 Mvar Ploss=0,028 Ploss=0,028MW MW P=0,000 MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,562 Qloss=0,562Mvar Mvar Q=0,000 Mvar 230 kV L174753 TR2-YUC TR2-TRIN P=84,650 MWTap=-1 U=238,059 kV Tap=0 YUC TRIN Q=-96,724 Mvar P=38,885 MW u=103,50 % P=-88,581 Ploss=3,668 MW P=88,718 MW MW Q=-31,543 Mvar Q=-27,996 Uang=-4,43 ° Qloss=-23,375 Mvar Q=30,188 Mvar Mvar Ploss=0,502 MW Ploss=0,137 Ploss=0,137 MW MW Qloss=-34,547 Mvar Qloss=2,192 Qloss=2,192 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMON P=125,373 MW Q=-86,102 Mvar Ploss=3,429 MW Qloss=-10,266 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=116,351 kV u=101,17 % Uang=-5,18 ° GUARAYOS TRINIDAD P=38,232 MW Q=-57,734 Mvar Ploss=0,936 MW Qloss=-33,188 Mvar TRIN S JOAQ P=13,041 MW Q=23,016 Mvar Ploss=0,057 MW Qloss=-29,593 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=237,215 kV u=103,14 % Uang=-5,91 ° MOXOS TRINIDAD P=3,567 MW Q=3,110 Mvar Ploss=0,015 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,114 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=240,851 kV u=104,72 % Uang=-4,96 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-28,714 Mvar SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=231,955 kV u=100,85 % Uang=-0,88 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=39,195 MW P=13,098 MW Q=-19,582 Mvar Q=9,868 Mvar Ploss=0,321 MW Ploss=0,098 MW Qloss=-14,069 Mvar Qloss=-41,114 Mvar GUAYARAM 230 kV U=236,236 kV u=102,71 % Uang=-3,11 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-48,199 Mvar GUARAYOS 230 kV U=234,380 kV u=101,90 % Uang=-3,97 ° TRINIDAD 115 kV U=117,575 kV u=102,24 % Uang=-7,16 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,445 Mvar C RIO 230 kV U=232,515 kV u=101,09 % Uang=-4,85 ° RIB RIO PAND P=52,144 MW Q=-19,591 Mvar Ploss=0,571 MW Qloss=-19,027 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 P=-126,160 P=126,446 MW MW Q=42,242 Q=-37,665 MvarMvar Ploss=0,287 Ploss=0,287 MW MW SHUNT-175784 Qloss=4,577 Qloss=4,577 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,164 Mvar COBIJA 230 kV U=227,303 kV u=98,83 % Uang=-8,63 ° RIO COB P=51,573 MW Q=-0,564 Mvar Ploss=0,573 MW Qloss=-18,564 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COB RIB SM-176872 P=-126,446 MW Q=37,665 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=1,07 ° 186 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° CHUSPIPATA 115 kV U=111,504 kV u=96,96 % Uang=-17,98 ° CARANAVI 115 kV U=113,591 kV u=98,77 % Uang=-16,49 ° F-174272 P=-122,047 MW Q=92,321 Mvar YUCUMO 115 kV U=120,076 kV u=104,41 % Uang=-7,49 ° SAN BORJA 115 kV U=120,039 kV u=104,38 % Uang=-8,41 ° MOXOS 115 kV U=119,358 kV u=103,79 % Uang=-9,07 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=13,500 MW P=12,013 MW S BORJA MOXOS P=46,657 MW Q=4,500 Mvar Q=-4,909 Mvar P=2,943 MW CUMB CHUSP Q=-2,370 Mvar Ploss=0,157 MW Ploss=0,070 MW Q=-2,429 Mvar Ploss=2,747 MW Qloss=-1,803 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,396 Mvar Ploss=0,013 MW Qloss=3,465 Mvar P=0,000 MW P=-121,821 Qloss=-5,399 Mvar P=122,047 MW SHUNT-176199 P=-89,917 P=90,042 MW MW Q=-16,067 Mvar Q=95,932 Q=-92,321Mvar Mvar P=0,000 MW Q=0,033 Q=2,458Mvar Mvar SHUNT-176211 Ploss=0,226 Ploss=0,226 MW MW YUCUMO 230 KV Q=-5,720 Mvar Ploss=0,125 Ploss=0,125MW MW P=0,000 MW Qloss=3,611 Mvar Qloss=3,611 Mvar 230 kV Qloss=2,491 Qloss=2,491Mvar Mvar Q=-4,084 Mvar U=235,849 kV TR2-174738 L174753 TR2-YUC TR2-TRIN Tap=0 P=121,821 MWTap=1 Tap=1 u=102,54 % YUC TRIN LA CUMBRE Q=-95,932 Mvar P=26,189 MW Uang=-5,85 ° P=-90,096 230 kV Ploss=5,590 MW P=90,236 MW MW Q=-31,626 Mvar Q=-24,528 Qloss=-19,465 Mvar Q=26,754 Mvar Mvar SHUNT-176085 U=233,157 kV Ploss=0,266 MW Ploss=0,139 Ploss=0,139 MW MW Qloss=-34,461 Mvar Qloss=2,227 u=101,37 % Qloss=2,227 Mvar Mvar Uang=-1,15 ° F-174612 P=-140,647 MW Q=86,907 Mvar TRONCOS S. RAMON P=140,647 MW Q=-86,907 Mvar Ploss=4,064 MW Qloss=-9,043 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° S.RAMON GUARAYOS P=53,883 MW Q=-87,791 Mvar Ploss=1,229 MW Qloss=-11,916 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,585 kV SHUNT-175763 u=100,25 % P=0,000 MW Uang=-3,10 ° Q=-15,475 Mvar F-174272 P=-127,213 MW Q=95,483 Mvar P=-88,179 P=88,336 MW Q=93,047 Mvar Q=-90,532 Mvar Ploss=0,158 Ploss=0,158 MW MW Qloss=2,515 Qloss=2,515 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,480 kV u=98,68 % Uang=-3,39 ° CUMB CHUSP P=38,877 MW Q=-4,951 Mvar Ploss=0,816 MW Qloss=0,573 Mvar TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=233,147 kV u=101,37 % Uang=-0,85 ° F-174612 P=-131,843 MW Q=84,217 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,614 kV u=98,79 % Uang=-6,75 ° S.RAMON GUARAYOS P=45,502 MW Q=-84,286 Mvar Ploss=1,055 MW Qloss=-12,258 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,685 kV SHUNT-175763 u=100,30 % P=0,000 MW Uang=-2,93 ° Q=-15,494 Mvar F-174272 P=-131,434 MW Q=94,673 Mvar P=-91,361 P=91,523 MW Q=92,366 Q=-89,779Mvar Mvar Ploss=0,162 Ploss=0,162 MW MW Qloss=2,587 Qloss=2,587 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,417 kV u=98,62 % Uang=-3,47 ° CUMB CHUSP P=39,911 MW Q=-4,894 Mvar Ploss=0,859 MW Qloss=0,690 Mvar TR2-174738 Tap=0 LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=233,114 kV u=101,35 % Uang=-0,88 ° F-174612 P=-126,957 MW Q=84,809 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,492 kV u=98,69 % Uang=-6,96 ° TRIN S JOAQ P=13,052 MW Q=23,797 Mvar Ploss=0,062 MW Qloss=-29,316 Mvar YUCUMO 115 kV U=115,639 kV u=100,56 % Uang=-5,60 ° TRINIDAD AT 230 kV U=236,052 kV u=102,63 % Uang=-6,29 ° SAN BORJA 115 kV U=114,615 kV u=99,67 % Uang=-6,84 ° carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=39,791 MW Q=-56,575 Mvar Ploss=0,949 MW Qloss=-33,050 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-28,433 Mvar MOXOS 115 kV U=112,850 kV u=98,13 % Uang=-8,89 ° TRIN S JOAQ P=13,045 MW Q=23,358 Mvar Ploss=0,059 MW Qloss=-29,472 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=236,705 kV u=102,92 % Uang=-5,98 ° RIBERALTA 230 kV U=231,882 kV u=100,82 % Uang=-1,93 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=39,207 MW P=13,119 MW Q=-18,356 Mvar Q=10,944 Mvar Ploss=0,311 MW Ploss=0,088 MW Qloss=-14,104 Mvar Qloss=-40,955 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,318 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-28,591 Mvar C RIO 230 kV U=232,434 kV u=101,06 % Uang=-5,91 ° RIB RIO PAND P=52,144 MW Q=-19,555 Mvar Ploss=0,571 MW Qloss=-19,010 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COBIJA 230 kV U=227,218 kV u=98,79 % Uang=-9,70 ° RIO COB P=51,573 MW Q=-0,545 Mvar Ploss=0,573 MW Qloss=-18,545 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 COB RIB SM-176872 P=-126,446 MW Q=36,472 Mvar P=-126,162 P=126,446 MW MW Q=41,015 Q=-36,472 MvarMvar Ploss=0,284 Ploss=0,284 MW MW SHUNT-175784 Qloss=4,543 Qloss=4,543 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,156 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,01 ° TRINIDAD 115 kV U=116,988 kV u=101,73 % Uang=-7,76 ° MOXOS TRINIDAD P=17,139 MW Q=1,147 Mvar Ploss=0,292 MW SHUNT-176223 Qloss=-2,308 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=240,024 kV u=104,36 % Uang=-5,34 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=231,889 kV u=100,82 % Uang=-1,27 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=39,204 MW P=13,114 MW Q=-18,494 Mvar Q=10,814 Mvar Ploss=0,313 MW Ploss=0,090 MW Qloss=-14,093 Mvar Qloss=-40,964 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,332 Mvar C RIO 230 kV U=232,442 kV u=101,06 % Uang=-5,25 ° RIB RIO PAND P=52,144 MW Q=-19,559 Mvar Ploss=0,571 MW Qloss=-19,012 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=-0,000 Mvar COBIJA 230 kV U=227,226 kV u=98,79 % Uang=-9,04 ° RIO COB P=51,573 MW Q=-0,547 Mvar Ploss=0,573 MW Qloss=-18,547 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 COB RIB SM-176872 P=-126,446 MW Q=36,593 Mvar P=-126,161 P=126,446 MW MW Q=41,146 Q=-36,593 MvarMvar Ploss=0,285 Ploss=0,285 MW MW SHUNT-175784 Qloss=4,554 Qloss=4,554 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,157 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,67 ° TRINIDAD 115 kV U=117,327 kV u=102,02 % Uang=-7,19 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar MOXOS TRINIDAD SHUNT-176223 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=240,489 kV u=104,56 % Uang=-5,03 ° RIBERALTA 230 kV U=231,926 kV u=100,84 % Uang=-0,95 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=39,199 MW P=13,104 MW Q=-19,105 Mvar Q=10,282 Mvar Ploss=0,317 MW Ploss=0,095 MW Qloss=-14,079 Mvar Qloss=-41,048 Mvar GUAYARAM 230 kV U=236,110 kV u=102,66 % Uang=-3,19 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-47,771 Mvar GUARAYOS 230 kV U=234,124 kV u=101,79 % Uang=-4,00 ° S JOAQ RAM 230 kV U=239,927 kV u=104,32 % Uang=-6,00 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM 230 kV U=235,947 kV u=102,59 % Uang=-3,50 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-47,887 Mvar S.RAMON GUARAYOS P=40,797 MW Q=-84,499 Mvar Ploss=1,006 MW Qloss=-12,384 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,888 kV SHUNT-175763 u=100,39 % P=0,000 MW Uang=-2,85 ° Q=-15,540 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,114 Mvar MOXOS 115 kV U=115,017 kV u=100,01 % Uang=-10,37 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=25,552 MW P=17,250 MW S BORJA MOXOS P=8,023 MW Q=-10,084 Mvar Q=0,007 Mvar P=8,110 MW Q=4,295 Mvar Ploss=0,575 MW Ploss=0,141 MW Q=-1,913 Mvar Ploss=0,089 MW Qloss=-0,722 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,080 Mvar Ploss=0,110 MW Qloss=-3,513 Mvar P=0,000 MW Qloss=-4,613 Mvar SHUNT-176199 P=-53,863 P=53,910 MW MW Q=-16,067 Mvar P=0,000 MW Q=-10,289 Q=11,239 Mvar Mvar SHUNT-176211 Q=0,000 Mvar Ploss=0,048 Ploss=0,048MW MW P=0,000 MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,951 Qloss=0,951Mvar Mvar Q=0,000 Mvar 230 kV L174753 TR2-YUC TR2-TRIN P=91,361 MWTap=-1 U=237,000 kV Tap=0 YUC TRIN Q=-92,366 Mvar P=33,647 MW u=103,04 % P=-85,000 Ploss=3,804 MW P=85,128 MW MW Q=-32,874 Mvar Q=-28,000 Uang=-4,63 ° Qloss=-22,961 Mvar Q=30,044 Mvar Mvar Ploss=0,407 MW Ploss=0,128 Ploss=0,128 MW MW Qloss=-34,493 Mvar Qloss=2,044 Qloss=2,044 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMON P=126,957 MW Q=-84,809 Mvar Ploss=3,461 MW Qloss=-10,197 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° GUARAYOS TRINIDAD P=44,448 MW Q=-56,535 Mvar Ploss=1,069 MW Qloss=-32,676 Mvar GUARAYOS 230 kV U=233,775 kV u=101,64 % Uang=-4,15 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,087 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=112,889 kV u=98,16 % Uang=-12,63 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-28,396 Mvar CHUSP CARAN CARAN YUCUMO P=24,561 MW S BORJA MOXOS P=8,974 MW Q=-10,025 Mvar YUC SAN BORJA P=9,000 MW Q=4,089 Mvar Ploss=0,534 MW Q=3,000 Mvar Ploss=0,108 MW Qloss=-0,835 Mvar SHUNT-178007 Ploss=0,139 MW Qloss=-3,472 Mvar P=0,000 MW Qloss=-4,553 Mvar SHUNT-176199 P=-37,582 P=37,606 MW MW Q=-16,101 Mvar P=0,000 MW Q=-10,117 Q=10,594 Mvar Mvar SHUNT-176211 Q=0,000 Mvar Ploss=0,024 Ploss=0,024MW MW P=0,000 MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,477 Qloss=0,477Mvar Mvar Q=0,000 Mvar 230 kV L174753 TR2-YUC TR2-TRIN P=88,179 MWTap=-1 U=237,288 kV Tap=0 YUC TRIN Q=-93,047 Mvar P=46,899 MW u=103,17 % P=-102,431 Ploss=3,675 MW P=102,612 MW MW Q=-32,509 Mvar Q=-26,839 Uang=-4,52 ° Qloss=-23,245 Mvar Q=29,717 Mvar Mvar Ploss=0,718 MW Ploss=0,180 Ploss=0,180 MW MW Qloss=-33,855 Mvar Qloss=2,878 Qloss=2,878 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMON P=131,843 MW Q=-84,217 Mvar Ploss=3,641 MW Qloss=-9,844 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° YUCUMO 115 kV U=115,825 kV u=100,72 % Uang=-5,19 ° TRINIDAD AT 230 kV U=235,912 kV u=102,57 % Uang=-6,95 ° MOXOS TRINIDAD P=5,070 MW Q=-0,270 Mvar Ploss=0,026 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,202 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar GUAYARAM 230 kV U=235,914 kV u=102,57 % Uang=-4,16 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-47,299 Mvar GUARAYOS 230 kV U=233,638 kV u=101,58 % Uang=-4,47 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,074 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° GUARAYOS TRINIDAD P=52,654 MW Q=-60,400 Mvar Ploss=1,398 MW Qloss=-32,014 Mvar TRIN S JOAQ P=13,057 MW Q=23,908 Mvar Ploss=0,062 MW Qloss=-29,282 Mvar TRINIDAD 115 kV U=119,361 kV u=103,79 % Uang=-8,24 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,396 Mvar C RIO 230 kV U=232,483 kV u=101,08 % Uang=-4,93 ° RIB RIO PAND P=52,144 MW Q=-19,577 Mvar Ploss=0,571 MW Qloss=-19,020 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 P=-126,160 P=126,446 MW MW Q=41,761 Q=-37,194 MvarMvar Ploss=0,286 Ploss=0,286 MW MW SHUNT-175784 Qloss=4,568 Qloss=4,568 MvarMvar P=0,000 MW Q=3,161 Mvar COBIJA 230 kV U=227,269 kV u=98,81 % Uang=-8,71 ° RIO COB P=51,573 MW Q=-0,556 Mvar Ploss=0,573 MW Qloss=-18,556 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar COB RIB SM-176872 P=-126,446 MW Q=37,194 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,99 ° 187 Doble línea entre Riberalta y Cobija, con generacion. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-130,533 MW Q=98,294 Mvar P=-90,742 P=90,909 MW Q=95,589 Q=-92,928Mvar Mvar Ploss=0,167 Ploss=0,167 MW MW Qloss=2,661 Qloss=2,661 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,511 kV u=98,71 % Uang=-3,46 ° L174753 TR2-YUC P=90,742 MWTap=-1 Q=-95,589 Mvar Ploss=3,905 MW Qloss=-22,856 Mvar LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=233,231 kV u=101,40 % Uang=-0,87 ° TRONCOS S. RAMON P=127,965 MW Q=-86,160 Mvar Ploss=3,533 MW Qloss=-10,065 Mvar MOXOS 115 kV U=116,508 kV u=101,31 % Uang=-7,85 ° 230 kV U=237,535 kV YUC TRIN P=36,769 MW u=103,28 % Uang=-4,65 ° Q=-32,485 Mvar S BORJA MOXOS P=4,053 MW Q=-5,455 Mvar Ploss=0,040 MW Qloss=-5,008 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 P=-89,006 P=89,145 MW MW Q=-28,051 Q=30,268 Mvar Mvar Ploss=0,466 MW Ploss=0,139 Ploss=0,139 MW MW Qloss=-34,501 Mvar Qloss=2,217 Qloss=2,217 Mvar Mvar S.RAMON GUARAYOS P=41,732 MW Q=-85,974 Mvar Ploss=1,045 MW Qloss=-12,321 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN BORJA 115 kV U=115,770 kV u=100,67 % Uang=-6,57 ° YUCUMO 115 kV U=116,034 kV u=100,90 % Uang=-5,54 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=25,275 MW P=13,138 MW P=8,294 MW Q=-10,528 Mvar Q=-3,704 Mvar Q=4,654 Mvar Ploss=0,569 MW Ploss=0,085 MW Ploss=0,097 MW Qloss=-0,744 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,249 Mvar Qloss=-3,513 Mvar P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-50,029 P=50,069 MW MW Q=-16,130 Mvar P=0,000 MW Q=-6,937 Q=7,738 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,801 Qloss=0,801Mvar Mvar CUMB CHUSP P=39,624 MW Q=-5,366 Mvar Ploss=0,849 MW Qloss=0,662 Mvar TR2-174738 Tap=0 F-174612 P=-127,965 MW Q=86,160 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,714 kV u=98,88 % Uang=-6,93 ° SAN RAMON 230 kV U=230,949 kV SHUNT-175763 u=100,41 % P=0,000 MW Uang=-2,88 ° Q=-15,556 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=40,687 MW Q=-58,098 Mvar Ploss=1,006 MW Qloss=-32,999 Mvar MOXOS TRINIDAD P=3,988 MW Q=3,147 Mvar Ploss=0,018 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,096 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=241,201 kV u=104,87 % Uang=-5,14 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=233,487 kV u=101,52 % Uang=-1,13 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=39,313 MW P=13,227 MW Q=-18,129 Mvar Q=11,634 Mvar Ploss=0,308 MW Ploss=0,086 MW Qloss=-14,340 Mvar Qloss=-41,460 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=236,968 kV u=103,03 % Uang=-6,08 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-28,654 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=16,493 Mvar COBIJA 230 kV U=221,863 kV u=96,46 % Uang=-6,84 ° C RIO 230 kV U=230,773 kV u=100,34 % Uang=-4,05 ° RIB RIO PAND P=39,898 MW Q=-7,721 Mvar Ploss=0,326 MW Qloss=-20,539 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=30,912 Mvar TR2-176875 Tap=0 GUAYARAM 230 kV U=237,464 kV u=103,25 % Uang=-3,33 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-47,987 Mvar GUARAYOS 230 kV U=234,243 kV u=101,84 % Uang=-4,05 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,122 Mvar TRIN S JOAQ P=13,161 MW Q=24,696 Mvar Ploss=0,066 MW Qloss=-29,555 Mvar TRINIDAD 115 kV U=117,448 kV u=102,13 % Uang=-7,35 ° P=-126,118 MW P=126,446 MW Q=67,903 Mvar Q=-62,655 Mvar Ploss=0,329 MW MW Ploss=0,329 SHUNT-175784 Qloss=5,248 Qloss=5,248 Mvar Mvar P=0,000 MW Q=3,197 Mvar RIO COB P=39,572 MW Q=12,819 Mvar Ploss=0,448 MW Qloss=-18,664 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=83,721 Mvar COB RIB P=11,876 MW SM-176872 Q=70,239 Mvar Ploss=0,222 MW P=-126,446 MW Qloss=-139,864 Mvar Q=62,655 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,83 ° Doble línea entre Riberalta y Cobija, sin generacion. CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-171,822 MW Q=82,027 Mvar P=-128,151 P=128,365 MW Q=82,143 Q=-78,733Mvar Mvar Ploss=0,213 Ploss=0,213 MW MW Qloss=3,409 Qloss=3,409 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,964 kV u=98,23 % Uang=-3,73 ° CUMB CHUSP P=43,458 MW Q=-3,293 Mvar Ploss=1,000 MW Qloss=1,076 Mvar TR2-174738 Tap=0 TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° TRONCOS S. RAMON P=169,550 MW Q=-72,730 Mvar Ploss=5,034 MW Qloss=-7,083 Mvar 230 kV U=233,350 kV YUC TRIN P=73,620 MW u=101,46 % Uang=-5,94 ° Q=-24,400 Mvar MOXOS 115 kV U=113,156 kV u=98,40 % Uang=-10,03 ° S BORJA MOXOS P=6,709 MW Q=-4,349 Mvar Ploss=0,080 MW Qloss=-4,649 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 P=-86,373 P=86,513 MW MW Q=-27,454 Q=29,695 Mvar Mvar Ploss=1,603 MW Ploss=0,140 Ploss=0,140 MW MW Qloss=-30,606 Mvar Qloss=2,241 Qloss=2,241 Mvar Mvar S.RAMON GUARAYOS P=81,816 MW Q=-75,827 Mvar Ploss=1,451 MW Qloss=-11,170 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,648 kV SHUNT-175763 u=99,41 % P=0,000 MW Uang=-3,50 ° Q=-15,023 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,820 Mvar SAN BORJA 115 kV U=113,379 kV u=98,59 % Uang=-8,09 ° YUCUMO 115 kV U=113,968 kV u=99,10 % Uang=-6,85 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=28,957 MW P=15,831 MW P=4,747 MW Q=-8,869 Mvar Q=-2,442 Mvar Q=3,738 Mvar Ploss=0,704 MW Ploss=0,122 MW Ploss=0,029 MW Qloss=-0,347 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,093 Mvar Qloss=-3,585 Mvar P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-49,107 P=49,147 MW MW Q=-15,784 Mvar P=0,000 MW Q=-7,210 Q=8,013 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,802 Qloss=0,802Mvar Mvar L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=128,151 MW Q=-82,143 Mvar Ploss=5,385 MW Qloss=-19,463 Mvar LA CUMBRE 230 kV SHUNT-176085 U=232,648 kV u=101,15 % Uang=-1,21 ° F-174612 P=-223,453 MW Q=119,425 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,499 kV u=97,83 % Uang=-7,63 ° GUARAYOS TRINIDAD P=80,364 MW Q=-49,633 Mvar Ploss=2,243 MW Qloss=-28,953 Mvar TRIN S JOAQ P=63,624 MW Q=-17,357 Mvar Ploss=0,928 MW Qloss=-21,928 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=229,326 kV u=99,71 % Uang=-8,57 ° SHUNT-174698 P=-0,000 MW Q=-26,811 Mvar ANILLO LAT 230 KV SIMPLE TERNA 2 COND P FASE AÑO 2037 L178021 P=52,212 MW Q=16,065 Mvar Ploss=1,692 MW Qloss=-62,760 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,371 MW Q=2,400 Mvar Ploss=0,002 MW SHUNT-176223 Qloss=-2,947 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=228,134 kV u=99,19 % Uang=-14,32 ° SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=44,847 Mvar SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=222,592 kV u=96,78 % Uang=-25,02 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=35,269 MW P=62,696 MW Q=-18,225 Mvar Q=-10,114 Mvar Ploss=0,210 MW Ploss=1,427 MW Qloss=-12,937 Mvar Qloss=-27,771 Mvar GUAYARAM 230 kV U=221,005 kV u=96,09 % Uang=-22,90 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-46,292 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,230 kV u=100,10 % Uang=-5,21 ° TRINIDAD 115 kV U=113,615 kV u=98,80 % Uang=-9,88 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,685 Mvar C RIO 230 kV U=226,415 kV u=98,44 % Uang=-25,24 ° RIB RIO PAND P=0,559 MW Q=-21,834 Mvar Ploss=0,026 MW Qloss=-20,663 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=5,545 Mvar RIO COB P=0,533 MW Q=-15,492 Mvar Ploss=0,002 MW Qloss=-21,294 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=14,322 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=20,318 Mvar TR2-176875 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar P=0,000 MW Q=27,382 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=238,752 kV u=103,81 % Uang=-13,16 ° COBIJA 230 kV U=228,070 kV u=99,16 % Uang=-25,36 ° SM-176872 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar B-176873 8 kV 350 P=50,469 MW Q=32,516 Mvar Ploss=1,742 MW Qloss=-61,298 Mvar 188 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-224,103 MW Q=128,341 Mvar P=-179,692 P=180,126 MW Q=130,971 Q=-124,036Mvar Mvar Ploss=0,434 Ploss=0,434 MW MW Qloss=6,935 Qloss=6,935 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,109 kV u=98,36 % Uang=-3,81 ° CARANAVI 115 kV U=112,872 kV u=98,15 % Uang=-7,80 ° YUCUMO 115 kV U=114,672 kV u=99,72 % Uang=-7,19 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=29,454 MW P=15,757 MW P=4,283 MW Q=-9,941 Mvar Q=-2,451 Mvar Q=4,783 Mvar Ploss=0,736 MW Ploss=0,119 MW Ploss=0,028 MW Qloss=-0,271 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,117 Mvar Qloss=-3,623 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-48,568 P=48,607 MW MW Q=-15,887 Mvar 230 kV Q=-8,209 P=0,000 MW Q=8,989 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=234,243 kV Ploss=0,039 Ploss=0,039MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,780 Qloss=0,780Mvar Mvar u=101,84 % CUMB CHUSP P=43,977 MW Q=-4,305 Mvar Ploss=1,024 MW Qloss=1,137 Mvar TR2-174738 Tap=0 L178021 P=51,496 MW Q=16,494 Mvar Ploss=1,602 MW Qloss=-66,508 Mvar Uang=-1,69 ° L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=126,594 MW Q=-80,957 Mvar Ploss=5,159 MW Qloss=-20,277 Mvar 230 kV U=234,856 kV YUC TRIN P=72,828 MW u=102,11 % Uang=-6,30 ° Q=-22,785 Mvar F-174612 P=-171,423 MW Q=78,212 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=228,974 kV SHUNT-175763 u=99,55 % P=0,000 MW Uang=-3,58 ° Q=-15,102 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-156,593 P=156,947 MW Q=118,606 Q=-112,948Mvar Mvar Ploss=0,354 Ploss=0,354 MW MW Qloss=5,658 Qloss=5,658 Mvar Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=81,932 MW Q=-55,488 Mvar Ploss=2,406 MW Qloss=-28,926 Mvar CARANAVI 115 kV U=112,544 kV u=97,86 % Uang=-8,22 ° YUCUMO 115 kV U=114,191 kV u=99,30 % Uang=-7,99 ° SAN BORJA 115 kV U=113,579 kV u=98,76 % Uang=-9,39 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=31,401 MW P=17,816 MW P=2,426 MW Q=-9,863 Mvar Q=-2,895 Mvar Q=5,049 Mvar Ploss=0,827 MW Ploss=0,150 MW Ploss=0,001 MW Qloss=-0,018 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,022 Mvar Qloss=-3,670 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-48,743 P=48,782 MW MW Q=-15,796 Mvar 230 kV Q=-7,984 P=0,000 MW Q=8,774 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=233,865 kV Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,790 Qloss=0,790Mvar Mvar u=101,68 % Uang=-1,48 ° L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=156,564 MW Q=-88,512 Mvar Ploss=7,447 MW Qloss=-15,807 Mvar 230 kV U=233,860 kV YUC TRIN P=100,335 MW u=101,68 % Uang=-7,10 ° Q=-35,003 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=228,444 kV SHUNT-175763 u=99,32 % P=0,000 MW Uang=-4,09 ° Q=-14,994 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,792 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=227,579 kV u=98,95 % Uang=-1,23 ° SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=41,113 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,439 MW Q=2,317 Mvar Ploss=0,002 MW SHUNT-176223 Qloss=-2,982 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=230,598 kV u=100,26 % Uang=-14,62 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=227,214 kV u=98,79 % Uang=-25,27 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=35,884 MW P=63,292 MW Q=-21,269 Mvar Q=-13,333 Mvar Ploss=0,220 MW Ploss=1,408 MW Qloss=-13,430 Mvar Qloss=-28,938 Mvar GUAYARAM 230 kV U=225,044 kV u=97,85 % Uang=-23,15 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-27,119 Mvar MOXOS 115 kV U=113,335 kV u=98,55 % Uang=-11,90 ° S BORJA MOXOS P=8,666 MW Q=-4,873 Mvar Ploss=0,119 MW Qloss=-4,556 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 P=-84,446 P=84,580 MW MW Q=-28,045 Q=30,182 Mvar Mvar Ploss=2,570 MW Ploss=0,134 Ploss=0,134 MW MW Qloss=-28,877 Mvar Qloss=2,137 Qloss=2,137 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=197,997 MW P=108,567 MW Q=-82,728 Mvar Q=-89,050 Mvar Ploss=6,730 MW Ploss=2,207 MW Qloss=-3,886 Mvar Qloss=-9,727 Mvar F-174612 P=-197,997 MW Q=82,728 Mvar TRIN S JOAQ P=64,228 MW Q=-20,659 Mvar Ploss=0,936 MW Qloss=-22,323 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=230,659 kV u=100,29 % Uang=-8,84 ° CUMB CHUSP P=46,035 MW Q=-3,928 Mvar Ploss=1,134 MW Qloss=1,435 Mvar TR2-174738 Tap=0 L178021 P=0,000 MW Q=-41,113 Mvar Ploss=0,028 MW Qloss=-71,207 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 TRINIDAD 115 kV U=114,292 kV u=99,38 % Uang=-10,14 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=14,997 Mvar C RIO 230 kV U=231,685 kV u=100,73 % Uang=-25,57 ° RIB RIO PAND P=1,164 MW Q=-24,613 Mvar Ploss=0,037 MW Qloss=-21,506 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=5,774 Mvar COBIJA 230 kV U=233,932 kV u=101,71 % Uang=-25,77 ° RIO COB P=1,127 MW Q=-18,091 Mvar Ploss=0,007 MW Qloss=-22,304 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=14,984 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=21,359 Mvar TR2-176875 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar P=0,000 MW Q=28,375 Mvar SM-176872 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar B-176873 8 kV 350 P=49,880 MW Q=35,145 Mvar Ploss=1,616 MW Qloss=-65,713 Mvar SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=47,061 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,941 kV u=98,21 % Uang=-3,97 ° S BORJA MOXOS P=6,638 MW Q=-4,334 Mvar Ploss=0,077 MW Qloss=-4,717 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-46,884 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,844 kV u=100,37 % Uang=-5,35 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,862 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=244,717 kV u=106,40 % Uang=-14,24 ° MOXOS 115 kV U=113,858 kV u=99,01 % Uang=-10,31 ° P=-86,441 P=86,580 MW MW Q=-27,335 Q=29,552 Mvar Mvar Ploss=1,546 MW Ploss=0,139 MW Ploss=0,139 MW Qloss=-31,121 Mvar Qloss=2,217 Mvar Qloss=2,217 Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=171,423 MW P=83,506 MW Q=-78,212 Mvar Q=-81,586 Mvar Ploss=5,217 MW Ploss=1,575 MW Qloss=-6,764 Mvar Qloss=-10,996 Mvar F-174272 P=-202,982 MW Q=116,876 Mvar SAN BORJA 115 kV U=114,092 kV u=99,21 % Uang=-8,41 ° GUARAYOS TRINIDAD P=106,360 MW Q=-64,328 Mvar Ploss=3,592 MW Qloss=-26,410 Mvar TRIN S JOAQ P=115,952 MW Q=-38,440 Mvar Ploss=1,389 MW Qloss=-19,849 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-46,475 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,057 kV u=100,02 % Uang=-6,29 ° TRINIDAD AT 230 kV U=229,730 kV SHUNT-174698 P=0,000 MW u=99,88 % Q=-35,786 Mvar Uang=-10,83 ° 350 TRINIDAD 115 kV U=113,804 kV u=98,96 % Uang=-12,09 ° MOXOS TRINIDAD P=0,547 MW Q=-3,017 Mvar Ploss=-0,006 MW SHUNT-176223 Qloss=-2,972 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=237,114 kV u=103,09 % Uang=-20,69 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=237,151 kV u=103,11 % Uang=-31,92 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=86,964 MW P=114,563 MW Q=20,713 Mvar Q=-18,591 Mvar Ploss=0,553 MW Ploss=1,599 MW Qloss=-10,780 Mvar Qloss=-28,328 Mvar GUAYARAM 230 kV U=241,500 kV u=105,00 % Uang=-30,19 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar C RIO 230 kV U=231,263 kV u=100,55 % Uang=-33,16 ° RIB RIO PAND P=51,911 MW Q=15,212 Mvar Ploss=0,366 MW Qloss=-16,282 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=5,281 Mvar COBIJA 230 kV U=223,727 kV u=97,27 % Uang=-34,39 ° RIO COB P=51,545 MW Q=19,562 Mvar Ploss=0,545 MW Qloss=-13,206 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=11,931 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=14,768 Mvar TR2-176875 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar P=0,000 MW Q=-19,475 Mvar SM-176872 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar B-176873 8 kV 189 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-201,422 MW Q=93,452 Mvar P=-154,993 P=155,288 MW Q=94,237 Q=-89,519Mvar Mvar Ploss=0,295 Ploss=0,295 MW MW Qloss=4,718 Qloss=4,718 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=112,937 kV u=98,21 % Uang=-3,98 ° CARANAVI 115 kV U=112,537 kV u=97,86 % Uang=-8,24 ° YUCUMO 115 kV U=114,184 kV u=99,29 % Uang=-8,04 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=31,499 MW P=17,752 MW P=2,328 MW Q=-9,871 Mvar Q=-3,288 Mvar Q=5,061 Mvar Ploss=0,827 MW Ploss=0,148 MW Ploss=-0,006 MW Qloss=-0,018 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,028 Mvar Qloss=-3,688 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-48,574 P=48,613 MW MW Q=-15,793 Mvar 230 kV Q=-7,585 P=0,000 MW Q=8,367 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=233,006 kV Ploss=0,039 Ploss=0,039MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,782 Qloss=0,782Mvar Mvar u=101,31 % CUMB CHUSP P=46,134 MW Q=-3,933 Mvar Ploss=1,135 MW Qloss=1,438 Mvar Uang=-1,45 ° TR2-174738 Tap=0 L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=154,993 MW Q=-94,237 Mvar Ploss=7,444 MW Qloss=-15,693 Mvar L178021 230 kV U=233,813 kV YUC TRIN P=98,935 MW u=101,66 % Uang=-7,15 ° Q=-40,468 Mvar F-174612 P=-198,168 MW Q=85,910 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=228,662 kV SHUNT-175763 u=99,42 % P=0,000 MW Uang=-4,12 ° Q=-15,043 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-91,251 P=91,425 MW Q=99,363 Q=-96,581Mvar Mvar Ploss=0,174 Ploss=0,174 MW MW Qloss=2,783 Qloss=2,783 Mvar Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=106,588 MW Q=-67,277 Mvar Ploss=3,455 MW Qloss=-26,827 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,863 kV u=99,01 % Uang=-6,95 ° YUCUMO 115 kV U=116,306 kV u=101,14 % Uang=-5,60 ° SAN BORJA 115 kV U=116,084 kV u=100,94 % Uang=-6,64 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=25,310 MW P=13,178 MW P=8,266 MW Q=-10,903 Mvar Q=-4,003 Mvar Q=5,000 Mvar Ploss=0,576 MW Ploss=0,086 MW Ploss=0,099 MW Qloss=-0,731 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,254 Mvar Qloss=-3,522 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-50,042 P=50,082 MW MW Q=-16,172 Mvar 230 kV Q=-6,975 P=0,000 MW Q=7,772 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=233,364 kV Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,797 Qloss=0,797Mvar Mvar u=101,46 % Uang=-0,88 ° L174753 TR2-YUC P=91,251 MWTap=-1 Q=-99,363 Mvar Ploss=4,086 MW Qloss=-22,605 Mvar L178021 230 kV U=238,091 kV YUC TRIN P=37,083 MW u=103,52 % Uang=-4,72 ° Q=-36,319 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=231,216 kV SHUNT-175763 u=100,53 % P=0,000 MW Uang=-2,91 ° Q=-15,621 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,157 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=225,504 kV u=98,05 % Uang=-8,71 ° SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=46,119 Mvar MOXOS 115 kV U=116,955 kV u=101,70 % Uang=-7,95 ° S BORJA MOXOS P=4,092 MW Q=-5,749 Mvar Ploss=0,043 MW Qloss=-5,033 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 P=-88,970 P=89,108 MW MW Q=-28,295 Q=30,493 Mvar Mvar Ploss=0,507 MW Ploss=0,138 Ploss=0,138 MW MW Qloss=-34,662 Mvar Qloss=2,198 Qloss=2,198 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=128,302 MW P=41,958 MW Q=-90,129 Mvar Q=-90,097 Mvar Ploss=3,645 MW Ploss=1,132 MW Qloss=-9,875 Mvar Qloss=-12,206 Mvar F-174612 P=-128,302 MW Q=90,129 Mvar TRIN S JOAQ P=115,067 MW Q=-46,059 Mvar Ploss=0,769 MW Qloss=-23,877 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=230,595 kV SHUNT-174698 P=0,000 MW u=100,26 % Q=-36,016 Mvar Uang=-10,93 ° CUMB CHUSP P=39,662 MW Q=-5,733 Mvar Ploss=0,852 MW Qloss=0,670 Mvar TR2-174738 Tap=0 SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 TRINIDAD 115 kV U=114,229 kV u=99,33 % Uang=-12,18 ° MOXOS TRINIDAD P=0,490 MW Q=-3,381 Mvar Ploss=-0,008 MW SHUNT-176223 Qloss=-2,991 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=241,185 kV u=104,86 % Uang=-20,46 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=243,746 kV u=105,98 % Uang=-28,78 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=87,537 MW P=114,298 MW Q=20,464 Mvar Q=-19,956 Mvar Ploss=0,454 MW Ploss=0,761 MW Qloss=-11,643 Mvar Qloss=-34,357 Mvar GUAYARAM 230 kV U=247,486 kV u=107,60 % Uang=-27,95 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=-2,227 Mvar C RIO 230 kV U=237,721 kV u=103,36 % Uang=-29,18 ° RIB RIO PAND P=52,583 MW Q=15,732 Mvar Ploss=0,378 MW Qloss=-16,531 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=5,375 Mvar COBIJA 230 kV U=229,741 kV u=99,89 % Uang=-29,57 ° RIO COB P=52,204 MW Q=20,128 Mvar Ploss=0,578 MW Qloss=-13,279 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=12,136 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=15,015 Mvar TR2-176875 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar Ploss=0,000 MW SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar P=0,000 MW Q=-14,563 Mvar SM-176872 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar B-176873 8 kV 350 P=0,627 MW Q=0,392 Mvar Ploss=0,627 MW Qloss=-39,652 Mvar SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=40,044 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,572 kV u=98,76 % Uang=-3,47 ° S BORJA MOXOS P=8,604 MW Q=-5,260 Mvar Ploss=0,114 MW Qloss=-4,579 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-46,442 Mvar GUARAYOS 230 kV U=230,463 kV u=100,20 % Uang=-6,35 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,820 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=193,999 kV u=84,35 % Uang=-28,60 ° MOXOS 115 kV U=113,628 kV u=98,81 % Uang=-11,97 ° P=-84,502 P=84,635 MW MW Q=-28,389 Q=30,512 Mvar Mvar Ploss=2,366 MW Ploss=0,133 MW Ploss=0,133 MW Qloss=-29,355 Mvar Qloss=2,123 Mvar Qloss=2,123 Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=198,168 MW P=108,769 MW Q=-85,910 Mvar Q=-92,131 Mvar Ploss=6,699 MW Ploss=2,181 MW Qloss=-3,960 Mvar Qloss=-9,811 Mvar F-174272 P=-131,087 MW Q=102,314 Mvar SAN BORJA 115 kV U=113,639 kV u=98,82 % Uang=-9,44 ° GUARAYOS TRINIDAD P=40,826 MW Q=-62,271 Mvar Ploss=1,111 MW Qloss=-33,031 Mvar TRIN S JOAQ P=12,816 MW Q=22,848 Mvar Ploss=0,054 MW Qloss=-29,796 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=238,007 kV u=103,48 % Uang=-6,21 ° 350 P=0,102 MW Q=-25,109 Mvar Ploss=0,102 MW Qloss=-71,228 Mvar MOXOS TRINIDAD P=3,952 MW Q=3,416 Mvar Ploss=0,018 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,121 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=241,525 kV u=105,01 % Uang=-5,28 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-38,541 Mvar SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=232,874 kV u=101,25 % Uang=-1,32 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=38,929 MW P=12,869 MW Q=-33,763 Mvar Q=16,204 Mvar Ploss=0,443 MW Ploss=0,060 MW Qloss=-13,634 Mvar Qloss=-42,133 Mvar GUAYARAM 230 kV U=240,032 kV u=104,36 % Uang=-3,62 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-48,211 Mvar GUARAYOS 230 kV U=234,737 kV u=102,06 % Uang=-4,12 ° TRINIDAD 115 kV U=117,965 kV u=102,58 % Uang=-7,46 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=23,152 Mvar C RIO 230 kV U=235,742 kV u=102,50 % Uang=-5,33 ° RIB RIO PAND P=52,267 MW Q=-27,328 Mvar Ploss=0,603 MW Qloss=-19,233 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=6,150 Mvar COBIJA 230 kV U=237,459 kV u=103,24 % Uang=-9,17 ° RIO COB P=51,664 MW Q=-23,847 Mvar Ploss=0,562 MW Qloss=-19,934 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=15,753 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=3,196 Mvar TR2-176875 Tap=0 P=-126,138 MW P=126,446 MW Q=57,575 Mvar Q=-52,659 Mvar Ploss=0,308 Ploss=0,308 MW MW SHUNT-175784 Qloss=4,916 Mvar Qloss=4,916 Mvar P=0,000 MW Q=-16,334 Mvar SM-176872 P=-126,446 MW Q=52,659 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,63 ° 190 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-131,783 MW Q=124,566 Mvar P=-92,031 P=92,254 MW Q=122,084 Q=-118,529Mvar Mvar Ploss=0,223 Ploss=0,223 MW MW Qloss=3,555 Qloss=3,555 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,630 kV u=98,81 % Uang=-3,47 ° CARANAVI 115 kV U=114,001 kV u=99,13 % Uang=-6,94 ° YUCUMO 115 kV U=116,554 kV u=101,35 % Uang=-5,59 ° SAN BORJA 115 kV U=116,316 kV u=101,14 % Uang=-6,62 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=25,181 MW P=13,197 MW P=8,393 MW Q=-11,196 Mvar Q=-3,899 Mvar Q=5,246 Mvar Ploss=0,574 MW Ploss=0,085 MW Ploss=0,103 MW Qloss=-0,738 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,261 Mvar Qloss=-3,523 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-50,193 P=50,233 MW MW Q=-16,211 Mvar 230 kV Q=-7,325 P=0,000 MW Q=8,124 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=234,170 kV Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,800 Qloss=0,800Mvar Mvar u=101,81 % CUMB CHUSP P=39,529 MW Q=-6,038 Mvar Ploss=0,848 MW Qloss=0,658 Mvar TR2-174738 Tap=0 L178021 P=0,000 MW Q=-44,866 Mvar Ploss=0,099 MW Qloss=-69,294 Mvar Uang=-0,90 ° L174753 TR2-YUC P=91,932 MWTap=-1 Q=-97,656 Mvar Ploss=4,010 MW Qloss=-22,919 Mvar 230 kV U=238,622 kV YUC TRIN P=37,690 MW u=103,75 % Uang=-4,70 ° Q=-34,434 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=231,280 kV SHUNT-175763 u=100,56 % P=0,000 MW Uang=-2,91 ° Q=-15,637 Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=40,121 MW Q=-62,788 Mvar Ploss=1,105 MW Qloss=-33,092 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 TRIN S JOAQ P=12,878 MW Q=21,066 Mvar Ploss=0,048 MW Qloss=-29,810 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=238,234 kV u=103,58 % Uang=-6,18 ° TRINIDAD 115 kV U=118,084 kV u=102,68 % Uang=-7,43 ° MOXOS TRINIDAD P=3,931 MW Q=3,283 Mvar Ploss=0,018 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,131 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=241,137 kV u=104,84 % Uang=-5,22 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=231,291 kV u=100,56 % Uang=-1,16 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=38,993 MW P=12,925 MW Q=-35,110 Mvar Q=14,333 Mvar Ploss=0,464 MW Ploss=0,068 MW Qloss=-13,303 Mvar Qloss=-41,785 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-38,615 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=23,078 Mvar C RIO 230 kV U=225,864 kV u=98,20 % Uang=-5,03 ° RIB RIO PAND P=52,215 MW Q=0,127 Mvar Ploss=0,588 MW Qloss=-18,216 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=6,067 Mvar COBIJA 230 kV U=219,340 kV u=95,37 % Uang=-9,01 ° RIO COB P=51,627 MW Q=3,883 Mvar Ploss=0,627 MW Qloss=-16,844 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=14,461 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=2,727 Mvar TR2-176875 Tap=0 GUAYARAM 230 kV U=238,738 kV u=103,80 % Uang=-3,50 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-48,427 Mvar GUARAYOS 230 kV U=234,851 kV u=102,11 % Uang=-4,10 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,165 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=222,382 kV u=96,69 % Uang=-0,43 ° S BORJA MOXOS P=4,111 MW Q=-5,637 Mvar Ploss=0,042 MW Qloss=-5,054 Mvar P=-88,949 P=89,086 MW MW Q=-28,153 Q=30,343 Mvar Mvar Ploss=0,498 MW Ploss=0,137 MW Ploss=0,137 MW Qloss=-34,792 Mvar Qloss=2,190 Mvar Qloss=2,190 Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=127,587 MW P=41,256 MW Q=-90,706 Mvar Q=-90,635 Mvar Ploss=3,631 MW Ploss=1,135 MW Qloss=-9,906 Mvar Qloss=-12,211 Mvar F-174612 P=-127,587 MW Q=90,706 Mvar MOXOS 115 kV U=117,120 kV u=101,84 % Uang=-7,91 ° SM-176872 P=-126,446 MW Q=26,835 Mvar P=-126,172 MW P=126,446 MW Q=31,219 Mvar Q=-26,835 Mvar Ploss=0,275 Ploss=0,275 MW MW SHUNT-175784 Qloss=4,385 Qloss=4,385 Mvar Mvar P=0,000 MW Q=-16,158 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=0,78 ° 350 SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=44,866 Mvar Generacion con potencia de 50 MW- Limitados CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-174,878 MW Q=114,653 Mvar P=-131,093 P=131,379 MW Q=114,670 Q=-110,114Mvar Mvar Ploss=0,285 Ploss=0,285 MW MW Qloss=4,556 Qloss=4,556 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,173 kV u=98,41 % Uang=-3,77 ° CARANAVI 115 kV U=113,014 kV u=98,27 % Uang=-7,70 ° YUCUMO 115 kV U=114,914 kV u=99,93 % Uang=-7,01 ° SAN BORJA 115 kV U=114,419 kV u=99,49 % Uang=-8,26 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=28,988 MW P=16,005 MW P=4,735 MW Q=-10,141 Mvar Q=-3,136 Mvar Q=4,901 Mvar Ploss=0,723 MW Ploss=0,125 MW Ploss=0,040 MW Qloss=-0,310 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,110 Mvar Qloss=-3,607 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-49,280 P=49,319 MW MW Q=-15,930 Mvar 230 kV Q=-7,658 P=0,000 MW Q=8,455 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=233,797 kV Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,797 Qloss=0,797Mvar Mvar u=101,65 % CUMB CHUSP P=43,500 MW Q=-4,539 Mvar Ploss=1,011 MW Qloss=1,102 Mvar TR2-174738 Tap=0 L178021 P=0,000 MW Q=-44,723 Mvar Ploss=0,099 MW Qloss=-69,072 Mvar Uang=-1,24 ° L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=130,995 MW Q=-90,320 Mvar Ploss=5,955 MW Qloss=-18,793 Mvar 230 kV U=235,308 kV YUC TRIN P=75,720 MW u=102,31 % Uang=-6,12 ° Q=-32,899 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=229,391 kV SHUNT-175763 u=99,73 % P=0,000 MW Uang=-3,60 ° Q=-15,206 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,917 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=222,029 kV u=96,53 % Uang=-0,78 ° SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=44,723 Mvar S BORJA MOXOS P=6,880 MW Q=-5,026 Mvar Ploss=0,089 MW Qloss=-4,728 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 P=-86,212 P=86,349 MW MW Q=-27,981 Q=30,164 Mvar Mvar Ploss=1,795 MW Ploss=0,137 MW Ploss=0,137 MW Qloss=-30,975 Mvar Qloss=2,184 Mvar Qloss=2,184 Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=170,482 MW P=82,371 MW Q=-83,670 Mvar Q=-87,323 Mvar Ploss=5,411 MW Ploss=1,737 MW Qloss=-6,429 Mvar Qloss=-10,765 Mvar F-174612 P=-170,482 MW Q=83,670 Mvar MOXOS 115 kV U=114,483 kV u=99,55 % Uang=-10,27 ° GUARAYOS TRINIDAD P=80,634 MW Q=-61,351 Mvar Ploss=2,610 MW Qloss=-28,905 Mvar TRIN S JOAQ P=65,600 MW Q=-27,840 Mvar Ploss=1,159 MW Qloss=-21,756 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=232,270 kV u=100,99 % Uang=-8,89 ° 350 MOXOS TRINIDAD P=1,209 MW Q=2,997 Mvar Ploss=0,004 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,017 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,361 kV u=101,90 % Uang=-14,71 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-36,694 Mvar SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=230,451 kV u=100,20 % Uang=-24,84 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=36,947 MW P=64,441 MW Q=10,451 Mvar Q=-27,870 Mvar Ploss=0,222 MW Ploss=1,494 MW Qloss=-14,528 Mvar Qloss=-31,105 Mvar GUAYARAM 230 kV U=235,472 kV u=102,38 % Uang=-23,08 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-47,083 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,612 kV u=100,70 % Uang=-5,39 ° TRINIDAD 115 kV U=115,086 kV u=100,07 % Uang=-10,17 ° SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,786 Mvar C RIO 230 kV U=225,923 kV u=98,23 % Uang=-28,75 ° RIB RIO PAND P=52,189 MW Q=-2,772 Mvar Ploss=0,579 MW Qloss=-18,194 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=6,022 Mvar COBIJA 230 kV U=220,315 kV u=95,79 % Uang=-32,75 ° RIO COB P=51,609 MW Q=0,954 Mvar Ploss=0,609 MW Qloss=-17,046 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=14,468 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 P=-49,964 MW P=50,000 MW Q=10,729 Mvar Q=-10,151 Mvar Ploss=0,036 Ploss=0,036 MW MW SHUNT-175784 Qloss=0,577 Qloss=0,577 Mvar Mvar P=0,000 MW Q=-15,716 Mvar SM-176872 P=-50,000 MW Q=10,151 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-24,07 ° 191 CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° F-174272 P=-174,186 MW Q=92,331 Mvar P=-130,302 P=130,542 MW Q=91,942 Q=-88,109Mvar Mvar Ploss=0,240 Ploss=0,240 MW MW Qloss=3,833 Qloss=3,833 Mvar Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,112 kV u=98,36 % Uang=-3,77 ° CARANAVI 115 kV U=112,869 kV u=98,15 % Uang=-7,72 ° YUCUMO 115 kV U=114,657 kV u=99,70 % Uang=-7,03 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=29,127 MW P=15,986 MW P=4,599 MW Q=-9,840 Mvar Q=-3,233 Mvar Q=4,652 Mvar Ploss=0,726 MW Ploss=0,125 MW Ploss=0,036 MW Qloss=-0,298 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,103 Mvar Qloss=-3,602 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-49,122 P=49,162 MW MW Q=-15,889 Mvar 230 kV Q=-7,317 P=0,000 MW Q=8,110 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=232,989 kV Ploss=0,040 Ploss=0,040MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,794 Qloss=0,794Mvar Mvar u=101,30 % CUMB CHUSP P=43,643 MW Q=-4,222 Mvar Ploss=1,017 MW Qloss=1,118 Mvar Uang=-1,23 ° TR2-174738 Tap=0 L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=130,302 MW Q=-91,942 Mvar Ploss=6,018 MW Qloss=-18,501 Mvar L178021 230 kV U=234,757 kV YUC TRIN P=75,122 MW u=102,07 % Uang=-6,13 ° Q=-34,689 Mvar F-174612 P=-171,335 MW Q=82,997 Mvar carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° SAN RAMON 230 kV U=229,316 kV SHUNT-175763 u=99,70 % P=0,000 MW Uang=-3,61 ° Q=-15,189 Mvar CUMBRE 115 kV U=115,000 kV u=100,00 % Uang=0,00 ° P=-145,738 P=146,127 MW Q=141,820 Q=-135,600Mvar Mvar Ploss=0,389 Ploss=0,389 MW MW Qloss=6,219 Qloss=6,219 Mvar Mvar GUARAYOS TRINIDAD P=81,452 MW Q=-60,790 Mvar Ploss=2,640 MW Qloss=-28,792 Mvar CARANAVI 115 kV U=113,705 kV u=98,87 % Uang=-7,47 ° YUCUMO 115 kV U=116,113 kV u=100,97 % Uang=-6,59 ° SAN BORJA 115 kV U=115,761 kV u=100,66 % Uang=-7,72 ° CHUSP CARAN YUC SAN BORJA CARAN YUCUMO P=27,597 MW P=14,650 MW P=6,081 MW Q=-11,335 Mvar Q=-3,631 Mvar Q=5,755 Mvar Ploss=0,677 MW Ploss=0,104 MW Ploss=0,065 MW Qloss=-0,453 Mvar SHUNT-178007 Qloss=-1,198 Mvar Qloss=-3,599 Mvar LA CUMBRE P=0,000 MW SHUNT-176199 P=-49,296 P=49,336 MW MW Q=-16,126 Mvar 230 kV Q=-8,024 P=0,000 MW Q=8,806 Mvar Mvar Q=0,000 Mvar U=234,713 kV Ploss=0,039 Ploss=0,039MW MW YUCUMO 230 KV Qloss=0,782 Qloss=0,782Mvar Mvar u=102,05 % Uang=-1,39 ° L174753 TR2-YUC Tap=-1 P=111,532 MW Q=-94,958 Mvar Ploss=4,905 MW Qloss=-21,198 Mvar 230 kV U=237,773 kV YUC TRIN P=57,291 MW u=103,38 % Uang=-5,71 ° Q=-34,486 Mvar TRONCOS S.C. 230 kV U=230,000 kV u=100,00 % Uang=-0,00 ° carga conc P=82,700 MW Q=25,000 Mvar SAN RAMON 230 kV U=230,543 kV SHUNT-175763 u=100,24 % P=0,000 MW Uang=-3,34 ° Q=-15,473 Mvar SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-15,068 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=241,397 kV u=104,96 % Uang=-9,52 ° SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=62,751 Mvar MOXOS TRINIDAD P=1,229 MW Q=3,123 Mvar Ploss=0,004 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,007 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=234,712 kV u=102,05 % Uang=-14,79 ° SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar RIBERALTA 230 kV U=232,053 kV u=100,89 % Uang=-24,91 ° GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=37,082 MW P=64,589 MW Q=8,961 Mvar Q=-29,729 Mvar Ploss=0,214 MW Ploss=1,508 MW Qloss=-14,779 Mvar Qloss=-31,302 Mvar SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-36,612 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=21,851 Mvar C RIO 230 kV U=235,944 kV u=102,58 % Uang=-28,97 ° RIB RIO PAND P=52,313 MW Q=-30,555 Mvar Ploss=0,630 MW Qloss=-18,999 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=6,107 Mvar COBIJA 230 kV U=238,699 kV u=103,78 % Uang=-32,84 ° RIO COB P=51,683 MW Q=-27,335 Mvar Ploss=0,580 MW Qloss=-19,965 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=15,779 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-176875 Tap=0 GUAYARAM 230 kV U=236,763 kV u=102,94 % Uang=-23,16 ° MOXOS 115 kV U=116,227 kV u=101,07 % Uang=-9,37 ° S BORJA MOXOS P=5,546 MW Q=-5,433 Mvar Ploss=0,063 MW Qloss=-4,933 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 P=-87,526 P=87,662 MW MW Q=-28,099 Q=30,268 Mvar Mvar Ploss=1,053 MW Ploss=0,136 Ploss=0,136 MW MW Qloss=-33,304 Mvar Qloss=2,169 Qloss=2,169 Mvar Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=152,103 MW P=64,685 MW Q=-91,611 Mvar Q=-93,731 Mvar Ploss=4,718 MW Ploss=1,534 MW Qloss=-7,812 Mvar Qloss=-11,340 Mvar F-174612 P=-152,103 MW Q=91,611 Mvar TRIN S JOAQ P=65,769 MW Q=-29,524 Mvar Ploss=1,180 MW Qloss=-21,645 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=232,010 kV u=100,87 % Uang=-8,93 ° CUMB CHUSP P=42,052 MW Q=-5,888 Mvar Ploss=0,955 MW Qloss=0,947 Mvar TR2-174738 Tap=0 L178021 P=33,396 MW Q=24,054 Mvar Ploss=0,810 MW Qloss=-70,916 Mvar SHUNT-176211 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar TR2-TRIN Tap=0 TRINIDAD 115 kV U=114,951 kV u=99,96 % Uang=-10,21 ° P=-49,945 MW P=50,000 MW Q=37,188 Mvar Q=-36,314 Mvar Ploss=0,055 Ploss=0,055 MW MW SHUNT-175784 Qloss=0,874 Qloss=0,874 Mvar Mvar P=0,000 MW Q=-15,888 Mvar SM-176872 P=-50,000 MW Q=36,314 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-24,12 ° 350 P=0,103 MW Q=-25,369 Mvar Ploss=0,103 MW Qloss=-71,965 Mvar SHUNT-178032 P=0,000 MW Q=46,596 Mvar CHUSPIPATA 115 kV U=113,475 kV u=98,67 % Uang=-3,68 ° S BORJA MOXOS P=6,861 MW Q=-5,130 Mvar Ploss=0,090 MW Qloss=-4,708 Mvar SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-46,863 Mvar GUARAYOS 230 kV U=231,479 kV u=100,64 % Uang=-5,40 ° SHUNT-176111 P=0,000 MW Q=-14,908 Mvar MITAD 230 KV LP COB 230 kV U=226,680 kV u=98,56 % Uang=-32,38 ° MOXOS 115 kV U=114,304 kV u=99,39 % Uang=-10,31 ° P=-86,233 P=86,370 MW MW Q=-28,115 Q=30,307 Mvar Mvar Ploss=1,794 MW Ploss=0,137 MW Ploss=0,137 MW Qloss=-30,858 Mvar Qloss=2,192 Mvar Qloss=2,192 Mvar TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS P=171,335 MW P=83,195 MW Q=-82,997 Mvar Q=-86,720 Mvar Ploss=5,440 MW Ploss=1,743 MW Qloss=-6,370 Mvar Qloss=-10,741 Mvar F-174272 P=-188,179 MW Q=141,488 Mvar SAN BORJA 115 kV U=114,176 kV u=99,28 % Uang=-8,29 ° GUARAYOS TRINIDAD P=63,150 MW Q=-66,917 Mvar Ploss=1,966 MW Qloss=-30,979 Mvar TRIN S JOAQ P=29,760 MW Q=-29,462 Mvar Ploss=0,277 MW Qloss=-28,032 Mvar TRINIDAD AT 230 kV U=236,110 kV u=102,66 % Uang=-7,84 ° 350 P=32,715 MW Q=34,086 Mvar Ploss=0,681 MW Qloss=-72,783 Mvar MOXOS TRINIDAD P=2,517 MW Q=3,201 Mvar Ploss=0,009 MW SHUNT-176223 Qloss=-3,101 Mvar P=0,000 MW Q=0,000 Mvar S JOAQ RAM 230 kV U=239,722 kV u=104,23 % Uang=-10,50 ° SHUNT-174698 P=0,000 MW Q=-37,926 Mvar SHUNT-176187 P=0,000 MW Q=0,000 Mvar SHUNT-175775 P=0,000 MW Q=22,806 Mvar C RIO 230 kV U=236,457 kV u=102,81 % Uang=-15,59 ° RIBERALTA 230 kV U=232,725 kV RIB RIO PAND P=18,471 MW u=101,18 % Uang=-14,07 ° Q=-26,434 Mvar GUAYAR RIB S JOAQ GUAYARAM P=3,187 MW P=29,483 MW Q=23,735 Mvar Q=-24,236 Mvar Ploss=0,139 MW Ploss=0,297 MW Qloss=-15,479 Mvar Qloss=-40,222 Mvar GUAYARAM 230 kV U=239,406 kV u=104,09 % Uang=-14,17 ° SHUNT-175894 P=0,000 MW Q=-48,080 Mvar GUARAYOS 230 kV U=233,626 kV u=101,58 % Uang=-4,90 ° TRINIDAD 115 kV U=117,017 kV u=101,75 % Uang=-9,09 ° Ploss=0,111 MW Qloss=-22,368 Mvar SHUNT-175751 P=0,000 MW Q=6,142 Mvar COBIJA 230 kV U=238,100 kV u=103,52 % Uang=-17,00 ° RIO COB P=18,361 MW Q=-19,917 Mvar Ploss=0,076 MW Qloss=-23,114 Mvar SHUNT-176144 P=0,000 MW Q=15,850 Mvar SHUNT-176073 P=0,000 MW Q=19,282 Mvar TR2-176875 Tap=0 P=-49,923 MW P=50,000 MW Q=48,507 Mvar Q=-47,282 Mvar Ploss=0,077 Ploss=0,077 MW MW SHUNT-175784 Qloss=1,225 Qloss=1,225 Mvar Mvar P=0,000 MW Q=-16,249 Mvar SM-176872 P=-50,000 MW Q=47,282 Mvar B-176873 8 kV U=8,000 kV u=100,00 % Uang=-13,27 ° 192 ANEXO III. 5.3.4. Guía de cálculo de capacidad térmica .de conductores de líneas desnudas aéreas. La norma IEEE Std. 738-2006 permite calcular la capacidad térmica del conductor de una línea de transmisión bajo distintas condiciones de operación. Se explica cómo se obtiene la corriente para conductores aéreos desnudos según (iee,2006). La capacidad térmica máxima del conductor está condicionada por el límite térmico, con el pierde sus características mecánicas, que implica que se vuelva inelástico y no pueda retornar a su elongación original. Temperatura del conductor en estado estable Para la obtención de la corriente para el estado estable se realiza a partir de la ecuación 2.3, y se asume que el conductor se encuentra en equilibrio térmico, o sea, se asumen los parámetros que dependen del clima constantes. Las pérdidas de calor por radiación y convección no se relacionan linealmente con la temperatura del conductor por lo cual la Ec No 2 se resuelve de manera iterativa. Se realiza mediante el siguiente proceso: • • • • • Se asume la temperatura del conductor. Se calculan las correspondientes pérdidas de calor. La corriente del conductor para esa temperatura se obtiene de 2. La corriente calculada se compara con la corriente del conductor dada. La temperatura del conductor crece o decrece, hasta que la corriente calculada es igual a la corriente dada. qc + qr = qs + I𝐼 2 . R(Tc) (1) 193 𝑞𝑐 + 𝑞𝑟 − 𝑞𝑠 I =√ R(Tc) (2) Donde las variables corresponden a: • qc: Tasa de pérdida de calor por convección por unidad de longitud (W/m). • • • • • qr: Tasa de pérdida de calor irradiada por unidad de longitud (W/m). qs: Tasa de ganancia de calor del sol (W/m). I: Corriente eléctrica (A). RAC (T): Resistencia eléctrica (W/m). Tc: Temperatura del conductor (C). Generalmente se puede despreciar PM las perdidas magnéticas del conductor, por lo que se reduciría a un remplazo de datos constantes para una determinada situación que es la más crítica. Calculo de temperatura media del conductor cuando se tenga conductores de dos tipos de materiales, como ACSR aluminio capas externas 1 a 3 o más y acero el núcleo, por iteraciones se llega a una temperatura media Tm=T del conductor para determinadas condiciones que establecen los datos. 194 Temperatura del conductor en estado transitorio La temperatura del conductor varía según las condiciones climáticas y la cantidad de corriente que pase por él, pero en el caso de esta norma se asumen constantes los parámetros que dependen del clima y para la corriente se aplica un escalón. Antes de que se dé el escalón se supone que el conductor está en equilibrio térmico, pero luego de que entre el escalón la temperatura del conductor comienza a incrementarse en proporción dada por la ecuación 4. qc + qr + mCp. dTc = qs + 𝐼 2 R(Tc) dt dTc 1 = . [qs + I2 . R. (Tc) − qc − qr]. dt m. Cp (3) (4) Para el caso denominado adiabático en el que estaba en equilibrio y el calor q c, qr y qs se mantienen constantes para este corto periodo de tiempo que es de 1 a 10 segundos, se produce 195 una gran variación debido a la corriente en un corto tiempo y se desprecia la influencia del resto de los factores que son menores, tal es el caso de un corto circuito que pasa de amperes a miles de Amperes instantáneamente, aproximación iguales a cero.y se tiene la siguiente ecuación: m. Cp. dTc = I2 . R. (Tc) = P𝐽 dt (5) El tiempo que tarda para llegar a la temperatura máxima del conductor sin ocasionar daño, esta dado por la Ecuación siguiente: 𝑡𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 ≅ −𝑚,𝐶𝑝.(𝜃𝑚 −𝜃1 ) △𝑃𝑐 𝜃 −𝜃 𝜃 −𝜃 . ln( 𝜃𝑚 −𝜃 ) = 𝝉𝟏 . ln( 𝜃𝑚 −𝜃 ) 𝑚 1 𝑚 1 (6) La temperatura máxima del conductor para los de altas temperaturas o HTSL, estarán en el orden de 150, 240 grados centígrados y otros. Donde : • • • • • 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 = 𝑇𝑛𝑢𝑐𝑙𝑒𝑜 +𝑇𝑠𝑢𝑝 2 la temperatura media del conductor compuesto de un nucleo y de otro material que lo rodea hasta la superficie del conductor con otra temperatura 𝜃 = 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 − 𝑇𝑎𝑚𝑏∗ = 𝐼𝑛𝑐𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 𝑠𝑜𝑏𝑟𝑒 𝑙𝑎 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑎𝑙 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 𝑡 𝜃1 = 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 1 − 𝑇𝑎𝑚𝑏∗ = 𝑖𝑛𝑐𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 𝑠𝑜𝑏𝑟𝑒 𝑙𝑎 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑎𝑙 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 𝑡 = 0 𝜃𝑚 = 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 1 − 𝑇𝑎𝑚𝑏∗ = 𝑖𝑛𝑐𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑎𝑠𝑖𝑛𝑡𝑜𝑡𝑖𝑐𝑜 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝. 𝑝𝑟𝑜𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜 𝑐𝑜𝑛𝑑 𝑠𝑜𝑏𝑟𝑒 𝑒𝑙 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 𝝉𝑰 = −𝑚,𝐶𝑝.(𝜃𝑚 −𝜃1 ) △𝑃𝑐 : la contante de tiempo térmica durante el calentamiento del conductor, es el intervalo de tiempo en el que la temperatura cambia hasta alcanzar el 63,2 % de su asintótico valor 𝜃𝑚 de estado estable, el signo se dará en más o en menos dependiendo del incremento de corriente. Pasado el tiempo calculado en la ecuación 6, para una corriente de corto circuito en la que la corriente se aumenta en 10 veces o más y es de magnitud peligrosa y se produce perdida de vida útil, el tiempo de deslastre de carga deberá ser menor al tiempo máximo calculado, esto se lo ejecuta con tiempos de seteado de protecciones automáticas dentro del tiempo en que no hay perdida de vida útil. Una sobrecarga es en el orden de 20% de la máxima carga normal, lo que el calentamiento será menor y aguantara más tiempo sin producir deterioro al conductor, cuando el periodo de tiempo es muy largo ya no se cumple las condiciones de adiabático, por que ya hay transferencia entre el conductor y el medio ambiente y no se puede aplicar las ecuaciones anteriores para que el operador del sistema realice maniobras de introducir maquinas u otras acciones que están en el orden de minutos entre 10 a 15 minutos. • qc: Tasa de pérdida de calor por convección por unidad de longitud 196 (W/m). • • • • • • qr: Tasa de pérdida de calor irradiada por unidad de longitud (W/m). qs: Tasa de ganancia de calor del sol (W/m). I: Corriente eléctrica (A). R: Resistencia eléctrica (W/m). Tc: Temperatura del conductor (C). m.Cp: Capacidad total de calor del conductor (J/(m-C)). Caso más general, calentamientos dependientes del tiempo, para tiempos más largos y no adiabáticos, para sobrecargas de línea que cuyo incremento es rápido pero esta en el orden desde 10 % a 30 % normalmente y que puede permanecer así por un periodo más o menos largo, que en caso de tratarse de dos líneas paralelas en la misma estructura, llegarían a una sobrecarga temporal de 100 % ante una salida de una línea, suponiendo que estén ambas líneas a su máxima carga y las sobrecargas ya son durante tiempos más largos entre 10 y 20 minutos según la proporción de sobrecarga sin perder vida útil.. La temperatura del conductor en función del tiempo y las constantes, suponiendo que no cambia la radiación solar por ser externa. 𝜽 ≅ 𝜽𝒎 − (𝜽𝒎 − 𝜽𝟏 ). 𝒆 −𝒕⁄ −𝒕 −𝒕 𝝉𝑰 . 𝒆 ⁄𝝉𝑻 . 𝒆 ⁄𝝉𝑽 (𝟔) La temperatura incrementada 𝜽 del conductor sobre la temperatura ambiente 𝑻𝒂 , esta ecuación se va calculando cada 5 minutos o elegir en función de sus constantes el periodo de tiempo de evaluación, hasta que se llegue a la temperatura límite del conductor (Tlim.cond. ), es decir: 𝑻𝒍𝒊𝒎.𝒄𝒐𝒏𝒅. = 𝜽 + 𝑻𝒂 (𝟕) O finalmente en forma iterativa, en la ecuación 7, reemplazar tiempos incrementales hasta que la diferencia del incremento este en un cierto error, ese tiempo calculado seria para admitir sobrecarga sin pérdida de vida útil. Donde adicionalmente a 𝝉𝑰 definida anteriormente, se tienen las otras constantes de tiempo son: • Para un cambio lineal en la temperatura del aire. La constante de tiempo térmica de calentamiento para el cambio de radiación de un conductor de un solo tipo de metal m: 𝝉𝑻 ≅ ± 𝟐.𝒎,𝑪𝒑.(𝜽𝒎 −𝜽𝟏 ) △𝑷𝒓 (8) La constante de tiempo térmica de calentamiento para el cambio de radiación de un conductor con núcleo de acero es: −𝟐. (𝒎𝒂 . 𝒄𝒂 + 𝒎𝒔 . 𝒄𝒔 ). (𝜽𝒎 − 𝜽𝟏 ) τ𝑇 ≅ (9) △ 𝑃𝑟 197 • Para un cambio lineal de la velocidad del viento, la constante térmica de tiempo para el cambio en la velocidad del viento es, conductor de un solo material m: 𝝉𝑽 ≅ ± 𝟐.𝒎,𝑪𝒑.(𝜽𝒎 −𝜽𝟏 ) (10) △𝑷𝑪 La temperatura del conductor decrece con el aumento de la velocidad del viento, de ahí los signos, el factor 2 viene de asumir un cambio lineal de la velocidad del viento. La constante térmica de tiempo para el cambio en la velocidad del viento en un conductor con núcleo de hierro es: τ𝑉 ≅ −𝟐. (𝒎𝒂 . 𝒄𝒂 + 𝒎𝒔 . 𝒄𝒔 ). (𝜽𝒎 − 𝜽𝟏 ) △ 𝑃𝑐 (11) En todas las ecuaciones desde la 8 a la 11, se tiene: 𝒎𝒂 . 𝒄𝒂 : 𝑐𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑙𝑢𝑚𝑖𝑛𝑖𝑜. 𝒎𝒔 . 𝒄𝑺 : 𝑐𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜. 𝜸𝒂 : 𝑪𝒐𝒏𝒅𝒖𝒄𝒕𝒊𝒗idad térmica de la sección no ferrosa del conductor 𝑫: 𝑑𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟 (𝑚) 𝑫𝟏: 𝐷𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑑𝑒𝑙 𝑛𝑢𝑐𝑙𝑒𝑜 La resistencia en corriente alterna en función de la temperatura es: R 𝑎𝑐 ≅ 𝟎. 𝟎𝟕𝟐𝟕 + (𝟎.𝟎𝟖𝟕𝟐−𝟎.𝟎𝟕𝟐𝟕) (𝟕𝟓−𝟐𝟓) 𝒐𝒉𝒎 . (𝑻 − 𝟐𝟓) [ 𝑲𝒎 ] (12) Se calcula R 𝑎𝑐1 para la temperatura T1 antes del incremento de carga y luego R 𝑎𝑐2 para la temperatura T2 luego del incremento de carga., ambos valores obtenidos, se utilizan para calcular la variación de las perdidas por variación de corriente. △ 𝑷𝒋𝟐𝟏 = 𝑷𝒋𝟐 − 𝑷𝒋𝟏 = • R 𝑎𝑐2 . (𝐼2 )2 − R 𝑎𝑐1 . (𝐼1 )2 1000 (13) Energía o perdida de calor radiada por el conductor desde su superficie: (compuesta por energía radiada al cielo y al suelo, pero simplificando con la temperatura del suelo y del cielo igual a la temperatura ambiente, los dos términos se convierten en uno, queda: 𝑷𝒓 = 𝛑. 𝐃. 𝛔𝑩 . 𝜺𝑺 . [(𝑻𝑺 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 − (𝑻𝒂 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 ] (14) Donde: 𝐃: Diametro externo del conductor 𝛔𝑩 : 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝐵𝑜𝑙𝑡𝑧𝑚𝑎𝑛𝑛 𝜺𝑺 : 𝐸𝑚𝑖𝑠𝑖𝑣𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑠𝑢𝑝𝑒𝑟𝑓𝑖𝑐𝑖𝑒 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟 𝑻𝑺 : 𝑇𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑠𝑢𝑝𝑒𝑟𝑓𝑖𝑐𝑖𝑒 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟 𝑻𝒂 : 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 198 El cambio de energía radiada por el conductor es: △ 𝑷𝒓𝟐𝟏 = 𝑷𝒓𝟐 − 𝑷𝒓𝟏 = 𝛑. 𝐃. 𝛔𝑩 . 𝜺𝑺 . [(𝑻𝑺𝟐 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 − (𝑻𝑺𝟏 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 ] • (15) Calculo de disipación de calor por convección: Es el factor mas importante para enfriamiento del conductor aun con viento cero Convección Natural y forzada con velocidad de viento y depende del angulo respecto al conductor: 𝑷𝒄 = 𝛑. ʎ𝒇 . (𝑻𝑺 − 𝑻𝒂 ). 𝑵𝒖. (16) 𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒: ʎ𝒇 : Conductividad térmica del aire (W/K.m) a Tf. 𝑁𝑢: Numero de Nussel sin dimensión, dependerá de la dirección del viento (es relativo por que la línea generalmente cambia continuamente de dirección), si es forzado o natural, correspondiendo una formula diferente a cada caso; para temperaturas de la superficie del conductor hasta 300 grados C., la conductividad térmica del aire en la capa de aire que rodea al conductor, está dado por: ʎ𝒇 = 𝟐. 𝟑𝟔𝟖. 𝟏𝟎−𝟐 + 𝟕. 𝟐𝟑. 𝟏𝟎−𝟓 . 𝑻𝒇 − 𝟐. 𝟕𝟔𝟑. 𝟏𝟎−𝟖 . (𝑻𝒇 ) 𝟐 (17) La temperatura de la superficie del conductor se asume ser igual a 𝑻𝒇 = 𝟎. 𝟓. (𝑻𝑺 − 𝑻𝒂 ). △ 𝑷𝒄𝟐𝟏 = 𝑷𝒄𝟐 − 𝑷𝒄𝟏 = 𝛑. (𝑻𝑺𝟐 . ʎ𝒇𝟐 − 𝑻𝑺𝟏 . ʎ𝒇𝟏 ). 𝑵𝒖. 𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒 ʎ𝒇𝟐 = 𝒇(𝑻𝒇𝟐 ), ʎ𝒇𝟏 = 𝒇(𝑻𝒇𝟏 ) Capacidad de transporte de una línea transmisión Según lo expuesto anteriormente de la norma, el comportamiento térmico de la línea de transmisión se puede encontrar bajo dos circunstancias, siendo una de ellas el caso en el que la temperatura del conductor se mantiene constante como producto de un trasiego constante de potencia y un segundo caso en el que la temperatura del conductor cambia a raíz de un escalón en la potencia transportada. Se tiene por tanto las siguientes dos definiciones: (18) 199 • Capacidad de estado estable: Corresponde a la potencia a la cual se alcanza la temperatura máxima del conductor teniendo un flujo de potencia constante. Esta se denomina también capacidad de operación continua o simplemente capacidad continua. • Capacidad de emergencia: Es una capacidad que posee la línea de manera temporal y en la cual se puede llegar más allá de la capacidad de estado estable antes de alcanzar la temperatura máxima del conductor.