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04 ECP Intradevco sum 1583034-Set21

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PROYECTO:
“SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN
22.9KV.INTRADEVCO S.A. – SUMINISTRO
1583034
CD1 / DETERGENTES”
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE
PROTECCIONES
“SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA
TENSIÓN 22.9KV.
SUMINISTRO 1583034
CD1 / DETERGENTES”
Septiembre, 2021
“SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN
22.9KV.INTRADEVCO S.A.
SUMINISTRO 1583034
CD1 / DETERGENTES”
1.
OBJETIVOS..........................................................................................................................3
2.
ALCANCES DEL ESTUDIO .....................................................................................................3
3.
NORMAS EMPLEADAS ........................................................................................................3
4.
BASE DE DATOS ..................................................................................................................4
5.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO EN ESTUDIO ...........................................................5
6.
PARÁMETROS ELÉCTRICOS DE LA RED EN ESTUDIO.............................................................8
7.
ANÁLISIS DEL SISTEMA ELÉCTRICO ......................................................................................8
7.1. Cálculo de Flujo de Carga....................................................................................................8
7.2. Cálculo de Cortocircuito ................................................................................................... 11
8.
CRITERIOS PARA LA DETERMINACION DE AJUSTES DE PROTECCIÓN ................................. 12
8.1. Criterios Básicos de Protección ......................................................................................... 12
8.2. Protección de sobrecorriente de fases (50/51) ................................................................. 13
8.2.1.
8.2.1.4.
Cálculo de Ajustes ..................................................................................................... 14
Ajuste de protección en Punto de entrega de energía -Luz del Sur-FUSE 0. ............ 17
8.3. Protección de sobre corriente a tierra (50N/51N) ............................................................. 18
8.3.1.
Cálculo de Ajustes ..................................................................................................... 19
8.3.1.1.
Cálculo de Ajustes de protección del relé RELE 2 (Celda de protección principal en
sub estación “Detergentes”)..................................................................................................... 19
8.3.1.2.
Cálculo de Ajustes de protección del relé RELE 1 (Celda de protección principal en
sub estación eléctrica CD1). ..................................................................................................... 19
8.3.1.3.
20
9.
Ajuste del relé de protección en Punto de entrega de energía - Luz del Sur RELE 0.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................................................ 23
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22.9KV.INTRADEVCO S.A.
SUMINISTRO 1583034
CD1 / DETERGENTES”
1. OBJETIVOS
Establecer una adecuada coordinación de protecciones en media tensión entre los
diferentes elementos de protección instalados en el sistema de utilización de
INTRADEVCO S.A. SUMINISTRO 1583034 y el equipo de protección ubicado en
el punto de entrega de energía en sub estación eléctrica N° 1609 propiedad de la
empresa de distribución eléctrica “Luz del Sur”.
2. ALCANCES DEL ESTUDIO
El presente estudio de coordinación de protecciones comprende el siguiente
alcance:
•
Recopilación de información técnica
•
Simulaciones de flujo de carga
•
Simulaciones de corto circuito
•
Cálculo y coordinación de relés
•
Planilla de ajustes de los relés de protección
•
Recomendaciones y conclusiones
3. NORMAS EMPLEADAS
El estudio presentado ha sido desarrollado en base a las siguientes normas:
•
IEEE Std. 242-2001™ Recommended
Practice
for
Protection and Coordination of Industrial and Commercial Power
Systems.
•
IEEE C37.48.1 Guide for the Operation, Classification, Application, and
Coordination of Current-Limiting Fuses with Rated Voltages 1 – 38kV.
•
IEEEC37.112Standard
Inverse-Time Characteristic
Equations
for overcurrent relays.
•
IEC 60282-1 High-Voltage Fuses - Part 1: Current-Limiting Fuses.
•
IEC 60787 Application Guide for the Selection of Fuse-Links of High-Voltage
Fuses for Transformer Circuit Applications.
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4. BASE DE DATOS
Para el desarrollo del presente estudio se ha considerado la siguiente información:
•
Diagrama unifilar del sistema eléctrico en análisis con los diferentes
elementos de protección que lo conforman.
•
Máxima carga contratada del suministro de energía INTRADEVCO S.A.
que corresponde a 1400 KW.
•
Equipo de protección en el punto de entrega de energía en SE eléctrica
N° 1609 propiedad de Luz del Sur.
•
Potencia de corto circuito monofásica y trifásica en la barra de 22.9kV de
sub estación eléctrica N° 1609 de Luz del Sur.
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5. DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO EN ESTUDIO
El sistema eléctrico de INTRADEVCO S.A. toma la energía desde una celda de
media tensión ubicada en la sub estación eléctrica N° 1609 propiedad de Luz del
sur. Desde este punto se deriva en cable subterráneo del tipo n2xsy-50 mm2 con
una longitud de 545 metros hasta la celda de llegada en sub estación eléctrica CD1.
El suministro de Intradevco posee dos sub estaciones eléctricas con el siguiente
equipamiento:
Sub estación Eléctrica CD1
La sub estación eléctrica CD1 posee:
•
Una celda de llegada y protección equipada con interruptor de potencia y
relé de protección marca Schneider modelo P5.
•
Una celda de remonte Schneider (salida como enlace).
•
Una celda de remonte Ormazábal (llegada como enlace entre celdas).
•
Una celda de protección Ormazábal de transformador de potencia de 400
kVA equipada con seccionador de potencia y fusibles limitadores de
corriente.
•
Un transformador de potencia de 400 kVA.
•
Una celda Ormazábal con seccionador sin fusibles como derivación a sub
estación eléctrica “Detergente”.
Sub estación Eléctrica DETERGENTES
•
Una celda de llegada y protección equipada con interruptor de potencia y
relé de protección marca Schneider. (Celda 1).
•
Una celda de remonte utilizada como enlace entre celdas marca
Schneider (Celda 2).
•
Una celda de remonte Ormazábal (Celda 3).
•
Una celda Ormazábal de protección de transformador de potencia de 2
MVA equipada con seccionador de potencia y fusibles limitadores de
corriente (Celda 4).
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•
Una celda Ormazábal de protección de transformador de potencia de 1.25
MVA equipada con seccionador de potencia y fusibles limitadores de
corriente (Celda 5).
•
Una celda Ormazábal de protección de transformador de potencia de 0.63
MVA equipada con seccionador de potencia y fusibles limitadores de
corriente (Celda 6).
A continuación, se muestra un diagrama unifilar reducido para los elementos de la
protección que forman parte del análisis de selectividad.
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Gráfico 1: Diagrama unifilar proteciones
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PARÁMETROS ELÉCTRICOS DE LA RED EN ESTUDIO
Los parámetros eléctricos usados para el análisis de la red en estudio se muestran
en las siguientes tablas:
Sección
mm2
50
Tipo
N2XSY
Resistencia Reactancia
Ohm/Km
Ohm/Km
0.494
0.2704
Amper
A
250
Tabla1: Parámetros Eléctricos de cables de energía
SUBESTACION
T1
TF1
TF2
TF3
POTENCIA
NOMINAL
MVA
TENSION NOMINAL
Prim(Kv)
22.9
22.9
22.9
22.9
Sec(Kv)
0.23
0.46
0.46
0.38
ONAN
0.4
2.0
1.25
0.63
ONAF
-
Vcc(%)
6.00
6.60
6.60
6.60
Grupo de
Conexión
YND5
YND5
YNYN6
YNYN6
Tabla2: Parámetros Eléctricos de los transformadores de 2 y tres devanados
6. ANÁLISIS DEL SISTEMA ELÉCTRICO
6.1. Cálculo de Flujo de Carga

Objetivos
El objetivo de la simulación de flujo de carga es analizar el comportamiento del
sistema eléctrico existente cuando se conecte a la red la carga del sistema de
utilización de la “INTRADEVCO S.A.”.
Los cálculos de las simulaciones nos permiten observar el comportamiento del
sistema en estado estacionario, determinándose los correctos niveles de tensión
en barras, la adecuada distribución del flujo de potencia (potencia activa y reactiva)
y la verificación de la capacidad de transmisión de los equipos eléctricos.

Metodología Técnica
Para evaluar los resultados de flujo de carga en régimen estable como criterios de
calidad y confiabilidad que el sistema debe satisfacer las siguientes condiciones:
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
Niveles de tensión admisibles en las barras
o Operación normal: +-5%VN VN: tensión nominal

Líneas y transformadores sin sobrecarga
o Operación normal: 100%SN SN: Potencia nominal

Resultados
Del análisis de los resultados de las simulaciones de flujos de potencia en operación
normal se puede observar lo siguiente:
En el siguiente cuadro se muestra los valores de tensión y el porcentaje de caída
de tensión de la red en estudio, donde se modelo con los parámetros eléctricos de
la red y la demanda máxima del suministro la misma que asciende a 1400 KW.
BARRA
TENSION NOMINAL
Barra 22.9kV SE 1609 LDS
22.9kV
22.9kV
CAIDA DE TENSION
1.00 pu
BARRA 1 -S.E. INTRADEVCO
BARRA 2
22.9kV
22.9kV
22.887kV
22.885kV
0.9994 pu
0.9993 pu
BARRA HVT-22.9KV
22.9kV
22.885kV
0.9993 pu
BARRA LVT – 0.46KV
0.46kV
0.458kV
0.9965 pu
BARRA LVT1 -0.230KV
0.230KV
0.228kV
0.9925 pu
BARRA 3
22.9kV
22.875kV
0.9989 pu
BARRA 4
22.9kV
22.874kV
0.9989 pu
BARRA HVT1 -22.9KV
BARRA LVT1 -0.46KV
22.9kV
0.46KV
22.874kV
0.458kV
0.9988 pu
0.9959 pu
BARRA HVT2 -22.9KV
22.9kV
22.874kV
0.9988 pu
BARRA LVT2 -0.46KV
0.46KV
0.457kV
0.9938 pu
BARRA HVT3 -22.9KV
22.9kV
22.874kV
0.9988 pu
BARRA LVT3 -0.46KV
0.38KV
0.377kV
0.9926 pu
Tabla3: Valores de tensión en barras
Así mismo se muestra el perfil de tensión del alimentador en estudio, en la cual se
verifica que los valores de tensión están dentro del margen permitido por la NTCSE
siempre en cuando la tensión de entrega sea de 22.9kV.
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Gráfico 2: Perfil de tensiones
La máxima demanda considerada para el cálculo del perfil de tensiones considera
la potencia contratada, la cual asciende a 1400 KW.
En general, en este escenario, los perfiles de tensión están dentro de la tolerancia
del ±5% de la tensión nominal.
La cargabilidad del cable de media tensión CABLE1 conexión entre la sub estación
eléctrica de luz del sur y la Sub estación eléctrica principal de Intradevco estará en
un 15.8%. Cada transformador de potencia (T1, TF1, TF2 Y TF3), estarían
operando en un 19.1%, 19.7%, 33.2%, 41.2% respectivamente. Todo ello se puede
observar mejor en el ANEXO A de flujo de Carga.
A continuación, se muestra el nivel de carga de las líneas y transformadores más
importantes considerando la máxima demanda del sistema de utilización de
Intradevco.
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TRANSFORMADORES
T1 – 0.4 MVA
TF1 -2.0 MVA
TF2 -1.25 MVA
TF3 -0.63 MVA
Máxima demanda
MW
MVAR
0.370
0.10
0.380
0.10
0.400
0.11
0.250
0.07
Nivel de
Carga
19.1%
19.7%
33.2%
41.2%
Tabla 4: Niveles de carga en cables y transformadores
6.2. Cálculo de Cortocircuito
6.2.1.1. Objetivos
El cálculo de las simulaciones de corrientes de corto circuito tiene como objetivo
determinar las máximas y mínimas de falla del sistema eléctrico en estudio cuyos
resultados permitirán:

Verificar la capacidad térmica de los equipos como son las barras, equipos
de maniobra y transformadores de corriente.

Desarrollar los cálculos y determinar los ajustes adecuados de los relés de
protección.
6.2.2. Metodología y criterios
Para el estudio de corto circuito se ha seguido el siguiente procedimiento:

La corriente base para la referencia de corto circuito se ha tomado de la barra
de 22.9KV de la sub estación eléctrica N°1609 de Luz del Sur (418.99 MVA).

Las simulaciones de corto circuito se han desarrollado con el software
DigSilent –Power Factory 15.1.7

Las corrientes de corto circuito han sido simuladas según el método
completo.

Duración de la apertura del interruptor 0.1s

Las fallas evaluadas son las siguientes:
o
Falla monofásica con resistencia de falla de 0Ω y 20Ω
o
Falla bifásica con resistencia de falla de 0Ω
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Falla Trifásica con resistencia de falla de 0Ω
o
6.2.3. Resultados
Los resultados en forma gráfica se muestran en el Anexo B Análisis de cortocircuito.
A continuación, se presenta los valores calculados de cortocircuito trifásico y
monofásico de la red en estudio, donde se modeló con los parámetros eléctricos de
la red de media tensión.
BARRA
FALLA
TRIFASICA
FALLA
MONOFÁSICA
0 ohmios
FALLA
BIFASICA
MVA
FALLA
MONOFÁSICA
20 ohmios
FALLA
MONOFÁSICA
100 ohmios
MVA
KA
MVA
KA
KA
MVA
KA
MVA
KA
SE 1609
419
10.56
360.34
9.085
775.8
19.56
28.81
0.73
5.75
0.15
BARRA 1
398
9.958
342.28
8.564
621.49
15.67
28.36
0.715
5.75
0.145
BARRA 2
391
9.859
336.26
8.479
598.13
15.08
28.29
0.713
5.75
0.145
HVT-22.9KV
0.145
390.2
9.839
335.57
8.462
593.68
14.97
28.28
0.713
5.75
LVT-0.46KV
33.2
41.62
28.552
35.79
0
0
0
0
0
0
HVT1-22.9KV
358.8
9.046
308.57
7.78
450.27
11.35
27.78
0.7
5.73
0.144
LVT1-0.46KV
33
41.41
28.38
35.61
0
0
0
0
0
0
HVT2-22.9KV
358.8
9.046
308.57
7.78
450.34
11.35
27.78
0.7
5.73
0.144
LVT2-0.46KV
21.4
26.81
18.404
23.06
21.83
27.39
0.01
0.014
0.001
0.003
HVT3-22.9KV
358.8
9.046
308.57
7.78
450.34
11.35
27.78
0.7
5.73
0.144
11.1
16.86
9.546
14.5
11.23
17.07
0.01
0.012
0.001
0.002
LVT3-0.38KV
Tabla5: Valores de corto circuito en barras
7. CRITERIOS PARA LA DETERMINACION DE AJUSTES DE PROTECCIÓN
7.1. Criterios Básicos de Protección

El objetivo principal del sistema de Protección es proporcionar, en forma
rápida, el aislamiento de un área de falla en el sistema y, de este modo,
poder mantener en funcionamiento la mayor parte del sistema eléctrico
restante. Dentro de este contexto existen seis requerimientos básicos para
la aplicación del Relé de protección:
A. Fiabilidad: Seguridad de que la protección se llevará a cabo
correctamente, tiene dos componentes: Confianza y seguridad.
B. Selectividad: Continuidad máxima del servicio con mínima desconexión del
sistema.
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C. Rapidez de operación: Duración mínima de una falla, así como un menor
daño en los equipos del sistema.
D. Simplicidad: Menor equipo de protección y circuitos asociados para lograr
los objetivos de protección.
E. Economía: Mayor protección a menor costo total.
El término “protección” no implica que el equipo de protección pueda prevenir fallas
o deficiencia de los equipos. Los relés de protección sólo entran en funcionamiento
después de que haya ocurrido una condición insostenible. Sin embargo, su función
es minimizar los daños a equipos fallados, reducir el tiempo y costo de interrupción,
así como el de problemas afines que pudieran ocurrir.
La protección del sistema eléctrico y de los equipos es muy importante, en vista
que una falla en cualquiera de ellos puede dejar sin suministro un área entera,
además de poner en riesgo la estabilidad del sistema de potencia.
7.2. Protección de sobrecorriente de fases (50/51)






El Valor de Arranque de los relés de sobrecorriente no debe ser inferior al
120% de la máxima corriente de carga o corriente nominal.
El arranque determinado debe permitir el transporte total de la carga y no
debe actuar cuando se conectan las cargas.
Los ajustes de los relés deben proteger a los equipos (transformadores) de
sus límites de sobrecarga térmica y dinámica
La curva de daños térmicos y dinámicos de los transformadores se
determinan según la norma ANSI/IEEE C57, 91-1981.
Se toma en cuenta la curva de daño térmico y dinámico de los
transformadores. las características de operación de los relés deben estar
por debajo de esta curva en la gráfica de selectividad.
El punto Inrush se determina de la siguiente forma:
o Para transformadores de potencia menores a 2MVA; la constante Inrush=
10 veces la corriente nominal del transformador.
o Para Transformadores mayores a 2MVA; Inrush=12 veces la corriente
nominal del transformador.
o El intervalo de tiempo de coordinación entre relés será como mínimo de
150ms.
o Los tiempos de ajustes y curvas dependen de las corrientes de corto
circuito, la forma de la red y la selectividad de los equipos de protección.
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7.2.1. Cálculo de Ajustes
7.2.1.1. Cálculo de Ajuste de los fusibles de protección FUSE1-FUSE
2-FUSE 3 y FUSE 4- Protección de Transformadores de potencia.
Los transformadores de potencia están protegidos por fusibles limitadores de
corriente de marca Merlín Gerin modelo fusarc CF. La capacidad de los fusibles
escogidos corresponde a la recomendación del fabricante. La curva de los fusibles
escogidos se encuentra por encima del punto de inserción y debajo de la curva de
daño.
Tabla 6: Tabla de selección de fusibles (Fabricante)
FUSIBLE LIMITADOR
Potencia: 2 MVA – 1.25 MVA – 0.63MVA
Tensión de servicio: 22.9 kV
Tensión Nominal: 24 kV
Capacidad Fusible: 100 A – 80 A -40A
TIPO: CF – MARCA: Schneider
Tabla 7: Capacidad de Fusibles
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7.2.1.2. Cálculo de Ajustes de protección del relé ubicado en la celda
de protección principal de subestación eléctrica “Detergentes”RELE 2
La celda de protección principal posee un interruptor de potencia y relé de
protección marca Schneider modelo P5, el cual, en conjunto con el transformador
de corriente de protección, protege contra fallas por sobrecorriente de fases, fallas
a tierra, sobre y sub-tensión entre otros.
La relación de transformación del transformador de corriente corresponde a 150300/5 siendo la relación 300/5 la escogida.
El ajuste de protección de la función 51 (sobrecorriente de fase) toma en
consideración una sobrecarga admisible del 20% de la capacidad nominal de los
transformadores TF1, TF2 Y TF3.
I nominal= 97.8 A
120% = 117 A
La corriente de arranque de la función 51 será de 117 amperios (Valor cercano al
calculado). La curva asignada corresponde a la curva IEC NI con un dial de tiempo
de 0.08. Se habilita la función instantánea de fase (50) con un valor de corriente de
714 amperios con un tiempo de actuación de 100 milisegundos. En general la curva
asignada se encuentra por encima del punto de inserción y por debajo de la curva
de daño de los transformadores de potencia lo que permitirá conectar los
transformadores sin riesgo de apertura por corriente de inserción.
Ajuste de fases Temporizado
Ajuste de fase Instantáneo
TC:300/5
TC :300/5
I>117 A pri.
I>> 714 A pri
Curva IEC-NI
t>> 0.1
TD>0.08
Tabla 8: Ajuste de protección – RELE 2
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7.2.1.3. Cálculo de Ajustes de protección del relé de protección ubicado
en la celda de protección principal de Sub estación CD1-RELE 1.
La celda de protección principal posee un interruptor de potencia y relé de
protección marca Schneider modelo P5, el cual, en conjunto con el transformador
de corriente de protección, protege contra fallas por sobrecorriente de fases, fallas
a tierra.
La relación de transformación del transformador de corriente corresponde a 300/5.
El ajuste de protección de la función 51 (sobrecorriente de fase) toma en
consideración una sobrecarga admisible del 20% de la capacidad nominal del total
de los transformadores de potencia (Potencia instalada=5880 KVA)
I nominal=148A
120% = 177 A
La corriente de arranque de la función 51 será de 174 amperios (Valor cercano al
calculado). La curva asignada corresponde a la curva IEC NI con un dial de tiempo
de 0.08. Se habilita la función instantánea de fase (50) con un valor de corriente de
870 amperios con un tiempo de actuación de 100 milisegundos.
En general la curva asignada se encuentra por encima del punto de inserción y por
debajo de la curva de daño de los transformadores de potencia.
Ajuste de fases
Temporizado
Ajuste de fase
Instantáneo
TC:300/5
TC :300/5
I>174 A pri.
I>> 870 A pri
Curva IEC-NI
t>> 0.1
TD>0.08
Tabla 9: Ajuste de protección – RELE 1
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7.2.1.4. Ajuste de protección en Punto de entrega de energía -Luz del Sur-FUSE 0.
De acuerdo a la carta enviada por Luz del Sur, el equipo de protección instalado en
el punto de conexión corresponde a un seccionador de potencia tripolar equipado
con fusible limitador de corriente marca SIBA de 100 amperios de capacidad.
Ajustes de protección de Luz del Sur en punto de entrega de energía en sub
estación eléctrica N° 1609 - FUSE 0.
FUSIBLE LIMITADOR
S.E. Luz del Sur: 1609
Tensión de servicio: 22.9 kV
Tensión Nominal: 24 kV
Capacidad Fusible: 100 A
MARCA: SIBA
Tabla 10: Equipo de protección en Sub estación 1609 - Luz del Sur
En el gráfico 4, se muestra la gráfica de selectividad general considerando los
ajustes de protección recomendados en el presente estudio. En el gráfico se
muestra también la corriente de cortocircuito trifásica para una falla en barra de
22.9 KV del transformador de potencia de 2 MVA (TF1).
La corriente de falla sería de 8875 amperios la cual sería despejada por el fusible
de protección FUSE 2 y el fusible FUSE 0 (Luz del sur) en un tiempo menor a los
0.01 segundos. Para fallas por cortocircuito no es posible conseguir selectividad
con los relés de protección debido a que la fusión de los fusibles es mucho más
rápida que la actuación de los relés e interruptores de potencia. Los relés de
protección RELE 1 Y RELE 2 básicamente actuaran para corrientes de sobrecarga
más no por sobre corrientes (corto circuito).
El cliente en caso de fallas por cortocircuito interna deberá coordinar con Luz del
Sur la reposición del servicio luego de superado el defecto que originó la falla.
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Los gráficos de coordinación completos se muestran en el ANEXO C Curvas de
coordinación.
Corriente de
Falla.
Tiempos de
Actuación.
Gráfico 4: Gráfico de coordinación de fases
7.3. Protección de sobre corriente a tierra (50N/51N)

Para el cálculo del ajuste, básicamente se ha seguido el criterio de
determinar la corriente de arranque mínima en función a fallas monofásicas
de alta impedancia (Valor de impedancia de 100 ohmios) y el valor de ajuste
proporcionado por Luz del Sur.

La temporización se ha determinado de modo que las protecciones despejen
la falla en forma selectiva.

Los tiempos de ajuste y curvas dependen de las corrientes de cortocircuito,
La forma de la red y la selectividad de los equipos de protección.

Es importante indicar que en sistemas con neutro sólidamente aterrizados la
corriente de neutro tiene valores altos de falla por tal motivo, la actuación de
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los fusibles ante fallas a tierra de baja impedancia será despejados por los
fusibles antes que los relés de protección.
7.3.1. Cálculo de Ajustes
7.3.1.1. Cálculo de Ajustes de protección del relé RELE 2 (Celda de
protección principal en sub estación “Detergentes”).
Para el ajuste de la corriente de arranque se ha considerado una falla a tierra con
impedancia de 100 Ohmios dando como resultado una corriente de 139 amperios,
por lo tanto, la corriente de arranque se fijará en 120 amperios con una curva de
actuación del tipo Normal inversa con la finalidad de evitar aperturas por corrientes
de energización de los transformadores de potencia. Se habilita una función
instantánea con valor de corriente de 1200 amperios con un tiempo de actuación
de 0.1 segundos.
Debido a que el grupo de conexión de los transformadores de potencia posee el
neutro, en el lado de 22.9 kv, conectado a tierra, se deberá habilitar en el relé de
protección la función de inhibición de la segunda armónica H2 para evitar aperturas
por corrientes de inserción.
Ajuste de Tierra
Temporizado
TC:300/5
I>120 A pri
Curva IEC NI
TD>0.05
Ajuste de Tierra
Instantáneo
TC :300/5
I>>1200 A pri
t>> 0.1
Tabla 11: Ajuste de protección de neutro – RELE 2 (Schneider)
7.3.1.2. Cálculo de Ajustes de protección del relé RELE 1 (Celda de protección
principal en sub estación eléctrica CD1).
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Para el ajuste de la corriente de arranque se ha considerado una falla a tierra con
impedancia de 100 Ohm dando como resultado una corriente de 139 amperios, por
lo tanto, la corriente de arranque se fijará en 120 amperios con una curva de
actuación del tipo Normal inversa con la finalidad de evitar aperturas por corrientes
de energización de los transformadores.
Ajuste de Tierra
Temporizado
TC:300/5
I>120 A pri
Curva IEC NI
TD>0.08
Ajuste de Tierra
Instantáneo
TC :300/5
No habilitado
Tabla 12: Ajuste de protección de neutro – RELE 1
7.3.1.3. Ajuste del relé de protección en Punto de entrega de energía - Luz del Sur
RELE 0.
La celda de conexión en sub estación eléctrica de luz del sur posee un seccionador
de potencia equipado con fusibles limitadores de corriente. Debido a los valores de
corriente de falla, se espera que el fusible actúe ante fallas a tierra.
A continuación, se muestra la gráfica de selectividad de Tierra con los ajustes de
protección recomendados, además se señaliza los cortocircuitos monofásicos a
tierra máximos y mínimos (con impedancia de falla de 0, 20 y 100 ohm) que se
pudiese presentar en la red. En general, para fallas de baja impedancia actuaran
los fusibles antes que los relés de protección, esto debido a que las corrientes de
falla son de valores altos los cuales fundirán a los fusibles en tiempos muy cortos.
Para fallas a tierra de alta impedancia podría actuar los relés de protección de
manera selectiva.
Los gráficos de coordinación completos se muestran en el ANEXO C, Curvas de
coordinación. Las plantillas de los ajustes de protección se muestran en el ANEXO
D.
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Falla a tierra con
Falla a tierra
impedancia
con
de
impedancia de
0Ohm.
El
valore
corriente
de
de
Gráfico 5: Gráfico de coordinación de neutro-corriente de falla vista por los relés de
neutro.
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Falla a tierra
con
impedancia de
0 Ohm vista
por los equipos
de
protección
de FASE.
El
valore
de
Tiempo de actuación
de fusibles ante fallas
Gráfico 6: Gráfico de coordinación de neutro-corriente de falla vista por los equipos
de protección de fase.
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8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
(a)
El estudio de coordinación considera como base los parámetros de ajustes
tanto de fases como de tierra alcanzados por Luz del Sur para su equipo de
protección ubicado en la sub estación eléctrica N°1609.
(b)
No es posible obtener una selectividad entre los equipos de protección de
INTRADEVCO y el equipo de protección de Luz del Sur. Ante fallas por cortocircuito
o fallas a tierra se espera la actuación del fusible de protección ubicado en el punto
de entrega de energía. Tener en cuenta que ante fallas internas fundirá el fusible
en SE 1609.
(c)
Respecto al punto anterior, con la finalidad de obtener una selectividad total
tanto para fallas por sobre corriente de fase y de neutro se sugiere solicitar a Luz
del Sur el reemplazo del seccionador de potencia por interruptor y relé de
protección.
(e)
Revisar las relaciones de transformación de los TC al momento de
implementar los ajustes de protección en los relés.
(f)
Se recomienda realizar pruebas de funcionamiento de los sistemas de
protección, la misma que deberá realizarse con equipo de inyección de corriente
primario y secundario.
(g)
El presente estudio, considera como configuración de operación del sistema
la topología radial con los parámetros eléctricos de la Red indicados en la Memoria
Descriptiva y bajo las condiciones de servicio normal. Cualquier cambio de la
topología de la red y/o parámetros eléctricos debe considerar el reajuste de las
protecciones.
(h)
Ante la eventualidad de ocurrir incidencias, se recomienda llevar un registro
de las magnitudes de corrientes de falla, causa y localización de las mismas a fin
de adaptar los ajustes a la red.
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