UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILE Departamento de Ingeniería Eléctrica CONTROL AUTOMÁTICO INDUSTRIAL BATERÍA VOLANTE +Vf -Vf Tl MOTOR CORRIENTE CONTINUA A EXCITACIÓN SEPARADA Tm +Va Ω -Va FUENTE CORRIENTE CONTINUA CONTROLADA POR TENSIÓN +Vm ROCE DINÁMICO -Vm EJEMPLO 507 DISEÑO ESTÁTICO DE CONTROL Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica JULIO de 2005 Pagina 2 Oscar Páez Rivera opaez@usach.cl Ingeniero Civil Electricista de la Universidad de Chile y Magister en Ingeniería Eléctrica de la misma casa de estudios. Es Profesor del Departamento de Ingeniería Eléctrica de la Universidad de Santiago de Chile (desde 1976) Ostenta el rango de Profesor Asociado y es el Director de la carrera Ingeniería de Ejecución en Electricidad Mención automatización Industrial Modalidad Vespertina desde 1995 a la fecha. Actualmente dicta las asignaturas de Ingeniería Civil en Electricidad: control de sistemas y proyectos en Ingeniería. En la carrera de Ingeniería de Ejecución dicta: automatización industrial y Control Automático Industrial. Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 3 1 Del problema Se tiene una carga mecánica que puede ser modelada como un volante de inercia J con un torque resistente Tl y un roce dinámico de coeficiente B. La ecuación que corresponde es: Tm = J d Ω + BΩ + Tl dt Esta ecuación, en régimen permanente a velocidad constante se transforma en Tm=BΩ+Tl. Para accionar la carga se emplea un motor de corriente continua a excitación separada como se muestra en la Figura. El campo del motor se alimenta con una tensión constante +Vf- la que en régimen permanente significa una corriente constante If0 BATERÍA VOLANTE +Vf -Vf Tl Tm Ω -Va +Va ROCE DINÁMICO FUENTE CORRIENTE CONTINUA CONTROLADA POR TENSIÓN +Vm -Vm La armadura del motor se alimenta con una fuente controlada por la tensión Vm; el voltaje de salida Va cumple con la siguiente ecuación . Va = Vax(1 − cos[ π Vm]) 10 El gráfico de esta ecuación se muestra en la Figura siguiente Las ecuaciones del motor son las siguientes: Va Ra Va= 2Vax Va=( Ra)Ia+Em Em=(GIf)Ω Tm=(GIf)Ia + + E Va Vm Vm=0 v Vm=10 v Ia - Ω Tl Tm el motor tiene los siguientes parámetros G=0,8 (H) ; Ra=0,2 (ohms); If=2 (A). Además el coeficiente B=0,1 EL VALOR DE Vax ES DE 120 Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 4 2 Punto de operación deseado: [Ω0=600 rpm; TL0 =70 Nm] 3. Rangos dados De control Ω∈(300;600) rpm De carga TL∈(50;90) Nm De instrumentación (1;5) volts 4 Determinación de las otras variables en el punto de operación Em0 = (0,8)(2)Ω0 Em0 =100,531 volts Tm0 =(1,6)(600/60)2 Tm0 76,283 Nm Ia0 = Tm0/(1,6) Ia0 = 47,677 A Va0 =(Ia0 + Em0 Va0 =110,100 volts Vm0=10[cos-1(1- Va0 / Vax)]/π Vm0=4,736 volts 5 Determinación de los rangos de las otras variables Empleando las ecuaciones de la maquina y los rangos de control y carga, se pueden determinar los rangos de las otras variables; se logra que: Tm∈(53;142) Nm Ia ∈(33,214;62,141) A de corriente continua Va ∈ (56,948;163,225) volts de corriente continua Vm ∈ (3,239;6,173) volts de corriente continua 6. Sistema de detección de la velocidad de rotación Se usa un tacogenerador cuya salida es Z en volts y cumple con Z=Ω/100 Z ∈ (3,000 ;9,000) volts de corriente continua el rango de z es: con ello TL R CONTROLADOR M TARJETA 1 C TARJETA 2 Ω Vm Z TACOGENERADOR Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 5 7 Adaptaciones Se debe adaptar el rango de salida M del controlador al rango de entrada de la fuente controlada y para ello debe emplearse una tarjeta electrónica configurable cuya ecuación es: Vm= (p)M+ (q) las cantidades p, q son parámetros de la tarjeta que se deben establecer. Por otra parte a la entrada al controlador se requiere adaptar los niveles de tensión de salida del tacogenerador al controlador y para ello debe emplearse una tarjeta electrónica configurable cuya ecuación es: C= (a)Z+ (b) las cantidades a, b son parámetros de la tarjeta que se deben establecer. El criterio empleado para configurar la tarjeta 1 es el de aplicar todo el rango de salida del controlador al rango necesario en la entrada de la fuente controlada; luego 6,173=5p+ q 3,240=p+ q Por lo tanto p=0,733 q=2,507 El criterio empleado para configurar la tarjeta 2 es el de aplicar todo el rango de salida del taco al rango necesario en la entrada del controlador; luego 5=9a+ b 1=3a más bien Por lo tanto a=2/3 b=-1 8 Del controlador Se emplea un controlador tipo stand alone (que opera en forma aislada de otros controladores), cuya representación esquemática se muestra en la Figura; Las variables R( referencia); C(variable de proceso); M(variable manipulada derl controlador) corresponden a voltajes en el rango de (1; 5) volts. El controlador tiene la opción de funcionar en automático (cerrando el lazo) o en manual , estas posibilidades se representan en el Diagrama de bloques por medio de un switch . R man + + -E C auto Dm= h(e) Dm + M + + M 0 Cuando el controlador se opera en manual, la salida M es igual al bias M0 que se maneja por el operador mediante algún medio de selección. Cuando se cierra el Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 6 switch a automático , la corrección Dm=ΔM se obtiene procesando el error e que aparece entre la referencia R y la señal proveniente del sensor. En esta aplicación se usa que en automático ΔM=(Kc)E, así en automático M=(Kc)E +M0 9 Otros cálculos para el punto de operación calculo del bias M0 para el punto de operación. Se reemplaza el valor de Vm0 en la ecuación 4,736= (0,733 )M+ (2,507) Con lo que se obtiene M0= 3,044 Calculo del punto de operación en el controlador 0 0 Se tiene que Ω0=600 rpm por lo tanto Z =6 y luego C =3; la condición de trakear la 0 salida del control obliga a que R =3 10 determinación de un modelo lineal e incremental en el punto de operación Resumen de las ecuaciones Ec1 Z=Ω/100 Ec2 C= (2/3)Z- 1 Ec3 E = R-C Ec4 M=(Kc)E +M0 Ec5 Vm= (0,733 )M+ (2,507) Ec6 Va=Vax[1-cos(π Vm/10)] Ec7 Em=(GIf)Ω Ec8 Va=( Ra)Ia+Em Ec9 Tm=(GIf)Ia Ec10 Tm=BΩ+Tl. Definición de las variables incrementales Ω=ω+ Ω0 0 Z= z+ Z 0 E= e+ E 0 R= r+ R 0 C= c+ C 0 M= m+ M 0 Vm= vm+ Vm 0 Va= va+ Va Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 7 0 Em= em+ Em 0 Ia= ia+ Im 0 Tm= τm+ Tm 0 Tl= τl+ Tl Aplicando estas variables a las ecuaciones precedentes se obtiene: ω + Ω0 z+Z = 100 Ec1: 0 0 z + Z0 = 0 Ec2 c+ C = (2/3)( z+ Z )- 1; Ec3 0 0 e+ E = r+ R - c- C 0 0 ω0 Ω0 + 100 100 de donde z = 0 0 c+ C = (2/3) z+ [(2/3) Z - 1] de donde 0 0 e+ E = r- c + R - C 0 0 0 0 Ec4 m+ M =(Kc)( e+ E ) +M0, pero M = M0 y E =0 0 de donde Ec7 d Va( Vm) dVm em+ Em e= r- c 0 Va = Vax(1 − cos[ Va - Va0 = c= (2/3) z de donde m =(Kc) e Ec5 vm+ Vm = (0,733)( m+ M )+ (2,507), reordenando 0 0 vm+ Vm = (0,733 )(M )+ (2,507)+ (0,733 )( m) de donde Ec6 ω 100 0 0 π Vm]) , se debe linealizar 10 Vm0 ( Vm − Vm0 ) de donde =(GIf)( (ω+ Ω0) ==(GIf) ω +(GIf) Ω0 0 Ec9 τm+ Tm =(GIf)( ia+ Im )= = (GIf) ia +(GIf) Im 0 de donde em= (1,6) ω es decir va=( 0,2) ia) +em 0 Ec10 τm+ Tm =B(ω+ Ω0)+τl+ Tl =Bω+BΩ0+τl+ Tl 0 va= (37,699 )( vm) 0 Ec8 va+ Va =( Ra)( ia+ Im )+ em+ Em 0 0 0 va+ Va =( Ra) ia+ =( Ra) Im + Em ) +em 0 vm= (0,733 )( m) 0 Así 0 Así τm = (1,6) ia τm = (0,1)ω +τl Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 8 11 Diagrama de bloques del sistema lineal e incremental De los resultados anteriores se obtiene el siguiente Diagrama de bloques que representa al sistema bajo control Diagrama de bloques De la fuente Diagrama de bloques del controlador + r - vm m + e c Kc K K1 Diagrama de bloques De la tarjeta 1 f Diagrama de bloques del motor va + em + - 1/ Ra Diagrama de bloques de la carga mecánica τL ω τm (GIf) ia + RAD/SEG + 1/ B ω (GIf) Diagrama de bloques De la tarjeta 2 Diagrama de bloques Del sensor Factor de conversión RPM z K ω Ks 2 FC Los valores numéricos son los siguientes Kf=37,699 1/Ra= 5 GIf= 1,6 1/B= 10 FC=30/π Ks=1/100 K2= 2/3 K1= 0,733. EL Diagrama de bloques se puede llevar a la Figura siguiente expresado en la tradicional forma de controlador; sistema de actuación ; proceso y sensor. τL SISTEMA DE ACTUACIÓN CONTROLADOR m r 27,633 va ω =(23,379)va-(19,929 ) τ L ω c 1/(15,708) MOTOR Y CARGA SISTEMA DE DETECCIÓN 12 calculo del índice de error a la respuesta al escalón Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica Pagina 9 Sea τL=0 (no hay variación incremental de la carga) y sea un cambio en r en escalón de monto 0,5 volts. Se pide determinar el valor de Kc que permita un epp=0,05 ; interpretar los resultados obtenidos. Se debe tener que la ganancia total en lazo abierto debe ser ≥19 luego 19=Kc (26,633)(23,379)/(15,708) kc=0,462 Interpretación: Cuando r=0 indica que se desea y se esta operando a una velocidad rotatoria de 600 rpm ; como el rango de control es de 600 rpm de longitud y el rango de instrumentación es de 4 volt ; por cada volt en r se desea alcanzar 600/4=150 rpm. En el caso dado se solicita un aumento de 75 rpm y se comete un error de más menos 3,75 rpm. 13 calculo de la salida del controlador para un control integral Sea τL=0 (no hay variación incremental en la carga) ; sea m(s)/e(s)=1sistema es decir un control integral puro y sea un cambio en r en escalón de monto 0,5 volts. Se pide determinar el valor de m sostenido. Se sabe que el sistema de control integral no comette error permanente ; luego c=0,5 , así el valor de ω obtenido en rad/segundo es de 7,854; para ello se debe tener un voltaje de armadura incremental va=7,854/23,379= 0,336 y para producir ese voltaje se requiere un m en la entrada de la tarjeta 1 cnectada a la fuente la fuente de m=0,336/27,633= 0,01216 Luego el valor absoluto de M es M=3,044 + 0,01216= 3,0562 Oscar Páez Rivera Profesor Asociado del Departamento de Ingeniería Eléctrica