aireación intermitente para remoción biológica de

AIREACIÓN INTERMITENTE PARA REMOCIÓN BIOLÓGICA DE NITRÓGENO EN
SISTEMAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DE UNA SOLA ETAPA
*José Collí Misset
Instituto Mexicano de Tecnología del Agua
Jefe del Laboratorio de Tratamiento de Aguas Residuales Municipales. Investigador en el
área de tratamiento y reúso de aguas residuales domésticas desde 1986 hasta la fecha, con
líneas de investigación y servicio tecnológico en saneamiento rural, sistemas naturales de
tratamiento, remoción y conservación biológica de nutrientes y reúso del agua en la
agricultura
Hideo Sugita
Japanese Association of Rural Sewerage, Japón
Masaru Yamaoka
National Research Institute of Agriculture Engineering, Japón
Hortensia Ruiz Magallanes
DEPFI/ Universidad Nacional Autónoma de México
(*): Av. Paseo Cuauhnáhuac 8532, Col. Progreso, Jiutepec, Morelos 62550 México. Tel.. +52 (777) 3293695 Fax:
52(777)3293622 e-mail: jcolli@tlaloc.imta.mx
RESUMEN
Una planta piloto de aireación extendida (θh 24 horas y θc 25 días) fue diseñada y construida para realizar
experimentos que permitieran su transformación de tratamiento secundario a tratamiento terciario. Se realizaron
cambios operacionales para tener condiciones anóxicas y aerobias suministrando de manera cíclica o intermitente
aire en una serie de tiempos o ciclos de tres horas en un solo reactor. Se experimentaron con quince escenarios
donde se variaron los tiempos de aireación desde 20 minutos de aireación y 160 minutos de agitación hasta 180
minutos de aireación continua, a fin de encontrar los tiempos óptimos requeridos para los procesos de nitrificación y
desnitrificación. El control de la aireación se fijó para mantener una concentración de 2 mg/L utilizando un gasto de
aire de 0.3 m3/min. Este control del oxígeno fue realizado por medio de un controlador PID y un variador de la
frecuencia de los sopladores, midiéndose además la energía consumida en cada escenario. Se realizaron registros en
línea cada minuto de oxígeno disuelto, potencial de óxido reducción, sólidos suspendidos, temperatura, pH y gasto
de aire y determinaciones analíticas de DBO, SST, nitrógeno y fósforo en todas sus formas. Los mejores resultados
se obtuvieron con el ciclo de 50 minutos de aireación y 130 minutos de mezclado (50/130), obteniéndose eficiencias
de remoción de nitrógeno total del 90% y concentraciones menores a 10 mg/L en el efluente, reduciéndose el
consumo de energía en un 76% con respecto a la aireación continua, teniéndose consumos de 14 kW⋅h/d lo que
equivale a 0.32 Kw⋅h/m3. Para la obtención de efluentes para reúso agrícola y acuícola donde la toxicidad por
nitrógeno amoniacal es un factor a cuidar, se obtuvo una remoción del 94% del nitrógeno amoniacal y
concentraciones en el efluente menores a 1.5 mg/L, similares a las obtenidas con aireación continua las 24 horas,
utilizando un patrón de intermitencia de 90/90, pero con la ventaja de ahorrar más del 50% de la energía necesaria
en la aireación continua. Aunque la remoción de DBO5 no fue afectada por la aireación intermitente pues se obtuvo
en el efluente un promedio <20 mg/l), no fue posible acoplar las reacciones de remoción biológica de fósforo,
manteniéndose remociones no mayores al 30%, similares a las reportadas en los sistemas de lodos activados con
aireación continua debido entre otras causas, a la presencia de nitratos durante la fase anóxica.
Palabras Clave : aireación intermitente, remoción biológica de nitrógeno, eutroficación, reactores de una sola
etapa, ahorro de energía
INTRODUCCION
La eutroficación y la disminución de oxígeno en lagos y ríos, así como la presencia de nitratos en agua para
consumo humano han sido reconocidos como un tema de especial interés por sus repercusiones en el medio
ambiente acuático y la salud pública. El control de la eutroficación misma ha exigido la limitación de los
nutrientes provenientes de las descargas de aguas residuales tratadas y sin tratar. Las nuevas regulaciones en
países desarrollados, como Japón y de la Unión Europea preocupados por la preservación de sus cuerpos de
agua, han pasado del control de la materia orgánica, normalizada a través de parámetros como la DBO y los
SST, a límites más estrictos de nitrógeno y fósforo. Esto ha implicado un desarrollo desde hace dos décadas
de tecnologías basadas en la remoción de nutrientes para poblaciones equivalentes mayores de 100,000
(directrices de la Unión Europea) y en algunas ocasiones mayores de 10,000.
Conocedor de esta situación y ante la dependencia tecnológica en la que México se encuentra para combatir
este problema, se realizó un proyecto de cooperación internacional para el desarrollo de tecnologías de
tratamiento de remoción de nitrógeno y fósforo que sean eficientes y de bajo costo, para posibilitar la
reconversión de las plantas de tratamiento, que en su gran mayoría sólo remueven materia orgánica, y aportar
nuevos elementos para las que se diseñen con este propósito.
Para resolver estos problemas, existen diversas tecnologías disponibles que permiten remover el nitrógeno o
el nitrógeno conjuntamente con el fósforo en procesos de biomasa suspendida separados o combinados en dos
o más etapas. Algunas de estas tecnologías requieren el pago de los derechos de patentes o la necesidad de
diversas unidades de tratamiento, lo cual las hace costosas. En México, la mayoría de las plantas de
tratamiento de aguas residuales municipales han sido diseñadas para remover sólo materia orgánica
descargando efluente ricamente nitrogenados con lo cual se afecta adversamente la calidad de cuerpos de
agua, como en el Lago de Chapala, que son fuentes de abastecimiento de agua para el consumo humano. Para
reconvertir estas plantas en sistemas de tratamiento avanzado para remover nutrientes, es preciso seleccionar
aquellas tecnologías que permitan hacerlo al menor costo para cumplir los niveles requeridos por las
regulaciones federales o locales actuales y las más restrictivas que se implanten en un futuro. Una de estas
opciones es la tecnología que permite modificar la operación de aireación continua a intermitente obteniendo
en el mismo reactor o tanque de aireación las condiciones óptimas para lograr la máxima remoción de
nitrógeno y fósforo al menor costo.
OBJETIVOS
Evaluar el efecto de los tiempos de aireación y no aireación con mezclado en la remoción de biológica de
nitrógeno y en el consumo de energía, en un planta de aireación extendida modificada operacionalmente para
aireación intermitente.
METODOLOGÍA
Se diseñó y construyó un sistema de aireación extendida para un gasto de diseño de 2 lps. Los tanques de
aireación de este sistema pueden operar en paralelo o en serie para tener flexibilidad en las experimentaciones
con procesos de remoción biológica de nitrógeno y fósforo en etapas separadas o combinadas y cuentan con
un sistema de aireación con difusores de burbuja fina y mezcladores. Están equipados con sensores que miden
en línea parámetros tales como SST, pH, OD, potencial de óxido-reducción, temperatura, turbiedad, nivel del
agua, gasto, flujo de aire, nitrógeno total, nitrógeno amoniacal, nitratos, fosfatos y COT. Se experimentaron
con 15 escenarios durante dos años, donde se varió el tiempo de aireación de 20 a 180 minutos en ciclos de
tres horas dentro de un solo reactor; en consecuencia, a la aireación le seguían ciclos de no aireación que
variaron de 160 a 0 minutos. Para cada uno de los patrones de aireación intermitente, se trabajaron dos
métodos de control de oxígeno disuelto.
El primero consistió en manejar intervalos de tiempo fijos de acuerdo al patrón de aireación (control por
tiempos) mientras que en el segundo además del control por tiempos, se fijó un valor de oxígeno disuelto de 2
ppm que se debía mantener mediante un sistema de control proporcional integrativo derivativo, (PID, por sus
siglas en inglés), durante la etapa de aireación según el caso.
La medición del consumo de energía se realizó con equipos que integraban al variador de frecuencia la
medición del consumo de energía de los sopladores. Esta parte se realizó con el fin de establecer el control de
aireación óptimo para la remoción de nutrientes. El gasto de aire suministrado fue medido utilizando un
censor térmico instalado dentro dela tubería de aire.
Con excepción del caso 1 en el que se trabajó con aireación continua las 24 horas, en la planta de aireación
extendida se fijaron ocho ciclos de 3 horas cada uno, cada ciclo incluye dos etapas una de aireación y otra de
no-aireación cuya duración depende del escenario de aireación con el que se estuvo operando el sistema. Se
experimentaron con dos TRH, uno de 34 horas y otro de 20 horas manteniendo el gasto de recirculación al
100%.
TABLA 1: Plan experimental para los experimentos de aireación continua e intermitente
Tipo de control
Patrón de aireación
Caso
TRH, horas
Aireación, min no-aireación, min
T, tiempo
OD, oxígeno disuelto
1
180
0
Ninguno
34
2
20
160
T + OD
34
3a
40
140
T
34
3b
40
140
T + OD
34
4a
50
130
T
34
4b
50
130
T + OD
34
4c
50
130
T + OD
20
5a
70
110
T
34
5b
70
110
T + OD
34
5c
70
110
T, Nutrientes
20
5d
70
110
T + OD
20
5e
70
110
T + OD
20
Nutrientes + FeCl3
5f
70
110
T + OD
20
FeCl3
6a
90
90
T + OD
20
6b
90
90
T
20
El análisis químico de nutrientes se realizó con un equipo analizador de flujo segmentado marca Skalar, que
utiliza el método de reducción en columna de cadmio para análisis de N-NO2+NO3 y el mismo método con
digestión previa in situ con luz UV para análisis de nitrógeno total; para nitrógeno amoniacal la técnica de
análisis fue el método de Berthelot, Para el caso de fósforo total, fue el del ácido ascórbico con digestión con
luz UV in situ.
RESULTADOS
Condiciones de operación. Para cada uno de los escenarios contemplados en la Tabla 1 se obtuvieron las
condiciones de operación para los dos tanques de aireación, los cuales se muestran en la Tabla 2.
Características del influente. En la Tabla 3 se presenta las características promedio de la calidad influente de
las aguas residuales crudas a la planta de tratamiento durante los escenarios de prueba. Para el caso de las
concentraciones de materia orgánica biodegradable medida como DBO5, así como del nitrógeno y el fósforo
total, el influente presenta características de aguas de concentración débil; no así la DQO, la cual en 6 de los
15 escenarios presentó concentraciones características de aguas medianamente concentradas, esto quizás
debido a las descargas de los laboratorios del IMTA a la planta de tratamiento.
Tabla 2 Comportamiento de los parámetros de operación para los escenarios experimentales en el
tanque de aireación
Escenarios
Parámetro
1
2
3a
3b
4a
4b
4c
5a
5b
5c
5d
5e
5f
Q
0.48 0.36 0.36 0.36 0.33 0.25 0.25 0.33 0.44 0.71 0.71 0.74 0.65
28
46
38
39
42
52
28
42
32
19
18
17
19
θh (horas)
188
942
630
455
1443 868 1933 1784 1521 107 107 405 98
θc (días)
0.14 0.04 0.03 0.04 0.03 0.02 0.04 0.02 0.03 0.04 0.02 0.02 0.01
F/M (d-1)
SSVLM, mg/l
1291 2210 4440 4587 3630 3147 4027 3693 3357 4233 4647 4150 5650
6a
0.70
18
140
0.03
6667
Tabla 3 Comportamiento de la calidad influente promedio del agua para los escenarios experimentales
Escenarios
Parámetro
(mg/L)
1
2
3a
3b
4a
4b
4c
5a
5b
5c
5d
5e
5f
DBO5
154 104
204 350
230 132 168
142 122 136 56
56
38
DQO
291 172
397 617
595 634 431
320 417 288 151 466
72
SST
79
50
57
54
69
------ 32
61
68
35
------ -----22
N-TOT
23
20
27
29
31
44
33
26
24
10
------ 7.5
-----NH3
16
12
17
18.1
17
29.6 30
20
16
12
2.87 6
8
NO2+NO3
0.6 1.3
0.40 0.3
0.3 0.10 0.65
0.47 0.44 0.67 2.14 0.66
2.74
P-TOT
2.9 4.1
3.96 2.69
6
------ 4.75
3.42 4.25 2.31 ------ 1.99
2.99
DBO/N
9
5
10
13
6
3
5
4
5
5
------ 7
-----DBO/P
37
28
37
143
38
------ 35
23
29
28
------ 2
13
6a
143
476
60
-----25.2
1.35
4.75
-----30
Aunque los análisis efectuados de metales pesados (As, Cd, Cu, Cr, Hg, Ni, Pb y Zn) y cianuros nunca
rebasaron las concentraciones en el efluente tratado exigidas por la norma oficial mexicana para cuerpos
receptores esto no asegura que no haya habido peligro de inhibición de Nitrosomonas, ya que los niveles de
detección se encontraron por arriba de las concentraciones tóxicas referenciadas (Henze et al, 1997) para Ni,
Cr3+ y Zn, las cuales son >0.25.mg/L para los dos primeros y de 0.08 a 0.5 mg/L para el Zn.
En cuanto a la relación carbono a nitrógeno C/N (medida como Kg DBO5/Kg N-T) estuvo en el rango de 3 a 7
en la mayoría de los casos de aireación intermitente (ver Tabla 5.19a) a excepción de los patrones de 40/140
así como en el de aireación continua donde se obtuvieron concentraciones más altas de DBO5, con lo que el
rango se situó entre 9 y 13 unidades. La relación calculada como DQO/N-T, promedió 16 unidades con un
rango entre 9 y 29 el cual se encuentra en su límite superior muy por encima del rango típico de 10 a 15
unidades (EPA, 1993) esto puede ser debido a la influencia de la descarga de sustancias inorgánicas de los
laboratorios del Instituto.
La relación C/N es un factor crítico para el funcionamiento adecuado de los desnitrificadores. Henze (1997)
sitúa el valor óptimo para la materia orgánica proveniente de las aguas residuales en 3.2 Kg DBO/Kg N, este
valor fue alcanzado en el caso 4b correspondiente al patrón de aireación intermitente de 50/130 con control
por tiempos y de OD y un tiempo de residencia hidráulico de 52 horas.
Los resultados obtenidos (Tabla 4). indicaron que para una remoción del 90% del nitrógeno total era necesaria
una aireación durante 50 minutos seguida de una no aireación de 130 minutos, tal como se muestra en la
Figura 1, en los casos experimentales 4A y 4B.
6b
0.64
24
178
0.03
3987
6b
105
175
22
17
8.88
0.94
4.87
6
22
En este sistema de aireación intermitente, la remoción biológica del fósforo fue menor al 30% y en algunos
escenarios hubo un aumento de la concentración en el efluente del sedimentador secundario.
Durante el escenario de aireación continua (180 minutos de aireación en ciclos de tres horas), la remoción del
nitrógeno total fue menor al 15%. Sin embargo, más del 97% del nitrógeno amoniacal fue transformado casi
completamente a nitratos. En el caso del escenario de 20 minutos de aireación y 160 minutos de no aireación,
la eficiencia de remoción de nitrógeno total fue del 30% con una conversión del 45% del nitrógeno amoniacal
presente a nitrógeno de nitratos
Tabla 4 Comportamiento de la calidad efluente promedio del agua para los escenarios experimentales
Escenarios
Parámetro
(mg/L)
1
2
3a
3b
4a
4b
4c
5a
5b
5c
5d
5e
5f
6a
6b
DBO5
6
14
9
31
9
6.5 8
8
5.6 4
2
4
9
3
5
DQO
39
43
80
267 143 156 218 122 84
52
35
43
33
53
61
SST
13
7
14
24
5
------ 8
8
4
12
7
16.5 6
13
3
20
14
7
11
3
4.3 9
9
5.7 2
------ 5.4 ------ ------ 13
N-TOT
NH3
0.4 8
4
5.9 0.3 0.47 1
3
0.64 1.10
1.13 1.2 1.13 1.42 1.10
NO2+NO3 17
5.3 1.66 0.4 1.1 1.82 3.27 3.04 3.91 4.60
4.69 6.3 2.89 5.42 6.45
P-TOT
4
4
3.59 0.87 4
------ 4.07 3.65 3.6 2.60
------ 14.6 4.18 1.0 4.85
100
2.5
0.4
OD
Q aire
50
0.3
3
1.5
0.2
1
0.1
0.5
0
9:00
0
1
2
3A 3B 4A 4B 4C 5A 5B 5C 5D 5E 5F 6A 6B
Qaire (m /min)
DBO
NT
PT
OD (mg/L)
Remoción (%)
2
0
9:30
10:00 10:30 11:00 11:30 12:00 12:30 13:00 13:30 14:00 14:30
Tiempo (hh:mm)
Casos experimentales
Figura 1: Remoción de materia orgánica (DBO), nitrógeno total (NT) y fósforo total (PT) en los
escenarios de investigación de aireación continua e intermitente en el sistema de aireación extendida
(izq) y comportamiento del OD y el gasto de aire en el escenario de 50/130 (der).
Durante el escenario de aireación continua (180 minutos de aireación en ciclos de tres horas), la remoción del
nitrógeno total fue menor al 15%. Sin embargo, más del 97% del nitrógeno amoniacal fue transformado casi
completamente a nitratos. En el caso del escenario de 20 minutos de aireación y 160 minutos de no aireación,
la eficiencia de remoción de nitrógeno total fue del 30 porciento con una conversión del 45% del nitrógeno
amoniacal presente a nitrógeno de nitratos.
Con el fin de complementar el panorama de las condiciones bajo las que se llevó a cabo cada reacción, en la
Tabla 5 se presenta el valor promedio de los parámetros que se monitorearon en línea en los tanques de
aireación. Estos datos se presentan por patrón en forma general debido a que son prácticamente constantes en
un mismo caso.
Velocidades de reacción en la etapa de nitrificación y denitrificación La velocidad de reacción a la que se
lleva a cabo la remoción de nitrógeno es también de especial importancia dentro del campo de la remoción de
nutrientes, en la literatura se pueden encontrar valores aproximados, sin embargo en la planta de tratamiento
se consideró que calcular la velocidad de reacción especifica para los escenarios de operación es una forma de
ampliar los conocimientos sobre lo concerniente a la remoción de nitrógeno.
Tabla 5 Condiciones de operación bajo las cuales se llevo a cabo cada patrón de aireación.
Patrón de aireación
Continua
20 / 160
40 / 140
50 / 130
70 / 110
Etapa
SST, ppm OD,
ppm
pH
Redox
mV
Temp.,
o
C
Aireación
No-aireación
Aireación
No-aireación
Aireación
No-aireación
Aireación
No-aireación
Aireación
2677
3791
3775
4969
5055
7413
7447
6008
5964
5.92
6.53
6.54
6.37
6.48
4.05
4.02
6.31
6.30
532
635
584
-111
280
334
363
215
351
18.25
15.52
15.50
19.82
19.83
21.49
21.48
20.09
20.10
2.43
1.70
1.11
0.04
0.17
0.20
0.64
0.12
0.40
Como una forma de visualizar las etapas de nitrificación y denitrificación se planteó graficar la concentración
de nitratos en el tanque de aireación, esta determinación se hizo cada 10 minutos durante un ciclo completo.
Dado que cada ciclo está formado por una etapa de aireación y otra de no aireación, se esperaba que al
monitorear durante 3 hr, que es el tiempo que dura cada ciclo, se tuviera una curva en la cual pudiera
identificar un incremento en la concentración de nitratos seguida de una disminución en la misma. Lo anterior
fue posible de manera parcial debido a que no en todos los casos la respuesta al encendido/apagado de los
sopladores fue inmediata y se obtuviern graficos en los que se muestra que se terminó el monitoreo cuando
aún no terminaba la reacción, este fue el caso de los monitoreos realizados durante el escenario 50/130; en
cambio, durante los escenarios 70/110 y 40/140 se obtuvieron datos a partir de los cuales fue posible,
mediante un balance de masa, aproximar la razón de cambio con respecto al tiempo como una aproximación
de la velocidad a la que ocurre la reacción global de remoción de nitrógeno.
NOx inf luente + NOx acumulada + NOx recirculación − NOx efluente
La expresión utilizada para el cálculo es la sig.
[
∆[N ] ∆[N ]t ∗ Vt ± N Ox
=
∆T
]
tm
[
]
[
]
∗ ∆T ∗ Qtm ± N Ox r * Vr ± N Ox t * (∆T * Qi + ∑ Vr )
∆T
ecuación 1
En la tabla 6 se presentan los resultados obtenidos para la velocidad de reacción.
Tabla 6 Velocidad de la reacción de remoción de nitrógeno en la planta
Fecha monitoreo
Patrón aireación
Vel reacción, gNO3/gSSV*d
9 Febrero
3 Junio
25 Marzo
7 Mayo
40-140
40-140
70-110
70-110
0.04
0.03
0.10
0.07
Consumo de energía. En la Tabla 7 y Figura 2 se muestran los resultados del consumo de energía eléctrica
para los diferentes escenarios experimentados.
Como se puede apreciar, la aireación continua (esto es la aireación ininterrumpida durante 24 horas) requiere
de 60 Kw·h/d de energía eléctrica para poder suministrar el volumen de aire necesario que permita mantener
una concentración de oxígeno disuelto en el tanque de aireación de 2 mg/l.
La aireación intermitente requirió de diferentes consumos de energía para cada uno de los escenarios
establecidos, así como para cada tipo de control (por tiempos y por límite de OD). En la Tabla 7 se puede
observar que el mejor escenario resultó ser el de 50/130 con un consumo promedio de 14 Kw·h/d lo cual
representó sólo el 22.5% del consumo del régimen de aireación continua, con lo que el ahorro de energía
equivale al 75.6%. Con respecto al consumo de energía por efecto del control ya sea por tiempos o por
oxígeno disuelto (OD), se observa que para todos los patrones el control por OD consumió de 9 a 21% menos
kilowatts por hora-día que en el control por tiempos, observándose el menor consumo en el ciclo 50/130 tal
como se muestra en la última columna de la Tabla 7 y en las columnas de barras de los casos 4a, b y c de la
Figura 2
Tabla 7 Comparación del consumo de energía entre la operación continua y la intermitente.
No.
de Tiempo
de
escenario
aireación/mezclado
en ciclos de 3 h.
[% del tiempo de
aireación]
16.6 [27.7] Caso 3a
17.0 [28.3] Caso 4a
23.1 Casos 5a y 5c [38.5]
29.6 [49.3]
14 [23.3] Caso 3b
13.5 [22.5] Casos 4b y 4c
19.5 Casos 5b, 5d, 5e y 5f [32.5]
26.8 [44.7] Casos 6a y 6b
1
28Kw/h
60Kw/h
14.7Kw/h
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
Consumo de energía mediante el Relación
OD/ Tiempo, %
control por OD, Kw⋅h/d
[C. E. intermitente/
C. E continua, %]
60.0 [100]
15.3Kw/h
Consumo de energía (%)
Aireación continua
1
180/0 [100]
Aireación intermitente
3
40/140 [22.2]
4
50/130 [27.8]
5
70/110 [38.9]
6
90/90 [50]
Consumo de energía
mediante el control por
tiempos, Kw⋅h/d
[C. E. intermitente/
C. E continua, %]
20.7 7Kw/h
2 3a 3b 4a 4b 4c 5a 5b 5c 5d 5e 5f 6a 6b
Casos experimentales
Figura 2 Consumo de energía para los diferentes escenarios de aireación
84.3
79.4
84.4
90.7
CONCLUSIONES
Las investigaciones realizadas para la remoción de nitrógeno mostraron que se puede tener efluentes
ricamente nitrificados para su reúso en la agricultura o en la acuacultura, utilizando aireación intermitente con
patrones de aireación de 90 minutos en ciclos de tres horas para obtener remociones del 94% de nitrógeno
amoniacal y concentraciones en el efluente menores a 1.5 mg/L, similares a las obtenidas con aireación
continua las 24 horas (97%) pero con la ventaja de ahorrar más del 50% de la energía necesaria para la
aireación continua. Sin embargo, debido a que mediante la nitrificación sólo se cambia de forma el nitrógeno,
la remoción del nitrógeno total es menor del 30%, siendo insatisfactoria para cuando el objetivo es la descarga
a cuerpos receptores y no el reuso.
Para obtener la remoción de nitrógeno total en un solo reactor, los mejores resultados se obtuvieron con el
ciclo de 50 minutos de aireación y 130 minutos de mezclado, obteniéndose eficiencias de remoción de
nitrógeno total del 90% y concentraciones menores a 10 mg/L cumpliendo con creces el límite más estricto
exigido por la norma mexicana el cual es de 15 mg/L. Adicionalmente se logró un ahorro del 77% en el
consumo de energía con respecto a la aireación continua, teniéndose consumos de 14 Kw ⋅h/d lo que equivale
a 0.32 Kw⋅h/m3
Agradecimientos.- Los fondos para esta investigación fueron otorgados por la Agencia de Cooperación
Internacional del Gobierno de Japón y del Instituto Mexicano de Tecnología del Agua. A la compañía
holandesa Skalar Analytical y su representante en México UGS Internacional por la donación del equipo de
análisis de nutrientes.
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
Hakayawa, N; Tsuji, J; Hamamoto, Y., 1986 Simultaneous Nitrogen and Phosphorus Removal by Intermitent
Cyclic Process, Water Science and Technology, Vol. 18. No. 1, pp 319-316.
Heduit and Thevenot, 1989, Relation between redox and oxigen levels in activated-sludge reactors, Water
Science and Tecnhology, vol 21 pp 947-956.
Henze M., Harremoës P., la Cour J., & Arvin E., Wastewater treatment. Biological and chemical processes,
Springer, 2nd ed., Germany, 383 pp Henze M., Harremoës P., la Cour J., & Arvin E., Wastewater treatment. Biological
and chemical processes, Springer, 2nd ed., Germany, 383 pp
Nakanishi Hiroshi et al, 1990, Biological nitrogen removal in a complete mixing type aerator with ORP control,
Water Science and Technology, vol 22 No 7/8, pp1228-1236
Osada, T; Haga, H., 1991, “Removal of Nitrogen and Phosphorus from Swine Wastewater by the Activated
Sludge Units with the Intermittent Aeration Process”, Water Research, Vol. 25, No. 11, pp.1377-1388.
Sasaki, K; Yamamoto, Y ; et al., 1993 Simultaneous Removal of Nitrogen and Phosphorus in Intermittently
Aereated 2-Tank Activated Sludge Process Using DO and ORP-Bending-Point Control, Water and Science Technology,
Vol. 28, No. 11, pp. 513-521.