COMENTARIOS AL APÉNDICE E. COLUMNAS Y OTRAS BARRAS COMPRIMIDAS C A-E.3. RESISTENCIA DE DISEÑO A LA COMPRESIÓN PARA PANDEO TORSIONAL Y PANDEO FLEXOTORSIONAL Las expresiones en la Sección A-E.3. para pandeo elástico torsional y flexotorsional de columnas, han sido tomadas de textos de estabilidad (Timoshenco-Gere (1961); Bleich (1952); Galambos (1968); Chen y Atsusa (1977)). Dado que estas expresiones son aplicables en el campo elástico, deben ser modificadas para el pandeo inelástico o sea para Fcr > 0,5 Fy . Ello se hace a través del uso de un factor de esbeltez equivalente λe= Fy/Fe. C A-E.4. BARRAS ARMADAS SOMETIDAS A COMPRESIÓN AXIL La resistencia de diseño para las barras armadas de los Grupos IV y V está basada en lo especificado en el EUROCODE 3, Parte 1- (1992). El procedimiento es válido, en principio, para barras armadas con dos cordones (que pueden a su vez ser armados) de sección uniforme, con enlaces uniformes en toda su longitud. Si alguna de estas condiciones no se cumple se debe modificar el procedimiento planteado, lo que implica analizar correctamente la incidencia de esas modificaciones en los fundamentos del procedimiento de cálculo, particularmente en la esbeltez modificada y en las solicitaciones resultantes en los cordones. Se trata de un procedimiento de verificación de la resistencia local de los cordones, en la cual éstos están sometidos a solicitaciones de segundo orden resultantes de considerar la barra armada con una deformación inicial. El momento de segundo orden se obtiene por amplificación del momento de primer orden P eo. Así el problema de inestabilidad se transforma en un problema de resistencia. La amplificación se realiza con la carga de Euler Pcm obtenida con una esbeltez modificada por la pérdida de rigidez, causada por la deformación por corte de los enlaces (λm), y considerando la longitud efectiva de pandeo de la barra armada. Para la determinación del factor de longitud efectiva k, según lo especificado en el Capítulo C, se debe considerar un momento de inercia modificado reducido por la pérdida de rigidez, el que se puede obtener a partir de una relación de esbeltez modificada aplicando la expresión especificada con un k = 1. De allí se obtiene un radio de giro reducido que, elevado al cuadrado y multiplicado por el área bruta de la sección total, determina el momento de inercia reducido. La deformación inicial para obtener las solicitaciones requeridas en los cordones es kL/500. Reglamento CIRSOC 301, Comentarios Apéndice Cap. E - 61 En las barras del Grupo IV los cordones quedan sometidos sólo a compresión axil, mientras que para el Grupo V, por la rigidez de nudos, resultan requeridos a esfuerzo axil, momento flector y corte. Las expresiones de λm reflejan, a través de λ1 , la rigidez a corte del enlace. Estas expresiones se derivan de la rigidez a corte Sv (esfuerzo requerido para producir una deformación unitaria). Para barras del Grupo IV dependen del dibujo de la triangulación, de los ángulos y de las áreas de las diagonales y montantes, lo que permite una flexibilidad en el proyecto. Se suponen nudos articulados en la triangulación. Es aconsejable por razones constructivas que el ángulo esté comprendido entre los 30º y 60º. Para barras del Grupo V, λ1 está relacionada con la rigidez a flexión de la presilla, lo que se refleja en la fórmula a través de θ. A partir de una relación entre los momentos de inercia de la presilla y del cordón, el nudo se hace efectivamente rígido. Para el dimensionado o verificación de los enlaces (barras de la celosía o presillas) se determinan las solicitaciones que genera en ellos la fuerza de corte resultante de la deformación flexional de la barra armada. La deformación inicial eo se ha adoptado mayor que para las solicitaciones de los cordones (kL/400) a fin de garantizar que la falla de los elementos de enlace se produzca posteriormente a la de los cordones y asegurar así la permanencia del trabajo conjunto de los mismos hasta la falla. Las disposiciones constructivas complementan y garantizan las hipótesis de cálculo. Se define una rigidez mínima necesaria para las presillas que rigidizan los extremos de la barra armada. C A-E.6. BARRAS ARMADAS SOMETIDAS A COMPRESIÓN Y FLEXIÓN El método planteado es aproximado y se basa en agregar al momento resultante de la excentricidad inicial supuesta, el mayor momento de primer orden en toda la longitud de la barra, producido por las acciones mayoradas. Este momento resultante es amplificado utilizando la carga de Euler como para las columnas armadas sometidas a compresión axil y con el factor k correspondiente a la deformada correspondiente a las condiciones de vínculo de la barra. Las restricciones extremas de la barra y la ubicación de la sección donde se produce el máximo momento determinan la mayor o menor aproximación a la solicitación real. El tomar el mayor momento producido en toda la barra y el factor k resultante de las condiciones de vínculo según el Capítulo C, cubre conservadoramente las distintas situaciones posibles. Las fuerzas de corte que solicitan los enlaces se dimensionan adicionando al corte producido por la deformada el mayor esfuerzo de corte en la barra generado por las acciones mayoradas. Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios Com. Ap. Cap. E - 62