investigación Boost 2QYGTHCEVQTEQTTGEVKQPQXGTUKPINGRJCUGTGEVKſGTUWUKPI C$QQUVEQPXGTVGT LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA Ingeniero electrónico. Investigador de la Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia. Sogamoso, Colombia. Contacto: landres87@hotmail.com DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN Ingeniero electrónico. Investigador de la Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia. Sogamoso, Colombia. Contacto: richardgole@hotmail.com OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ Ingeniero electrónico. Docente e Investigador de la Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia. Sogamoso, Colombia. Contacto: oscarmauricio.hernandez@uptc.edu.co Fecha de recepción: 31 de agosto de 2011 Fecha de aceptación: 17 de abril de 2012 Clasificación del artículo: Investigación Palabras clave: calidad de la potencia, convertidor de potencia AC-DC, convertidor de potencia DC-DC, factor de potencia, sistemas de potencia. Key words: power quality, AC-DC power conversion, DC-DC power conversion, power factor, power system. Tecnura Vol. 16 No. 33 pp. 23 - 34 julio-septiembre de 2012 LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA / DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN / OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ 23 investigación RESUMEN ABSTRACT En este artículo se analiza el modelo matemático y el diseño de controladores para el convertidor DC-DC tipo Boost, enfocado en la corrección del factor de potencia. El convertidor se diseñó a 24W de potencia, se muestran las simulaciones en MATLAB y los resultados experimentales obtenidos del convertidor. This paper shows a mathematical model and corresponding controller design of a 24W DC-DC Boost converter used for power factor correction. * * * 1. INTRODUCCIÓN Con el incremento de los dispositivos electróni debido a sus características de funcionamiento, hacen que la corriente de entrada sea no sinusoidal, causando una alta distorsión armónica en corriente, reduciendo con esto el factor de potencia La mayoría de los electrodomésticos presentan !" mentación que disminuye el factor de potencia, al analizar esta situación se puede observar que si se maneja un bajo factor de potencia se presentan una gran cantidad de problemas, tanto para el usuario como para la empresa prestadora del servicio de energía, entre estos encontramos: fuertes caídas de tensión, pérdidas y aumento de la temperatura de los conductores, lo cual disminuye la vida de su aislamiento, elevadas caídas de tensión y baja regulación de voltaje, lo cual puede afectar #$ % !& en los equipos de generación, ya que su capacidad en KVA debe ser mayor para poder entregar esa energía reactiva adicional [2], entre otros. Por tal motivo, se deben tomar medidas correctivas que ayuden a evitar y controlar estos problemas para que los dispositivos electrónicos que se estén manipulando puedan funcionar de manera adecuada y respondan a las exigencias que se deseen. 24 Tecnura Vol. 16 No. 33 julio-septiembre de 2012 Actualmente, en la unión americana y europea existen estándares para la regulación de armónicos en la línea de alimentación generadas por convertidores de potencia, infortunadamente la contaminación armónica en el ámbito domiciliario de países como Colombia es indiscriminada. Por tanto, es necesaria la investigación de nuevos & ' y corrijan el factor de potencia cumpliendo con ' ( En la actualidad, varios autores han escrito sobre la corrección del factor de potencia haciendo uso de convertidores. Singh y otros [4] hacen un resumen acerca de los diferentes tipos de convertidores y sus topologías para la corrección del factor de potencia. Tahami, et al [5] ilustran el modelado matematico del convertidor boost en modo de conducion mixta, es decir, en modo de conducción continua y en conducción discontinua. ) * + correccion del factor de potencia con control variable de la histeresis para una fuente suichada de potencia. Así entonces, en este artículo se muestra la for /' con corrección del factor de potencia haciendo uso de un convertidor DC-DC tipo Boost, para investigación Figura 1. lo cual se consultan los diferentes avances tecnológicos y teoría relacionada con los métodos para la corrección del factor de potencia, posteriormente se desarrollan los modelos matemático y conmutado del convertidor, así como su $ % 0 modelos por medio de MATLAB para su posterior implementación. /miento basados en la operación de conmutación 3689; variables de estado en el sistema, corriente en el inductor y voltaje en el capacitor el cual será el mismo voltaje de salida. Los circuitos equivalentes para ambas condiciones se observan en las < % ( ! 'EWCEKQPGUFGGUVCFQ 2. METODOLOGÍA En el modelo matemático [7] que se va a desarrollar a continuación se considera inicialmente ! " & 11 es decir que la corriente en la bobina no se hace cero en ningún instante de tiempo. Esta situación se logra cumpliendo la relación mostrada en la & L representa la inductancia, f la frecuencia de conmutación, R la resistencia de carga y D el ciclo útil del convertidor. 2 Lf ² D D 2 R 9 < ! !te del convertidor Boost cuando está activo el MOSFET con una resistencia de encendido Ron y el diodo está apagado, teniendo en cuenta Rl Para describir el comportamiento matemático del convertidor, se utiliza la técnica de espacio Figura 2. !"# LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA / DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN / OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ 25 investigación ªiˆL t º « » « vˆ t » ¬ c ¼ ª1 «L « ¬0 ª Rl RON D Rd Dc « L « c D « C ¬« Dc º L » ª il t º »* 1 » ¬«vc t ¼» CR ¼» ª RON Rd il t vc t vd º º » 0 » ª vs º « L » * d t *« » « » 0 « » il t 0¼ ¬ ¼ « » c ¬ ¼ * 2GTVWTDCEKÎP[NKPGCNK\CEKÎP Figura 3 como la resistencia de la inductancia, L valor de inductancia, C el valor del condensador, vs el voltaje de alimentación, vo el voltaje de salida y R la resistencia de carga nominal. Las ecuaciones de < & < % & ( dil t dt il t RL ! s il t Ron L < vc t CR ( dvc t dt vs il t Rl vd vc t il t Rd L dvc t dt il t vc t C CR Tecnura Vol. 16 No. 33 julio-septiembre de 2012 De igual manera se agruparon las variaciones para la variable de estado del voltaje en el condensador & Q Cdvc t dt Dciˆl t vˆc t R I l dˆ t Q (WPEKÎPFGVTCPUHGTGPEKC = > ? < > solo espacio de estados que representa el comportamiento del convertidor de gran señal expresado & * 26 N 9 ( ! ! del convertidor Boost cuando está activo el diodo con una resistencia interna Rd y un voltaje de activación Vd , estando el MOSFET apagado, sus ecuaciones de estado se presentan en la ecuación = % > dil t dt 1 & * debe perturbar y linealizar el sistema alrededor del punto de operación, para lo cual se tiene en cuenta que las variables se pueden representar como una suma de sus valores estáticos o DC, representados por letras mayúscula y dinámicos o de variación AC, representados con letras minúsculas. Realizando un tratamiento matemático se agrupan los términos AC, DC y de segundo orden. Tomando los términos de las variaciones AC se expresa la corriente en el inductor como se & N Posteriormente, se debe hallar la función de transferencia [7] del sistema, para lo cual se analiza el circuito del modelo equivalente de pequeña señal = / & N % & Q Debido a que el convertidor contiene dos entradas independientes, las cuales son el control del investigación D1 Rl RON D Rd Dc < RON Rd ( D2 El convertidor Boost se implementó utilizando ! & =\ Figura 4. $ $ PWM y la línea de entrada de voltaje AC, las variaciones del voltaje de salida AC serán expresadas como una superposición de las dos entradas / ' & X Vo Gvd dˆ s Gvgvˆg s X 6 & X % /& transferencia del voltaje de salida con respecto a la señal de control y el voltaje de salida con respecto al voltaje de entrada como se expresa en la & Z G vd s G vg s 0 º vˆc s » vˆs s » ¼ dˆ s <= : _carga 24v DC Z 0 Vc § s D D Dc · 1 2 ¸ ¨ C © RDc LRDc RL L ¹ D s sD1 Dc2 s2 1 CR L RLC LC = ` ^ kZ( : (: 6 ~ ~ & > para cumplir con el voltaje de salida deseado. D Vo Vin Vo 24 12 24 0, 5 > El valor de la inductancia es expresado por la & * L Vin D Fs 'I 81, 4 P H * El valor del condensador de salida será hallado & N C 2 * Po 't Vo 2 Vin 2 * <(mF N Para la primera función de transferencia se elimina la fuente Vs y se utiliza la relación de transformación del modelo D’:1 para redibujar el circuito observado desde el lado de la carga en el dominio de S, se realiza el análisis y se obtiene la /& / & vˆc s dˆ s ^ 12v rms Vo ^kZ> : {k Z*< ! |o k<=} ^ l º vˆc s » dˆ s » ¼ Vs Vin &KCITCOCUFG$QFG Para analizar la respuesta en frecuencia de la fun& / & % / ! > apreciar una frecuencia de corte de 4800 rad/seg % / ( Se realiza la sustitución mostrada en ecuación < % & ( # & Posteriormente para hallar la segunda función de transferencia se hace un análisis similar, pero en este caso se elimina la señal y se analiza matemáticamente para obtener la función de transferencia & Q LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA / DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN / OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ 27 investigación Figura 5.%& ' $ Figura 6%& ' ' vˆc s vˆs s Dc LC s2 D sD D c2 s 1 1 CR L RLC LC Q 9 |81 QZ | 8 1 /0 + de corriente del generador a dibujar una trayectoria senoidal y regular el voltaje de salida para cumplir & carga, por lo cual, es necesario tener dos lazos de control, uno de corriente y otro de voltaje. Para analizar la respuesta en frecuencia de la fun& / & Q & de bode de magnitud y fase como se observa en la * / *X % / de 99.5 grados. El lazo interior de corriente manipula la forma de onda de la corriente IL, utilizando la forma de !" Vs + /erencia del controlador de corriente será una se+ ? & X sistema en función de las dos entradas en el dominio de S. El lazo exterior de voltaje determina la amplitud de IL basado en la salida del voltaje realimentado. 6 vˆ c s 28 Tecnura Vol. 16 No. 33 Vc C Dc· ˆ s D1 D § Dc 2 * vˆ s s ¨ ¸ * d s L ¹ © RD c LRD c RL LC 2 s *D1 sD 1 D1 D1 Dc D c2 s s s2 s2 LC CR L RLC LC CR L RLC julio-septiembre de 2012 X investigación alimentar la carga del PFC, la salida de voltaje bajará un poco del valor de referencia. Tomando la señal de voltaje de salida como señal de realimentación, el lazo de voltaje ajustará la amplitud de la corriente del inductor llevando el voltaje de salida al valor de referencia. El lazo interior de corriente tiene un ancho de banda superior al lazo exterior de voltaje, esto se da debido a que es necesario que el controlador de corriente responda más rápido que el controlador de voltaje, para tener una corrección optima de la señal de corriente en el generador Ig. El controlador de corriente [10], [12] debe tener un polo en el origen, el cual le dará una respuesta más rápida al compensador. Con el polo de GCI(s) & <Z % /& de transferencia del convertidor, le adicionan -180 grados al lazo dándole un margen de estabilidad aceptable. s K c wz GCI s <Z s s wp 6 / *Z respuesta suave del convertidor por tal motivo se boost *Z 0& mente en el diseño del lazo de corriente, el ancho de banda del controlador debe ser muy grande, por tal motivo se asume una frecuencia de corte ( F c i ) de 10 KHz, con estos valores se procederá al diseño del compensador PI mostrado en la ecu& <Z # Kboost indica la separación geométrica entre el polo y el cero necesaria para obtener el margen de fase como se expresa en la & < => Iboost 2 ( N(< fz f ci K boost fp f ci Kboost < < *N*kHz (N(<ZKhz << <( 1 % * ! db dewz Gvg s para hallar la ganancia del controlador Kc & <= Kc wz Gvg s wz *Q(>XN &KUGÌQFGNEQPVTQNCFQTFGEQTTKGPVG K boost Con este valor se hallaran las frecuencias donde & << % & <( ! fc *Q(>XN= *= <(<=< ZX <= wp <(==QQ=N K c <(<=<ZX 9 & <> /& transferencia del controlador de corriente que será implementada en el convertidor para la corrección del factor de potencia. s <(<=<ZX *Q(>XN GCI s s s <(==QQ =N <> &KUGÌQFGNEQPVTQNCFQTFGXQNVCLG 9 & <* /& transferencia del compensador de voltaje [8]-[10], la cual contiene un polo ubicado en la frecuencia de corte fcv ' >0 / *Z % <Z0 Gcv s Kv s 1 wcv <* La función de transferencia a plena carga del convertidor tiene un polo a muy baja frecuencia, el / XZ en atraso. El controlador de voltaje introducirá => / 0 que proporcionará un margen de fase satisfactorio => | & Q /& /rencia del lazo tiene una magnitud igual a la uni- LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA / DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN / OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ 29 investigación dad en la frecuencia de corte. Como se observa en & <N K v 1 vs R s 2 vd 1 sRc 1 wcv 1 <N fcv 9 & <Q controlador evaluada en 120Hz, que representa la inyección del segundo armónico al sistema debido al control. Kv s 1 wcv I L2 Vo 2 <Q s o j 2S 120 IL2 es igual a 1,5% de la corriente de referencia y Vo2 hace referencia al valor del voltaje pico de Kv y wcv son las dos variables desconocidas de ! & <N % & <Q dor, así su función de transferencia se presenta en & <X Gcv s 0,1812 s 1 *< *< <X Después de haber obtenido las funciones de transferencia del sistema, se debe analizar su comporta 0 $ N 0 la función de transferencia del lazo interior por G Tboost s medio de reducción de bloques y posteriormente se realiza un procedimiento similar con el lazo exterior. Esta última función de transferencia representa el comportamiento del sistema en lazo cerrado. A continuación se analizan los diagramas de bode para observar su comportamiento en frecuencia. El lazo de retroalimentación puede ser usado para !" y la corriente de carga sobre el voltaje de salida Vo(s), por tal motivo, para el análisis del lazo cerrado se utiliza la función de transferencia del voltaje de salida con respecto al voltaje de entrada como la función de transferencia del convertidor de potencia. Una vez realizada la reducción en diagrama de bloques, se obtiene la función de transferencia & ( R es la resistencia de carga, L es la inductancia, Rl resistencia de la inductancia, RON resistencia de encendido del MOSFET, Rd resistencia interna del diodo, C es la capacitancia de salida y VS voltaje de alimentación del convertidor Boost hallados en las & ( ª s ºD ¬«*QZZ ¼» ( D> DD D>D1 D>Dc D>D1 D> D* ( ª D> s= > D5 «<(>ZZZ <(>ZZZ^1 <(>ZZZ? <(>ZZZ^?1 <(>ZZZ?1 ? ^1 *QZZ*<*< « « DD> DcD> D* D* D D * = ¬« ^?1 ?1 *QZZ *<*< 30 Figura 7" ( Tecnura Vol. 16 No. 33 julio-septiembre de 2012 2 º » » (Z » ¼» investigación Donde se realizaron las sustituciones planteadas & ( D1 D( Rl RON D Rd Dc Dc LC 1^{s *ZX=X* D4 Dc 1^{s <QXX< LC D5 1^ QZ D* =<(<=<ZX ( Dc L *C Para analizar la función de transferencia de la & (Z con los cuales se observa una frecuencia de corte de 162 rad/seg y un margen de fase positivo de 120 deg 1 ! Q 3. RESULTADOS Por medio de la herramienta S-Fuction [11] se observa el comportamiento del modelo matemático 9 X ! voltaje en la carga que presentará el convertidor Boost. 9 Z ! / corriente que circula a través de la bobina, la cual ' + Figura 9.) '& *+,/: Figura 8.%& & de potencia. Figura 10.) *;</: LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA / DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN / OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ 31 investigación Tabla 1. > 9 ! / voltaje presente en la carga y la respuesta del sis ! <>Z <> 9 < ! / corriente del generador y su respuesta ante variaciones de carga de <>Z <> /damental para analizar la corrección del factor de potencia. En la tabla 1 se presenta la comparación de la simulación del convertidor con y sin control, se puede apreciar la mejora en la regulación de voltaje, distorsión armónica y factor de potencia cuando el convertidor está controlado, teniendo en cuenta un ciclo de trabajo de 50% para el convertidor sin control. !" Los resultados obtenidos al implementar el con! ! ( % = 9 # # ?& ' @AC? ;DAD? ? 11% 78% Factor de potencia GADD+ GAH= ( te de entrada del prototipo en lazo abierto y en la = señal cuando se cierra el lazo de control, se puede apreciar el efecto de corrección de su forma de onda y la disminución en magnitud y cantidad del contenido armónico. 9 > !taje de salida sin carga y a plena carga, donde se puede resaltar el incremento del rizado de un <> (Q % sencia de ruido inherente a las conmutaciones del convertidor. 8 30 6 25 4 15 corriente (A) voltaje (V) 20 10 2 0 -2 5 -4 0 -5 -6 0 0.1 0.2 0.3 0.4 tiempo (s) 0.5 0.6 0.7 0.8 -8 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 tiempo (s) Figura 11) '& *+,/: Figura 12.) & *=</: 32 Tecnura Vol. 16 No. 33 julio-septiembre de 2012 investigación Figura 13. &:$ ( :#$( Figura 14. &:$ :#$ Figura 15 & ':&:& LENNY ANDRÉS HERNÁNDEZ FONSECA / DIEGO RICARDO GÓMEZ LEÓN / OSCAR MAURICIO HERNÁNDEZ GÓMEZ 33 investigación 4. CONCLUSIÓN 6 & & factor de potencia utilizando la topología del convertidor Boost, controlado por compensadores PI, con un excelente desempeño, ya que %& & & *N con una potencia de salida de 24W, sus parámetros de diseño fueron comprobados mediante simulación haciendo uso del programa simulink/ Q % ! ciencia de 71%. 5. FINANCIAMIENTO 9 % / % probado por medio de los instrumentos de medida presentes en el laboratorio de electrónica de la UPTC. Este proyecto fue avalado como proyecto de grado en la misma universidad. REFERENCIAS [1] Suornitec, [Online] [Cited: 02 25, 2011.] Available: www.suornitec.com/suornitec/ armonicos.htm. [7] R. W. Erickson, Fundamentals of power electronics. Usa: Kluwer academic publishers, 2001. [2] D. U. Campos Delgado, Experimentos en teoría de control. Convertidores DC-DC. \ 8 1 `6?| <ZZ [8] ( 0 ; % ^ Factor de potencia. s.l. : Facultad de ingenieria, 2009. H.Y. Kanaan, K. Sauriol and A.L. Haddad, Small-signal modelling and linear control se, Vol. 2. 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