Materiales compuestos termoplásticos cargados con residuos biogénicos de base proteínica: influencia del tamaño de partícula A. Rahhali1, F.Carrillo1,2, J. Macanás1, J. Cañavate1, X.Colom*1 Departamento de Ingeniería Química, Universitat Politècnica de Catalunya BarcelonaTECH. EET, Colom 1, Terrassa, 08222. 2INTEXTER, Universitat Politècnica de Catalunya - BarcelonaTECH, Colom 15, Terrassa 08222 1 Thermoplastic composite materials loaded with protein-based biogenic waste: influence of particle size Materials composits termoplàstics carregats amb residus biogènics de base proteica: influència de la mida de partícula Recibido: 6 de junio de 2014; revisado: 19 de diciembre de 2014; aceptado: 19 de octubre de 2015 RESUMEN Las plumas de pollo son un material de desecho biogénico, disponible en abundancia, ubicuo y de bajo coste procedente de la producción masiva de carne de pollo de la industria avícola que actualmente se estima en 925.000 ton/año en la UE. Consecuentemente, se ha suscitado la posibilidad de reutilizar estos residuos para el desarrollo de materiales compuestos más respetuosos con el medio ambiente como alternativa a otras fibras naturales tales como las celulósicas. El presente trabajo plantea una propuesta preliminar de revalorización de residuos de plumas de pollo (Plu) para la preparación de materiales microcompuestos termoplásticos con matrices de Polietileno de Alta Densidad (HDPE), Polipropileno (PP) y Etilenvinilacetato (EVA). Concretamente, se ha estudiado el efecto del tamaño de partícula del residuo fibroso de queratina sobre las propiedades mecánicas, físicas, morfológicas y térmicas de los materiales compuestos obtenidos conteniendo un 20% v/v de plumas en disposición aleatoria. El residuo, una vez lavado y desinfectado, ha sido triturado y tamizado para obtener cinco fracciones de diferente tamaño de partícula (<100 μm, 100-250 μm, 250-500 μm, 500-1000 μm y 1000 μm) con las que se han preparado placas de materiales compuestos (160 x 160 x 2 mm3) en condiciones de temperatura, tiempo y velocidad de mezclado y presión establecidas. Los resultados obtenidos han demostrado que es viable técnicamente preparar materiales compuestos cargados con plumas para todos los tamaños de partícula estudiados. No obstante, las propiedades mecánicas de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/ Plu disminuyen significativamente si las comparamos con las de las respectivas matrices puras. Sólo se ha observado una mejora del módulo de Young para el material compuesto EVA/Plu cuando se utiliza un tamaño de partícula de 100 μm ya que éste muestra la mejor adhesión en la interfase pluma-matriz tal y como se ha corroborado mediante microscopía electrónica de barrido (SEM). Sin embargo, el estudio señala una baja compatibilidad entre la pluma y todas las matrices utilizadas que es coherente con las características fisicoquímicas del residuo pero 16 que podría mejorarse mediante la selección de agentes de acoplamiento adecuados. La densidad de los materiales obtenidos se mantiene en valores similares a los de las matrices puras confirmando la posibilidad de desarrollar materiales compuestos ligeros. Además, la estabilidad dimensional decrece cuando aumenta el tamaño de las partículas, sobre todo para los compuestos EVA/Plu que son los que absorben mayor cantidad de agua. Palabras clave: materiales compuestos, plumas, biocompuestos, queratina, termoplásticos, propiedades mecánicas, densidad, estabilidad dimensional. SUMMARY Chicken feathers are cheap, available and a ubiquitous renewable waste material resulting from the massive production of chicken meat from the aviary industry which is estimated in 925.000 ton/year in EU. Consequently, its abundance and properties suggest that this waste can be re-used as an alternative material versus those natural fibres utilized nowadays such as cellulose based fibres. For these reasons, chicken feathers can be used in some cases in order to develop more environmentally friendly composite materials. The present work proposes a preliminar study regarding the re-valorization of chicken feathers waste (Plu) for the preparation of thermoplastic microcomposite materials with matrixes of High Density Polyethylene (HDPE), Polypropylene (PP) and Ethylene Vinyl Acetate (EVA). Specifically, the effect of the particle size of the fibrous keratinic waste on mechanical, physical, morphological and thermal properties was studied in composite materials including a 20%v/v of chicken feathers in random distribution. The waste, once clean and disinfected, was ground and sieved in order to obtain five fractions with different particle size (<100 μm, 100-250 μm, 250-500 μm, 500-1000 μm and 1000 μm). These fractions were used to prepare sheets of composite materials of (160 x 160 x 2 mm3) at pre-estaAutor para la correspondencia: xavier.colom@upc.edu* AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 blished conditions of temperature, time, mixing speed and pressure. Obtained results show that production of composite materials by this process is feasible for all the sizes. On the other hand, mechanical properties of the composite materials HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu decrease significantly compared with the values of the neat matrixes. Only Young’s Modulus increases slightly, especially for EVA/Plu composites with a particle size of 100 μm because they present the best adhesion at feather-matrix interface as it has been corroborated by Scanning Electronic Microscopy images. Anyway, in general terms, the study shows a low compatibility between the components what is consistent with the physic-chemical properties of the residue. However, this compatibility could be improved by using proper coupling agents. The composite materials are lightweight materials; their density has not increased, being similar to that of the matrices. Dimensional stability decreases with the size of the feather particles especially for EVA/Plu composites, which show higher water absorption. Keywords: composite materials, feathers, bio-composites, keratin, thermoplastics, mechanical properties, density, dimensional stability. RESUM Les plomes de pollastre son un material de rebuig biogènic, molt abundants, ubico i de baix cost que provenen de l’alta producció de carn de pollastre per part de la indústria avícola que s’estima és a la UE de 950.000 tones/any. Degut a aquesta alta producció s’ha pensat en la possibilitat de reutilzar aquest residus per el desenvolupament de materials compòsits respectuosos amb el medi ambient, com alternativa a d’altres fibres naturals com poden ser les cel·lulòsiques. Aquest treball de recerca planteja una proposta preliminar de revalorització dels residus de ploma de pollastre per a la preparació de materials microcompòsits termoplàstics amb matrius de polietilè d’alta densitat (HDPE), polipropilè (PP), i etilè acetat de vinil (EVA). Concretament s’ha estudiat l’efecte de la grandària del residu queratínic en les propietats mecàniques, físiques, morfològiques i tèrmiques dels materials compòsits obtingudes amb un 20% v/v amb distribució aleatòria. El residu, una vegada rentat i desinfectat, ha esta molturat i garbellat per obtenir cinc fraccions de diferent grandària ((<100μm, 100-250 μm, 250-500 μm, 500-1000 μm y 1000 μm), amb les que s’han preparat plaques de material compòsit de 160 x 160 x 2 mm3 en condicions de temperatura, temps i velocitat de barreja i pressió preestablertes. Els resultats obtinguts han demostrat que es factible tècnicament aconseguir materials compòsits incorporant plomes de diferents grandàries. Tot i això les propietats mecàniques obtingudes en tots el materials analitzats decreixen significativament si les comparem amb les pròpies de les respectives matrius pures. Tan sols el mòdul de Young millora lleugerament, sobretot per el compòsit EVA/Plu amb una grandària de partícula de 100 μm atès que aquest mostra una millor adhesió entre components tal com s’ha corroborat mitjançant SEM (Microscòpia electrònica d’Escombrat). Cal assenyalar que l’estudi mostra una baixa compatibilitat entre els components que és coherent amb les característiques físico-químiques del residu però que podria AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 millorar-se mitjançant la selecció d’agents d’acoblament adequats. La densitat dels materials compòsits és manté en valors semblants a les pròpies de les matrius, per tant es poden aconseguir compòsits lleugers. Tanmateix l’estabilitat dimensional dels compòsits decreix al augmentar la grandària de les partícules de ploma, principalment en els compòsits EVA/Plu que son els que absorbeixen major quantitat d’aigua. Paraules clau: materials compòsits, plomes, bio-compòsits, queratina, termoplàstics, propietats mecàniques, densitat, estabilitat dimensional. INTRODUCCIÓN El uso de fibras naturales para el refuerzo de materiales compuestos se ha extendido considerablemente durante las últimas décadas como alternativa a los refuerzos sintéticos para determinadas aplicaciones [1-6]. Esta tendencia ha seguido una evolución creciente motivada por razones medioambientales [7] y por el deseo de reducir el coste de los materiales compuestos mediante la sustitución de los refuerzos sintéticos por refuerzos naturales renovables y más económicos, respectivamente. Además, las propiedades específicas de algunos de estos refuerzos naturales han favorecido el desarrollo de productos para aplicaciones donde se requiere: aislamiento térmico, eléctrico o acústico, ligereza y resistencia mecánica [8]. Respecto al impacto sobre el medio ambiente, los materiales compuestos que utilizan fibras naturales ofrecen ventajas como: una menor dependencia de las fuentes de energía no renovable y una reducción de las emisiones contaminantes y de gases de efecto invernadero [9]. Entre la gran variedad de fibras naturales que actualmente han sido propuestas para el desarrollo de materiales compuestos más respetuosos con el medio ambiente, las plumas de pollo procedentes de residuos de la industria avícola son una alternativa potencial que merece ser considerada por su disponibilidad, ubicuidad, bajo coste y propiedades. Concretamente, estos residuos son un material de desecho biogénico que se genera en gran cantidad ya que representan un 5-9 % de la masa total del pollo [10] y su producción anual en la Unión Europea es de aproximadamente 925.000 ton/año [11,12]. Recientemente han aparecido estudios que proponen el uso de residuos de plumas de pollo para el desarrollo de materiales compuestos demostrando que la presencia de fibras procedentes de plumas en materiales compuestos poliméricos determina su comportamiento mecánico [1315], su morfología [16] y sus propiedades térmicas [17] y acústicas [18]. Aparte de las aplicaciones de las plumas en materiales compuestos, también se han desarrollado otros productos industriales tales como filtros [19,20]. Respecto a la incorporación de plumas en materiales compuestos, es importante destacar las posibles ventajas técnicas, medioambientales y económicas que se derivarían de una posible revalorización de estos residuos. La sustitución de parte de la matriz polimérica por un residuo ligero y biodegradable supondría, por un lado, un ahorro de matriz polimérica de origen no renovable y, por otro lado, una reducción de la cantidad de residuo a tratar por parte 17 timas indicadas anteriormente, obteniéndose placas de material compuesto de 160 x 160 x 2 mm3. Se prepararon mezclas de cada una de las matrices con cada una de las fracciones de diferente tamaño de partícula de las plumas pre-tratadas (100 μm, 100-250 μm, 250-500 μm, 500-1000 μm y 1000 μm) para una composiTeniendo en cuenta las consideraciones anteriores, el preción fija del 20 % en volumen de plumas [22]. En todos los sente trabajo se centra en la caracterización de materiales casos se preparó una placa de referencia con las matrices compuestos de matriz termoplástica cargados con plupoliméricas puras de HDPE, PP y EVA. mas pretratadas de distintos tamaños. Concretamente, se 2.3. Análisis mecánico fabrican materiales compuestos con diferentes termoplásLas curvas de esfuerzo-deformación de los materiales ticos y se estudia el efecto del tamaño de partícula de las compuestos se determinaron mediante un ensayo de plumas en las propiedades físicas, mecánicas, morfológitracción uniaxial con una máquina universal de ensayos cas y térmicas de los materiales compuestos obtenidos. Instron mod. 3366 (Instron, Reino Unido), según las especificaciones del método ASTM D-638-84. Las probetas de ensayo se troquelaron en forma de probetas haltera según METODOLOGÍA las especificaciones de la norma ASTM-D-412-98. La vede ensayo fue[22]. deEn20 mm/min condiciones 2.1. Materiales una composición fija del locidad 20 % en volumen de plumas todos los casos y se las preparó una placa de temperatura humedad relativa de 23±2 ºC y 50±5%, Las matrices termoplásticas utilizadas, suministradas referencia con las matricesde poliméricas puras de yHDPE, PP y EVA. respectivamente. A partir de las curvas esfuerzo-deformapor Repsol YPF (España) y disponibles comercialmente, 2.3. Análisis mecánico ción obtenidas se determinó el módulo de Young (E), la fueron: Polietileno de Alta Densidad (HDPE, ALCUDIA® Las curvas de esfuerzo-deformación de los materiales compuestos se determinaron mediante un ensayo de resistencia máxima de tracción (s), la deformación a rotura 4810-B), Polipropileno (PP, Isplen® 099 K2M) y el copolítracción uniaxial con una máquina universal de ensayos Instron mod. 3366 (Instron, Reino Unido), según (e) y laASTM tenacidad (W) deldematerial somemero etilenvinilacetato (EVA, Alcudia® PA-539). las especificaciones del método D-638-84. Lastanto probetas ensayo se compuesto troquelaron en forma de a ensayode(Elac,norma El residuo queratínico de plumas de pollo fue suministrado sc, eASTM-D-412-98. , W ) como de las matrices puras, probetas haltera según lastido especificaciones La velocidad de ensayo fue de c c 20 mm/min y las condiciones de temperatura y humedadde relativa de 23±2 ºC y 50±5%, respectivamente. por un gestor de residuos autorizado de Cataluña (Espamediante el programa cálculo Bluehill v2 (Instron, ReiA partir de las curvas no esfuerzo-deformación obtenidas se determinó el módulo Young (E), la ña). Las plumas de pollo fueron pretratadas para su limUnido). Se analizaron cinco muestras de de cada material resistencia máxima de tracción (), la deformación a rotura () y la tenacidad (W) tanto del material pieza, desinfección y estabilización. Primero, las plumas compuesto, representándose el promedio y la desviación compuesto sometido a ensayo (Ec, c, c, Wc ) como de las matrices puras, mediante el programa de se lavaron a temperatura ambiente utilizando una solución estándar de dichas propiedades. cálculo Bluehill v2 (Instron, Reino Unido). Se analizaron cinco muestras de cada material compuesto, acuosa con el 0,7% v/v de un tensioactivo catiónico (Te- el promedio 2.4.y laAnálisis representándose desviaciónfísico estándar de dichas propiedades. tranyl BC-80, Kao Corporation S.A., España). Después del 2.4.1. Densidad una composición 20 %densidad en volumen de de plumas [22]. En todoscompuestos los casos se preparó una placa de lavado, las plumas se aclararon con agua destilada y se fija del La los materiales se determinó 2.4. Análisis físico referencia con las matrices poliméricas puras de HDPE, PP y EVA. secaron en una estufa a 60 °C hasta masa constante. Fimediante el método del picnómetro ASTM D 792-91 (mé2.4.1. Densidad nalmente, las plumas se almacenaron en un desecador a todo de ensayo A), utilizando alcohol isopropílico como 2.3. Análisis mecánico La densidad de los materiales compuestos se determinó mediante eldel método del picnómetro ASTM se D temperatura ambiente. líquido de ensayo. Lacompuestos densidad material compuesto Las curvas de esfuerzo-deformación de los materiales se determinaron mediante un ensayo de 792-91 (método de ensayo A), utilizando alcohol isopropílico como líquido de ensayo. La densidad del Las plumas así pretratadas presentan una longitud segúndelaensayos Ecuación tracciónvariauniaxial con una calculó máquina universal Instron1: mod. 3366 (Instron, Reino Unido), según material compuesto se calculó según la Ecuación 1: especificaciones del método ASTM D-638-84. Las probetas de ensayo se troquelaron en forma de ble en un amplio rango que varía entre 2,5 ± 0,7las mm y 13,4 m probetas haltera según las especificaciones La velocidad de ensayo fue de Ec.1. dec la normaaASTM-D-412-98. i ± 1,7 mm, lo que a priori podría limitar las propiedades (1) (ma mrelativa 20 mm/min y las condiciones de temperatura y humedad de 23±2 ºC y 50±5%, respectivamente. i) finales de los materiales compuestos que se A quieren fa3 partirρc de las curvas esfuerzo-deformación obtenidas se determinó de laYoung (E), la representa la densidad aparente del material compuesto (g/cm ), el mamódulo representa masa aparente Donde bricar. Por este motivo se optó por uniformizarresistencia ellatamaño Donde representa la de densidad aparente del la masa aparente la ymuestra completamente inmersa en el de muestra en aire mi representa máxima de (g), tracción (),ρlac deformación a rotura () la tenacidad (W) tanto delmaterial material 3 líquido de ensayo (es este caso es alcohol líquido de sometido ensayo (g) ycompuesto ρi representa de partícula a 1000 μm mediante el trituradocompuesto mecánico ), mdel representa la masa aparente de la a ensayo (Ec, c, cla ,(g/cm Wdensidad de c ) como a las matrices puras, mediante el programa de 3 isopropílico: 0,875 g/cm ). Se analizaron tres muestras de cada tipo de material compuesto y se calculó la cálculo Bluehill v2 (Instron, Reino Unido). Se analizaron cinco muestras de cada material compuesto, (Retsch mod.SN100) y posterior tamizado (Retsch mod. desviación muestra correspondiente estándar. en aire (g), mi representa la masa aparente de la representándose y la desviación estándar de dichas propiedades. AS200) de las plumas pretratadas. Posteriormente, dife- el promedio muestra completamente inmersa en el líquido de ensayo 2.4.2. Estabilidad dimensional rentes fracciones de las plumas trituradas se molturaron (g) y ρi representa la densidad del líquido de ensayo (es La estabilidad dimensional del material compuesto se evaluó indirectamente mediante la3 determinación en un molino de bolas (Retsch MM301) y se2.4. tamizaron este caso es alcohol isopropílico: 0,875 g/cm ). Se analiAnálisis físico de la variación del espesor y de la absorción de agua según el método ASTM D570-99. Se prepararon nuevamente para conseguir fracciones de diferente tazaron tres cadacon tipo material compuesto probetas rectangulares (25,4 x 12,7 x 2muestras mm3) que sede secaron airede caliente a 60 ºC durante 24 h yy 2.4.1. Densidad maño de partícula (≤100 μm, 100-250 μm, 250-500 μm, se calculó la correspondiente desviación estándar. posteriormente se acondicionaron en un desecador a temperatura ambiente. Seguidamente, se sumergió la La densidad de los materiales compuestos se determinó mediante el método del picnómetro ASTM D muestra en agua ºC2.4.2. durante 24 h. Finalmente, la muestracomo se extrajo eliminando condel un 500-1000 μm y 1000 μm), con el objetivo de 792-91 estudiar el dea 25 Estabilidad dimensional (método ensayo A), utilizando alcohol isopropílico líquidodel de baño, ensayo. La densidad papel absorbente agua superficial, y1:se determinó tanto como elcompuesto espesor final dese la material calculó la Ecuacióndimensional efecto del tamaño de partícula en las propiedades decompuesto los el seexceso Ladesegún estabilidad della masa material probeta de ensayo. El porcentaje de absorción de agua (WA en %) de la muestra del material compuesto ma materiales compuestos fabricados. evaluó indirectamente mediante la determinación de se calculó según la Ecuación 2: Ec.1. c i 2.2. Preparación del material compuesto. la variación del espesor (m a m w wi )o y de la absorción de agua seWA x 100 Los materiales compuestos fueron obtenidos mediante el gúnEc.2. el método ASTM D570-99. probetas la densidad aparente del material compuesto (g/cm3Se ), ma prepararon representa la masa aparente Donde ρc representa wo de la muestra 3completamente aparente inmersa en el de la de muestra mi representa la masa mezclado de las diferentes fracciones de partículas plu-en aire (g),rectangulares (25,4 x 12,7 x 2 mm ) que se secaron con w representan inicial la y final de la muestra, respectivamente. Donde wdeo yensayo representa densidad del líquido de ensayo (es este caso es alcohol líquido (g) y ρlai masa 3 aire caliente a 60 ºC durante 24 h y posteriormente se mas pretratadas, previamente acondicionadasisopropílico: mediante 0,875 g/cm ). Se analizaron tres muestras de cada tipo de material compuesto y se calculó la desviación estándar. Lalas variación de espesor de la muestra la desecador placa de material compuesto se calculó según la secado en una estufa durante 4 h a 105 ºC, concorrespondiente distin-porcentual acondicionaron endeun a temperatura ambiente. Ecuación 3: tas matrices de HDPE, PP y EVA. El mezclado2.4.2. se ha reaSeguidamente, se sumergió la muestra en agua a 25 ºC Estabilidad dimensional e eo la muestra se extrajo del baño, lizado utilizando una mezcladora Brabender (Brabender® durante 24 h. Finalmente, Ec.3. compuesto La estabilidad dimensional del material indirectamente mediante la determinación es se evaluóx 100 esegún o decondiciola variación del espesor y de la absorción aguapapel el método ASTMel D570-99. Se prepararon mod. W50EHTPL, GmbH & Co. KG, Alemania) en eliminando condeun absorbente exceso de agua 3 representa (25,4 lasuperficial, variación delseespesor muestra (%), mientras eo hy ye Donde e rectangulares x 12,7 xporcentual 2 mm ) que secaronde conlaaire a como 60 ºC durante 24 sºC, nes óptimas preestablecidas [21]: temperatura probetas de 160 y se determinó tanto lacaliente masa elque espesor representan el espesor inicial y final la muestra (mm), respectivamente. Para esta caracterización se posteriormente se acondicionaron en undedesecador a temperatura ambiente. Seguidamente, sumergió la 170 ºC y 120 ºC para el HDPE, el PP y el EVA, respectivafinal de la probeta de ensayo. El porcentaje deseabsorción analizaron cada tipo compuesto. muestra en tres aguamuestras a 25 ºCdedurante 24 de h. material Finalmente, la muestra se extrajo del baño, eliminando con un mente, tiempo de mezclado de 5 min y velocidad de absorbente los ro- el excesode (WA en y%) de la muestra del como material compuesto papel de agua agua superficial, se determinó tanto la masa el espesor final de la dillos del cabezal de mezclado de 50 rpm. Posteriormente, se según la Ecuación probeta de ensayo. El porcentaje de absorción de agua (WA en %)2: de la muestra del material compuesto 2.5. Análisis morfológico de calculó la superficie de rotura se calculó según la Ecuación 2: la mezcla de componentes se consolidó por compresión w wo x 100 en una prensa de placas calientes (Collin Mod. P 200E, Dr. (2) Ec.2. WA wo Collin GmbH, Alemania) durante 5 minutos, a una presión de 100 kN y a las respectivas temperaturas de Donde trabajo w representan la masa inicial y final de la muestra, respectivamente. wo yópde la industria avícola. Al mismo tiempo, esta propuesta representaría una reducción de costes en el procesado de la carne de pollo debido a que el aprovechamiento de un residuo sin valor [18-20] evitaría su gestión y tratamiento. La variación porcentual de espesor de la muestra de la placa de material compuesto se calculó según la Ecuación 3: 18 Ec.3. e s e eo x 100 eo LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 AFINIDAD Donde es representa la variación porcentual del espesor de la muestra (%), mientras que eo y e La estabilidad dimensional del material compuesto se evaluó indirectamente mediante la determinación de la variación del espesor y de la absorción de agua según el método ASTM D570-99. Se prepararon probetas rectangulares (25,4 x 12,7 x 2 mm3) que se secaron con aire caliente a 60 ºC durante 24 h y posteriormente se acondicionaron en un desecador a temperatura ambiente. Seguidamente, se sumergió la muestra en agua a 25 ºC durante 24 h. Finalmente, la muestra se extrajo del baño, eliminando con un papel absorbente el exceso de agua superficial, y se determinó tanto la masa como el espesor final de la probeta de ensayo. El porcentaje de absorción de agua (WA en %) de la muestra del material compuesto se calculó según la Ecuación 2: Ecuación 3: Ec.3. e s e eo x 100 eo (3) Donde es representa la variación porcentual del espesor de la muestra (%), mientras que eo y e Donde De representa la variación porcentual del espesor representan el espesor inicial ys final de la muestra (mm), respectivamente. Para esta caracterización se de la demuestra (%), mientras que eo y e representan el esanalizaron tres muestras cada tipo de material compuesto. pesor inicial y final de la muestra (mm), respectivamente. 2.5. Análisis morfológico de la caracterización superficie de rotura se analizaron tres muestras de Para esta cada tipo de material compuesto. 2.5. Análisis morfológico de la superficie de rotura Se caracterizó la superficie de rotura de las probetas sometidas al ensayo de tracción uniaxial para obtener una medida indirecta de la resistencia de unión de la interfase partículas de pluma-matriz. El análisis de la superficie se realizó mediante microscopía electrónica de barrido (SEM) con un microscopio JEOL 5610 (USA). Antes del análisis, las muestras seleccionadas se recubrieron con una capa de oro-paladio de aproximadamente 15 nm para mejorar su conductividad. Se analizó la superficie de rotura correspondiente a las muestras de los materiales compuestos preparados con cada una de las matrices utilizadas. 2.6. Análisis Térmico El análisis termogravimétrico (TGA) se utilizó para analizar el comportamiento frente a la temperatura de los distintos materiales compuestos. El equipo utilizado fue el TGA/SDTA850e Mettler Toledo. En un ensayo típico, la muestra se calienta en un rango de temperatura de 30-600 ºC a 10 ºC/ min en atmósfera inerte (N2), determinando la pérdida de masa en función de la temperatura. 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Propiedades mecánicas La Figura 1 muestra las curvas esfuerzo-deformación de las matrices HDPE, PP y EVA y de los compuestos cargados con un 20% v/v de plumas de 1000 mm. Se observa que las matrices puras de PP y HDPE presentan un Módulo de Young y una resistencia a tracción superior a las de la matriz EVA. Por el contrario, ésta última presenta mayor deformación a rotura, lo que es coherente con sus características de elastómero. Asimismo, cuando se incorpora un 20% v/v de pluma en las matrices se produce en todos los casos una disminución significativa de la deformación a rotura comparada con la propia de las matrices puras tal y como puede apreciarse en el gráfico ampliado de la Figura 1. Estos resultados son coherentes con la hipótesis de partida, es decir, que la compatibilidad entre las matrices poliméricas y el residuo queratínico es baja. Sin embargo, la reducción de la resistencia a tracción de los materiales HDPE/ Plu y PP/Plu fue moderada frente a las matrices puras, hecho que podría compensar en cierta medida la pérdida de otras propiedades mecánicas si se tiene en cuenta que estos nuevos materiales compuestos suponen una ventaja económica pues reducen el consumo de polímeros puros y pueden, además, suponer una ventaja ambiental por el hecho de valorizar el residuo. De la misma forma, se apreció un incremento del módulo para los materiales compuestos obtenidos con plumas de AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 tamaño de partícula de 1000 mm. No obstante, se considera necesario evaluar en detalle estos resultados preliminares para determinar si la evolución de estas propiedades mecánicas depende del tamaño de partícula, tal y como se comentará más detalladamente en el siguiente apartado. PP HDPE EVA PP/Plu20 HDPE/Plu20 EVA/Plu20 45 Esfuerzo de tracción (MPa) w wo x 100 Ec.2. WA Donde wo y w representan wo la masa inicial y final de la muestra, respectivamente. la masa inicial y final de la muestra, respectivamente. Donde wo y w representan La variación porcentual de espesor de la muestra de la plaLa variación porcentual de espesor de la muestra de la placa de material compuesto se calculó según la ca de material compuesto se calculó según la Ecuación 3: 40 35 30 25 20 15 10 5 0 0 100 200 300 400 500 Deformación a rotura (%) 600 700 Figura 1. Curvas esfuerzo-deformación de las matrices de PP, HDPE y EVA y de los materiales compuestos PP/Plu HDPE/Plu y EVA/Plu cargados con un Las Figuras 2-5 muestran los resultados del comportamiento mecánico a tracción, calculados a partir de las curvas esfuerzo deformación, de los distintos materiales compuestos preparados con las diversas 20 % v/v de plumas de 1000 mm. También se muesfracciones de plumas de diferente tamaño de partícula (HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu). En todos los casos, el tra porcentaje de plumas fue del 20 % v/v. arriba a laañadido derecha una ampliación de la zona de En la Figura 2 se representan los valores de resistencia a tracción a máxima carga (c) de los materiales bajas deformaciones en el rango de 0 a 15%. compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu y de las correspondientes matrices puras. Se observa que la Figura 1. Curvas esfuerzo-deformación de las matrices de PP, HDPE y EVA y de los materiales compuestos PP/Plu HDPE/Plu y EVA/Plu cargados con un 20 % v/v de plumas de 1000 m. También se muestra arriba a la derecha una ampliación de la zona de bajas deformaciones en el rango de 0 a 15%. presencia de residuo de plumas provoca, tal y como era predecible, una reducción significativa de c en todos los materiales compuestos comparada con de las matrices puras: PP > c_PP/Plu, HDPE > c_HDPE/Plu, EVA > c_EVA/Plu) Concretamente, c ha disminuido un 25, 45 y un 55 % comparada con las resistencias de las matrices puras, PP, HDPE y EVA respectivamente. Por lo tanto, los resultados indican que la incorporación de residuo de plumas en el rango de tamaño de 100 a 1000 m no actúa como refuerzo de ninguna de las matrices poliméricas termoplásticas utilizadas sino, más bien como carga. Además, se observa que el tamaño de partícula en el rango estudiado no tiene prácticamente influencia en la resistencia a tracción de los materiales compuestos. No obstante, en los casos de las matrices poliolefínicas de HDPE y PP se observa un aumento de c del 10%, comparativamente con el resto de fracciones de plumas de tamaño inferior cuando se utiliza la fracción de plumas de 1000 μm. Este ligero incremento puede estar relacionado con la longitud crítica de la fibra necesaria para que la fibra pueda alcanzar el esfuerzo máximo [21], ya que la eficacia de las mismas como refuerzo de la matriz disminuye en la medida como lo haga la longitud media de las fibras. En este sentido, se ha comprobado que para materiales compuestos HDPE/Plu los valores de longitud crítica son de ca. 0,25 mm [15]. Además, debe considerarse el efecto positivo de otros factores que se c hacen evidentes al aumentar el tamaño de partícula como: i) una mayor interacción física por cierre de forma entre componentes por efecto de la mayor rugosidad de las fibras y ii) una mejor dispersión de las partículas de plumas en la matriz, evitando posibles aglomerados de fibras pequeñas de queratina. Los materiales HDPE/Plu y PP/Plu son los que muestran una mayor resistencia, con un valor de ca. 22 MPa. Las Figuras 2-5 muestran los resultados del comportamiento mecánico a tracción, calculados a partir de las curvas esfuerzo deformación, de los distintos materiales compuestos preparados con las diversas fracciones de plumas de diferente tamaño de partícula (HDPE/Plu, PP/ Plu y EVA/Plu). En todos los casos, el porcentaje de plumas añadido fue del 20 % v/v. En la Figura 2 se representan los valores de resistencia a tracción a máxima carga (s ) de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu y de las correspondientes matrices puras. Se observa que la presencia de residuo de plumas provoca, tal y como era predecible, una reducción significativa de sc en todos los materiales compuestos comparada con s de las matrices puras: sPP > sc_PP/ sHDPE > sc_HDPE/Plu, sEVA > sc_EVA/Plu) Concretamente, Plu, sc ha disminuido un 25, 45 y un 55 % comparada con las resistencias de las matrices puras, PP, HDPE y EVA respectivamente. Por lo tanto, los resultados indican que la incorporación de residuo de plumas en el rango de tamaño de 100 a 1000 mm no actúa como refuerzo de ninguna de las matrices poliméricas termoplásticas utilizadas sino, más bien como carga. Además, se observa que el tamaño de partícula en el rango estudiado no tiene prácticamente influencia en la resistencia a tracción de los materiales compuestos. No obstante, en los casos de las matrices poliolefínicas de HDPE y PP se observa un aumento de sc del 10%, comparativamente con el resto de fracciones de plumas de tamaño inferior cuando se utiliza la fracción de plumas de 1000 μm. Este ligero incremento puede estar relacionado con la longitud crítica de la fibra necesaria para que la fibra pueda alcanzar el esfuerzo máximo [21], ya que la eficacia de las mismas como refuerzo de la matriz disminuye en la medida como lo haga la longitud media de las fibras. En este sentido, se ha comprobado que para materiales compuestos HDPE/Plu los valores de longitud crítica son de 0,25 mm [15]. Además, debe considerarse el efecto positivo de otros factores que se hacen evidentes al aumentar el tamaño de partícula como: i) una mayor interacción 19 Resistencia a tracción (MPa) En síntesis, se demuestra que los resultados de c y Ec obtenidos (Figuras 2 y 3) indican que el residuo de de las matrices poliméricas Este comportamiento no se de refuerzo fibra corta [21]. Bajo las premisastermoplásticas. de que las partículas física por cierre de forma entre componentes porplumas efectono deactúa como corresponde con el que podría estimarse a priori teniendo en cuenta las propiedades de los componentes y fibrosas de plumas (formadas por raquis, barbas y bárbula mayor rugosidad de las fibras y ii) una mejor dispersión lasposibles aproximaciones micromecánicas utilizadas comúnmente predicción de propiedades elásticas de las) se comportan como fibras depara un lamismo diámetro y de las partículas de plumas en la matriz, evitando fibra corta [21]. Bajo las premisas de que las partículas condeuna relación longitud/diámetro constante y de que sefibrosas de plumas aglomerados de fibras pequeñas de queratina. materiales Los mate-compuestos barbas la y denominada bárbulas) se comportan fibras de un mismode diámetro y con una cumple “regla decomo las mezclas” el valor riales HDPE/Plu y PP/Plu son los que muestran (formadas una mayorpor raquis, relación longitud/diámetro constante y de que se cumple la denominada “regla de las mezclas” el valor de la resistencia a tracción del material compuesto (sc) puede resistencia, con un valor de 22 MPa. 45 la resistencia a tracción del material puede estimarse por medio de la Ecuación 4: estimarse porcompuesto medio de( lac)Ecuación 4: HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu 40 35 30 ߪ ൌ ܸ݇ ߪ ܸ ߪ Ec.4 (4) donde s sf, sm representan resistencia a tracción donde c, f, m representan lac,resistencia a tracción dellamaterial compuesto, de lasdel plumas y de la matriz material compuesto, de las plumas y de laenmatriz polimépolimérica, respectivamente, Vf y Vm representan la fracción volumen de plumas y matriz, y Vm representan la fracción respectivamente y k rica, es unrespectivamente, término denominadoVf“factor de eficiencia del esfuerzo”en que es función de la 15 volumenfibrosas de plumas y matriz, respectivamente y kresistencia es un y módulo de las adhesión entre las partículas y la matriz. Teniendo en cuenta que la 10 término “factor de1), eficiencia del esfuerzo” plumas son superiores a las dedenominado las matrices puras (Tabla en condiciones ideales de buena adhesión y 5 espartículas función de la dirección adhesióndel entre las partículas adecuada orientaciónque de las en la esfuerzo aplicado (esfibrosas decir, k=1), los valores de 0 la los matriz. Teniendo en cuenta que la y módulo resistencia esperadosyde materiales compuestos deberían deresistencia ser superiores a los de las matrices puras Matriz 100 100-250 250-500 500-1000 1000 45 de las plumas sonobtenido superiores a las de las matrices puHDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu y, por lo tanto, superiores a los que se han experimentalmente. Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) 40 ras (Tabla 1), en condiciones ideales de buena adhesión y Figura 2. Resistencia a la tracción a máxima carga de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con adecuada de las partículas en lay plumas dirección delpara la fabricación del 2. Resistencia a la tracción a máxima de1.los Módulo, deformación a rotura orientación y resistencia máxima a tracción de matrices utilizados fraccionesFigura de35 diferente tamaño de residuo de pluma pretratado y de las correspondientes matrices carga puras.Tabla material compuesto. esfuerzo aplicado (es decir, k=1), los valores de resisten30materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu 3 Material Densidad (g/cmde ) los materiales Resistencia acompuestos Módulo de En la cargados Figura 3 se observa la evolución del de Young (E) de los compuestos cia esperados deberían de Deformación a con fracciones deMódulo diferente tamaño demateriales residuo de 25 HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu. En este caso, la tendencia mostrada por Ec es distinta a la descrita por los tracción (MPa) puras Young (GPa) rotura (%) ser superiores a los de las matrices y, por lo tanto, pluma pretratado y de las correspondientes matrices puras. valores de 20 resistencia a la tracción. Concretamente, la incorporación de plumas en las matrices de HDPE HDPE 0,96 a los que se 26,0 obtenido 0,5 1,50 0,15 300 100 y PP no afecta al valor de Ec, manteniéndose estable para tamaños de partícula inferiores a 1000 m. A superiores han experimentalmente. 15 PP un 0,90 5 1,60 0,15 440 60 37 pesar de ésto, para materiales compuestos reforzados con tamaños de partícula de 1000 m se observa En la Figura 3 se observa la evolución del Módulo de -2 ligero incremento de Ec, del 6 y el 8%, respecto al E de las matrices HDPE y PP puros, respectivamente. 10 EVA 0,93 3,2.10 3.10-3 690 60 23,0 1,5 a rotura Young (E ) de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/ Tabla 1. Módulo, deformación y resistenPor el contrario, la presencia de partículas de pluma en los materiales compuestos EVA/Plu sí que origina c Barbas de las 0,90 5 significativo del módulo, incrementándose entre 1300-1600%, en función 4,8 1,5 7,7 0,8 180 60 un incremento del tamaño cia máxima a tracción de matrices y plumas utilizaPlu y EVA/Plu. En este caso, la tendencia mostrada por Ec de plumas [22] partícula de0fibra. dos para la fabricación del material compuesto. es distinta a la descrita por los250-500 valores de resistencia a la Matriz 100 100-250 500-1000 1000 tracción. Concretamente, la incorporación de plumas en Resistenciaentre a Módulo de Deformación Material Densidad En consecuencia, se puede deducir que las diferencias los resultados teóricos y los experimentales 2000 HDPE/Plude la PP/Plu Tamaño de partícula deEVA/Plu pluma (μm) tracción (MPa) Young (GPa) a rotura (%) (g/cm3) las matrices de HDPE y PP nofracción afecta al valor de Edeben , manc 1800 se a la baja compatibilidad de los dos materiales utilizados, es decir, las matrices termoplásticas y Figura 2. Resistencia a la tracción a máxima carga de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con HDPE 0,96 26,0 ± 0,5 1,50 ± 0,15 300 ± 100 teniéndose para tamaños de partícula fracciones de diferente tamaño residuo de pluma pretratado y de las correspondientes matrices puras. inferiores a 1600 deestable el residuo queratínico. Por lo tanto, aunque las plumas tienen una resistencia y módulo superior a la PP 0,90 37 ± 5 1,60 ± 0,15 440 ± 60 1000 mm. 1400 A pesar de ésto, para materiales compuestos matriz, éstas no son capaces de reforzar las matrices debido a su pequeña longitud y a la baja EVA 0,93 23,0 ± 1,5 3,2.10-2± 690 ± 60 En la reforzados Figura 3 se1200 observa evolución del de Módulo de Young (E) los materiales compuestos conla tamaños partícula de de1000 mm se oblo demuestran los bajos valores de k ( HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu. En este caso, la tendencia mostrada por Ec es distinta compatibilidad a la descrita por los que existe entre ambos componentes, tal y como 3.10-3 un1000 ligero incremento Ec, del de 6 plumas y el 8%, respecto valoresserva de resistencia a la tracción. Concretamente, de la incorporación en las matrices HDPE 0,1-0,2)decalculados con la Ec.4 se muestran la Tabla 2. que7,7 la ±incorporación de agentes Barbas de y que 0,90 180en ± 60 4,8Se ± prevé 1,5 0,8 800 y PP no afecta al valor de E , manteniéndose estable para tamaños de partícula inferiores a 1000 m. A al E de las matrices HDPE y PP puros, respectivamente. c las plumas demacoplamiento adecuados podría aumentar la compatibilidad de los materiales y aumentar, por tanto, las 600 pesar de ésto, para materiales compuestos reforzados con tamaños de partícula de 1000 se observa un Por el contrario, la presencia de partículas de pluma en [22] ligero incremento de400 Ec, del 6 y el 8%, respecto al E de las matrices HDPE y PP puros, respectivamente. propiedades de los materiales compuestos. materiales que origina inPor el los contrario, la presencia decompuestos partículas de pluma enEVA/Plu los materialessí compuestos EVA/Plu síun que origina 200 un incremento significativo del módulo, incrementándose entre incrementándose 1300-1600%, en función del entre tamaño de cremento significativo del módulo, En consecuencia, se puede deducir que las diferencias en0 partícula de fibra. 100 del 100-250 250-500 500-1000 1000 1300-1600%,Matriz en función tamaño de partícula de fibra. tre los resultados teóricos y los experimentales se deben esfuerzo (k) para los materiales con utilizados, la fracción de tamaño de partícula de a ladelbaja compatibilidad de compuestos los dos preparados materiales Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) Tabla 2. Factor de eficiencia 2000 HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu Vdecir, v/v.matrices termoplásticas y el residuo queratíni1000 m y una composición f del 20% es las Figura 3. Módulo de Young de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con fracciones de diferente 1800 tamaño de residuo de pluma pretratado y las correspondientes matrices puras. co. Por lo tanto, aunque las plumas tienen una resistencia 1600 Material compuesto k y módulo superior a la matriz, éstas no son capaces de 1400 HDPE/Plu 0,15 1200 reforzar las matrices debido a su pequeña longitud y a la PP/Plu 0,20 1000 baja compatibilidad que existe entre EVA/Plu 0,12 ambos componen800 tes, tal y como lo demuestran los bajos valores de k (~ 600 0,1-0,2) que calculados Ec.4 y que se muestran en ala1, confirmando que De hecho, se puede observar los valorescon de klason significativamente inferiores 400 Tabla 2. Se prevé que la incorporación de agentes de acola interacción entre las matrices poliolefínicas y las plumas es muy baja y que la orientación al azar de las 200 aumentar la elcompatibilidad 0 fibras en la matriz noplamiento maximiza adecuados la resistencia podría del material que, por contrario, sí podría mejorarse con Matriz 100 100-250 250-500 500-1000 1000 de fibras los materiales y aumentar, por tanto, las otra propiedades una orientación de las en la dirección del esfuerzo, que sería posible vía para mejorar las de los materiales compuestos. Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) prestaciones. Asimismo, la baja compatibilidad observada entre las matrices termoplásticas y las plumas Tabla 2. de Factor eficiencia del esfuerzo (k) para los mateFigura 3. Módulo de Young de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con fracciones de diferente viene a confirmar los resultados otrosde trabajos publicados [22, 24]. tamaño de residuo de pluma pretratado y las correspondientes matrices puras. riales compuestos preparados con la fracción de tamaño de Figura 3. Módulo de Young de los materiales compuestos partícula de 1000 mm y una composición Vf del 20% v/v. HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con fracciones de diferente tamaño de residuo de pluma pretratado y las Material compuesto k correspondientes matrices puras. HDPE/Plu 0,15 25 Módulo de Young (MPa) Módulo de Young (MPa) Resistencia a tracción (MPa) 20 En síntesis, se demuestra que los resultados de sc y Ec obtenidos (Figuras 2 y 3) indican que el residuo de plumas no actúa como refuerzo de las matrices poliméricas termoplásticas. Este comportamiento no se corresponde con el que podría estimarse a priori teniendo en cuenta las propiedades de los componentes y las aproximaciones micromecánicas utilizadas comúnmente para la predicción de propiedades elásticas de materiales compuestos 20 PP/Plu 0,20 EVA/Plu 0,12 De hecho, se puede observar que los valores de k son significativamente inferiores a 1, confirmando que la interacción entre las matrices poliolefínicas y las plumas es muy baja y que la orientación al azar de las fibras en la matriz no maximiza la resistencia del material que, por el contrario, sí podría mejorarse con una orientación de las AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 Tenacidad (J) Tenacidad (J) mejora constatada para tamaños de partícula de 1000 fibras en la dirección del esfuerzo, que sería otra posible mm, respecto del resto de fracciones de 250 y 500 mm vía para mejorar las prestaciones. Asimismo, la baja comes consecuencia de una mayor eficacia del refuerzo patibilidad observada entre las matrices termoplásticas y para longitudes medias de fibras alrededor del valor de las plumas viene a confirmar los resultados de otros trabalongitud crítica [15], que a su vez contribuye a comjos publicados [22, 24]. pensar la pérdida de propiedades por el incremento de Las Figuras 4 y 5 muestran el efecto del tamaño de par140 propagación de fisuras. tícula de las plumas sobre la deformación a la rotura y la HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu tenacidad de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/ 120 Plu y EVA/Plu. Nuevamente, los valores de ambas propie140 HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu 100 dades mecánicas son significativamente inferiores a las 120 de las matrices puras. Sin embargo, es destacable la gran 80 diferencia entre el comportamiento de los materiales de 100 matriz poliolefínica (HDPE/Plu y PP/Plu) y el fabricado con 60 80 matriz de EVA. Estos últimos se ven menos afectados por 40 la incorporación de plumas, mientras que los materiales 60 HDPE/Plu y PP/Plu presentan decrecimientos de la de4020 formación y tenacidad significativos, superiores al 95 % respecto al valor original de las matrices puras. En relación 20 0 Matriz 100 100-250 250-500 500-1000 1000 con la influencia del tamaño de partícula, cabe destacar Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) 0 que materiales EVA/Plu unplumas decrecimiento ini-a la Figura 5. Energía a la rotura de los materiales HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados1000 con fracciones de diferente Las Figuras 4 y 5los muestran el efecto del tamaño demuestran partícula de las sobre la deformación Matriz 100 compuestos 100-250 250-500 500-1000 de residuo de pluma pretratado y las correspondientes matrices puras. de Se muestra rotura y lacial tenacidad los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu Nuevamente, Tamaño de partícula de la fracción pluma también (μm) una ampliación de la zona de de ladedeformación a rotura del 692 %yalEVA/Plu. 385 % para la lostamaño baja tenacidad en el rango de 0 a 4 J. Figura 5. Energía a la rotura de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con fracciones de diferente valores de ambas propiedades mecánicas son significativamente inferiores a las de las matrices puras. Sin fracción de tamaño de partícula de 100 μm, reduciéndose tamaño de residuo de pluma pretratado y las correspondientes matrices puras. Se muestra también una ampliación de la zona de embargo, es destacable la gran diferencia entre el comportamiento de los materiales de matriz baja tenacidad en el rango de 0 a 4 J. aún más para lasy elsiguientes Finalmente, Figura 5. Energía a la rotura de los materiales poliolefínica (HDPE/Plu y PP/Plu) fabricado con tres matriz fracciones. de EVA. Estos últimos se ven menos A la vista de los resultados, puede destacarse el mejor comportamiento de compuestos la matriz de EVA frente a las afectados por la incorporación los materiales y PP/Plu presentan para tamaños de deplumas, 1000mientras μm sequeobservó un HDPE/Plu ligero incremento HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados fracciones de matrices poliolefínicas (HDPE y PP) cuando se incorporan plumas.con Este hecho es probablemente debido a decrecimientos de la deformación y tenacidad significativos, superiores al 95 % respecto al valor original Alalamayor vista decompatibilidad los resultados, entre puedeeldestacarse el mejor comportamiento de ha la matriz de EVA frente a lasprevios EVA y las plumas, y comopretratado se corroborado estudios de lapuras. deformación, latamaño fracción de 500-1000 diferente tamaño de residuo detalpluma y lasencode las matrices En relación conrespecto la influencia adel de partícula, cabe destacarμm, que matrices los poliolefínicas (HDPE y PP) cuando se incorporan plumas. Este hecho es probablemente debido a [23]. Concretamente, los mejores resultados se obtuvieron para tamaños de partícula de 100 μm debido a materiales con EVA/Plu un decrecimiento inicial la deformación a rotura del la 692evolu% al 385la%mayor compatibilidad unmuestran valor de elongación delde 297 %. Asimismo, rrespondientes matrices puras. muestra tambiénenuna amentre el EVA y las plumas, tal Se y como se ha corroborado estudios previos que para tamaños pequeños de partícula las microfisuras que se forman durante la deformación presentan para la fracción de tamaño de partícula de 100 μm, reduciéndose aún más para las siguientes tres [23]. Concretamente, losde mejores resultados se obtuvieron para tamaños derango partículade de 100 μm debido a ción de la tenacidad de los materiales EVA/Plu define una un crecimiento pliación la zona de baja tenacidad en el 0 a 4 J. individual menor con absorción de energía y en consecuencia la muestra sufre una fracciones. Finalmente, para tamaños de 1000 μm se observó un ligero incremento de la deformación, que para tamaños pequeños de partícula las microfisuras que se forman durante la deformación presentan deformación ligeramente superior antes de la rotura. Adicionalmente, la mejora constatada para tamaños muy μm, parecida a delaelongación descrita para la elongación, respecto a tendencia la fracción de 500-1000 con un valor del 297 %. Asimismo, la evoluciónun de crecimiento individual menor con absorción de energía y en consecuencia la muestra sufre una de partícula de 1000 m, respecto del de fracciones de 250 yla500 m constatada es consecuencia de una mayor la tenacidad de los materiales desde EVA/Plu el define una de tendencia parecida a lapura descrita para deformación la reduciéndose valor 73 J muy de la matriz has3.2. Propiedades Físicas ligeramente superior antes deresto la rotura. Adicionalmente, mejora para tamaños eficacia delderefuerzo para longitudes medias de fibras de alrededor delm valor de longitud crítica elongación, reduciéndose desde el valor de 73 J de la matriz pura hasta valores de 22 J y 14 Jde al partícula 1000 m, respecto del resto de fracciones 250 yresultados 500 es consecuencia de prouna [15], mayorque a su ta valores de 22 J y 14 J al incorporar plumas de 100 μm y Las Figuras 6, 7 y 8 muestran los de las incorporar plumas de 100 μm y 1000 μm, respectivamente. vez contribuye a compensar la pérdida dede propiedades por eldelincremento de propagación deque fisuras. eficacia del refuerzo para longitudes medias fibras alrededor valor de longitud crítica [15], a su 1000 μm, respectivamente. piedades mediante los ensayos vez contribuye a compensarfísicas la pérdidadeterminadas de propiedades por el incremento de propagación de fisuras.de 3.2. Propiedades Físicas densidad, estabilidad dimensional y absorción de agua LasPropiedades Figuras 6, 7Físicas y 8 muestran los resultados de las propiedades físicas determinadas mediante los ensayos 3.2. HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu para diferentes tamaños dedepartícula de pluma. 800 Las 6, 7estabilidad y 8 muestran los resultados de las propiedades físicas determinadas mediante los ensayos de Figuras densidad, dimensional y absorción agua para diferentes tamaños de partícula de pluma. de densidad, estabilidad dimensional y absorción de agua para diferentes tamaños de partícula de pluma. HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu 700 0,98 EVA/Plu 0,96 400 300 100 Matriz AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 0,90 0,90 0,88 0,88 0,86 0,86 0,84 0,84 0,80 0,80 Figura 4. Deformación a la rotura de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con fracciones de diferente tamaño de residuo de pluma pretratado y de las correspondientes matrices puras. Se muestra también una ampliación de la zona de bajas deformaciones en el rango de 0 a 25%. A la vista de los resultados, puede destacarse el mejor comportamiento de la matriz de EVA frente a las matrices poliolefínicas (HDPE y PP) cuando se incorporan plumas. Este hecho es probablemente debido a la mayor compatibilidad entre el EVA y las plumas, tal y como se ha corroborado en estudios previos [23]. Concretamente, los mejores resultados se obtuvieron para tamaños de partícula de 100 μm debido a que para tamaños pequeños de partícula las microfisuras que se forman durante la deformación presentan un crecimiento individual menor con absorción de energía y en consecuencia la muestra sufre una deformación ligeramente superior antes de la rotura. Adicionalmente, la 0,92 0,92 0,82 0,82 100 100-250 250-500 500-1000 1000 Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) Figura 4. Deformación a la rotura de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu cargados con fracciones de diferente tamaño de residuo de pluma pretratado y de las correspondientes matrices puras. Se muestra también una ampliación de la zona de bajas deformaciones en el rango de 0 a 25%. 0,94 0,94 Densidad (g/cm3) 200 PP/Plu 0,96 500 0 HDPE/Plu 0,98 Densidad (g/cm3) Deformación (%) 600 Matriz 100-250 250-500 250-500 500-10001000 1000 Matriz 100100 100-250 500-1000 Tamaño de partícula la fracción de pluma Tamaño de partícula de lade fracción de pluma (μm) (μm) Figura 6. Densidad de los compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu y de las correspondientes matrices puras para diferentes tamaños de pluma. Tal y como se observa en la Figura 6, los valores de la densidad para las matrices de HDPE, PP y EVA son 0,96 kg/m3, 0,90 kg/m3 y 0,94 kg/m3, respectivamente. Teniendo en cuenta que la densidad de las plumas es de 0,9 g/cm3 [25], la incorporación del 20% v/v de plumas debería producir una ligera disminución de la densidad en los tres tipos de materiales compuestos, independientemente del tamaño de plumas utilizado. Esto es justamente lo que se constata valorando los datos obtenidos. Sin embargo, es destacable que la presencia del 20% v/v de plumas afecta en mayor medida al HDPE y al EVA debido a que la diferencia de densidades entre la pluma y estas matrices (7,3 y 5 %, 21 Figura 6. Densidad de los compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu y de las correspondientes matrices puras para diferentes tamaños de pluma. Tal y como se observa en la Figura 6, los valores de la densidad para las matrices de HDPE, PP y EVA son 0,96 kg/m3, 0,90 kg/m3 y 0,94 kg/m3, respectivamente. Teniendo en cuenta que la densidad de las plumas es de 0,9 g/cm3 [25], la incorporación del 20% v/v de plumas debería producir una ligera disminución de la densidad en los tres tipos de materiales compuestos, independientemente del tamaño de plumas utilizado. Esto es justamente lo que se constata valorando los datos obtenidos. Sin embargo, es destacable que la presencia del 20% v/v plumas afecta en mayor medida al HDPE y al PP EVA debido a respectivamente) es demayor comparada con la del y que la diferencia de densidades entre la pluma y estas matrices (7,3 y 5 %, respectivamente) es mayor la pluma (1,3 %). comparada con la del PP y la pluma (1,3 %). HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu Variación de espesor (%) 5 4 3 2 1 0 Matriz 100 100-250 250-500 500-1000 Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) con las fracciones de pluma de 100 μm y 1000 μm. En particular, la Figura 9 muestra los resultados obtenidos para la matriz HDPE, destacando una mayor absorción de agua para el compuesto HDPE/Plu cargado con la fracción de plumas de 1000 μm en comparación con los que contienen plumas de 100 μm. Concretamente, la absorción de agua de los compuestos con partículas de 1000 mm es el doble comparada con la de 100 mm (2,2 % frente al 0,9%). Además, se observa que el HDPE se descompone totalmente mientras que la descomposición del material compuesto HDPE/Plu no es total con un residuo del 3,2% y 2,8%, respectivamente. Este residuo se atribuye totalmente a los componentes inorgánicos contenidos en las plumas. 1000 Figura 7. Variación de espesor de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu para diferentes tamaños de partícula de pluma. y 8 muestran los resultados del ensayo de estabilidad dimensional, representando HD DPE/Plu1000 Masa (mg) 10 8 6 4 2 0 14 0 100 HDP PE 200 H HDPE/Plu100 0 300 Temperatura T a (ºC) HD DPE/Plu1000 400 5500 600 12a 9. Datos del anáálisis termogravim Figura métrico de las muuestras HDPE/Pllu para tamaños de d pluma de 100 μμm y 1000 μm y de la corresppondiente matriz pura. p Figura 9. Datos del análisis termogravimétrico de las muestras HDPE/Plu para tamaños de pluma de 100 P muestr tran un comp portamiento muy m similar aal de los HDP PE/Plu Por ootra parte, loss materiales PP/Plu (Figurra 10). misma μm figurra ytambién observa, au unque de man nera matriz menos aacusada, una mayor μmEny laa1000 de lasee correspondiente pura. 8 Masa (mg) 10 absorcción de agua para p los materriales preparaddos con partícculas de plumaas más grandees. Al igual qu ue para el casso del HDPE E, la descom mposición del PP es práctticamente tottal y la desccomposición de los compu uestos PP/Plu u se mantiene % independien ntemente del tamaño t de fib bra. En este c sobre el 96% aso, el 6 residuuo final es ligeeramente supeerior al obteniddo para los materiales m HDP PE/Plu. Por otra parte, los materiales PP/Plu muestran un comportamiento muy similar alPP/Plu100 de los HDPE/Plu PP 0 PP P/Plu 1000 (Figura 10). 4 En 114la misma figura también se observa, aunque de ma2 nera menos acusada, una mayor absorción de agua para 1 12 los0 materiales preparados con partículas de plumas más 0 100 200 300 400 5500 600 grandes. Al igual que para el caso 1 10 Temperatura T a (ºC) del HDPE, la descomposición PP es prácticamente lade descomposiFiguraa 9. Datos del del anáálisis termogravim métrico de las muuestras HDPE/Pllu paratotal tamaños de d y pluma 100 μμm y 1000 μm y de la 8 corresppondiente matriz pura. p ción de los compuestos PP/Plu se mantiene sobre el 96% 6 parte, loss materiales PP/Plu independientemente del tamaño de fibra. En este caso, el P muestr tran un comp portamiento muy m similar aal de los HDP PE/Plu Por ootra (Figurra 10). En laa misma figurra también see observa, au unque de man nera menos aacusada, una mayor residuo final es ligeramente superior al obtenido para los absorcción de agua p para los mater riales preparad dos con partíc culas de pluma as más grande es. Al igual qu ue para 4 el casso del HDPE E, la descom mposición del PP es práctticamente tottal y la desccomposición de los materiales HDPE/Plu. compuuestos PP/Pluu se mantiene sobre el 96% % independien ntemente del tamaño t de fibbra. En este caso, el Massa (mg) agua de los materiales compuestos de matriz poliolefínica es muy baja (0,6-0,7 %) e independiente del tamaño de las pluma, mientras que la de los materiales EVA/Plu es mayor (~ 1,5 %) y muestra una tendencia dependiente de la fracción de pluma utilizada. Estos resultados ponen de manifiesto que el tamaño de fibra sólo afecta la estabilidad dimensional de los materiales compuestos EVA/Plu y de manera poco significativa. Esta diferencia en la tendencia es debida al mayor carácter hidrofílico de la matriz EVA respecto a las matrices poliolefínicas que permite una mayor accesibilidad del agua hacia los intersticios de la matriz que, a su vez, se ve favorecida por la mayor capacidad de retención de agua de las plumas de tamaño de partícula mayor. H HDPE/Plu100 0 12 Figura 7. Variación de espesor de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu para diferentes tamaños de partícula de pluma. Las figuras 7 la evolución de la variación de espesor (Figura 7) y de la absorción de agua (Figura 8) de los distintos materiales compuestos en función de la fracción de pluma. Para todos los materiales se produce un Lasdelfiguras 8 muestran los resultados del dimensional) ensayo de incremento espesor de7la ymuestra de 3 % (disminución de la estabilidad debido al carácterestabilidad hidrofílico del material queratínico. Larepresentando absorción de agua de los compuestos de matriz dimensional, lamateriales evolución de la poliolefínica es muy baja %) e independiente las pluma, mientras que la de los variación de(0,6-0,7 espesor (Figura 7)dely tamaño de ladeabsorción de agua materiales EVA/Plu es mayor ( 1,5 %) y muestra una tendencia dependiente de la fracción de pluma (Figura 8) de los distintos materiales compuestos en funutilizada. Estos resultados ponen manifiesto de que el tamaño dePara fibra sólo afecta los la estabilidad dimensional ción de la de fracción pluma. todos materiales se de los materiales compuestos EVA/Plu y de manera poco significativa. Esta diferencia en la tendencia es debida produce un incremento del espesor de la muestra de ~ 3 % al mayor carácter hidrofílico de la matriz EVA respecto a las matrices poliolefínicas que permite una (disminución la los estabilidad dimensional) debido al ca- por la mayor accesibilidad del aguade hacia intersticios de la matriz que, a su vez, se ve favorecida mayor capacidad retención de agua las plumas de tamaño de partícula rácter de hidrofílico deldematerial queratínico. Lamayor. absorción de HDP PE 14 2 final es ligeeramente supe residuuo erior al obteniddo para los materiales m HDP PE/Plu. HDPE/Plu PP/Plu EVA/Plu 0 1 14 0 PP PP/Plu100 0 PP P/Plu 1000 100 200 300 0 Temperatu ura (ºC) 400 500 600 100 200 300 0 Temperatu ura (ºC) 400 500 600 1 12 2,00 1,50 1,00 1 10 Massa (mg) Absorción de agua (%) 2,50 8 6 4 0,50 2 0,00 Matriz 100 100-250 250-500 500-1000 1000 Tamaño de partícula de la fracción de pluma (μm) Figura 8. Absorción de agua de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu para diferentes tamaños de partícula de pluma y las correspondientes matrices puras. Figura 8. Absorción de agua de los materiales compuestos HDPE/Plu, PP/Plu y EVA/Plu para diferentes tamaños de 3.3. Análisis Termogravimétrico partícula de pluma y las correspondientes matrices puras. Las Figuras 9-11 representan los termogramas obtenidos para cada una de las matrices de polímero puro junto con los obtenidos paraTermogravimétrico los materiales compuestos preparados con las fracciones de pluma de 100 3.3. Análisis μm y 1000 μm. En particular, la Figura 9 muestra los resultados obtenidos para la matriz HDPE, Las Figuras 9-11 losHDPE/Plu termogramas destacando una mayor absorción derepresentan agua para el compuesto cargado con obtenidos la fracción de plumas de 1000para μm encada comparación que matrices contienen plumas 100 μm. Concretamente, la absorción unacon deloslas de depolímero puro junto con de agua de los compuestos con partículas de 1000 m es el doble comparada con la de 100 m (2,2 % frente los obtenidos para los materiales compuestos preparados al 0,9%). Además, se observa que el HDPE se descompone totalmente mientras que la descomposición del material compuesto HDPE/Plu no es total con un residuo del 3,2% y 2,8%, respectivamente. Este residuo se atribuye totalmente a los componentes inorgánicos contenidos en las plumas. 22 0 0 Figura 10. Datos del análisis termogravimétrico de las PP/Plu para tamaños de pluma de 100 μm y 1000 μm y de la correspondiente matriz pura. muestras Tal y como se aprecia en los termogramas de las muestras de EVA/Plu (Figura 11), el inicio de la descomposición del EVA tiene lugar a una temperatura ligeramente inferior a la del PP y HDPE, debido a que la matriz EVA presenta AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 Figura 12. Microfotografías SEM de la superficie de fractura de probetas HDPE/Plu. Figura 13. Microfotografías SEM de la superficie de fractura de probetas PP/Plu. Figura 14. Microfotografías SEM de la superficie de fractura de probetas EVA/Plu. el grupo acetato que descompone antes que las cadenas poliolefínicas del HDPE y PP. De igual forma, también se puede apreciar, como se ha mencionado anteriormente, la absorción de agua total del compuesto EVA/Plu es mayor que la de las muestras HDPE/Plu y PP/Plu. Igual que se observó con los compuestos HDPE/Plu y PP/Plu, el residuo que se obtiene en los compuestos EVA/Plu es atribuible completamente a las plumas y presenta un valor próximo al 3 %, de forma similar al del PP/Plu. 3.4. Microscopía electrónica de barrido Para poder evaluar la compatibilidad de las matrices poliméricas con los residuos queratínicos, se tomaron microfotografías SEM de la superficie de fractura de las probetas utilizadas en los ensayos de esfuerzo-deformación (sección 3.1). Las Figuras 12-14 muestran una selección de dichas microfotografias SEM correspondientes a los materiales HDPE/Plu (Figura 12), PP/Plu (Figura 13) y EVA/ Plu (Figura 14). Todas las microfotografías confirman una pronunciada heterogeneidad de la distribución de tamaños, orientación y AFINIDAD LXXIII, 573, Enero - Marzo 2016 morfología de las plumas en el interior de la matriz, que es consistente con los resultados obtenidos en la evaluación de las propiedades mecánicas. Consecuentemente, la anisotropía del material potencia la aparición de defectos y micro/macro fisuras en el material, reduciendo significativamente sus propiedades mecánicas tal y como se ha mencionado anteriormente. Además, si tenemos en cuenta la baja compatibilidad de los componentes del material compuesto debido a sus diferencias en naturaleza (biopolímeros naturales frente a polímeros sintéticos) y carácter hidrofílico/hidrofóbico (mayor hidrofobicidad de los polímeros sintéticos), todo ello explica la disminución de las propiedades mecánicas al incorporar las plumas. En síntesis, el resultado de la mezcla es una masa microgranulada, con un grado de dispersión amplio y características superficiales que no facilitan la cohesión entre las fases. En las figuras 12 y 13 que muestran las microfotografías de los compuestos de HDPE/Plu y PP/Plu, respectivamente, se observa la poca adhesión interfacial entre ambos componentes, independientemente del tamaño de partícula, lo 23 que provoca un aumento del número de huecos alrededor Figuraa 10. Datos del annálisis termogravvimétrico de las m muestras PP/Plu para p tamaños de pluma p de 100 μm m y 1000 μm y dee la de la fibra. corresp pondiente matriz pura. pCuando se fractura el compuesto, la superficie de las plumas aparece limpia y se puede deducir ésTal y como se aprecia en los termogramas de las muestras de EVA//Plu (Figura 11), el que inicio o de la descoomposición deel EVA tiene lu ugar a una tem mperatura por ligeeramente inferrior aqueda la del PPP y HDPE, a tas son fácilmente extraibles, lo que clarodeebido que que laa matriz EVA A presenta el grupo acetatoo que descom mpone antes que las cadenaas poliolefíniccas del laHDPE fractura produce de interfase de la matriz E y PP. De se i igual forma, tambiénasetravés ppuede aprecia ar, la como se ha h mencionad do anteriorme nte, lay absorcción de agua total del com EVA//Plu es mayor que la de laas muestras H HDPE/Plu y PP/Plu. P no fracturando el mpuesto propio refuerzo como sería óptimo para Igual que se observvó con los com mpuestos HDP PE/Plu y PP/Plu, el residuo que se obtiene ne en los comp puestos EVA/ /Plu es atribuiible completam mente a lasideal. pllumas y preseenta un valor próximo p al 3 % %, de forma similar s un material compuesto al del PP/Plu. EVA E 12 EVA/Plu100 EVA A/Plu1000 300 Temperatura a (ºc) 400 10 Masa (mg) 8 6 4 2 0 0 100 200 5000 600 Figuraa 11. Datos del annálisis termograv vimetrico de las m muestras EVA/Plu u para tamaños de d pluma de 100 μμm ylas 1000 μm. Figura 11. Datos del análisis termogravimetrico de muestras EVA/Plu para tamaños de pluma de 100 μm y 1000 μm. 3.4. M Microscopía electrónica e dee barrido Para Figura poder evaluaar matrices poliméricas p co on los residuuoscon queratínic cos, se bilidad deel laas compuesto La 14la compati muestra EVA/Plu tamatomarron microfotografías SEM de la superficcie de fracturra de las probetas utilizadaas en los ensay yos de ño fibraiónde 100 μm. En12-14 este caso se observa que la esfuerde rzo-deformaci (sección 3.1). 3 Las Figurras mueestran una seleección de dichhas microfotog grafias SEM correspondienntes a los mateeriales HDPE E/Plu (Figura 12), 1 PP/Plu (Figura 13) y EV VA/Plu (Figu ura 14). fibra aparece más integrada en la matriz mostrando así una mejor adhesión interfacial, con pequeñas áreas con cortes limpios que indican que las fibras en algunos casos se han roto en lugar de separarse de la propia matriz. En el contorno de la partícula no aparecen huecos importantes, aunque tampoco suficientes fragmentos de la matriz dispersos sobre la superficie de las fibras queratínicas que confirmen una buena adhesión. Finalmente, es importante destacar que el tamaño de par tícula es efectivamente un parámetro que afecta de forma significativa a la interacción entre componentes y a las propiedades macroscópicas del material [26-28]. Tal y como se expuso anteriormente, las mejores propiedades mecánicas de los materiales compuestos se obtuvieron para las plumas de menor tamaño de partícula 100 μm ya que ofrecen una superficie específica mayor y aunque también generan micro-grietas su contribución al empeoramiento de las propiedades del material es inferior al que se produce cuando se trabaja con plumas de mayor tamaño. Al aumentar el tamaño de partícula se promueve la formación de grietas críticas y fallas de mayor consideración que empeoran las propiedades mecánicas del material (Figuras 4 y 5). 4. CONCLUSIONES Con este trabajo se ha demostrado, por un lado, que es posible la revalorización de residuos de plumas de pollo pretratados para la obtención de materiales compuestos con matrices termoplásticas (HDPE, PP y EVA). Así, la mezcla de fracciones de plumas de diferente tamaño (100 – 1000 mm) con las matrices termoplásticas ha permitido preparar materiales compuestos con un contenido de pluma del 20% v/v. No obstante, las propiedades mecánicas de los compuestos HDPE/Plu, PP/Plu, en general e independientemente del tamaño de partícula, disminuyen significativamente si las comparamos con las de las respectivas matrices puras. Tan sólo se observan ligeras 24 mejoras del Módulo de Young cuando el tamaño de fibra utilizado es de 100 μm. De entre las matrices estudiadas, los compuestos EVA/Plu muestran un mejor comportamiento mecánico comparado con los obtenidos con matrices poliolefínicas (HDPE, PP) debido a la mayor hidrofilidad del EVA que propicia una mejor compatibilidad entre los componentes. Igual que en el caso de los compuestos HDPE/Plu y PP/Plu, los compuestos EVA/Plu muestran mejor comportamiento cuando se utilizan fracciones de plumas de tamaño más pequeño, debido fundamentalmente a la menor longitud de las microfisuras que se forman durante la deformación que tiene lugar antes de la rotura. Por lo que se refiere a otras propiedades, la densidad no varía en relación con el tamaño del residuo queratínico. Sin embargo, la estabilidad dimensional sí que empeora cuando se incrementa el tamaño de las plumas, especialmente para los compuestos EVA/Plu. Esto es debido a la mayor absorción de agua del material promovida por el carácter más hidrofílico de la matriz EVA y a la mayor capacidad de absorción de agua de las plumas de mayor tamaño tal y como ha sido corroborado por termogravimetría. Si bien los resultados obtenidos con estos materiales, constituidos a partir de polímeros termoplásticos y de residuos biogénicos, indican que es posible la revalorización de estos residuos para obtener nuevos biocomposites con un posible menor impacto ambiental para aplicaciones industriales, solamente tendrían un nicho de aplicación real allí donde las exigencias de resistencia mecánica no fueran críticas. Es destacable que la fabricación de estos materiales podría ser positiva tanto para la reducción del volumen global de este tipo de residuo como para la reducción del consumo de materias primas poliméricas. Estos efectos positivos serían valiosos siempre y cuando se pudiera garantizar que las propiedades de los materiales compuestos fueran, como mínimo, comparables a las de las matrices puras, lo que se demuestra como inviable sin realizar modificaciones en el proceso de fabricación. En este sentido, se propone la incorporación de agentes de acoplamiento que contribuyan a mejorar efectivamente la compatibilidad entre los componentes, lo que podría aumentar las prestaciones de estos materiales y ampliar así el número de aplicaciones, limitadas por ahora a situaciones en las que la resistencia del material no es determinante. AGRADECIMIENTOS Los autores desean agradecer al Ministerio de Ciencia e Innovación (España) y a FEDER el apoyo económico recibido (proyecto MAT 2010-17057) para la realización de este trabajo y a la AECID por la ayuda económica concedida al Sr. Ahmed Rahhali (MAEC-AECID 2011-2014.593407. III-3). REFERENCIAS 1. K. Okubo, F. Fujii, Y. 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