Capítulo II Embalse de Regulación Interanual

Capítulo II
EMBALSE DE REGULACION INTERANUAL
A. Definición de la Obra
El embalse de regulación interanual o de temporada es una obra hidráulica que permite almacenar aguas en el
período del año en que dicho recurso es abundante para utilizarlas en el período en que escasez. En Chile,
estas obras se utilizan generalmente para acumular aguas provenientes de las lluvias de otoño e invierno para
utilizarlas en los meses siguiente, de primavera y verano (meses de la temporada agrícola).
Además, se define como embalse, todo depósito formado artificialmente mediante la construcción de un dique
o presa, destinado a almacenar agua, relaves o líquidos de cualquier especie (Ref. Bibliográfica N°10).
B. Características Técnicas de la Obra Física
El embalse de regulación interanual es una obra hidráulica que se compone generalmente de las siguientes
partes principales:
1.
2.
3.
4.
Muro o Presa
Depósito o Vaso de Almacenamiento
Obra de Toma
Vertedero
Muro o Presa
El muro o presa es una estructura que se construye sobre el cauce natural que se desea regular, impidiendo de
esta manera el escurrimiento superficial de las aguas, lo cual produce una acumulación de dicho recurso en el
depósito o vaso que se forma.
En general, los embalses de regulación se diseñan con presas no vertedoras; o sea, las aguas acumuladas en el
depósito no deben rebasar el coronamiento del muro. Lo anterior permite utilizar muros de tierra y de
enrocamiento. En Chile, este tipo de embalses de regulación de temporada, que corresponden a una obra
menor de riego, se diseñan con presas de tierra o muros en terraplén de tierra compactada.
De esta manera, los muros del embalse se construyen de tierra seleccionada, de sección trapecial, con un
coronamiento de ancho adecuado y con taludes de pendiente definida, de acuerdo a las características
geotécnicas del material de relleno a utilizar para formar el muro; generalmente debe provenir de una zona de
empréstito cercana, debidamente estudiada. Estos muros pueden ser de sección homogénea o de sección
compuesta (Ver Figura II-0l).
Los muros de tierra homogéneos o muros simples se construyen únicamente con suelos o materiales de
relleno, que sean a la vez estables y relativamente impermeables. En cambio, los muros de sección
compuesta o zonificados tienen un núcleo central impermeable, zonas de transición a ambos lados del núcleo
y espaldones o delantales bajo los talones de aguas arriba y aguas abajo.
Generalmente, las presas pequeñas de tierra se diseñan de modo que se pueda controlar la filtración de agua a
través del muro y/o de su cimentación, ya sea por medio de un núcleo impermeable y/o de un delantal
impermeable bajo el talón de aguas arriba.
Depósito o Vaso de Almacenamiento
El depósito o vaso de almacenamiento del embalse es la cavidad que se forma aguas arriba del muro y en la
cual se acumula el agua y los sedimentos provenientes de la cuenca aportante a dicho embalse. Las
características físicas más importantes del depósito son su capacidad de almacenamiento y la superficie
inundada.
En un embalse, una altura de agua determina un volumen a embalsar y una superficie inundada. Si la altura
de agua es igual al nivel de la cresta del vertedero del embalse, se denomina altura de aguas máximas
normales. Esta altura limita tanto el volumen posible de acumular aguas en el embalse (capacidad), como la
superficie inundada máxima que ocupará en condiciones normales de operación del embalse. Lógicamente,
dicha superficie inundada aumentará cuando el embalse está recibiendo y evacuando una crecida en el cauce
natural.
El nivel de aguas mínimas es la mínima altura a la cual operará el embalse en condiciones normales. Dicho
nivel mínimo corresponde al nivel de ubicación de la obra de toma. Bajo el nivel mínimo se almacenará el
volumen de aguas y sedimentos denominado volumen de aguas muertas, en el cual se acumularán los
sedimentos durante la vida útil del embalse. Al respecto, cabe señalar que en los cauces naturales, en los días
de tormenta, se produce arrastre de partículas de tierra, agregados pétreos, fragmentos de roca y otros
materiales.
El volumen de almacenamiento, ubicado entre el nivel mínimo y el nivel de aguas normales, se llama
volumen de almacenamiento útil.
Obra de Toma
La obra de toma es el conjunto de estructuras del embalse, que permite extraer el agua en forma controlada
para poder utilizarla, con el fin que ha sido proyectado su aprovechamiento.
Las obras de toma pueden clasificarse de acuerdo a lo siguiente:


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Objeto de la obra (salida a cauce natural, salida a canal, etcétera).
Forma física o estructural (cauce abierto, túnel, conducto cerrado, etcétera).
Operación hidráulica (tubería a presión, cauce gravitacional, obra con o sin compuertas, etcétera).
Para el presente manual se describirá la obra de toma con salida a canal, de estructura consistente en un
conducto cerrado, con válvula a la salida de la tubería y de operación hidráulica como tubería a presión.
De acuerdo a lo anterior, los componentes de la obra de toma son los siguientes:
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Estructura de toma
Tubería de conducción
Dispositivos de control
Estructura terminal y disipadora
La “estructura de toma” consiste en una cámara de entrada, con rejilla removible en la boca de acceso de las
aguas, y con unión flexible en el cabezal de la tubería en la salida de las aguas. Esta cámara se construye de
hormigón armado y sus dimensiones son mínimas, pero debe tener capacidad para que pueda trabajar un
hombre en su interior. Además, debe tener una ranura que permita instalar eventualmente una hoja de
compuerta en la entrada de la tubería. La estructura de toma se ubica en el fondo del embalse, en la cota o
nivel mínimo útil del embalse.
La “tubería de conducción” consiste en un conducto cerrado a presión, que se coloca enterrado a través de la
presa. La ubicación de este conducto más conveniente, a lo largo de la presa, es en sus extremos, donde la
presión de la presa sobre el terreno natural es mínima, o menor que en el centro donde la presa tiene mayor
altura.
Para disminuir las filtraciones a lo largo de la superficie de contacto del conducto y del terraplén, se debe
utilizar dentellones de collar. Los dentellones de collar son estructuras anulares que rodean totalmente el
conducto, se construyen de hormigón armado y se colocan sobre un relleno asfáltico, premoldeado en las
junturas entre tubos, para evitar esfuerzos secundarios sobre la tubería.
Los “dispositivos de control” que se instalan en las presas pequeñas son generalmente válvulas de regulación
y de cierre. Las compuertas pueden ser de acero Protegido o de fierro fundido. Las válvulas de mariposa y
válvulas de compuertas son adecuadas cuando el punto de control está ubicado en el extremo de aguas abajo
de la tubería a presión y si la tubería está diseñada para operar con descarga libre. La válvula de regulación
permite descargar gastos especificados de agua desde el embalse. Si la válvula de regulación está ubicada a la
salida de la tubería a presión, es conveniente colocar antes de ella una válvula de cierre o abertura total, que se
usa solamente en el caso de falla de la válvula de regulación. Las válvulas se instalan en una cámara de
válvulas a la salida de la tubería de conducción y antes de la estructura terminal.
La “estructura terminal y disipadora” consiste en una cámara de salida, en la cual descarga la tubería de
conducción. El chorro de agua se disipa en un pozo vertical amortiguador de la cámara, en la cual se forma
un colchón de agua. La salida de la cámara consiste en una sección de canal rectangular, con aletas y
guardaradier, que empalma con el canal derivado del embalse. Si es necesario se coloca un pedraplén, de tres
metros de longitud, a la salida de la cámara, para evitar la socavación del fondo del canal.
Vertedero
El vertedero de un embalse es una obra hidráulica, cuya función es evacuar el agua excedente, para mantener
el nivel máximo de aguas normales en el depósito y descargar los caudales de avenidas o crecidas sin dañar la
presa.
El vertedero debe tener la capacidad necesaria y suficiente para permitir las descargas, desde el embalse hacia
el cauce natural. Además, el vertedero debe ser hidráulico y estructuralmente adecuado, y debe estar
localizado de manera que las descargas no erosionen ni socaven el talón de aguas debajo de la presa.
Los vertederos pueden diseñarse con compuertas o sin ellas. Para presas pequeñas es conveniente adoptar
vertederos sin compuertas, debido a su facilidad de construcción, operación automática y sin operadores, y
menor costo de mantención.
Las partes componentes de un vertedero son las siguientes:
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
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Estructura de control
Canal de descarga
Estructura terminal
“Estructura de control”. La estructura de control regula y controla las descargas del depósito. Estas
estructuras pueden consistir en una cresta, vertedero, orificio, pozo o tubo, sifón, etcétera. En este manual se
consideran preferentemente las estructuras cresta libre o de escurrimiento libre, con perfil de cimacio. Estas
estructuras se aproximan al tipo ideal de vertedero; en el cual, el agua debe pasar guiada suavemente sobre la
cresta con el mínimo de turbulencia. La lámina de agua se adhiere al paramento del perfil y es guiada sobre la
superficie de talud del canal de descarga.
“Canal de descarga”. El canal de descarga conduce las aguas descargadas por la estructura de control hacia el
cauce natural, aguas abajo de la presa. La estructura de conducción puede ser un canal excavado en una de
las laderas, en los extremos de la presa; un canal excavado a través de la presa; un canal apoyado sobre el
paramento de aguas debajo de la presa, etcétera. El perfil longitudinal del canal puede tener poca pendiente o
pendiente fuerte. La sección del canal puede ser rectangular o trapecial y se construye de hormigón armado,
para soportar las solicitaciones producidas sobre la estructura.
“Estructura terminal”. La energía hidráulica producida por el agua, al caer desde el nivel de aguas máximas
de crecida del depósito hasta el lecho del cauce natural, se convierte en energía cinética que se manifiesta en
altas velocidades; las cuales, si se trata de disminuirlas, producen grandes presiones sobre las estructuras. Por
este motivo, debe diseñarse una estructura terminal que permita descargar el agua en el cauce natural, sin
erosiones o socavaciones peligrosas en el talón de la presa, y que no produzcan daños en las estructuras
vecinas. Existen muchos tipos de estructuras terminales que se pueden adoptar, tales como estanques, dados
amortiguadores, deflectores, trampolines, etcétera.
Los tipos de vertederos son los siguientes:
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Vertederos de descarga libre
Vertederos con canal de descarga frontal
Vertederos con canal lateral
Vertederos de conducto cerrado
“Los vertederos de descarga libre” no deben utilizarse para caídas hidráulicas mayores a 6 m, debido a las
vibraciones y otros problemas que origina.
“Los vertederos de conducto cerrado” consisten en pozos o embudos, alcantarillas, entubamiento o de túnel, y
sifones. Estos vertederos presentan desventajas tales como: costo elevado, dificultades de operación y
mantención, bajo coeficiente de seguridad para evacuar crecidas mayores a las consideradas.
En este manual se han considerado los siguientes tipos de vertederos de crecidas:
“Vertedero con canal de descarga frontal”
“Vertedero con canal lateral”
“Vertedero con canal de descarga frontal”. Este vertedero tiene una estructura de control normal al eje de¡
canal de descarga, de modo que las líneas de corriente o de escurrimiento de aguas desde el embalse se
mueven en dirección paralela a un eje. Este tipo de vertedero es muy usado en el diseño de presas pequeñas,
debido a su sencillez, adaptabilidad a cualquiera condición de cimentación, y por razones económicas. Sin
embargo, debido a que la estructura de control es frontal al escurrrimiento, este tipo de vertedero se utiliza
para caudales de crecida o avenidas pequeñas y moderadas.
Los componentes de este tipo de vertedero son:
a. La estructura de control, de cresta libre o de cimacio.
b. El canal de descarga o rápido de descarga, con pendiente fuerte, que puede construirse apoyado sobre el
paramento de aguas abajo de la presa. La sección del canal puede ser rectangular o trapecial. El canal debe
ser revestido, con junturas de expansión impermeables y junturas de losas de diseño adecuado.
c. La estructura termina¡ puede consistir en un disipador de bloques alternados, o en un estanque con dados
amortiguadores ubicado al final del rápido de descarga, si se estiman necesarios.
“Vertederos con canal lateral”. El vertedero con canal lateral es una estructura en la cual el escurrimiento
después de pasar por una cresta lateral (vertedero lateral), cae a un canal de eje paralelo a dicha cresta. Este
tipo de vertedero se adopta con el objeto de limitar la carga hidráulica de la sobrecarga producida por el
caudal de la crecida, lo cual se produce haciendo una cresta vertedora larga.
Las partes componentes de este tipo de vertedero son las siguientes:
a. Estructura de control, que consiste en un vertedero lateral con perfil de cimacio.
b. Canal lateral que consiste en un canal revestido, de sección rectangular o trapecial, con una estructura de
control (grada o estrechamiento de la sección) aguas abajo, para crear un escurrimiento tranquilizado o
amortiguado abajo de la cresta del vertedero lateral, con lo cual se disipa la energía. Debido a las turbulencias
y vibraciones inherentes al funcionamiento de los canales laterales, su sección debe ser revestida en hormigón
y colocada sobre una ladera rocosa, o de un adecuado material de cimentación.
c. Canal de descarga, o rápido de descarga, es una estructura similar a la indicada para el vertedero con canal
de descarga.
d. Estructura terminal, similar a la descrita para el vertedero con canal de descarga. Debido a que este tipo de
vertedero se utiliza para descargar caudales de crecidas relativamente grandes, la estructura terminal debe ser
diseñadas con sus partes componentes (dados amortiguadores, trampolín sumergido, etcétera), de acuerdo a la
capacidad de descarga del vertedero.
C. Normas y Criterios Constructivos y de Diseño
Los embalses de regulación interanual corresponden, en general, a las obras hidráulicas de regulación
denominadas -presas pequeñas" (small dams), las cuales tienen muros de baja altura (inferior a 15,24 m o 50
pies de altura) y volumen de almacenamiento pequeños o medianos, y están asociados a corrientes naturales
pequeñas Testeros o quebradas) y a cuencas hidrográficas de extensión limitada. Además, el volumen de
tierra del muro debe ser inferior a 764.000 m3 (un millón de yardas cúbicas).
Por otra parte, los embalses de regulación interanual se pueden clasificar en las categorías A y B del
Reglamento que fija Normas Técnicas para el Proyecto, Construcción y Operación de Obras Hidráulicas que
Requieren la Aprobación de la Dirección General de Aguas (Art. 294, libro tercero, del Código de Aguas de
Chile). En dicho Reglamento, las categorías de embalses son las siguientes:
Categoría A : De capacidad de almacenamiento entre 50 mil y 1,5 millones de metros cúbicos, o cuya presa
tenga una altura de más de 5 metros y hasta 12 metros.
Categroía B : De capacidad de almacenamiento mayor de 1,5 millones de metros cúbicos y hasta 50 millones
de metros cúbicos, o cuya presa tenga una altura mayor de 12 metros y hasta 30 metros.
Categoría C : De capacidad de almacenamiento sobre 50 millones de metros cúbicos o cuya presa tenga una
altura mayor de 30 metros.
La altura de la presa se establece como la diferencia de alturas entre el punto más bajo del talud de aguas
abajo de la presa y el nivel máximo de almacenamiento.
Finalmente, también el diseño de este tipo de embalses debe regirse por lo establecido en las Bases Técnicas
de las “Bases de Concursos Públicos de la Comisión Nacional de Riego de Chile”', para optar a la
bonificación a la inversión privada en Obras de Riego y Drenaje (Ley N°18.450).
Ingeniería Básica
La Ingeniería Básica se refiere a los trabajos y estudios necesarios para realizar un proyecto que cumpla, a lo
menos, con los criterios y normas norteamericanas de diseño de Presas Pequeñas, contenidas en el texto
“DESIGN OF SMALL DAMS” del U.S. Department of the Interior, Bureau of Reclamation, y las exigencias
estipuladas en el Código deaguas de Chile y bases técnicas para la ejecución de proyectos de riego de la
Comisión Nacional de Riego.
La Ingeniería Básica se compone de los siguientes estudios:

Geomensura
En Chile, la Geomensura se refiere a la recopilación de antecedentes de planchetas del Instituto Geográfico
Militar (IGM), fotografías aéreas de la Fuerza Aérea de Chile (FACH), levantamientos topográficos a
escalas 1:1 000 ó 1:500 y 1: 1 00 del lugar de ubicaciones de las obras como muro, vertedero, zonas de
empréstito, etcétera.
Se considera conveniente correfacionar las coordenadas y cota de los puntos de referencias (PR) con los
correspondientes a los puntos de nivelación del IGM. En el caso que no existan estos antecedentes, se deben
realizar los levantamientos y nivelaciones topográficas necesarias para el diseño de las obras.

Geotecnía
Conocido el lugar aproximado de la ubicación del muro, vertedero, obra de tomas, y zona de empréstito en el
cual se construirá el muro, y la ubicación de los agregados pétreos con los cuales se confeccionan los
hormigones, drenes, enrocados, etcétera, se realizan las siguientes actividades mínimas:
Consideraciones de proyecto, construcción, operación y mantenimiento; confirmación del lugar seleccionado
para la construcción del muro y de los posibles empréstitos; del suelo de fundación se debe considerar la
permeabilidad, compresibilidad y resistencia al corte; del material con el que se construirá el muro se deben
tener presente, a lo menos, la impermeabilidad, la compresibilidad, la resistencia al corte, la trabajabilidad, la
disponibilidad en cantidad del material de relleno que se compactará, considerando las protecciones de
enrocados y material para drenes, y la magnitud del muro y el volumen embalsado.
Características del subsuelo: se excavarán en la zona de emplazamiento del muro los pozos de exploración de
profundidad, comprendida entre 2,0 m y 5,0 m. Se recomienda como mínimo cinco pozos, considerando a lo
menos uno para el vertedero y otro para la obra de toma. Se deben obtener los perfiles estratigráficos de los
pozos de exploración excavados en la zona de fundación de la presa; en estos perfiles, para cada estrato, se
indican la clasificación del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (U.S.C.S), el porcentaje de finos
bajo malla N' 200 ASTM, la presencia de cantos rodados, el límite líquido (L.L.) y el índice de plasticidad.
Conocidas las cantidades aproximadas de los enrocados, drenes y hormigones, se extraen las muestras de los
pozos de exploración de empréstito de profundidad, comprendida entre 1,0 y 2,0 m. Se consideran como
mínimo tres pozos.
Tanto para el suelo de fundación como para el suelo del muro de la presa es necesario obtener, como mínimo,
los parámetros de ángulo de fricción interno y cohesión.

Hidrología
Los estudios hidrológicos a realizar de la cuenca aportante del cauce natural, aguas arriba del punto de
ubicación del futuro embalse, son los siguientes: estudio para determinar los volúmenes de agua a embalsar y
el estudio para determinar el caudal de diseño del vertedero.
En general, para el caso de Chile, si se trata de embalses de regulación interanual ubicados de la Región V a la
VII, se supone que se localizan en cuencas netamente pluviales, en las cuales existen solamente estadísticas
de precipitaciones.
Determinación de los volúmenes de agua a embalsar.
En este primer estudio hidrológico a realizar, para el embalse de regulación interanual, se debe determinar el
volumen anual de agua que se puede embalsar en un año de seguridad hidrológica igual a 85%.
En primer término, se debe obtener una estadística de volúmenes anuales afluentes al embalse, para un
período mínimo de 15 años consecutivos.
La generación de esta estadística se realiza haciendo un estudio de las precipitaciones que ocurren sobre la
cuenca aportante del embalse. Mediante el método de las isoyetas u otro método hidrológico conocido, se
obtiene la precipitación media anual sobre la cuenca aportante. Para se disipación de los volúmenes anuales
afluentes al embalse, se pueden utilizar relaciones de captación - escorrentía, tales como Grunsky, Peñuelas,
Turc, etcétera.
Una vez obtenidas las escorrentías medias anuales, que llegarán al embalse, se puede calcular el
volumen anual de agua a embalsar en un año de seguridad hidrológica igual a utilizando un método
gráfico para el análisis de frecuencia. vertecill
El método gráfico permite obtener la relación probabilidad de excedencia versus valor de la; en este caso
volúmenes anuales de agua, a partir de una representación gráfica. Con este objeto, los datos de la serie se
ordenan de manera decreciente y a cada valor se asigna una probabilidad de excedencia, empleando una
fórmula empírica (Hazen, Weibull, etcétera).
La fórmula de uso más frecuente es la de Weibull que tiene la siguiente expresión:
P=
m
N+1
Siendo:
P=
N=
m=
Probabilidad de excedencia
N° total de años
N° de orden del año
De esta manera, los valores de los volúmenes anuales, con su respectiva probabilidad de excedencia asignada,
se representan gráficamente en un papel de probabilidades. Para el caso de funciones de densidad logarítmica
normal o log-normal, se utiliza un papel de probabilidades que lleva una escala logarítmica en ordenadas y
una escala de probabilidades normal en abscisas.
También se pueden utilizar métodos analíticos para hacer estos análisis de frecuencia.
Este volumen anual disponible en el embalse se podrá distribuir mensualmente durante el período de riego,
haciendo entregas que dependerán de las demandas mensuales de agua del área a regar. Lo anterior se puede
estudiar haciendo una simulación de la operación anual del embalse, para lo cual es necesario disponer de la
siguiente información: volúmenes mensuales afluentes al embalse en un ano de seguridad hidrológica 85%,
demandas hídricas mensuales, capacidad útil del embalse, curva de la superficie inundada versus las
capacidades parciales del embalse, y tasas de evaporación mensual en mm/mes.
Los volúmenes mensuales afluentes al embalse se pueden determinar utilizando los datos de precipitaciones
mensuales de una estación pluviométrica, ubicada dentro del área de la cuenca aportante, o en la vecindad de
ella.
La simulación de la operación anual del embalse se puede realizar utilizando modelos matemáticos de
simulación hidrológica.
Determinación del caudal de diseño del vertedero.
La determinación del caudal de diseño del vertedero se realiza mediante estudios hidrológicos, para
determinar el caudal máximo de crecida en la cuenca aportante al embalse, y para la determinación de la
regulación que puede producir el embalse, como cuerpo de agua integrado a la cuenca aportante.
El escurrimiento de aguas en una cuenca, en magnitud y frecuencia, producido por tormentas de lluvias,
depende de factores climáticos y fisiográficos de la cuenca. Los factores cismáticos que influyen en las
crecidas son generalmente las precipitaciones y las temperaturas. Los factores fislográficos de la cuenca que
más influyen son generalmente la capacidad de conducción y la capacidad de almacenamiento.
Por otra parte, la selección del período de retorno para el diseño, se puede realizar según las recomendaciones
de la Dirección General de Aguas del Ministerio de Obras Públicas de Chile, apoyada por normas
internacionales en esta materia. Para los vertederos de crecidas de embalses que no signifiquen ningún riesgo
a personas o poblados ubicados aguas abajo de la presa, se dimensionarán para evacuar la crecida máxima,
correspondientes a los períodos de retorno que se indican en el Cuadro 11 C - 01 del Anexo.
Si existiesen lugares poblados o susceptibles de poblarse en el futuro, o instalaciones e infraestructura
importantes aguas abajo de la presa, que pudieran verse comprometidos en el caso de fallar los evacuadores,
deberá doblarse el período de retorno señalado en el Cuadro II C-01 para las categorías A y B.
Para la determinación de los caudales máximos de crecida, se presentarán los dos métodos de uso más
frecuente para cuencas de extensión limitada, los cuales son los siguientes:


Método Racional o de la Fórmula Racional
Método de Verni - King
Método Racional
La fórmula empírica del Método Racional se utiliza generalmente para el diseño de drenajes urbanos y para
calcular crecidas en cuencas de superficie pequeña. Algunos autores señalan que las superficies, en lo
posible, no deben ser mayores a 1 5 km2 y otros, indican que deben ser menores de 10 km2.
El caudal máximo (Q), para un determinado período de retorno, se calcula mediante la expresión siguiente:
Q= c.i .A
3,6
(m3/s)
Siendo
C = Coeficiente de escurrimiento de la cuenca
A = Area de la cuenca aportante (km2)
i = Intensidad media máxima de la lluvia de diseño (mm/h)
El coeficiente c de escorrentía o escurrimiento de la cuenca representa el porcentaje de lluvia que puede
escurrir. Este coeficiente se puede estimar a través de los valores que se indican en el Cuadro II C-02 del
Anexo.
El caudal máximo de crecida se produce por la intensidad de lluvia, que se mantiene por lo menos durante
un período igual al tiempo de concentración de la cuenca.
El tiempo de concentración (tc,) de la cuenca aportante se define como el tiempo necesario para que la
partícula de agua, hidráulicamente más alejada, alcance el punto de salida de la cuenca. El tiempo t, puede
estimarse mediante las siguientes fórmulas empíricas:
Fórmula del U.S. Soil Conservation Service
tc = 0,95 ( L3/H )0,385 (horas)
Siendo:
L=
Distancia medida, siguiendo el curso principal del agua, desde la salida al punto hidráulicamente más
alejado del área, (km)
H=
Desnivel entre el punto de salida de la cuenca y el punto más alejado, (m)
Fórmula de Giandotti
tc 
4
s  1,5 L
0,8
Siendo:
S
=
Superficie de la cuenca (km2)
H
( horas)
L=
H
Longitud del cauce principal (km)
Altura media de la cuenca sobre el punto de salida de ella (m)
Se debe verificar lo siguiente:
L
L
 tc 
3,6
5,4
Además, para ambas fórmulas, el tiempo de concentración no debe ser inferior a 10 minutos.
Para determinar la intensidad de la lluvia de diseño se utilizan normalmente curva intensidad-duraciónfrecuencia de las lluvias (curvas IDF), que precipitan en el área en que está ubicada la cuenca aportante del
embalse que se estudia.
Estas curvas son el resultado de un análisis probabilístico de las intensidades máximas de las lluvias obtenido
mediante registros proporcionados por pluviógrafos. Cuando sólo se dispone de un pluviómetro en una
estación, se podrá conocer solamente la intensidad media e horas, y no la intensidad media máxima que es,
por lo general, mayor que la anterior.
La intensidad media máxima se obtiene de la curva IDF, haciendo la duración (en abscisas) igual a t c,
interceptando la curva parámetrica de la frecuencia, o período de retorno establecido para el embalse en
estudio, y leyendo el valor que corresponde en el eje de las ordenadas o intensidades máximas.
Si no se dispone de las curvas IDF, se puede obtener la intensidad máxima de la lluvia mediante la relación de
Grunsky siguiente:
I tc 
Siendo
Itc
=
PT24
=
P T 24
*
24
24
tc
( mm)
Intensidad media máxima para el período
Precipitación máxima en 24 horas para el período de retorno (T) considerado
En Chile, los Ingenieros Civiles Francisco Verni y Harry King dedujeron la siguiente expre para determinar el
caudal de crecida máxima en cuencas no controladas fluviome ricam para cualquier período de retorno.
Q = 0,00615 * p1,24 * s0,88 (m3/seg)
Donde:
p:
S:
Q:
precipitación máxima en 24 horas (mm)
superficie de la cuenca (km2)
caudal en m3/s
El error promedio que se obtiene al aplicar esta fórmula es del 18%, lo que podría considerarse aceptable para
este tipo de estimaciones.
Esta fórmula es válida solamente para cuencas pluvíales cordilleranas de 30 a 5.000
planas, sobrestima el valor de los caudales de crecida casi al doble.
kM2.
Para cuencas muy
También se puede utilizar esta fórmula combinándola con datos y resultados obtenidos para otra cuenca
vecina.
Geología e Hidrología
Se entregará un breve resumen de los métodos de exploraciones, tanto en superficie como subterráneas,
necesarias en obras como la que se está estudiando.
Exploraciones en la superficie. Las características de los suelos se pueden diagnosticar, analizando la
topografía y fotografías aéreas, con los correspondientes reconocimientos del terreno. Así, se determinan
zonas de empréstito para los diferentes materiales del muro y agregados pétreos para confeccionar los
hormigones.
Exploración subterránea.Se realiza haciendo pozos de prueba, zanjas y túneles. Estos métodos de exploración
proporcionan la más completa información del terreno estudiado, y también permiten el examen de la
superficie de la roca de cimentación.
La sección mínima recomendada, para un pozo de prueba excavado a mano, es de 1,0 x 1,5 m y debe
emplearse dispositivos adecuados para evitar derrumbes.
Las zanjas se emplean en la investigación de los estribos del muro y pueden efectuarse a mano o mediante
bulidozers.
Los túneles sirven para explorar áreas bajo los taludes inclinados. Las dimensiones de la sección transversal
es 1,5 m de ancho y 2,1 m de alto, con la estíbación correspondiente.
Finalmente como resultado se debe obtener, como mínimo, un perfil transversal con las características
geológicas de la fundación del muro, señalando el nivel de las aguas subterráneas, y cota de la roca de
empréstito, y material para la confección de los hormigones.
Cabe destacar que uno de los aspectos de seguridad básica, que debe tomarse en cuenta, es evitar la
destrucción de la presa por efecto de la tubificación (o piping). Este fenómeno consiste en el escurrimiento
del agua a través del muro, o de su fundación, que puede destruir la obra.
La conclusión fundamental de este apoyo de ingeniería básica es llegar a definir el tipo de cimentación, sobre
el cual se construirá el relleno del muro y que podría ser alguno de los siguientes:



Roca
Materiales de grano grueso (grava y arena)
Materiales de grano fino (limo y arcilla)
Para cada uno de estos tipos de materiales existen tratamientos específicos que habría que considerar dándole
el alcance que corresponda.
Sisimicidad
En Chile son frecuentes los sismos, que producen destrucciones en la mayoría de las estructuras que no se han
proyectado respetando las normas mínimas que exigidas por las leyes, códigos y reglamentos
correspondientes. Después de analizar las estadísticas de sismos ocurridos en Chile y, teniendo en cuenta el
alcance del presente manual, se concluye que si se respetan las
exigencias establecidas en el Manual de Diseño de Presas Pequeñas del Bureau of Reciamation (USA),
para rellenos con altura inferior a 1 5,0 m de altura, no será necesario hacer estudios de mayor alcance.
Por último, se establece, analizando proyectos recientes de las regiones V, Metropolitana, VI y VII, que las
aceleraciones basales de diseño resultantes para tranques costeros, fluctúan entre 0,30 y 0,40; y para la zona
cordifierana, varía entre 0, 1 5 y 0,30.
Volúmenes de acumulación y superficie de inundación
Después de hacer las exploraciones de terreno, combinadas con la confección de planos topográficos,
conocida la geotecnia, geología y necesidades de aguas, se elige el o los lugares más adecuados para
localizar el muro del embalse. Se selecciona el lugar de emplazamiento del muro y se establece una
topografía preliminar de él, la cual se proyecta sobre el plano que abarca toda la cuenca de inundación, y así
se puede obtener para cada curva de nivel topográfico la superficie correspondiente, generalmente
empleando el planímetro y también se obtiene la relación de altura versus superficie de inundación. A
continuación, conocida la función anterior y empleando el concepto de integración, se puede graficar altura
de agua versus volumen acumulado. Para este efecto, se puede utilizar la siguiente fórmula para determinar
el volumen parcial de agua entre dos niveles: 1 y 2.
 A1  A2 
Vparcial  
3

A1 * A2 
*k

(m3*)
Siendo Al y A2 las superficies inundadas en los niveles 1 y 2 en m2, y k la diferencia de nivel entre ambas
superficies en metros.
Cota de nivel de aguas muertas
Se define como cota de nivel de aguas muertas, aquella cota que permite extraer las aguas de la cubeta sin
que las válvulas sufran problemas de operación, debido al material acumulado que viene incorporado en
cada temporal de lluvias. Esta cota permite prever un volumen de aguas muertas, el cual debe considerarse
en cada embalse, y se recomienda que sea un volumen superior al 10% del volumen útil del depósito a nivel
de anteproyecto.
Cota de nivel normal máximo de aguas
Para un embalse con vertedero convencional, que opera gravitacionalmente, la cota de nivel máximo de
dicho vertedero es la que genera el volumen útil acumulado. Este volumen útil se determina después de
conocer la demanda anual, que se necesita para regar la superficie del proyecto que se estudia, con una
seguridad de riego del 85%.
Cota de coronamiento
La cota de coronamiento del muro se determina a través de la siguiente expresión:
Cota de coronamiento = cota de vertedero + altura de crecida + altura de ola + revancha.
La cota de vertedero corresponde a la cota del nivel normal máximo de aguas definida anteriormente.
La altura de crecida se determina utilizando la curva de crecida, para el período de retorno que se debe
considerar para el embalse en estudio. Además, se calcula la regulación que se produce para cada longitud
evacuadora del vertedero, siguiendo la curva de crecida cada 0, 5 ó 1, 0 hora, e integrando los incrementos
de altura de agua (h), que se acumulan en la cubeta, considerando la evacuación a través del vertedero.
QE  m * b h  *
2 g *  h   S * h

h  QE  m * b *  h *
Donde:
QE = caudal de avenida en el tiempo t, (m3/s)
S
= superficie del espejo de agua (m2)
h = incremento de altura de agua en la cubeta (m)
t = incremento de tiempo considerado de la curva de crecida (seg)
m = coeficiente de vertedero
b
= largo del vertedero (m)
2 g = 19,6 (m/s2)
Se recomienda hacer una tabla que contenga las siguientes columnas:
1.
Tiempo cada 1 hora o media hora, (seg)
t
2 g  h * t
S
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
Caudal medio de avenida en el t, (m3/s)
Volumen de avenida, (m3 )
Cota del espejo de agua, (m)
Diferencias del volumen de avenida y el evacuado por el vertedero, (m3)
Incremento h, (m)
Sumatoria de h, (m)
Caudal evacuado por el vertedero, (m3/s)
Volumen evacuado por el vertedero, (m3)
Altura de la ola
Esta altura de ola corresponde a la que se obtiene del supuesto que ocurra un temporal d viento, que produzca
olas que podrían sobrepasar el muro de tierra. La fórmula de Stevenso cuantifica este fenómeno.
hola  0,76  0,032 *
v * f  0,27 * F 0, 25
Donde:
v : velocidad del viento; km/hora
F : Fetch (km)
hola: altura de ola, (m)
Fetch es la distancia en la cual el viento puede actuar sobre la masa de agua en un embalse, e general se toma
la mayor distancia que hay entre la playa y el muro que se proyecta.
La altura de ola se multiplica por un factor de seguridad cuando ejerce presión:
sobre una superficie vertical
: 1,33 * hola (m)
sobre una superficie inclinada
: 1,50 * hola (m)
Revancha
Corresponde a la diferencia entre la cota de coronamiento del muro y la altura máxima de agua considerando
los temporales de lluvias y viento asociados. Esta revancha debe ser superior a 0,9 m.
En este caso, se considera que no existe asentamiento en el terraplén.
Algunos autores consideran esta altura como altura de seguridad para los eventuales asentamientos en el
muro, y la consideran igual a 0,2% de la altura máxima del muro, con un mínimo de 0,60 m.
Proyecto de la Fundación de la Presa
De acuerdo con el tipo de material, el suelo de fundación puede clasificarse como: roca, material de grano
grueso (arena y grava), y de grano fino (limo y arcilla).
La fundación en roca puede tener el inconveniente de rocas agrietadas, lo cual hace necesario la inyección de
mezcla de cemento con agua, y a veces agregando arcilla y/o arena, para sellar la fundación.
La fundación en arena y grava tiene el inconveniente de producir filtraciones excesivas, lo cual hace necesario
determinar el coeficiente de permeabilidad de la fórmula de Darcy.
Q=K*i*A
Donde:
K=
i
h
L
=
=
=
coeficiente de permeabilidad para la fundación
pendiente hidráulica; i = h/L
diferencia de carga
longitud del recorrido
A
Las
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
=
área bruta de la fundación, a través de la cual se produce el flujo
principales alternativas de soluciones son:
Dentellones de tierra
Dentellones parciales
Dentellones de tablastacas de acero
Dentellones hechos en el lugar con mezclas de cemento
Inyecciones
Colchones del lado de aguas arriba
Filtros y colchones horizontales de drenaje
Drenes de talón y zanjas de drenaje
Pozos de drenaje
Las fundaciones en limo y arcilla tienen la ventaja que, por ser suelos de grano fino, son suficientemente
impermeables, lo cual evita tener que disponer dispositivos especiales para las filtraciones y tubificaciones
subterráneas. El principal problema en estas fundaciones es la estabilidad. Además puede existir el riesgo de
falla por resistencia del terreno, al saturarse los limos y arcillas.
No se recomiendan los suelos de fundaciones saturados que tengan, como promedio, menos de cuatro golpes
por pie en la prueba estándar de penetración.
En las fundaciones relativamente secas, existe la posibilidad de asentamientos, al saturarse con el agua
embalsada. Se deben hacer pruebas de humedad natural y de densidad del material en terreno, del suelo del
depósito que está arriba del nivel freático, para compararlos fuego con los resultados del Proctor del mismo
suelo.
Proyecto del muro de tierra
En el proyecto del terraplén se debe considerar la utilización de los materiales provenientes de las
excavaciones. Por ejemplo, la eventual roca excavada del vertedero podría servir para la confección de
protecciones del talud superior del muro.
Los taludes de los terraplenes dependen de los materiales disponibles para la construcción, si la operación
exige desembolses rápidos, y del tipo de sección transversal (homogénea o compuesta).
En las Tablas 15 y 16 del Manual de Diseño de Presas Pequeñas (Edición en Español 1966), se entregan los
taludes recomendados para presas de tierra de sección homogénea y compuesta respectivamente.
Ancho de coronamiento y protecciones
El ancho de coronamiento del muro está dado por la siguiente expresión:
b = 3,0 + h
5
Donde:
b: ancho de coronamiento, (m)
h: altura máxima del terraplén, (m)
La contraflecha del muro se considera de un 1% de la altura del muro, con pendiente hacia el interior de la
cubeta o depósito.
Los taludes de aguas arriba necesitan protecciones con bolón o roca, contra los efectos destructivos de las
olas. El tamaño máximo de la roca o bolón depende del Fetch del embalse.
Si se quiere usar el coronamiento como camino, este debe contar con protecciones mínimas, tal como una
capa de material estabilizado.
Los taludes de aguas abajo necesitan protecciones contra los efectos destructivos de las lluvias.
recomienda, como mínimo, el cultivo de pasto rústico del lugar.
Se
Estructura de toma
La obra de toma sirve para controlar y regular las entregas de aguas que se emplearán usualmente entre los
meses de Septiembre y Mayo, durante la temporada de regadío. La acumulación de aguas en el embalse
corresponde a la época invernal anterior.
Después de analizar manuales de diseño, tanto norteamericanos como mejicanos, y visitar embalses que
operan de la V a la VI región, se considera que el dispositivo más adecuado será el que cumple con las
siguientes condiciones y exigencias:

Cota de captación : esta cota queda determinada por el estudio del eventual volumen de sedimentos, al
cual corresponde una altura sobre el fondo de la cubeta.

Estructura de entrada : consiste en una cámara de hormigón armado con un sistema de reja que impide la
entrada de elementos flotantes, los cuales podrían obstruir las válvulas que se encuentran a continuación.

Conducto de acceso : para embalses menores de 15 m de altura, generalmente resultan conductos o
tuberías de diámetros menores de 1,0 m. Es necesario señalar que se deben tomar las precauciones para
evitar problemas tales como fugas de agua desde la tubería al exterior, filtraciones por el terraplén que
rodea la tubería y corrosiones prematuras de la tubería de acero. Es recomendable rodear la tubería con
un dado de hormigón armado, para evitar posibles daños, como ser su aplastamiento.

Válvulas: para cargas bajas de agua, las válvulas tipo Meplat y las válvulas mariposa son adecuadas,
cuando el control está en el extremo de aguas abajo de los tubos a presión, y si están proyectados para
operar con descarga libre. Se debe verificar como mínimo la carga de presión, o altura de aguas máximas.
Considerando que se trata de aguas lluvias con tratamiento primario rústico, son las válvulas de agua
potablev las que mejor se adaptan a estos requerimientos. La válvula tipo Meplat es la más utilizada.
Las obras de toma de embalses interanuales de mayor capacidad emplean dos válvulas: una de
emergencia que permanece abierta o cerrada, y otra que regula la entrega de aguas.

Estructuras terminales: son obras terminales adecuadas para los conductos de circulación libre, los
trampolines, los estanques amortiguadores para resalto hidráulico, y los estanques del tipo impacto. Si el
tipo de suelo de fundación del terraplén es roca sana, y no hay restricciones de cotas de captación o
empalme a la infraestructura de riego, se suele descargar el caudal al fondo de la quebrada rocosa.

Canal de salida : si es necesario empalmar las aguas disipadas con la infraestructura de riego, es necesario
diseñar un canal de salida que debe cumplir con las exigencias de estabilidad de taludes.

Cálculos hidráulicos: se considera que la obra de toma consistirá básicamente en una tubería de acero
controlada por una válvula, con dispositivos de reja en la entrada y disipadores a la salida. Para la
circulación del agua en un sistema de tubos cerrado, la ecuación de Bernoulli se puede escribir:
HT = h1 +h2+h3+h4+h5+h6+h7+h8
Donde:
hl =
pérdidas en las rejillas, (m)
h2 =
h3 =
h4 =
h5 =
h6 =
h7 =
h8 =
pérdidas a la entrada, (m)
pérdidas por cambio de dirección, (m)
pérdidas por contracción, (m)
pérdidas por ampliación, (m)
pérdidas en las válvulas, (m)
pérdidas por rozamiento, (m)
pérdidas a la salida, (m)
El detalle de estas pérdidas está en el Manual de Diseño de Presas Pequeñas, Hidráulica Teórica, de Francisco
Domínquez y otros textos de hidráulica.
Derivación del Caudal durante la Construcción de la Presa
El proyecto de construcción de una presa debe considerar eventualmente la derivación del caudal a un lado, o
a través del emplazamiento de la presa durante el período de la construcción. Los principales factores que se
consideran, para diseñar una desviación económica y que no presenten riesgos a la seguridad, son:

Características de los caudales : la recopilación de una estadística de caudales y un estudio probabilístico
de ocurrencia de crecidas son antecedentes técnicos básicos.

Selección del caudal derivable : para la elección del caudal derivable se deben considerar el tiempo que
durará la construcción del embalse, el costo de los posibles daños a la obra en construcción si se inunda,
y la seguridad de los trabajadores y habitantes de aguas abajo.
Un criterio bastante usual es calcular las capacidades de las desviaciones, para dar paso a la mayor avenida
que pueda ocurrir en un periodo de retorno de entre 5 y 10 años, de acuerdo a las condiciones imperantes para
el proyecto de embalse.
Vertedero
La función del vertedero en las presas de almacenamiento y reguladores es dejar escapar el agua excedente o
de avenidas que no cabe en el espacio destinado para almacenamiento. La mayoría de los embalses de tierra y
enrocados sufren asentamientos que, asociados a vertederos con capacidades al margen de las normas,
producen la destrucción de las presas.
El vertedero debe ubicarse debidamente retirado del muro para evitar su destrucción, tanto por el embudo de
entrada como por erosión después del disipador de energía.
El caudal de diseño para embalses de poco almacenamiento de sobrecarga es generalmente del orden de un
90% de la crecida de avenida. Para avenidas considerables se debe hacer un estudio económico, haciendo
variar la longitud del vertedero versus costo, y cota de coronamiento del muro versus costo.
Si se obtiene una relación de costos de vertedero versus cota de coronamiento del muro y costos de muros
versus cota de coronamiento del muro, y se suman, se obtiene una curva que pasa por un mínimo,
solucionando el problema del diseño óptimo del vertedero yjustificando la cota de coronamento del muro.
Las partes que constituyen un vertedero son las siguientes:
 Canal de entrada
 Estructura de control
 Canal de descarga en torrente
 Estructura terminal
 Canal de descarga
Los vertederos más usados para muros de pequeña altura son:




De descarga libre o frontales
Con canales laterales
De pozo o embudo
De bloques alternados
En el presente manual se ha seleccionado este último, de bloques alternados, que consiste en disponer bloques
alternados de modo tal, que el caudal después de cruzar el umbral del vertedero, se enfrente con hileras
alternadas de bloques, que dividen los caudales y disipan la energía sistemáticamente, hasta encauzar el
caudal con un Bernoulli en régimen de torrente, pero muy cerca del Bernoulli crítico.
Los criterios de diseño del vertedero de bloques alternados son los siguientes:





El talud del perfil longitudinal debe ser 2/1
La sección transversal es rectangular con ancho L (m)
Se determina el caudal de diseño, de acuerdo a lo señalado anteriormente, Q(m3/s)
Se determina el caudal unitario, q = Q/L (m3/s/m)
La descarga sobre una cresta de cimacio se obtiene por medio de la fórmula siguiente:
q = Co (Ho)3/2
Siendo:
Ho = Carga de vertedero
Co = Coeficiente de descarga para crestas de cimacio en pared vertical (Ver Figura 189, Manual de Diseño de
Presas Pequeñas)
Se considera una velocidad de llegada despreciable y la forma de la cresta indicada en la Figura 188 del
Manual de Diseño de Presas Pequeñas.

La velocidad del canal de acceso al umbral debe aproximarse, en condiciones ideales, a la velocidad
crítica menos 1,5 (m/s).

La grada de subida que resulta, entre radier de canal de acceso y umbral del vertedero, debe ser tal que la
velocidad de acceso cumpla con las condiciones geotécnicas del suelo y lo señalado en el párrafo
anterior. Se debe redondear la entrada. La primera fila de bloques debe ubicarse a una cota inferior a
0,30m del umbral. Las filas de bloques deben disponerse de modo que mirando hacia aguas abajo frente
a cada bloque, exista un espacio.

La altura de los bloques debe ser alrededor de H = 0,8 hc ó 0,9 hc, siendo hc = 0,468 q2/3 donde q es
caudal por unidad de ancho, hc la altura crítica, y H altura del bloque.

Los anchos de bloques y espacios fluctúan entre 1,0 y 1,5 de H (m).
 La distancia de filas de bloques es 2H.

Los bloques se construyen con la cara normal al caudal.

Para establecer el control del caudal se necesitan a lo menos cuatro filas de bloques alternados. A lo
menos, una fila de bloques debe quedar totalmente enterrada, para evitar deterioros.

La altura de los muros debe ser tres veces la altura H (m) de los bloques, medida normal al radier.

Para evitar erosiones del cauce de aguas abajo, se deben diseñar enrocados adecuados.
Zona de Empréstitos
Se refiere al lugar donde existan materiales recomendados para construir las obras como: suelos de diferentes
características geotécnicas para construir los drenes, núcleos, espaídones, empedrados, enrocados y agregados
pétreos, para preparar los diferentes tipos de hormigones que se requieren.
D. Disposiciones Típicas de la Obra
Con el objeto de poder determinar costos de inversión de los embalses de regulación interanual, en su rango
de diseño, es necesario establecer algunas disposiciones típicas de estas obras.
Para establecer las disposiciones típicas de las obras se han hecho las siguientes consideraciones:
l. En primer término, se ha establecido un rango de diseño para los embalses de regulación interanual,
quecomprenderá volúmenes de acumulación desde 100.000 m3 hasta 3.300.000 m3. Si se consideran demandas
anuales por hectárea, entre 10.000 m3/ha/año y 14.000 m3/ha/año, se observa que con estos embalses se puede
regar entre 10 ha y 235 ha en la Zona Central de Chile.
2. Definido el rango de diseño de los embalses, se establece que dichos embalses estarán compuestos de las
siguientes obras: un muro de tierra seleccionada, ubicado transversalmente sobre un cauce natural, que para
esta disposición típica tiene una cuenca tributaría de 31 km2; una obra de toma consistente en una tubería a
presión, colocada bajo el muro; y un vertedero frontal, ubicado al costado de uno de los extremos del muro.
Por tratarse de obras de regulación, localizadas en cuencas de extensión limitada, no se considerarán las obras
de desviación necesarias en obras mayores.
3.
Todos los muros tendrán alturas no superiores a 15 m y los taludes siguientes:
Talud de aguas arriba (interior) = 2,5:1
Talud de aguas abajo (exterior) = 2 : 1
4. El ancho de coronamiento (b) del muro se calculará mediante la expresión siguiente:
b = 0,2 - H + 3 (m)
Siendo H igual a la altura máxima del muro en metros.
5. La revancha de los embalses se considerará como la suma de las alturas de crecida, altura de ola y altura de
seguridad ante posibles asentamientos del muro.
Planes de las Obras Típo
En base a las consideraciones anteriores, se han establecido las disposiciones típicas de embalses que se
detallan en los planos tipos de las Figuras II - 02 a II - 07, las cuales incluyen las obras principales que los
componen.
En la Figura II - 02 se muestra la disposición típica del muro de tierra en planta y en un perfil longitudinal.
En la Figura II - 03 se muestra la disposición típica del muro de tierra, en un perfil transversal.
En la Figura II - 04 se muestra la disposición típica del vertedero, en planta y perfil longitudinal.
En la Figura 11- 05 se muestra la disposición típica del disipador y un detalle del bloque tipo.
En la Figura 11 - 06 se muestra la disposición típica de la obra de toma, en un perfil longitudinal y un corte
transversal.
En la Figura 11- 07 se muestran los detalles de las cámaras de la obra de toma.
Especificaciones de las Obras Tipo
Para la construcción de las obras tipo detalladas en el punto anterior, se indican a continuación algunas
especificaciones técnicas especiales, consideradas necesarias de señalar.
Especificaciones Técnicas Especiales
Movimiento de Tierra
Se especifican escarpes, excavaciones, materiales para relleno, colocación y compactación de rellenos,
controles de materiales y de compactación, y protección de taludes y coronamiento.
Deberá existir una inspección técnica que conozca los resultados de los ensayos de control de materiales, para
la aprobación y/o rechazo, y que resuelva los problemas que pudieran presentarse durante los controles.
La presa estará formada por rellenos compactados de tierras seleccionadas, que se colocarán según las
ubicaciones y cotas que se indiquen en los planos de proyecto. Los materiales para la construcción de la presa
serán todos de procedencia local y se tratará de usarlos con el mínimo de manipulación.
Los taludes de la presa tendrán inclinaciones de H:V = 2,5:1 aguas arriba y de H:V = 2:1 aguas abajo.
Previo a los movimientos de tierra, deberán replantearse topográficamente el eje de la presa y la traza de los
pies de los taludes.
Deberá contarse además con uno o más puntos de referencia (PR), cercanos al emplazamiento de la presa para
mediciones de cota.
Estos puntos de referencia deberán, en lo posible, materializarse sobre roca (monolito de hormigón apoyado
en roca).
Roce y Escarpe
En toda la zona de fundación del muro, antes de la colocación de los rellenos, deberá retirarse la capa vegetal
(suelo muy contaminado con raíces y restos orgánicos) . Para tales efectos, se realizará un escarpe de 0,30 m
de espesor.
El material retirado deberá ser depositado en lugares que no perturben la construcción de las etapas
posteriores, ni el escurrimíento de las aguas del cauce natural, aguas abajo de la presa.
A continuación se procederá a excavar el dentellón del muro que se construirá siguiendo las líneas y cotas
mostradas en los planos de proyecto. Los taludes de la excavación tendrán una inclinación de H : V = 1: 1.
Finalmente se compactará el suelo de fundación con un mínimo de seis pasadas por cada punto, con un rodillo
vibrador de peso estático no inferior a 5 ton.
Materiales
El material para el cuerpo de la presa estará constituido por grava y material arcilloso de tamaño máximo 3",
con un contenido de finos bajo malla N°200 ASTM no inferior a 20%.
El índice de plasticidad estará comprendido entre 10 y 25; y el límite liquido deberá ser menor que 50.
Este material se obtendrá de la zona de empréstito, ubicada cerca del eje de la presa.
En la zona de empréstito deberá realizarse un escarpe, para retirar la capa de suelo vegetal antes de iniciar su
explotación.
Las excavaciones en la zona de empréstito se harán por frentes verticales, lo más alto posible, con el objeto de
obtener una buena mezcla de los materiales.
El suelo, proveniente del empréstito, deberá ser controlado periódicamente.
Colocación de Materiales
El material proveniente de la zona de empréstito se esparcirá en la zona de la presa, en capas de espesor suelto
uniforme, no superior a 0,30 m. Este espesor podrá aumentarse o disminuirse, de acuerdo con los resultados
de compactación que se obtengan.
El nivel de relleno, en cualquier momento, deberá ser similar en todos los puntos de la presa, no debiendo
existir desniveles superiores a 0,60 m.
El material, una vez colocado, deberá regarse o dejarse secar, según corresponda, hasta obtener una humedad
cercana a la óptima, antes de iniciar la faena de compactación.
En el caso de efectuar riego, se deberá tener cuidado de no formar charcos de agua y de no provocar arrastre
de finos. En lo posible, deberá utilizarse riego desde estanque móvil (aljibe con equipo de riego por lluvia).
Compactación
Cada capa de material de relleno deberá compactarse con rodillo vibrador de peso estático no inferior a 5 ton.
Se podrá usar otro equipo compactador, diferente al especificado, siempre y cuando se cumplan las
especificaciones de compactación mínima.
Las capas de suelo deberán compactarse hasta obtener una densidad seca equivalente, a por lo menos el 95%
de la densidad máxima seca, dada por el ensayo Proctor Modificado.
El espesor de las capas deberá disminuirse, si el porcentaje de compactación especificado no se alcanza, con
un máximo de 8 pasadas del equipo compactador.
Cada capa compactada deberá ser recibida conforme por la inspección, realizando los ensayos que se
especifican en el punto Controles siguiente. No se podrá colocar una nueva capa hasta no haber compactado
satisfactoriamente la anterior. Este procedimiento se continuará hasta terminar la presa.
En los alrededores de la tubería de entrega, la compactación de¡ relleno deberá realizarse con equipo
compactador liviano (placa vibradora, rodillo vibrador manual).
Controles
El material proveniente de empréstito deberá controlarse cada 5.000 M3 . El control consistirá en lo siguiente para cada
tipo de material: efectuar una granulometría, determinación de límites de Atterberg y realizar un ensayo
Proctor Modificado.
Los materiales deberán cumplir con lo especificado en el acápite Materiales antes señalado. Las muestras de
suelo que se controlarán, deberán ser elegidas de manera que sean representativas del sector, o acopio que se
esté utilizando.
La compactación de los rellenos se controlará efectuando una determinación de la densidad por cada 1.000
m3, o un mínimo de dos densidades por cada capa compactada.
Las densidades deberán ser determinadas en lugares representativos de la condición promedio de cada capa.
Protección de Coronamiento y de Taludes
El coronamiento de la presa deberá quedar con una contraflecha de un 1% de la altura de la presa y una
inclinación (bombeo), hacia el talud de aguas arriba de 1,5%, con el fin de permitir que las aguas de lluvia
escurran hacia el talud protegido.
La superficie del coronamiento deberá ser protegida con una capa de 10 cm de espesor de estabilizado
compactado, de tamaño máximo 1 1/2".
El talud de aguas arriba se protegerá contra el oleaje con una capa de botones o enrocado de 0,30 m de
espesor. Los botones tendrán un tamaño comprendido entre 6" y 10". Esta protección deberá alcanzar hasta
la cota correspondiente al nivel de aguas máximo de crecida en el embalse.
El talud de aguas abajo deberá protegerse de la erosión superficial que causan las lluvias, mediante vegetación
tipo arbustivo, apta para el clima de la zona en que se construirá el embalse.
Hormigones
Se empleará hormigón H30 y H25 con resistencia mínima a los 28 días de 300 y 250 kg/cm 2 respectivamente.
Se exige que el grado de confiabilidad sea, como mínimo, 90%.
Moldajes
Se empleará madera de pino o álamo debidamente cepillado por las caras internas que estarán en contacto con
el agua.
Armadura
Se empleará barras de acero para reforzar los hormigones, tipo A44-28H, respetando las indicaciones
señaladas en los planos.
Acero en Tubería
Se empleará acero tipo A37-24 con las dimensiones señaladas en los planos.
Pintura
Todas las estructuras de acero se pintarán, como mínimo, con dos manos de anticorrosivo y una mano de
esmalte, además de los tratamientos que recomiendan los fabricantes y normas correspondientes.
E. Cubicaciones de las Obras Tipo y Precios Unitarios
Las cubicaciones de los embalses para alturas de: 5,0;7,5; 10; 12,5 y 15,0 m; que corresponde a los
volúmenes 100.000 m3, 300.000 m3, 1.000.000 m3, 2.000.000 m3 y 3.300.000 m3 respectivamente, se entregan
en el Cuadro II E - 01 del Anexo.
Los precios unitarios empleados corresponden a los mismos aplicados en el Capítulo I para embalses de
regulación corta, a excepción del ítem “Suministro y Transporte de Roca”.
F. Costos de Inversión de las Obras Tipo
En base a las cubicaciones de las obras y precios unitarios señalados en el punto E, se obtienen los costos de
inversión de los embalses de regulación interanual.
Estos precios unitarios son válidos para las Regiones V, VI, Vil y Metropolitana.
Presupuestos Detallados
En el Anexo se incluyen los presupuestos detallados de construcción de los embalses. Estos presupuestos
incluyen los costos directos, más un 35% por concepto de gastos generales y utilidad. No se incluye el
impuesto al valor agregado, IVA.
Los presupuestos II F - 0 1 hasta II F - 05 del Anexo corresponden a los embalses de regulación interanual.
Curvas de Costos
En base a los presupuestos indicados en el párrafo anterior, en la Figura II - 08 se muestra la curva de costos,
obtenida con los costos totales de los embalses de regulación interanual en todo el rango de diseño
considerado en este manual.
G. Costos anuales
Los costos anuales de operación, mantención y reposición para el funcionamiento de embalses de regulación
interanual, en un sistema de riego, son los que se indican a continuación:
Costos anuales de operación
Los costos de operación anual corresponden a las remuneraciones de los operadores, que hacen funcionar las
obras de entrega y descarga de los embalses, más todos los gastos de insumos necesarios para la operación.
De acuerdo a lo anterior, los costos de operación anual estimados se incluyen en el Cuadro II G - 0 1 del
Anexo.
Costos Anuales de Mantenimiento
Los costos anuales de mantenimiento, para el caso de embalses de regulación interanual, corresponden en
general a gastos de mano de obra, piezas de repuestos y de pintura antióxido.
En base a lo anterior, los costos anuales de mantenimiento estimados se incluyen en el Cuadro II G - 02 del
Anexo.
Costos Anuales de Reposición
Con el objeto que el inversionista pueda determinar los costos anuales de reposición, con la tasa de interés que
corresponda, para completar su evaluación económica, en el Cuadro 11 G - 03 del
Anexo se entrega la vida útil de los elementos, u obras que se deben reponer del embalse de regulación
interanual durante el horizonte de evaluación.
Las obras o elementos presentados en el cuadro d'eberán reemplazarse al término de su vida útil.
Anexo Cuadros
Cuadro II C-01
Selección del Periódo de Retorno
Categoría de
Embalse
A
B
C
Capacidad de almacenamiento
Altura de la Presa
50.000 – 1.500.000 m3
1.500.000 – 50.000.000 m3
>50.000 m3
>5 m y <12 m
>12 t >30 m
>30 m
Período de Retorno
Mínimo
250 años
500 años
1.000 años
Fuente: Reglamento para Obras Hidráulicas, Dirección General de Aguas, Ministerio de Obras Públicas
Cuadro II C-02
Coeficiente de Escurrimiento, C.
Factor a seleccionar
1. Relieve del Terreno
Muy accidentado
Pendiente >30%
Accidentado
Pendiente >10% y <30%
Ondulados
Pendiente >5% y <10%
Llanos
Pendiente <5%
2. Permeabilidad del suelo
Muy permeable (arena)
Bastante permeable (normal)
Bastante impermeable (arcilla)
Muy impermeable (roca)
3. Vegetación
Ninguna
Poca, menos de 10% de la superficie
Bastante, hasta 50% de la superficie
Mucha, hasta 90% de la superficie
4. Capacidad de almacenaje de agua
Ninguna
Poca
Bastante
Mucha
Kij
Kij del Factor seleccionado
40
K1j
30
20
10
5
10
15
20
K2j
20
15
10
5
K3j
20
15
10
5
K4j
Suma Kij
Valor estimado de C
0.20-0.35
0.35-0.50
0.50-0.65
0.65-0.80
Suma Kij
25-30
30-50
50-75
75-100
Fuente: Manual de Carreteras, Dirección de Vialidad, Min. Obras Públicas
Cuadro II E-01
Cubicación
Embalses de regulación de aguas pluviales
Item
Designación
Unidad
5
I
II
II.1
II.2
II.3
II.4
II.5
III
III.1
III.2
III.3
III.4
III.5
III.6
III.6.1
III.6.2
III.7
III.7.1
III.7.2
IV
IV.1
IV.2
IV.2.1
IV.2.2
IV.3
IV.3.1
IV.3.2
IV.3.3
IV.4
IV.4.1
IV.4.2
IV.4.3
Instalación de Faenas
Muro
Fundación
Terraplén
Enrocado
Filtro drenaje
Estabilizado
Vertedero
Excavación
Relleno
Hormigón H30 N.C. 90%
Enfierradura A44-28H
Moldaje recto
Dados dispersor
Hormigón H25 N.C. 90%
Moldaje recto
Pedraplén
Material pétreo
Hormigón 255 kg cm/m3
Obra Toma
Tubo de acero Yoder
Dado de refuerzo H30
Armadura Dado A44-28H
Moldaje Dado
Cámara de entrada
Hormigón H25 N.C. 90%
Moldaje recto
Enfierradura A44-28H
Cámara de salida
Hormigón H25 N.C. 90%
Moldaje recto
Enfierradura A44-28H.
Altura del muro (m)
7,5
10
12,5
1
1
1
15
Gl
1
1
m3
m3
m3
m3
m3
569
4625
303
80
27
1776
12088
627
319
55
3815
22589
975
791
89
6690
35696
1334
1689
131
9832
50552
1615
3000
180
m3
m3
m3
kg
m2
6395
85
60
3000
160
7867
159
112
5600
296
10829
244
172
8600
456
13112
329
232
11600
616
16071
427
301
15050
798
m3
m2
31
160
46
239
69
359
92
479
116
599
m3
m3
410
136
459
153
600
200
679
226
798
266
ml
m3
kg
m2
30
12
301
39
40
21
495
64
55
31
722
94
65
47
1005
130
75
62
1275
165
m3
m2
kg
1.9
17
135
2
19
142
2
20
142
2.2
22
156
2.3
23
164
m3
m2
kg
7.2
67
512
7.2
6.7
512
7.3
68
519
8.3
79
590
8.3
79
590
Presupuesto II F-01
Embalse de Regulación Interanual
Item
I
II
II.1
II.2
II.3
II.4
II.5
III
III.1
III.2
III.3
III.4
III.5
III.6
III.6.1
III.6.2
III.7
III.7.1
III.7.2
IV
IV.1
IV.2
IV.2.1
IV.2.2
IV.3
IV.3.1
IV.3.2
IV.3.3
IV.4
IV.4.1
IV.4.2
IV.4.3
IV.4.4.
IV.4.5
IV.4.6
IV.4.7
V = 100.000 m3
Designación
Unidad
Cantidad
1
Instalación de Faenas
Gl
Muro
Fundación
m3
569
Terraplén
m3
4625
Enrocado
m3
303
Filtro drenaje
m3
80
Estabilizado
m3
27
Vertedero
Excavación
m3
6395
Relleno
m3
85
Hormigón H30 N.C. 90%
m3
60
Enfierradura A44-28H
kg
3000
Moldaje recto
m2
160
Dados dispersor
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
31
Moldaje recto
m2
160
Pedraplén
Material pétreo
m3
410
Hormigón 255 kg cm/m3
m3
136
Obra Toma
Tubo de acero Yoder D = 10”
ml
30
Dado de refuerzo H30
m3
12
Armadura Dado A44-28H
kg
301
Moldaje Dado
m2
39
Cámara de entrada
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
1,9
Moldaje recto
m2
17
Enfierradura A44-28H
kg
135
Cámara de salida
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
7,2
Moldaje recto
m2
67
Enfierradura A44-28H
kg
512
Válvula regulación D=10”
N°
1
Válvula de corta D=10”
N°
1
Piezas especiales D=10”
Gl
1
Rejilla
Gl
1
Costo Directo
Gastos Generales y utilidades (35%)
Costo total
P.U.
758,67
Costo US$
758,67
9,41
9,41
69,18
12,64
15,80
5.354,29
43.521,25
20.961,54
1.011,20
426,60
9,41
3,46
107,27
1,14
6,18
60.176,95
294,10
6.436,20
3.420,00
988,80
97,50
6,18
3.022,50
988,80
9,35
67,36
3.833,50
9.160,96
671,16
3,46
1,14
6,18
20.134,80
41,52
343,14
241,02
97,50
6,18
1,14
185,25
105,06
153,90
97,50
6,18
1,14
948,31
400,92
988,31
253,41
US$
US$
US$
702,00
414,06
583,68
948,31
400,92
988,31
253,41
185.850,74
65.047,76
280.898,50
Presupuesto II F-02
Embalse de Regulación Interanual
Item
I
II
II.1
II.2
II.3
II.4
II.5
III
III.1
III.2
III.3
III.4
III.5
III.6
III.6.1
III.6.2
III.7
III.7.1
III.7.2
IV
IV.1
IV.2
IV.2.1
IV.2.2
IV.3
IV.3.1
IV.3.2
IV.3.3
IV.4
IV.4.1
IV.4.2
IV.4.3
IV.4.4.
IV.4.5
IV.4.6
IV.4.7
V = 300.000 m3
Designación
Unidad
Cantidad
1
Instalación de Faenas
Gl
Muro
Fundación
m3
1776
Terraplén
m3
12088
Enrocado
m3
627
Filtro drenaje
m3
319
Estabilizado
m3
55
Vertedero
Excavación
m3
7867
Relleno
m3
159
Hormigón H30 N.C. 90%
m3
112
Enfierradura A44-28H
kg
5600
Moldaje recto
m2
296
Dados dispersor
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
46
Moldaje recto
m2
239
Pedraplén
Material pétreo
m3
459
Hormigón 255 kg cm/m3
m3
153
Obra Toma
Tubo de acero Yoder D = 10”
ml
40
Dado de refuerzo H30
m3
21
Armadura Dado A44-28H
kg
495
Moldaje Dado
m2
64
Cámara de entrada
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
2
Moldaje recto
m2
19
Enfierradura A44-28H
kg
142
Cámara de salida
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
7,2
Moldaje recto
m2
6,7
Enfierradura A44-28H
kg
512
Válvula regulación D=16”
N°
1
Válvula de corta D=16”
N°
1
Piezas especiales D=16”
Gl
1
Rejilla
Gl
1
Costo Directo
Gastos Generales y utilidades (35%)
Costo total
P.U.
2.276,01
Costo US$
2.276,01
9,41
9,41
69,18
12,64
15,80
16.712,16
113.748,08
43.375,86
4.032,16
869,00
9,41
3,46
107,27
1,14
6,18
74.028,47
550,14
12.014,24
6.384,00
1.829,28
97,50
6,18
4.485,00
1.477,02
9,35
67,36
4.291,65
10.306,08
671,16
3,46
1,14
6,18
26.846,40
72,66
564,30
395,52
97,50
6,18
1,14
195,00
117,42
161,88
97,50
6,18
1,14
2.258,98
1.238,12
2.092,74
253,41
US$
US$
US$
702,00
41,41
583,68
2.258,98
1.238,12
2.092,74
253,41
331.902,67
116.165,93
448.068,60
Presupuesto II F-03
Embalse de Regulación Interanual
Item
I
II
II.1
II.2
II.3
II.4
II.5
III
III.1
III.2
III.3
III.4
III.5
III.6
III.6.1
III.6.2
III.7
III.7.1
III.7.2
IV
IV.1
IV.2
IV.2.1
IV.2.2
IV.3
IV.3.1
IV.3.2
IV.3.3
IV.4
IV.4.1
IV.4.2
IV.4.3
IV.4.4.
IV.4.5
IV.4.6
IV.4.7
V = 1.000.000 m3
Designación
Unidad
Cantidad
1
Instalación de Faenas
Gl
Muro
Fundación
m3
3815
Terraplén
m3
22589
Enrocado
m3
975
Filtro drenaje
m3
791
Estabilizado
m3
89
Vertedero
Excavación
m3
10829
Relleno
m3
244
Hormigón H30 N.C. 90%
m3
172
Enfierradura A44-28H
kg
8600
Moldaje recto
m2
456
Dados dispersor
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
69
Moldaje recto
m2
359
Pedraplén
Material pétreo
m3
600
Hormigón 255 kg cm/m3
m3
200
Obra Toma
Tubo de acero Yoder D = 10”
ml
55
Dado de refuerzo H30
m3
31
Armadura Dado A44-28H
kg
722
Moldaje Dado
m2
94
Cámara de entrada
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
2
Moldaje recto
m2
20
Enfierradura A44-28H
kg
142
Cámara de salida
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
7,3
Moldaje recto
m2
68
Enfierradura A44-28H
kg
519
Válvula regulación D=18”
N°
1
Válvula de corta D=18”
N°
1
Piezas especiales D=18”
Gl
1
Rejilla
Gl
1
Costo Directo
Gastos Generales y utilidades (35%)
Costo total
P.U.
7.586,70
Costo US$
7.586,70
9,41
9,41
69,18
12,64
15,80
35.899,15
212.562,49
67.450,50
9.998,24
1.406,20
9,41
3,46
107,27
1,14
6,18
101.900,89
844,24
18.450,44
9.804,00
2.818,08
97,50
6,18
6.727,50
2.218,62
9,35
67,36
5.610,00
13.472,00
671,16
3,46
1,14
6,18
36.913,80
107,26
823,08
580,92
97,50
6,18
1,14
195,00
123,60
161,88
97,50
6,18
1,14
2.689,25
2.267,95
2.366,49
272,91
US$
US$
US$
711,75
420,24
591,66
2.689,25
2.267,95
2.366,49
272,91
544.974,84
190.741,19
735.716,03
Presupuesto II F-04
Embalse de Regulación Interanual
Item
I
II
II.1
II.2
II.3
II.4
II.5
III
III.1
III.2
III.3
III.4
III.5
III.6
III.6.1
III.6.2
III.7
III.7.1
III.7.2
IV
IV.1
IV.2
IV.2.1
IV.2.2
IV.3
IV.3.1
IV.3.2
IV.3.3
IV.4
IV.4.1
IV.4.2
IV.4.3
IV.4.4.
IV.4.5
IV.4.6
IV.4.7
V = 2.000.000 m3
Designación
Unidad
Cantidad
1
Instalación de Faenas
Gl
Muro
Fundación
m3
6690
Terraplén
m3
35696
Enrocado
m3
1334
Filtro drenaje
m3
1689
Estabilizado
m3
131
Vertedero
Excavación
m3
13112
Relleno
m3
329
Hormigón H30 N.C. 90%
m3
232
Enfierradura A44-28H
kg
11600
Moldaje recto
m2
616
Dados dispersor
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
92
Moldaje recto
m2
479
Pedraplén
Material pétreo
m3
679
Hormigón 255 kg cm/m3
m3
226
Obra Toma
Tubo de acero Yoder D = 10”
Ml
65
Dado de refuerzo H30
M3
47
Armadura Dado A44-28H
kg
1005
Moldaje Dado
m2
130
Cámara de entrada
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
2,2
Moldaje recto
m2
22
Enfierradura A44-28H
kg
156
Cámara de salida
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
8,3
Moldaje recto
m2
79
Enfierradura A44-28H
kg
590
Válvula regulación D=24”
N°
1
Válvula de corta D=24”
N°
1
Piezas especiales D=24”
Gl
1
Rejilla
Gl
1
Costo Directo
Gastos Generales y utilidades (35%)
Costo total
P.U.
15.173,40
Costo US$
15.173,40
9,41
9,41
69,18
12,64
15,80
62.952,90
335.899,36
92.286,12
21.348,96
2.069,80
9,41
3,46
107,27
1,14
6,18
123.383,92
1.138,34
24.886,64
13.224,00
3.806,88
97,50
6,18
8.970,00
2.960,22
9,35
67,36
6.348,65
15.223,36
671,16
3,46
1,14
6,18
43.625,40
162,62
1.145,70
803,40
97,50
6,18
1,14
214,50
135,96
177,84
97,50
6,18
1,14
4.116,60
4.305,33
3.391,18
321,64
US$
US$
US$
809,25
488,22
672,60
4.116,60
4.305,33
3.391,18
321,64
790.042,79
276.514,98
1.066.557,77
Presupuesto II F-05
Embalse de Regulación Interanual
Item
I
II
II.1
II.2
II.3
II.4
II.5
III
III.1
III.2
III.3
III.4
III.5
III.6
III.6.1
III.6.2
III.7
III.7.1
III.7.2
IV
IV.1
IV.2
IV.2.1
IV.2.2
IV.3
IV.3.1
IV.3.2
IV.3.3
IV.4
IV.4.1
IV.4.2
IV.4.3
IV.4.4.
IV.4.5
IV.4.6
IV.4.7
V = 3.300.000 m3
Designación
Unidad
Cantidad
1
Instalación de Faenas
Gl
Muro
Fundación
m3
9832
Terraplén
m3
50552
Enrocado
m3
1615
Filtro drenaje
m3
3000
Estabilizado
m3
180
Vertedero
Excavación
m3
16071
Relleno
m3
427
Hormigón H30 N.C. 90%
m3
301
Enfierradura A44-28H
kg
15050
Moldaje recto
m2
798
Dados dispersor
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
116
Moldaje recto
m2
599
Pedraplén
Material pétreo
m3
798
Hormigón 255 kg cm/m3
m3
266
Obra Toma
Tubo de acero Yoder D = 10”
Ml
75
Dado de refuerzo H30
m3
62
Armadura Dado A44-28H
kg
1275
Moldaje Dado
m2
165
Cámara de entrada
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
2,3
Moldaje recto
m2
23
Enfierradura A44-28H
kg
164
Cámara de salida
Hormigón H25 N.C. 90%
m3
8,3
Moldaje recto
m2
79
Enfierradura A44-28H
kg
590
Válvula regulación D=28”
N°
1
Válvula de corta D=28”
N°
1
Piezas especiales D=28”
Gl
1
Rejilla
Gl
1
Costo Directo
Gastos Generales y utilidades (35%)
Costo total
P.U.
25.036,11
Costo US$
25.036,11
9,41
9,41
69,18
12,64
15,80
92.519,12
475.694,32
111.725,70
37.920,00
2.844,00
9,41
3,46
107,27
1,14
6,18
151.228,11
1.477,42
32.288,27
17.157,00
4.931,64
97,50
6,18
11.310,00
3.701,82
9,35
67,36
7.461,30
17.917,76
671,16
3,46
1,14
6,18
50.337,00
214,52
1.453,50
1.019,70
97,50
6,18
1,14
224,25
142,14
186,96
97,50
6,18
1,14
5.696,78
4.694,94
4.053,92
321,64
US$
US$
US$
809,25
488,22
672,60
5.696,78
4.694,94
4.053,92
321,64
1.063.527,99
372.234,80
1.435.762,79
Cuadro II G-01
Costos anuales de operación (US$)
Tipos de Embalses
Altura máxima de Muro
(m)
5,0-10,0
10,1-15,0
Remuneraciones
Operadores
US$
2.000
3.000
Cuadro II G-02
Costos anuales de mantenimiento (US$)
Tipos de Embalses
Altura máxima de Muro
(m)
5,0-10,0
10,1-15,0
Costos Anual de
Mantenimiento
US$
400
500
Cuadro II G-03
Vida útil de obras o elementos
Obra o elemento
Obra de Hormigón
Tuberías Metálicas
Válvulas
Rejillas
Vida útil
(años)
40
30
20
10
Gastos en Insumos
US$
150
200
Costos Anuales de
Operación
US$
2.150
3.200