Universidad Tecnológica Nacional Facultad Regional Bahía Blanca Departamento de Ing. Mecánica Mecánica Racional TRABAJO FINAL Alumnos: Leonardo Asad. Hernán Dello Russo. Profesor: Dr. Ing. Liberto Ercoli. -2011- Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Índice Índice ............................................................................................................................................. 1 Análisis del movimiento de rolido de un barco ........................................................................... 2 Determinación de altura metacéntrica .................................................................................. 3 Ecuación diferencial del movimiento, solución y frecuencia natural resultante .................. 5 Problema de aplicación: determinación del período ............................................................. 8 Estabilización de rolido................................................................................................................. 9 Movimiento Giroscópico: precesión uniforme ....................................................................... 9 Estabilizador de rolido tipo “sperry” .................................................................................... 12 Unidad estabilizadora de aletas............................................................................................ 14 Aplicaciones .................................................................................................................. 20 Ejercicio de aplicación numérica ................................................................................................ 22 Mecánica analítica ...................................................................................................................... 25 Ejercicio................................................................................................................................. 26 Bibliografía .................................................................................................................................. 31 1 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Análisis del movimiento de rolido de un barco. Figura 1 En primer lugar suponemos al barco flotando en aguas tranquilas donde no hay perturbaciones (Figura 1.a). Consideramos a W como el peso del barco y como la fuerza de empuje. Ya que el sistema se encuentra en equilibrio (estabilidad vertical), no existe una aceleración que modifique el estado del barco por lo tanto la sumatoria de fuerzas verticales es igual a cero. Si consideramos las fuerzas actuantes nos quedaría de la siguiente manera: Cuando el cuerpo gira el centroide del volumen del líquido desplazado se mueve a una nueva ubicación C’ (Figura 1.b). Si C’ se mueve suficientemente lejos, se desarrolla un momento restaurador y el cuerpo está estable, como se muestra. Esto queda determinado por la altura metacéntrica (h) definida como distancia de G al punto de intersección de la fuerza de empuje antes de la rotación con la fuerza de empuje después de la rotación, denominado metacentro (M). Su ubicación depende de la configuración geométrica de la nave. Si h es positiva, como se muestra, el cuerpo está estable; si h es menor a cero (M queda debajo de G) el cuerpo esta inestable, por lo tanto es uno de los puntos importantes en el diseño de la nave. 2 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Deducción de la altura metacéntrica: Figura 2 Para la determinación de la altura metacéntrica primero debemos definir los siguientes parámetros: L= La longitud del cuerpo. = Es el volumen original bajo el agua, es decir este corresponde al área encerrada entre los puntos AEJF multiplicada por L. = Es la porción de volumen agregada al volumen original. En otras palabras podríamos decir que es el volumen que se sumerge conformado por el área DOE por la longitud transversal L. = Es la porción de volumen restada del volumen original. En otras palabras podemos decir que es el volumen que emerge conformado por el área AOB por la longitud L. = Es el volumen total sumergido conformado por Para localizar el centroide del volumen compuesto se toman momentos de la siguiente manera: Si observamos en la figura 2 podemos ver la distancia es igual a cero, con la cual obtenemos Representando lo anterior a través de integrales nos quedaría: Si: 3 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Reemplazando los diferenciales de volumen en la ecuación del centroide obtenemos: (1) Donde Io es el momento de segundo orden (momento de inercia) del área al nivel de la línea de flotación en torno a un eje que pasa por el origen 0. Si tenemos que L es una longitud constante podemos obtener la siguiente expresión: Reemplazando en (1): Teniendo en cuenta la figura 2 podemos obtener una expresión de la altura metacéntrica como la siguiente: 4 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Ecuación diferencial del movimiento, solución y frecuencia natural resultante. Figura 3 Consideremos a la nave un sistema vibratorio, porque cuando se retira de su posición de equilibrio muestra una tendencia a volver a ella (Figura 3.a y 3.b). Supongamos que no existe amortiguamiento. Para pequeños valores del ángulo la posición de M es independiente de . El par de restitución es y o ya que es lo suficientemente pequeño . Mediante la acción de este par, la nave oscilará con respecto al eje longitudinal. Sea el momento de inercia con respecto a ese eje (el subíndice representa la nave), el principio de Newton se puede escribir como: Si sabemos que es la aceleración angular entonces esta la podríamos reemplazar por , y la ecuación nos quedaría de la siguiente forma: Acomodando los términos nos quedaría la siguiente ecuación diferencial homogénea: ; (2) (2) representa la ecuación diferencial para un sistema no amortiguado con un solo grado de libertad, cuya resolución es la siguiente: Sea: ; ; Reemplazando en (2): 5 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Como consecuencia obtenemos que: Para eliminar la parte imaginaria proponemos: Realizando una sustitución obtenemos: De esta manera mantenemos A y B complejas, pero C1 y C2 son reales, lo que nos permite tener una función real como solución a nuestro problema. Así reemplazando obtenemos: ; (3) Las constantes C1 y C2 se determinan a partir de las condiciones iniciales del problema. En el caso más general, las condiciones iniciales son: Luego de (3) obtenemos: 6 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. C1 = φ0 Tenemos así la solución del problema con valores iniciales, la cual es: ; (4) De la (4), podemos observar que la frecuencia circular viene dada por denotar , llamándose en éste caso y es costumbre frecuencia circular natural del sistema. Se llama natural porque es la frecuencia propia con que vibra el sistema al dejarlo libre, luego de perturbarlo. Vamos ahora a dar otra forma de expresar (4) para poder interpretar mejor las conclusiones. Sea: Siendo: Figura 4. Luego obtenemos: Es decir (4) se transforma en: ; (5) La (5) nos permite asegurar que un ciclo de movimiento se efectúa cuando un T vario 2πrad. O sea, que el periodo T, verifica: Como la frecuencia es , resulta que la frecuencia natural del sistema viene dada por: 7 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. En conclusión el movimiento del sistema es armónico. Problema de aplicación: determinación del período. Para la sección cuadrada equivalente de la figura 5, la altura h del metacentro es 0.9m. Calcular el periodo T de la oscilación del buque. Figura 5. Dados: = mg = 0.9 (m) = = (m2) = Ahora vamos a calcular la frecuencia natural del sistema. (rad/seg) Por último calculamos el período de vibración T con que oscilara el buque: (seg) 8 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Estabilización del rolido En el caso que la nave se encuentre en un mar picado, las olas van a ejercer sobre la misma un par variable, más o menos periódicamente. Esa perturbación puede considerarse armónica y tendría la forma de T0sen(ωt) que podrá escribirse en el segundo miembro de la ecuación (2). A medida que la frecuencia ω se aproxime a la frecuencia natural ωn del mecimiento del barco, las oscilaciones pueden ser sumamente grandes. En mares muy picados se ha observado que el ángulo alcanza una magnitud de 20°. Por lo tanto, es necesario amortiguar estas oscilaciones mediante algún sistema de control. Hay una extensa cantidad de sistemas de estabilización de rolido en buques, pero nosotros nos vamos a centrar solo en aquellos que comprendan la utilización de giróscopos para su funcionamiento. A continuación vamos a describir la teoría del movimiento giroscópico para luego pasar a explicar los sistemas más utilizados en la estabilización de buques. Movimiento giroscópico: precesión uniforme. Centraremos nuestra atención en éste caso particular ya que los tipos habituales y útiles del movimiento giroscópico se dan cuando el eje de un rotor que gira a velocidad constante da vueltas a velocidad constante alrededor de otro eje (movimiento de precesión). Consideraremos la rotación de un cuerpo simétrico en torno a su centro de masa G que se tomaría como origen de coordenadas, tal como se indica en el giróscopo de suspensión cardan de la figura siguiente: Figura 6. Se observa que los ejes x e y son principales de inercia para el punto G, e independientemente de la rotación de los ejes o de la rotación del cuerpo en torno al eje z, los mismos permanecen 9 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. constantes con el tiempo. Convendremos en llamar Izz al momento de inercia principal, respecto del eje de rotación propia y llamaremos I a los momentos de inercia respecto de los otros ejes, los cuales serán iguales entre sí. Para deducir las ecuaciones que rigen este tipo de movimiento se emplea la ecuación general del momento cinético o ecuación de Euler para el caso de cuerpo rígido, aplicándola a un cuerpo sobre su eje de simetría de revolución. Ecuación de Euler: Donde es el momento de todas las fuerzas exteriores respecto del centro de momento G, es la rotación de la terna relativa y es el momento cinético del cuerpo. El término entre corchetes representa la variación del momento cinético del cuerpo con respecto a la terna relativa, y el producto vectorial representa la parte debida a los cambios de dirección de las componentes de . Antes de aplicar las ecuaciones anteriormente citadas introducimos un sistema de coordenadas que ofrezcan una descripción natural del problema considerado. Éstas coordenadas son los ángulos de Euler que describiremos a continuación: = spin o rotación propia. =precesión. =nutación. Representados gráficamente quedan de la siguiente manera: Figura 7. 10 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Los ángulos θ y ψ especifican completamente la posición del eje del rotor, y el desplazamiento angular del rotor está especificado por el ángulo φ. Aplicando el nuevo sistema coordenado nos quedan las ecuaciones de Euler para un movimiento giroscópico sometido a un sistema de fuerzas cualquiera. Las ecuaciones resultantes son las siguientes: Ahora vamos a examinar el caso particular de precesión uniforme. Las condiciones que se cumplen son: De las ecuaciones de Euler se obtiene: Lo que significa que al aplicar un momento respecto al punto O según una dirección normal al plano que determinan la rotación propia y la precesión se logra poner al giróscopo en precesión estable. Un caso muy común y que tiene su aplicación en la estabilización de buques es en el que denominado precesión estable normal. O vectorialmente: En la siguiente figura se muestran tres orientaciones de los vectores. 11 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Figura 8. Así, mediante la precesión controlada de un giroscopio de gran tamaño montado en un buque se consigue producir un momento giroscópico capaz de contrarrestar el balanceo del buque en el mar. Estabilizador de rolido del tipo “Sperry” Figura 9. 12 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. La utilidad de un giroscopio como estabilizador se basa en que el eje constante del mismo compensa los movimientos del barco, y reduce su tendencia al balanceo. En 1908, utilizando este principio, Sperry inventó el giroscopio direccional. Este giróscopo posee un eje BB que pasa por el centro de gravedad. El engranaje C hace las veces de freno al acoplarse mediante un piñón al eje de un motor de corriente continua D. Además del giróscopo principal, también posee un giróscopo piloto, con una dimensión total de aproximadamente 12 cm, siendo una réplica exacta del giróscopo principal. La única diferencia es que en el giróscopo piloto no existe el engranaje C, en lugar de este se tiene un par de contactos eléctricos d1 y d2, los cuales se disponen uno delante y otro detrás del marco del rotor. La forma de operar del este giróscopo es la siguiente: cuando el barco experimenta una velocidad de balanceo en el sentido de las manecillas del reloj (visto desde la popa) la parte superior del marco del rotor piloto se acelera hacia el frente de la nave cerrando el contacto d2. Esta sección acciona los reguladores eléctricos que originan la precesión del motor D, de manera que haga girar el marco con respecto al eje BB en la misma dirección que el marco piloto. Es decir, la parte superior del marco principal se mueve hacia el frente de la nave. Esto requiere un par M torsional en el sentido de las manecillas del reloj, que origina una reacción en el sentido contrario en el marco del rotor principal, y por consecuencia en la nave. Como resultado vemos que el giróscopo principal origina un par torsional sobre el barco que se opone a la velocidad del balanceo, contrarrestando de esta forma el mecimiento con mayor efectividad. Tan pronto como la velocidad del balanceo del barco se hace cero, el par del piloto desaparece y el rotor piloto vuelve a su posición neutral ya que es empujado por dos resortes (e). El piloto se saldrá de su posición de equilibrio solamente cuando el vaivén adquiera una velocidad. Así siempre habrá un par actuando sobre la nave en oposición a la velocidad instantánea de vaivén, debido a que el par estará siempre en contra de la velocidad angular, y destruirá la máxima cantidad de energía del movimiento de balanceo. Hemos visto que la dirección de la precesión deseada del giróscopo principal, es la misma que la del giro piloto libre, lo que significa que el motor D hace girar el giróscopo principal en la misma dirección que lo haría por sí solo, si estuviera en libertad de moverse sobre los cojinetes B. pero puede verificarse que si existiera esta libertad, el giróscopo principal tendría una precesión rápida en forma acelerada y alcanzaría =90º en una pequeña fracción del período de balanceo. En esta posición de balanceo dejaría de influir el giróscopo. Por lo tanto, el motor D no empuja al giróscopo principal, sino que actúa como freno del mismo, manteniendo la velocidad de precesión baja, a un valor adecuado. En las instalaciones reales el giróscopo tiene su eje AA horizontal y al revés de la nave, mientras que el eje BB de su marco es vertical. La recta que une a los contactos d1 y d2 permanece paralela al eje longitudinal de la nave, al igual que antes. Los giróscopos estabilizadores de Sperry se han instalado con bastante éxito en muchos yates. Sus usos en el transatlántico italiano “Conte di Savoia” demostró que un fuerte balanceo se podía amortiguar con efectividad mediante este dispositivo. Pero en las poderosas tormentas del Atlántico, se encontró que tan solo una ola inclinaba el barco bajo un ángulo de 17º; y, 13 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. puesto que la potencia del giróscopo es solamente suficiente para girar al barco dos grados, el mayor ángulo de inclinación con y sin estabilizador no difería materialmente. Un giróscopo que mantuviera a la nave equilibrada en los momentos más adversos, resultaría prácticamente imposible, ya que este tendría que ser demasiado grande, del orden del 5% del peso total de la nave. Unidad estabilizadora de aletas La función del estabilizador de aletas es aplicar un amortiguamiento artificial al casco del buque mediante la generación de un par de torsión alrededor del eje de rotación; dicho par va a ser proporcional al balanceo de casco y en el sentido contrario al mismo. Se instala una pareja de aletas por debajo de la línea de flotación de manera que su posición central (normal) permanezca en el plano de agua local neutral del casco. Las alas pueden girar a través de un pequeño ángulo con respecto a su eje longitudinal (de babor a estribor) y, por ende, el ángulo de ataque puede variar y, en consecuencia, variara igualmente la fuerza del empuje hidrodinámico del agua. Figura 10. Por ejemplo, si la aleta hidráulica izquierda (o de babor) tiene un ángulo positivo de ataque grande y un empuje hacia arriba, mientras que la de la derecha (o de estribor) tiene un ángulo de ataque negativo con empuje hacia abajo, presentándose entonces un par hidrodinámico mecedor que, visto desde atrás, será en el sentido de las manecillas del reloj. Si ahora estos ángulos de ataque se cambian constantemente mediante el impulso de un motor (controlado por un giróscopo piloto), de manera que el par de torsión de la nave sea opuesto al de la velocidad de mecimiento, el movimiento del balanceo quedara amortiguado. El sistema de estabilización de un buque está formado por: Una parte mecánica: que son las aletas (móviles) y su parte de mecanismo de articulación o fijación al casco. Una parte hidráulica: compuesta por una bomba para cada aleta y sus correspondientes válvulas y cilindros hidráulicos que mueven la misma. En este caso, el circuito es similar al del timón, pero tenemos dos cilindros de poder de simple efecto por aleta. 14 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Una parte electrónica: que es la encargada de: procesar en forma casi instantánea los datos de velocidad (de la corredera) e inclinación (clinómetro) del buque para producir una orden eléctrica a las unidades hidráulicas que moverán las aletas. Causas de la desestabilización: Figura 11. Donde: M 0 Momento de la ola Pendiente de la ola Angulo de rolido del buque La relación es el índice normalmente usado para evaluar el comportamiento dinámico de un buque que rola. Cuando mayor sea esta relación más sensible a la perturbación va a ser el mismo. 15 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Momentos de rolido que actúan sobre el buque: Figura 12. Las cuplas actuantes son: Momento de la ola: el cual va a ser directamente proporcional a la pendiente que tenga la ola. Cuando aparece esta perturbación, habrá cuatro momentos que se opongan a la misma, los cuales son: Momento estabilizante: este es directamente proporcional al ángulo de rolido del buque. Aquí vale recordar el principio de Arquímedes teniendo en cuenta cómo varía la distancia desde el centro de gravedad del buque a la línea de acción del empuje que realiza el agua sobre el mismo, que pasa por el centro de gravedad del líquido desplazado. Momento de fricción o amortiguamiento entre el fluido y el casco del buque: éste es proporcional a la velocidad de rolido. Surge debido al roce entre capas de fluido cuando el buque comienza a rolar. El agua actúa como amortiguador para el rolido debido a su viscosidad, que es pequeña pero está presente. Momento debido a la inercia del buque: depende de la aceleración de rolido. Momento corrector de las aletas: el cual nos va a indicar el ángulo de ataque que van a tener las aletas en cada instante. El mismo va a corresponder a una cupla que es igual a 16 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Figura 13. Considerando los momentos anteriormente citados y realizando una sumatoria de momentos se puede obtener el ángulo de ataque de las aletas, quedando éste en función de la velocidad del buque, el ángulo de rolido, la pendiente de la ola, la velocidad y aceleración angular de rolido del buque. El sistema consta de dos giróscopos que censan velocidad y ángulo de rolido, que luego son utilizados por el sistema de control para determinar el ángulo de ataque de las aletas correspondiente. La velocidad y aceleración angular de rolido se obtienen de forma indirecta a partir del ángulo de rolido. Con el objeto de evitar que el equipo estabilizador, en caso de una escora permanente (como por ejemplo: el empuje lateral constante del viento o una distribución no uniforme del peso en el casco) intente mantener el buque adrizado, el sistema no utiliza como dato el ángulo φ sino que considera la diferencia entre φ y φ1, siendo este último el ángulo de escora permanente, que corresponde a un ángulo promedio en un determinado intervalo de tiempo. Figura 14. 17 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Diagrama en bloque del sistema de control: Figura 15. El sistema va a emitir una orden al circuito hidráulico de poner a las aletas con un cierto ángulo. Éste ángulo (orden) va a ser el ángulo teórico y a través de la realimentación (3) tenemos como dato el ángulo real que tienen las aletas en todo momento. Ambos valores se restan en el comparador C ( teórico - real). Si esta diferencia es distinta de cero tendremos una señal de error y el circuito hidráulico moverá la respectiva aleta hasta posicionarla de tal manera que dicha señal sea cero. De esta manera, las aletas volverán a moverse cuando se modifique teórico (esto sucede constantemente). Consideraciones importantes: Aunque su peso es pequeño comparado con el de la nave, tiene la desventaja de que aumenta la resistencia al avance del barco en un pequeño porcentaje, de manera que el costo de la parte total del combustible utilizado durante la vida de la nave deberá cargarse en su contra. Esta desventaja se ha superado recientemente instalando aletas retractables, de tal suerte que se utilizan durante el mal tiempo. Debemos mencionar que los estabilizadores giroscópicos trabajan aun cuando la nave está en reposo, no así los estabilizadores de aletas, que dependen para su operación de la velocidad de la nave. La forma “pasiva” o inactiva del sistema en aletas 18 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. se ha usado durante años en forma de quillas, que no son sino burdas aletas acopladas permanentemente a los lados de la nave. Figura 16. Cuando el barco tiene una velocidad hacia delante, no se genera ninguna fuerza de empuje en estas quillas, porque el ángulo de ataque es cero; pero cuando la nave oscila, su propio movimiento oscilatorio induce un ángulo aparente de ataque que origina unas fuerzas de empuje formando un par opuesto a la dirección de la velocidad de balanceo. Las quillas son bastante deficientes para impedir la oscilación cuando el barco está en reposo, pero resultan efectivas con intensidad aproximadamente proporcional al cuadrado de la velocidad cuando la nave avanza. Régimen de funcionamiento: En el siguiente gráfico se representan el ángulo de rolido del buque y el ángulo de incidencia de las aletas en función del tiempo. En el mismo observamos cómo disminuye cuando las aletas están funcionando. El ejemplo corresponde a un buque como lo es el Almirante Irizar donde las aletas son retráctiles. Figura 17. 19 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. En el intervalo I las aletas se encuentran recogida, en el II están extendidas y por último en el III las aletas se encuentran en pleno funcionamientos. Aplicaciones: Este sistema se instaló en algunos destructores británicos durante la última guerra. También el estabilizador de rolido Vosper Thornycroft es utilizado en las corbetas de guerra Meko 140 de diseño alemán y fabricado en el país. 20 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. DIAGRAMA EN BLOCK DEL ESTABILIZADOR DE ROLIDO VOSPER THORNYCROFT: Figura 18. 21 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Ejercicio de aplicación numérica Figura 19. En el giróscopo de eje vertical (rotación propia ) de la figura, el motor A impone un movimiento de precesión a través de la rueda B alrededor de un eje horizontal transversal al barco. La rotación propia del rotor adentro del alojamiento se estabiliza en 960rpm en el sentido que se indica. El rotor pesa 80tn y su radio de giro es de 1,46m. La rueda B gira a 0,32 rad/s. A continuación determinaremos la magnitud del momento ejercido sobre la estructura del casco por el giróscopo y explicar en cuál de los dos sentidos (a) o (b) debería girar el motor para contrarrestar un balanceo del barco hacia babor. Referencias: : velocidad angular de precesión. : velocidad angular del rotor. : momento ejercido por el giróscopo sobre la estructura. : radio de giro del rotor. : momento de inercia con respecto al eje de rotación del rotor `z’. : masa del rotor. 22 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Figura 20. El momento para contrarrestar un balanceo hacia babor debe ser en dirección ), por lo tanto es necesario que la precesión sea en la dirección para que se cumpla el producto vectorial. Figura 21. 23 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Como se muestra en ésta proyección sobre el plano Cálculo del momento , el motor A debe girar en el sentido (b). : = 170528 kg.m2 24 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Mecánica Analítica En el método de la dinámica analítica o de Lagrange se introducen coordenadas generalizadas (qj) en igual cantidad que los grados de libertad del sistema (k). El método de Lagrange reduce todo el campo de la estática, de la dinámica de partículas y de la dinámica de cuerpos rígidos a un solo procedimiento que implica las mismas etapas básicas independientemente del número de masas consideradas, del tipo de coordenadas empleadas (es válido tanto para coordenadas inerciales como para no inerciales), del número de restricciones o vínculos sobre el sistema y de que éstos y el marco de referencia estén o no en movimiento. Por lo tanto, puede ser considerado como un método general que abarca a otros métodos especiales. Este método se basa en magnitudes escalares, las cuales son la energía cinética (e), energía potencial (p), trabajo virtual (δW), y en muchos casos, la función de potencia (P). El ejercicio de aplicación realizado a continuación puede ser resuelto utilizando la ecuación de Lagrange para un punto material bajo fuerzas conservativas, ya que la única fuerza actuante es la del peso del semidisco. Por lo tanto vamos a realizar una breve descripción de esta ecuación. Ecuación de Lagrange para un punto material bajo la acción de fuerzas conservativas: Introduciendo la llamada “función de Lagrange” o “función Lagrangiana” Resulta: Estas k ecuaciones de segundo orden para cada grado de libertad j, darán la ecuación de movimiento del punto material que corresponde a cada grado de libertad. 25 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Ejercicio de Mecánica Analítica En el experimento de la figura 23 se ensaya la respuesta de una embarcación cuya sección transversal se modela mediante un disco semicircular de radio y masa , sometido a los movimientos simultáneos de rolido ( ) y zigzagueo ( ), deseándose verificar que ambos tienen lugar desacoplados entre sí. El semidisco pivotea libremente como un péndulo alrededor del eje . La plataforma de soporte y los pedestales porta cojinetes poseen un momento de inercia respecto del eje , alrededor del cual gira el conjunto, sin par motor y sin frenado. Figura 22. Demostrar analíticamente que el movimiento pendular del semidisco no está afectado por la rotación de la plataforma. En la terna 1,2,3 los ejes del semidisco son principales de inercia. 26 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Velocidades angulares: Cada componente del versor , es uno de los cosenos directores. Momentos de inercia: = momento de inercia del soporte y los pedestales. Calculo de la energía cinética. ; (6) Para nuestro problema la energía cinética queda determinada de la siguiente forma: Ambos sumando se calculan con (6). En los dos sumando el primer y el último termino de la (6) son iguales a cero debido a . Por lo tanto la energía cinética la obtenemos de la siguiente forma: Donde: 27 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Otro método para calcular el . Figura 23. 28 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Figura 24. Calculo de la energía Potencial: Figura 25. 29 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Función de Lagrange: Para : Por lo tanto nos queda: (7) Para : Por lo tanto nos queda: (8) Las ecuaciones (7) y (8) están desacopladas, con lo que se demuestra que ambos parámetros -zizagueo y rolido- son independientes entre sí. Es decir, que el movimiento pendular del semidisco no está afectado por la rotación de la plataforma. 30 Mecánica Racional - Trabajo Final Asad L. – Dello Russo H. Bibliografía: L. Ercoli, Mecánica Racional, Monografía de la cátedra, UTN-FRBB, 2005. J.P. Den Hartog, Mecánica de las vibraciones, CECSA, 1978. J.L. Meriam/L.G. Kraige, Mecánica para Ingenieros: Dinámica, 3ª Edición, Editorial Reverté. Merle C. Potter, Mecánica de los fluidos, 3ª Edición, Prentice Hall 1997. Material suministrado en la vistita realizada a la base naval Puerto Belgrano. Software utilizado: Microsoft Office Word 2007. Solid Edge V14. Microsoft Paint. Agradecimientos: Al Ing. Néstor Ricciuti por organizarnos una visita a los talleres de la Base Naval Puerto Belgrano y por su colaboración en la consecución de información sobre la utilización de giróscopos. 31