Universidad de San Carlos de Guatemala Facultad de Ingeniería Escuela de Ingeniería Civil DISEÑO DE UNA ESCUELA DE 4 AULAS EN EL CASERÍO EL TABLÓN, CANTÓN SAN ANTONIO Y DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO EN LA ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA LUIS FERNANDO TREJO GARCÍA Asesorado por el: Ing. Manuel Alfredo Arrivillaga Ochaeta Guatemala, febrero de 2006 UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA FACULTAD DE INGENIERÍA NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA DECANO Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos VOCAL I VOCAL II Lic. Amahán Sánchez Álvarez VOCAL III Ing. Julio David García Celada VOCAL IV Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz VOCAL V Br. Elisa Yazminda Vides Leiva SECRETARIA Inga. Marcia Ivonne Véliz Vargas TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO DECANO Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos EXAMINADOR Inga. Christa Classon de Pinto EXAMINADOR Ing. Manuel Alfredo Arrivillaga Ochaeta EXAMINADOR Ing. Oswaldo Romeo Escobar Alvarez SECRETARIA Inga. Marcia Ivonne Véliz Vargas UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA FACULTAD DE INGENIERÍA DISEÑO DE UNA ESCUELA DE 4 AULAS EN EL CASERÍO EL TABLÓN, CANTÓN SAN ANTONIO Y DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO EN LA ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA. TRABAJO DE GRADUACIÓN PRESENTADO A LA JUNTA DIRECTIVA DE LA FACULTAD DE INGENIERÍA POR LUIS FERNANDO TREJO GARCÍA ASESORADO POR EL ING. MANUEL ALFREDO ARRIVILLAGA OCHAETA AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL GUATEMALA, FEBRERO DE 2006 HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la Universidad de San Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de graduación titulado: DISEÑO DE UNA ESCUELA DE 4 AULAS EN EL CASERÍO EL TABLÓN, CANTÓN SAN ANTONIO Y DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO EN LA ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA, tema que me fue asignado por la Dirección de Escuela de Ingeniería Civil, con fecha 31 de agosto de 2005 Luis Fernando Trejo García AGRADECIMIENTOS A: Dios: por su bendición en todo momento de mí vida y por brindarme la oportunidad de alcanzar ésta meta. Mis Padres: por el esfuerzo y el apoyo incondicional, con el fin de proporcionarme el recurso para alcanzar mis metas. Ing. Manuel Alfredo Arrivillaga: por su colaboración desinteresada en la asesoría para el desarrollo de éste proyecto. A C T O Q U E D E D I C O A: MIS PADRES: Marvin Estuardo Trejo Salazar Marleni Elizabeth García de Trejo Con todo el amor, mil gracias por su apoyo, este Triunfo es de ustedes. MIS HERMANOS: Marvin Estuardo José Carlos Que mi logro sea un ejemplo y sirva como una fuente De inspiración, para poder alcanzar sus metas. MIS ABUELOS: Amanda Salazar de Trejo Livio Josué Trejo Pineda (Q.E.P.D.) Margoth Mendizábal de García (Q.E.P.D.) Yeri Homero García Salguero (Q.E.P.D.) Gracias por sus sabios consejos. MIS VISABUELAS: Laura Villanueva de Mendizábal Hercilia Pineda de Trejo (Q.E.P.D.) Con mucho cariño y respeto. JUANY CERNA: Con amor, gracias por estar a mi lado siempre y Apoyarme a concluir mi sueño. MIS TÍOS Y PRIMOS: Familia Trejo Salazar Familia García Mendizábal. MIS AMIGOS: A todos en general, que Dios los bendiga. LA FACULTAD DE INGENIERÍA: Por brindarme la oportunidad de educarme en sus aulas. LA UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS ÍNDICE GENERAL ÍNDICE DE ILUSTRACIONES LISTA DE SÍMBOLOS GLOSARIO RESUMEN OBJETIVOS INTRODUCCIÓN V VII IX XIII XV XVII 1. FASE DE INVESTIGACIÓN 1.1 Monografía de la cabecera del municipio de Jutiapa 1 1.1.1.1 Antecedentes históricos 1 1.1.1.2 Localización y ubicación 2 1.1.1.3 Extensión y colindancias 2 1.1.1.4 Vías de comunicación 2 1.1.1.5 Población 3 1.1.1.6 Actividades económicas 3 1.1.1.7 Clima 3 2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL 2.1. Diseño de una escuela en el caserío El Tablón, Jutiapa. 5 2.1.1. Descripción del proyecto 5 2.1.2. Tipo de estructura a utilizar 7 2.1.3. Cargas 7 2.1.3.1. Carga viva 8 2.1.3.2. Carga muerta 8 2.1.3.3. Carga de sismo 8 2.1.4. Elementos de la mampostería reforzada 8 2.1.5. Sistema constructivo 10 2.1.6. Diseño del techo 11 2.1.7. Diseño de los muros 15 2.1.8. Diseño de columnas 20 I 2.1.9 2.2 Diseño del cimiento corrido 21 2.1.10. Diseño de zapatas 24 2.1.11. Presupuesto (Tabla I). 28 2.1.12. Cronograma de actividades (Tabla II) 35 Diseño de drenaje para la aldea El Barreal, Jutiapa. 36 2.2.1. Descripción del proyecto 36 2.2.2. Levantamiento topográfico 36 2.2.3. Topografía 36 2.2.4. Planimetría 38 2.2.5. Altimetría 39 2.2.6. Diseño de drenaje sanitario 40 2.2.6.1. Condiciones generales 40 2.2.6.2. Período de diseño 41 2.2.6.3. Tipo de drenaje a utilizar 42 2.2.6.4. 42 Fórmulas para el cálculo hidráulico 2.2.6.5. Pendiente de los ramales 45 2.2.6.6. Determinación del caudal sanitario 46 2.2.6.7. Datos de diseño 54 2.2.6.8. Diseño del drenaje sanitario del tramo pv 11 -- pv 15 55 2.2.7. Componentes de la red 59 2.2.7.1. Ramales 59 2.2.7.2. Pozos de visita 60 2.2.7.3. Descargas 62 2.2.7.4. Diámetros 66 2.2.8. Aspectos constructivos 67 2.2.8.1. Replanteo y marcación del sistema 67 2.2.8.2. Excavación de zanja 67 2.2.8.3. Colocación de tubería 69 2.2.8.4. Construcción de pozos de visita 69 2.2.8.5. Conexión domiciliar 70 II 2.2.8.6. 2.2.8.7. Prueba de la tubería 72 Relleno y compactación 72 2.2.9. Diseño hidráulico (Tabla V) 73 2.2.10. Presupuesto (Tabla VI) 91 2.2.11. 94 Evaluación socio-económica 2.2.11.1. V.P.N. (valor presente neto) 94 2.2.11.2. T.I.R. (tasa interna de retorno) 96 3. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL 3.1. Marco legal 99 3.2. Impactos ambientales 100 3.3. Plan de gestión ambiental 102 3.4. Medidas de mitigación 103 3.4.1. En construcción 103 3.4.2. En operación 104 3.5. Riesgos y vulnerabilidad 104 CONCLUSIONES 109 RECOMENDACIONES 111 BIBLIOGRAFÍA 113 ANEXOS III IV ÍNDICE DE ILUSTRACIONES FIGURAS 1. Detalle de costanera 12 2. Detalle de viga 13 3. Detalle de zapata 25 4. Área de chequeo a corte simple 26 5. Área de chequeo de punzonamiento 27 6. Planos generales del diseño de una escuela en Caserío El Tablón 127 7. Planos generales del diseño de alcantarillado sanitario de la Aldea El Barreal. 129 TABLAS I. Presupuesto de Escuela del Caserío el Tablón 28 II. Cronograma de actividades de Escuela Caserío el Tablón 35 III. Coeficientes de rugosidad para distintas clases de tubería 54 IV. Ancho libre de zanja según profundidad y diámetro de tubería 68 V. Diseño Hidráulico (drenaje sanitario) 73 VI. Presupuesto de Alcantarillado Sanitario 91 VII Libreta Topográfica 116 V VI LISTA DE SÍMBOLOS r Tasa de crecimiento de la población, expresado en % v Velocidad del flujo en la tubería expresada en m/s V Velocidad a sección llena de la tubería expresada en m/s D Diámetro de la tubería expresada en metros a Área que ocupa el tirante en la tubería expresada en m2 A Área de la tubería (en caso a/A) expresada en m2 A Área del terreno (en caso Q=CIA) expresada en Ha q Caudal de diseño expresado en m3/s Q Caudal a sección llena en tuberías expresada en m3/s v/V Relación de velocidad de fluidos / velocidad a sección llena d/D Relación de profundidad de flujo / profundidad a sección llena a/A Relación de área de flujo / área a sección llena q/Q Relación de caudal / caudal a sección llena m/s Metros por segundo m2 Metros al cuadrado 3 m /s Metros cúbicos por segundo I Intensidad de lluvia C Coeficiente de escorrentía superficial mm/h Milímetros por hora FH Factor de Harmond P Población n Coeficiente de rugosidad R Radio S Pendiente Rh Radio hidráulico Min Mínima Máx Máxima VII P.V.C. Material fabricado a base de cloruro de polivinilo Est Estación P.O. Punto observado Dist Distancia L/hab./día Litros por habitante por día Hab Habitantes S% Pendiente en porcentaje P.V. Pozo de visita qdis Caudal de diseño P.U. Precio unitario INFOM Instituto de Fomento Municipal m3 Metros cúbicos Cant Cantidad U Unidad VIII GLOSARIO Aguas negras El agua que se ha utilizado en actividades domésticas, comerciales o industriales. Candela Fuente donde se reciben las aguas negras provenientes del interior de la vivienda y que conduce éstas mismas, al colector del sistema de drenaje. Caudal de Suma de los caudales que se utilizarán para diseñar un Diseño tramo de alcantarillado. Conexión Tubería que conduce las aguas domiciliar interior de la vivienda, hasta la candela. negras desde el Fórmula de Fórmula para determinar la velocidad de un flujo en un Manning canal abierto; esta fórmula se relaciona con la rugosidad del material con que está construido el canal, la pendiente y el radio hidráulico de la sección. Pozo de visita Estructura subterránea que sirve para cambiar de dirección, pendiente, diámetro, y para iniciar un tramo de tubería. Dotación Estimación de la cantidad de agua que se consume en promedio por habitante diariamente. IX T.I.R. Es la tasa de descuento que hace que el valor presente de una oportunidad de inversión sea igual a cero, o sea el interés que hace que los costos sean equivalentes a los ingresos. Es la tasa interna de retorno. V.P.N. Es el valor presente neto. Se basa en la creencia de que el valor del dinero se ve afectado por el tiempo en que se recibe. Densidad de Relación existente entre el número de viviendas por unidad de Vivienda área Mortero Es una mezcla con materiales aglomerantes utilizada para unir las unidades de mampostería. Concreto Es el material utilizado para fundir el refuerzo de la mampostería, logrando que este trabaje eficientemente Carga Viva Es la carga que deberá soportar la estructura debido al uso u ocupación de la misma. Carga Muerta Comprende todas las cargas de elementos permanentes de la construcción, incluyendo la estructura en sí, pisos, vidrieras, rellenos, tabiques fijos, equipo permanente fijo anclado. Carga de Sismo Estas cargas son las que se conocen con el nombre de cargas laterales; son puramente dinámicas. Una de las características de estas cargas es que su aplicación es en un corto período de tiempo. X Cocode Consejo Comunal de Desarrollo. Mampostería Es la resistencia que ejerce el mortero, la mano de obra y el Block; que también se les dice materiales mampuestos. XI XII RESUMEN Para el presente trabajo de graduación se tiene dos proyectos que son a beneficio de las comunidades pertenecientes al Municipio de Jutiapa, para poder determinarlo se tuvo que realizar un estudio previo, que nos diagnosticó sobre las necesidades de infraestructura y servicios básicos de las aldeas que conforman dicho municipio. Como resultado de esta investigación se determinó que, se deberá atender lo siguiente: Se desarrolló el diseño del sistema de alcantarillado sanitario para la aldea El Barreal del municipio de Jutiapa, Jutiapa; para el efecto, primero se procedió al levantamiento topográfico. Con la información de campo se procedió al diseño hidráulico, para lo cual, fueron consideradas las normas generales para el diseño de redes de alcantarillado sanitario y otros parámetros, como período de diseño, caudal de diseño, tipo de tubería a utilizar, comprobación de las relaciones hidráulicas d/D, q/Q y v/V. Posteriormente, se elaboró el juego de planos y el presupuesto del mismo. El caserío el Tablón, cantón San Antonio, tiene como prioridad máxima, la construcción de una escuela de cuatro aulas con su respectivo módulo de letrinas. Para lo cual se hizo el estudio técnico correspondiente que incluye el diseño del techo de estructura metálica, diseño de muros con sus respectivas soleras hidrófugas, intermedias y la final; también se realizó el diseño de columnas, diseño de cimiento corrido y el diseño de las zapatas. Dentro de lo concerniente al trabajo técnico se tomó en cuenta lo que son los espacios que le corresponden a los alumnos dentro de un aula según el Ministerio de Educación; luego se procedió a dibujar los planos y posteriormente realizar el presupuesto. XIII XIV OBJETIVOS General Diseñar el drenaje sanitario en la Aldea El Barreal y una escuela en el Caserío el Tablón, Cantón San Antonio, del Municipio de Jutiapa, Departamento de Jutiapa. Específicos 1. Realizar una investigación que dé como resultado, cuáles son las necesidades de servicios básicos e infraestructura del área rural del Municipio de Jutiapa, Jutiapa. 2. Capacitar a los miembros del comité de la aldea El Barreal, sobre aspectos de mantenimiento y operación del sistema de alcantarillado sanitario. 3. Proveer a los vecinos del caserío El Tablón, una escuela que les permita obtener cierto desarrollo a nivel educativo, para que los estudiantes puedan recibir clases en mejores condiciones y el aprendizaje se facilite. XV XVI INTRODUCCIÓN El presente trabajo de graduación, contiene el diseño de dos proyectos elaborados mediante el Ejercicio Profesional Supervisado (E.P.S.) de la Facultad de Ingeniería. Los proyectos consisten en el diseño del sistema de alcantarillado sanitario para la aldea El Barreal y el diseño de una escuela de cuatro aulas puras en el caserío El Tablón, Cantón San Antonio, del Municipio de Jutiapa, Jutiapa. Para conocer las deficiencias de las comunidades fue necesario una investigación y coordinación tanto de las autoridades municipales, como de los miembros del consejo comunal de desarrollo (COCODE), para determinar las necesidades de infraestructura y servicios básicos de las comunidades ya mencionadas. En el caso del proyecto de drenaje sanitario ha sido necesario realizar el diseño, puesto que la aldea de El Barreal no a contado nunca con el servicio; esto a llevado a tomar medidas a la población tales como tener que evacuar sus aguas servidas hacia la calle, todo esto ha venido a crear un ambiente antihigiénico, lo cual se va a evitar con el proyecto que realizará la Municipalidad y le dará mejores condiciones de vida a los habitantes evitando alteraciones de los sistemas ambientales. En el caso de el diseño de la escuela en el caserío el Tablón, Cantón San Antonio; se ha venido a optar por la misma puesto que no existe un lugar donde los alumnos puedan recibir sus clases, sin ruidos, en un ambiente protegido, con techo sin tener que recibir todas las inclemencias del tiempo; también así elevar el nivel educativo y propiciar el desarrollo en dicha comunidad. XVII XVIII 1. FASE DE INVESTIGACIÓN 1.1. Monografía de la cabecera del municipio de Jutiapa 1.1.1. Antecedentes históricos Durante el período hispánico se le conoció como San Cristóbal Jutiapa. Se le dio la categoría de Villa en 1847 y de Ciudad por decreto gubernativo No. 219 del 15 de septiembre de 1878, ratificado el 6 de septiembre de 1921. La cabecera departamental está localizada en una meseta muy plana que se extiende en su mayor longitud de Este a Oeste, siendo de Norte a Sur bastante estrecha, principalmente en el centro, que es donde se encuentra el parque, la iglesia parroquial, los edificios públicos y los principales centros comerciales. Esta cabecera se encuentra limitada por barrancos tanto por el norte como por el sur, por lo que puede decirse que no tiene más que dos entradas, la del Este y la del Oeste. Fuentes y Guzmán escribió en su Recordación Florida por el año de 1690, lo relativo al corregimiento de Chiquimula de la Sierra, dentro del cual Jutiapa era cabecera de curato. Con el nombre de Jutiapa o San Cristóbal Jutiapa de esa época, y conforme lo publicado por el Archivo General de Centro América, aparece perteneciente al curato epónimo, en el Estado de Curatos del Arzobispado de Guatemala. 1 1.1.2. Localización y ubicación El municipio de Jutiapa se encuentra situado en la parte Noroeste del departamento, en la Región IV o Región Sur-Oriental. Se localiza en la latitud 14° 16' 58" y en la longitud 89° 53' 33". La dista ncia de esta cabecera municipal a la Ciudad Capital es de 124 kilómetros. 1.1.3. Extensión y colindancias El municipio de Jutiapa cuenta con una extensión territorial de 620 kilómetros cuadrados. Limita al Norte con los municipios de Monjas (Jalapa) y El Progreso y Santa Catarina Mita (Jutiapa); al Sur con los municipios de Comapa y Jalpatagua (Jutiapa); al Este con los municipios de Asunción Mita, Yupiltepeque y el Adelanto (Jutiapa); y al Oeste con los municipios de Quezada y Jalpatagua (Jutiapa) y Casillas (Santa Rosa). 1.1.4. Vías de comunicación Entre sus principales vías de comunicación se encuentra la carretera Interamericana CA-1 que por el oeste proviene de Cuilapa, Santa Rosa, y unos 7 kilómetros y medio al noroeste enlaza con la ruta nacional 2 o (CA-2), la cual hacia el norte conduce a la cabecera municipal de El Progreso (Jutiapa). Del citado entronque por la CA-2, 20 kilómetros al este se llega a Asunción Mita y 20 kilómetros hacia el sur se llega a la aldea San Cristóbal Frontera, con El Salvador. De Jutiapa por la ruta nacional 23, a 21 kilómetros hacia el sureste se llega a Jerez, también en la frontera con El Salvador. Además hay rutas 2 departamentales y veredas que comunican con los poblados rurales y municipios vecinos. 1.1.5. Población Según datos proporcionados por el INE el Municipio de Jutiapa tiene un total de 98,205 habitantes. 1.1.6. Actividades económicas En la agricultura, destaca en este municipio la producción agrícola de caña de azúcar, maíz, frijol, tabaco, papa, maicillo y lenteja. La crianza de ganado vacuno, constituye una de las principales ramas de la economía de Jutiapa, de donde obtienen diferentes productos, como los elaborados del cuero, y los lácteos. Algunos de sus habitantes se dedican a la elaboración de cerámica tradicional, sombreros y trenzas de palma, y cerería. 1.1.7. Clima El municipio de Jutiapa se encuentra a una altura de 905.96 metros sobre el nivel del mar, por lo que generalmente su clima va de cálido a templado. La temperatura máxima que se registra es de 28 grados y la mínima de 15 grados. Su clima es muy cálido y seco en la costa y los valles bajos, pero también es frecuente encontrar lagunas y lagunetas en el territorio. 3 4 2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL 2.1. Diseño de una escuela en el Caserío El Tablón, Jutiapa. 2.1.1. Descripción del proyecto Se va ha realizar un diseño de 4 aulas puras en dicha aldea, tomando en cuenta el factor económico, puesto que, se cuenta con poco aporte de la comunidad. Las medidas serán de 8 metros de largo por 7 metros de ancho; la estructura es mampostería de block con una cubierta de lámina de zinc y costaneras de metal, llevará su cimiento corrido y zapatas; también sus columnas y soleras hidrófuga, intermedia y final. El piso de las aulas será de granito, puertas de metal con sus respectivas ventanas y también se agregará un módulo de letrinas. Se va a tomar en cuenta para la construcción de dichas aulas que las medidas a tomar por alumno son de 1.25 a 1.50 metros cuadrados por cada uno que es el espacio que debe tener el estudiante según el Ministerio de Educación. El lugar donde se construirá la escuela tiene 25 metros de largo por 20 metros de ancho que da como resultado 500 metros cuadrados de terreno. No se realizó la topografía en el lugar, puesto que, no era necesario ya que el terreno es bastante plano. También se tomó en cuenta que el lugar donde estará ubicada la misma será un lugar donde está alejado de ruidos, malos olores, etc. Se tomará en cuenta otro aspecto muy importante, el cual es la ventilación, puesto que en el horario de clases los alumnos llenan el aire con anhídrido 5 carbónico, lo cual roba el oxígeno. La dirección de los vientos en Guatemala es de Norte a Sur y viceversa, por eso el área de ventilación está orientada en este sentido para proveer una ventilación cruzada; el área de ventilación es el 50% del área de la ventana. Existe otro tipo de aspectos que tomamos es cuenta a la hora de diseñar una escuela, puesto que se debe considerar lo siguiente: la capacidad de alumnos por aula, el área por alumno, la superficie por nivel, la forma, el confort, etc. 1.- Capacidad de alumnos por aula El número de alumnos recomendable para desarrollar actividades en este tipo de locales educativos es de 30 óptimo y 40 máximo para el nivel primario. 2.- Área por alumno La superficie por alumno en las aulas teóricas será dependiendo del nivel educativo, en este caso que es primario, la cantidad mínima es de 1.25 y el máximo es de 1.50 metros cuadrados por cada uno. 3.- Superficie por nivel El área mínima a utilizar es de 50 metros cuadrados, y para el máximo es de 60 metros cuadrados; tomando en cuenta que el nivel es primario. 6 4.- La forma La manera más recomendable de realizar las aulas de nivel educativo, es que tengan ya sea la forma cuadrada o rectangular. 5.- El confort Esto encierra varios temas dentro de los cuales tomaremos en cuenta en lo visual, que el estudiante que esté en la última fila no esté a una distancia mayor de 8 metros del pizarrón. También la iluminación debe ser uniforme. También el aislamiento acústico es recomendable, para evitar la distracción de los alumnos. 2.1.2. Tipo de estructura a utilizar El tipo de estructura más recomendable a utilizar es el de mampostería de block, con techo de estructura metálica y lamina de zinc con sus respectivas columnas, soleras, cimiento corrido y zapatas. Es una manera muy confiable y segura de diseñar y construir, se reducen los costos y obtenemos una edificación de calidad. En el caso del presente proyecto utilizaremos esta opción, para reducir costos y obtener un beneficio con la construcción de la escuela, para poder tener un lugar donde impartir la educación. 2.1.3. Cargas Las fuerzas principales que actúan en un edificio son: las cargas vivas, cargas muertas, cargas de sismo, etc. 7 2.1.3.4. Carga viva Es la carga que deberá soportar la estructura debido al uso u ocupación de la estructura. Los agentes que producen estas cargas no están rígidamente sujetos a la estructura. Estos incluyen pero no están limitados a: los ocupantes en sí, el mobiliario y su contenido así como el equipo no fijo. La carga viva a aplicar en el presente proyecto será de 97.80 Kg./m^2. 2.1.3.5. Carga muerta Las cargas muertas comprenden todas las cargas de elementos permanentes de la construcción incluyendo la estructura en sí, pisos, rellenos, cielos, vidrieras, tabiques fijos, equipo permanente rígidamente anclado. Las fuerzas netas de pre-esfuerzo también se consideran cargas muertas. 2.1.3.6. Carga de sismo Estas cargas son las que se conocen con el nombre de cargas laterales; éstas son puramente dinámicas. Una de las características de estas cargas es que su aplicación es en un corto período de tiempo. 2.1.4. Elementos de la mampostería reforzada Los materiales principales usados en el sistema de mampostería reforzada son: las unidades de mampostería, mortero, concreto y acero de refuerzo. Estos materiales son unidos para formar un material homogéneo. 1.- Unidades de mampostería: son ladrillos o block de concreto, con una resistencia media en el caso de los primeros si es tubular 53.87 kg/cm 2 y si 8 es tayuyo tiene una resistencia de 31.21 kg/cm 2 ; en el caso de utilizarse block, tiene una resistencia de 43.47 kg/cm 2 (consultado en la tesis del Ing. Jorge Mario Morales Gonzáles del año 1,975 y la del Ing. Jaime Fernando Pérez Morales del año 1,985). Cuya función básica será soportar esfuerzos de compresión. La resistencia varía según la magnitud del proyecto. La presentación de las unidades de mampostería varía según la fábrica que construya las unidades, con características propias de textura, resistencia y tamaño. 2.- Mortero: es una mezcla con materiales aglomerantes, utilizada para unir las unidades de mampostería; sus cualidades son las siguientes: sirve de apoyo para las unidades de mampostería, le brinda a las unidades de mampostería la nivelación y el lugar apropiado, transmite fuerzas de compresión, permite alguna deformación y elasticidad entre las unidades de mampostería. El mortero está constituido por cemento, arena y cal. 3.- Concreto: es el material utilizado para fundir el refuerzo de la mampostería, logrando que éste trabaje eficientemente, la mampostería en compresión y el acero en tensión. El concreto está formado por arena, cemento, agua y piedrín. Estos materiales son mezclados hasta obtener una mezcla homogénea. Es importante conocer la función que tiene cada elemento que conforma los muros de mampostería reforzada, para una mejor aplicación y aprovechamiento de este sistema constructivo. 9 2.1.5. Sistema constructivo Cimentación La cimentación será a base de concreto armado, la cual estará conformada por dos tipos de estructuras, las cuales serán las Zapatas y luego el cimiento corrido, estos dos tipos de estructuras se detallarán en la parte de análisis y diseño estructural. Muros El proceso constructivo que se utilizará para los muros será en base a mampostería, la cual será reforzada por columnas y soleras de amarre para obtener una mayor resistencia y durabilidad del proyecto. Estructura de techo Luego de un análisis detallado y consultando con fabricantes de estructuras y perfiles metálicos, se llego a la conclusión de utilizar, Perfil Tipo C (costanera), para esta las medidas se detallarán mas adelante en el diseño de la estructura del techo, sobre esta estructura se colocará una cubierta de Lamina Galvanizada troquelada fabricada por la Empresa INGASA, cuyas características se plantearán en el diseño final, es necesario mencionar que para la colocación de este tipo de estructura se deberá seguir los pasos recomendados por el fabricante para la colocación de estas piezas. 10 2.1.6. Diseño del techo 2.1.6. Diseño del Techo Cálculo de la costanera INTEGRACION CE CARGAS γ γ Donde: Carga Muerta W Lámina W Costanera W Instalaciones 2 WC.M. = (alto C = 4.30 Kg/m 4.00 2 0.65 Kg/m 2 Kg/m 8.95 ) + 2 (base ) * espesor 100 Carga Viva Carga Viva de servicio CV = *γ acero = acero = 3 7.85 T/m 3 7850 Kg/m Nota: Costanera (12% W lámina) base 2" 5.080 C= acero alto espesor 4" 1/16" 10.160 0.159 2.53 Kg/m dimensional (pulgs) (cms) 97.80 Kg/m2 La carga viva puede ser la carga de servicio o bien la carga de viento, se tomará la de mayor valor, El procedimiento es el siguiente: Carga de viento q = 0.005 V^2 q= 0.005 * (120 Km/h)^2 donde V = mayor velocidad del viento registrada para Guatemala V= 150 Km/h Entonces el valor será de q = 2 72 Kg/m Sin embargo la carga de viento debe afectarse por un factor, el cual resulta del contacto que la fuerza ejerce sobre la estructura, como existen aberturas (ventanas) en el edificio escolar, cuando el viento golpea externamente la edificación el factor es 0.8 y cuando el viento produce contacto en el interior de la estructura el factor toma un valor de 0.5, para este caso como suceden ambas situaciones, se tomará como factor el promedio de ambos. PV = factor * q PV = factor promedio * q 2 PV = 1.3 * 72.0 Kg/m PV= 93.60 Kg/m2 factor = 0.8 golpe externo 0.5 golpe interno factor promedio = factor golpe externo + factor golpe interno factor promedio = 0.80+0.50 =1.3 CV > PV Como la carga de servicio es mayor a la carga de viento se toma la mayor CALCULO DE LA SEPARACION DE COSTANERAS w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + Wcostanera 2 2 w = separaciòn * (8.95 Kg/m + 97.80 Kg/m ) + 2.53 Kg/m 1 Nota: De acuerdo a Hoja No. 8 Planta de Acabados la mayor luz es de: 7.4 8 mts. metros Luz = L = luz mayor / 3 L=8.00 mts/3 L = 2.67 mts. Cálculo de momento: M = wL 2 8 M = (w * (2.67)^2)/8 M = 0.89 * w 2 Ecuación II 11 Ecuación I Cálculo del momento resistente: de f = Mc M = I S despejando S= Donde: M = momento I = inercia S = módulo de sección c = distancia al eje neutro I c Por teorama de ejes paralelos se calcula la inercia con: ΣI = bh 3 + Ad 12 2 Fig. 1 Detalle Costanera I = (t )(alto )3 12 (alto )(t )3 *2+ + (alto 12 )(t )(base )2 * 2 alto I =((0.159)*(10.16)^3)/12)*2 +((((10.16)*(0.159)^3)/12)+(10.16 * 0.159 * (5.08)^2)))*2 4 I = 55.50 cm c B= base H= altura Cálculo del módulo de sección: A= área S=I/c 4 S = 55.50 cm / 5.08 cms 3 S = 10.93 cm d= peralte t= espesor Cálculo del momento resistente: de AISC Fb = 0.6 Fy 2 Fb = 0.6 * 2531.16 Kg/cm Fb = 1518.70 Kg/cm2 Donde: Fy = 36 ksi 2 1 ksi = 70.31 Kg/cm 2 Fy = 36 ksi *70.31 Kg/cm 2 Fy = 2531.16 Kg/cm Mr = S x Fb 3 2 Mr = 10.93 cm x 1518.70 Kg/cm Mr = 16599.39 Kg - cm Mr = 165.99 Kg - m Igualando ecuaciones 1 y 2: M = 0.89 * w 2 2 2 w = separaciòn * (8.95 Kg/m + 97.8 Kg/m ) + 2.53 Kg/m 2 1 2 0.89 * ( separaciòn * (8.95 Kg/m + 97.8 Kg/m ) + 2.53 Kg/m) =Mr 0.89 *( separación * 106.75 + 2.53 ) = Mr 95 * separación + 2.53 = 165.99 95 separación = ( 165.99 - 2.25 ) separación = ( 165.99-2.25 ) / 95 separación = 1.72 mts. En el caso de colocar las costaneras con una separacion de 2.59 mts, la cubierta corre el riesgo de flexionarse en caso de hacer algún tipo de matenimiento en el techo de la edificación, además con el propósito de resguardar la seguridad de los usuarios y por fines constructivos se optará por colocar costaneras con una separación de 0.70 mts. 12 CALCULO DE LA VIGA METALICA Nota: se toma como una viga simplemente apoyada, conformada por la unión de dos costaneras. Fig. 2 Detalle Viga Figura 2. Detalle viga alto c base Debido a que la viga esta formada por la unión de dos cotaneras, la inercia y el módulo de sección serán el doble del dato calculado para una costanera 4 I = 111 cm 3 S = 21.86 cm 2 Fb = 1518.70 Kg/cm Cálculo del peso de la costanera en Kg/m 2 (alto ) + 2(base ) C= * espesor * γ acero 100 Si usamos costaneras @ 0.70 m de separación, y C = 2.53 Kg/m, peso calculado de Wcostanera = C / 0.70 Wcostanera = 2.53 Kg / m / 0.6470mts. mts Wcostanera = 3.61 Kg/m2 Cálculo del momento resistente para la viga: Mr = S x Fb 3 2 Mr = 21.86 cm * 1518.70 Kg/cm Mr = 33198.78 Kg - cm Mr = 331.99 Kg - m Integración de cargas para la viga metálica: Carga Muerta W Lámina W Costanera W Instalaciones 2 W C.M. = W C.V. = 4.30 Kg/m 2 3.61 Kg/m 2 0.65 Kg/m 2 8.56 Kg/m 2 97.80 Kg/m WC.V. +WC.M.= 106.36 Kg/m (12% W lámina) 2 Cálculo del peso de la viga = Peso de la costanera * 2 = 2.53 *2 =5.06 Kg/m w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA 2 w = 1.72 mts. * (106.36 Kg/m ) + 5.06 Kg/m w = 188 Kg/m 13 Igualando el momento para una viga simplemente apoyada con el momento resistente se tiene: M = wL 2 8 Mr = S x Fb wL^2/8 = S x Fb wL^2/8 = S x Fs Despejando Fs: Donde: L = 2.67 mts. Fs = wL^2/8S Fs = 188 Kg/m * (2.67 mts)^2*100/8(21.86 cm3) 2 Fs = 766.37 Kg/cm 2 2 Fs < Fb , Fs = 766.37 Kg/cm es menor a Fb = 1518.70 Kg/cm CALCULO DE PERNOS Donde: L = 2.67 mts. separación = 0.70 MTS. w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA 2 w =0.70 mts. * (106.36 Kg/m ) +5.06 Kg/m w = 79.51 Kg/m Tensión en apoyos = wl T = wl T =79.51 Kg/m * 2.67 mts. T = 212.29 Kg 2 Fy = 2531.16 Kg/cm Fpt = 0.5 Fy 2 Fpt = 0.5 * 2531.16 Kg/cm 2 Fpt = 1265.58 Kg/cm T = A x fs Despejando A: A= T fs A = T / Fpt 2 A = 212.29 Kg / 1265.58 Kg/cm 2 A = 0.17 cm No. No. No. No. de pernos = de pernos = de pernos = de pernos = A/Aperno 0.17 cm2 / 0.71 cm2 0.24 < 1 1 perno de Ø 3/8" Pero por razones de seguridad se utilizarán 2 pernos de Ø 3/8" 14 Revisando acciones en apoyos de pieza de metal w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA 2 w = 1.72 mts. * (106.36 Kg/m ) + 5.06 Kg/m w = 188 Kg/m V = wl/2 V = (188 Kg/m * 8.00 mts) /2 V = 752.00 Kg P = Ac x f Despejando Ac: Ac = Donde: Fc=0.4 Fy 2 Fc = 0.4 * 2531.16 Kg/cm 2 Fc = 1012.46 Kg / cm P f A = V/Fc A = 752 Kg / 1012.46 Kg / cm2 2 A = 0.74 cm No. de pernos = A/Aperno No. de pernos = 0.74 cm2 / 0.71 cm2 No. de pernos = 1.04 > 1 No. de pernos = 2 pernos de Ø 3/8" Pero por razones de seguridad se utilizarán 4 pernos de Ø 3/8" 2.1.7. Diseño de los Muros Para esta estructura que tiene diafragma flexible encima, el corte y momento por sismo se calcula por área tributaria W T= peso a sostener W T= W C.M. + W C.V. Carga Muerta W Lámina W Costanera W costanera / l W Instalaciones Viga (15% W lámina) W viga / L Kg/m2 l=0.70 mts. 4.30 5.20 0.65 1.90 Kg/m2 L=L/3=8.00/3 12.05 Kg/m2 WC.M. = Kg/m2 Kg/m2 Nota: la separación l es igual igual a 0.64 a 0.70 m, que es la separación entre de costaneras costaneras Nota: la separación es igual a 8 metros, que es la luz del aula y se divide en tres ya que existen 15 Carga Viva W C.V. = 97.80 W C.V. + W C.M.= 109.85 Kg/m2 Kg/m2 Para un muro interior de aulas L muro = 8.00 mts. W 1= Carga Distribuida = P = Peso Total x ancho tributario x largo del muro 2 W 1 = 109.85 Kg/m x 2.67 mts. x 8.00 mts. W 1= 2346.40 Kg Cálculo de la carga de sismo para el muro Fs = 0 . 20 W Fs = 0.20 * 2346.40 Kg Fs = 469.40 Kg Cálculo del Momento generado por la fuerza de sismo Ms = Fsxh h muro = 3.60 mts. Ms= 469.28 Kg * 3.60 mts. Ms= 1689.41 Kg-m Chequeo a Compresión (fc) fc = P A Amuro = espesor del muro x largo del muro Amuro = 15 cms xx 769 = 115365 cm 800 cms cm = 12,000 cm^2 A= área del muro fc= W 1 / Amuro fc = 2346.40 Kg / 12,000 cm^2 2 fc= 0.20 Kg/cm P= peso del muro 2 2 fc= 0.20 Kg/cm < < fu = 25 Kg/cm Chequeo a Flexión Hay un procedimiento conocido como TECNICA UNIVERSAL DE DISEÑO A FLEXION ELASTICA 16 Llamando Fb = fb permisible y a Fs = fs permisible el momento basado en el esfuerzo a compresión de la mampostería es 2 2 M = bd ( jk/2 )Fb, puede despejarse ( 2/jk ) = ( bd ) * Fb/M de la misma forma ya que el momento basado en el esfuerzo del acero es 2 2 M = bd ( ρj )Fs, puede despejarse n ρj = nM( bd ) * Fs Entonces, pueden tabularse valores de ( 2/jk ) y de ( n ρj ) que puede encontrarse en algunas publicaciones sobre mampostería, ó pueden calcularse, y de ellos despejar el valor de ( ρ ). Em = 400 * f'm Em = 600 * f'm Em = 800 * f'm f'm < 50 f'm > 50 k = f'm > 100 cuando cuando cuando (ρ * n )2 + (2 * ρ * n ) − ρ * n Asumiendo un valor para fu de 25 -kg/cm2: fu = 25 Kg/cm2 f ´m = 0.7fu = 17.5 Kg/cm2 fb= 0.3 f 'm = 5.25 Kg/cm2 Em =400 f 'm= 7000 Kg/cm2 fs= 0.5 fy = 1405 Kg/cm2 donde Fy=2810 kg/cm2 Calculando el valor de n n = Eacero / Emampostería n = 2x10^6 / Em 2 2 n = 2000000 Kg/cm / 7000 Kg/cm n =286 Por mampostería: 2 bd 2 fb = (15cms)*(800cms)^2*(5.25 Kg / cms2) = 105400 Kg - cms jk M 2 bd 2 fb = jk M = 478 Por acero: nρj = nM bd 2 Fs = nρj = nM bd 2 Fs = 0.0022 (286)*(105400 Kg - m) 2 (15 cms)*(800cms)^2*(1410 Kg/cm ) 17 Asumimos un valor de n ρ Calculamos el valor de k, el valor de j, y los valores de ( 2/jk ) y ( n nρ 0.00000100 0.00000200 0.00000300 0.00000400 0.00000500 0.00000600 0.00000700 0.00000800 0.00000900 0.00001000 0.00001100 0.00255300 0.00255400 0.00255500 0.00255600 0.00255700 0.00255800 0.00255900 0.00256000 0.00256100 0.00256200 0.00256300 n ρ k 0.00141321 0.00199800 0.00244649 0.00282443 0.00315728 0.00345811 0.00373466 0.00399201 0.00423365 0.00446215 0.00467943 0.06894887 0.06896189 0.06897491 0.06898792 0.06900094 0.06901395 0.06902695 0.06903996 0.06905296 0.06906595 0.06907895 j 0.99952893 0.99933400 0.99918450 0.99905852 0.99894757 0.99884730 0.99875511 0.99866933 0.99858878 0.99851262 0.99844019 0.97701704 0.97701270 0.97700836 0.97700403 0.97699969 0.97699535 0.97699102 0.97698668 0.97698235 0.97697802 0.97697368 ρj ) ( 2/jk ) 1415.88089679 1001.66761096 818.16440408 708.77478320 634.12369163 579.01857124 536.19091686 501.66855496 473.07319026 448.88237326 478.00167430 29.68934976 29.68387628 29.67840601 29.67293896 29.66747511 29.66201448 29.65655704 29.65110281 29.64565178 29.64020394 29.63475929 ( nρ j ) 0.00000100 0.00000200 0.00000300 0.00000400 0.00000499 0.00000599 0.00000699 0.00000799 0.00000899 0.00000999 0.00001098 0.00249432 0.00249529 0.00249626 0.00249722 0.00249819 0.00249915 0.00223115 0.00250109 0.00250205 0.00250302 0.00250398 0.00255900 ρ = 0.00255900/n ρ = 0.00255900/286 =0.00000894 As = ρ bd As = 0.00000894*15 cms * 769 cms 2 As = 0.103 cms Como el área de acero calculada anteriormente es menor al área de acero mínimo entonces, los muros de mampostería reforzada se diseñaran con refuerzo mínimo de acuerdo con las normas del Instituto de Fomento de Hipotecas (FHA), las que recomiendan ubicar columnas principales con 4 varillas No. 3, estribos No. 2 a cada 0.20 mts. Al centro de la luz. Para marcos de puertas y ventanas se recomiendan columnas intermedias. 18 Revisando Corte: fu = P A P = Fs= 469.28 Kg A= t * l = 15 cms * 800 cms = 12,000 cms ^2 fu = 469.28Kg / 12000 cm^2 2 fu = 0.0391 Kg/cm Si fu es << 0.50 utilizar refuerzo mínimo Refuerzo horizontal ρh = Ash ≥ 0.0007 d *t Refuerzo Vertical ρh = Ash ≥ 0.0007 d *t Donde : b= longitud del muro t = espesor del muro Diseño de muros longitudinales a) Diseño a flexión: As vertical= 0.0007 (800 cms)(15 cms) 2 As vertical= 8.40 cm 2 Usando varillas No. 3 (0.71 cm ) tenemos 2 8.40 cm Número de varillas = 8.07cm2 2 0.71 cm Número de varillas = 11.83 ≈ 12 varillas a lo largo del muro. Por ser un muro de más de 7.00 mts. Se usarán cuatro columnas con 4 varillas No. 3 y estribos No. 2 @ cada 0.15 mts. Proporcionando 2 un área de acero de 8.52 cm a lo largo del muro, cubriendo de esta manera 2 el área de acero requerida (8.07 cm ). 19 b) Diseño a corte: As horizontal= 0.0009 (800cms)(15cms) 2 As horizontal= 10.80 cm se utilizó un 0.0009 tomando en cuenta que estamos en un país altamente sísmico. 2 Usando varillas No. 3 (0.71 cm ) tenemos 2 10.80 cm Número de varillas = 15.00cm2 0.71 15.21 ≈ 16 varillas a lo largo del muro. Número de varillas = Se usarán 5 y 4 soleras, según la altura del muro 4 varillas No. 3 y estribos No. 2 @ cada 0.20 mts., proporcionando de esta manera un área área de de acero acero de de 11.83 11.36 cm^2 cms cubriendo así el área de acero requerida uerida(10.38 de 10.80 cm2). cm^2 2.1.8. Diseño de Columnas Cálculo de la carga que llega a la columna w = W (separación ) + CV (separación ) + Wviga = separación (W + CV ) + Wviga donde separación = 2.47 2.67mts. m 2 W =peso carga muerta = 12.05 Kg/m CV = peso de la carga viva == 80 Kg/mKg/m^2 97.80 Wviga = peso de la viga = 5.06 Kg/m w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA 2 w = 2.67 mts. * (106.36 Kg/m ) + 5.06 Kg/m w = 289.04 Kg/m P= wl 2 l=7.69 mts P = ( 289.04 Kg/m * 8.00 mts) / 2 P = 1156.16 Kg fc = P A 2 fc= 1156.16 Kg / 225 cms 2 fc= 5.14 Kg/cm 20 Cálculo del armado de la columna Asumiendo el valor deρ ρ Ag= ρ Ag= = 1% =0.01 2 0.01(225 cms ) 2 2.25 cm Si se utiliza 4 varillas No. 3, el área de acero es 2.84 cms2 ρ ρ 2 = 2.84 cms 2 225 cms = 0.0126 Usando un reductor de carga a compresión: P0 = θ [0 .85 f ' c ( Ag − As ) + fyAs ] donde θ = 0 .70 θ = 0 .75 P0 = 0.75 * 0.70(((0.85)*(210)*(225-2.84)+(2820)*(2.84))) P0 = 25,023.79 Kgs. P0 >> P entonces basta con colocar 4 varillas No. 3 2.1.9. Diseño del Cimiento Corrido INTEGRACION DE CARGAS Peso del muro W muro = alto * ancho * γ mampostería W muro = 3.60 mts. * 0.15 mts. * 1800 Kg/m Donde: 3 ancho = 0.15 mts. alto = 3.60 mts. γ mampostería =1800 Kg/m3 Wmuro = 972.00 Kg/m Peso del cimiento W cimiento = alto * ancho * γ concreto W cimiento = 0.40 mts. * 0.20 mts. * 2400 Kg/m Donde: 3 Wcimiento = 192 Kg/m ancho = 0.40 mts. alto = 0.20 mts. γ concreto =2400 Kg/m3 21 Peso que tributa al muro Wque tributa al muro = (Wlámina + Wcostanera + Winstalaciones + Wviga)*a muro = (4.30+3.61+0.65+5.06) * (2.67) Wque tributa al muro = (2.87+3.96+0.34+2.05)*2.47 muroKg/m = 36.37 Kg Donde Wque tributa al muro = 22.77 a = ancho tributario Peso de la carga viva a = 2.47 mts. 2 W C.V. = 97.80 kg/m *a W= peso 2 W C.V. = 97.80 kg/m *2.67 mts. WC.V. = 261.13 kg/m Peso total del muro W muro = 1.4 W C.M. + 1.7 W C.V. Wmuro = 1.4(972 + 192 + 36.37) + 1.7(261.13) W muro = 1476 Kg/m + 336 Kg/m Wmuro = 2124.44 Kg/m DETERMINACION DEL ANCHO Donde: b= ancho del cimiento 2 f'c = 210 Kg/cm 2 Fy = 2810 Kg/cm 2 Fs = 15,000 Kg/m Fs = P/A A= P/Fs A= b * l donde b= P/Fs 2 b=(2124.44 Kg/m) / (15,000 Kg/m ) b=0.14 mts. b < 2t donde t=espesor del muro = 0.15 mts. Para efectos de diseño se asumirá un ancho de cimiento de 0.40 mts. Y peralte de 0.13 mts. Con un recubrimiento de 0.07 22 CHEQUEO A CORTE SIMPLE Con los datos asumidos en el párrafo anterior se verifica si el corte actuante es menor al corte resistente, si es así los datos asumidos estan correctos. V r = 0 . 85 * 0 . 53 * Va = f 'c 1/2 Vr = 0.85*0.53*(210)^ Vr = 6.53 kg/cm2 P A Va=(2124.44 Kg/m)/(40*13) Va=4.09 Kg/cm2 Va << Vr Si Chequea CHEQUEO A FLEXION Tomando los datos de 0.40 mts. De base, 0.13 mts. De peralte y 0.07 mts de recubrimiento se obtiene: W = P/b Donde: P = peso del muro intermedio b = base del cimiento W= (2124.44 Kg/m)/0.40 mts W= 5311.10 Kg/m Cálculo del momento M = WL 2 2 M=((5311.10 Kg/m)*(0.13)^2)/2 M= 44.88 Kg-m Cálculo del refuerzo Mu= 44.88 Kg-m b= 40 cms. d= 13 cms. 23 As = bd − (bd )2 − Mu * b 0 . 003825 f ´c f 'c * 0 . 85 * Fy (44.80* 40) *0.85* 210 2 As = (40*13) − (40*13) − 2810 0.003825* 210 As= 0.1368 cm2 Cálculo del refuerzo mínimo As= área de acero B= base d= peralte Asmin = 0.40(14.1/Fy)*b*d Asmin = 0.40(14.1/2810)*40*13 Asmin = 1.04 cm2 fc= valor de concreto fy= valor del acero 2 As << Asmin , entonces se toma el valor de Asmin = 1.04 cms Como el área de acero mínimo es mayor que el área de acero requerida se utilizará el acero mínimo Número de varillas = Asmin/Area varilla No. 3 2 2 Número de varillas = 1.04 cms / 0.71cms 2 Número de varillas = 1.46 cms = 2 varillas No. 3 Por seguridad se usarán 3 varillas No. 3 con eslabones No. 2 @ 0.20 mts. 2.1.10. Diseño de Zapatas Se diseñaran las zapatas tomando como columna crítica las que se localizan en el corredor con una Sección de 0.15 m * 0.15 m y una altura de 3.60 metros Se toman como datos: 2 Fy = 2810 Kg/cm 2 f'c = 210 Kg/cm µ = capacidad de carga permisible del terreno = 15,000 Kg/m2 24 INTEGRACION DE CARGA La integración de carga se toma para la columna crítica en el corredor. Longitud del corredor = 32 metros Peso total de la cubierta = 900 Kg Total de peso de la columna = 0.15 m * 0.15 m * 3.60 m * 2400 kg/m^3 = 194.4 Total de columans del corredor del tramo calculado = 4 Peso sobre cada columna = 900 kg / 4 columnas = 225 Kg. Peso total sobre la zapata = 225Kg + 194.40 Kg = 419.40 Kg. Se asumen zapatas con las siguientes dimensiones: 0.60 mts. * 0.60 mts. * 0.20 mts. 3 W zapata = 0.60 mts. * 0.60 mts. * 0.20 mts. * 2400 Kg/mts W zapata = 173 Kg W total = W zapata + W total sobre la zapata Wtotal = 173 + 419.4 Wtotal = 592.4 Kg AREA DE ZAPATA REQUERIDA A= P/ µ 2 A= 592.40 Kg / 15,000 Kg/m 2 A=0.0395 m A propuesta = 0.60 mts. * 0.60 mts. = 0.36 m 2 A << Apropuesta El área propuesta es mayor que la calculada, por lo que las dimensiones asumidas estan correctas. Fig. 3 Detalle Zapata a Figura 3. Detalle zapata c d l 25 26 27 2.1.11. Presupuesto Tabla I. Presupuesto PRESUPUESTO DE MATERIALES PROYECTO: Diseño de una escuela de cuatro aulas en caserío El Tablón Cantón san Antonio. UBICACIÓN: Municipio Jutiapa, Jutiapa. DISEÑO: Luis Fernando Trejo García. No. DESCRIPCIÓN 1 Nivelación y trazo Materiales Parales de 2"x3"x8" Cal Hidratada Clavo de 2 1/2" Manguera Martillo Suman Imprevisto 10% TOTAL 2 Excavación Materiales Palas Piochas Barretas Azadones Carretilla de mano Toneles Suman Imprevisto 10% TOTAL 3 Cimientos: Proporción 1:2:3 Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Volumen de sabieta Cemento Arena de río Clavo de 2 1/2" Madera Levantado de block Suman CANTIDAD UNIDAD P. U. TOTAL (Q) 300 20 70 8 12 U Bolsa Lb U U 10 25 5 50 25 3000 500 350 400 300 4550 455 5005 12 8 8 8 8 8 U U U U U U 50 50 120 50 300 75 600 400 960 400 2400 600 5360 536 5896 160 11 18 90 96 20 1 16 3 20 80 650 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras M^3 Sacos M^3 Libras U U 37.5 140 200 25 12 5 6000 1540 3600 2250 1152 100 37.5 140 5 20 3 600 420 100 1600 1950 19312 28 4 4..1 4..2 4..3 5 5..1 Continuación Imprevisto 10% TOTAL Soleras Solera de humedad Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Tablas de 8 pies Clavo de 2 1/2" Suman Imprevisto 10% TOTAL Solera Intermedia Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Tablas de 8 pies Clavo de 2 1/2" Suman Imprevisto 10% TOTAL Solera Final Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Tablas de 8 pies Clavo de 2 1/2" Suman Imprevisto 10% TOTAL SUMATORIO DE SOLERAS Columnas Columnas C1: Pr. 1:2:3 Materiales 1931.2 21243.2 70 6 8 140 110 30 80 20 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras U Libras 37.5 140 200 25 12 5 15 5 2625 840 1600 3500 1320 150 1200 100 11335 1133.5 12468.5 70 6 8 140 110 30 80 20 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras U Libras 37.5 140 200 25 12 5 15 5 2625 840 1600 3500 1320 150 1200 100 11335 1133.5 12468.5 70 6 8 140 110 30 80 20 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras U Libras 37.5 140 200 25 12 5 15 5 2625 840 1600 3500 1320 150 1200 100 11335 1133.5 12468.5 37405.5 29 Continuación Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Tablas de 8 pies Columnas Metálicas (perfil "1") Platinas t1 = 3/8" Pernos de 5/8" Clavo de 2 1/2" Suman Imprevisto 10% TOTAL 5..2 Columnas C2: Pr. 1:2:3 Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Tablas de 8 pies Clavo de 2 1/2" Suman Imprevisto 10% TOTAL SUMATORIA DE COLUMNAS 6 Levantado de block Materiales Block pómez de 0.14x0.19 Cemento Arena de río Block pómez de 0.10x0.19 Suman Imprevisto 10% TOTAL 7 Techo Materiales Costanera de 1/16" x 4" x 6" Costanera de 1/16" x 3" x 6" Lamina de zinc 8 Lamina de zinc 12 Canal lamina galvanizada Pintura anticorrosiva 60 5 6 Sacos M^3 M^3 37.5 140 200 2250 700 1200 60 54 30 100 14 140 56 20 Varillas Varillas Libras U U U U Libras 25 12 5 15 800 300 50 5 1500 648 150 1500 11200 42000 2800 100 64048 6404.8 70452.8 40 5 6 50 40 30 100 20 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras U Libras 37.5 140 200 25 12 5 15 5 1500 700 1200 1250 480 150 1500 100 6880 688 7568 78020.8 4400 62 6 180 U Sacos M^3 U 3 37.5 140 3 13200 2325 840 540 16905 1690.5 18595.5 30 68 140 46 50 18 U U U U ML Galón 500 400 30 40 25 85 15000 27200 4200 1840 1250 1530 30 Continuación Brocha de 4" Suman Imprevisto 10% TOTAL Loseta-piso-:proporción 1:2:3 Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Suman Imprevisto 10% TOTAL 9 Tapadera-Letrina Materiales Cemento Arena de río Piedrín Hierro No. 3 G. 40 Hierro No. 2 G. 40 Alambre de amarre Suman Imprevisto 10% TOTAL 10 Piso Materiales Cemento Arena amarilla Piso de granito de 30 x 30 Suman Imprevisto 10% TOTAL Instalación Eléctrica 11 (iluminación) Materiales Plafoneras Tubería de p.v.c. eléctrico 3" Swich triple domino Swich 3w domino Cable THW No. 12 Caja octogonal Focos de 80 w Suman Imprevisto 10% 12 U 30 360 51380 5138 56518 8 30 4 5 20 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras 37.5 140 200 25 12 5 10 Sacos M^3 M^3 Varillas Varillas Libras 37.5 140 200 25 12 5 90 10 260 Sacos M^3 M^2 37.5 140 80 3375 1400 20800 25575 2557.5 28132.5 32 14 4 4 238 32 64 U U U U ML U U 10 180 30 40 3 10 5 320 2520 120 160 714 320 320 4474 447.4 20 10 1 1 10 31 1125 560 100 500 100 2385 238.5 2623.5 375 140 200 250 50 1015 101.5 1116.5 Continuación TOTAL 12 Instalación Eléctrica (Fuerza) Materiales Tomacorriente doble polarizado Tubería de p.v.c. eléctrico 3" Cable THW No. 10 Cajas rectangulares Suman Imprevisto 10% TOTAL 13 Puertas y ventanas Materiales Puerta metálica 1.5 x 0.8 Ventanas de aluminio c/mariposa Chapa p/puerta c/halador y llave Vidrio corriente de 4 mm Pintura anticorrosiva Suman Imprevisto 10% TOTAL 4921.4 12 11 128 12 U U ML U 30 160 3 10 360 1760 384 120 2624 262.40 2886.40 7 24 4 204 4 U U U P^2 Galón 1000 600 650 25 85 7000 14400 2600 5100 340 29440 2944 32384 SUMATORIA DE MATERIALES 294748.30 PRESUPUESTO DE MANO DE OBRA. PROYECTO: Diseño de una escuela de cuatro aulas en caserío El Tablón Cantón san Antonio. UBICACIÓN: Municipio Jutiapa, Jutiapa. DISEÑO: Luis Fernando Trejo García. No. 1 2 DESCRIPCIÓN NIVELACIÓN Y TRAZO Mano de obra Limpieza general Nivelación del terreno Trazo y estaqueado Suman Imprevisto 10% TOTAL CIMENTACIÓN Mano de obra Zanjeo Armadura No. 3 Eslabones No. 2 CANTIDAD UNIDAD P. U. TOTAL (Q) 440 200 160 M^2 M^2 ML Q15.00 Q15.00 Q10.00 Q6,600.00 Q3,000.00 Q1,600.00 Q11,200.00 Q1,120.00 Q12,320.00 160 160 706 ML ML U Q12.00 Q3.00 Q3.00 Q1,920.00 Q480.00 Q2,118.00 32 Continuación Centrado de armadura Fundición Emplantillado Elaboración de tacos Suman Imprevisto 10% TOTAL 3 4 5 6 COLUMNAS Mano de obra Armadura No. 3 Estribos No. 2 Centrado de armadura Fundición Formaleta+desencofrado Colocación columnas metálicas Soldadura columna c/platina Colocación pernos en platina Suman Imprevisto 10% TOTAL SOLERAS Mano de obra Armadura No. 3 Estribos No. 2 Centrado de armadura Fundición Formaleta+desencofrado Suman Imprevisto 10% TOTAL Levantado de Muro Mano de obra Levantado de block rustico Hacer y colocar andamio Deshacer andamio Suman Imprevisto 10% TOTAL Techo Mano de obra Coloc. Vigas y costaneras met. 160 160 160 200 ML ML ML U Q6.00 Q25.00 Q6.00 Q100.00 Q960.00 Q4,000.00 Q960.00 Q20,000.00 Q30,438.00 Q3,043.80 Q33,481.80 330 1622 100 260 260 14 14 718 ML U U ML ML U U ML Q3.00 Q3.00 Q6.00 Q25.00 Q20.00 Q300.00 Q150.00 Q25.00 Q990.00 Q4,866.00 Q600.00 Q6,500.00 Q5,200.00 Q4,200.00 Q2,100.00 Q17,950.00 Q42,406.00 Q4,240.60 Q46,646.60 250 2689 32 550 550 ML U U ML ML Q3.00 Q3.00 Q6.00 Q25.00 Q20.00 Q750.00 Q8,067.00 Q192.00 Q13,750 Q11,000.00 Q33,759.00 Q3,375.90 Q37,134.90 330 60 60 M^2 ML ML 25 10 5 8250 600 300 9150 915 10065 572 ML 30 17160 33 Continuación Colocación de lámina Pintada de vigas y costaneras Suman Imprevisto 10% TOTAL 7 8 9 10 Piso (torta de concreto) Mano de obra Colocación de piso Imprevisto 10% TOTAL Iluminación Mano de obra Instalación de lámparas Colocación de interruptores Colocación tubería P.V.C. Suman Imprevisto 10% TOTAL Fuerza Mano de obra Instalación de tomacorrientes Colocación tubería P.V.C. Suman Imprevisto 10% TOTAL Puertas y ventanas Mano de obra Colocación de puertas Colocación de ventanas Suman Imprevisto 10% TOTAL 370 100 M^2 M^2 35 35 12950 3500 33610 3361 36971 316 M^2 25 7900 790 8690 24 6 80 U U ML 225 50 20 5400 300 1600 7300 730 8030 4 64 U ML 180 20 720 1280 2000 200 2200 7 24 U U 300 250 2100 6000 8100 810 8910 SUMATORIA MANO DE OBRA SUMATORIA MATERIALES VALOR DE LA OBRA 204449.30 294748.30 499197.60 34 2.1.12. Cronograma de actividades Tabla II. Cronograma de actividades 35 No. ACTIVIDAD 1 Trabajos Preliminares 2 Excavación 3 Fundición de Zapatas 4 Fundición de Cimiento 5 Levantado de Muros 6 Estructura y Cubierta 7 Instalación Eléctrica 8 Instalación de Agua Potable 9 Instalación de Drenajes 10 Acabados 11 Pisos 12 Ventanería 13 Puertas 14 Limpieza semana 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 2.2 Diseño del drenaje sanitario para la aldea El Barreal 2.2.3. Descripción del proyecto 2.2.4. Levantamiento topográfico Al hacer el levantamiento topográfico del área a drenar, no solo hay que tomar en cuenta el área edificada en la actualidad, sino que también las que en un futuro puedan contribuir al sistema, incluyendo la localización exacta de todas las calles y áreas sin edificación; alineación municipal, ubicación de estos, carreteras, cementerios, anotando su estado, campos de deporte y todas aquellas estructuras naturales y artificiales que guarden relación con el problema a resolver e influyan en los diseños. 2.2.3. Topografía Es la ciencia que estudia el conjunto de procedimientos para determinar las posiciones de puntos sobre la superficie de la tierra, por medio de medidas, según los tres elementos del espacio y estos pueden ser: dos distancias y una elevación o una distancia, una dirección y una elevación. El conjunto de operaciones necesarias para determinar las posiciones de los puntos, y posteriormente su representación en un plano, es lo que comúnmente se llama Levantamiento. La mayor parte de los levantamientos, tienen por objeto el cálculo de distancias, ángulos, direcciones, coordenadas, elevaciones, áreas, etc. a partir de datos obtenidos de campo. 36 Para efectuar un trabajo de topografía se deben de seguir los siguientes pasos: 1) Reconocimiento: Es donde se recorre el área de trabajo para tener un panorama de las actividades a desarrollar. 2) Toma de decisiones: Con base al reconocimiento y a criterio técnico, se selecciona el método de levantamiento a efectuar. 3) Trabajo de campo: En él se obtienen los datos que son de importancia para el desarrollo del trabajo como mediciones, niveles, etc. 4) Procesamiento de datos: Consiste en traducir o interpretar los datos que se han tomado en campo, para determinar la información requerida. 5) Elaboración de planos: Aquí se representa gráficamente los datos de campo con base a: distancias, cotas, direcciones, etc. 6) Replanteo: Ya con los planos debidamente elaborados en campo se procede a colocar las señales (estacas, mojones, cotas, etc.), para marcar los puntos que interesan, en función del trabajo a realizar. Con la libreta de campo del levantamiento topográfico planimétrico y altimétrico se realizan los cálculos correspondientes y se procede a dibujar el plano, el cual consta de una planta general de la población en la que se indican todas las estaciones con su respectiva cota de nivelación, Bench Mark (BM) con su respectiva cota, las curvas de nivel y la orientación. 37 En la planta general de la población con la ayuda de la libreta de campo se ubican todas las viviendas, escuelas, iglesias, campos deportivos, ríos puentes, salidas y entradas principales a la población. En cada vivienda es recomendable indicar el número de habitantes. La topografía se divide en dos ramas: 2.2.4. Planimetría Consiste en los procedimientos utilizados, para fijar las posiciones de puntos proyectados en un plano horizontal, sin importar sus elevaciones, con las distancias y direcciones obtenidas de campo. Los levantamientos planimétricos se hacen por el método de conservación de azimut, por deflexiones, por rumbo y distancia u otro de los usados generalmente. Este levantamiento debe incluir todas las calles de la población, parques, áreas deportivas, escuelas y todos aquellos monumentos que nos puedan servir de referencia. El levantamiento de planimetría se realizó por el método de conservación de azimut, con vuelta de campana. Los datos del levantamiento están consignados en la libreta de campo, acompañado del croquis correspondiente, el cual se hizo tal como se desarrolló el levantamiento, indicando, además, todos los datos característicos referenciales, como: calles, áreas deportivas, iglesia, quebradas, puentes, viviendas, etc. Las estaciones se indicaron con números, con sus respectivos azimutes, lecturas de hilos y distancias. 38 2.2.5. Altimetría Tiene por objeto determinar la diferencia de altura entre puntos del terreno. La altura de los puntos se tiene sobre un plano de comparación, siendo el más común el nivel del mar. El instrumento utilizado para el desarrollo del trabajo depende de la presición que se desee. Con los datos de campo, se obtienen las cotas y/o perfil del terreno. La nivelación debe desarrollarse con un nivel de precisión, hecha sobre el eje de las calles, y se tomaran elevaciones: a. En todos los cruces de calles. b. A distancias no mayores de 20 metros. c. De todos los puntos en que haya cambio de pendiente del terreno. d. De todos los lechos de quebradas, puntos salientes del terreno y depresiones. e. De las alturas máximas y mínimas del agua en el caudal o cuerpo de agua en el que se proyecta efectuar la descarga. Para efectuar la topografía del proyecto de drenaje sanitario, se siguieron los pasos descritos anteriormente: 1) Reconocimiento: En este punto se efectuó la visita correspondiente a la aldea El Barreal, se recorrió el lugar donde se desarrollaría el proyecto, donde se observaron: pendientes, alturas, población y su ubicación, etc. 2) Toma de decisiones: Después de realizar el recorrido a la comunidad, se tomó la decisión que el tipo de levantamiento topográfico a realizar era el de conservación de azimutes y nivelación. 39 3) Trabajo de campo: Consistió en efectuar el trabajo de planimetría por medio del método de conservación de azimutes, radiando donde era necesario y utilizando un teodolito wild T-1 y cinta métrica. Para la ejecución de la altimetría, se utilizó un nivel de precisión Wild y estadía, nivelando a cada 20 metros, se tomaron Bancos de nivel en puntos específicos. Los datos de campo se consignaron en libretas con sus respectivos croquis. Para el proyecto se realizó la planimetría y altimetría. 4) Procesamiento de datos: Este trabajo se realizó en gabinete, con los datos de campo se calcularon coordenadas, rumbos, cotas y distancias para cada estación. 5) Con los datos tabulados para cada estación se elaboraron planos planta- perfil para el proyecto. 6) Con base a los planos debidamente elaborados se procede al campo a efectuar el replanteo. 2.2.6. Diseño de drenaje sanitario 2.2.6.1. Condiciones generales El diseño del sistema de alcantarillado sanitario se hace importante por la necesidad que representa evacuar las aguas residuales de la comunidad. Esta agua puede estar constituida por aguas residuales de cocinas, baños, sanitarios y lavaderos, aguas que llevan cúmulos de materiales fecales, papel, restos de alimentos, etc. 40 Toda vez que el hombre entra en contacto con el agua, la contamina y así, es necesario alejarla, para que no provoque problemas a los seres humanos, por ello es necesario el diseño del drenaje. La cantidad de agua que utilizan los vecinos de la aldea El Barreal, una vez servida, la conducen a la calle, creando con ello un ambiente no agradable, destruye el ornato, esto lo efectúan porque no se cuenta con un sistema adecuado para evacuar las aguas servidas. Esta razón es suficiente para que el agua servida sea transportada por medio de canales subterráneos o drenajes, logrando así un ambiente sano 2.2.6.2. Período de diseño Es el período de funcionamiento eficiente del sistema, pasado este es necesario rehabilitar el mismo. Los sistemas de alcantarillado serán proyectados para llenar adecuadamente su función durante un período de 30 o 40 años a partir de la fecha de su construcción, según normas de instituciones como la Escuela Regional de Ingeniería Sanitaria (ERIS), Oficina Panamericana de la Salud (OPS). . En el presente proyecto se utilizará tubería de P.V.C., para un período de diseño de 30 años, utilizando un diámetro mínimo para la red principal de 6” y de 4” para las conexiones domiciliares. Para seleccionar el período de diseño de una red de alcantarillado o cualquier obra de Ingeniería, se deben considerar factores como la vida útil de las estructuras y equipo componente, tomando en cuenta la antigüedad, el desgaste y el daño; así como la facilidad para hacer ampliaciones a las obras 41 planeadas, también la relación anticipada de crecimiento de la población, incluyendo en lo posible el desarrollo rural de la comunidad. 2.2.6.3. Tipo de drenaje a utilizar Es necesario que las aguas servidas, sean conducidas en sistemas adecuados, a través de conductos subterráneos, para ser evacuados lejos de las áreas pobladas, reduciendo de esa forma la contaminación. Vale la pena resaltar que no simplemente, se evacuan las aguas servidas de un lado, para afectar otro lugar, es importante que el agua, tenga un tipo de tratamiento, aunque sea primario, para no afectar los sistemas ambientales. Debido a que en la región, las necesidades son grandes y los recursos económicos escasos, se optó por un drenaje sanitario. Drenaje Sanitario Es el que recoge las aguas servidas domiciliares como: baños, cocinas, lavados y servicios; residuos comerciales como: comedores y también la infiltración. 2.2.7.4. Fórmulas para el cálculo hidráulico Varias son las fórmulas utilizadas para el cálculo hidráulico de drenajes, tales como Chezy, Manning y otras; las que permiten determinar velocidades, caudales, diámetros, pendientes, etc. siendo éstas: 42 1) Fórmula de Chezy Esta es una herramienta utilizada para encontrar la velocidad en función de: pendiente, radio hidráulico y coeficiente C. La fórmula es: V = C * R*S Donde V = velocidad en m/s R = radio hidráulico S = pendiente en porcentaje % C = coeficiente Las velocidades máxima y mínima de caudal sanitario, en tubería de p.v.c. son: 0.40 a 4.00 m/s, la velocidad mínima es para que la tubería tenga una auto limpieza; mientras que la velocidad máxima es para no crear desgaste a la tubería. El coeficiente “C”, puede calcularse por medio de las siguientes fórmulas: Bazin, Kutter, Ganguillet y Manning. Para el presente estudio se utilizó la fórmula de Manning. 2) Fórmula de Manning Es una función utilizada para hallar el coeficiente de velocidad “C”, que depende del radio hidráulico y el coeficiente de rugosidad “n”, por el tipo de material (cemento, PVC, HG, etc.), que se utiliza para conducir el flujo. 43 Se debe recalcar que la fórmula de Manning, solo se puede usar cuando se desean tener datos de tuberías totalmente llenas. La fórmula es: R n C = Donde R = radio hidráulico n coeficiente de rugosidad = C = coeficiente de Manning Después de sustituir en la fórmula de Chezy el coeficiente de Manning, queda así: 3 V = R2 ∗ S n El valor del coeficiente “n” depende del material de la tubería. Para drenajes se utilizan los siguientes valores: n = 0.010 tubo de PVC 44 3) Fórmula de continuidad Es una fórmula utilizada para hallar el caudal que circula en la tubería. Q = V∗A Donde Q = caudal en m 3 / s V = velocidad en m / s A = área en m 2 El área de tubería circular es: A = π * D2 4 π = 3.1416 es constante pi D = diámetro de la tubería en metros A = área de la tubería en metros cuadrados 2.2.7.5. Pendiente de los ramales La pendiente de los ramales está en función de la topografía del terreno, es la diferencia de altura que existe de un punto respecto de otro. 45 La pendiente de la tubería debe de ser, hasta donde sea posible, la misma del terreno natural, con el objeto de tener excavaciones mínimas. En terrenos planos o contra pendiente se trabajan con velocidades de caudales mínimas, siempre que el fluido sea capaz de arrastrar todos los sólidos que lleva. Las pendientes altas nunca deben de sobrepasar la velocidad máxima permitida, para no provocar problemas al sistema. El tipo de tubería a utilizar para el presente proyecto es PVC. 2.2.7.6. Determinación del caudal sanitario El caudal sanitario está formado por las aguas servidas producto de: caudal doméstico, caudal por conexiones ilícitas, caudal de infiltración, caudal comercial e industrial. A continuación se describe el cálculo de cada uno de ellos. 1) Caudal doméstico (Qdom) Es el agua que una vez ha sido usada por los humanos, para la limpieza o producción de alimentos, higiene de vivienda, higiene personal, es desechada y conducida hacia la red de alcantarillado, es decir, que el agua de desecho doméstico esta relacionada con la dotación del suministro del agua potable. Para el efecto la dotación de agua potable es afectada por un factor que puede variar entre 0.75 a 0.90. Q dom = [No.hab.] ∗ [dotación] ∗ [F .R.] 86400 46 Donde: No. hab. = número de habitantes Dotación = de agua en Lts/hab/día F. R. = factor de retorno en % Q dom = caudal domiciliar en Lts/s 2) Caudal de conexiones ilícitas ( Q con-ili ) Este caudal es producido por las viviendas que conectan las tuberías del sistema del agua pluvial al alcantarillado sanitario. Para efecto de diseño se puede estimar un porcentaje de as viviendas de la localidad pueden hacer conexiones ilícitas, lo que puede variar de 0.5 a 2.5 por ciento. Como el cálculo del caudal de conexiones ilícitas va directamente relacionado con el caudal producido por las lluvias y el porcentaje de escorrentía. a. Intensidad de lluvia Es la cantidad de lluvia que cae en un área por unidad de tiempo, se expresa en milímetros por hora. b. Porcentaje de escorrentía Es la cantidad de agua que escurre, en función de la permeabilidad de la superficie del suelo. 47 La fórmula del caudal por conexiones ilícitas es la siguiente: Q con-ilí = CIA * 1000 360 Donde: C = coeficiente de escorrentía I = intensidad de precipitación mm / hora A = área en hectáreas del total de viviendas con conexiones ilícitas % = porcentaje de viviendas con conexiones ilícitas Q con-ilí = caudal por conexiones ilícitas en Lts / s Otra manera de calcular el caudal por conexiones ilícitas es: Q con-ilí = 10 % (Q doméstico) 3) Caudal de infiltración ( Q inf ) Es el caudal de se infiltra en el alcantarillado, el cual depende de la profundidad del nivel freático del agua, de la profundidad de la tubería y de la permeabilidad del terreno, el tipo de junta, la calidad de mano de obra utilizada y de la supervisión técnica de la construcción. Puede calcularse de dos formas: 1. En litros por hectárea 2. Litros diarios por kilómetro de tubería, se incluye la longitud de las tuberías de las conexiones domiciliares, asumiendo un valor de 6 metros por casa, la dotación de infiltración varia entre 12000 a 18000 litros/km/día. 48 Q inf = [F .I .] ∗ [L.T .] 86400 Donde: F. I. = factor de infiltración L. T. = longitud de la tubería en kilómetros Q inf = caudal de infiltración en Lts / s 4) Caudal comercial Como su nombre lo dice, es el agua desechada por las edificaciones comerciales como: comedores, restaurantes, etc., por lo general la dotación comercial varía según el establecimiento a considerar, pero puede estimarse entre 600 a 3000 Lts/comercio/día. Q com = Dotación ∗ No.comercios 86400 Donde: Dotación = comercial entre 600 a 3000 Lts/comercio/día No. comercios = que hay en el lugar. 5) Caudal industrial Este caudal viene directamente de las grandes industrias. Su fórmula es: 49 Q ind = Dotación * No.industrias 86400 Donde: Dotación = industrial entre 16000 a 40000 Lts/industria/día No. Industrias = que hay en el lugar. 6) Caudal Sanitario Este es el caudal que resulta de la suma de el caudal domiciliar, conexiones ilícitas, infiltración, comercial e industrial. Su fórmula es: Q sanitario = Qdom + Qcom + Qind + Qcon − ilí + Q inf 7) Factor de harmond Es un factor que está en función del número de habitantes, localizados en el área de influencia, regula un valor máximo de las aportaciones por uso doméstico. El factor de harmond también es llamado factor de flujo instantáneo. F. H. = 18 + P 4+ P Donde: P = F. H. = población a servir en miles factor de Harmond 50 8) Factor de caudal medio (fqm) Este factor se obtiene de dividir el caudal sanitario entre el número de habitantes futuros. El valor del factor de caudal medio puede estar entre 0.002 y 0.005. El valor que toma Empagua es 0.003. Su fórmula es: Fqm = Qsanitario No.hab. fut. 9) Caudal medio (Qmed) Es el caudal obtenido de la multiplicación del número de habitantes futuros por el factor de caudal medio. Su fórmula es: Qmed = No.hab. fut * fqm 10) Caudal de diseño ( Q dis ) El caudal con que se diseñará cada tramo del sistema sanitario será la suma de caudal doméstico, caudal de infiltración, caudal de conexiones ilícitas, aguas de origen industrial y comercial, según las condiciones particulares del lugar. Luego el caudal de diseño cada tramo será igual a multiplicar el factor de caudal medio, el factor de harmond y el número de habitantes a servir que en este caso se diseñó para población actual y futura. La fórmula de caudal de diseño es: Qdis = No.hab. ∗ F .H . ∗ Fqm Donde: No. habitantes = Número de habitantes futuros acumulados 51 F. H. = Factor de Harmond Fqm = Factor de caudal medio Cuando se obtiene el caudal de diseño, es importante obtener y calcular el área tributaria, escoger la selección de ruta, pendientes máximas y mínimas, velocidades máximas y mínimas; y el coeficiente de rugosidad. a. Área tributaria Es la longitud que se encuentra entre los pozos de visita, contribuyendo al caudal que pasa por ese sector, hasta unirse a otro tramo. El área acumulada comprenderá sumar cada tramo conforme se lleve el diseño de cada uno de éstos, siguiendo la ruta elegida para cada sector determinado. b. Selección de ruta Cuando se realice la selección de ruta que seguirá el agua se debe considerar: 1. Iniciar el recorrido en los puntos que tengan las cotas más altas y dirigir el flujo hacia las cotas más bajas. 2. Para el diseño, en lo posible, se deben seguir las pendientes del terreno, con esto se evitará una excavación profunda y disminuir así costos de excavación. 3. Acumular los caudales en tramos en los cuales la pendiente del terreno es pequeña y evitar de esta manera que la tubería se le de otra pendiente, ya que se tendrá que colocar la tubería más profunda. 4. Evitar en lo posible, dirigir el agua en contra de la pendiente del terreno. 52 c. Pendientes máximas y mínimas La pendiente está en función de la velocidad y el terreno, pero se procura seguir una pendiente paralela al perfil del terreno natural, aunque no necesariamente deba ser así. Existen diversos casos por ejemplo: -Donde la profundidad es menor que la profundidad mínima, se procura no profundizar demasiado la tubería, ya que esto incrementa los costos. En este proyecto se trató de no sobrepasar las pendientes de 0.2 % a 11%, las cuales cuentan con valores de caudal y velocidad a sección llena en las tablas contenidas en el manual Norma ASTM 3034 para tuberías P.V.C. para alcantarillado sanitario, Amanco S.A. d. Velocidades máximas y mínimas La velocidad máxima para el presente proyecto es de 4 m/s, y la velocidad mínima será de 0.40 m/s. Aunque se pueden mantener velocidades mayores y menores según el manual de tubería de Amanco S.A. Velocidad de arrastre La velocidad mínima con la que los sólidos no se sedimentan en la alcantarilla se llama velocidad de arrastre, la cual se obtiene haciendo que el tirante este dentro del rango de 0.10 < d < 0.75 y pendiente adecuada. 53 e. Coeficiente de rugosidad (en función de la tubería a utilizar) El coeficiente de rugosidad “n”, el cual es adimensional y empírico, representa las características internas de la tubería y sirve para calcular las perdidas por fricción de la tubería. Este factor o coeficiente varía en función del material de la tubería; a continuación se describe el coeficiente para las tuberías más comunes en el mercado y utilización en sistemas de drenajes: Tabla III. Coeficientes de rugosidad para distintas clases de tuberías. No. TIPO DE TUBERÍA COEFICIENTE DE RUGOSIDAD “N” 1 P.V.C. 0.009 2 HIERRO FUNDIDO 0.013 3 TUB. METAL CORRUGADO 0.021 4 TUBOS DE CEMENTO<24”d 0.015 5 TUBOS DE CEMENTO>24”d 0.013 6 ZANJAS 0.020 Fuente: Manual de Amanco, S.A. 2.2.7.7. Datos de diseño Período de diseño = 30 años Dotación de agua potable = 120 Lts/habitante/día Factor de retorno = 0.80 Intensidad de precipitación = 50 mm/hora Área de techos más patios = 100 m^2 Coeficiente de escorrentía = 0.5 Porcentaje de conexiones ilícitas = 2% 54 Factor de infiltración = 16000 Lts/kilómetro/día Longitud de tubería domiciliar = 6 metros P.V.C. Área total a servir = 5 hectáreas Número de casas actual = 7 casas Número de habitantes actual = 42 habitantes Número de casas futuras = 19 casas Número de habitantes futuros = 112 habitantes 2.2.7.8. Diseño del drenaje sanitario del tramo pv 11 -- pv 15 Aplicando los datos anteriores y las fórmulas, se diseña el tramo PV 11 a PV 15. Q doméstico = ( No.habi tan tes) ∗ ( Dotación) ∗ ( F .R.) 86400 Q doméstico = (112) ∗ (120) ∗ (0.80) 86400 Q doméstico = 0.12 Lts/s. Q conexiones ilícitas = CIA *1000 360 Porcentaje de conexiones = 7 casas * 0.02 = 0.14 Q conexiones ilícitas = 0.50 * 0.50 * 0.010 * 1000 360 55 Q conexiones ilícitas = Q Infiltración = Q Infiltración = Q Infiltración = F .I . * L.T . 86400 [16000] ∗ [0.14 + 7 * 0.006] 86400 0.034 Lts/s Factor de Harmond = Factor de Harmond = Factor de Harmond = Q sanitario = 0.007 Lts/s 18 + P 4+ P 18 + 0.042 4 + 0.042 4.33 Qdom + Q com + Q ind + Q inf + Q con-ilí En el caudal comercial e industrial sus valores son igual a cero, Puesto que no existen en la comunidad. Q sanitario = 0.12 + 0 + 0 + 0.034 + 0.007 Q sanitario = 0.161 Lts/s Fqm = Qsanitario No.habi tan tesfuturos 56 Fqm Fqm 0.161 112 = = 0.001, no está en el intervalo entonces tomaremos 0.003 valor que utiliza Empagua. Q diseño = No.habi tan tes ∗ F .H . ∗ Fqm Q diseño = 112 * 4.33 * 0.003 el Q diseño = 1.45 Lts/s. El caudal de diseño será de 1.45 litros por segundo en el tramo comprendido de pv11 a pv 15. Datos de diseño: Diámetro de la tubería = 6” Pendiente del terreno = 5.43 % Caudal de diseño = 1.45 Lts/s Tipo de tubería = P.V.C. Aplicando la fórmula de Chezy, con el coeficiente de Manning, para obtener la velocidad del flujo a sección llena. V = 30.528 * 3 0.154 2 * 5.431 / 2 V = 2.03 m/s La velocidad del caudal es 2.03 metros por segundo. 57 Cálculo del caudal a sección llena utilizando la fórmula de continuidad. Q = 0.5067 * V * D^2 Q = 0.5067 * (2.03) * (6)^2 Q = 42 Lts/s El caudal a sección llena en la tubería es de 42 Lts/seg Para calcular la velocidad del caudal de diseño se utilizaron las relaciones hidráulicas. De las relaciones hidráulicas de caudales: R = qdiseño Q sec cion − llena R = 1.45 42 R = 0.0345 Donde: Q = 42 Lts/s q = 1.45 Lts/s 58 Con el resultado y con el auxilio de tablas se obtuvo las siguientes relaciones hidráulicas. v/V = 0.45 d/D = 0.12 Donde: Donde: v = 0.45 * 2.03 d = 0.12 * 6” v = 0.91 m/s d = 0.72” El caudal sanitario se comportará así: Pendiente = 5.43 % Caudal de diseño = 1.45 Lts/s Velocidad de diseño = 0.91 m/s Tirante de agua 0.72” = 2.2.8. Componentes de la red 2.2.8.8. Ramales La constituye toda la tubería que va colocada al centro de la calle, por donde se transportan las aguas servidas. Los ramales principales, se colocarán de tubería de P.V.C. de diámetro 6” y su longitud varia de acuerdo al lugar donde se coloque la misma; de igual manera los ramales secundarios, los cuales tendrán una tubería de P.V.C. de diámetro 4”, ambas tuberías serán de clase norma ASTM 3034, para drenaje sanitario. 59 2.2.8.9. Pozos de visita Los pozos de visita tienen una función muy importante dentro del sistema de alcantarillado sanitario, por medio de ellos se pueden realizar inspección, operaciones de limpieza y mantenimiento. Los pozos de visita dentro del sistema de alcantarillado se ubican en los siguientes casos: a. En cambio de diámetro. b. En cambio de pendiente. c. En cambios de dirección horizontal, para diámetros menores de 24”. d. En intersecciones de dos o más tuberías. e. En los extremos superiores de ramales iniciales. f. A distancias no mayores de 100 metros en línea recta en diámetros hasta de 24”. g. A distancias no mayores de 300 metros en diámetros superiores a 24” Se debe tomar en cuenta las cotas invert para el funcionamiento de los pozos de visita: Cotas invert Estas se calculan en base a la pendiente y la distancia del tramo respectivo. La cota invert de salida de un pozo deberá ser de 3 a 5 centímetros más baja que la cota invert de entrada. Cuando a un pozo de visita llegan 2 o 3 tubos, el que ale deberá salir con una cota invert 3 o 5 centímetros más baja del tubo que llegue más bajo. 60 La diferencia de cotas invert entre las tuberías que entran y salen de un pozo de visita será como mínimo de 0.03 metros. Cuando el diámetro interior de la tubería que entra a un pozo de visita, sea menor que el diámetro interior de la que sale, la diferencia de cotas invert, será como mínimo, la diferencia de dichos diámetros. Cuando la diferencia de cota invert entre la tubería que entra y la que sale de un pozo de visita, sea mayor que 0.70 metros, deberá diseñarse un accesorio especial que encauce al caudal como un mínimo de turbulencia. La formula de cotas invert es: Para pozos iniciales CI = CTi - H pozo En el final del tramo CIf = CIi - L*S/100 Donde: CIi = Cota Invert al inicio del tramo CIf = Cota invert al final del tramo CTi = Cota de terreno al inicio del tramo S = Pendientes de la tubería expresada en porcentaje L = Longitud del tramo 61 2.2.8.10. Descargas En el momento que se diseño un sistema de drenaje lo importante es sanear el lugar, por lo que la ubicación del lugar donde se van a descargar las aguas servidas, debe ser motivo de un estudio, para no afectar otro punto. Criterios para la ubicación de descargas 1) De acuerdo con la topografía del área, seleccionar la parte más baja, para que el sistema trabaje por gravedad, a un punto específico, donde se piensa construir una fosa séptica. En el caso del presente proyecto se va a sectorizar, puesto que el terreno no permite que exista un solo lugar de descarga, sino que se va a colocar una fosa en cada sector que lo necesite. 2) Tener información del punto donde se evacua el agua en la parte superior y en la parte baja, para no afectar poblaciones cercanas y también evitar la degradación y destrucción del ecosistema. 3) Si el sistema de descarga sobre una planta de tratamiento, ramal de drenaje o fosa séptica ya existente, hay que estudiar lo detenidamente para chequear si tiene capacidad para los caudales provenientes de ampliaciones. En el caso del presente proyecto se van a utilizar fosas sépticas y plantas de tratamiento colocadas por sectores, puesto que el terreno no permite tener una sola descarga de toda la red; entonces tenemos que saber la definición y sus funciones de la misma. 62 Fosa séptica Se puede definir como un estanque cubierto y hermético, construido de piedra, ladrillo, concreto armado y otros materiales de albañilería, es generalmente de forma rectangular, proyectado y diseñado para que las aguas negras se mantengan a una velocidad muy baja, por un tiempo determinado, que oscila entre 12 y 72 horas, durante el cual se efectúa un proceso anaeróbico de eliminación de sólidos sedimentables. Los desperdicios líquidos de residencias (aguas negras), rápidamente obstruirían cualquier tipo de formación porosa de grava sin ningún tratamiento. La fosa séptica condiciona al agua negra para que pueda filtrarse más fácilmente en el subsuelo. Por lo anterior, se puede decir que la función esencial de la fosa séptica es proporcionar protección a la capacidad absorbente del suelo. Para proporcionar esta protección al subsuelo, en la fosa séptica se deben cumplir tres funciones básicas: 1. Reducción de sólidos y carga orgánica 2. Proceso biológico de descomposición 3. Almacenamiento de cieno (lodos) y natas Además se deben considerar los siguientes factores: 1. La localización debe ser donde no altere ningún manantial, sistema hídrico o pozo de abastecimiento de aguas. También se debe tomar en cuenta la alteración del agua subterránea, ya que ésta tiende a seguir el contorno de la superficie del terreno, por lo que las fosas deben localizarse lejos de pozos y manantiales. 63 2. Deben estar localizadas a más de 15 metros de cualquier fuente de abastecimiento de aguas, es preferible mayores distancias. 3. No deben localizarse a menos de 1.5 metros de cualquier edificio, debido a que puede ocurrir daños estructurales o las filtraciones pueden llegar al sótano. Se debe tomar en cuenta que todo lo que reciba la fosa séptica tendrá que ir a descargarse a un pozo de absorción: Pozo de absorción Los pozos de filtración, así como todos los sistemas de filtración que aprovechan la absorción del suelo, jamás deben usarse donde exista la posibilidad de alterar las aguas subterráneas. Es importante efectuar las pruebas de filtración del suelo. Entre éstas tenemos: a. Excavar un agujero de 900 cm^2 a la profundidad donde se propone al drenaje. b. Llenar el agujero con agua hasta que se filtre, se debe observar la velocidad con la que se filtra el agua. Se debe llenar hasta que este saturado. (se debe seguir añadiendo agua hasta que la velocidad sea constante. c. Cuando este saturado, se debe calcular el tiempo requerido para que baje 2.5 cm. Este es el tiempo estándar t de filtración. 64 Planta de tratamiento La información que hay de la planta de tratamiento ha sido brindada por la empresa Amanco de Guatemala. El sistema propuesto es un sistema biológico, aeróbico de aireación extendida “Lodos Activados” con régimen completamente mezclado, que se utiliza para tratar aguas residuales que contienen materia orgánica biodegradable. Con esta modalidad de Aireación extendida, se lograrán afluentes de calidad, con baja producción de lodos y alto grado de oxidación y estabilización de la materia, adicionándole un sistema de cloración para la seguridad en el rehúso del líquido en irrigación de jardines, redes independientes de abastecimiento de inodoros, riego de áreas de terracería, etc. Este proceso involucra básicamente las siguientes etapas: a. Una y/o varias etapas de acción en tanques de aireación, donde se suministra aires por difusión en el fondo, lo que permite crecimiento de microorganismos que requieren de oxígeno para vivir, la materia presente servirá para alimentar las bacterias aeróbicas quienes transformarán los contaminantes en materia celular y energía para crecer y reproducirse, lo que originara los flóculos que son conocidos como lodos activados. El elemento básico en este proceso es el soplador. b. Dependiendo del volumen de agua a tratar se requieren de mas compartimientos para un complemento de aireación al proceso con los fines anunciados en la etapa anterior y que complementa él oxígeno necesario. c. Los flóculos pasarán al tanque de clarificación secundaria, lugar donde sedimentan por gravedad los lodos, el sobrenadante es vertido al área 65 de cloración y los lodos depositados se recirculan para retroalimentar el sistema, el exceso de lodos se depositará en un tanque de lodos para su estabilización, ya estabilizado se deposita al área de secado de lodos, que puede ser un filtro y un pequeño patio de secado de lodos y/o un área de secado de lodos mayor para sistemas tradicionales de secado. d. El agua clarificada, es tratada para su desinfección por medio de un sistema de cloración a base de tabletas de Hipoclorito de calcio, cuando se descarga directamente a un cuerpo de agua, previa reacción de cloro en un depósito que variará de acuerdo al volumen tratado. e. El agua tratada puede almacenarse o verterse al acuífero previo análisis de la capacidad de absorción del subsuelo, actividad que corre por cuenta del cliente, se deberá contar con la seguridad de que sus características son adecuadas para esta disposición. Si se almacenan, su función sería reutilizarlas adecuadamente. Donde el acuífero es muy alto, la descarga puede hacerse por medio de zanjas de absorción de 80 centímetros de profundidad o descargarse a un drenaje pluvial. 2.2.8.11. Diámetros El diámetro mínimo a utilizar en los alcantarillados sanitarios, según el Instituto de Fomento Municipal (INFOM), será de 6” en P.V.C., el cual podrá aumentar cuando a criterio del Ingeniero diseñador, sea necesario. Este cambio puede ser por influencia de la pendiente, del caudal o de la velocidad. Para el presente proyecto la tubería a utilizar será de 6”. En las conexiones domiciliares, el diámetro mínimo será de 4” con una pendiente mínima de 2% y una máxima de 6% y que forme un ángulo horizontal con respecto a la línea central de aproximadamente 45◦ (grados), en el sentido de la corriente del mismo. 66 El tubo de la conexión domiciliar debe ser de menor diámetro que el del tubo de la red principal, con el objeto de que sirva de retenedor de algún objeto que pueda obstruir el colector principal. 2.2.9. Aspectos constructivos Para la construcción de la obra de drenaje, se efectuarán una cantidad de trabajos que llevan una secuencia, mismos que a continuación se describen. 2.2.9.1. Replanteo y marcación del sistema Consiste en trazar en el campo los datos contenidos en los planos, de acuerdo al diseño establecido. Para el sistema se colocaran trompos en los puntos donde se construirán los pozos de visita, se trazará la línea del colector principal, acometidas domiciliares y alturas de cortes para la excavación de zanjas; todo el replanteo se realizará utilizando equipo de topografía, estacas, pintura, etc. 2.2.9.2. Excavación de zanja Cuando ya se tiene el replanteo de la línea central, se tiene que marcar el ancho de la zanja, de acuerdo al diámetro de la tubería diseñada, utilizando estacas, pitas de albañil y cal hidratada. En el momento de realizarse la excavación se debe procurar mantener el ancho de la zanja. Las paredes de la zanja deben quedar a plomo, la tierra debe de alejarse a 0.75 metros de la orilla. Por seguridad debe dejarse tranquillas a cada 5 metros, para evitar derrumbes. 67 El ancho de la zanja es muy importante para evitar el exceso de excavación y que a la vez permita trabajar dentro de esta, a continuación se presenta una tabla de anchos de zanja, dependiendo del diámetro del tubo y profundidad de la zanja. Tabla IV. Ancho libre de zanjas, según profundidad y diámetro de tubería Ancho de la zanja (cm) Tubo Menos de Menos de Menos de Menos de Menos de Pulgada 1.86 m 2.86 m 3.86 m 5.36 m 6.36m 6 60 65 70 75 80 8 60 65 70 75 80 10 70 70 70 75 80 12 75 75 75 75 80 15 90 90 90 90 90 18 110 110 110 110 110 21 110 110 110 110 110 24 135 135 135 135 135 Fuente: Manual de Amanco, S.A. En este proyecto se utilizará un ancho de zanja variado, según sea necesario. 68 2.2.9.3. Colocación de tubería Antes de que se coloque la tubería se debe afinar la zanja para que se ajuste a la pendiente de diseño. Una vez afinada la zanja, se inicia la colocación de la tubería. La profundidad mínima del coronamiento de la tubería con respecto a la superficie del terreno será de 1.00 metro. Cuando la altura de coronamiento de la tubería principal tenga una profundidad mayor de 3.00 metros bajo la superficie del terreno, se diseñará una tubería auxiliar sobre la principal para recibir las conexiones domiciliares del tramo correspondiente. Debemos tomar en cuenta que se tiene que mantener el rango de velocidades de diseño, para evitar un mal funcionamiento de la tubería y el sistema en sí. También se debe de tener presente que se podrán conectar nuevas domiciliares, así como una futura conexión con otras redes (otros sectores). 2.2.9.4. Construcción de pozos de visita Una vez marcados los puntos donde se construirán los pozos de visita, se efectúan los trazos, se inicia la excavación de acuerdo a la altura establecida para cada pozo. El tipo de pozo que se va ha construir es el típico, cilíndrico en la parte inferior y termina en una parte troncónica, amplia para dar paso a un hombre y permitirle maniobrar en su interior. 69 El piso será de concreto, en el centro un canal media caña, para evitar que los sólidos queden atrapados. Las paredes serán construidas de ladrillo de barro cocido pegados con mortero de sabieta, los ladrillos colocados inicialmente a plomo, hasta alcanzar la parte cilíndrica, luego se empiezan a reducirle número y a colocar forma inclinada para darle la forma troncónica. Finalmente las paredes se repellarán y blanquearan construyéndose la tapadera y brocal de concreto armado. 2.2.9.5. Conexión domiciliar Una conexión domiciliar es un tubo que lleva las aguas servidas desde una vivienda a una alcantarilla común o a un punto de desagüe. Ordinariamente al construir un sistema de alcantarillado, es costumbre establecer y dejar previsto una conexión en Y o en T en cada lote edificado o donde haya que conectar un desagüe doméstico. Las conexiones deben de taparse e impermeabilizarse para evitar la entrada de aguas subterráneas y raíces. Es conveniente que el empotramiento con el colector principal se haga en la parte superior para impedir que las aguas negras retornen por la conexión doméstica cuando el colector este funcionando a toda su capacidad. La conexión domiciliar se hace por medio de la candela (o caja de inspección), construida de mampostería o con tubos de cemento colocados de forma vertical (candelas), en el cual se une la tubería proveniente del drenaje de la edificación a servir con la tubería que desaguará en el colector principal: La tubería entre la candela y el colector principal debe tener un diámetro mínimo de 4” (0.10 m) y debe colocarse con una pendiente mínima del 2%. Se debe 70 tomar en cuenta tres conceptos importantes que van de la mano con lo que es la conexión domiciliar. a. Colector principal Es la tubería de mayor diámetro en el sistema, y es la que primero se debe colocar en la zanja para las posteriores conexiones del sistema. No es aconsejable conectar directamente al tubo ramales auxiliares, solo en casos especiales se conecta al tubo, de preferencia se debe llegar a un pozo de visita o a una caja de bifurcación. Se debe tener en cuenta el principio básico de iniciar la colocación de la tubería en la parte final del sistema, es decir en la parte que la descarga, para que a medida que se vaya instalando, esta en cualquier emergencia ya pueda entrar en funcionamiento. b. Candela domiciliar La conexión se realiza por medio de una candela, construida de mampostería o con tubos de concreto colocados verticalmente. El lado menor será de 45 centímetros. Y si fuese circular, tendrá un diámetro no menor de 12”; en ambos casos debe estar impermeabilizadas por dentro y tener una tapadera para realizar las inspecciones. c. Cajas de registro Son unos posos construidos de ladrillo o block y que integrados al sistema de alcantarillado sanitario tienen la misma función que los pozos de visita, que sirven para la inspección y limpieza de partes del sistema, la diferencia se 71 marca en que estas son cajas cuadradas de ladrillo y columnas reforzadas. De estas salen y llegan tuberías; pueden ser utilizadas como principio de ramal, con el objeto de no profundizar demasiado la tubería. 2.2.9.6. Prueba de la tubería Esta operación consiste en el chequeo de instalación de la tubería. Los pasos para efectuar la prueba de tubería son: 1. Se debe colocar un tapón en el ramal de tubería que se revise en la parte baja. 2. Se vierte agua en el punto alto del ramal, hasta que la tubería quede completamente llena. 3. Luego se deben revisar todas las uniones, marcando los anillos donde existan fugas de agua y se realicen inmediatamente las reparaciones. 2.2.9.7. Relleno y compactación El relleno de las zanjas se debe realizar con la misma tierra que se saco de la excavación. El relleno y la compactación se debe efectuar con la siguiente herramienta: azadones, palas y mazos de madera. La primera capa colocada sobre el tubo debe ser tierra libre de rocas y terrones. La compactación se debe realizar después de la prueba de la tubería. La compactación se debe realizar con capas de tierra de aproximadamente veinte centímetros, con humedad óptima de 95%, apisonando el relleno, para que finalmente en la parte superior se dejara una pendiente de bombeo, por el agua de lluvia. 72 2.2.9 Diseño Hidráulico Datos Densidad de vivienda 6 hab/vivienda Factor caudal medio 0.003 Vel.min. 0.4m/seg Tasa incremento 3 % T ubería pvc 6” min Vel.max 4.0m/seg 73 A 0 2 4 4..1 4..2 6 6..1 6..2 16 11..1 11 10..1 10 16 17 18 23 27 28 29 31 43 37 33..1 33 43 43..1 43..2 45 2 4 4..1 4..2 6 6..1 6..2 8 11..1 11 10..1 10 8 17 18 23 27 28 29 31 32 37 33..1 33 32 43..1 43..2 45 46 longitud cota inicial cota final metros 1000 999.8 999.4 998.9 998.7 998.4 997.8 997 1002.5 1002 1001.4 999.75 998.1 1002.5 1001.2 1001.3 999.8 998.7 997 995.4 994.9 998.9 998.3 997.2 996.1 998.9 996.9 995 994.6 999.8 999.4 998.9 998.7 998.4 997.8 997 996.5 1001.95 1001.4 999.75 998.1 996.5 1001.2 1001.3 999.8 998.7 997 995.4 994.9 993.6 998.3 997.2 996.1 993.6 996.9 995 994.6 994.3 45.99 45.99 60 60 60 56.33 56.33 56.33 47.99 47.99 56.45 56.45 45.97 73.97 44 72.95 24.4 63.94 59.94 53.48 53.95 71.99 75.48 75.48 67.93 63.31 63.31 63.31 50.99 pendiente numero de Poblacion Población terreno casas Futura Actual 0.43 0.87 0.83 0.33 0.50 1.07 1.42 0.89 1.15 1.25 2.92 2.92 3.48 1.76 -0.23 2.06 4.51 2.66 2.67 0.93 2.41 0.83 1.46 1.46 3.68 3.16 3.00 0.63 0.59 3 4 1 1 1 1 1 1 2 3 4 4 7 4 5 4 4 3 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 4 48 64 16 16 16 16 16 16 32 48 64 64 113 64 81 64 64 48 64 48 32 32 16 16 16 16 16 16 64 18 24 6 6 6 6 6 6 12 18 24 24 42 24 30 24 24 18 24 18 12 12 6 6 6 6 6 6 24 Factor del Caudal de Diseño Factor de hardmon futuro Factor de hardmon actual caudal l/s actual caudal l/s fututo diametro pulgadas s % 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 2.28 2.16 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.45 2.28 2.16 2.16 1.96 2.16 2.08 2.16 2.16 2.28 2.16 2.28 2.45 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.16 2.70 2.57 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 2.88 2.70 2.57 2.57 2.34 2.57 2.48 2.57 2.57 2.70 2.57 2.70 2.88 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 2.57 0.22 0.46 0.54 0.61 0.69 0.77 0.84 0.92 1.05 1.24 1.48 1.72 2.10 2.34 2.62 2.86 3.10 3.29 3.53 3.72 3.85 3.99 4.06 4.14 4.21 4.29 4.37 4.44 4.68 0.51 1.15 1.35 1.56 1.35 1.76 1.56 1.96 2.12 2.06 2.76 2.70 3.78 3.34 4.55 3.99 5.19 4.49 5.83 5.00 6.19 5.36 6.40 5.57 6.60 5.77 6.81 5.97 7.45 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 0.87 0.98 0.92 0.83 0.83 1.15 1.51 0.98 1.35 1.35 3.01 3.01 5.00 2.43 0.68 2.12 4.71 2.74 2.75 1.03 2.50 1.04 1.52 1.52 4.64 3.32 3.08 0.71 0.78 Tabla V. Diseño hidráulico De Continuación 74 De A area tuberia m^2 0 2 4 4..1 4..2 6 6..1 6..2 16 11..1 11 10..1 10 16 17 18 23 27 28 29 31 43 37 33..1 33 43 43..1 43..2 45 2 4 4..1 4..2 6 6..1 6..2 8 11..1 11 10..1 10 8 17 18 23 27 28 29 31 32 37 33..1 33 32 43..1 43..2 45 46 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 velocidad capacidad llena relaciones seccion llena l/s q/Q actual 0.8123 0.8616 0.8339 0.7951 0.7951 0.9356 1.0699 0.8606 1.0136 1.0136 1.5115 1.5115 1.9482 1.3587 0.7192 1.2696 1.8909 1.4409 1.4451 0.8833 1.3778 0.8890 1.0751 1.0751 1.8756 1.5863 1.5286 0.7343 0.7714 14.82 15.72 15.21 14.50 14.50 17.07 19.52 15.70 18.49 18.49 27.57 27.57 35.54 24.78 13.12 23.16 34.49 26.28 26.36 16.11 25.13 16.22 19.61 19.61 34.21 28.94 27.88 13.39 14.07 0.01508 0.02942 0.03538 0.04233 0.04756 0.04486 0.04311 0.05843 0.05691 0.06711 0.05367 0.06234 0.05901 0.09425 0.19992 0.12357 0.08989 0.12514 0.13384 0.23068 0.15326 0.24585 0.20717 0.21103 0.12318 0.14826 0.15658 0.33161 0.33263 relacion v/V actual velocidad v(m/s) actual verificar v actual tirante d/D actuañ verificar d/D actual relaciones q/Q futuro rel. v/V futuro 0.36 0.44 0.47 0.50 0.51 0.50 0.50 0.55 0.54 0.57 0.53 0.56 0.55 0.63 0.78 0.68 0.62 0.68 0.70 0.81 0.72 0.83 0.79 0.79 0.68 0.72 0.73 0.90 0.90 0.29 0.38 0.39 0.39 0.41 0.47 0.53 0.47 0.55 0.58 0.80 0.84 1.06 0.85 0.56 0.86 1.17 0.98 1.01 0.72 1.00 0.73 0.85 0.85 1.27 1.14 1.11 0.66 0.69 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.09 0.117 0.13 0.140 0.15 0.14 0.14 0.16 0.16 0.18 0.16 0.17 0.16 0.21 0.30 0.24 0.20 0.24 0.25 0.33 0.26 0.34 0.31 0.31 0.24 0.26 0.27 0.40 0.40 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.0342 0.0730 0.0889 0.1072 0.0932 0.1030 0.0797 0.1250 0.1147 0.1115 0.1002 0.0980 0.1063 0.1349 0.3467 0.1721 0.1505 0.1709 0.2212 0.3103 0.2465 0.3306 0.3262 0.2838 0.1930 0.1994 0.2441 0.4459 0.5292 0.46 0.58 0.62 0.65 0.63 0.64 0.60 0.68 0.66 0.66 0.64 0.63 0.65 0.70 0.91 0.75 0.72 0.75 0.80 0.88 0.83 0.90 0.89 0.86 0.77 0.78 0.83 0.97 1.01 A 0 2 4 4..1 4..2 6 6..1 6..2 16 11..1 11 10..1 10 16 17 18 23 27 28 29 31 43 37 33..1 33 43 43..1 43..2 45 2 4 4..1 4..2 6 6..1 6..2 8 11..1 11 10..1 10 8 17 18 23 27 28 29 31 32 37 33..1 33 32 43..1 43..2 45 46 0.38 0.50 0.51 0.52 0.50 0.60 0.64 0.59 0.67 0.67 0.96 0.96 1.27 0.95 0.65 0.95 1.36 1.07 1.16 0.78 1.14 0.80 0.96 0.92 1.45 1.24 1.26 0.71 0.78 verificar v futuro tirante d/D futuro verificar d/D futuro altura pozo agua arriba correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.13 0.18 0.20 0.22 0.21 0.22 0.19 0.24 0.23 0.23 0.21 0.21 0.22 0.25 0.41 0.28 0.26 0.28 0.32 0.38 0.34 0.40 0.39 0.36 0.30 0.30 0.34 0.47 0.52 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.70 0.90 0.95 1.00 1.30 1.50 1.55 1.60 0.70 0.80 0.85 0.90 0.95 0.70 1.20 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 0.70 0.85 0.90 0.95 0.70 0.80 0.85 0.90 cota invert altura pozo cota invert pendiente agua arriba agua abajo agua abajo tuberia 999.3 998.9 998.45 997.9 997.4 996.9 996.25 995.4 1001.8 1001.2 1000.55 998.85 997.15 1001.8 1000 999.7 998.15 997 995.25 993.6 993.05 998.2 997.45 996.3 995.15 998.2 996.1 994.15 993.7 0.90 0.95 1.00 1.30 1.50 1.55 1.60 1.65 0.80 0.85 0.90 0.95 1.65 1.20 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 0.85 0.90 0.95 1.60 0.80 0.85 0.90 1.00 998.9 998.45 997.9 997.4 996.9 996.25 995.4 994.85 1001.15 1000.55 998.85 997.15 994.85 1000 999.7 998.15 997 995.25 993.6 993.05 991.7 997.45 996.3 995.15 992 996.1 994.15 993.7 993.3 0.87 0.98 0.92 0.83 0.83 1.15 1.51 0.98 1.35 1.35 3.01 3.01 5.00 2.43 0.68 2.12 4.71 2.74 2.75 1.03 2.50 1.04 1.52 1.52 4.64 3.32 3.08 0.71 0.78 condicion pendiente no > 11% volumen excavación entre pozo velocidad continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar 33.11 38.29 52.65 62.10 75.60 77.31 79.85 82.38 32.39 35.63 44.45 46.99 53.78 63.24 55.44 106.69 36.78 99.27 95.75 87.84 91.04 50.21 59.44 62.84 77.95 42.73 47.01 49.86 43.60 0.38 0.50 0.51 0.52 0.50 0.60 0.64 0.59 0.67 0.67 0.96 0.96 1.27 0.95 0.65 0.95 1.36 1.07 1.16 0.78 1.14 0.80 0.96 0.92 1.45 1.24 1.26 0.71 0.78 Continuación 75 De v v(m/s) futuro A 46 46..1 47 47..1 47..2 56 57 60 60..1 155 155..1 156 156..1 158 179 177 3 5 11 12 12..1 13 14 19 19 20 21 24 24 25 29 37 38 39 39..1 49 48..1 48 49 49..1 50 51 46..1 47 47..1 47..2 56 57 60 60..1 155 155..1 156 156..1 158 176 177 176 2 4 12 12..1 13 14 15 18 20 21 22 23 25 26 30 38 39 39..1 40 48..1 48 47 49..1 50 51 52 longitud cota inicial cota final metros 994.3 994 993.7 993.6 993.5 993.4 993.4 994 993.65 993.3 992.5 991.7 990.5 989.3 994.2 994.2 1000.5 999.5 1001.4 999.9 997.2 994.5 992 1001.6 1001.6 1000.9 1000.2 1000.8 1000.8 1000.6 995.4 998.3 999.4 998.4 997.1 995.7 994.65 993.6 995.7 995.65 995.6 994.6 994 993.7 993.6 993.5 993.4 993.4 994 993.65 993.3 992.5 991.7 990.5 989.3 989.1 994.2 989.1 999.8 999.4 999.9 997.2 994.5 992 991 1001.3 1000.9 1000.2 997.5 999.8 1000.6 1000.1 995.2 999.4 998.4 997.1 995.8 994.65 993.6 993.7 995.65 995.6 994.6 994.7 46.99 46.99 75.33 75.33 75.33 33.99 47 50.8 50.8 42.48 42.48 76.99 76.99 59 73.97 72.68 57 64 40.91 55.87 55.87 23.61 30.93 58 25.95 20.42 64.86 33.99 29.98 19.96 34.99 27.99 18.87 61.98 61.98 56.48 56.48 5.91 65.5 65.5 43.95 32 pendiente numero de Poblacion Población terreno casas Futura Actual 0.64 0.64 0.13 0.13 0.13 0.00 -1.28 0.69 0.69 1.88 1.88 1.56 1.56 0.34 0.00 7.02 1.23 0.16 3.67 4.83 4.83 10.59 3.23 0.52 2.70 3.43 4.16 2.94 0.67 2.51 0.57 -3.93 5.30 2.10 2.10 1.86 1.86 -1.69 0.08 0.08 2.28 -0.31 4 4 1 1 1 7 7 2 2 1 1 1 1 4 7 2 2 15 2 1 2 1 1 1 1 1 3 4 2 1 4 1 1 4 4 5 6 1 2 2 2 2 64 64 16 16 16 113 113 32 32 16 16 16 16 64 113 32 32 242 32 16 32 16 16 16 16 16 48 64 32 16 64 16 16 64 64 81 97 16 32 32 32 32 24 24 6 6 6 42 42 12 12 6 6 6 6 24 42 12 12 90 12 6 12 6 6 6 6 6 18 24 12 6 24 6 6 24 24 30 36 6 12 12 12 12 Factor del Caudal de Diseño Factor de hardmon futuro Factor de hardmon actual caudal l/s actual caudal l/s fututo diametro pulgadas s % 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 2.16 2.16 2.75 2.75 2.75 1.96 1.96 2.45 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.16 1.96 2.45 2.45 1.72 2.45 2.75 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.28 2.16 2.45 2.75 2.16 2.75 2.75 2.16 2.16 2.08 2.01 2.75 2.45 2.45 2.45 2.45 2.57 2.57 3.17 3.17 3.17 2.34 2.34 2.88 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 2.57 2.34 2.88 2.88 2.04 2.88 3.17 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 2.70 2.57 2.88 3.17 2.57 3.17 3.17 2.57 2.57 2.48 2.40 3.17 2.88 2.88 2.88 2.88 4.92 0.28 0.36 0.44 0.51 0.89 1.27 1.40 1.54 1.61 1.69 1.77 1.84 2.08 2.46 2.59 2.73 3.44 3.57 3.65 3.79 3.86 3.86 3.94 4.01 4.09 4.20 4.44 4.58 4.52 4.75 4.83 4.91 5.07 5.31 0.34 0.68 0.75 0.81 0.89 1.02 1.16 6.61 0.64 0.85 1.05 1.25 1.86 2.27 2.22 2.63 2.47 2.43 2.67 2.63 3.32 3.65 3.68 4.01 5.59 4.37 5.79 4.73 5.99 5.99 4.94 6.20 5.14 5.44 6.84 5.50 5.65 7.48 5.85 7.68 8.12 6.49 0.77 1.67 1.87 2.03 2.23 2.03 2.59 6 4 4 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 4 6 6 6 6 6 6 0.74 1.06 1.00 0.66 0.80 3.10 0.53 0.79 0.79 2.00 2.00 1.62 1.62 0.68 0.81 7.43 1.58 0.55 3.91 4.92 5.10 10.80 3.39 1.55 3.08 3.67 4.24 4.85 1.33 3.01 1.00 0.54 5.56 2.18 2.18 2.04 2.39 1.69 0.53 0.53 2.39 0.78 Continuación 76 De A area tuberia m^2 46 46..1 47 47..1 47..2 56 57 60 60..1 155 155..1 156 156..1 158 179 177 3 5 11 12 12..1 13 14 19 19 20 21 24 24 25 29 37 38 39 39..1 49 48..1 48 49 49..1 50 51 46..1 47 47..1 47..2 56 57 60 60..1 155 155..1 156 156..1 158 176 177 176 2 4 12 12..1 13 14 15 18 20 21 22 23 25 26 30 38 39 39..1 40 48..1 48 47 49..1 50 51 52 0.01824 0.00811 0.00811 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.00811 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 velocidad capacidad llena relaciones seccion llena l/s q/Q actual 0.7517 0.6856 0.6632 0.7096 0.7773 1.5335 0.6352 0.7729 0.7729 1.2320 1.2320 1.1098 1.1098 0.7172 0.7844 2.3741 1.0944 0.6441 1.7225 1.9323 1.9672 2.8624 1.6048 1.0850 1.5293 1.6692 1.7934 1.9190 1.0061 1.5101 0.8711 0.6376 2.0545 1.2854 1.2854 0.9484 1.3466 1.1330 0.6367 0.6367 1.3462 0.7698 13.71 5.56 5.38 12.94 14.18 27.97 11.59 14.10 14.10 22.47 22.47 20.24 20.24 13.08 14.31 43.31 19.96 11.75 31.42 35.25 35.88 52.21 29.27 19.79 27.90 30.45 32.71 35.01 18.35 27.55 15.89 11.63 37.48 23.45 23.45 7.69 24.56 20.67 11.61 11.61 24.56 14.04 0.35879 0.05111 0.06693 0.03366 0.03608 0.03181 0.10943 0.09952 0.10910 0.07181 0.07519 0.08721 0.09096 0.15902 0.17181 0.05989 0.13668 0.29271 0.11375 0.10355 0.10548 0.07394 0.13189 0.19891 0.14384 0.13427 0.12842 0.12684 0.24930 0.16394 0.29923 0.41533 0.13092 0.21620 0.22639 0.04446 0.02748 0.03633 0.06976 0.07628 0.04158 0.08232 relacion v/V actual velocidad v(m/s) actual verificar v actual tirante d/D actuañ verificar d/D actual relaciones q/Q futuro rel. v/V futuro 0.92 0.52 0.57 0.46 0.47 0.45 0.66 0.64 0.66 0.59 0.59 0.61 0.62 0.73 0.75 0.55 0.70 0.87 0.66 0.65 0.65 0.59 0.69 0.78 0.71 0.70 0.69 0.68 0.83 0.74 0.87 0.95 0.69 0.80 0.81 0.50 0.44 0.47 0.57 0.59 0.49 0.60 0.69 0.36 0.38 0.33 0.37 0.70 0.42 0.49 0.51 0.73 0.72 0.68 0.69 0.52 0.59 1.31 0.77 0.56 1.14 1.25 1.28 1.67 1.11 0.85 1.09 1.16 1.23 1.31 0.84 1.11 0.76 0.61 1.42 1.02 1.04 0.48 0.59 0.54 0.37 0.37 0.66 0.46 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.41 0.15 0.175 0.13 0.129 0.12 0.22 0.21 0.22 0.18 0.19 0.20 0.20 0.27 0.28 0.17 0.25 0.37 0.23 0.22 0.22 0.18 0.25 0.30 0.26 0.25 0.24 0.24 0.34 0.27 0.38 0.45 0.24 0.32 0.32 0.14 0.114 0.13 0.178 0.186 0.14 0.19 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.4824 0.1154 0.1572 0.0810 0.0883 0.0665 0.1957 0.1577 0.1866 0.1100 0.1080 0.1321 0.1299 0.2535 0.2548 0.0850 0.2008 0.4755 0.1391 0.1643 0.1319 0.1148 0.2048 0.2495 0.2222 0.1688 0.1664 0.1954 0.2999 0.2050 0.4708 0.5031 0.2050 0.3464 0.2769 0.1002 0.0678 0.0904 0.1746 0.1921 0.0826 0.1847 0.99 0.67 0.73 0.60 0.62 0.57 0.77 0.73 0.76 0.66 0.65 0.69 0.69 0.83 0.84 0.61 0.78 0.99 0.70 0.74 0.69 0.66 0.79 0.83 0.80 0.74 0.74 0.77 0.87 0.79 0.98 1.00 0.79 0.91 0.85 0.64 0.57 0.62 0.75 0.77 0.60 0.76 Continuación 77 De A v v(m/s) futuro verificar v futuro tirante d/D futuro verificar d/D futuro altura pozo agua arriba 46 46..1 47 47..1 47..2 56 57 60 60..1 155 155..1 156 156..1 158 179 177 3 5 11 12 12..1 13 14 19 19 20 21 24 24 25 29 37 38 39 39..1 49 48..1 48 49 49..1 50 51 46..1 47 47..1 47..2 56 57 60 60..1 155 155..1 156 156..1 158 176 177 176 2 4 12 12..1 13 14 15 18 20 21 22 23 25 26 30 38 39 39..1 40 48..1 48 47 49..1 50 51 52 0.74 0.46 0.48 0.43 0.48 0.87 0.49 0.56 0.59 0.81 0.80 0.77 0.77 0.60 0.66 1.45 0.85 0.64 1.21 1.43 1.36 1.90 1.26 0.90 1.23 1.24 1.33 1.49 0.88 1.19 0.86 0.64 1.61 1.17 1.10 0.61 0.77 0.70 0.48 0.49 0.81 0.59 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.49 0.23 0.27 0.19 0.20 0.17 0.30 0.27 0.29 0.22 0.22 0.25 0.24 0.34 0.34 0.20 0.30 0.49 0.25 0.27 0.25 0.23 0.31 0.34 0.32 0.28 0.28 0.30 0.38 0.31 0.48 0.50 0.31 0.41 0.36 0.21 0.18 0.20 0.28 0.30 0.19 0.29 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 1.00 1.05 1.25 1.90 2.30 2.80 2.85 3.70 3.75 3.80 3.85 3.95 4.00 4.05 0.70 1.30 0.70 0.70 0.70 0.80 0.85 1.00 1.05 0.70 0.70 0.80 0.85 0.70 0.70 0.90 1.50 0.85 2.10 2.15 2.20 0.70 0.80 1.10 1.30 1.60 1.90 1.95 cota invert altura pozo cota invert pendiente agua arriba agua abajo agua abajo tuberia 993.3 992.95 992.45 991.7 991.2 990.6 990.55 990.3 989.9 989.5 988.65 987.75 986.5 985.25 993.5 992.9 999.8 998.8 1000.7 999.1 996.35 993.5 990.95 1000.9 1000.9 1000.1 999.35 1000.1 1000.1 999.7 993.9 997.45 997.3 996.25 994.9 995 993.85 992.5 994.4 994.05 993.7 992.65 1.05 1.25 1.90 2.30 2.80 2.85 3.70 3.75 3.80 3.85 3.90 4.00 4.05 4.25 1.30 1.60 0.90 0.95 0.80 0.85 1.00 1.05 1.10 1.30 0.80 0.85 0.90 1.35 0.90 1.00 1.65 2.10 2.15 2.20 2.25 0.80 1.10 1.30 1.60 1.90 1.95 2.30 992.95 992.45 991.7 991.2 990.6 990.55 990.3 989.9 989.5 988.65 987.8 986.5 985.25 984.85 992.9 987.5 998.9 998.45 999.1 996.35 993.5 990.95 989.9 1000 1000.1 999.35 996.6 998.45 999.7 999.1 993.55 997.3 996.25 994.9 993.55 993.85 992.5 992.4 994.05 993.7 992.65 992.4 0.74 1.06 1.00 0.66 0.80 3.10 0.53 0.79 0.79 2.00 2.00 1.62 1.62 0.68 0.81 7.43 1.58 0.55 3.91 4.92 5.10 10.80 3.39 1.55 3.08 3.67 4.24 4.85 1.33 3.01 1.00 0.54 5.56 2.18 2.18 2.04 2.39 1.69 0.53 0.53 2.39 0.78 condicion pendiente no > 11% volumen excavación entre pozo velocidad continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar 43.35 48.63 106.78 142.37 172.88 86.42 138.53 170.31 172.59 146.24 148.15 275.43 278.90 220.37 66.57 94.85 41.04 47.52 27.61 41.48 46.51 21.78 29.92 52.20 17.52 15.16 51.08 31.36 21.59 17.07 49.60 37.16 36.09 121.33 124.11 38.12 48.29 6.38 85.48 103.16 76.14 61.20 0.74 0.46 0.48 0.43 0.48 0.87 0.49 0.56 0.59 0.81 0.80 0.77 0.77 0.60 0.66 1.45 0.85 0.64 1.21 1.43 1.36 1.90 1.26 0.90 1.23 1.24 1.33 1.49 0.88 1.19 0.86 0.64 1.61 1.17 1.10 0.61 0.77 0.70 0.48 0.49 0.81 0.59 Continuación 78 De A 48 48..1 53 53..1 54 54..1 57 57..1 58 164 163 162 161..1 161 160 159 164 165 166 167 168 169 169..1 175 174 173 172 171 154 180 157..1 157 180 182 183 184 184..1 185 189 195 188 187 48..1 53 53..1 54 54..1 55 57..1 58 59 163 162 161..1 161 160 159 156 165 166 167 168 169 169..1 170 174 173 172 171 170 60 157..1 157 156 182 183 184 184..1 185 189 190 190 187 186 longitud cota inicial cota final metros 993.6 994 994.4 993.9 993.4 990.45 993.4 993.65 993.9 996.5 994.3 992.2 991.2 990.2 991.6 992.3 996.5 996.3 995.2 994.2 994.2 995.6 995.4 995.2 994.8 991.7 991.9 994.8 995.4 993.4 992.65 991.9 993.4 991.5 986.8 985.2 982.75 980.3 980.2 986.5 986.4 984.8 994 994.4 993.9 993.4 990.45 987.5 993.65 993.9 991.6 994.3 992.2 991.2 990.2 991.6 992.3 991.7 996.3 995.2 994.2 994.2 995.6 995.4 995.2 994.8 991.7 991.9 993.5 995.2 994 992.65 991.9 991.7 991.5 986.8 985.2 982.75 980.3 980.2 982.4 982.4 984.8 985.4 62.5 62.5 52.75 52.75 48.32 48.32 65 65 55.87 58.94 36.93 52.48 52.48 46.93 55.98 75 31.99 62.97 42.95 48 37.98 45.5 45.5 74 44.83 29.98 33.88 20.25 56.98 48.99 48.99 62 63.92 74.68 40.49 43.2 43.2 43.99 38.92 45.69 54.97 24.95 pendiente numero de Poblacion Población terreno casas Futura Actual -0.64 -0.64 0.95 0.95 6.11 6.11 -0.38 -0.38 4.12 3.73 5.69 1.91 1.91 -2.98 -1.25 0.80 0.63 1.75 2.33 0.00 -3.69 0.44 0.44 0.54 6.92 -0.67 -4.72 -1.98 2.46 1.53 1.53 0.32 2.97 6.29 3.95 5.67 5.67 0.23 -5.65 8.97 2.91 -2.40 2 2 3 4 1 2 1 2 1 1 1 1 1 2 2 1 4 5 4 4 2 1 1 6 1 2 1 6 3 3 2 5 1 1 2 1 1 2 1 1 5 2 32 32 48 64 16 32 16 32 16 16 16 16 16 32 32 16 64 81 64 64 32 16 16 97 16 32 16 97 48 48 32 81 16 16 32 16 16 32 16 16 81 32 12 12 18 24 6 12 6 12 6 6 6 6 6 12 12 6 24 30 24 24 12 6 6 36 6 12 6 36 18 18 12 30 6 6 12 6 6 12 6 6 30 12 Factor del Caudal de Diseño Factor de hardmon futuro Factor de hardmon actual caudal l/s actual caudal l/s fututo diametro pulgadas s % 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 2.45 2.45 2.28 2.16 2.75 2.45 2.75 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.45 2.45 2.75 2.16 2.08 2.16 2.16 2.45 2.75 2.75 2.01 2.75 2.45 2.75 2.01 2.28 2.28 2.45 2.08 2.75 2.75 2.45 2.75 2.75 2.45 2.75 2.75 2.08 2.45 2.88 2.88 2.70 2.57 3.17 2.88 3.17 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 2.88 2.88 3.17 2.57 2.48 2.57 2.57 2.88 3.17 3.17 2.40 3.17 2.88 3.17 2.40 2.70 2.70 2.88 2.48 3.17 3.17 2.88 3.17 3.17 2.88 3.17 3.17 2.48 2.88 1.29 1.43 1.61 1.85 1.93 2.06 2.14 2.28 2.35 2.43 2.50 2.58 2.65 2.79 2.92 3.00 3.24 3.53 3.77 4.00 4.14 4.22 4.22 4.55 4.62 0.16 0.09 0.40 0.35 0.54 0.67 0.96 1.03 1.11 1.24 1.32 1.40 1.53 1.61 1.61 1.89 2.03 2.39 2.96 3.10 3.03 3.30 3.39 3.51 3.76 3.71 3.96 3.91 4.16 4.12 4.53 4.48 4.73 5.12 5.50 5.76 6.14 6.13 6.35 6.35 7.02 6.55 0.36 0.20 0.89 0.87 1.38 1.74 1.64 1.94 1.84 2.30 2.15 2.05 2.51 2.25 2.25 3.28 2.61 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 4 6 4 4 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 0.80 0.80 1.04 1.04 6.21 6.21 1.15 0.77 4.21 3.90 5.82 2.00 2.00 0.75 0.71 0.87 0.94 1.83 3.38 0.83 0.79 0.66 0.88 0.81 7.03 1.17 2.07 2.72 2.98 1.74 1.63 4.52 3.13 6.36 4.08 5.79 5.79 0.91 0.77 10.72 4.37 1.00 Continuación 79 De A area tuberia m^2 48 48..1 53 53..1 54 54..1 57 57..1 58 164 163 162 161..1 161 160 159 164 165 166 167 168 169 169..1 175 174 173 172 171 154 180 157..1 157 180 182 183 184 184..1 185 189 195 188 187 48..1 53 53..1 54 54..1 55 57..1 58 59 163 162 161..1 161 160 159 156 165 166 167 168 169 169..1 170 174 173 172 171 170 60 157..1 157 156 182 183 184 184..1 185 189 190 190 187 186 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.00811 0.01824 0.00811 0.00811 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 velocidad capacidad llena relaciones seccion llena l/s q/Q actual 0.7790 0.7790 0.8894 0.8894 2.1702 2.1702 0.9356 0.7639 1.7863 1.7205 2.1015 1.2320 1.2320 0.7522 0.7362 0.8108 0.8435 1.1770 1.6003 0.7951 0.7741 0.7072 0.8166 0.7843 2.3088 0.7182 1.2519 1.0954 1.1481 1.1473 1.1130 1.8509 1.5406 2.1966 1.7582 2.0952 2.0952 0.8305 0.7647 2.8523 1.8199 0.8718 14.21 14.21 16.22 16.22 39.59 39.59 17.07 13.93 32.58 31.39 38.34 22.47 22.47 13.72 13.43 14.79 15.39 21.47 29.19 14.50 14.12 12.90 14.90 14.31 42.12 5.82 22.84 8.88 9.31 20.93 20.30 33.76 28.10 40.07 32.07 38.22 38.22 15.15 13.95 52.03 33.20 15.90 0.09086 0.10036 0.09954 0.11427 0.04874 0.05215 0.12542 0.16330 0.07216 0.07733 0.06529 0.11475 0.11812 0.20332 0.21777 0.20287 0.21055 0.16424 0.12898 0.27608 0.29314 0.32672 0.28295 0.31792 0.10980 0.02726 0.00383 0.04475 0.03732 0.02561 0.03305 0.02837 0.03679 0.02769 0.03881 0.03455 0.03653 0.10108 0.11522 0.03089 0.05706 0.12759 relacion v/V actual velocidad v(m/s) actual verificar v actual tirante d/D actuañ verificar d/D actual relaciones q/Q futuro rel. v/V futuro 0.62 0.64 0.64 0.66 0.52 0.53 0.68 0.74 0.59 0.59 0.56 0.66 0.67 0.78 0.80 0.78 0.79 0.74 0.69 0.85 0.87 0.89 0.86 0.89 0.66 0.43 0.24 0.50 0.48 0.43 0.46 0.44 0.48 0.44 0.48 0.47 0.47 0.64 0.67 0.45 0.54 0.69 0.48 0.50 0.57 0.59 1.12 1.14 0.64 0.56 1.06 1.02 1.18 0.82 0.83 0.59 0.59 0.64 0.67 0.87 1.10 0.68 0.67 0.63 0.70 0.70 1.51 0.31 0.30 0.55 0.55 0.49 0.51 0.81 0.73 0.96 0.85 0.98 0.99 0.53 0.51 1.28 0.99 0.60 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.20 0.21 0.21 0.23 0.15 0.16 0.24 0.27 0.18 0.19 0.17 0.23 0.23 0.31 0.32 0.31 0.31 0.27 0.24 0.36 0.37 0.39 0.36 0.39 0.22 0.11 0.05 0.14 0.132 0.11 0.124 0.12 0.13 0.11 0.13 0.13 0.13 0.21 0.23 0.12 0.16 0.24 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.1682 0.2081 0.1911 0.1869 0.0835 0.0857 0.2055 0.2696 0.1139 0.1262 0.1021 0.1853 0.1833 0.3299 0.3337 0.3198 0.3329 0.2562 0.1974 0.4235 0.4339 0.4919 0.4260 0.4908 0.1555 0.0623 0.0089 0.1007 0.0934 0.0657 0.0856 0.0486 0.0691 0.0460 0.0719 0.0561 0.0535 0.1656 0.1613 0.0432 0.0988 0.1643 0.74 0.79 0.77 0.76 0.61 0.61 0.79 0.85 0.66 0.68 0.64 0.76 0.76 0.90 0.90 0.89 0.90 0.84 0.78 0.96 0.96 1.00 0.96 0.99 0.73 0.56 0.31 0.64 0.63 0.56 0.61 0.51 0.57 0.51 0.59 0.54 0.53 0.74 0.73 0.50 0.64 0.74 Continuación 80 De A v v(m/s) futuro verificar v futuro tirante d/D futuro verificar d/D futuro altura pozo agua arriba 48 48..1 53 53..1 54 54..1 57 57..1 58 164 163 162 161..1 161 160 159 164 165 166 167 168 169 169..1 175 174 173 172 171 154 180 157..1 157 180 182 183 184 184..1 185 189 195 188 187 48..1 53 53..1 54 54..1 55 57..1 58 59 163 162 161..1 161 160 159 156 165 166 167 168 169 169..1 170 174 173 172 171 170 60 157..1 157 156 182 183 184 184..1 185 189 190 190 187 186 0.58 0.61 0.69 0.68 1.31 1.32 0.74 0.65 1.18 1.17 1.35 0.94 0.94 0.67 0.66 0.72 0.76 0.98 1.24 0.76 0.75 0.70 0.78 0.78 1.68 0.40 0.39 0.70 0.72 0.65 0.68 0.95 0.88 1.12 1.04 1.13 1.11 0.61 0.56 1.42 1.16 0.64 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.28 0.31 0.30 0.29 0.20 0.20 0.31 0.35 0.23 0.24 0.22 0.29 0.29 0.40 0.40 0.39 0.40 0.35 0.30 0.45 0.46 0.50 0.46 0.49 0.27 0.17 0.07 0.21 0.21 0.17 0.20 0.15 0.18 0.15 0.18 0.16 0.16 0.28 0.27 0.14 0.21 0.27 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.90 1.80 2.70 2.75 2.80 2.85 2.35 3.35 4.10 0.70 0.80 0.85 0.90 0.95 2.70 3.80 0.70 0.80 0.85 1.30 1.70 3.40 3.50 0.70 0.90 0.95 1.50 3.80 0.70 0.70 0.80 0.85 0.70 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.30 3.00 0.70 1.50 cota invert altura pozo cota invert pendiente agua arriba agua abajo agua abajo tuberia 992.7 992.2 991.7 991.15 990.6 987.6 991.05 990.3 989.8 995.8 993.5 991.35 990.3 989.25 988.9 988.5 995.8 995.5 994.35 992.9 992.5 992.2 991.9 994.5 993.9 990.75 990.4 991 994.7 992.7 991.85 991.05 992.7 990.7 985.95 984.3 981.8 979.3 978.9 983.5 985.7 983.3 1.80 2.70 2.75 2.80 2.85 2.90 3.35 4.10 4.15 0.80 0.85 0.90 0.95 2.70 3.80 3.85 0.80 0.85 1.30 1.70 3.40 3.50 3.70 0.90 0.95 1.50 3.80 4.75 1.00 0.80 0.85 3.45 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.30 3.80 3.80 1.50 2.35 992.2 991.7 991.15 990.6 987.6 984.6 990.3 989.8 987.45 993.5 991.35 990.3 989.25 988.9 988.5 987.85 995.5 994.35 992.9 992.5 992.2 991.9 991.5 993.9 990.75 990.4 989.7 990.45 993 991.85 991.05 988.25 990.7 985.95 984.3 981.8 979.3 978.9 978.6 978.6 983.3 983.05 0.80 0.80 1.04 1.04 6.21 6.21 1.15 0.77 4.21 3.90 5.82 2.00 2.00 0.75 0.71 0.87 0.94 1.83 3.38 0.83 0.79 0.66 0.88 0.81 7.03 1.17 2.07 2.72 2.98 1.74 1.63 4.52 3.13 6.36 4.08 5.79 5.79 0.91 0.77 10.72 4.37 1.00 condicion pendiente no > 11% volumen excavación entre pozo velocidad continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar 75.94 126.56 129.37 131.74 122.85 125.03 166.73 217.91 207.42 39.78 27.42 41.33 43.69 77.08 163.74 258.19 21.59 46.76 41.55 64.80 87.16 141.28 147.42 53.28 37.32 33.05 80.80 77.91 43.59 33.07 36.38 119.97 43.15 55.45 31.89 35.96 37.91 45.53 89.32 139.81 54.42 43.23 0.58 0.61 0.69 0.68 1.31 1.32 0.74 0.65 1.18 1.17 1.35 0.94 0.94 0.67 0.66 0.72 0.76 0.98 1.24 0.76 0.75 0.70 0.78 0.78 1.68 0.40 0.39 0.70 0.72 0.65 0.68 0.95 0.88 1.12 1.04 1.13 1.11 0.61 0.56 1.42 1.16 0.64 Continuación 81 De A 186 194 193..1 193 192 191 69 67 65..1 65 63 1 0..1 69 71 73 75 76 77 78 79 79..1 84 94 93 94 95 96 98 99 100 101 102 104 104 106 107 107..1 107..2 108 117 117..1 184 193..1 193 192 191 190 67 65..1 65 63 1 0..1 0 71 73 75 76 77 78 79 79..1 84 85 93 86 95 96 98 99 100 101 102 103 103 106 107 107..1 107..2 108 117 117..1 118 longitud cota inicial cota final metros 985.4 992.3 990.3 988.3 987.8 983.7 1004 1002 1000.9 999.8 999.4 999.4 999.7 1004 1003.8 1002.8 1001.4 999.3 999.5 997.3 996.4 996.45 996.5 1005.5 1004.9 1005.5 1004.7 1003.6 1003.2 1003 1002.1 1002 1002.4 1003.5 1003.5 1001.8 1001.2 1001.2 1001.1 1001 1000.7 999.6 985.2 990.3 988.3 987.8 983.7 982.4 1002 1000.9 999.8 999.4 999.4 999.7 1000 1003.8 1002.8 1001.4 999.3 999.5 997.3 996.4 996.45 996.5 996.4 1004.9 1003.4 1004.7 1003.6 1003.2 1003 1002.1 1002 1002.4 1001.7 1001.7 1001.8 1001.2 1001.15 1001.1 1001 1000.7 999.6 998.5 76 54.93 54.93 23 56.64 8.93 43.94 51.98 51.98 38 42 64 64 20.98 15.85 44.92 35.83 22.99 36.82 39.95 39.99 39.99 7.45 19 58.98 69.98 53.96 25.97 18.47 64.98 6.43 76 25.95 53.96 58.93 45.98 54.66 54.66 54.66 44.99 42.65 42.65 pendiente numero de Poblacion Población terreno casas Futura Actual 0.26 3.64 3.64 2.17 7.24 14.56 4.55 2.12 2.12 1.05 0.00 -0.47 -0.47 0.95 6.31 3.12 5.86 -0.87 5.98 2.25 -0.13 -0.13 1.34 3.16 2.54 1.14 2.04 1.54 1.08 1.39 1.56 -0.53 2.70 3.34 2.88 1.30 0.09 0.18 0.18 0.67 2.58 2.58 2 2 1 1 1 1 4 1 1 6 2 1 4 4 4 3 3 2 1 6 2 2 1 1 1 1 3 4 4 4 4 4 4 2 3 3 2 2 1 2 1 1 32 32 16 16 16 16 64 16 16 97 32 16 64 64 64 48 48 32 16 97 32 32 16 16 16 16 48 64 64 64 64 64 64 32 48 48 32 32 16 32 16 16 12 12 6 6 6 6 24 6 6 36 12 6 24 24 24 18 18 12 6 36 12 12 6 6 6 6 18 24 24 24 24 24 24 12 18 18 12 12 6 12 6 6 Factor del Caudal de Diseño Factor de hardmon futuro Factor de hardmon actual caudal l/s actual caudal l/s fututo diametro pulgadas s % 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 2.45 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.16 2.75 2.75 2.01 2.45 2.75 2.16 2.16 2.16 2.28 2.28 2.45 2.75 2.01 2.45 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.28 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.45 2.28 2.28 2.45 2.45 2.75 2.45 2.75 2.75 2.88 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 2.57 3.17 3.17 2.40 2.88 3.17 2.57 2.57 2.57 2.70 2.70 2.88 3.17 2.40 2.88 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 2.70 2.57 2.57 2.57 2.57 2.57 2.57 2.88 2.70 2.70 2.88 2.88 3.17 2.88 3.17 3.17 2.16 2.30 2.38 2.45 2.53 2.45 2.69 2.77 2.84 3.17 3.31 3.39 3.62 3.86 3.86 4.05 4.24 4.19 4.26 4.60 0.16 0.29 0.37 0.37 0.45 0.52 0.71 0.95 1.19 1.43 1.67 1.90 2.14 2.28 2.47 2.66 2.79 2.93 3.00 3.14 3.21 3.29 3.64 2.98 3.84 3.18 4.05 3.18 4.49 3.38 4.69 4.28 5.05 4.48 5.69 5.12 5.12 6.20 5.63 5.49 6.40 6.38 0.36 0.73 0.93 0.93 1.13 0.93 1.64 1.57 2.28 2.28 2.21 2.92 2.85 3.28 3.36 3.79 3.72 4.15 3.93 4.52 4.13 4.72 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 0.92 3.73 3.73 2.39 7.42 15.12 4.78 2.21 2.21 1.84 0.71 0.62 0.78 1.43 6.62 3.23 6.98 0.87 6.11 2.63 1.38 1.00 2.01 3.68 2.63 1.29 2.13 1.73 1.35 1.46 2.33 0.66 2.89 5.74 3.05 1.41 0.73 0.73 0.73 0.89 2.70 2.70 Continuación 82 De A area tuberia m^2 186 194 193..1 193 192 191 69 67 65..1 65 63 1 0..1 69 71 73 75 76 77 78 79 79..1 84 94 93 94 95 96 98 99 100 101 102 104 104 106 107 107..1 107..2 108 117 117..1 184 193..1 193 192 191 190 67 65..1 65 63 1 0..1 0 71 73 75 76 77 78 79 79..1 84 85 93 86 95 96 98 99 100 101 102 103 103 106 107 107..1 107..2 108 117 117..1 118 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 velocidad capacidad llena relaciones seccion llena l/s q/Q actual 0.8359 1.6826 1.6826 1.3469 2.3718 3.3865 1.9041 1.2955 1.2955 1.1821 0.7361 0.6886 0.7698 1.0415 2.2417 1.5648 2.3007 0.8124 2.1531 1.4120 1.0214 0.8711 1.2359 1.6718 1.4120 0.9877 1.2715 1.1465 1.0133 1.0531 1.3303 0.7065 1.4807 2.0876 1.5222 1.0356 0.7451 0.7451 0.7451 0.8213 1.4302 1.4302 15.25 30.69 30.69 24.57 43.26 61.77 34.73 23.63 23.63 21.56 13.43 12.56 14.04 19.00 40.89 28.55 41.97 14.82 39.27 25.76 18.63 15.89 22.54 30.50 25.76 18.02 23.19 20.91 18.48 19.21 24.27 12.89 27.01 38.08 27.77 18.89 13.59 13.59 13.59 14.98 26.09 26.09 0.14194 0.07491 0.07738 0.09976 0.05840 0.03968 0.07744 0.11703 0.12024 0.14722 0.24649 0.26954 0.25810 0.20335 0.09448 0.14195 0.10105 0.28255 0.10854 0.17844 0.00852 0.01849 0.01640 0.01212 0.01729 0.02893 0.03061 0.04537 0.06425 0.07426 0.06863 0.14778 0.07935 0.05983 0.08885 0.14058 0.20533 0.21527 0.22085 0.20938 0.12314 0.12604 relacion v/V actual velocidad v(m/s) actual verificar v actual tirante d/D actuañ verificar d/D actual relaciones q/Q futuro rel. v/V futuro 0.71 0.59 0.59 0.64 0.54 0.48 0.59 0.67 0.67 0.72 0.83 0.85 0.84 0.78 0.63 0.71 0.64 0.86 0.65 0.75 0.30 0.39 0.37 0.34 0.38 0.44 0.45 0.51 0.56 0.59 0.57 0.72 0.60 0.55 0.62 0.71 0.79 0.80 0.80 0.79 0.68 0.68 0.59 0.99 1.00 0.86 1.29 1.64 1.13 0.87 0.87 0.85 0.61 0.58 0.65 0.82 1.41 1.11 1.47 0.70 1.41 1.07 0.31 0.34 0.46 0.57 0.53 0.44 0.57 0.58 0.57 0.62 0.76 0.51 0.88 1.14 0.94 0.73 0.59 0.59 0.60 0.65 0.97 0.98 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.25 0.19 0.19 0.21 0.16 0.14 0.19 0.23 0.23 0.26 0.34 0.35 0.35 0.31 0.21 0.25 0.21 0.36 0.22 0.29 0.07 0.094 0.089 0.08 0.091 0.12 0.12 0.15 0.17 0.18 0.18 0.26 0.19 0.17 0.20 0.25 0.31 0.32 0.32 0.31 0.24 0.24 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.2388 0.0969 0.1253 0.1294 0.0936 0.0515 0.1292 0.1431 0.1985 0.1984 0.3763 0.3568 0.4055 0.2696 0.1253 0.2172 0.1341 0.3701 0.1631 0.2477 0.0195 0.0456 0.0412 0.0305 0.0440 0.0516 0.0707 0.0751 0.1234 0.1187 0.0911 0.2267 0.1056 0.0863 0.1210 0.2007 0.2739 0.3056 0.2889 0.3015 0.1583 0.1809 0.82 0.63 0.68 0.69 0.63 0.53 0.69 0.71 0.78 0.78 0.93 0.92 0.95 0.85 0.68 0.80 0.70 0.92 0.74 0.83 0.39 0.51 0.49 0.45 0.50 0.53 0.58 0.59 0.68 0.67 0.62 0.81 0.65 0.61 0.67 0.78 0.85 0.88 0.86 0.87 0.73 0.76 continuación 83 De A v v(m/s) futuro verificar v futuro tirante d/D futuro verificar d/D futuro altura pozo agua arriba 186 194 193..1 193 192 191 69 67 65..1 65 63 1 0..1 69 71 73 75 76 77 78 79 79..1 84 94 93 94 95 96 98 99 100 101 102 104 104 106 107 107..1 107..2 108 117 117..1 184 193..1 193 192 191 190 67 65..1 65 63 1 0..1 0 71 73 75 76 77 78 79 79..1 84 85 93 86 95 96 98 99 100 101 102 103 103 106 107 107..1 107..2 108 117 117..1 118 0.69 1.07 1.15 0.93 1.48 1.78 1.31 0.92 1.01 0.92 0.68 0.63 0.73 0.88 1.53 1.25 1.60 0.75 1.59 1.17 0.40 0.44 0.61 0.75 0.71 0.52 0.73 0.67 0.69 0.71 0.83 0.57 0.96 1.28 1.03 0.81 0.63 0.65 0.64 0.72 1.04 1.09 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.33 0.21 0.24 0.24 0.21 0.15 0.24 0.26 0.30 0.30 0.43 0.41 0.44 0.35 0.24 0.32 0.25 0.42 0.27 0.34 0.10 0.15 0.14 0.12 0.14 0.15 0.18 0.19 0.24 0.23 0.20 0.32 0.22 0.20 0.23 0.30 0.36 0.38 0.37 0.38 0.27 0.29 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 2.35 3.55 3.60 3.65 3.70 3.80 0.70 0.80 0.85 0.90 1.20 1.50 2.20 0.70 0.80 0.85 0.90 1.30 1.70 1.75 1.90 2.50 2.95 0.70 0.80 0.70 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.05 1.95 0.70 0.70 0.80 0.85 1.20 1.50 1.80 1.90 1.95 cota invert altura pozo cota invert pendiente agua arriba agua abajo agua abajo tuberia 983.05 988.75 986.7 984.65 984.1 979.9 1003.3 1001.2 1000.05 998.9 998.2 997.9 997.5 1003.3 1003 1001.95 1000.5 998 997.8 995.55 994.5 993.95 993.55 1004.8 1004.1 1004.8 1003.9 1002.75 1002.3 1002.05 1001.1 1000.95 1000.45 1002.8 1002.8 1001 1000.35 1000 999.6 999.2 998.8 997.65 2.85 3.60 3.65 3.70 3.80 3.85 0.80 0.85 0.90 1.20 1.50 2.20 3.00 0.80 0.85 0.90 1.30 1.70 1.75 1.90 2.50 2.95 3.00 0.80 0.85 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.05 1.95 2.00 2.00 0.80 0.85 1.20 1.50 1.80 1.90 1.95 2.00 982.35 986.7 984.65 984.1 979.9 978.55 1001.2 1000.05 998.9 998.2 997.9 997.5 997 1003 1001.95 1000.5 998 997.8 995.55 994.5 993.95 993.55 993.4 1004.1 1002.55 1003.9 1002.75 1002.3 1002.05 1001.1 1000.95 1000.45 999.7 999.7 1001 1000.35 999.95 999.6 999.2 998.8 997.65 996.5 0.92 3.73 3.73 2.39 7.42 15.12 4.78 2.21 2.21 1.84 0.71 0.62 0.78 1.43 6.62 3.23 6.98 0.87 6.11 2.63 1.38 1.00 2.01 3.68 2.63 1.29 2.13 1.73 1.35 1.46 2.33 0.66 2.89 5.74 3.05 1.41 0.73 0.73 0.73 0.89 2.70 2.70 condicion pendiente no > 11% volumen excavación entre pozo velocidad continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar 177.84 176.74 179.21 76.07 191.16 30.74 29.66 38.60 40.93 35.91 51.03 106.56 149.76 14.16 11.77 35.37 35.47 31.04 57.16 65.62 79.18 98.08 19.95 12.83 43.79 47.24 40.07 20.45 15.38 57.02 5.93 102.60 46.13 65.56 39.78 34.14 50.42 66.41 81.17 74.91 73.89 75.81 0.69 1.07 1.15 0.93 1.48 1.78 1.31 0.92 1.01 0.92 0.68 0.63 0.73 0.88 1.53 1.25 1.60 0.75 1.59 1.17 0.40 0.44 0.61 0.75 0.71 0.52 0.73 0.67 0.69 0.71 0.83 0.57 0.96 1.28 1.03 0.81 0.63 0.65 0.64 0.72 1.04 1.09 Continuación 84 De A 118 118..1 115 109..1 109 115 114 113 97 118 121 122 122..1 131 130..1 130 131 132 136 137 138 139 145 145 146 146..1 148 148..1 149 150 150..1 151 132 133 134 140 140 141 142 90 89 88 118..1 120 109..1 109 107 116 113 97 96 121 122 122..1 123 130..1 130 123 132 136 137 138 139 144 144 146 146..1 148 148..1 149 150 150..1 151 153 133 134 135 139 141 142 143 89 88 87 longitud cota inicial cota final metros 998.5 1000.1 1002.2 1001.8 1001.4 1002.2 1003.6 1002.6 1002.3 998.5 998.3 997.6 997.3 1001.1 999.4 997.4 1001.4 997.8 996.1 998.2 997 998 998 998 997.6 996.15 994.7 994.3 993.9 993.8 992.8 991.8 997.8 996.1 994 999.2 999.2 999 998.1 1006.2 1005.6 1004 1000.05 1001.6 1001.8 1001.4 1001.2 1000.3 1002.6 1002.3 1003.6 998.3 997.6 997.3 997 999.4 997.4 997 997.8 996.1 998.2 997 998 997.9 997.9 997.6 996.15 994.7 994.3 993.9 993.8 992.8 991.8 989.8 996.1 994 988.8 998 999 998.1 997.4 1005.6 1004 1003.6 41.46 41.46 62.5 62.5 64 64.93 59.99 27 78.97 18.97 66.99 43.5 43.5 54.43 54.43 45 61.74 53.92 30.92 54.46 56.99 43.99 59 21.96 50.95 50.95 44.99 44.99 21.49 61.98 61.98 29.79 79.85 55.89 69.57 39.99 30.99 71.98 20.93 68 37.97 64 pendiente numero de Poblacion Población terreno casas Futura Actual -3.74 -3.62 0.64 0.64 0.31 2.93 1.67 1.11 -1.65 1.05 1.04 0.69 0.69 3.12 3.67 0.89 5.83 3.15 -6.79 2.20 -1.75 0.23 0.17 1.82 2.85 2.85 0.89 0.89 0.47 1.61 1.61 6.71 2.13 3.76 7.47 3.00 0.65 1.25 3.34 0.88 4.21 0.62 4 4 3 3 14 1 3 5 6 2 1 2 2 1 1 18 1 3 4 2 1 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 1 2 1 2 1 2 3 4 64 64 48 48 226 16 48 81 97 32 16 32 32 16 16 290 16 48 64 32 16 32 32 32 32 32 32 16 32 32 32 32 32 32 16 32 16 32 16 32 48 64 24 24 18 18 84 6 18 30 36 12 6 12 12 6 6 108 6 18 24 12 6 12 12 12 12 12 12 6 12 12 12 12 12 12 6 12 6 12 6 12 18 24 Factor del Caudal de Diseño Factor de hardmon futuro Factor de hardmon actual caudal l/s actual caudal l/s fututo diametro pulgadas s % 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 2.16 2.16 2.28 2.28 1.74 2.75 2.28 2.08 2.01 2.45 2.75 2.45 2.45 2.75 2.75 1.67 2.75 2.28 2.16 2.45 2.75 2.45 2.45 2.45 2.45 2.45 2.45 2.75 2.45 2.45 2.45 2.45 2.45 2.45 2.75 2.45 2.75 2.45 2.75 2.45 2.28 2.16 2.57 2.57 2.70 2.70 2.06 3.17 2.70 2.48 2.40 2.88 3.17 2.88 2.88 3.17 3.17 1.97 3.17 2.70 2.57 2.88 3.17 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 3.17 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 3.17 2.88 3.17 2.88 3.17 2.88 2.70 2.57 3.53 3.45 3.64 3.83 4.50 4.58 4.76 5.05 5.38 5.52 5.59 0.16 0.29 0.37 0.45 1.27 1.35 1.54 1.78 1.91 1.99 2.12 2.26 2.39 2.53 2.53 2.66 2.74 2.87 3.01 3.14 3.28 3.28 3.41 3.49 3.62 3.70 3.84 3.91 4.05 4.23 4.47 4.77 5.16 4.64 5.66 6.44 5.87 6.94 6.64 7.84 7.00 8.04 0.36 0.73 0.93 1.13 2.95 1.34 3.45 1.98 1.70 3.66 2.06 4.02 2.42 4.38 4.38 2.79 4.59 3.15 4.95 3.51 5.31 5.31 3.87 5.52 4.24 5.72 4.60 5.92 4.96 6.43 5.60 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 4 4 4 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 0.84 0.96 1.04 1.20 1.48 3.00 1.83 1.85 0.89 2.11 2.39 1.61 1.03 3.31 3.77 1.00 5.99 3.25 0.81 2.30 0.79 0.68 0.68 2.05 2.94 2.94 1.00 1.00 0.70 1.69 1.69 6.88 2.19 3.85 7.55 3.25 1.29 1.32 3.58 1.03 4.35 1.17 Continuación 85 De A area tuberia m^2 118 118..1 115 109..1 109 115 114 113 97 118 121 122 122..1 131 130..1 130 131 132 136 137 138 139 145 145 146 146..1 148 148..1 149 150 150..1 151 132 133 134 140 140 141 142 90 89 88 118..1 120 109..1 109 107 116 113 97 96 121 122 122..1 123 130..1 130 123 132 136 137 138 139 144 144 146 146..1 148 148..1 149 150 150..1 151 153 133 134 135 139 141 142 143 89 88 87 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.00811 0.00811 0.00811 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 velocidad capacidad llena relaciones seccion llena l/s q/Q actual 0.8003 0.8555 0.8882 0.9541 1.0612 1.5094 1.1794 1.1852 0.8200 1.2647 1.3461 1.1049 0.6760 1.2087 1.2899 0.8710 2.1322 1.5691 0.7832 1.3195 0.7740 0.7193 0.7172 1.2468 1.4944 1.4944 0.8711 0.8711 0.7277 1.1336 1.1336 2.2848 1.2894 1.7083 2.3926 1.5704 0.9895 1.0006 1.6487 0.8837 1.8156 0.9429 14.60 15.61 16.20 17.40 19.36 27.53 21.51 21.62 14.96 23.07 24.55 20.15 5.48 9.80 10.46 15.89 38.89 28.62 14.29 24.07 14.12 13.12 13.08 22.74 27.26 27.26 15.89 15.89 13.27 20.68 20.68 41.68 23.52 31.16 43.65 28.65 18.05 18.25 30.08 16.12 33.12 17.20 0.24163 0.22116 0.22466 0.21999 0.23245 0.16617 0.22144 0.23361 0.35994 0.23923 0.22787 0.00788 0.05360 0.03772 0.04259 0.08012 0.03468 0.05371 0.12434 0.07941 0.14076 0.16175 0.17256 0.10519 0.09271 0.09271 0.16757 0.17234 0.21647 0.14548 0.15202 0.07867 0.13939 0.10955 0.07995 0.12653 0.20500 0.21013 0.13005 0.25102 0.12787 0.26012 relacion v/V actual velocidad v(m/s) actual verificar v actual tirante d/D actuañ verificar d/D actual relaciones q/Q futuro rel. v/V futuro 0.82 0.80 0.81 0.80 0.81 0.74 0.80 0.81 0.92 0.82 0.81 0.30 0.53 0.48 0.50 0.60 0.47 0.53 0.68 0.60 0.71 0.73 0.75 0.65 0.62 0.62 0.74 0.75 0.80 0.71 0.72 0.59 0.70 0.66 0.60 0.68 0.79 0.79 0.69 0.83 0.69 0.84 0.66 0.69 0.72 0.76 0.86 1.12 0.95 0.97 0.75 1.04 1.09 0.33 0.36 0.58 0.64 0.52 0.99 0.83 0.53 0.79 0.55 0.53 0.54 0.81 0.93 0.93 0.65 0.65 0.58 0.81 0.82 1.36 0.91 1.12 1.43 1.08 0.78 0.79 1.14 0.73 1.25 0.79 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.33 0.32 0.32 0.32 0.33 0.28 0.32 0.33 0.41 0.33 0.32 0.06 0.157 0.13 0.140 0.19 0.13 0.16 0.24 0.19 0.25 0.27 0.28 0.22 0.21 0.21 0.28 0.28 0.32 0.26 0.26 0.19 0.25 0.22 0.19 0.24 0.31 0.31 0.24 0.34 0.24 0.35 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.3268 0.3305 0.2861 0.3255 0.3326 0.2131 0.3228 0.3070 0.5240 0.3035 0.3275 0.0180 0.1323 0.0948 0.1083 0.1855 0.0344 0.1207 0.1384 0.0706 0.2591 0.1571 0.3073 0.1066 0.1608 0.1608 0.1754 0.2886 0.2373 0.2393 0.1698 0.1274 0.2258 0.1243 0.1264 0.1479 0.3168 0.2520 0.1969 0.3079 0.1941 0.3258 0.89 0.90 0.86 0.89 0.90 0.79 0.89 0.88 1.01 0.88 0.89 0.38 0.69 0.63 0.65 0.76 0.46 0.67 0.70 0.58 0.84 0.73 0.88 0.65 0.73 0.73 0.75 0.86 0.82 0.82 0.74 0.69 0.81 0.68 0.68 0.72 0.89 0.83 0.78 0.88 0.77 0.89 Continuación 86 De A v v(m/s) futuro verificar v futuro tirante d/D futuro verificar d/D futuro altura pozo agua arriba 118 118..1 115 109..1 109 115 114 113 97 118 121 122 122..1 131 130..1 130 131 132 136 137 138 139 145 145 146 146..1 148 148..1 149 150 150..1 151 132 133 134 140 140 141 142 90 89 88 118..1 120 109..1 109 107 116 113 97 96 121 122 122..1 123 130..1 130 123 132 136 137 138 139 144 144 146 146..1 148 148..1 149 150 150..1 151 153 133 134 135 139 141 142 143 89 88 87 0.72 0.77 0.77 0.85 0.95 1.20 1.05 1.04 0.83 1.11 1.20 0.42 0.47 0.76 0.84 0.66 0.99 1.06 0.55 0.76 0.65 0.52 0.63 0.81 1.10 1.10 0.65 0.75 0.60 0.93 0.84 1.57 1.04 1.16 1.64 1.12 0.88 0.83 1.28 0.78 1.40 0.84 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.39 0.40 0.37 0.39 0.40 0.31 0.39 0.38 0.51 0.38 0.39 0.09 0.25 0.21 0.22 0.29 0.13 0.23 0.25 0.18 0.35 0.27 0.38 0.22 0.27 0.27 0.28 0.37 0.33 0.33 0.28 0.24 0.32 0.24 0.24 0.26 0.39 0.34 0.30 0.38 0.30 0.39 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 2.00 3.90 0.70 0.95 1.30 3.40 0.70 0.80 1.00 0.70 0.90 1.80 2.20 0.70 0.80 0.85 0.70 0.80 0.85 3.20 3.25 4.70 0.70 1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 0.80 0.85 0.90 0.70 0.70 0.90 0.95 0.70 0.80 0.85 cota invert altura pozo cota invert pendiente agua arriba agua abajo agua abajo tuberia 996.5 996.2 1001.5 1000.85 1000.1 998.8 1002.9 1001.8 1001.3 997.8 997.4 995.8 995.1 1000.4 998.6 996.55 1000.7 997 995.25 995 993.75 993.3 997.3 997 996.55 995.05 993.55 993.1 992.65 992.5 991.45 990.4 997 995.25 993.1 998.5 998.5 998.1 997.15 1005.5 1004.8 1003.15 3.90 5.80 0.95 1.30 2.05 3.45 0.80 1.00 3.00 0.90 1.80 2.20 2.35 0.80 0.85 0.90 0.80 0.85 3.20 3.25 4.70 4.90 1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 0.85 0.90 0.95 0.80 0.90 0.95 1.00 0.80 0.85 1.20 996.15 995.8 1000.85 1000.1 999.15 996.85 1001.8 1001.3 1000.6 997.4 995.8 995.1 994.65 998.6 996.55 996.1 997 995.25 995 993.75 993.3 993 996.9 996.55 995.05 993.55 993.1 992.65 992.5 991.45 990.4 988.35 995.25 993.1 987.85 997.2 998.1 997.15 996.4 1004.8 1003.15 1002.4 0.84 0.96 1.04 1.20 1.48 3.00 1.83 1.85 0.89 2.11 2.39 1.61 1.03 3.31 3.77 1.00 5.99 3.25 0.81 2.30 0.79 0.68 0.68 2.05 2.94 2.94 1.00 1.00 0.70 1.69 1.69 6.88 2.19 3.85 7.55 3.25 1.29 1.32 3.58 1.03 4.35 1.17 condicion pendiente no > 11% volumen excavación entre pozo velocidad continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar 110.08 180.97 46.41 63.28 96.48 200.15 40.49 21.87 142.15 13.66 81.39 78.30 89.07 36.74 40.41 35.44 41.67 40.04 56.35 158.07 203.88 190.04 45.14 20.26 49.29 51.59 47.58 49.60 24.66 73.91 76.70 38.21 59.29 44.01 57.92 26.99 22.31 59.92 18.37 45.90 28.19 59.04 0.72 0.77 0.77 0.85 0.95 1.20 1.05 1.04 0.83 1.11 1.20 0.42 0.47 0.76 0.84 0.66 0.99 1.06 0.55 0.76 0.65 0.52 0.63 0.81 1.10 1.10 0.65 0.75 0.60 0.93 0.84 1.57 1.04 1.16 1.64 1.12 0.88 0.83 1.28 0.78 1.40 0.84 continuación 87 De A 87 112 111 127 126 125 127 83 82..1 82 81 80 62 61 64 66 68 67..1 70 72 71..1 74 86 84..1 84..2 92 91 6 9 104 17 34 124 123 123..1 36 42 43 43..1 147 152 181 86 111 109 126 125 122 128 82..1 82 81 80 79 61 1 63 65 67..1 67 69 71..1 71 73 84..1 84..2 84 91 87 81 8 105 34 35 122 123..1 129 33 41 43..1 44 146 151 180 longitud cota inicial cota final metros 1003.6 1002.5 1001.9 999.9 999.4 999 999.9 1001.6 998.75 995.9 996.1 995.1 999.9 999.2 1000 1000.6 1003.1 1002.6 1004.4 1005.7 1004.8 1003.9 1003.4 1000 998 1005.99 1004.8 998.4 998 1003.5 1001.2 1000.9 998 997 996.8 996.5 1000 998.9 998.8 997.7 992.4 994 1003.4 1001.9 1001.4 999.4 999 997.6 998.6 998.75 995.9 996.1 995.1 996.4 999.2 999.4 999.4 999.8 1002.55 1002 1004 1004.75 1003.8 1002.8 1000 998 996.5 1004.8 1003.6 996.1 996.5 1002.9 1000.9 1000.8 997.6 996.8 996.6 996.1 998.6 998.8 998.7 997.6 991.8 993.4 25 66 47.99 38 24 63.98 39.92 45.85 45.85 19.47 22.99 37.92 48 25.99 54 70 52.99 52.99 78 41.48 41.48 60.99 62.57 62.57 62.57 37.94 8.96 50 31.97 38.47 7.89 53.88 33 47 47 54 33.98 51 51 32 36 38 pendiente numero de Poblacion Población terreno casas Futura Actual 0.80 0.91 1.04 1.32 1.67 2.19 3.26 6.22 6.22 -1.03 4.35 -3.43 1.46 -0.77 1.11 1.14 1.04 1.13 0.51 2.29 2.41 1.80 5.43 3.20 2.40 3.14 13.39 4.60 4.69 1.56 3.80 0.19 1.21 0.43 0.43 0.74 4.12 0.20 0.20 0.31 1.67 1.58 4 1 7 2 2 2 8 1 1 2 1 1 1 1 1 8 1 2 1 1 1 1 1 1 1 2 2 15 3 1 8 7 1 2 2 9 6 7 7 9 7 1 64 16 113 32 32 32 129 16 16 32 16 16 16 16 16 129 16 32 16 16 16 16 16 16 16 32 32 242 48 16 129 113 16 32 32 145 97 113 113 145 113 16 24 6 42 12 12 12 48 6 6 12 6 6 6 6 6 48 6 12 6 6 6 6 6 6 6 12 12 90 18 6 48 42 6 12 12 54 36 42 42 54 42 6 Factor del Caudal de Diseño Factor de hardmon futuro Factor de hardmon actual caudal l/s actual caudal l/s fututo diametro pulgadas s % 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 0.0046 2.16 2.75 1.96 2.45 2.45 2.45 1.91 2.75 2.75 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 1.91 2.75 2.45 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.75 2.45 2.45 1.72 2.28 2.75 1.91 1.96 2.75 2.45 2.45 1.87 2.01 1.96 1.96 1.87 1.96 2.75 2.57 3.17 2.34 2.88 2.88 2.88 2.28 3.17 3.17 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 2.28 3.17 2.88 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 3.17 2.88 2.88 2.04 2.70 3.17 2.28 2.34 3.17 2.88 2.88 2.23 2.40 2.34 2.34 2.23 2.34 3.17 4.71 0.09 0.47 0.60 0.74 0.87 1.16 1.23 1.31 1.44 1.52 1.39 1.46 1.54 1.54 1.96 2.04 2.17 2.25 2.32 2.40 2.47 2.55 2.63 2.70 2.84 2.97 3.55 3.74 3.81 4.23 4.61 4.31 4.44 4.58 5.04 5.38 0.45 0.83 1.29 1.67 1.75 7.07 0.20 1.22 1.58 1.94 2.31 2.35 2.15 2.56 2.51 2.76 2.35 2.35 2.76 2.76 3.49 2.96 3.85 3.17 4.05 3.37 4.25 3.57 4.46 3.78 4.82 4.14 5.69 5.33 5.89 6.46 6.90 6.09 6.82 6.46 8.07 7.35 1.02 2.03 3.28 4.30 2.23 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 1.80 2.27 1.15 1.58 2.08 3.59 3.51 6.43 6.32 1.03 4.57 1.05 1.67 1.15 1.57 1.43 1.13 1.23 0.64 2.41 2.53 2.05 5.59 3.36 4.79 3.40 11.00 4.70 7.66 1.82 5.07 1.76 4.24 1.70 1.49 1.02 4.41 0.78 0.98 1.41 3.61 1.71 Continuación 88 De A area tuberia m^2 87 112 111 127 126 125 127 83 82..1 82 81 80 62 61 64 66 68 67..1 70 72 71..1 74 86 84..1 84..2 92 91 6 9 104 17 34 124 123 123..1 36 42 43 43..1 147 152 181 86 111 109 126 125 122 128 82..1 82 81 80 79 61 1 63 65 67..1 67 69 71..1 71 73 84..1 84..2 84 91 87 81 8 105 34 35 122 123..1 129 33 41 43..1 44 146 151 180 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 0.01824 velocidad capacidad llena relaciones seccion llena l/s q/Q actual 1.1685 1.3130 0.9324 1.0944 1.2571 1.6514 1.6311 2.2093 2.1905 0.8828 1.8614 0.8945 1.1244 0.9358 1.0927 1.0410 0.9268 0.9646 0.6973 1.3523 1.3857 1.2469 2.0600 1.5956 1.9071 1.6060 2.8887 1.8882 2.4111 1.1749 1.9611 1.1565 1.7940 1.1363 1.0629 0.8790 1.8300 0.7714 0.8624 1.0329 1.6551 1.1391 21.32 23.95 17.01 19.96 22.93 30.12 29.75 40.30 39.96 16.10 33.95 16.32 20.51 17.07 19.93 18.99 16.91 17.60 12.72 24.67 25.28 22.75 37.58 29.11 34.79 29.30 52.69 34.44 43.98 21.43 35.77 21.10 32.72 20.73 19.39 16.03 33.38 14.07 15.73 18.84 30.19 20.78 0.22109 0.00365 0.02738 0.03009 0.03209 0.02891 0.03892 0.03062 0.03278 0.08972 0.04478 0.08490 0.07124 0.09005 0.07711 0.10317 0.12037 0.12333 0.17656 0.09412 0.09485 0.10874 0.06784 0.09019 0.07763 0.09680 0.05638 0.10296 0.08492 0.17782 0.11833 0.21858 0.13167 0.21439 0.23616 0.31459 0.16109 0.03207 0.05273 0.06872 0.05541 0.08416 relacion v/V actual velocidad v(m/s) actual verificar v actual tirante d/D actuañ verificar d/D actual relaciones q/Q futuro rel. v/V futuro 0.80 0.23 0.43 0.45 0.45 0.44 0.48 0.45 0.46 0.62 0.50 0.61 0.58 0.62 0.59 0.64 0.67 0.68 0.75 0.63 0.63 0.65 0.57 0.62 0.59 0.63 0.54 0.64 0.61 0.75 0.67 0.80 0.69 0.80 0.82 0.89 0.73 0.45 0.53 0.57 0.54 0.61 0.94 0.31 0.40 0.49 0.57 0.73 0.79 0.99 1.01 0.55 0.94 0.54 0.65 0.58 0.65 0.67 0.63 0.66 0.53 0.85 0.87 0.82 1.17 0.99 1.13 1.02 1.56 1.22 1.47 0.89 1.32 0.92 1.24 0.90 0.87 0.78 1.34 0.35 0.46 0.59 0.89 0.69 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.32 0.04 0.113 0.12 0.122 0.116 0.13 0.12 0.12 0.20 0.14 0.20 0.18 0.20 0.19 0.22 0.23 0.24 0.28 0.21 0.21 0.22 0.18 0.20 0.19 0.21 0.16 0.22 0.20 0.29 0.23 0.32 0.25 0.31 0.33 0.39 0.27 0.12 0.156 0.18 0.159 0.20 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.3317 0.0085 0.0717 0.0792 0.0848 0.0766 0.0791 0.0533 0.0640 0.1559 0.0813 0.1441 0.1146 0.1617 0.1384 0.1835 0.1753 0.2187 0.2490 0.1642 0.1333 0.1871 0.0951 0.1532 0.1086 0.1646 0.0786 0.1651 0.1211 0.2748 0.1806 0.3273 0.1862 0.3292 0.3329 0.5035 0.2202 0.0722 0.1291 0.1741 0.1423 0.1075 0.90 0.30 0.59 0.60 0.61 0.59 0.60 0.53 0.56 0.73 0.60 0.71 0.66 0.73 0.70 0.76 0.75 0.80 0.83 0.74 0.69 0.76 0.63 0.72 0.65 0.74 0.59 0.74 0.68 0.85 0.76 0.89 0.76 0.90 0.90 1.00 0.80 0.59 0.69 0.75 0.71 0.65 Continuación 89 De A v v(m/s) futuro verificar v futuro tirante d/D futuro verificar d/D futuro altura pozo agua arriba 87 112 111 127 126 125 127 83 82..1 82 81 80 62 61 64 66 68 67..1 70 72 71..1 74 86 84..1 84..2 92 91 6 9 104 17 34 124 123 123..1 36 42 43 43..1 147 152 181 86 111 109 126 125 122 128 82..1 82 81 80 79 61 1 63 65 67..1 67 69 71..1 71 73 84..1 84..2 84 91 87 81 8 105 34 35 122 123..1 129 33 41 43..1 44 146 151 180 1.05 0.40 0.55 0.65 0.76 0.98 0.97 1.17 1.23 0.64 1.12 0.64 0.75 0.69 0.77 0.79 0.70 0.77 0.58 1.00 0.96 0.95 1.30 1.15 1.25 1.19 1.72 1.39 1.63 1.00 1.49 1.03 1.37 1.02 0.96 0.88 1.47 0.46 0.59 0.77 1.17 0.74 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 0.40 0.07 0.18 0.19 0.20 0.19 0.19 0.16 0.17 0.27 0.19 0.26 0.23 0.27 0.25 0.29 0.28 0.32 0.34 0.27 0.25 0.29 0.21 0.26 0.22 0.27 0.19 0.27 0.24 0.36 0.29 0.39 0.29 0.39 0.40 0.50 0.32 0.18 0.24 0.28 0.25 0.22 correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto correcto 1.20 0.70 1.60 0.70 0.80 0.90 0.70 0.70 0.80 0.85 1.25 1.30 0.70 0.80 0.70 0.70 0.70 0.75 0.70 0.70 0.75 0.70 0.70 0.80 0.90 0.70 0.80 1.50 0.70 0.70 0.80 0.90 0.80 2.15 2.75 0.80 0.70 0.70 1.00 0.70 0.70 0.70 cota invert altura pozo cota invert pendiente agua arriba agua abajo agua abajo tuberia 1002.4 1001.8 1000.3 999.2 998.6 998.1 999.2 1000.9 997.95 995.05 994.85 993.8 999.2 998.4 999.3 999.9 1002.4 1001.85 1003.7 1005 1004.05 1003.2 1002.7 999.2 997.1 1005.29 1004 996.9 997.3 1002.8 1000.4 1000 997.2 994.85 994.05 995.7 999.3 998.2 997.8 997 991.7 993.3 1.45 1.60 1.65 0.80 0.90 1.80 0.80 0.80 0.85 1.25 1.30 3.00 0.80 1.30 0.95 0.90 0.75 0.80 0.80 0.75 0.80 0.85 0.80 0.90 2.40 0.80 0.85 1.55 1.65 0.80 0.90 1.75 1.80 2.75 3.25 0.95 0.80 1.00 1.40 1.05 1.40 0.75 1001.95 1000.3 999.75 998.6 998.1 995.8 997.8 997.95 995.05 994.85 993.8 993.4 998.4 998.1 998.45 998.9 1001.8 1001.2 1003.2 1004 1003 1001.95 999.2 997.1 994.1 1004 1002.75 994.55 994.85 1002.1 1000 999.05 995.8 994.05 993.35 995.15 997.8 997.8 997.3 996.55 990.4 992.65 1.80 2.27 1.15 1.58 2.08 3.59 3.51 6.43 6.32 1.03 4.57 1.05 1.67 1.15 1.57 1.43 1.13 1.23 0.64 2.41 2.53 2.05 5.59 3.36 4.79 3.40 11.00 4.70 7.66 1.82 5.07 1.76 4.24 1.70 1.49 1.02 4.41 0.78 0.98 1.41 3.61 1.71 condicion pendiente no > 11% volumen excavación entre pozo velocidad continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar continuar 29.81 68.31 70.19 25.65 18.36 77.74 26.95 30.95 34.04 18.40 26.38 73.38 32.40 24.56 40.10 50.40 34.58 36.96 52.65 27.07 28.93 42.54 42.23 47.87 92.92 25.61 6.65 68.63 33.81 25.97 6.04 64.25 38.61 103.64 126.90 42.53 22.94 39.02 55.08 25.20 34.02 24.80 1.05 0.40 0.55 0.65 0.76 0.98 0.97 1.17 1.23 0.64 1.12 0.64 0.75 0.69 0.77 0.79 0.70 0.77 0.58 1.00 0.96 0.95 1.30 1.15 1.25 1.19 1.72 1.39 1.63 1.00 1.49 1.03 1.37 1.02 0.96 0.88 1.47 0.46 0.59 0.77 1.17 0.74 Continuación 90 De 2.2.10. Presupuesto Tabla VI. Presupuesto PROYECTO: Alcantarillado Sanitario de la Aldea El Barreal. UBICACIÓN. Municipio de Jutiapa-Jutiapa. DISEÑO: Luis Fernando Trejo García. No. 1 2 3 4 DESCRIPCIÓN TOPOGRAGÍA MATERIALES Material y equipo MANO DE OBRA Topógrafo Cadenero SUB-TOTAL PRELIMINARES MATERIALES Material y equipo MANO DE OBRA Trazo y estaqueo SUB-TOTAL EXCAVACIÓN MATERIALES Maquinaria Herramienta MANO DE OBRA Excavación SUB-TOTAL POZOS DE VISITA MATERIALES Ladrillo de barro cocido de 23x11x6.5 Cemento Arena Piedrín cal Varillas lisas G 40 D 1/4" Varillas corrugadas D 1/8" Alambre de amarre calibre 18 Madera MANO DE OBRA Construcción de pozos SUB-TOTAL CANT. UNIDAD 1 Global 12000 12000 metro metro 1 Global 12000 metros Q0.50 Q6,000.00 Q11,000.00 2400 1 Hora Global Q400.00 Q4,000.00 Q960,000.00 Q4,000.00 16292 M^3 Q20.00 Q325,840.00 Q1,289,840.00 215388 2917 330 153 728 508 1015 254 364 Unidad Sacos M^3 M^3 Sacos Unidad Unidad Libras Pie-tabla Q1.50 Q37.50 Q140.00 Q200.00 Q25.00 Q20.00 Q20.00 Q4.00 Q3.50 Q323,082.00 Q109,387.50 Q46,200 Q30,600.00 Q18,200.00 Q10,160.00 Q20,300.00 Q1,016.00 Q1,274.00 279 Unidad Q1,000.00 Q279,000.00 Q839,219.50 91 P.U. TOTAL Q3,000.00 Q1.00 Q0.50 Q12,000.00 Q6,000.00 Q21,000.00 Q5,000.00 5 6 6..1 6..2 6..3 6..4 7 Continuación TUBERÍA DE LA RED MATERIALES Tubería P.V.C. de 6" Junta Rápida Empaque de 6" Lubricante MANO DE OBRA Colocación de tubería Relleno por capas a mano SUB-TOTAL 1934 1934 1 Unidad Unidad Global Q405.00 Q15.00 Q10,000.00 Q783,270.00 Q29,010.00 Q10,000.00 11604 16292 ML M^3 Q20.00 Q15.00 Q232,080.00 Q244,380.00 Q1,298,740.00 Sacos M^3 M^3 Unidades Unidades Libras Q37.50 Q140.00 Q200.00 Q20.00 Q20.00 Q4.00 Q4,500.00 Q700.00 Q2,000.00 Q1,600.00 Q1,200.00 Q120.00 Sacos M^3 M^3 Unidades Unidades Libras Q37.50 Q140.00 Q200.00 Q20.00 Q20.00 Q4.00 Q3,750.00 Q1,400.00 Q4,000.00 Q4,400.00 Q3,200.00 Q320.00 Unidades Bolsas M^3 Bolsas Q3.00 Q37.50 Q140.00 Q25.00 Q6,000.00 Q7,875.00 Q14,140.00 Q2,500.00 Bolsas M^3 M^3 Q37.50 Q140.00 Q200.00 Q6,750.00 Q1,400.00 Q3,000.00 Unidad Q3,000.00 Q30,000.00 Q98,855.00 Unidad Unidad Unidad Unidad Q240,000.00 Q210,000.00 Q192,000.00 Q180,000.00 Q240,000.00 Q210,000.00 Q384,000.00 Q180,000.00 Q1,014,000.00 FOSA SÉPTICA MATERIALES CIMIENTOS Cemento 120 Arena 5 Piedrín 10 Varillas de D 3/8" 80 Varillas de D 1/4" 60 Alambre de amarre calibre 18 30 SOLERAS Cemento 100 Arena 10 Piedrín 20 Varillas de 3/8" 220 Varillas de 1/4" 160 Alambre de amarre calibre 18 80 LEVANTADO DE BLOCK CISA Y REPELLO Block de 0.2 x 0.2 x 0.4 2000 Cemento 210 Arena 101 Cal Hidratada 100 PISO DE LA FOSA Cemento 180 Arena 10 Piedrín 15 MANO DE OBRA Construcción de fosas 10 SUB-TOTAL PLANTA DE TRATAMIENTO Mat. Y M. O. proporcionado por Amanco P.T. para 140 casas P.T. para 122 casas P.T. para 112 casas P.T. para 58 casas SUB-TOTAL 92 1 1 2 1 8 Continuación CONEXIONES DOMICILIARES MATERIALES Tubos de concreto de 16" Cemento Arena Piedrín Cal Tubos de P.V.C. de 6" Codos de P.V.C. Cemento Solvente MANO DE OBRA Instalación de Domiciliares SUB-TOTAL 500 330 31 26 160 90 500 10 Unidad Bolsas M^3 M^3 Bolsas Unidad Unidad Galones Q90.00 Q37.50 Q140.00 Q200.00 Q25.00 Q900.00 Q25.00 Q500.00 Q45,000.00 Q12,375.00 Q4,340.00 Q5,200.00 Q4,000.00 Q81,000.00 Q12,500.00 Q5,000.00 500 Unidad Q150 Q75,000.00 Q244,415.00 VALOR TOTAL 9 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Q4,817,069.50 GASTOS INDIRECTOS Gastos administrativos 10% Utilidades 15% Gastos legales, financieros 5% Imprevistos 5% SUB-TOTAL Q481,706.95 Q722,560.43 Q240,853.47 Q240,853.47 Q1,685,974.32 RESUMEN Topografía Preliminares Excavación Pozos de visita Tubería de la red Fosa séptica Planta de tratamientos Conexiones domiciliares Gastos indirectos VALOR TOTAL DE LA OBRA Q21,000.00 Q11,000.00 Q1,289,840.00 Q839,219.50 Q1,298,740.00 Q98,855.00 Q1,014,000.00 Q244,415.00 Q1,685,974.32 Q6,503,043.82 93 2.2.11. Evaluación socio-económica 2.2.11.1. V.P.N. (valor presente neto) El V.P.N designa una cantidad presente o actual de dinero, este valor se encuentra al comienzo del período inicial. El concepto del valor presente al igual que el de valor futuro, se basan en la creencia de que el valor del dinero se ve afectado por el tiempo en que se recibe. Sobre la escala de tiempo ocurre en el punto cero o en cualquier otro punto desde el cual escogemos medir el tiempo. El valor presente neto puede desplegar tres posibles respuestas, las cuales pueden ser; VPN<0 VPN=0 VPN>0 Cuando el VPN<0, y el resultado es un valor negativo muy grande alejado de cero, nos esta alertando o previniendo que el proyecto no es rentable. Cuando el VPN=0 nos esta indicando que exactamente se esta generando el porcentaje de utilidad que se desea, y cuando el VPN>0, esta indicando que la opción es rentable y que inclusive podría incrementarse el % de utilidad. Las fórmulas del VPN son: 1 P = F n (1 + i ) − 1 (1 + i )n − 1 P=A n i (1 + i ) 94 P = Valor de pago único en el valor inicial a la operación, o valor presente F = Valor de pago único al final del periodo de la operación, o valor de pago futuro A = Valor de pago uniforme en un periodo determinado o valor de pago constante o renta, de ingreso. I = Tasa de interés de cobro por la operación, o tasa de unidad por la inversión a una solución. N = periodo de tiempo que se pretende dure la operación. Datos del proyecto: Costo total del Proyecto = Q 6, 503,043.82 Costo total de mantenimiento = Q 30,000.00 Como es un proyecto de inversión social la municipalidad absorberá el 50% del costo total del proyecto y la comunidad pagara el otro 50% en un periodo de 5 años en cuotas anuales de Q360.00/anuales por derecho de conexiones domiciliares. Cuota de mantenimiento de Q10.00/mensuales. A1 = Q 108,384.05 + Q 30,000.00 = Q 138,384.05 A2 = Q 30,000.00 N = 5 años (1 + 0.10 )5 − 1 (1 + 0.10 )5 − 1 VPN= -3, 251,521.7+138,384.05 − 30 , 000 5 0.10(1 + 0.10 )5 ( ) 0 . 10 1 + 0 . 10 VPN= -2840660.88 para un interés del 10% anual en un periodo de 5 años (1 + 0.02) − 1 (1 + 0.02)5 − 1 VPN=-3, 251,521.7+138,384.05 − 30,000 5 5 ( ) 0 . 02 1 + 0 . 02 ( ) 0 . 20 1 + 0 . 02 VPN=-2613394.46 para un interés del 2% anual en un periodo de 5 años 95 2.2.11.2. T.I.R. (tasa interna de retorno) Es el método mas utilizado para comparar alternativas de inversión. Se define como la tasa de descuento que iguala al valor presente de los flujos de efectivo con la inversión inicial en un proyecto. La T.I.R. es la tasa de descuento que hace que el valor presente de una oportunidad de inversión sea igual a cero, o sea el interés que hace que los costos sean equivalentes a los ingresos. Si la T.I.R. es mayor o igual al costo de capital, se acepta el proyecto, de no ser este el caso entonces se rechaza. La fórmula de la TIR es: TIR=VPB Beneficio – VPN Gastos = 0 Lo que se busca es un dato que sea menor al dato buscado y otro que sea mayor y así poder interpolar de la manera siguiente: Tasa 1 TIR Tasa 2 VPN + VPN =0 VPN - VPN 1 TIR = I 1 + (I 2 − I 1) VPN 1 + VPN 2 − 2613394.46 * (0.10 − 0.20 ) = 0.0346 TIR = 0.02 + − 2613394.46 + (−2840660.88) TIR=3.46% 96 Para obtener un análisis más certero a cerca del beneficio y costo del presente proyecto se utilizará la siguiente fórmula: B > 1 , donde el beneficio a obtenerse del proyecto es mayor que el costo, C entonces si es rentable el mismo. B < 1 , donde el beneficio a obtenerse del proyecto es menor que el costo, C entonces no es rentable el mismo. B = beneficio del proyecto, lo va a recibir la comunidad donde se construya el mismo. La cantidad asciende a Q 2, 613,394.46. C = costo o precio real del proyecto. La cantidad es Q 6,503, 043.82. B 2,613,394.46 = = 0.40 < 1 C 6503,043.82 Con lo calculado anteriormente podemos decir que el beneficio a obtener es menor que el costo, por lo tanto se hace mención a que el proyecto no será rentable económicamente hablando. 97 98 3. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL 3.1. Marco legal CONGRESO DE LA REPÚBLICA DE GUATEMALA DECRETO NÚMERO 68-86 Artículo 8.- (Reformado por el Decreto del Congreso Número 1-93). Para todo proyecto, obra, industria o cualquier otra actividad que por sus características puede producir deterioro a los recursos naturales renovables o no, al ambiente, o introducir modificaciones nocivas o notorias al paisaje y a los recursos culturales del patrimonio nacional, será necesario previamente a su desarrollo un estudio de evaluación del impacto ambiental, realizado por técnicos en la materia y aprobado por la Comisión del Medio Ambiente. El Funcionario que omitiere exigir el estudio de Impacto Ambiental de conformidad con este Artículo será responsable personalmente por incumplimiento de deberes, así como el particular que omitiere cumplir con dicho estudio de Impacto Ambiental será sancionado con una multa de Q.5,000.00 a Q.100,000.00. En caso de no cumplir con este requisito en el término de seis meses de haber sido multado, el negocio será clausurado en tanto no cumpla. 99 3.2. Impactos ambientales a. Componente Social Habitantes de la aldea donde se ubicará el proyecto, recibirán directamente el impacto de acarreo de materiales de construcción y molestias del proceso de zanjeo y construcción durante el tiempo que dure la misma. b. Estética Ruido Movimiento de tierras Paisaje dañado Degradación visual Impacto de las aguas residuales El término "aguas residuales" comprende numerosos tipos de desechos líquidos, desde las aguas de drenaje doméstico y de servicios, hasta los subproductos industriales y las aguas pluviales conectadas en la red municipal. Cuando estas aguas no reciben tratamiento alguno y son conducidas y arrojadas fuera de la mancha urbana, -como ocurre en la mayoría de las poblaciones de Latinoamérica-, representan un problema a las áreas silvestres y a la calidad de vida de las comunidades rurales. Se estima que alrededor del 70% del agua descargada a la red de drenaje proviene del consumo doméstico; además, la calidad de esas aguas está en relación a los diferentes elementos desechado, como excretas, aguas 100 de aseo, de lavado de cocina, de lavado de ropa, descargas de sustancias químicas, etcétera. Los contaminantes de las aguas residuales regularmente están constituidos de materia orgánica e inorgánica (a manera de sólidos disueltos y suspendidos), nutrientes, grasas o aceites, sustancias tóxicas y microorganismos patógenos. Los indicadores de calidad de aguas servidas más monitoreados son: o Demanda bioquímica de oxígeno o DBO (mg/l): Mide el potencial de contaminación biológica o Demanda química de oxígeno o DQO (mg/l): Mide el consumo de oxígeno del agua debido a reacciones químicas en ese medio o Oxígeno disuelto (OD) o Sólidos: suspendidos totales (mg/l), sedimentables (ml/l) o pH (unidades de pH) o Grasas y aceites (mg/l) o Coliformes totales o Fósforo total o Nitrógeno total En el caso de que existan otras descargas, por ejemplo de tipo industrial de curtiembres o alimentos, pueden incluirse otros indicadores o parámetros. Y cuando surge la amenaza de algún brote epidémico de enfermedad transmitida por agua, como el cólera, puede monitorearse la presencia del Vibrio cholerae en la red de drenaje. 101 3.3. Plan de gestión ambiental Los impactos potenciales que las directrices del Banco Mundial consideran tener presentes para una evaluación del sistema de drenaje, tratamiento, rehúso y disposición de aguas servidas, son las siguientes: a. Perturbación del curso de canales, hábitat de plantas y animales acuáticos, áreas cría b. Alteraciones en el balance de las aguas superficiales c. Degradación de vecindades por donde atraviesan las aguas servidas o que reciben el flujo d. Deterioro de aguas blancas que reciben el efluente de aguas servidas e. Riesgos a la salud en la vecindad del curso de las aguas servidas f. Contaminación del suelo en los sitios de aplicación 1. Suelos y cultivos: contaminación con patógenos y sustancias químicas 2. Aguas subterráneas: contaminación por patógenos y nitrógeno g. Falla en la conducción y recepción de las aguas residuales h. Malos olores. i. Criaderos de fauna nociva. (Ratas, cucarachas, zancudos) j. Molestias y riesgos a la salud pública. 102 k. Fracaso a no lograr los servicios de tratamiento en las áreas de servicio de drenaje. l. Derrames o rupturas a lo largo del cauce. m. Impacto adverso al paisaje. 3.4. Medidas de mitigación Plan de Mitigación 3.4.1. En construcción a. Diseñar tratando de adecuarse al entorno existente. b. En el momento de iniciar la construcción, señalizar el área. c. Repoblar con árboles de especies nativas de la región, las áreas libres. d. Restringir uso de maquinaria pesada a horas diurnas. e. Utilizar rutas alternas al centro de la población. f. Enterrar las bolsas (envases de cemento y cal) en vez de quemarlas. g. Fundir y trasladar materiales de construcción en días no festivos o días de plaza. h. Después de cada jornada de trabajo, limpiar el área (recoger: estacas de madera, tablas con clavos, restos de mezcla, pedazos de hierro etc.) i. Cuando sea posible, limitar el mover tierra solo durante la estación seca. j. Compactar la tierra removida. 103 k. Establecer letrinas temporales para la cuadrilla de trabajadores. l. Garantizar uso de equipo adecuado de trabajo (guantes, botas, mascarillas, cascos). m. Diseñar drenaje para la evacuación de las aguas servidas con materiales compatibles con el medio ambiente. Incluir botiquín de primeros auxilios. 3.4.2. En operación 3.5. a. Establecer plan de monitoreo ambiental. b. Capacitación permanente y continua a operadores del sistema. c. Mantenimiento preventivo. Riesgos y vulnerabilidad El impacto de las amenazas naturales y la importancia del sector EDUCATIVO Y SANEAMIENTO AMBIENTAL en Guatemala hace evidente la necesidad de estudios de vulnerabilidad en las obras de infraestructura que se planifiquen como también el fortalecimiento de la respuesta a las emergencias como un trabajo en coordinación con CONRED e Instituciones vinculadas para la Prevención de los Desastres Naturales tratando de minimizar los riesgos y los mecanismos de defensa civil. En respuesta a esta necesidad y por su rol activo en la reducción de la vulnerabilidad frente a las amenazas naturales, la Facultad de Ingeniería Civil en el presente estudio de tesis, en una actividad de asistencia con la municipalidad de Jutiapa, recomienda coordinar la elaboración del “Estudio General sobre las áreas Vulnerables a los Peligros Naturales de las Comunidades beneficiadas. 104 ACTIVIDADES DE MITIGACIÓN PARA LAS AREAS DEL SECTOR EDUCACIÓN Y SANEAMIENTO AMBIENTAL Políticas • Establecimiento de metas y objetivos para la reducción de la vulnerabilidad en su sector por parte de los organismos pertinentes. • Delimitación por parte del sector educativo del nivel aceptable de la vulnerabilidad de las edificaciones a los peligros naturales. • Coordinación entre los organismos responsables de la atención de la planta física educativa, para la ejecución de acciones de reducción de la vulnerabilidad. Estos organismos están identificados en cuatro grupos: • Los Ministerios de Educación • Los organismos nacionales para la ejecución de infraestructura educativa, entre los que se encuentran los Ministerios de Obras Públicas, los Fondos de Inversión Social, las gobernaciones, las municipalidades y las organizaciones no gubernamentales (ONG) locales y nacionales. • El Ministerio de Salud Pública y Asistencia Social. • Los organismos regionales • Los organismos internacionales de cooperación técnica y financiamiento. Procesos • Planificación de la planta física educativa basada en la evaluación y análisis de las variables de la vulnerabilidad a los peligros naturales. Para lograr este objetivo es necesario: • Desarrollar la capacidad de planificación del sector. 105 • Capacitar al personal técnico encargado de la infraestructura educativa y a la comunidad educativa en el manejo de la información sobre peligros naturales. • Apoyar al sector para crear y/o actualizar los sistemas de información sobre la planta física educativa que incluyen información sobre peligros naturales. • Asegurar que estos sistemas de información sean el instrumento de toma decisiones sobre la reducción de la vulnerabilidad. • Incluir la identificación de los peligros naturales, la evaluación de la vulnerabilidad y el riesgo, así como la selección de medidas de mitigación como parte del proceso de planificación. Recomendaciones • Elaboración de proyectos de mitigación basados en la evaluación de la vulnerabilidad y su ejecución como parte de las actividades de construcción, reconstrucción, rehabilitación, reparación y mantenimiento. Para lograr este objetivo es necesario: 1. Diseñar proyectos de edificaciones escolares que contemplen medidas de mitigación estructural, basadas en criterios de reducción de la vulnerabilidad. 2. Diseñar proyectos de construcción de drenajes que contemplen las respectivas medidas de mitigación, basadas en criterios de reducción de la vulnerabilidad. 3. Lograr el financiamiento para la ejecución de obras de mitigación, incluyendo tanto las reparaciones, ampliaciones y sustituciones de las edificaciones existentes, como la construcción de las nuevas, adaptadas a los criterios de reducción de la vulnerabilidad. 106 Establecer medidas de supervisión y control de todas las fases de ejecución de los proyectos para edificaciones escolares y construcción de drenajes ubicadas en áreas propensas a peligros naturales para lograr niveles aceptables de mitigación de riesgo. 107 108 CONCLUSIONES 1. El sistema constructivo utilizado en el edificio escolar, es de mampostería reforzada, éste diseño realiza un análisis de techos, muros, columnas y cimentación, todos estos elementos son afectados directamente por las cargas aplicadas a la estructura. 2. El proyecto de alcantarillado sanitario, es un proyecto que tiene una longitud lineal de 12,000 m. Se decidió la utilización de tubería de P.V.C. norma 3034, por las razones siguientes: facilidad y rapidez en su instalación, permite que la ejecución del proyecto se realice en un menor tiempo, el transporte y manipulación de la tubería no requiere de equipo especial, por lo que el costo es mas barato, respecto a la manipulación de la tubería de concreto. 3. Con la realización del proyecto de una escuela, la comunidad de El Tablón obtendrá un beneficio, puesto que se tendrá un lugar seguro donde se pueda impartir la educación primaria. También cabe mencionar que el presente proyecto es viable, porque se va ha realizar un gasto pero a la vez va a cubrir las necesidades de dicha comunidad. En conclusión, el beneficio va a ser mayor que el costo de la obra. 4. El proyecto de drenaje sanitario es un proyecto que al realizarse va a solventar los problemas que tienen los vecinos de la comunidad con respecto a sanear y evitar contaminaciones y tener un lugar donde descargar sus aguas negras. 109 Por otro lado, cabe mencionar que el proyecto no es viable, puesto que, la inversión del mismo es bastante alta y la población a la que se va a dar el servicio es demasiado pequeña. También al hacer la relación de beneficio entre el costo da como resultado 0.40 que es menor que 1, lo cual nos indica que el proyecto no será rentable económicamente hablando 5. En el proyecto de drenaje sanitario, se hizo necesario el tener que sectorizar para realizar las descargas de las aguas residuales, por lo que van a ser 15 puntos a descargar de los cuales 10 son fosas sépticas y 5 son plantas de tratamiento. En el caso de las fosas se colocarán porque estos lugares lo permiten porque no excede de 40 viviendas en cada punto que se colocarán. Las plantas de tratamiento que se colocarán en los otros puntos son porque las viviendas en esos puntos son mayores a cuarenta casas; las cuales serán diseñadas y ejecutadas por Amanco S.A. 6. El Ejercicio Profesional Supervisado, sirve como un complemento para la formación profesional y académica del estudiante, ya que permite la confrontación de la teoría con la práctica. Además sirve para prestar un servicio de asesoría a la sociedad guatemalteca que tanto lo necesita, y así proponer soluciones a problemas de infraestructura y servicios básicos que las comunidades planteen. 110 RECOMENDACIONES 1. Se sugiere construir el sistema de alcantarillado sanitario para la aldea El Barreal, puesto que es la única opción de evitar contaminaciones en éste lugar, enviando los desechos a puntos específicos. 2. Utilizar mano de obra local para la construcción del sistema de alcantarillado sanitario, como un aporte de la comunidad, de esta forma se reducirá los costos, y los pobladores del sector tomarían conciencia en el buen uso y mantenimiento del sistema de alcantarillado. 3. Es importante establecer medidas de supervisión y control de todas las fases de ejecución de los proyectos para edificaciones escolares y construcción de drenajes ubicadas en áreas propensas a peligros naturales para lograr niveles aceptables de mitigación y riesgo. 4. Se sugiere capacitar a la población de la aldea El Barreal, sobre aspectos de saneamiento ambiental, y al mismo tiempo la operación y el mantenimiento del sistema de drenaje sanitario, como la revisión de los pozos de visita, chequeo de calles donde pasa la tubería principal, plantas, fosas, etc. 5. Que la Municipalidad busque una fuente de apoyo financiero a instituciones internacionales para poder realizar la ejecución de los dos proyectos, y de esa manera poder darle solución a los problemas que más sobresalen en éstas comunidades. 111 6. Para el diseño y construcción de las plantas de tratamiento considero que se llegue a un acuerdo con Amanco S.A., para que ellos sean los encargados de llevar a la realidad este sistema de tratamiento de aguas residuales; y que el tratamiento de los Lodos Activados que es el que la empresa recomienda sea el que trate las aguas negras que lleguen a estos puntos. 7. En el caso de las fosas sépticas debe de realizar su diseño y construcción de acuerdo a los planos elaborados en el presente trabajo; las cuales se les debe dar un mantenimiento cada tres meses, en el que se debe destapar la fosa y sacarle todo lo que se acumuló en el período de uso. 112 BIBLIOGRAFÍA 1. Curso de Ingeniería Sanitaria 2, Apuntes del curso, Ing. Civil, USAC, Facultad de Ingeniería, Guatemala, 2003. 2. Diseño y Ejecución de Drenaje Sanitario, 14ª. Avenida “B” Zona 5 y Diseño de Acueducto Aldea Agua Caliente del Municipio de San Marcos. Trabajo de Graduación de Ingeniero Aguilar Estrada, Hugo Elfego, Facultad de Ingeniería, USAC 1997. 3. Diseño del Sistema de Alcantarillado Sanitario para Las Aldeas Los Bordos y El Arco, Municipio de Teculután, Zacapa. Trabajo de Graduación de Ingeniero Fuentes Leonardo, Armando Vinicio, Facultad de Ingeniería, USAC 2003. 4. Planificación y Diseño de dos Escuelas Rurales del Nivel Primario, una escuela rural de nivel Pre-primario y Diseño de un Puente Para Vehículos Livianos Trabajo de Graduación del Ingeniero Betancourt Ruíz, Carlos Humberto, Facultad de Ingeniería, USAC 1998. 5. Consideraciones sobre el Diseño de Muros de Mampostería Trabajo de Graduación del Ingeniero Alfonso Mack COI Facultad de Ingeniería, USAC 1972. 113 114 ANEXO 1 LIBRETA TOPOGRÁFICA DE ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA. 115 Tabla VII. Libreta Topográfica PROYECTO: Diseño Drenaje Sanitario ALDEA: Aldea El Barreal MUNICIPIO: Jutiapa DEPARTAMENTO: Jutiapa AZIMUT ANG. VER. MIN. HILOS EST. P.O GRA. NORTE 0 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 1 R-1 R-2 R-3 2 R-1 R-2 R-3 3 R-1 R-2 4 R-1 R-2 R-3 R-4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 2 2 2 2 3 3 2 4 4 4 4 295 238 3 0 0 358 51 76 96 90 172 179 173 176 67 80 90 183 174 188 175 14 28 2 39 12 41 16 33 16 42 5 28 59 27 18 17 32 50 27 16 18 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 20 0 0 0 0 92 94 90 90 90 90 93 91 91 90 89 88 89 89 90 91 90 89 89 90 90 7 6 33 39 24 16 13 18 0 47 7 56 13 37 48 7 53 37 59 10 16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 40 0 0 0 0 1.10 1.10 1.48 1.80 2.18 2.28 1.08 1.24 1.40 1.46 1.28 1.36 1.34 1.57 1.10 1.30 1.46 1.26 1.46 1.56 1.60 1.05 1.05 1.24 1.40 1.59 1.64 1.04 1.12 1.20 1.23 1.14 1.18 1.17 1.29 1.05 1.15 1.23 1.13 1.23 1.28 1.30 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 4 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 6 5 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 R-11 R-12 R-13 R-14 R-15 6 R-1 7 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 R-11 R-12 R-13 R-14 R-15 8 177 96 86 95 87 86 93 93 87 92 87 93 88 88 92 88 90 359 357 115 143 153 73 83 84 94 85 92 91 86 88 86 88 86 87 12 50 57 0 9 57 10 22 37 58 18 0 3 17 1 38 18 50 42 3 12 56 50 55 24 37 1 16 59 27 4 26 34 37 1 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 90 91 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 93 93 91 89 90 93 91 91 90 91 91 91 91 90 91 90 90 90 15 41 34 17 25 17 34 15 8 12 7 11 4 14 12 18 14 29 18 53 53 14 23 50 48 48 33 11 20 21 56 0 27 47 34 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1.64 1.30 1.68 1.48 1.76 1.82 1.86 1.96 1.96 2.08 2.04 2.18 2.16 2.30 2.54 2.72 2.80 1.34 1.35 1.12 1.16 1.30 1.16 1.46 1.58 2.48 1.70 1.84 1.96 2.00 2.48 2.32 2.68 2.48 2.69 1.32 1.15 1.34 1.24 1.38 1.41 1.43 1.48 1.48 1.54 1.52 1.59 1.58 1.65 1.77 1.86 1.90 1.17 1.17 1.06 1.08 1.15 1.08 1.23 1.29 2.24 1.35 1.42 1.48 1.50 1.74 1.66 1.84 1.74 1.85 TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 116 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.65 1.65 1.65 1.65 9.99 9.95 48.00 79.99 117.99 128.00 7.97 23.99 39.99 45.99 27.99 35.99 33.99 57.00 10.00 29.99 45.99 26.00 46.00 56.00 60.00 0.00 9.99 9.95 48.00 79.99 117.99 128.00 135.97 151.98 167.99 45.99 73.98 81.98 79.99 102.99 112.99 132.98 91.98 117.98 137.98 147.98 151.98 1000 1000.19 999.85 999.91 999.30 999.20 999.37 999.50 999.32 999.09 999.75 1000.67 1000.87 1000.68 1000.47 1000.91 1000.36 999.43 1000.13 999.87 999.64 999.50 0.00 -9.03 -8.48 2.54 0.91 0.41 -2.93 3.29 20.40 36.82 45.99 49.84 46.32 49.55 49.51 58.73 79.06 91.97 90.24 96.42 83.92 96.89 0.00 4.26 -5.20 47.93 79.98 117.99 127.96 132.95 133.54 123.60 -0.56 -28.29 -36.55 -34.37 -57.45 -53.59 -52.39 -0.99 -26.94 -46.78 -56.41 -60.79 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 64.00 29.97 67.99 48.00 76.00 82.00 85.99 96.00 96.00 108.00 104.00 118.00 116.00 130.00 154.00 172.00 180.00 33.87 34.38 11.99 16.00 30.00 15.94 45.95 57.94 47.99 69.95 83.96 95.95 99.94 147.96 131.96 167.99 147.97 168.98 155.98 185.95 223.97 203.98 231.97 237.98 241.97 251.98 251.98 263.98 259.98 273.98 271.98 285.98 309.98 327.97 271.98 305.85 306.36 318.35 322.36 336.36 322.31 352.31 364.30 354.35 376.31 390.33 402.31 406.31 454.32 438.32 474.35 454.33 440.96 999.48 999.10 999.12 999.66 999.20 999.32 998.85 999.24 999.43 999.22 999.40 999.17 999.42 998.95 998.83 998.37 998.42 996.82 996.89 997.08 997.49 997.26 996.51 995.83 995.42 995.62 995.29 995.38 994.82 994.68 994.38 994.57 995.37 994.77 996.54 95.09 124.86 162.99 142.91 171.00 176.98 180.96 190.93 191.01 202.95 198.98 212.93 211.03 225.03 249.00 267.04 271.97 271.87 270.59 281.45 280.18 283.77 285.91 316.29 328.26 318.43 340.28 354.49 366.48 370.35 418.47 402.30 438.53 418.31 440.72 -64.92 -68.48 -61.30 -69.10 -61.14 -60.55 -69.67 -70.55 -60.92 -70.51 -60.02 -71.09 -60.97 -61.02 -70.34 -60.81 -1.95 31.92 32.40 27.33 19.59 5.45 36.84 37.27 38.06 28.54 38.48 29.08 29.08 38.59 37.39 40.61 36.61 41.14 6.84 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 8 8 9 9 9 8 10 10 10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 13 13 14 14 15 11 16 16 16 16 16 16 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 20 21 21 22 22 18 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 25 25 25 23 27 27 R-1 9 R-1 R-2 R-3 10 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 11 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 12 R-1 R-2 R-3 R-4 13 R-1 14 R-1 15 R-1 16 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 17 R-1 18 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 19 R-1 20 21 R-1 22 R-1 R-2 23 R-1 R-2 R-3 R-4 24 R-1 R-2 R-3 R-4 25 R-1 R-2 26 27 R-1 R-2 10 14 106 105 98 98 137 123 124 119 124 124 120 122 135 108 125 109 109 115 111 111 199 186 186 186 182 184 150 121 201 200 161 113 134 118 100 114 105 110 179 182 194 164 182 189 183 184 263 266 269 268 277 185 260 263 263 203 185 251 267 232 268 265 316 351 268 228 181 258 277 280 107 125 137 4 5 24 28 40 13 6 40 20 46 16 9 11 41 11 54 47 45 58 52 5 18 57 29 10 11 27 12 52 19 52 22 21 22 5 35 48 45 45 13 33 22 24 49 50 30 32 37 43 59 33 35 52 20 56 32 20 2 45 4 0 42 5 54 59 10 26 28 4 33 19 52 10 17 7 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 40 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 87 88 88 88 89 88 91 89 89 89 88 88 88 88 91 90 90 89 89 89 89 89 92 94 93 92 92 92 95 97 94 92 91 89 94 91 91 91 91 91 89 90 93 95 91 90 91 91 89 89 90 95 92 93 92 92 95 93 91 90 90 90 89 88 91 90 92 100 91 105 93 92 93 92 92 27 11 37 39 3 28 32 34 1 8 47 29 17 23 39 8 32 37 35 22 22 23 44 0 44 44 16 45 5 17 43 47 31 25 50 23 29 17 13 9 37 25 42 40 88 54 9 30 52 40 5 28 46 33 31 39 20 5 27 18 36 45 6 57 9 16 59 14 25 49 26 42 40 47 46 0 20 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 40 0 0 0 20 0 40 0 0 0 0 0 40 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 1.36 1.32 1.16 1.18 1.30 1.46 1.12 1.46 1.86 1.76 1.92 2.04 2.10 2.13 1.16 1.22 1.28 1.34 1.52 1.94 1.68 2.02 1.41 1.28 1.34 1.88 1.96 2.12 2.07 1.24 1.16 1.31 1.20 1.96 1.08 1.22 1.22 1.46 1.54 1.74 1.18 1.44 1.10 1.06 1.30 1.50 1.42 1.60 1.18 1.46 1.58 1.10 1.26 1.21 1.40 1.65 1.04 1.10 1.73 1.16 1.14 1.08 1.26 1.34 1.32 1.32 1.12 1.04 1.30 1.02 1.16 1.20 1.25 1.22 1.20 1.18 1.16 1.08 1.09 1.15 1.23 1.06 1.23 1.43 1.38 1.46 1.52 1.55 1.57 1.08 1.11 1.14 1.17 1.26 1.47 1.34 1.51 1.21 1.14 1.17 1.44 1.48 1.56 2.04 1.12 1.08 1.16 1.10 1.48 1.04 1.11 1.11 1.23 1.27 1.37 1.09 1.22 1.05 1.03 1.15 1.25 1.21 1.30 1.09 1.23 1.29 1.05 1.13 1.10 1.20 1.33 1.02 1.05 1.37 1.08 1.07 1.04 1.13 1.17 1.16 1.16 1.06 1.02 1.15 1.01 1.08 1.10 1.12 1.11 1.10 117 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.58 1.63 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.65 1.65 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.68 1.66 1.66 1.65 1.65 1.64 1.59 1.59 1.59 1.59 1.59 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.62 1.59 1.62 1.59 1.66 1.66 35.93 31.97 15.99 17.99 29.99 45.97 11.99 46.00 85.97 75.98 91.96 103.93 109.90 112.91 15.99 22.00 28.00 34.00 52.00 93.99 67.99 101.99 40.91 27.86 33.86 87.80 95.85 111.74 6.95 23.61 15.89 30.93 19.99 95.99 7.94 21.99 21.99 45.98 53.98 73.97 18.00 44.00 9.96 5.94 29.94 49.99 41.98 59.96 18.00 46.00 58.00 9.91 25.94 20.42 39.92 64.86 3.97 9.97 72.95 16.00 14.00 8.00 25.99 33.99 31.99 32.00 11.97 3.87 29.98 1.85 15.94 19.96 24.40 21.95 19.95 476.89 472.93 488.92 490.92 502.92 486.93 498.92 532.93 572.90 562.91 578.89 590.86 596.83 599.84 615.83 621.84 627.84 633.84 651.84 693.83 667.83 701.83 640.74 668.61 674.60 728.54 736.59 752.49 759.43 776.10 791.99 807.03 827.01 695.83 703.77 717.82 717.81 741.81 749.80 769.80 787.80 813.80 823.75 819.74 843.74 863.78 855.78 873.76 831.80 859.79 871.80 881.71 897.74 918.16 958.08 983.02 986.98 992.99 886.75 902.75 900.75 894.75 912.74 920.74 952.73 952.74 932.71 924.61 950.72 952.57 966.66 970.68 911.15 933.10 931.10 998.56 997.99 998.90 998.92 998.94 998.13 998.40 998.90 999.83 999.55 1000.27 1001.01 1001.52 1001.39 1001.48 1001.86 1001.62 1002.08 1002.14 1002.59 1002.43 1002.61 999.86 998.40 998.11 995.86 996.22 994.54 993.52 992.03 991.27 991.00 990.95 1002.50 1002.40 1002.47 1002.43 1001.85 1001.69 1001.24 1001.92 1001.35 1001.29 1001.37 1000.55 1000.95 1000.93 1000.12 1001.94 1002.02 1001.60 1001.24 1000.86 1000.17 998.87 997.49 997.75 997.56 999.77 1000.20 1000.15 1000.22 1000.64 1000.81 1000.65 1001.14 1000.77 1000.73 1000.56 1000.65 1000.11 1000.14 998.68 998.16 998.27 447.00 448.51 463.85 465.85 478.16 486.22 494.38 524.50 557.21 552.18 562.22 572.23 581.22 581.25 592.52 602.07 603.96 613.25 630.12 665.82 644.69 676.27 567.29 564.15 563.65 557.83 563.19 559.11 562.49 579.28 573.36 568.52 574.91 669.36 675.07 688.67 690.96 711.12 721.31 738.77 738.91 736.94 734.47 738.50 735.46 728.69 734.36 732.12 719.05 691.01 678.95 669.04 653.25 651.35 611.93 586.90 582.97 583.00 729.64 714.50 715.66 723.27 703.66 695.73 673.91 690.82 683.77 692.83 695.18 693.36 679.36 675.58 752.95 770.87 766.53 42.22 37.85 33.33 33.05 33.33 0.27 -8.51 -25.23 -48.22 -37.45 -51.51 -58.07 -54.98 -60.70 -72.04 -67.83 -77.07 -72.19 -78.46 -101.71 -85.16 -97.75 -99.15 -126.84 -132.81 -186.44 -194.91 -210.59 -216.66 -222.86 -237.61 -251.86 -270.79 -98.79 -104.31 -109.31 -102.91 -118.04 -113.44 -124.36 -142.36 -168.32 -177.97 -174.06 -198.23 -217.63 -210.23 -228.09 -170.29 -170.74 -168.78 -169.02 -165.23 -185.56 -191.85 -192.85 -193.31 -202.03 -240.91 -246.10 -241.64 -245.76 -241.78 -243.34 -219.95 -211.72 -243.67 -245.91 -273.32 -273.68 -271.29 -269.55 -248.11 -260.79 -262.73 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 27 27 27 28 28 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30 30 29 31 31 31 31 31 32 32 17 34 34 34 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 33 36 36 36 36 36 36 36 36 36 33 37 37 37 38 39 39 39 39 39 39 39 39 37 41 41 42 42 42 42 42 42 41 43 R-3 R-4 28 R-1 R-2 R-3 R-4 29 R-1 R-2 R-3 30 R-1 R-2 R-3 R-4 31 R-1 R-2 R-3 R-4 32 R-1 33 34 R-1 R-2 35 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 R-11 R-12 R-13 36 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 37 R-1 R-2 38 39 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 40 41 R-1 42 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 43 R-1 129 133 132 193 146 137 140 143 149 150 157 154 75 58 51 55 58 13 3 3 3 4 17 20 112 8 7 5 115 107 113 107 108 108 108 112 108 112 108 109 8 5 98 132 120 131 131 131 128 131 131 130 166 198 201 245 179 190 188 189 188 188 189 188 132 12 11 142 94 123 136 134 134 130 24 18 54 16 50 0 24 45 13 39 48 12 3 6 40 46 54 3 29 7 16 20 31 36 12 33 50 43 56 10 11 35 43 28 41 34 49 35 42 55 19 43 31 23 29 11 36 26 35 56 33 37 35 28 35 4 56 12 57 16 36 19 30 32 57 57 52 13 43 57 8 42 53 51 35 14 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. 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D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.66 1.66 1.66 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.62 1.62 1.62 1.62 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.62 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.60 45.93 45.93 63.94 2.92 15.95 23.96 37.95 59.94 19.99 33.99 35.99 34.99 7.98 25.98 29.98 47.98 53.48 17.95 49.94 55.96 57.96 53.95 45.98 67.93 7.89 36.00 41.99 45.99 41.85 63.78 69.75 73.81 89.80 93.80 97.82 109.82 103.83 115.83 123.84 155.88 50.00 54.00 11.97 42.00 40.00 84.00 96.00 131.98 127.99 137.98 147.97 150.96 7.00 27.98 27.99 18.87 11.96 51.96 57.96 85.95 101.95 111.95 111.95 123.95 9.99 33.98 33.98 15.99 6.00 24.00 32.00 38.00 46.00 62.00 31.99 957.08 957.08 975.08 978.00 991.04 999.05 1013.03 1035.03 1055.02 33.99 1071.01 1070.01 1077.99 1095.99 1099.99 1118.00 1088.51 1106.46 1138.45 1144.47 1146.47 1142.46 1188.44 1210.39 777.69 813.69 819.68 823.68 865.54 887.46 893.44 897.49 913.48 917.48 921.50 933.50 927.51 939.51 947.52 979.56 873.68 1264.39 1276.36 1306.38 1304.39 1348.39 1360.38 1396.37 1392.37 1402.37 1412.36 1361.35 1368.35 1389.33 1389.34 1408.21 1420.17 1460.17 1466.17 1494.16 1510.16 1520.16 1520.15 1532.16 1371.34 1405.32 1405.32 1421.31 1411.32 1429.32 1437.32 1443.32 1451.32 1433.34 1465.34 997.37 997.36 996.99 997.11 996.65 996.57 996.01 995.43 995.52 995.22 995.18 995.22 995.41 994.93 994.93 994.74 994.88 994.47 993.57 993.74 993.72 993.61 994.90 996.12 1000.92 1000.96 1000.85 1000.81 998.73 997.32 996.92 997.26 996.73 996.57 996.71 996.36 996.66 996.35 996.32 996.28 1001.10 996.45 996.48 996.55 996.76 997.01 997.14 997.89 997.83 998.13 998.37 998.34 998.85 999.52 999.41 998.37 998.25 997.32 997.15 996.55 996.21 996.00 995.97 995.84 998.61 999.99 999.96 1000.19 1000.49 1000.54 1000.51 1000.50 1000.26 998.92 999.80 788.49 786.05 800.25 799.56 809.17 816.47 824.26 836.15 846.25 852.73 850.09 851.46 859.17 873.64 875.00 891.19 881.53 885.71 884.24 884.72 884.90 885.78 899.68 909.24 746.06 751.59 751.70 750.81 788.69 811.74 814.74 821.12 835.99 839.67 843.54 852.03 849.23 857.67 867.96 897.92 758.39 914.43 926.28 945.40 949.01 977.24 986.40 1013.15 1013.99 1017.69 1025.05 1023.87 1025.51 1014.95 1013.81 996.58 996.74 986.71 988.24 982.24 981.83 980.03 978.04 977.28 1031.18 1038.75 1037.80 1047.49 1043.77 1057.89 1059.74 1064.72 1070.41 1078.26 1091.40 -277.21 -279.96 -291.12 -293.95 -304.35 -308.76 -320.51 -339.13 -356.38 -368.80 -372.30 -370.59 -368.54 -357.08 -352.04 -343.69 -310.83 -293.37 -260.96 -254.96 -252.96 -257.04 -213.21 -193.30 -127.39 -91.82 -85.78 -81.64 -99.44 -100.48 -109.55 -104.10 -110.09 -111.69 -112.79 -124.23 -114.73 -126.34 -121.79 -133.20 -32.22 -139.55 -141.29 -167.91 -159.66 -195.31 -203.07 -227.14 -219.97 -231.06 -237.82 -291.53 -298.33 -318.05 -317.64 -325.34 -337.29 -376.35 -382.69 -410.08 -426.21 -436.05 -435.74 -447.77 -298.34 -265.21 -265.01 -277.73 -265.53 -278.13 -288.30 -291.82 -297.45 -338.68 -309.50 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 43 43 43 43 43 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 43 45 45 46 46 46 46 46 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47 48 48 48 48 48 48 48 49 49 49 49 49 49 50 50 50 50 50 51 51 51 52 52 48 53 53 53 53 53 54 54 54 54 54 54 54 54 55 R-2 R-3 R-4 R-5 44 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 R-11 R-12 R-13 R-14 45 R-1 46 R-1 R-2 R-3 R-4 47 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 48 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 49 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 50 R-1 R-2 R-3 R-4 51 R-1 R-2 52 R-1 R-2 53 R-1 R-2 R-3 R-4 54 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 55 R-1 23 22 21 21 21 100 106 95 145 209 125 135 127 132 132 129 131 129 130 129 123 117 107 96 104 100 97 65 61 61 66 66 63 65 65 64 179 99 114 113 109 109 107 194 72 197 200 199 200 201 209 219 209 209 210 287 301 123 199 73 107 102 98 99 102 102 174 168 162 114 106 115 114 112 295 19 15 45 44 4 28 40 30 28 53 25 46 56 55 10 15 38 2 29 12 30 7 10 25 7 30 7 51 8 1 6 1 36 59 56 38 49 14 57 30 48 7 52 20 15 45 6 47 19 52 56 13 18 47 51 17 34 9 10 13 22 26 38 37 32 12 45 50 18 33 49 6 55 58 59 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. 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D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.62 1.62 1.59 1.59 1.59 1.59 1.59 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.61 1.61 1.61 1.60 1.60 1.63 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.62 60.00 74.00 84.00 92.00 102.00 9.96 9.96 0.46 11.98 5.98 43.98 47.97 65.96 81.95 101.96 111.96 127.93 163.92 175.92 189.92 42.00 50.99 25.99 53.99 57.99 81.99 93.99 88.00 72.00 107.97 152.00 168.00 194.00 202.00 214.00 220.00 5.91 9.97 15.99 25.99 70.00 89.99 123.99 112.96 56.00 30.00 58.00 70.00 104.00 131.00 27.93 25.96 33.96 43.94 43.95 22.00 30.00 32.00 1.91 7.94 124.99 57.99 65.99 81.99 81.99 105.49 9.97 26.00 23.99 17.95 17.96 29.96 37.95 96.63 35.90 1493.34 1507.34 1517.34 1525.34 1535.34 1545.30 1545.30 1535.80 1547.32 1541.32 1579.32 1583.31 1601.30 1617.29 1637.30 1647.30 1663.27 1699.26 1711.26 1623.26 1665.26 1674.25 1700.24 1728.24 1732.24 1756.24 1768.25 1856.24 1840.25 1876.22 1920.24 1936.24 1962.24 1970.24 1982.24 1988.25 1774.16 1784.13 1790.14 1800.15 1844.16 1864.15 1898.15 1887.12 1943.12 1917.12 1945.12 1957.12 1991.12 2018.12 2046.05 2044.08 2052.09 2062.07 2062.07 2084.07 2092.07 2094.07 2095.98 2102.01 1899.15 1957.14 1965.14 1981.14 1981.14 2004.64 2014.61 2030.63 2028.63 2022.59 2022.60 2034.60 2042.59 2101.27 2137.17 999.24 999.02 998.90 998.71 998.65 998.54 998.56 1001.51 998.73 998.90 998.14 997.83 997.39 996.79 996.64 996.51 995.60 994.81 994.64 994.65 994.62 994.30 994.31 993.78 993.91 993.63 993.69 994.44 993.93 994.44 994.04 994.06 993.85 993.66 993.49 993.34 993.57 993.63 993.66 993.70 994.19 994.45 994.44 995.67 995.48 995.76 995.91 995.91 995.79 995.64 994.73 995.06 994.98 994.48 994.55 994.73 994.83 994.71 994.89 994.60 994.45 994.01 993.92 993.76 993.76 993.35 993.45 993.54 993.35 993.01 993.05 992.73 992.40 987.53 989.88 1102.01 1106.28 1109.39 1112.33 1114.95 1124.74 1124.49 1115.41 1121.74 1111.97 1150.79 1148.41 1166.97 1174.96 1190.52 1201.65 1210.56 1242.28 1248.75 1225.42 1260.44 1270.80 1295.64 1324.45 1327.04 1351.42 1364.07 1444.37 1427.12 1458.52 1503.04 1517.56 1537.84 1548.58 1559.47 1562.86 1364.09 1373.93 1378.58 1387.93 1429.95 1449.12 1482.10 1336.12 1389.45 1326.98 1316.19 1312.43 1300.01 1287.33 1273.40 1270.92 1270.71 1265.51 1264.79 1243.79 1239.23 1291.58 1290.95 1299.18 1483.39 1540.01 1548.63 1564.22 1563.42 1586.48 1587.40 1591.52 1593.78 1602.82 1603.68 1613.61 1620.90 1675.45 1643.18 -283.58 -270.19 -260.66 -253.22 -243.50 -245.31 -246.36 -243.55 -253.37 -248.69 -268.99 -277.87 -284.05 -299.30 -311.94 -314.34 -328.49 -346.73 -357.71 -458.74 -481.92 -481.98 -489.66 -488.02 -496.13 -496.93 -493.63 -457.63 -458.87 -441.31 -432.05 -425.34 -407.37 -411.41 -406.36 -399.38 -499.54 -501.14 -506.29 -509.91 -523.25 -529.01 -537.58 -608.99 -591.92 -637.56 -663.46 -674.86 -706.52 -730.56 -754.77 -750.67 -760.18 -768.70 -768.29 -761.76 -752.59 -785.79 -787.60 -783.49 -536.85 -549.34 -546.76 -550.55 -554.64 -559.16 -569.10 -584.67 -582.01 -566.62 -564.36 -571.87 -575.15 -596.87 -581.14 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 55 55 47 56 56 56 57 57 57 57 57 57 57 58 58 58 58 59 57 60 60 60 60 60 60 60 60 1 61 62 62 1 63 63 63 64 63 65 65 65 65 65 65 65 66 66 66 66 66 66 66 66 65 67 67 67 68 68 68 67 69 69 69 69 69 70 69 71 71 71 71 71 71 71 73 R-2 R-3 56 R-1 R-2 57 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 58 R-1 R-2 R-3 59 R-1 60 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 61 62 R-1 R-2 63 R-1 R-2 64 R-1 65 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 66 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 67 R-1 R-2 68 R-1 R-2 R-3 69 R-1 R-2 R-3 R-4 70 R-1 71 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 72 73 R-1 300 358 65 58 74 77 114 138 67 134 133 127 130 218 129 131 138 45 93 32 40 56 48 56 50 50 56 338 353 359 60 53 351 340 344 274 57 26 353 346 347 349 352 351 111 52 64 59 53 59 54 53 57 47 330 330 328 242 334 74 10 352 2 342 338 284 76 227 3 350 356 350 356 145 73 38 56 43 18 59 47 43 27 5 13 12 37 0 22 51 54 53 14 17 43 36 45 28 33 57 56 23 48 30 20 4 17 55 58 13 30 2 9 52 54 37 32 45 19 19 15 55 27 15 2 38 5 5 32 21 52 4 44 53 44 29 14 28 20 31 31 28 4 24 9 55 59 13 54 22 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. 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D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.62 1.62 1.63 1.64 1.64 1.64 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.65 1.61 1.61 1.62 1.64 1.64 1.64 1.65 1.64 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.63 1.63 1.63 1.61 1.61 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.61 1.63 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.59 31.94 4.84 226.00 15.97 41.99 33.99 32.00 29.99 9.96 48.00 60.00 118.00 130.00 3.93 27.96 41.96 55.87 15.91 47.00 9.93 15.96 29.99 31.99 48.00 42.00 52.00 76.00 25.99 48.00 3.88 9.87 42.00 34.00 38.00 54.00 11.90 38.00 11.99 18.00 36.00 46.00 77.99 73.99 70.00 19.99 36.00 15.99 36.00 50.00 65.99 65.99 99.96 103.96 13.99 50.00 105.99 7.69 13.89 24.00 43.94 16.00 34.00 39.99 79.99 78.00 9.83 20.98 7.95 16.00 39.99 61.97 66.00 82.97 15.85 20.00 2133.21 2106.11 1994.24 2010.22 2036.24 2028.24 2060.24 2058.23 2038.19 2076.24 2088.24 2146.23 2158.23 2162.16 2186.19 2200.19 2214.10 2230.01 2075.24 2085.16 2091.19 2105.22 2107.23 2123.23 2117.23 2127.23 2151.24 153.98 201.98 205.87 211.86 169.99 203.99 207.99 223.99 235.89 207.99 219.99 225.99 243.99 253.99 285.99 281.99 277.99 297.98 313.99 293.97 313.99 327.99 343.98 343.98 377.95 311.95 325.94 361.95 417.94 425.63 431.83 441.94 355.89 371.89 389.89 395.88 435.88 433.89 443.72 376.87 384.82 392.87 416.86 438.84 442.87 459.84 392.72 412.72 989.34 987.24 993.39 993.31 993.32 993.36 993.73 993.42 993.30 993.73 993.83 993.94 993.90 993.99 993.33 993.01 991.56 993.34 993.96 993.68 993.67 993.77 993.87 993.91 994.04 994.23 994.27 999.25 999.86 999.79 999.31 999.40 999.89 999.95 999.96 999.45 999.77 1000.02 1000.19 1000.19 1000.36 1000.68 1000.67 1000.62 1000.63 1000.87 1000.69 1000.87 1001.38 1001.64 1001.66 1002.72 1001.98 1002.91 1002.68 1003.06 1002.09 1002.34 1003.28 1003.96 1004.56 1004.71 1005.06 1005.17 1004.38 1003.63 1003.80 1003.80 1004.24 1004.84 1005.47 1004.63 1005.70 1002.85 1003.62 1647.97 1675.36 1570.07 1583.66 1610.63 1603.30 1632.37 1623.19 1612.47 1637.70 1647.04 1696.76 1702.86 1700.43 1724.33 1734.09 1739.60 1750.90 1650.22 1655.58 1660.60 1675.30 1674.17 1690.27 1682.83 1690.59 1713.51 -12.32 -17.75 -17.79 -9.19 30.74 25.96 18.35 16.06 4.20 62.62 67.91 60.70 54.46 52.76 48.45 53.28 52.06 70.68 80.53 66.54 83.06 92.12 108.65 105.87 131.98 149.90 160.22 125.17 98.30 94.23 85.96 88.11 192.30 195.21 187.70 194.02 168.02 163.73 154.22 212.69 206.87 213.64 205.85 209.36 202.35 207.22 221.58 240.74 -580.59 -592.03 -400.69 -392.29 -389.81 -393.50 -406.88 -415.94 -389.62 -426.97 -434.57 -465.52 -477.08 -480.16 -494.99 -505.10 -519.17 -507.96 -396.20 -387.85 -384.08 -379.76 -374.99 -369.74 -369.74 -363.43 -354.12 152.19 199.88 203.77 204.81 153.07 186.73 188.99 205.03 205.96 173.74 184.51 191.64 208.81 218.67 250.44 247.15 242.94 235.67 264.98 249.71 261.23 272.85 276.89 281.13 302.98 230.22 239.66 273.67 322.80 329.33 316.44 344.53 241.78 257.52 275.47 281.74 318.00 314.37 316.83 246.69 241.28 262.66 286.09 308.57 311.87 329.48 233.57 239.29 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 73 73 73 73 75 75 75 75 76 77 77 77 77 77 78 78 79 79 79 79 79 79 79 80 81 81 82 82 82 83 83 79 84 84 85 85 85 85 84 86 86 86 86 87 87 87 87 87 87 88 88 88 88 89 89 89 89 89 90 87 91 92 92 92 86 93 94 94 95 95 96 96 96 96 96 R-2 R-3 74 75 R-1 R-2 R-3 76 77 R-1 R-2 R-3 R-4 78 R-1 79 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 80 81 R-1 82 R-1 R-2 83 R-1 R-2 84 R-1 85 R-1 R-2 R-3 R-4 86 R-1 R-2 R-3 87 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 88 R-1 R-2 R-3 89 R-1 R-2 R-3 R-4 90 R-1 91 92 R-1 R-2 R-3 93 94 R-1 95 R-1 96 R-1 R-2 R-3 97 98 78 74 75 138 322 231 155 156 107 350 45 205 185 174 152 156 110 109 106 180 181 195 238 209 155 321 352 352 350 352 261 107 93 129 11 357 359 0 0 106 106 347 322 264 265 265 263 258 260 168 247 325 0 19 44 355 297 80 85 26 75 25 27 27 104 37 349 88 162 166 95 99 97 99 164 24 10 49 8 14 19 56 44 11 42 5 39 16 32 44 22 3 24 19 39 32 48 29 16 24 11 34 59 46 30 16 52 27 23 2 45 3 49 15 29 21 52 52 6 39 6 45 23 27 35 13 18 45 43 56 30 22 2 10 41 14 28 11 20 51 56 52 14 14 52 55 40 9 3 54 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. 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D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.59 1.59 1.59 1.59 1.63 1.63 1.63 1.63 1.61 1.67 1.67 1.67 1.67 1.67 1.63 1.63 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.64 1.63 1.63 1.67 1.67 1.67 1.65 1.65 1.62 1.63 1.63 1.68 1.68 1.68 1.68 1.68 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.67 1.67 1.67 1.67 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.61 1.61 1.62 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.63 1.63 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 38.00 49.99 60.99 44.92 22.00 11.96 33.81 35.83 22.99 4.99 2.87 16.00 30.00 36.82 15.96 39.95 39.95 53.98 69.99 25.96 37.95 33.95 37.92 22.99 15.50 19.47 65.79 53.83 91.67 20.00 7.97 79.99 2.92 7.45 9.96 30.00 99.89 167.79 187.72 35.99 55.99 2.94 25.00 46.00 34.00 35.99 47.99 52.00 64.00 5.92 27.98 11.99 37.97 35.99 17.99 15.98 23.78 68.00 5.86 8.96 28.98 2.86 13.98 21.98 58.98 19.00 7.00 69.98 33.96 53.96 47.99 55.97 61.97 78.97 25.97 430.72 442.71 453.71 437.65 459.65 449.61 471.46 473.47 496.47 501.46 499.34 512.47 526.47 533.28 549.24 573.24 613.19 627.21 643.23 599.19 611.18 607.19 611.16 634.15 649.65 653.63 719.42 707.46 745.30 765.29 753.27 653.23 656.15 660.68 670.64 690.67 760.56 828.46 840.95 876.95 896.94 843.89 865.95 911.94 899.94 901.94 913.94 917.95 929.95 935.87 957.93 941.94 967.91 1003.91 985.91 983.90 991.69 1035.91 1041.77 874.91 903.89 906.76 917.87 925.87 899.93 918.93 925.93 988.91 1022.87 1042.87 1090.86 1098.85 1104.85 1121.85 1068.84 1003.58 1003.84 1003.92 1001.36 1001.86 1002.60 999.31 999.32 999.46 999.94 999.51 999.76 999.21 997.34 997.09 996.41 995.39 995.66 995.88 995.33 995.40 995.57 995.14 996.10 996.74 995.93 999.99 999.32 1001.65 1002.49 1001.79 996.46 996.59 996.42 996.45 996.60 999.98 1002.27 1003.43 1004.42 1004.68 1003.65 1003.62 1004.49 1004.48 1004.71 1004.70 1004.26 1003.95 1003.91 1003.78 1004.95 1005.57 1006.48 1006.40 1006.65 1006.35 1006.21 1005.88 1004.78 1005.93 1005.94 1005.93 1005.73 1004.90 1005.53 1006.08 1004.74 1004.00 1003.61 1003.23 1002.75 1002.62 1002.33 1003.21 258.80 269.67 280.71 251.56 238.08 242.22 265.35 265.71 287.68 286.87 289.71 280.75 284.92 291.18 298.49 307.19 344.72 358.10 374.36 306.90 306.18 297.95 274.86 263.62 270.07 251.41 242.90 244.83 236.71 234.10 228.83 383.33 386.24 389.08 390.99 387.90 387.43 391.47 384.18 418.70 437.90 383.56 369.10 323.35 335.20 333.24 321.39 318.16 305.98 307.15 280.18 299.16 306.48 318.62 319.19 305.23 285.36 373.45 379.29 373.12 401.15 402.38 407.53 411.24 441.19 452.87 451.64 522.82 533.18 535.08 582.82 590.26 596.57 613.07 541.85 241.21 247.20 248.50 200.11 217.50 192.63 169.24 167.20 160.40 165.33 162.43 145.98 130.53 123.75 109.57 87.15 73.45 69.22 67.48 61.19 49.21 54.48 67.32 47.27 33.17 62.44 127.68 115.87 152.92 172.75 151.71 62.60 62.43 57.88 67.66 87.85 157.75 225.65 250.32 240.11 234.56 253.20 270.25 265.53 267.67 267.18 265.03 259.78 259.65 253.84 248.81 269.50 297.61 331.49 310.35 313.54 308.54 309.38 309.87 278.26 285.64 288.23 298.08 305.17 235.20 250.19 257.08 252.34 220.00 199.79 194.84 190.39 192.07 187.35 174.71 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 98 98 99 99 99 99 99 99 99 99 100 100 100 100 100 101 101 101 101 101 101 101 101 101 101 102 103 103 103 104 104 104 104 106 106 106 106 107 107 107 107 108 108 108 108 108 107 109 109 109 109 109 109 109 109 109 109 109 109 109 109 109 110 110 110 110 111 111 111 111 111 97 113 113 113 R-1 99 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 100 R-1 R-2 R-3 R-4 101 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 102 103 R-1 R-2 104 R-1 R-2 105 106 R-1 R-2 R-3 107 R-1 R-2 R-3 108 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 109 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 R-11 R-12 R-13 R-14 110 R-1 R-2 R-3 111 R-1 R-2 R-3 R-4 112 113 R-1 R-2 R-3 218 137 121 173 182 171 170 170 170 169 53 58 58 66 243 350 240 149 242 242 244 243 179 179 180 170 96 66 87 78 110 108 35 240 281 13 23 280 75 76 77 16 20 12 87 96 339 343 70 49 57 62 63 66 69 66 67 67 69 233 273 235 353 354 120 243 242 341 168 165 167 83 176 96 68 38 6 14 54 57 10 48 58 56 1 37 20 13 57 33 34 48 33 46 27 56 26 38 36 7 7 18 53 37 33 58 55 38 34 1 40 42 23 27 28 17 19 57 28 47 6 16 2 20 16 51 22 54 26 53 54 8 37 53 0 56 45 19 18 32 43 37 58 14 51 19 16 37 12 54 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 40 0 40 0 0 0 0 0 40 0 0 0 92 92 95 93 92 91 90 90 90 91 90 90 90 90 96 96 92 88 91 91 91 92 89 89 89 92 88 87 88 92 90 91 91 91 90 94 91 90 90 90 90 100 91 89 90 90 90 91 92 91 89 89 90 89 89 89 89 89 89 90 90 90 89 89 92 91 89 89 90 89 89 90 96 94 98 30 17 51 24 0 4 58 58 50 6 17 32 27 13 4 15 26 52 30 42 50 3 29 45 51 44 59 9 29 35 55 30 54 0 11 31 16 33 4 2 0 30 50 44 33 91 5 24 6 13 59 59 14 53 52 46 42 46 39 4 43 7 58 50 18 49 32 32 24 51 45 25 13 21 1 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 20 20 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 20 20 0 0 0 0 20 0 0 0 1.12 1.19 1.05 1.12 1.18 1.38 1.44 1.54 1.60 1.65 1.18 1.30 1.38 1.36 1.07 1.03 1.18 1.14 1.56 1.72 1.90 2.24 1.50 1.70 1.76 1.26 1.10 1.18 1.54 1.18 1.48 1.39 1.59 1.08 1.08 1.07 1.46 1.26 2.32 2.52 2.64 1.03 1.14 1.28 1.34 1.40 1.64 1.12 1.12 1.14 1.26 1.40 1.48 1.70 1.78 1.88 1.98 2.06 2.20 1.40 1.16 1.37 1.56 1.74 1.11 1.11 1.48 1.56 1.32 1.58 1.66 1.27 1.08 1.14 1.06 1.06 1.09 1.03 1.06 1.09 1.19 1.22 1.27 1.30 1.33 1.09 1.15 1.19 1.18 1.03 1.02 1.09 1.07 1.28 1.36 1.45 1.62 1.25 1.35 1.38 1.13 1.05 1.09 1.27 1.09 1.24 1.19 1.30 1.04 1.04 1.04 1.23 1.13 1.66 1.76 1.82 1.02 1.07 1.14 1.17 1.20 1.32 1.06 1.06 1.07 1.13 1.20 1.24 1.35 1.39 1.44 1.49 1.53 1.60 1.20 1.08 1.19 1.28 1.37 1.06 1.06 1.24 1.53 1.16 1.29 1.33 1.14 1.04 1.07 1.03 122 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.63 1.63 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.63 1.62 1.62 1.62 1.61 1.61 1.61 1.61 1.64 1.64 1.64 1.64 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.58 1.58 1.58 1.58 1.61 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.59 1.59 1.59 1.59 1.64 1.64 1.60 1.60 1.60 1.60 1.64 1.64 1.64 11.98 18.47 4.95 11.96 17.98 37.99 43.99 53.98 59.99 64.98 18.00 30.00 38.00 36.00 6.43 2.96 17.97 13.99 55.96 71.94 89.91 123.84 50.00 70.00 76.00 25.94 10.00 17.96 53.96 17.96 47.99 38.47 58.93 8.00 8.00 6.96 45.98 26.00 132.00 152.00 164.00 2.90 13.99 28.00 34.00 39.97 64.00 11.99 11.98 13.99 26.00 40.00 48.00 70.00 78.00 88.00 98.00 106.00 120.00 40.00 16.00 37.00 56.00 74.00 10.98 10.99 48.00 6.00 32.00 58.00 66.00 27.00 7.91 13.92 5.88 1080.82 1087.31 1092.26 1099.27 1105.29 1125.30 1131.30 1141.30 1147.30 1152.29 1170.29 1182.29 1190.29 1188.29 1158.72 1161.68 1176.69 1172.71 1214.68 1230.65 1248.63 1282.56 1208.71 1228.72 1234.72 1260.66 1270.66 1278.61 1314.62 1332.58 1362.61 1353.09 1373.56 1381.55 1381.56 1380.51 1419.53 1445.53 1551.53 1571.53 1583.53 1586.43 1597.52 1611.53 1617.53 1623.51 1483.53 1495.53 1495.52 1497.53 1509.53 1523.53 1531.53 1553.53 1561.53 1571.53 1581.53 1589.53 1603.53 1523.53 1499.53 1520.53 1576.53 1594.53 1531.52 1531.52 1579.52 1537.52 1563.52 1589.52 1597.52 1148.84 1156.75 1162.76 1154.73 1003.26 1003.01 1003.12 1002.88 1002.93 1002.75 1002.69 1002.47 1002.47 1002.07 1002.54 1002.29 1002.23 1002.40 1002.00 1002.27 1001.76 1002.82 1000.86 1000.11 999.28 997.56 1002.81 1002.56 1002.43 1001.69 1002.44 1003.11 1003.46 1003.17 1003.07 1002.87 1001.82 1002.28 1002.39 1001.87 1001.21 1001.44 1001.01 1000.97 1000.98 1001.04 1001.05 1001.56 1001.07 1000.31 1001.40 1001.67 1001.52 1001.65 1001.90 1001.83 1001.59 1001.81 1001.81 1001.94 1002.04 1001.92 1002.15 1001.77 1001.74 1001.76 1002.10 1002.19 1001.85 1001.94 1002.73 1002.10 1002.16 1002.40 1002.50 1002.59 1002.33 1002.10 1002.37 534.37 554.42 558.65 555.69 553.50 560.26 561.45 562.90 563.87 566.79 581.28 592.32 599.09 599.91 561.03 560.55 545.35 568.13 511.28 497.25 479.59 450.26 561.35 561.52 560.88 565.33 575.27 581.84 619.24 636.85 664.06 655.64 653.58 646.62 645.73 655.23 672.07 646.50 799.84 819.85 832.05 832.86 837.05 838.09 866.02 871.79 649.42 645.92 660.70 660.02 671.43 684.86 692.52 713.58 722.66 730.36 739.71 747.43 762.09 617.47 633.46 618.83 612.31 611.49 628.29 608.98 566.36 607.12 615.50 623.16 623.47 639.88 640.35 653.72 645.37 165.36 161.18 158.62 149.29 143.23 123.65 117.76 107.87 101.95 97.40 108.07 113.14 117.41 111.49 94.53 97.46 85.77 82.47 68.93 61.26 56.44 39.17 44.54 24.54 18.53 -7.02 -8.12 0.03 -4.78 -1.21 -21.95 -17.25 43.12 39.19 44.65 49.88 85.22 89.90 118.38 120.79 121.32 124.10 134.38 148.66 122.63 117.07 145.07 156.55 149.11 154.21 158.91 163.63 166.19 173.06 171.90 179.60 183.15 185.44 186.34 121.00 146.17 124.26 179.88 197.89 118.68 119.39 97.32 125.10 88.07 63.15 55.00 190.51 182.62 189.01 192.63 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 113 113 113 113 113 113 113 113 114 114 114 109 115 115 115 115 115 115 115 108 117 117 117 118 118 119 119 119 119 120 120 120 120 120 118 121 121 122 122 122 123 123 123 123 122 122 125 125 125 126 126 127 127 127 127 128 128 128 128 128 128 128 128 123 129 129 129 129 123 130 130 130 130 130 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 114 R-1 R-2 R-3 115 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 116 117 R-1 R-2 118 R-1 119 R-1 R-2 R-3 120 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 121 R-1 122 R-1 R-2 123 R-1 R-2 R-3 R-4 124 125 R-1 R-2 126 R-1 127 R-1 R-2 R-3 128 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 129 R-1 R-2 R-3 R-4 130 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 2 0 70 0 359 358 358 357 53 26 37 69 356 63 75 72 67 70 68 91 150 173 170 127 85 88 80 85 83 358 5 22 41 98 179 262 264 247 131 137 255 201 205 209 207 255 169 195 224 165 169 84 166 172 91 178 89 121 91 26 20 24 22 142 69 45 91 140 70 348 348 347 87 77 22 47 46 15 29 56 8 6 0 57 27 6 55 32 4 33 56 5 32 40 38 34 23 37 47 30 40 56 30 24 54 40 25 8 49 41 19 5 26 30 18 38 15 38 37 42 52 23 58 6 59 28 19 14 59 15 24 20 45 0 52 13 21 2 25 52 49 5 6 32 14 44 22 0 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 20 40 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 40 0 20 0 0 0 40 0 0 0 0 0 40 0 40 0 0 20 0 0 0 0 20 20 0 0 40 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 20 0 0 20 0 0 90 89 91 89 89 89 89 89 91 91 90 89 91 92 92 91 91 91 91 90 91 91 91 91 89 88 87 88 88 90 90 90 90 90 92 90 90 90 91 90 89 91 90 90 90 89 90 90 90 90 89 95 91 91 92 90 94 91 92 92 91 91 91 90 90 94 92 90 90 89 88 88 90 90 37 55 8 35 30 27 24 22 29 24 5 37 45 11 13 30 40 36 53 50 3 42 37 14 41 56 56 1 2 22 1 15 28 22 5 46 50 50 48 29 0 41 7 9 9 0 30 38 17 29 53 57 37 3 31 14 24 58 46 56 55 49 32 23 23 30 6 23 5 0 30 51 41 43 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 20 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 20 40 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 40 0 0 40 0 0 1.22 1.32 1.30 1.36 1.40 1.46 1.56 1.60 1.10 1.10 1.30 2.25 1.08 1.16 1.24 1.44 1.48 1.56 1.65 1.45 1.22 1.48 1.85 1.08 1.19 1.16 1.56 1.58 1.65 1.26 1.36 1.30 1.36 1.28 1.19 1.44 1.67 1.22 1.30 1.87 1.42 1.16 1.36 1.34 1.33 1.64 1.18 1.16 1.24 1.20 1.38 1.10 1.16 1.23 1.40 1.26 1.14 1.44 1.40 1.24 1.36 1.38 1.45 1.94 1.30 1.06 1.14 1.80 1.45 1.42 1.50 1.78 1.14 1.14 1.11 1.16 1.15 1.18 1.20 1.23 1.28 1.30 1.05 1.05 1.15 1.63 1.04 1.08 1.12 1.22 1.24 1.28 1.33 1.23 1.11 1.24 1.43 1.04 1.10 1.08 1.28 1.29 1.33 1.13 1.18 1.15 1.18 1.14 1.10 1.22 1.34 1.11 1.15 1.44 1.21 1.08 1.18 1.17 1.17 1.32 1.09 1.08 1.12 1.10 1.19 1.05 1.08 1.11 1.20 1.13 1.07 1.22 1.20 1.12 1.18 1.19 1.23 1.47 1.15 1.03 1.07 1.40 1.23 1.21 1.25 1.39 1.07 1.07 123 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.62 1.62 1.62 1.62 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.58 1.61 1.61 1.61 1.63 1.63 1.59 1.59 1.59 1.59 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.63 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.68 1.68 1.68 1.68 1.69 1.69 1.69 1.69 1.69 1.69 1.69 1.69 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 22.00 32.00 29.99 36.00 40.00 46.00 55.99 59.99 9.99 9.99 30.00 124.99 7.99 15.98 23.96 43.97 47.96 55.96 64.93 44.99 21.99 47.96 84.93 8.00 19.00 15.99 55.93 57.93 64.92 26.00 36.00 30.00 36.00 28.00 18.97 43.99 66.99 22.00 29.97 86.99 41.99 15.99 36.00 34.00 33.00 63.98 18.00 16.00 24.00 20.00 38.00 9.89 15.99 22.49 39.92 26.00 13.92 43.95 39.91 23.94 35.96 37.96 44.97 94.00 30.00 5.96 13.98 80.00 45.00 41.99 49.97 77.97 14.00 14.00 1170.84 1180.84 1178.83 1184.84 1188.84 1194.84 1204.84 1208.84 1218.83 1218.83 1238.84 1608.53 1616.52 1624.50 1632.49 1652.50 1656.49 1664.48 1673.46 1628.52 1650.52 1676.48 1713.46 1721.45 1732.45 1748.45 1788.38 1790.39 1797.38 1823.38 1833.38 1827.38 1833.38 1825.38 1732.43 1776.42 1799.42 1821.41 1829.39 1886.41 1928.40 1902.40 1922.41 1920.41 1832.42 1863.40 1881.40 1879.39 1887.40 1907.39 1925.40 1935.29 1941.38 1947.89 1965.32 1991.32 1979.24 2009.27 2005.22 1989.26 2001.28 2003.28 2010.29 1980.41 2010.40 1986.37 1994.39 2060.40 1931.41 1973.40 1981.38 2009.38 1945.41 1945.41 1002.89 1003.12 1002.49 1003.31 1003.38 1003.44 1003.54 1003.59 1003.90 1003.92 1004.02 1002.21 1002.52 1002.12 1001.76 1001.44 1001.17 1000.97 1000.35 1000.68 1000.78 999.63 998.46 998.88 999.10 999.91 1001.43 1001.41 1001.58 1001.93 1002.03 1001.94 1001.75 1001.90 998.31 998.11 997.60 997.78 997.12 997.02 998.16 997.08 997.38 997.37 997.96 999.01 999.38 999.37 999.38 999.73 999.89 999.49 1000.04 1000.04 998.61 999.06 998.16 997.57 997.17 997.95 997.91 997.90 997.86 996.58 996.87 996.73 996.64 996.29 997.37 998.56 999.09 999.19 997.80 997.79 640.79 640.32 668.20 640.04 639.52 639.03 638.06 636.86 644.84 641.39 655.10 766.20 765.77 780.50 789.35 808.14 810.64 818.81 826.63 877.02 887.80 882.39 891.19 897.52 910.14 926.13 965.32 967.92 974.65 973.92 978.35 986.21 998.46 1002.36 891.25 847.61 824.59 804.33 847.06 883.36 842.74 877.46 868.00 866.54 809.29 762.59 765.76 758.35 745.63 750.77 752.24 762.08 756.02 755.28 792.13 792.93 806.05 829.67 832.02 802.63 804.94 807.71 809.23 941.17 969.26 945.45 955.15 992.51 925.67 917.32 915.48 909.11 939.65 939.31 212.49 222.51 200.39 226.51 230.51 236.50 246.48 250.43 256.44 259.34 274.24 189.64 197.62 196.76 195.82 202.83 207.66 208.70 213.40 120.01 100.84 72.35 36.27 31.39 37.66 38.08 46.73 41.77 45.00 70.99 80.81 72.68 72.00 41.04 17.29 11.69 10.67 2.11 -9.16 -53.47 -64.13 -68.33 -86.03 -83.02 -18.57 -5.12 -22.84 -20.55 -22.10 -41.43 -59.52 -58.57 -75.05 -81.81 -60.91 -86.90 -60.76 -83.76 -62.13 -39.40 -27.31 -26.29 -19.32 -127.58 -117.03 -123.43 -128.02 -188.94 -38.16 2.99 10.76 38.03 -37.51 -35.01 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 131 131 132 132 133 133 133 134 134 134 132 136 136 136 136 137 137 137 137 137 138 138 138 139 139 140 140 140 141 141 142 142 143 143 139 144 144 144 145 145 145 146 146 147 147 147 147 147 147 147 147 147 146 148 148 148 148 149 149 149 R-6 R-7 R-8 R-9 R-10 R-11 R-12 R-13 R-14 R-15 R-16 R-17 R-18 131 R-1 132 R-1 133 R-1 R-2 134 R-1 R-2 135 136 R-1 R-2 R-3 137 R-1 R-2 R-3 R-4 138 R-1 R-2 139 R-1 140 R-1 R-2 141 R-1 142 R-1 143 R-1 R-2 144 R-1 R-2 145 R-1 R-2 146 R-1 147 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 R-8 R-9 148 R-1 R-2 R-3 149 R-1 R-2 R-3 85 84 84 84 84 84 84 84 84 84 84 82 84 83 180 6 334 333 98 336 321 38 333 338 91 135 144 184 190 182 118 106 185 187 199 169 173 118 251 190 182 185 183 289 5 277 256 251 114 109 157 156 158 175 166 171 179 104 267 257 259 90 88 84 88 85 87 344 89 54 56 124 134 127 11 59 45 42 40 37 33 30 16 10 7 9 17 17 42 29 48 4 27 14 28 0 29 36 9 12 17 46 30 20 33 40 20 7 44 57 43 41 32 6 19 57 43 54 55 31 32 12 26 49 12 5 6 32 26 3 46 26 57 15 46 23 2 25 5 1 24 56 35 5 0 46 41 1 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 40 0 0 0 0 40 0 0 40 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 20 0 40 0 0 40 20 0 0 20 20 40 40 0 0 40 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 89 88 87 87 87 87 87 87 87 88 87 87 87 87 93 93 91 91 96 91 92 98 93 94 92 88 89 86 87 93 94 91 92 91 90 89 89 92 88 91 89 91 89 90 88 93 94 92 90 92 90 90 93 92 92 91 90 92 91 91 89 93 93 92 92 91 91 90 92 91 90 93 91 90 11 30 54 46 39 38 44 54 57 0 59 46 59 55 54 42 30 21 6 47 31 51 26 30 10 8 30 40 3 42 22 48 9 36 8 57 20 36 57 41 5 15 47 57 46 21 9 26 45 49 42 17 34 49 28 11 37 40 47 38 51 26 5 3 9 53 42 16 5 27 37 31 2 27 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 40 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 20 0 20 0 0 0 40 20 0 40 0 40 0 0 0 40 0 0 20 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 1.24 1.34 1.42 1.46 1.50 1.58 1.70 1.78 1.80 1.90 1.92 1.92 2.00 2.09 1.52 1.62 1.64 1.80 1.20 1.30 1.56 1.24 1.52 1.70 1.54 1.06 1.10 1.30 1.31 1.22 1.84 3.32 1.40 1.55 1.16 1.38 1.57 1.16 1.40 1.20 2.22 1.31 2.12 1.72 1.24 1.21 1.20 1.27 1.44 1.08 1.26 1.59 1.12 1.16 1.22 1.24 1.32 1.26 1.18 1.16 1.42 1.28 1.42 1.68 1.72 1.76 2.02 1.08 1.40 1.22 1.90 1.10 2.34 2.30 1.12 1.17 1.21 1.23 1.25 1.29 1.35 1.39 1.40 1.45 1.46 1.46 1.50 1.55 1.51 1.31 1.32 1.40 1.10 1.15 1.28 1.12 1.26 1.35 1.27 1.03 1.05 1.15 1.16 1.11 1.67 3.16 1.20 1.28 1.08 1.19 1.29 1.08 1.20 1.10 2.11 1.16 1.56 1.36 1.12 1.11 1.10 1.14 1.22 1.04 1.13 1.30 1.06 1.08 1.11 1.12 1.16 1.13 1.09 1.08 1.21 1.14 1.21 1.34 1.36 1.38 1.51 1.04 1.20 1.11 1.45 1.05 2.17 2.15 124 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 3.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 2.00 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.67 1.67 1.60 1.60 1.62 1.62 1.62 1.60 1.60 1.60 1.60 1.62 1.62 1.62 1.62 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.68 1.68 1.68 1.66 1.66 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.61 1.61 1.66 1.69 1.66 1.65 1.65 1.65 1.66 1.66 1.66 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.63 1.63 1.63 24.00 33.98 41.94 45.93 49.92 57.90 69.89 77.90 79.90 89.89 91.89 91.86 99.88 108.86 1.99 61.74 63.96 79.95 19.77 29.97 55.89 23.43 51.81 69.57 53.92 5.99 10.00 29.90 30.92 21.91 33.80 31.97 39.94 54.96 16.00 38.00 56.99 15.97 39.99 19.98 21.99 30.99 112.00 71.98 23.99 20.93 19.40 26.95 43.99 7.98 26.00 59.00 11.95 15.96 21.96 23.99 32.00 25.94 17.98 15.99 42.00 27.90 41.88 67.91 71.90 75.92 101.91 8.00 39.95 21.99 89.99 9.96 33.99 30.00 1955.40 1965.39 1973.35 1977.34 1981.33 1989.31 2001.30 2009.30 2011.31 2021.30 2023.30 2023.27 2031.29 2040.27 2042.26 2102.01 2165.96 2181.96 2201.74 2211.93 2237.85 2261.29 2289.67 2307.42 2155.93 2161.92 2165.93 2185.83 2186.85 2208.76 2220.65 2218.82 2226.79 2241.81 2257.81 2279.81 2298.80 2314.76 2338.78 2358.77 2360.78 2369.77 2481.77 2441.75 2465.74 2462.68 2482.08 2489.63 2342.79 2350.77 2368.79 2401.79 2413.74 2417.75 2423.75 2447.74 2455.74 2481.69 2473.73 2471.73 2497.74 2483.64 2497.62 2523.66 2527.64 2531.66 2525.66 2533.66 2565.60 2547.64 2615.65 2625.61 2649.64 2645.64 998.26 998.75 999.36 999.60 999.83 1000.14 1000.45 1000.50 1000.49 1000.72 1000.81 1001.16 1001.05 1001.44 1001.46 997.81 996.41 996.11 994.51 995.64 993.99 990.82 991.22 988.76 996.10 996.88 996.75 998.31 998.15 997.28 995.55 995.64 997.11 996.98 997.55 997.51 998.04 997.89 999.23 999.19 999.12 999.04 999.54 998.13 999.14 997.41 996.56 996.81 997.90 998.12 998.10 997.95 997.81 997.75 997.55 997.59 997.70 997.01 997.70 997.81 998.24 996.54 995.88 995.58 995.29 995.47 994.65 995.22 993.65 994.63 993.88 993.85 992.73 993.13 949.58 959.52 967.44 971.40 975.37 983.32 995.24 1003.21 1005.17 1015.09 1017.07 1016.67 1025.05 1033.78 1033.76 1040.76 1013.53 1004.55 1024.11 992.47 969.74 984.16 946.60 944.37 1094.68 1098.90 1100.51 1092.19 1089.04 1088.15 1118.73 1119.66 1085.33 1082.23 1076.83 1088.86 1088.46 1102.47 1050.53 1047.03 1049.64 1047.31 1040.04 979.63 982.10 958.88 940.02 933.37 1128.51 1136.02 1138.58 1152.42 1156.88 1153.66 1157.57 1161.30 1157.70 1182.82 1139.73 1142.11 1116.37 1185.60 1199.55 1225.29 1229.56 1233.33 1259.37 1257.29 1299.32 1277.18 1333.98 1342.17 1358.15 1357.93 -36.14 -35.19 -34.32 -33.92 -33.52 -32.73 -31.52 -30.69 -30.18 -29.02 -28.74 -25.61 -28.21 -25.44 -27.43 35.91 93.78 107.19 104.29 134.62 150.92 169.38 197.28 215.70 34.83 30.57 26.71 5.03 4.43 -17.46 -11.73 -4.74 -35.34 -50.11 -65.17 -87.52 -106.76 -114.42 -119.42 -139.09 -141.39 -150.23 -262.00 -125.73 -101.87 -122.99 -127.51 -131.67 -124.96 -127.67 -148.93 -178.90 -189.99 -194.81 -200.25 -223.94 -232.24 -238.71 -232.88 -235.77 -239.70 -232.43 -230.80 -225.63 -229.84 -225.65 -195.62 -187.90 -195.33 -182.73 -145.31 -150.99 -169.21 -163.37 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 149 150 150 150 150 151 152 152 152 152 152 152 152 151 60 154 154 154 60 155 155 155 155 155 156 157 157 157 157 157 156 156 159 159 160 161 161 161 161 162 162 162 163 163 164 164 165 165 165 165 166 166 166 166 166 166 166 167 167 167 168 168 168 168 168 168 168 169 169 169 169 170 170 171 150 R-1 R-2 R-3 151 152 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 R-7 153 154 R-1 R-2 R-3 155 R-1 R-2 R-3 R-4 156 157 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 158 159 R-1 160 161 R-1 R-2 R-3 162 R-1 R-2 163 R-1 164 R-1 165 R-1 R-2 R-3 166 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 167 R-1 R-2 168 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 169 R-1 R-2 R-3 170 R-1 171 172 11 92 92 91 90 174 173 231 249 94 91 46 26 46 94 85 89 42 52 36 46 39 40 42 166 50 45 33 40 39 35 359 22 11 358 123 125 353 351 189 178 2 22 17 59 29 3 3 2 356 107 77 341 327 328 335 331 76 323 310 265 282 269 282 305 343 339 293 351 354 351 343 340 19 10 51 31 57 41 21 9 0 36 4 46 24 53 48 11 18 22 49 4 55 13 46 9 98 41 24 42 56 32 33 24 32 12 10 23 5 23 7 14 4 41 49 46 5 57 46 57 1 14 12 49 40 51 26 21 19 16 33 28 56 29 32 36 55 9 4 51 38 49 33 49 15 30 25 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 20 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 40 0 0 0 0 20 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 40 0 20 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 20 0 0 20 0 0 0 0 0 0 20 0 40 0 40 0 40 40 91 91 91 91 90 89 98 93 93 89 90 90 91 94 88 90 89 91 90 91 91 90 90 91 90 92 91 91 91 91 90 89 95 91 92 90 90 93 88 97 94 87 89 88 94 91 91 91 91 91 76 76 93 93 92 92 91 99 93 90 90 90 90 89 90 87 88 94 92 92 90 96 96 93 29 22 17 3 58 46 20 51 20 16 31 54 6 49 56 14 1 55 28 57 8 47 57 12 4 30 21 28 4 0 50 41 0 9 10 43 35 52 57 59 19 29 2 6 50 12 28 20 9 17 33 4 35 8 44 32 54 1 14 27 48 7 46 55 29 50 39 59 47 18 20 36 18 20 40 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 20 20 0 0 0 0 0 0 0 0 20 20 0 0 0 0 0 20 40 0 20 40 0 20 0 40 0 0 40 0 40 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 40 20 1.22 1.46 1.98 2.16 2.24 1.36 1.06 1.16 1.22 1.42 1.50 1.54 1.70 1.30 1.57 1.22 1.42 1.20 2.02 1.22 1.58 1.54 1.70 1.85 1.62 1.12 1.26 1.52 1.52 1.76 2.54 1.75 1.05 1.56 1.47 1.32 1.94 1.12 2.05 1.05 1.20 1.37 1.20 1.59 1.05 1.32 1.28 1.32 1.42 1.63 1.10 1.07 1.20 1.20 1.28 1.30 1.43 1.14 1.12 1.48 1.34 1.34 1.32 1.36 1.24 1.24 1.38 1.08 1.57 1.42 1.91 1.22 1.21 1.34 1.11 1.23 1.49 1.58 1.62 1.18 1.03 1.08 1.11 1.21 1.25 1.27 1.35 1.15 1.29 1.11 1.21 1.10 1.51 1.11 1.29 1.27 1.35 1.43 1.31 1.06 1.13 1.26 1.26 1.38 1.77 1.38 1.03 1.28 1.24 1.16 1.47 1.06 1.53 1.03 1.10 1.19 1.10 1.30 1.03 1.16 1.14 1.16 1.21 1.32 1.05 1.04 1.10 1.10 1.14 1.15 1.22 1.07 1.06 1.24 1.17 1.17 1.16 1.18 1.12 1.12 1.19 1.04 1.29 1.21 1.46 1.11 1.10 1.17 125 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.63 1.67 1.67 1.67 1.67 1.64 1.63 1.63 1.63 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.64 1.64 1.63 1.65 1.65 1.65 1.65 1.63 1.63 1.63 1.60 1.60 1.62 1.62 1.66 1.66 1.66 1.66 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.63 1.63 1.63 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.64 1.61 1.61 1.61 21.49 45.97 97.95 115.96 123.96 36.00 5.87 15.93 21.93 41.99 50.00 53.99 69.97 29.79 56.98 22.00 41.99 19.98 101.99 21.97 57.98 53.99 69.98 84.96 62.00 11.98 25.99 51.97 51.98 75.98 153.97 75.00 4.96 55.98 46.93 31.99 93.99 11.95 104.97 4.90 19.89 36.93 19.99 58.94 4.96 31.99 27.98 31.98 41.98 62.97 9.46 6.59 19.92 19.94 27.94 29.94 42.95 13.66 11.96 48.00 33.99 34.00 31.99 36.00 24.00 23.97 37.98 7.94 56.87 41.93 91.00 21.71 20.25 33.88 2637.13 2683.11 2735.08 2753.09 2761.10 2797.10 2802.97 2813.02 2819.02 2839.09 2847.09 2851.08 2867.07 2790.88 2132.22 2154.22 2174.20 2152.19 2177.23 2199.20 2235.21 2231.22 2247.21 2262.19 2324.19 2336.17 2350.18 2376.16 2376.17 2400.17 2416.16 2337.19 2342.15 2393.17 2440.10 2472.09 2534.09 2452.04 2545.06 2549.97 2564.95 2581.99 2601.99 2640.93 2645.89 2672.91 2700.90 2704.90 2714.90 2735.88 2745.34 2742.48 2755.80 2755.82 2763.82 2765.82 2778.84 2792.49 2790.80 2826.83 2860.83 2860.83 2858.83 2862.83 2850.83 2850.80 2864.81 2872.75 2921.68 2906.74 2955.81 2977.52 2976.06 3009.94 993.84 993.19 991.83 991.81 991.79 992.40 992.14 991.87 991.64 993.36 992.34 991.92 991.34 989.77 995.37 995.81 996.52 995.24 993.26 993.02 992.44 992.87 992.37 991.67 991.91 991.96 991.80 990.95 991.31 990.83 989.27 992.32 992.50 991.55 990.16 990.25 989.38 989.94 992.19 992.11 991.22 994.25 995.09 996.50 996.68 996.29 996.09 996.05 995.90 995.21 998.04 997.43 994.49 994.64 994.36 994.36 994.19 992.59 994.09 994.21 994.20 994.61 994.26 994.72 994.52 995.63 995.55 995.46 993.14 994.30 995.20 993.19 993.47 991.93 1338.14 1384.06 1436.00 1454.04 1462.10 1465.64 1466.34 1453.27 1445.09 1507.53 1515.62 1504.74 1497.28 1483.82 1707.05 1728.97 1749.03 1720.63 1730.68 1743.87 1772.53 1765.21 1775.80 1789.31 1803.58 1812.81 1822.18 1832.59 1837.37 1851.96 1878.50 1788.70 1790.57 1799.54 1798.21 1825.02 1874.84 1796.78 1782.22 1781.44 1782.67 1784.04 1791.77 1801.36 1805.66 1817.24 1819.17 1818.93 1818.88 1813.08 1822.09 1819.52 1806.88 1802.35 1798.42 1800.58 1792.44 1805.72 1785.32 1756.18 1722.29 1722.99 1724.19 1721.09 1736.56 1749.20 1743.10 1735.83 1735.02 1739.12 1730.16 1723.91 1723.41 1734.68 -124.23 -126.52 -128.53 -128.18 -125.72 -161.54 -167.38 -171.57 -169.19 -164.52 -163.09 -124.31 -99.13 -105.33 -400.35 -398.55 -399.89 -385.70 -333.51 -315.95 -293.40 -292.01 -280.02 -272.03 -332.36 -324.73 -314.21 -289.25 -292.85 -273.78 -146.52 -197.03 -192.44 -142.11 -95.20 -112.67 -149.62 -83.34 8.54 3.70 -11.34 45.42 63.86 101.76 104.24 129.52 157.43 161.46 171.47 192.35 189.46 193.76 211.28 209.15 216.13 219.56 230.02 233.19 239.63 261.47 258.79 268.84 261.24 269.51 275.28 284.39 297.12 300.30 353.41 338.86 387.19 407.98 406.29 438.24 Continuación ANG. VER. AZIMUT EST. P.O GRA. MIN. 172 173 174 174 174 175 175 175 175 175 175 158 176 176 176 176 176 177 177 177 178 179 179 179 179 179 179 157 180 180 180 180 180 180 181 180 182 182 183 184 184 184 184 186 186 186 187 187 187 188 188 188 188 188 185 189 189 189 189 190 190 191 192 192 192 192 192 193 194 194 194 190 195 173 174 R-1 R-2 175 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 176 R-1 R-2 R-3 R-4 177 R-1 R-2 178 179 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 R-6 180 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 181 R-1 182 R-1 183 184 R-1 R-2 185 186 R-1 R-2 187 R-1 R-2 188 R-1 R-2 R-3 R-4 R-5 189 R-1 R-2 R-3 190 R-1 191 192 R-1 R-2 R-3 R-4 193 194 R-1 R-2 R-3 195 R-1 45 88 165 98 109 9 99 178 194 181 186 32 98 179 3 349 350 339 18 351 329 68 92 98 176 177 177 180 207 157 103 87 100 277 291 98 160 109 91 120 81 80 123 347 118 126 103 156 158 170 171 266 99 99 94 184 181 75 68 59 349 30 114 116 260 113 327 347 19 287 309 59 7 11 21 56 45 42 36 11 48 41 30 51 33 33 83 16 32 39 54 26 59 8 28 43 3 19 12 17 1 4 0 34 46 56 45 20 3 58 41 41 6 44 14 5 47 31 52 12 36 39 35 30 9 29 22 13 55 25 6 37 21 11 2 9 24 22 36 32 0 34 50 24 24 47 HILOS TOTALES SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF. 20 0 0 0 40 0 0 0 0 0 0 40 0 0 0 0 40 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 20 0 0 40 20 0 0 40 0 0 40 0 0 0 0 0 40 0 0 0 20 0 20 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 91 86 85 90 89 93 93 92 91 91 91 90 85 93 90 87 86 92 91 92 90 96 93 95 89 89 88 89 90 92 92 91 91 89 89 92 87 93 92 90 93 93 90 97 94 92 92 88 88 89 89 89 92 91 90 97 92 89 87 84 84 85 94 93 91 92 89 87 98 99 93 85 101 19 28 49 53 58 7 25 52 48 10 36 30 1 26 42 33 10 53 6 0 7 10 5 17 30 5 59 12 5 52 37 55 21 38 2 0 55 45 53 34 42 27 2 8 35 33 25 12 45 2 21 24 32 21 44 37 45 48 24 31 49 31 30 5 24 24 52 58 0 51 40 15 20 40 40 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 20 20 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 20 0 20 0 0 0 40 0 0 0 20 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 0 0 20 0 0 0 0 20 0 0 0 0 40 0 1.30 1.45 1.16 1.38 1.74 1.14 1.08 1.10 1.36 1.40 1.42 1.59 1.22 1.12 1.08 1.40 1.73 1.12 1.12 1.21 1.53 1.32 1.20 1.05 1.30 1.40 1.52 1.98 1.06 1.07 1.16 1.26 1.28 1.38 1.63 1.64 1.16 1.75 1.41 1.36 1.64 1.84 1.76 1.10 1.06 1.25 1.22 1.24 1.55 1.10 1.22 1.22 1.24 1.32 1.44 1.05 1.21 1.16 1.39 1.30 1.09 1.48 1.20 1.52 1.14 1.74 1.23 2.10 1.20 1.22 1.34 1.46 1.04 1.15 1.23 1.08 1.19 1.37 1.07 1.04 1.05 1.18 1.20 1.21 1.30 1.11 1.06 1.04 1.20 1.37 1.06 1.06 1.11 1.27 1.16 1.10 1.03 1.15 1.20 1.26 1.49 1.03 1.04 1.08 1.13 1.14 1.19 1.32 1.32 1.08 1.38 1.21 1.18 1.32 1.42 1.38 1.05 1.03 1.13 1.11 1.12 1.28 1.05 1.11 1.11 1.12 1.16 1.22 1.03 1.11 1.08 1.20 1.15 1.05 1.24 1.10 1.26 1.07 1.37 1.12 1.55 1.10 1.11 1.17 1.23 1.02 126 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 A.I. D.I. D.A. COTA Xt Yt 1.62 1.61 1.64 1.64 1.64 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.64 1.64 1.64 1.65 1.62 1.62 1.62 1.62 1.64 1.64 1.64 1.63 1.63 1.63 1.63 1.63 1.64 1.64 1.64 1.64 1.63 1.63 1.63 1.63 1.58 1.58 1.54 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.64 1.64 1.64 1.64 1.58 1.60 29.98 44.83 15.91 37.99 74.00 13.96 7.97 9.97 35.96 39.98 41.97 59.00 21.83 11.96 8.00 39.93 72.68 11.97 12.00 20.97 53.00 31.63 19.94 4.96 30.00 39.99 51.98 97.98 6.00 6.98 15.97 25.97 27.98 38.00 62.98 63.92 15.98 74.68 40.90 36.00 63.73 83.69 76.00 9.85 5.96 24.95 21.96 23.98 54.97 10.00 22.00 22.00 23.95 31.98 43.99 4.91 20.95 16.00 38.92 29.73 8.93 47.71 19.88 51.85 13.99 73.87 23.00 109.86 19.61 21.36 33.86 45.69 3.85 3039.93 3084.76 3100.67 3122.75 3158.76 3172.72 3166.73 3168.73 3194.72 3198.74 3200.73 2475.15 2496.99 2487.11 2483.15 2515.08 2547.83 2559.80 2559.82 2568.80 2621.80 2653.43 2641.74 2626.76 2651.80 2661.79 2673.79 2422.17 2428.17 2429.15 2438.14 2448.14 2450.16 2460.17 2523.15 2486.09 2502.07 2560.77 2601.67 2637.66 2665.40 2685.36 2677.67 2687.51 2683.63 2702.62 2724.58 2726.59 2757.59 2767.59 2779.59 2779.59 2781.55 2789.57 2729.35 2734.27 2750.31 2745.35 2768.27 2798.00 2777.20 2824.91 2844.79 2876.76 2838.90 2898.78 2847.91 2957.77 2977.38 2979.13 2991.63 2813.96 2817.81 991.70 994.85 996.57 994.71 995.15 994.93 995.25 995.21 994.45 994.75 994.38 989.07 991.49 988.91 989.55 991.20 994.18 994.14 994.51 993.96 994.20 991.25 993.65 994.32 994.92 995.24 995.47 993.38 993.94 993.59 993.17 992.98 993.18 994.03 995.38 991.46 992.60 986.82 985.21 985.29 981.39 980.34 985.40 984.76 985.53 984.80 984.40 986.07 986.35 987.10 987.12 987.11 985.81 986.08 980.20 980.15 979.72 980.81 982.40 985.68 983.74 987.78 986.73 985.34 987.99 984.93 988.33 992.32 990.11 989.15 990.62 986.53 986.34 1755.95 1800.76 1804.63 1838.31 1870.43 1872.75 1878.29 1870.63 1861.31 1869.38 1865.42 1910.25 1931.84 1910.17 1910.71 1903.00 1898.46 1894.34 1902.25 1895.53 1868.34 1897.77 1888.26 1873.25 1870.27 1870.30 1870.81 1803.55 1800.82 1806.27 1819.07 1829.50 1831.02 1765.89 1707.23 1866.84 1872.05 1937.15 1978.03 2009.17 2041.10 2060.51 2041.71 2039.62 2046.94 2061.66 2083.04 2071.19 2081.67 2083.30 2084.92 2059.72 2105.29 2113.22 2104.39 2103.97 2103.87 2119.85 2140.63 2166.20 2138.96 2162.84 2180.98 2209.28 2149.05 2230.53 2150.49 2125.78 2132.35 2105.45 2099.62 2179.96 2180.48 459.37 460.66 445.23 454.88 435.71 449.47 434.43 425.73 400.92 395.74 394.04 -96.80 -100.05 -108.76 -88.82 -57.54 -25.09 -13.85 -13.71 -4.32 41.17 52.78 40.23 40.48 11.24 1.23 -10.75 -430.34 -435.68 -436.77 -434.09 -429.33 -435.65 -425.21 -402.30 -439.29 -454.40 -464.45 -465.65 -483.70 -456.49 -451.47 -507.14 -497.52 -509.99 -522.12 -527.13 -544.12 -573.32 -583.18 -595.08 -574.80 -577.27 -578.53 -454.71 -459.61 -475.66 -450.60 -440.53 -425.37 -431.76 -390.46 -398.59 -413.52 -392.80 -420.03 -371.06 -264.01 -245.53 -257.47 -242.52 -417.27 -413.46 ANEXO 2 PLANOS TÍPICOS DEL DISEÑO DE ESCUELA RURAL DE EL CASERIO TABLÓN, CANTON SAN ANTONIO, JUTIAPA, JUTIAPA 127 SIMBOLOGIA INDICANIVELDEPISOTERMINADO INDICASECCION PROYECCIONDEVOLADIZO INDICAELEVACION INDICACOTA NOTA:TODASLASMEDIDASESTANDADASENMETROS,COTA MANDASOBREDIBUJO. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTAGENERALYAMOBLADA 1 FECHA: 2005 8 ESCALA: 1:75 128 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. SIMBOLOGIA INDICANIVELDEPISOTERMINADO INDICASECCION PROYECCIONDEVOLADIZO INDICAELEVACION INDICACOTA NOTA: TODASLASMEDIDASESTANDADASENMETROS,COTA MANDASOBREDIBUJO. 2.44=8 2 3.69=1 2.44=8 2.44=8 Niv.-.15 Niv. 0.00P.T. Niv. 0.00P.T. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA Niv. -.15 PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTAACOTADA, YSECCIÓN 3 FECHA: 2005 8 ESCALA: INDICADA 129 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. 3F 6F 9F 12F 2F 5F 8F 11F SIMBOLOGÍA CONDUCTORNEUTRO CONDUCTORPOSITIVO 8F TOMACORRIENTES TUBERÍAENSUELOOPARED 1F 1F 2F 4F 10F 7F SIMBOLOGÍA 3F 6A 4A 6B 2A 4B 6C 2B 6D CONDUCTORNEUTRO CONDUCTORPOSITIVO RETORNO 1F 5A,6A 3A,4A 1A,2A 5B,6B 3B,4B 1B,2B LAMPARAENELCIELO INTERRUPTORSIMPLEh. 1.50 5A,6A, 5B,6B, 1A 3A,4A, 3B,4B, 5A,6A, 5A 3A 1B 5C,6C 3C,4C, 5B,6B, 5A,6A 3A,4A 1A,2A 3B 5B 5C 3C 3D,4D 1D 3W 5D,6D 5C,6C, 3C,4C 1C,2C 1B,2B 3B,4B, 5B,6B, 1A,2A 3A,4A, 5A,6A, 5D,6D 1C 5C,6C, 6B, 3B,4B,5B 1B,2B 5D 3D INTERRUPTORTRIPLE h.1.50 5D,6D, 3D,4D, 1D,2D TUBERIAENCIELO 1D,2D 3D,4D, 5D,6D, 1C,2C 3C,4C, 5C,6C, 3W 1E,2E,3E, 4E,5E,6E,7E INTERRUPTORTHREEWAY 3W 1E,2E,3E, 4E,5E,6E,7E 1E 2E 3E 5E 4E 6E 7E UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTADEILUMINACIÓNYFUERZA 4 FECHA: 2005 8 ESCALA: 1:75 130 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. 4No.3+ESTRIBOS No. 2a.20. SOLERAINTERMEDIA2 2No. 3 +EST. No.2 @0.20 CONCRETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS CONCRTETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS 4No. 3+ESTRIBOS No. 2a.20. CONCRETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS 4No. 3+ESTRIBOS No. 2a.20. CONCRETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS COLUMNA 2No. 3 +EST. No. 2 @0.20 COLUMNA 4No. 3 +EST. No.2 @0.20 CONCRETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS CONCRTETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi(4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS SIMBOLOGIA INDICANIVELDEPISOTERMINADO PERNOSd. 5/8" INDICASECCION PLATINAt=3/8" 3No. 3+ESLABON No. 2A.25. PROYECCIONDEVOLADIZO INDICAELEVACION CONCRETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE5cm. INDICACOTA NOTA: TODASLASMEDIDASESTANDADASENMETROS,COTA MANDASOBREDIBUJO. COLUMNA PERFIL "I" No3@0.10 AMBOSSENTIDOS CONCRETO4Ksi (280/cm^2) 5 4 COLUMNAC-3 3 2 1 4 PERNODE3/8" 3 2 1 7 7 4 4 6 6 3 3 5 5 2 2 4 4 1 1 3 3 3 3 2 2 2 2 1 1 1 1 ARANDELA TORNILLO COLUMNA 4No. 3 +EST. No.2 @0.20 CONCRTETO4ksi (280/cm2) ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2) NORMAASTMA625. RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS CEMENTO: AGUA: RELACI ONAGUA-CEMENTO: UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA AGREGADOS: PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTADECIMENTACIÓNYCOLUMNAS 6 FECHA: 2005 8 ESCALA: INDICADA 131 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PLANILLADEVENTANAS TIPO CANT. ANCHO ALTO MATERIAL ACABADO OBSERVACIONES PLANILLADEPUERTAS *1/16" PATASDEACERODE 1.1/4*3/4*4"A0.40mts. TIPO CANTID. ANCHO ALTO MATERIAL ACABADO OBSERVACIONES LAMINADEACERODE 3/64" PATASDEHIERRO DE4" DEL. 3/4" *1/4"A .40mts. PLANCHADEHIERRO 4" *1"*1/4" COLUMNA PASADOR SINESCALA BISAGRADE11/2"* 4" COLOCADAS3POR PUERTA HEMBRADE3/4"*1/8" CONCRETO TOPESCONAGUJERODE 0 3/4" TUBODE1/2"*1/2" *1/16". NOMENCLATURA SINESCALA UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA VENTANADEALUMINIO PLANODE: HOJANo: PLANTADEACABADOS 7 FECHA: 2005 8 ESCALA: 1:75 132 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. 0.56 0.88 0.44 0.89 1.16 1.15 1.15 0.86 0.87 0.86 0.87 0.56 0.87 0.86 0.87 0.86 1.15 1.15 0.88 0.44 0.89 1.16 0.56 0.87 0.86 0.87 0.86 1.15 1.15 1.16 0.88 0.44 0.89 COSTANERADE 6" * 3"*1/16 CABALLETE. LAMINADEZINCCAL.26 ONDULADA COSTANERADE 6" *3"*1/16 LAMINADEZINCCAL.26 PERNODE3/8" PERNODE3/8" TUERCA+ ARANDELA PERNODE1/2" HIERRODE3/8" PUNTAROSCADA TENDAL-COSTANERADE6" *4"*1/16 SOLERA CORONA DET. DEUNIONDETENDAL+CABALLETE ESC. 1:20 DET. DEANCLAJEDETENDALACOLUMNA +FIJACIONDECOSTANERA. ESC. 1:20 TUERCA+ ARANDELA HIERRODE3/8" PUNTAROSCADA TENDAL-COSTANERADE6" * 4"*1/16 SOLERA CORONA COLUMNA 4No.3 + EST. No.2 @0.20 DET. DEUNIONDETENDALASOLERACORONA ESC. 1:20 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO DELETRINAS, ESCUELAEL TABLÓNJUTIAPA DIBUJO: LUIS FERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: CALCULOYDISEÑO: PLANTADETECHOS YDETALLEDEZAPATA HOJANo: LUIS FERNANDOTREJOGARCIA 8 FECHA: 2005 8 ESCALA: 1:75 133 ING. Manuel Alfredo ArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma: AlcaldeMunicipal. 134 ANEXO 3 PLANOS DEL DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO DE LA ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA. 135 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PLANTAGENERAL SINESCALA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTAGENERAL 1 FECHA: 2005 - ESCALA: SINESCALA 136 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PLANTAGENERAL PRIMERAPARTE. PROYECTO: DRENAJESANITARIO ESCALA: 1:2,500 DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTAGENERAL 2 FECHA: 2005 - ESCALA: 1:2,500 137 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PLANTAGENERAL SEGUNDAPARTE. PROYECTO: DRENAJESANITARIO ESCALA: 1:2,500 DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTAGENERAL 3 FECHA: 2005 - ESCALA: 1:2,500 138 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PLANTADENSIDADDEVIVIENDA SINESCALA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTADENSIDADDEVIVIENDA 4 FECHA: 2005 - ESCALA: SINESCALA 139 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. VAHACIAPV-43.1 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PLANTADENSIDADDEVIVIENDA (PrimeraParteHastaPV-43) ESCALA: 1:2,500 PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTADENSIDADDEVIVIENDA 5 FECHA: 2005 - ESCALA: 1:2,500 140 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. VIENEDEPV-43 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO PLANTADENSIDADDEVIVIENDA (SegundaParteDe PV-43.1EnAdelante) ESCALA: DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTADENSIDADDEVIVIENDA 6 FECHA: 2005 1:2,500 - ESCALA: 1:2,500 141 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. DATOSDELIBRETATOPOGRAFICA UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: PLANTATOPOGRAFICA DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA SINESCALA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTATOPOGRAFICA 7 FECHA: 2005 - ESCALA: SINESCALA 142 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. DATOSDELIBRETATOPOGRAFICA VAAE-45 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO PLANTATOPOGRAFICA PRIMERAPARTE ESCALA: DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA 1:2,500 PLANODE: HOJANo: PLANTATOPOGRAFICA 8 FECHA: 2005 - ESCALA: 1:2,500 143 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. DATOSDELIBRETATOPOGRAFICA VIENEDE E-43 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO PLANTATOPOGRAFICA SEGUNDAPARTE ESCALA: DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA 1:2,500 PLANODE: HOJANo: PLANTATOPOGRAFICA 9 FECHA: 2005 - ESCALA: 1:2,500 144 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. HACIA PV-43.1 PV-43 %PenT:1.03 ØTub:6 PV-29 %PenT:1.04 ØTub:6 %PenT:2.75 ØTub:6 PV-31 PV-28 %PenT:2.74 ØTub:6 PV-23 PV-37 %PenT:2.50 ØTub:6 %PenT:1.52 ØTub:6 PV-32 PV-27 PV-33.1 %PenT:4.64 ØTub:6 %PenT:0.2.12 ØTub:6 %PenT:1.52 ØTub:6 PV-33 PV-18 PV:30 %PenT:0.68 ØTub:6 HP: PV-17 CIE: PV-34 %PenT:1.35 ØTub:6 Velm/s: PV-16 %PenT:2.43 ØTub:6 PV-11.1 %PenT:1.35 ØTub:6 %PenT:0.92 ØTub:6 %PenT:0.87 ØTub:6 %PenT:1.15 ØTub:6 %PenT:0.83 ØTub:6 PV-4.1 PV-2 PV-6 PV-6.2 Long: ØTub: %PenT:3.01 ØTub:6 %PenT:0.98 ØTub:6 PV-6.1 CT: Qlt/s: PV-11 PV-10.1 PV-0 CIS: %PenT: PV-10 %PenT:3.01 ØTub:6 PV-8 TUBERÍA DEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). PV-4.2 PV-4 %PenT:0.83 ØTub:6 %PenT:0.98 ØTub:6 %PenT:1.51 ØTub:6 %PenT:5.00 ØTub:6 PLANTADE: PV-0 APV-43 ESCALA: Long:47.99 Velm/s:0.67 %PenT:1.35 Qlt/s:2.06 ØTub:6 Long:45.99 Velm/s:0.50 %PenT:0.98 Qlt/s:1.15 ØTub:6 PV-0 Long:45.99 PV-2 PV-4 Long:60 HP:0.70 CT:1000.00 CIS:999.30 HP:0.90 CT:999.80 CIE:999.00 CIS:998.90 Velm/s:0.38 %PenT:0.87 Qlt/s:0.51 ØTub:6 PV-4.1 HP:0.95 CT:999.40 CIE:998.50 CIS:998.45 Velm/s:0.51 %PenT:0.92 Qlt/s:1.35 ØTub:6 HP:1.00 CT:998.90 CIE:997.95 CIS:997.90 Long:60 Velm/s:0.50 %PenT:0.83 Qlt/s:1.35 ØTub:6 Long:60 PV-4.2 HP:1.30 CT:998.70 CIE:997.70 CIS:997.40 Velm/s:0.52 %PenT:0.83 Qlt/s:1.56 ØTub:6 PV-6 Velm/s:0.60 %PenT:1.15 Qlt/s:1.76 ØTub:6 Long:56.33 PV-6.1 Velm/s:0.59 %PenT:0.98 Qlt/s:1.96 ØTub:6 Long:56.33 Long:45.97 PV-6.2 Long:56.33 HP:1.50 CT:998.40 CIE:997.10 CIS:996.90 HP:1.55 CT:997.80 CIE:996.30 CIS:996.25 Velm/s:0.64 %PenT:1.51 Qlt/s:1.56 ØTub:6 HP:1.60 CT:997.00 CIE:995.45 CIS:995.40 Long:56.45 Velm/s:0.96 %PenT:3.01 Qlt/s:2.70 ØTub:6 PV-11 Long:56.45 PV-10.1 PV-10 PV-8 HP:0.95 CT:998.10 CIE:994.85 CIE:997.20 CIS:997.15 HP:1.65 CT:996.50 CIE:994.85 Velm/s:1.27 %PenT:5.00 Qlt/s:3.78 ØTub:6 PV-11.1 HP:0.90 CT:999.75 CIE:998.90 CIS:998.85 HP:0.85 CT:1001.40 CIE:1000.60 CIS:1000.55 Velm/s:0.96 %PenT:3.01 Qlt/s:2.76 ØTub:6 HP:0.80 CT:1001.95 CIE:1001.20 CIS:1001.15 PV-16 HP:0.70 CT:1002.50 CIS:1001.80 Velm/s:0.67 %PenT:1.35 Qlt/s:2.12 ØTub:6 Long:47.99 Velm/s:0.95 %PenT:2.43 Qlt/s:3.34 ØTub:6 Long:73.97 Long:44 PV-17 PV-18 Long:72.95 HP:1.20 CT:1001.20 CIE:1000.05 CIS:1000.00 HP:1.60 CT:1001.30 CIE:999.75 CIS:999.70 Velm/s:0.65 %PenT:0.68 Qlt/s:4.55 ØTub:6 1:2,500 Velm/s:1.36 %PenT:4.71 Qlt/s:5.19 ØTub:6 PV-23 Long:24.4 PV-27 Long:63.94 PV-28 HP:1.65 CT:999.80 CIE:998.20 HP:1.70 CIS:998.15 CT:998.70 CIE:997.05 HP:1.75 CIS:997.00 Velm/s:0.95 CT:997.00 %PenT:2.12 CIE:995.30 Qlt/s:3.99 CIS:995.25 Velm/s:1.07 ØTub:6 %PenT:2.74 Qlt/s:4.49 ØTub:6 Velm/s:59.941.16 %PenT:2.75 Qlt/s:5.83 ØTub:6 Long:59.94 Long:53.48 PV-29 PV-31 Velm/s:1.14 %PenT:2.50 Qlt/s:6.19 ØTub:6 Long:53.95 PV-33 Long:67.93 PV-32 HP:1.80 CT:995.40 CIE:993.65 CIS:993.60 Velm/s:0.78 %PenT:1.03 Qlt/s:5.00 ØTub:6 HP:1.85 CT:994.90 CIE:993.10 CIS:993.05 Velm/s:0.92 %PenT:1.52 Qlt/s:5.57 ØTub:6 Long:75.48 CIS:992.00 HP:1.90 CT:993.60 CIE:991.70 HP:0.95 CT:996.10 CIE:995.20 CIS:995.15 PV-37 PV-33.1 HP:0.90 CT:997.20 CIE:996.35 CIS:996.30 Velm/s:0.80 %PenT:1.04 Qlt/s:5.36 ØTub:6 Long:71.99 PV-43 Long:75.48 HP:0.70 CT:998.90 CIS:998.20 HP:0.85 CT:998.30 CIE:997.50 CIS:997.45 VAHACIA PV-43.1 Velm/s:0.96 %PenT:1.52 Qlt/s:6.40 ØTub:6 Velm/s:1.45 %PenT:4.64 Qlt/s:6.60 ØTub:6 PERFILDEPV-0 APV-43 ESCALAHOR: ESCALAVER: UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA 1:2,500 1:250 PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 10 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:2,500 ESCALAVERTICAL: 1:250 145 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV-48 %PenT:1.06 ØTub:4 %PenT:0.74 ØTub:6 PV-46 %PenT:0.78 ØTub:6 %PenT:0.71 ØTub:6 PV-47 PV-46.1 %PenT:0.66 ØTub:6 %PenT:1.00 ØTub:4 PV-45 PV-47.1 %PenT:0.80 ØTub:6 %PenT:0.53 ØTub:6 PV-47.2 PV-43.2 PV-56 PV-43.1 %PenT:3.08 ØTub:6 %PenT:3.10 ØTub:6 %PenT:0.79 ØTub:6 PV-60 PV-57 PV-60.1 %PenT:3.32 ØTub:6 VIENEDE PV-43 PV:30 %PenT:0.79 ØTub:6 HP: PV-155 CIE: Velm/s: %PenT:2.00 ØTub:6 CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: PV-155.1 %PenT:2.00 ØTub:6 ØTub: PV-156 %PenT:1.62 ØTub:6 PV-156.1 TUBERÍA DEPVC NORMA3034, LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). %PenT:1.62 ØTub:6 PV-158 %PenT:0.68 ØTub:6 PV-176 %PenT:7.43 ØTub:6 PV-177 %PenT:0.81 ØTub:6 PLANTADE: PV-43.1 A PV-179 ESCALA: VIENEDE PV-43 PV-43.1 PV-43.2 Long:63.31 Velm/s:1.24 %PenT:3.32 Qlt/s:5.77 ØTub:6 HP:0.80 CT:996.90 CIE:996.15 CIS:996.10 Long:63.31 Velm/s:1.26 %PenT:3.08 Qlt/s:6.81 ØTub:6 Long:50.99 Velm/s:0.78 %PenT:0.78 Qlt/s:7.45 ØTub:6 PV-45 HP:0.85 CT:995.00 CIE:994.20 CIS:994.15 Velm/s:0.71 %PenT:0.71 Qlt/s:5.97 ØTub:6 Long:63.31 HP:0.90 CT:994.60 CIE:993.75 CIS:993.70 Long:46.99 Velm/s:0.46 %PenT:1.06 Qlt/s:0.64 ØTub:4 PV-46 PV-46.1 HP:1.00 CT:994.30 CIE:993.35 CIS:993.30 HP:1.05 CT:994.00 CIE:993.00 CIS:992.95 Velm/s:0.74 %PenT:0.74 Qlt/s:6.61 ØTub:6 Long:46.99 1:2,500 Long:75.33 Velm/s:0.43 %PenT:0.66 Qlt/s:1.05 ØTub:6 PV-47 PV-47.1 HP:1.25 CT:993.70 CIE:992.50 CIS:992.45 HP:1.90 CT:993.60 CIE:992.35 CIS:991.70 Velm/s:0.48 %PenT:1.00 Qlt/s:0.85 ØTub:4 Long:75.33 PV-179 Velm/s:0.87 %PenT: Qlt/s:3.10 ØTub:6 Long:33.99 PV-47.2 Long:47.00 Velm/s:0.49 %PenT:0.53 Qlt/s:2.27 ØTub:6 PV-56 PV-57 Long:50.80 Velm/s:0.56 %PenT:0.79 Qlt/s:2.22 ØTub:6 Long:50.80 Velm/s:0.59 %PenT:0.79 Qlt/s:2.63 ØTub:6 PV-60 PV-60.1 PV-155 Long42.48 Velm/s:0.81 %PenT:2.00 Qlt/s:2.47 ØTub:6 PV-155.1 Long:42.48 Velm/s:0.80 %PenT:2.00 Qlt/s:2.43 ØTub:6 PV-156 Long:73.97 Velm/s:0.66 %PenT:0.81 Qlt/s:3.65 ØTub:6 PV-177 Long:76.99 Velm/s:0.77 %PenT:1.62 Qlt/s:2.67 ØTub:6 PV-156.1 HP:2.30 CT:993.50 CIE:991.60 CIS:991.20 Velm/s:0.48 %PenT:0.80 Qlt/s:1.25 ØTub:6 Long:75.33 HP:2.80 CT:993.40 CIE:991.10 CIS:990.60 HP:2.85 CT:993.40 CIE:990.60 CIS:990.55 HP:3.70 CT:994.00 CIE:990.35 CIS:990.30 HP:3.75 CT:993.65 CIE:989.95 CIS:989.90 HP:3.80 CT:993.30 CIE:989.55 CIS:989.50 HP:3.85 CT:992.50 CIE:988.70 CIS:988.65 HP:3.90 CT:991.70 CIE:987.85 CIS:987.80 Long:76.99 Velm/s:0.77 %PenT:1.62 Qlt/s:2.63 ØTub:6 Long:59.00 Velm/s:0.60 %PenT:0.68 Qlt/s:3.32 ØTub:6 PV-158 HP:4.00 CT:990.50 CIE:986.55 CIS:986.50 HP:4.05 CT:989.30 CIE:985.30 CIS:985.25 PV-176 CIS:987.50 HP:4.25 CT:989.10 CIE:984.85 HP:1.30 CT:994.20 CIE:992.95 CIS:992.90 PV-179 HP:0.70 CT:994.20 CIS:993.50 Velm/s:1.45 %PenT:7.43 Qlt/s:3.68 ØTub:6 Long:72.68 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO PERFILDEPV-43.1 A PV-179 ESCALAHOR: ESCALAVER: DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA 1:2,500 1:250 CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 11 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:2,500 ESCALAVERTICAL: 1:250 146 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV-4 PV-2 PV:30 HP: %PenT:1.58 ØTub:6 %PenT:0.55 ØTub:6 PV-3 TUBERÍA DEPVC NORMA3034, LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). CIE: Vel m/s: PV-5 CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: PLANTADE: PV-3 A PV-2 ESCALA: PLANTADE: PV-5 A PV-4 1:1250 ESCALA: 1:1250 Long:57.00 PV-3 PV-2 HP:0.90 CT:999.80 CIE:998.90 PV-4 Long:64.00 HP:0.70 CT:1000.50 CIS:999.80 Vel m/s0.85 %PenT:1.58 Qlt/s:4.01 ØTub:6 HP:0.95 CT:999.40 CIE:998.45 PV-81 PV-5 %PenT:4.70 ØTub:6 HP:0.70 CT:999.50 CIS:998.80 Vel m/s:0.64 %PenT:0.55 Qlt/s:5.59 ØTub:6 PV-55 %PenT:6.21 ØTub:6 %PenT:1.04 ØTub:6 PERFILDEPV-3 A PV-2 %PenT:0.80 ØTub:6 PERFILDEPV-5 A PV-4 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 %PenT:1.04 ØTub:6 %PenT:6.21 ØTub:6 PV-54 PV-6 PV-54.1 PV-53 PV-53.1 PV-48 PV-48.1 PLANTADE: PV-6 A PV-7 %PenT:0.80 ØTub:6 ESCALA: 1:1250 PLANTADE: PV-48 A PV-55 PV-47 ESCALA: 1:1250 %PenT:4.85 ØTub:6 PV-24 PV-23 PV-26 %PenT:1.33 ØTub:6 PV-6 PV-29 %PenT:1.00 ØTub:6 Vel m/s:0.61 %PenT:0.80 Qlt/s:2.96 ØTub:6 PV-25 %PenT:3.01 ØTub:6 PV-30 PLANTADE: PV-24 A PV-23YPV-24APV-26 ESCALA: Long:29.98 Vel m/s:0.88 %PenT:1.33 Qlt/s:5.50 ØTub:6 Long:33.99 PV-23 PLANTADE: PV-29 A PV-30 1:1250 ESCALA: 1:1250 Long:62.50 PV-24 PV-25 HP:1.80 CT:994.00 CIE:992.25 CIS:992.20 HP:1.35 CT:999.80 CIE:998.45 Vel m/s:1.49 %PenT:4.85 Qlt/s:6.84 ØTub:6 HP:1.00 HP:0.90 CT:1000.60 CT:1000.10 CIE:999.75 CIE:999.10 CIS:999.70 HP:1.50 CT:995.40 CIS:993.90 Vel m/s:0.86 %PenT:1.00 Qlt/s:7.48 ØTub:6 HP:1.55 CT:996.10 CIE:994.55 Long:50.00 Long:52.75 HP:2.70 CT:994.40 CIE:991.75 CIS:991.70 PV-54.1 Long:48.32 HP:2.75 CT:993.90 CIE:991.20 CIS:991.15 HP:2.80 CT:993.40 CIE:990.65 CIS:990.60 Vel m/s:1.31 %PenT:6.21 Qlt/s:3.30 ØTub:6 Long:34.99 HP:0.70 CT:1000.80 CIS:1000.1 PV-81 PV-54 Vel m/s:0.69 %PenT:1.04 Qlt/s:3.10 ØTub:6 PV-30 PV-29 Long:62.5 PV-53.1 Long:52.75 Vel m/s:0.58 %PenT:0.80 Qlt/s:2.39 ØTub:6 Long:19.96 Vel m/s:1.19 %PenT:3.01 Qlt/s:5.65 ØTub:6 PV-26 HP:0.90 CT:993.60 CIS:992.70 PV-53 PV-48.1 PV-48 HP:1.50 CT:998.40 CIS:996.90 Vel m/s:0.68 %PenT:1.04 Qlt/s:3.03 ØTub:6 Vel m/s:1.39 %PenT:4.70 Qlt/s:5.69 ØTub:6 HP:1.65 CT:995.20 CIE:993.55 Vel m/s:1.32 %PenT:6.21 Qlt/s:3.39 ØTub:6 PV-55 PERFILDEPV-6 A PV-7 Long:48.32 ESCALAHOR: ESCALAVER: HP:2.85 CT:990.45 CIE:987.65 CIS:987.60 HP:2.90 CT:987.50 CIE:984.60 1:1250 1:125 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PERFILDEPV-24 A PV-23 Y PV-24APV-26 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 PERFILDEPV-29 A PV-30 ESCALAHOR: ESCALAVER: PERFILDEPV-48 A PV-55 1:1250 1:125 ESCALAHOR: ESCALAVER: HOJANo: PLANTASPERFIL 12 FECHA: 1:1250 1:125 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:1250 ESCALAVERTICAL: 1:125 147 PLANODE: ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV:30 TUBERÍADEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). HP: CIE: Velm/s: CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: %PenT:3.08 ØTub:6 PV-19 PV-20 %PenT:3.67 ØTub:6 PV-51 %PenT:2.39 ØTub:6 PV-18 PV-50 PV-22 %PenT:1.55 ØTub:6 %PenT:0.78 ØTub:6 PV-21 %PenT:4.24 ØTub:6 PV-49.1 %PenT:2.18 ØTub:6 PV-39.1 %PenT:0.53 ØTub:6 PV-39 %PenT:0.54 ØTub:6 %PenT:2.18 ØTub:6 %PenT:5.56 ØTub:6 %PenT:2.39 ØTub:6 PV-40 PLANTADE: PV-19APV-18YPV-19APV-22 ESCALA: %PenT:2.04 ØTub:4 PV-48 PV-20 PV-47 PLANTADE: PV-49APV-47YPV-49APV-52 ESCALA: 1:1250 PV-19 PV-18 PLANTADE: PV-37APV-40 ESCALA: Velm/s:1.61 %PenT:5.56 Qlt/s:7.68 ØTub:6 PV-38 HP:0.85 CT:998.30 CIS:997.45 PV-39.1 Long:61.98 HP:2.10 CT:999.40 CIE:997.35 CIS:997.30 Velm/s:1.23 %PenT:3.08 Qlt/s:6.20 ØTub:6 Long:25.95 HP:2.15 CT:998.40 CIE:996.30 CIS:996.25 Velm/s:1.17 %PenT:2.18 Qlt/s:8.12 ØTub:6 Velm/s:1.10 %PenT:2.18 Qlt/s:6.49 ØTub:6 PV-40 Velm/s:0.70 %PenT:1.69 Qlt/s:1.87 ØTub:6 Long:5.91 Long:61.98 PV-47 HP:2.20 CT:997.10 CIE:994.95 CIS:994.90 HP:2.25 CT:995.80 CIE:993.55 Velm/s:0.77 %PenT:2.39 Qlt/s:1.67 ØTub:6 Long:56.48 Velm/s:0.61 %PenT:2.04 Qlt/s:0.77 ØTub:4 Long:56.48 PV-49 PV-48 PV-48.1 HP:1.30 CT:993.70 CIE:992.40 HP:1.10 CT:993.60 CIE:992.55 CIS:992.50 HP:0.80 CT:994.65 CIE:993.90 CIS:993.85 PV-49.1 Long:65.50 HP:0.70 CT:995.70 CIS:995.00 Velm/s:0.48 %PenT:0.53 Qlt/s:2.03 ØTub:6 Velm/s:0.81 %PenT:2.39 Qlt/s:2.03 ØTub:6 Velm/s:0.49 %PenT:0.53 Qlt/s:2.23 ØTub:6 Long:64.86 Velm/s:1.33 %PenT:4.24 Qlt/s:5.44 ØTub:6 PV-51 Long:65.50 HP:1.60 CT:995.65 CIE:994.10 CIS:994.05 Velm/s:0.59 %PenT:0.78 Qlt/s:2.59 ØTub:6 PV-50 PV-22 HP:0.85 CT:1000.20 CIE:999.40 CIS:999.35 Long:18.87 PV-39 PV-37 PV-21 HP:0.70 CT:1001.60 CIS:1000.90 Velm/s:0.90 %PenT:1.55 Qlt/s:4.94 ØTub:6 Long:58.00 Long:20.42 Velm/s:1.24 %PenT:3.67 Qlt/s:5.14 ØTub:6 HP:0.80 CT:1000.90 CIE:1000.15 CIS:1000.10 1:1250 HP:1.30 CT:1001.30 CIE:1000.00 Velm/s:0.64 %PenT:0.54 Qlt/s:5.85 ØTub:6 Long:27.99 1:1250 PV-48.1 PV-38 PV-37 PV-52 %PenT:0.53 ØTub:6 PV-49 HP:0.90 CT:997.50 CIE:996.60 PV-52 Long:43.95 Long:32.00 HP:1.90 CT:995.60 CIE:993.75 CIS:993.70 HP:1.95 CT:994.60 CIE:992.70 CIS:992.65 PERFILDEPV-19 APV-18 YPV-19APV-22 HP:2.30 CT:994.70 CIE:992.40 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PERFILDEPV-37 APV-40 ESCALAHOR: ESCALAVER: PERFILDEPV-49APV-47 YPV-49APV-52 1:1250 1:125 ESCALAHOR: ESCALAVER: PROYECTO: 1:1250 1:125 DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 13 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:1250 ESCALAVERTICAL: 1:125 148 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV-151 PV-9 PV-146 %PenT:3.61 ØTub:6 %PenT:7.66 ØTub:6 %PenT:1.71 ØTub:6 %PenT:1.41 ØTub:6 PV:30 HP: PV-181 CIE: PV-152 PV-147 Velm/s: PV-8 PV-180 CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: PLANTADE: PV-147 APV-146 ESCALA: PLANTADE: PV-152 APV-151 1:1250 ESCALA: Velm/s:0.77 %PenT:1.41 Qlt/s:3.28 ØTub:6 Long:32.00 ESCALA: ESCALA: 1:1250 TUBERÍA DEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). 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FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PV-191 Long:56.64 HP:3.70 PV-190 HP:0.95 HP:1.50 CT:991.70 Long:44.83 HP: CT:995.20 HP:3.80 CT:991.90 CIE:990.80 Velm/s:1.68 CIE:990.45 CIS:990.75 %PenT:7.03 CIE:991.95 CT:993.50 CIS:990.40 Qlt/s:6.55 CIS:990.60 CIE:989.7 ØTub:6 Velm/s:0.39 %PenT:2.07 Qlt/s:0.20 ØTub:6 HP:3.85 CT:982.40 CIE:978.55 1:1250 1:125 Long:54.93 HP:3.80 CT:983.70 CIE:979.95 CIS:979.90 PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 14 FECHA: PERFILDEPV-156 A PV-175 ESCALAHOR: ESCALAVER: 2005 PERFILDEPV-194 A PV-190 1:2,500 1:250 ESCALAHOR: ESCALAVER: 149 1:2,500 1:250 ESCALAHORIZONTAL: INDICADA ESCALAVERTICAL: INDICADA ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. TUBERÍA DEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). 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FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA 1:2,500 1:250 PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 15 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: INDICADA ESCALAVERTICAL: INDICADA 150 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV:30 TUBERÍADEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). %PenT:5.74 ØTub:6 PV-103 %PenT:2.89 ØTub:6 PV-104 %PenT:3.05 ØTub:6 %PenT:0.84 ØTub:6 PV-102 PV-106 %PenT:1.41 ØTub:6 %PenT:2.33 ØTub:6 PV-101 PV-107 PV-108 %PenT:1.48 ØTub:6 PV-117 %PenT:0.89 ØTub:6 PV-98 PV-135 PV-99 %PenT:1.64 ØTub:6 %PenT:1.35 ØTub:6 %PenT:1.20 ØTub:6 PV-96 %PenT:2.63 ØTub:6 PV-86 %PenT:3.68 ØTub:6 Long: PV-107 %PenT:2.70 ØTub:6 %PenT:0.73 ØTub:6 PV-107.2 %PenT:1.46 ØTub:6 %PenT:1.73 ØTub:6 CT: Qlt/s: PV-117.1 %PenT:0.73 ØTub:6 PV-107.1 PV-100 CIS: %PenT: ØTub: PV-120 PV-118.1 %PenT:2.70 ØTub:6 %PenT:0.73 ØTub:6 Velm/s: %PenT:0.96 ØTub:6 PV-118 %PenT:0.66 ØTub:6 HP: CIE: %PenT:2.13 ØTub:6 PV-134 %PenT:1.16 ØTub:6 PV-109 %PenT:1.04 ØTub:6 PV-93 PV-94 %PenT:1.29 PV-95 ØTub:6 PV-133 %PenT:2.19 ØTub:6 PV-109.1 %PenT:3.00 ØTub:6 PV-132 PV-115 PLANTADE: PV-86APV-120 ESCALA: 1:2,500 PV-116 PLANTADE: PV-115APV-107YPV-115APV-116 ESCALA: 1:1250 PLANTADE: PV-132APV-135 ESCALA: Velm/s:0.77 %PenT:1.04 Qlt/s:4.64 ØTub:6 Long:62.50 Velm/s:0.85 %PenT:1.20 Qlt/s:5.66 ØTub:6 Long:62.50 PV-109 PV-107 Velm/s:0.75 %PenT:3.68 Qlt/s:0.93 ØTub:6 Long:19.00 PV-86 HP:0.85 CT:1003.40 CIE:1002.55 Velm/s:0.71 %PenT:2.63 Qlt/s:1.13 ØTub:6 Long:58.98 PV93 PV-94 HP:0.70 CT:1005.50 HP:0.80 CIS:1004.80 CT:1004.90 CIE:1004.15 CIS:1004.10 Velm/s:0.52 %PenT:1.29 Qlt/s:0.93 ØTub:6 Long:69.98 PV-95 PV-96 PV-98PV-99 Velm/s:0.83 %PenT:2.33 Qlt/s:2.21 ØTub:6 Long:6.43 Velm/s:0.57 %PenT:0.66 Velm/s:0.96 Qlt/s:2.92 %PenT:2.89 Qlt/s:2.85 ØTub:6 ØTub:6 Long:25.95 PV-100PV-101 PV-102 PV-103 HP:0.80 CT:1004.70 HP:0.85 CIE:1003.95 CT:1003.60 Long:76.00 CIS:1003.90 CIE:1002.80 HP:0.90 HP:0.95 CT:1003.20 CIS:1002.75 CIE:1002.35 CT:1003.00 HP:1.00 HP:1.05 Long:53.96 CIS:1002.30 CIE:1002.10 CT:1002.10 CT:1002.00 HP:1.95 CIS:1002.05 CIE:1001.15 CIE:1001.00 CT:1002.40 HP:2.00 Velm/s:0.73 CIS:1001.10 CIS:1000.95 CIE:1000.50 CT:1001.70 %PenT:2.13 Long:64.98 CIS:1000.45 CIE:999.75 Qlt/s:1.64 Long:25.97 Velm/s:0.71 Velm/s:0.67 ØTub: CIS:999.70 %PenT:1.46 %PenT:1.73 Qlt/s:2.28 Qlt/s:1.57 ØTub:6 ØTub:6 PV-104 Velm/s:0.81 %PenT:1.41 Qlt/s:3.79 ØTub:6 Long:45.98 PV-106 HP:0.70 CT:1003.50 CIS:1002.80 HP:0.80 CT:1001.80 CIE:1001.05 CIS:1001.00 Long:53.96 Velm/s:1.28 Long:58.93 %PenT:5.74 Velm/s:1.03 Qlt/s:3.28 %PenT:3.05 Qlt/s:3.36 ØTub:6 ØTub:6 Velm/s:0.63 %PenT:0.73 Qlt/s:3.72 ØTub:6 Long:54.66 Velm/s:0.65 %PenT:0.73 Qlt/s:4.15 ØTub:6 Velm/s:0.64 %PenT:0.73 Qlt/s:3.93 ØTub:6 Velm/s:0.72 %PenT:0.89 Qlt/s:4.52 ØTub:6 PV-107 PV-107.1 PV-107.2 PV-108 PV-117 Long:54.66 HP:0.85 CT:1001.20 CIE:1000.40 CIS:1000.35 HP:1.20 CT:1001.15 CIE:1000.00 CIS:999.95 Long:54.66 HP:1.50 CT:1001.10 CIE:999.65 CIS:999.60 Long:44.99 PV-117.1 CHTP:9:29.08.500 HP:1.90 CT:1000.70 CIE:998.85 CIS:998.80 PV-120 PV-118.1 CIE:996.55 CIS:996.50 Long:42.65 HP:1.80 CT:1001.00 CIE:999.25 CIS:999.20 HP:2.05 CT:1001.20 CIE:999.15 Velm/s:1.09 Velm/s:1.04 %PenT:2.70 %PenT:2.70 Qlt/s:4.72 Velm/s:0.72 %PenT:0.84 Qlt/s:4.13 ØTub:6 Qlt/s:4.77 ØTub:6 ØTub:6 Long:42.65 HP:1.95 CT:999.60 CIE:997.70 CIS:997.65 HP:3.90 CT:1000.05 Long:41.46 CIE:996.20 CIS:996.15 PV-118 Velm/s:0.77 %PenT:0.96 Qlt/s:5.16 ØTub:6 Velm/s:0.95 %PenT:1.48 Qlt/s:6.44 ØTub:6 Velm/s:1.20 %PenT:3.00 Qlt/s:5.87 ØTub:6 PV-116 Long:64.00 Velm/s:0.69 %PenT:1.35 Qlt/s:2.28 ØTub:6 Long:18.47 PV-115 PV-109.1 PV-132 CIS:1001.50 HP:1.30 CT:1001.40 CIE:1000.15 CIS:1000.10 HP:0.95 CT:1001.80 CIE:1000.90 CIS:1000.85 1:2,500 HP:0.80 CT:997.80 CIS:997.00 Long:64.93 Velm/s:1.04 %PenT:2.19 Qlt/s:5.31 ØTub:6 HP:3.45 CT:1000.30 CIE:996.85 HP:3.40 CT:1002.20 CIS:998.80 Long:79.85 PV-133 HP:0.85 CT:996.10 CIE:995.30 CIS:995.25 Velm/s:1.16 %PenT:3.85 Qlt/s:3.87 ØTub:6 Long:55.89 PV-134 Velm/s:1.64 HP:0.90 CT:994.00 CIE:993.15 CIS:993.10 %PenT:7.55 Qlt/s:5.52 ØTub:6 Long:69.57 HP:5.80 CT:100.60 CIE:995.80 PV-135 HP:0.95 CT:988.80 CIE:987.85 Long:41.46 PERFILDEPV-115APV-107YPV-115APV-116 PERFILDEPV-86APV-120 PERFILDEPV-132APV-135 ESCALAHOR: 1:1250 ESCALAVER: 1:125 ESCALAHOR: 1:2,500 ESCALAVER: 1:250 ESCALAHOR: 1:2,500 ESCALAVER: 1:250 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 16 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: INDICADA ESCALAVERTICAL: INDICADA 151 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV:30 HP: TUBERÍA DEPVC NORMA3034, LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). CIE: Velm/s: CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: %PenT:2.94 ØTub:6 PV-146 %PenT:2.94 ØTub:6 %PenT:1.00 ØTub:6 %PenT:2.05 ØTub:6 PV-146.1 PV-148 PV-145 %PenT:1.00 ØTub:6 PV-148.1 %PenT:0.68 ØTub:6 PV-149 %PenT:0.68 ØTub:6 PV-144 PV-150 PV-44 %PenT:1.69 ØTub:6 %PenT:0.70 ØTub:6 %PenT:1.69 ØTub:6 PV-150.1 %PenT:6.88 ØTub:6 %PenT:3.37 ØTub:4 PV-122.1 %PenT:2.39 ØTub:6 %PenT:2.19 ØTub:6 %PenT:0.98 ØTub:6 PV-143 PV-142 %PenT:1.29 ØTub:6 %PenT:2.30 ØTub:6 PV-130.1 PV-121 PV-122 PV-140 PV-138 %PenT:3.31 ØTub:6 PV-131 PV-130 %PenT:1.61 ØTub:6 PV-153 %PenT:0.79 ØTub:6 %PenT:1.00 ØTub:4 PV-123 %PenT:1.03 ØTub:4 %PenT:3.25 ØTub:6 PV-139 PV-151 PV-139 PV-43.1 %PenT:3.58 ØTub:6 %PenT:0.78 ØTub:6 PV-137 %PenT:5.99 ØTub:6 %PenT:3.25 ØTub:6 PV-118 %PenT:1.32 ØTub:6 %PenT:0.81 ØTub:6 PV-136 PLANTADE: PV-118 A PV-153 PV-132 ESCALA: 1:2,500 PV-43 PLANTADE: PV-140APV-139YPV-140APV-143 ESCALA: 1:1250 PLANTADE: PV-43 A PV-44 ESCALA: Velm/s:1.20 %PenT:2.39 Qlt/s:8.04 ØTub:6 Long:66.99 PV-118 PV-121 HP:0.70 CT:998.50 CIS:997.80 HP:0.90 CT:998.30 CIE:997.85 Long:18.97 CIS:997.80 Vel m/s:1.11 %PenT:2.11 Qlt/s:7.00 ØTub:6 Vel m/s:0.42 %PenT:1.61 Qlt/s:0.36 ØTub:6 Long:43.50 Velm/s:0.47 %PenT:1.03 Qlt/s:0.73 ØTub:4 Long:43.50 PV-122 PV-122.1 HP:1.80 CT:997.60 CIE:996.60 CIS:995.80 HP:2.20 CT:997.30 CIE:995.15 CIS:995.10 Velm/s:0.84 %PenT:3.77 Qlt/s:1.13 ØTub:4 Long:54.43 PV-123 PV-130 HP:2.35 CT:997.00 CIE:994.70 CIS:994.65 HP:0.85 CT:997.40 CIE:996.60 CIS:996.55 Long:45.00 Velm/s:0.66 %PenT:1.00 Qlt/s:2.95 ØTub:6 Velm/s:0.76 %PenT:3.31 Qlt/s:0.93 ØTub:4 Long:54.43 PV-130.1 HP:0.80 CT:999.40 CIE:998.65 CIS:998.60 PV-131 HP:0.70 CT:1001.10 CIS:100.40 Velm/s:0.99 %PenT:5.99 Qlt/s:1.34 ØTub:6 Long:61.74 PV-132 Vel m/s:0.55 %PenT:0.81 Qlt/s:1.98 ØTub:6 Long:30.92 PV-137 PV-136 HP:0.80 CT:997.80 CIE:997.05 CIS:997.00 Velm/s:0.63 %PenT:0.68 Qlt/s:4.02 ØTub:6 Long:59.00 Velm/s:0.76 %PenT:2.30 Qlt/s:1.70 ØTub:6 Velm/s:1.10 %PenT:2.94 Qlt/s:4.38 ØTub:6 Long:50.95 PV-139 PV-144 PV-145 PV-146 PV-138 Long:54.46 HP:0.85 HP:3.20 CT:996.10 CT:998.20 CIE:995.30 CIE:995.05 Long:53.92 CIS:995.25 CIS:995.00 Velm/s:1.06 %PenT:3.25 Qlt/s:3.45 ØTub:6 Velm/s:0.81 %PenT:2.05 Qlt/s: ØTub:6 Long:21.96 Long:56.99 HP:3.25 CT:997.00 CIE:993.80 CIS:993.75 Long:43.99 HP:4.70 CT:998.00 CIE:993.35 CIS:993.30 Velm/s:0.65 %PenT:0.79 Qlt/s:3.66 ØTub:6 CIE:997.10 HP:0.70 CT:998.00 HP:1.05 CIS:997.30 CT:997.60 CIS:997.00 CIE:996.60 HP:4.90 CIS:996.55 CT:997.90 CIE:993.00 Velm/s:0.52 %PenT:0.68 Qlt/s:2.06 ØTub:6 Velm/s:1.12 %PenT:3.25 Qlt/s:2.24 ØTub:6 Long:39.99 Velm/s:0.65 %PenT:1.00 Qlt/s:2.79 ØTub:6 Long:44.99 PV-146.1 PV-148 HP:1.10 CT:996.15 CIE:995.10 CIS:995.05 Long:50.95 Vel m/s:1.10 %PenT:2.94 Qlt/s:4.38 ØTub:6 HP:1.15 CT:994.70 CIE:993.60 CIS:993.55 Velm/s:0.75 %PenT:1.00 Qlt/s:4.59 Velm/s:0.60 ØTub:6 %PenT:0.70 Long:44.99 Qlt/s:3.15 ØTub:6 Long:21.49 PV-148.1 PV-149 Long:61.98 Vel m/s:0.93 %PenT:1.69 Qlt/s:4.95 ØTub:6 Velm/s:0.84 %PenT:1.69 Qlt/s:3.51 ØTub:6 Velm/s:1.578 %PenT:6.88 Qlt/s:5.31 ØTub:6 PV-150.1 Long:61.98 Long:29.79 PV-151 PV-153 HP:1.35 CT:992.80 CIE:991.50 CIS:991.45 PERFILDEPV-118 A PV-153 ESCALAHOR: ESCALAVER: Velm/s:0.88 %PenT:1.29 Qlt/s:5.72 ØTub:6 Long:30.99 PV-140 PV-141 PV-150 HP:1.20 CT:994.30 HP:1.25 CIE:993.15 CT:993.90 HP:1.30 CIS:993.10 CIE:992.70 CT:993.80 CIS:992.65 CIE:992.55 CIS:992.50 Vel m/s:0.46 %PenT:0.78 Qlt/s:1.02 ØTub:6 HP:1.40 CT:991.80 CIE:990.45 CIS:990.40 HP:1.45 CT:989.80 CIE:988.35 Vel m/s:0.83 %PenT:1.32 Qlt/s:4.60 ØTub:6 Long:71.98 PV-139 HP:0.80 CT:998.00 CIE:997.20 HP:0.70 CT:999.20 CIS:998.50 HP:0.90 CT:999.00 CIE:998.15 CIS:998.10 PV-142 Vel m/s:1.28 %PenT:3.58 Qlt/s:5.92 ØTub:6 Long:20.93 HP:0.70 CT:998.90 CIS:998.20 ESCALAHOR: ESCALAVER: PV-44 HP:1.00 Long:51.00 HP:1.40 CT:998.80 CT:998.70 CIE:997.85 CIE:997.30 CIS:997.80 HP:1.00 CT:997.40 CIE:996.40 PERFILDEPV-43 A PV-44 PERFILDEPV-140 A PV-139 Y PV-140APV-143 1:2,500 1:250 Long:51.00 PV-143 HP:0.95 CT:998.10 CIE:997.20 CIS:997.15 Velm/s:0.59 %PenT:0.98 Qlt/s:2.03 ØTub:6 PV-43.1 PV-43 1:1250 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 1:1250 1:125 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 17 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: INDICADA ESCALAVERTICAL: INDICADA 152 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV:30 TUBERÍADEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). Velm/s: CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: %PenT:1.15 ØTub:6 PV-109 HP: CIE: PV-122 PV-83 PV-125 PV-111 PV-66 %PenT:2.08 ØTub:6 %PenT:3.59 ØTub:6 %PenT:6.43 ØTub:6 PV-126 %PenT:2.27 ØTub:6 PV-127 PV-112 %PenT:1.67 ØTub:6 PV-82.1 %PenT:1.58 ØTub:6 %PenT:3.51 ØTub:6 PV-62 %PenT:6.32 ØTub:6 PV-61 PV-82 %PenT:1.15 ØTub:6 %PenT:1.05 ØTub:6 PV-128 PV-80 %PenT:4.57 ØTub:6 %PenT:1.43 ØTub:6 PV-65 PV-1 %PenT:1.03 ØTub:6 PV-81 PLANTADE: PV-127APV-122YPV-127APV-128 PLANTADE: PV-112APV-109 ESCALA: ESCALA: 1:1250 PLANTADE: PV-83APV-79 1:1250 ESCALA: 1:1250 PLANTADE: PV-62APV-1 ESCALA: Velm/s:0.76 %PenT:2.08 Qlt/s:1.94 ØTub:6 Long:24.00 PV-125 PV-109 PV-112 PV-111 HP:1.60 CT:1001.90 CIE:1000.35 CIS:1000.30 HP:1.65 CT:1001.40 CIE:999.75 Long:66.00 HP:0.70 CT:1002.50 CIS:1001.80 Velm/s:0.40 %PenT:2.27 Qlt/s:0.20 ØTub:6 Velm/s:0.55 %PenT:1.15 Qlt/s:1.22 ØTub:6 PERFILDEPV-112APV-109 ESCALAHOR: 1:1250 ESCALAVER: 1:125 HP:0.90 CT:999.00 CIE:998.15 CIS:998.10 HP:0.80 CT:999.40 CIE:998.65 CIS:998.60 HP:1.80 CT:997.60 CIE:995.80 Velm/s:0.98 %PenT:3.59 Qlt/s:2.31 ØTub:6 HP:0.70 CT:999.90 CIS:999.20 Long:38.00 Velm/s:0.65 %PenT:1.58 Qlt/s:1.58 ØTub:6 PERFILDEPV-127APV-122YPV-127APV-128 HP:0.80 CT:998.60 CIE:997.80 ESCALA: 1:1250 PV-83 Velm/s:0.64 %PenT:1.03 Velm/s:1.12 Qlt/s:2.51 %PenT:4.57 ØTub:6 Qlt/s:62.76 Long:19.47 ØTub:6 Long:22.99 PV-128 PV-122 Long:63.98 Long:47.99 PV-126 PV-127 Velm/s:0.97 %PenT:3.51 Qlt/s:2.35 ØTub:6 Long:39.92 PLANTADE: PV-66APV-65 1:1250 PV-79 Velm/s:0.64 %PenT:1.05 Qlt/s:2.35 ØTub:6 HP:3.00 CT:996.40 CIE:99340 PV-80 HP:0.70 CT:1001.60 CIS:1000.90 PV-82.1 PV-82 PV-81 HP:0.80 CT:998.75 CIE:998.00 CIS:997.95 HP:0.85 CT:995.90 CIE:995.10 Long:37.92 Long:45.85 HP:1.25 CIS:995.05 Velm/s:1.23 CT:996.10 HP:1.30 CIE:994.90 %PenT:6.32 CT:995.10 Qlt/s:2.56 CIS:994.85 CIE:993.85 ØTub:6 CIS:993.80 Long:45.85 Velm/s:1.17 %PenT:6.43 Qlt/s:2.15 ØTub:6 PERFILDEPV-83APV-79 ESCALAHOR: 1:1250 ESCALAVER: 1:125 ESCALAHOR: 1:1250 ESCALAVER: 1:125 Velm/s:0.75 %PenT:1.67 Qlt/s:2.35 ØTub:6 Long:48.00 Velm/s:0.69 %PenT:1.15 Qlt/s:2.76 ØTub:6 Long:25.99 PV-61 PV-1 HP:1.30 CT:999.40 CIE:998.10 HP:0.80 CT:999.20 CIE:998.45 CIS:998.40 HP:0.70 CT:999.90 CIS:999.20 PERFILDEPV-62APV-1 PV-66 PV-65 PV-62 HP:0.90 CT:999.80 CIE:998.90 Long:70.00 Velm/s:0.79 %PenT:1.43 Qlt/s:3.49 ØTub:6 HP:0.70 CT:1000.60 CIS:999.90 PERFILDEPV-66APV-65 ESCALAHOR: 1:1250 ESCALAVER: 1:125 ESCALAHOR: 1:1250 ESCALAVER: 1:125 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 18 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:1250 ESCALAVERTICAL: 1:125 153 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV:30 TUBERÍA DEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). PV-68 HP: CIE: Velm/s: %PenT:1.13 ØTub:6 CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: PV-72 PV-70 PV-67.1 %PenT:2.41 ØTub:6 %PenT:1.23 ØTub:6 PV-183 %PenT:0.64 ØTub:6 %PenT:2.53 ØTub:6 PV-67 %PenT:5.79 ØTub:6 %PenT:0.91 PV-185 ØTub:6 PV-190 PV-189 PV-184.1 %PenT:5.79 %PenT:3.13 ØTub:6 %PenT:0.77 ØTub:6 PV-184 PV-180 PV-71 PV-69 ØTub:6 PV-182 %PenT:10.72 ØTub:6 PV-195 %PenT:1.74 ØTub:6 PV-74 PV-157.1 %PenT:2.05 ØTub:6 PV-73 %PenT:1.63 ØTub:6 PLANTADE: PV-68 A PV-67 ESCALA: %PenT:4.08 ØTub:6 %PenT:6.36 ØTub:6 PV-157 1:1250 %PenT:4.52 ØTub:6 PLANTADE: PV-156 A PV-195 PLANTADE: PV-70 A PV-69 ESCALA: PV-67 HP:0.80 CT:1002.00 CIE:1001.20 PV-67.1 Velm/s:0.70 %PenT:1.13 Qlt/s:2.96 ØTub:6 Velm/s:0.77 %PenT:1.23 Qlt/s:3.85 ØTub:6 1:1250 PV-68 HP:0.70 CT:1003.10 HP:0.75 Long:52.99 CIS:1002.40 Long:52.99 CT:1002.55 CIE:1001.85 CIS:1001.80 PV-69 HP:0.80 CT:1004.00 CIE:1003.20 Velm/s:0.58 %PenT:0.64 Qlt/s:3.17 ØTub:6 Long:78.00 PLANTADE: PV-74 A PV-73 PLANTADE: PV-72 A PV-71 ESCALA: Velm/s:0.96 %PenT:2.53 Qlt/s:3.37 ØTub:6 Long:41.48 PV-70 HP:0.70 CT:1004.40 CIS:1003.70 ESCALA: 1:1250 Long:41.48 Velm/s:1.00 %PenT:2.41 Qlt/s:4.05 ØTub:6 1:2,500 1:1250 Velm/s:0.88 %PenT:3.13 Velm/s:0.95 %PenT:2.05 Qlt/s:4.25 ØTub:6 PV-72 PV-71.1 PV-71 HP:0.80 CT:1003.80 CIE:1000.300 ESCALA: PV-156 HP:0.70 CT:1005.70 CIS:1005.00 HP:0.75 CT:1004.75 CIE:1004.05 CIS:1004.00 PV-156 PV-74 PV-73 HP:0.85 CT:1002.80 CIE:1001.95 Long:60.99 HP:0.70 CT:1003.90 CIS:1003.20 PV-157 HP:3.45 Long:62.00 CT:991.70 CIE:988.25 Velm/s:0.95 %PenT:4.52 Qlt/s:1.64 ØTub:6 PV-157.1 .94 PV-180 QØlt/s:1 Tub:6 Long:63.90 HP:0.70 CT:993.40 HP:0.80 CIS:992.70 CT:992.65 HP:0.85 CIE:991.90 CT:991.90 CIS:991.85 CIE:991.10 Long:48.99 CIS:991.05 Long:48.99 Velm/s:0.65 Velm/s:0.68 %PenT:1.74 Qlt/s:1.38 %PenT:1.63 ØTub:6 Qlt/s:1.74 ØTub:6 PV-182 Velm/s:1.12 HP:0.80 CT:991.50 CIE:990.75 CIS:990.70 %PenT:6.36 Qlt/s:1.84 ØTub:6 Long:74.68 PV-183 Velm/s:1.13 %PenT:5.79 Qlt/s:2.15 ØTub:6 Long:43.20 PV-184 HP:0.85 CT:986.80 CIE:986.00 CIS:985.95 PV-184.1 HP:0.90 CT:985.20 Long:40.49 CIE:984.35 CIS:984.30 Velm/s:1.04 HP:0.95 %PenT:4.08 CT:982.75 Qlt/s:2.30 CIE:981.85 ØTub:6 CIS:981.80 PV-195 Velm/s:0.56 %PenT:0.77 Velm/s:0.61 Qlt/s:2.25 %PenT:0.91 ØTub:6 Qlt/s:2.51 ØTub:6 ESCALAHOR: ESCALAVER: PERFILDEPV-70 A PV-69 1:1250 1:125 ESCALAHOR: ESCALAVER: PERFILDEPV-72 A PV-71 1:1250 1:125 ESCALAHOR: ESCALAVER: ESCALAHOR: ESCALAVER: Velm/s:1.42 %PenT:10.72 Qlt/s:2.25 ØTub:6 Long:43.99 Long:38.92 HP:1.30 CT:980.20 CIE:979.20 CIS:978.90 HP:3.80 CT:982.40 CIE:97860 PERFILDEPV-156 A PV-195 PERFILDEPV-74 A PV-73 1:1250 1:125 Long:45.69 PV-185 PV-189 HP:1.00 Long:43.20 CT:980.30 Velm/s:1.11 CIE:979.35 %PenT:5.79 CIS:979.30 Qlt/s:2.05 ØTub:6 PERFILDEPV-68 A PV-67 HP:3.00 CT:986.50 CIS:983.50 PV-190 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 1:2,500 1:250 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 19 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: INDICADA ESCALAVERTICAL: INDICADA 154 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV-64 PV-104 %PenT:1.82 ØTub:6 PV-36 %PenT:1.57 ØTub:6 PV:30 TUBERÍADEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). %PenT:1.02 PV-33 ØTub:6 PV-105 PV-63 PLANTADE: PV-36APV-33 PLANTADE: PV-104 APV-105 ESCALA: 1:1250 ESCALA: PLANTADE: PV-64APV-63 ESCALA: HP: CIE: Velm/s: CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: 1:1250 ØTub: 1:1250 Velm/s:0.88 %PenT:1.02 Qlt/s:8.07 ØTub:6 Velm/s:1.00 %PenT:1.82 Qlt/s:5.89 ØTub:6 Velm/s:0.77 %PenT:1.57 Qlt/s:2.76 ØTub:6 PV-104 PV-64 PV-63 PV-105 HP:0.95 CT:999.40 CIE:998.45 HP:0.70 CT:1003.50 Long:38.47 HP:0.80 CIS:1002.80 CT:1002.90 CIE:1002.10 Long:54.00 PV-36 PV-33 HP:0.70 CT:1000.00 CIS:999.3 HP:0.95 CT:996.10 CIE:995.15 HP:0.80 CT:996.50 CIS:995.70 Long:54.00 %PenT:4.92 ØTub:6 PERFILDEPV-104APV-105 ESCALAHOR: ESCALAVER: PV-12.1 PV-12 PV-11 PV-123 %PenT:1.70 ØTub:6 PV-13 %PenT:10.80 ØTub:6 %PenT:3.91 ØTub:6 %PenT:1.49 ØTub:6 PV-115 PV-14 ESCALAHOR: ESCALAVER: ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 PV-129 1:1250 1:125 PLANTADE: PV-123 APV-129 PLANTADE: PV-11APV-15 ESCALA: PV-35 %PenT:4.41 ØTub:6 %PenT:1.76 ØTub:6 PV-34 %PenT:4.24 ØTub:6 PV-17 PV-41 PV-124 %PenT:5.07 ØTub:6 PV-12 PV-37 HP:0.80 CT:999.90 CIE:9999.15 CIS:999.10 1:1250 PLANTADE: PV-42APV-41 PLANTADE: PV-17APV-35 ESCALA: Velm/s:1.37 %PenT:4.24 Qlt/s:6.09 ØTub:6 Velm/s: %PenT: Qlt/s: ØTub:6 Velm/s: %PenT: Qlt/s: ØTub:6 Long:7.89 PV-17 PV-34 HP:0.80 CT:1001.20 CIS:1000.40 ESCALA: PV-35 Long:53.88 HP:0.90 CT:1000.90 CIE:1000.05 CIS:1000.00 1:1250 1:1250 HP:1.75 CT:1000.80 CIE:999.05 PV-122 Long:33.00 HP:1.80 CT:997.60 CIE:995.80 Velm/s:1.21 %PenT:3.91 Qlt/s:4.37 ØTub:6 Long:40.91 Velm/s:1.47 %PenT:4.41 Qlt/s:7.35 ØTub:6 PV-124 PV-42 HP:0.80 CT:998.00 CIS:997.20 HP:0.70 CT:1000.00 HP:0.80 CIS:999.30 CT:998.60 Long:33.98 CIE:997.80 Long:55.87 Velm/s:1.36 %PenT:5.10 Qlt/s:4.73 ØTub:6 Long:55.87 HP:0.70 CT:1001.40 CIS:1000.70 PV-12.1 Velm/s:1.43 %PenT:4.92 Qlt/s:5.79 ØTub:6 HP:1.00 CT:994.50 CIE:993.55 CIS:993.50 PV-123 Long:47.00 PV-129 HP:2.75 CT:996.80 CIE:994.10 CIS:994.05 HP:3.25 CT:996.60 CIE:993.35 PV-14 Long:30.93 PV-15 HP:1.05 CT:992.00 CIE:991.00 CIS:990.95 PV-41 PV-123.1 HP:2.15 CT:997.00 CIS:994.85 Long:23.61 Velm/s:1.90 %PenT:10.80 Qlt/s:5.99 ØTub:6 PV-13 HP:0.85 CT:997.20 CIE:996.40 CIS:996.35 1:1250 Velm/s:0.96 %PenT:1.49 Qlt/s:6.46 ØTub:6 Long:47.00 Velm/s:1.02 %PenT:1.70 Qlt/s:6.82 ØTub:6 PV-11 PLANTADE: PV-124 APV-122 ESCALA: ESCALA: 1:1250 PV-42 PV-122 PV-123.1 %PenT:3.39 ØTub:6 PERFILDEPV-36APV-33 PERFILDEPV-64 APV-63 1:1250 1:125 %PenT:5.10 ØTub:6 PERFILDEPV-123APV-129 HP:1.10 CT:991.00 CIE:989.90 ESCALAHOR: ESCALAVER: Velm/s:1.26 %PenT:3.39 Qlt/s:5.99 ØTub:6 1:1250 1:125 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: PERFILDEPV-17 APV-35 ESCALAHOR: ESCALAVER: PERFILDEPV-124APV-122 1:1250 1:125 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 PERFILDEPV-11 APV-15 PERFILDEPV-42 APV-41 ESCALAHOR: ESCALAVER: LUISFERNANDOTREJOGARCIA ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 1:1250 1:125 HOJANo: PLANTASPERFIL 20 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:1250 ESCALAVERTICAL: 1:125 155 PLANODE: ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. PV:30 TUBERÍA DEPVC NORMA3034,LAALTURADELOS POZOSESTADADAENMETROS ELDIÁMETRODELATUBERÍA ESDE6"(PULGADAS). HP: CIE: Velm/s: PV-57 CIS: %PenT: CT: Qlt/s: Long: ØTub: %PenT:1.15 ØTub:6 PV-57.1 %PenT:1.03 ØTub:6 PV-90 PV-89 %PenT:0.77 ØTub:6 %PenT:4.35 ØTub:6 PV-87 %PenT:1.80 ØTub:6 PV-58 PV-88 PV-86 %PenT:4.21 ØTub:6 %PenT:1.17 ØTub:6 PV-84 %PenT:4.79 ØTub:6 %PenT:5.59 ØTub:6 PV-84.1 PV-84.2 PV-86 PV-59 PLANTADE: PV-57 APV-59 ESCALA: %PenT:3.36 ØTub:6 1:1250 PLANTADE: PV-90 APV-86 ESCALA: 1:1250 PLANTADE: PV-86 APV-84 ESCALA: Velm/s:0.65 %PenT:0.77 Qlt/s:3.76 Long:65.00 %PenT:1.15 Long:65.00 HP:2.35 CT:993.40 CIS:991.05 Velm/s:0.74 Qlt/s:3.51 ØTub:6 Velm/s:1.18 Qlt/s:3.71 ØTub:6 PV-58 PV-57.1 PV-57 HP:2.35 CT:993.65 CIE:990.35 CIS:990.30 PV-59 %PenT:4.21 Long:55.87 ØTub:6 HP:4.10 CT:993.90 CIE:989.85 CIS:989.80 Velm/s:1.05 %PenT:1.80 Qlt/s:7.07 ØTub:6 HP:4.15 CT:991.60 CIE:987.45 PV-87 PV-86 HP:1.45 CT:1003.40 CIE:1001.95 PERFILDEPV-57 APV-59 ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 Velm/s:0.84 %PenT:1.17 Qlt/s:5.60 ØTub:6 Long:64.00 Velm/s:1.40 %PenT:4.35 Qlt/s:6.43 ØTub:6 Long:37.97 HP:1.20 CT:1003.60 CIE:1002.45 CIS:1002.40 PV-86 Velm/s:0.78 %PenT:1.03 Qlt/s:4.96 ØTub:6 PV-89 HP:0.85 CT:1004.00 CIE:1003.20 CIS:1003.15 HP:0.80 CT:1005.60 CIE:1004.85 CIS:1004.80 Velm/s:1.25 %PenT:4.79 Qlt/s:3.78 ØTub:6 Long:62.57 PV-90 PV-88 Long:25.00 1:1250 Long:68.00 HP:0.70 CT:1006.20 CIS:1005.50 Velm/s:1.15 %PenT:3.36 Qlt/s:4.46 ØTub:6 PV-84.1 PV-84.2 PV-84 HP:2.40 CT:996.50 CIE:994.10 HP:0.70 CT:1003.40 CIS:1002.70 HP:0.80 CT:1000.00 CIE:999.25 CIS:999.20 Long:62.57 HP:0.90 CT:998.00 CIE:997.15 CIS:997.10 Long:62.57 Velm/s:1.30 %PenT:5.59 Qlt/s:3.57 ØTub:6 PERFILDEPV-86 APV-84 PERFILDEPV-90 APV-86 ESCALAHOR: ESCALAVER: ESCALAHOR: ESCALAVER: 1:1250 1:125 1:1250 1:125 UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: PLANTASPERFIL 21 FECHA: 2005 ESCALAHORIZONTAL: 1:1250 ESCALAVERTICAL: 1:125 156 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: DetalleDePozosdeVisita 22 FECHA: 2005 - ESCALA: INDICADA 157 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: DetalleTipicoDePozodeVisita 23 FECHA: 2005 - ESCALA: INDICADA 158 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: HOJANo: DetalleDePozosdeVisita 24 FECHA: 2005 - ESCALA: INDICADA 159 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal. UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA CALCULOYDISEÑO: PLANODE: HOJANo: DetallesDeAcometidaDomiciliar LUISFERNANDOTREJOGARCIA 25 FECHA: 2005 - ESCALA: INDICADA 160 ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma: AlcaldeMunicipal. SECCIÓNA-A'DEPOZODEABSORCIÓN PLANTAFOSASEPTICA (2FOSASSEPTICASDE22mts^ 3=44mts^ 3 ESCALA: 1:25 PLANTADEPOZODEABSORCIÓN UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA MUNICIPALIDADDEJUTIAPA PROYECTO: DRENAJESANITARIO DIBUJO: LUISFERNANDOTREJOGARCIA SECCIÓNA-A" ESCALA: CALCULOYDISEÑO: 1:25 LUISFERNANDOTREJOGARCIA PLANODE: PLANODEFOSASÉPTICAY POZODEABSORCIÓN HOJANo: 26 FECHA: 2005 - ESCALA: 1:25 161 ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta SupervisorEPS Firma:AlcaldeMunicipal.