INFORME SOBRE LA IDONEIDAD ESTRUCTURAL DE FORJADO DE CUBIERTA DEL MAGIC TELESCOPE – CASA DE CONTROL, EN EL ROQUE DE LOS MUCHACHOS PARA APOYAR EL ALLSKY-DOME DE 2,30M DE DIÁMETRO, DE 650KG, INSTRUMENTO DE 150KG Y PLATAFORMA DE APOYO EN CASO DE SER NECESARIA. AUTOR DEL ENCARGO: INSTITUT DE FÍSICA D´ALTES - MAGIC TELESCOPE. ARQUITECTO: GABRIEL HENRIQUEZ PÉREZ SLP . SITUACIÓN: ROQUE DE LOS MUCHACHOS - GARAFÍA. FECHA: MAYO DE 2016 . 1.-AUTOR DEL ENCARGO. D. Ramón Miquel con NIF: 38499828J, en representación del Institut de Física d´Altes Energies (IFAE) con CIF-Q5856257J, y domicilio en Ed Cn-Campus UAB-Bellaterra-08193, tfno.: 931641654, fax: 935811938; Municipio Bellaterra, Provincia Barcelona; con fecha 20 de Abril de 2016. 2.-SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO. La instalación de ALLSKY-DOME de 2,3m, se pretende ejecutar sobre la cubierta del MAGIC TELESCOPE casa de Control, en el Observatorio del Roque de Los Muchachos, en la Villa de Garafía, isla de La Palma. 3.-OBJETO DEL ENCARGO. El objeto del informe es analizar la idoneidad estructural de forjado de cubierta del Magic Telescope - casa control, en el Roque de los Muchachos para apoyar el ALLSKY-DOME de 2,30m de 650kg, instrumento de 150KG y plataforma de apoyo en caso de ser necesaria.SUPERFICIE APROXIMADA 6.7 m² El informe, cuenta con el proyecto del edificio existente, sobre el que se pretende la actuación, con los antecedentes colegiales, siguientes: número de visado 57050 de 24 de Julio de 2007, del arquitecto D. José María Garrido Alberto. 3.1.- Características técnicas ALLSKY DOME: Según ficha técnica aportada por IFAE. ALLSKY-DOME DE 2,30m: 650kg Instrumento de telescopio: 150kg Plataforma de apoyo: 2,3m x 3,35m: 7,70 m² -1m2 hueco pie de telescopio : 6,7m2 4.-ANTECEDENTES. 4.1.-Proyecto original: El actual MAGIC TELESCOPE- Casa de Control, se construyó en base a : Proyecto: MAGIC TELESCOPE - CASA DE CONTROL. Promotor: INSTITUTO DE FISICA DE ALTAS ENERGÍAS (IFAE). Arquitecto: D.José María Garrido Albelo. Domicilio: Avenida de Canarias n-16.-384 Los Realejos.-S/C de Tenerife. Número de visado colegial demarcación de Tenerife- Gomera-Hierro: 57050 Fecha de visado: 24 de Julio 2002. La superficie total construida es de 204,40m2 y útil de 159,15m2 El presupuesto de ejecución material fue de 108.899,17 € La superficie ocupada por la edificación es de 408m2 Coordenadas: Longitud 17,7ª W Latitud 28,8 ªN Altitud 2.225m (s.n.m) Programa de necesidades. Planta baja: Garajes, Talleres, Salas, Oficio-cocina, Aseo. -Superficie construida: 159,45m² Planta Alta: Sala de trabajo, Dormitorio.44.- Superficie construida: 95m² 5.-SISTEMA CONSTRUCTIVO. 5.1.-CIMENTACIÓN. Se ha proyectado una losa de cimentación continúa. 5.2.-ESTRUCTURA (según memoria pag. 8) Muros de carga en fábrica de hormigón vibrado de 20 x 25 x 50, unidos con mortero de cemento y arena, sobre losa de cimentación, con pilares de hormigón armado de 20x 20 cm embebidos en la fábrica en esquinas y uniones con y zunchos en coronación para apoyo de forjados. Los forjados son unidireccionales, compuestos por viguetas semiresistentes de hormigón armado y capa de compresión de hormigón con armadura de reparto, aligerado mediante bloques de hormigón vibrado. La cubierta abovedada de la planta alta se proyecta en losa maciza de hormigón armada. 5.3.-CUBIERTA. 5.3.1.-Características generales. Estanquidad del recubrimiento para pendientes iguales o inferiores al 10% Resistencia presión y succión del viento. Juntas de dilatación y evacuación del agua sin interferencias. Refuerzos impermeabilización en los puntos de discontinuidad Protección de los materiales, de la agresión ambiental 5.3.2.-Características particulares. Azotea plana compuesta por faldón para formación de pendientes de atezado de picón volcánico y cemento, mortero de enrase, impermeabilización con lámina asfáltica autoprotegida, aislamiento térmico y tendido de árido del lugar. La cubierta abovedada de la planta alta se remata con capa de aislamiento térmico, membrana de mortero armada con malla galvanizada y capa exterior de impermeabilización compuesta por pintura de clorocaucho armada con malla de fibra. Sobre última mano se tenderá árido fino del lugar, a fin de obtener una mimetización de la cubierta. 6.-MEMORIA DE ESTRUCTURA. El proyecto se ha ejecutado según la memoria: 6.1.- NORMATIVA APLICABLE: - EHE-INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL - EF-96-INSTRUCCIÓN PARA EL PROYECTO Y LA EJECUCIÓN DE FORJADOS UNIDIRECCIONALES DE HORMIGÓN ARMADO Y PRETENSADO. - NBE-AE 88-ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN. - NORMA NCSE-94 DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE. 6.2.- CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO. Valores adoptados en Proyecto según informe geotécnico. COMPOSICIÓN: limos arenosos. PRESIÓN ADMISIBLE: 2 kg/cm2 ASIENTO ADMISIBLE: 50mm 6.3.-CARACTERÍSTICAS DE LA CIMENTACIÓN Se ha proyectado un sistema de cimentación superficial formado por placa continúa de hormigón armado. Se dispondrá una capa de hormigón de limpieza de 10cm de espesor para mejora y nivelación del terreno. 6.4.-CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA. Sistema estructural portante de muros de carga en fábrica resistente de bloques de hormigón vibrado, sobre los que apoyan forjados unidireccionales. 6.5.-FABRICA RESISTENTE La fábrica resistente se ejecutará con bloques huecos de hormigón vibrado de 20x20x50cm.El apoyo de los forjados sobre la fabrica se realizará mediante una correa de hormigón armado, de igual ancho que el espesor del muro, disponiéndose así mismo esta correa en coronación de aquellos muros de arriostramiento que no soporten forjados. En la base del muro se dispondrá un zócalo de hormigón armado, de altura no inferior a 30cm, dotado de barrera antihumedad. En las soluciones de esquina encuentro con otros muros se dispondrá una pilastra de hormigón armado embebida en la fábrica. Los huecos se formarán mediante dintel de hormigón armado. 6.6.-FORJADOS. Forjados unidireccionales de viguetas prefabricadas de hormigón armadas, con piezas de entrevigado aligerantes de hormigón vibrado, armaduras colocadas en obras en negativos de nervios y capa de compresión y hormigón vertido en obra en relleno de nervios y formación de losa superior (capa de compresión). Las deformaciones calculadas deberán cumplir las condiciones siguientes: La flecha total a plazo infinito no excederá del menor de los valores L/250 y L/500+1cm Para forjados que sustentan tabiques muy rígidos o muros de cerramiento de fábrica. La flecha activa no excederá al menor de los valores L/500 y L/ 1000+0,5cm. 6.7.-ZANCAS Y LOSAS DE HORMIGÓN. Las escaleras se formarán mediante losa-zanca de hormigón armado, maciza, hormigonada “in situ”. Las losas serán de hormigón armado, macizas y hormigonadas “in situ” 7.-ACCIONES PREVISTAS SOBRE LA ESTRUCTURA. 7.1.-ACCIONES GRAVITATORIAS (NBE-AE-88). Hemos tomada de la memoria del proyecto página 12, los datos referidos a la zona donde se pretende ubicar el ALLSKY-DOME-2,3m, es decir a la cubierta plana existente. Plantas de cubiertas Cargas peso propio: 300kg/m² Carga permanente: 205kg/m² Total: 505kg/m² Sobrecargas Uso: 150 kg/m² Nieve: 50kg/m² Total: 200kg/m² Cerramientos Muros de bloques huecos hormigón 20cm espesor: 250kg/m² 7.2.-ACCIÓN DEL VIENTO.(NBE-AE/88). Altura del edifico 0-10m Situación topográfica NORMAL. Presión Dinámica 50kg/m² Coeficiente eólico 0,80 Sobrecarga de viento 40kg/m².- S: 0,8 x 50kg/m2:40kg/m² 7.3.-ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS. Distancia entre juntas de dilatación: No es necesaria la interposición de juntas de dilatación. Acción térmica considerada: No se consideran Acción reológica considerada: No se consideran 7.4.-ACCIONES SISMICAS (NCSE-94): A) prescripciones de índole general: Clasificación de la construcción (Art.1.2.2): de Normal importancia. Aceleración sísmica básica (Ab)/ Coef. Contribución (k) (Art.2.1): Aceleración sísmica de cálculo (ac) (Art.2.2): Ab/G: 0,04g/K:1,00 Ac. 0,0464 menor que 0,06g Al no ser obligatoria la aplicación de la norma, no se procede al cálculo de la estructura para acciones sísmicas. B) Se procede al zunchado de toda la estructura en ambos sentidos, tanto en cimientos como forjados. Se proyecta con disposición simétrica de masas. 7.5.-CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES. Cementos: tipo: CEM II/ A-P 32,5R, CEM IV /A 32,5R Denominación: HA-25/P/20/IIIa, HA-25/P/40/IIIa Resistencia característica 25 N/mm2, 250 kg/cm2. Consistencia Plástica Asiento con de Abrams 3-5cm, +1cm. Tamaño máx árido: pilares, vigas, forjados 20m y Zapatas 40mm AMBIENTE IIIa Contenido mínimo de cemento /m3 hormigón: 300kg/m³ Relación max agua/cemento: 0,50 Recubrimiento mínimo: general-35mm Prefabricados y láminas: 30mm Dosificación Grava Arena Cemento Agua 1 1290kg 645kg 300kg 180l 2 1400kg 700kg 300kg 140l ACEROS Elementos Designación Límite elástico (fy) Barras corrugadas B 400S mayor o igual a 400N/mm2 Mallas electrosoldadas B 500T mayor o igual 500N/mm2 8.-FABRICA RESISTENTE Resistencia de cálculo a compresión Bloque-resistencia a compresión: 60kg/m² Mortero: Tipo: M-40 b Resistencia compresión: 40kg/cm² Dosificación: 1/6 Consistencia con de Abrams: 12 cm Dinteles/correas/Pilastras: Hormigón: H-175 Acero: -400N NIVELES DE CONTROL Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD. (EHE Cap IV). Persistente o Transitoria Hormigón: 1,5, Acero: 1,15 CONTROL DE MATERIALES Hormigón: probetas Aceros: probetas 9.- CONTROL DE EJECUCIÓN NIVEL Coeficiente de mayoración de acciones Acción permanente: 1,5 Acción Permanente de valor no constante: 1,6 Acción variable: 1,6 10.-CÁLCULO. El cálculo de la estructura se ha realizado mediante el programa de CYPECAD Espacial, de Cype ingenieros. 11.-PLANOS ESTADO ACTUAL Y PROPUESTA DE INTERVENCIÓN . (En rojo Zona de Actuación) Ilustración 1. Planta Baja actual - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 2. Planta Baja actual - Zona en rojo zona de actuación. Detalle Leyenda de la imagen: 1. Hueco a realizar en el forjado superior de la cubierta, para la instalación del pie del Telescopio e instrumento, independiente de la estructura existente. También la cimentación del pie del telescopio debe ser independiente, de la cimentación del edificio existente. 2. Ámbito zona de carga, de nueva losa de hormigón armado proyectada para el apoyo de la cúpula ALLSKY-DOME 2,3m de espesor 20 cm y peso 3,35m x 2.30m x 0.20m x 2.500KG/m³= 3.852,50 kg. A los que hay que deducir el peso del hueco central 1m x 1m x 0,20m x 2.500KG/m³= 500kg. Resultado 3.852,50 - 500= 3.352,50 kg, si lo repartimos como carga uniforme, sobre una superficie de 3,35m x 2.30m= 7,70 m² Luego 3.352,50 kg / (7,70-1) m²= 500,37kg/m². Carga lineal sobre el muro de carga 500,37Kg/m² x1,67m= 835,63kg/ml. Carga lineal mayorada 1,6 igual 1336,99 kg/ml. Ilustración 3. Planta Alta actual - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 4. Planta Alta de Cubierta - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 5. Alzados Actuales - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 6. Alzados Actuales - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 7. Secciones Actuales - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 8. Esquema de cimentación actual - Zona en rojo zona de actuación. Ilustración 9. Esquema de Estructura Actual - Zona en rojo zona de actuación. 12.-CUMPLIMIENTO CTE.CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN. PROYECTO DE INSTALACIÓN DEL ALLSKY-DOME 2,3M SOBRE CUBIERTA DEL EDIFICIO EXISTENTE, DEL MAGIC TELESCOPE. Para la posible ubicación del telescopio hemos diseñado las siguientes alternativas: A) Sobre la cubierta plana directamente apoyado en el forjado, mediante losa de HA de 20cm, dejando hueco para el pie del telescopio e instrumento. Esta solución requiere recalcular el forjado de vigueta y bovedilla actualmente ejecutado, con la nueva sobrecarga de uso y cargas permanentes: 1- Peso cúpula: 650kg. 2- Peso instrumento.150kg.-No contribuye a la sobrecarga puesto que es independiente, pero hay que reformar la cimentación. 3- Peso losa: 2,3 x 3,35 x 0,2 x 2500kg/m³: 3852,5 kg Hay que deducir el hueco central para el paso del pie del telescopio 1 x 1 x 0,2 x 2500kg/m²: 500kg Luego: 3852,5 kg-500kg: 3352,5kg, que si los repartimos uniformemente sobre el forjado con una superficie de 2,3 x 3,35- 1x 1: 6,70 m2 de carga nueva, sobre una zona puntual del forjado: 3352,5kg/ 6,70m²: 500 kg/m² 4.- Luego si añadimos el peso de la cúpula 650kg+3352,5kg: 4002,5kg de forma puntual. Pero la realidad constructiva es una carga repartida: 500kg/m² + 650kg/6,70m²: 97 kg/m2 Total: 597 kg/m² en una zona puntual del forjado. Esta carga de 597 kg/m² es mayor que los 200 kg/m² de sobrecarga del proyecto (150kg/m2 uso+50kg/m2 nieve).- NO CUMPLE. Esta solución, además lleva un refuerzo en el centro del forjado con brochales, para el pie del telescopio, independiente estructuralmente del resto de estructura. La carga de la losa proyectada descansa sobre el forjado y a su vez sobre las dos paredes de carga de bloque, que habría que recrecer. La sobrecarga de nieve estimada en el proyecto original es de 50kg/m², según la norma AE-88, pero al menos la realidad del Roque deberíamos estimar 150 kg/m². Si esto es así sería 597 kg/m² + 100kg/m²(150kg-50kg): 697kg/m² de sobrecarga nueva que supera la sobrecarga de uso de 200kg/m²del proyecto original (aunque la carga de la cubierta es 300kg/m2 de peso propio y 205kg/m2 de carga permanente).Podríamos suponer que estos 205kg/m2 de carga permanente se pueden contemplar para soportar la nueva sobrecarga de 697kg/m2; pero aún así los 697kg/m2 es mayor que los 205kg/m2carga permanente +200kg/m2 sobrecarga de uso del proyecto original. Respecto al viento, la cúpula según memoria de instalación del ALLSKY-Dome 2,3m, está diseñada para vientos de 250km/hora, estando anclada mediante perfiles de acero a la losa base HA., apoyada directamente al terreno. La solución de apoyar la losa sobre el forjado, hace que el volumen total expuesto al viento sea mayor, y por tanto sus acciones del viento aumentan, y provocarían acciones horizontales y de succión sobre los anclajes a la losa, superiores a los 40kg/m2 originales según memoria de proyecto arquitectónico del edificio existente, aunque constructivamente se pueden resolver. Por tanto descartamos esta solución : no cumple a carga y desaconsejable a viento. La otra variante A1 sería apoyar directamente sobre los muros portantes de carga y no sobre el forjado. Esta sería viable, dimensionando la losa, y dejando una cámara de aire con el forjado actual, para evitar anclajes o solapes que pudieran dañar la impermeabilización, pero descabezando los muros para anclar y apoyar la nueva losa. Si analizamos la carga lineal sobre los muros tendríamos q: Q-697kg/m² nueva sobrecarga + 705kg/m² concarga y sobrecarga original: 1402kg/m2 x 1,67m: 2341 kg/ml O lo que es lo mismo: 2341 kg/ 100 cm x 20 cm: 1,17kg/cm²de carga, menor que la resistencia de los 40kg/cm² del bloque hueco hormigón vibrado de 20cm. CUMPLE. Constructivamente es aconsejable que estos muros de carga, según planos vemos que tienen pilaretes de HA con vinculación a los muros, aparecen dos, uno en cada pared, sería conveniente al menos dos más uno en cada pared , pero para no romper los muros actuales; introduciendo dos pilaretes, se propone poner cuatro pilares exentos nuevos de 25x25 adosados a la paredes, y estos soportan la losa del ALLSKY-Dome, transmitiendo directamente la carga a la losa de cimentación sin perjuicio que se pueda apoyar en los muros también, así los esfuerzos horizontales y de succión de la cúpula con el viento quedaría mejor arriostrados, y vinculados a una estructura independiente. Respecto a la carga lineal transmitida a la losa de cimentación en el borde, la losa es de h: 35cm con vigas de resalte en los bordes.- Le viene ahora una carga de 2,34 Tn/ml.-CUMPLE, a comprobar según análisis cualitativo, con el programa Cypecad. Se adjunta B) Otra alternativa sería con estructura metálica, si es viable la anterior, ésta con más razón; es menos peso. Pudiéndose aliviar la carga, utilizando un sistema de perfiles metálicos separados 1m, sobre el que apoya la cúpula y su estructura metálica. El hueco para el instrumento también habría que hacerlo. Las dos soluciones Ay B, son viables técnicamente, pero supone un costo económico, más barata la segunda. Aunque procedimentalmente, para ambas hay que tramitar una calificación territorial. C) Lo que hace en conclusión, quizás una tercera alternativa, donde el telescopio se instala directamente en el suelo, aunque también lleve una calificación territorial, pero es más barata económicamente, que las dos primeras al no existir obras de refuerzo y acondicionamiento sobre el edificio existente. 13. DB-SE Seguridad Estructural CTE. La idoneidad estructural del forjado de cubierta y la estructura portante del actual edificio, para soportar la sobrecarga nueva, debido a la instalación pretendida, se ha procedido a analizar y describir la estructura, según el proyecto ejecutado, para poder proceder a la evaluación estructural según el DB-SE Seguridad Estructural, Anejo D Evaluación estructural de edificios existentes . Primero se han aplicado los criterios básicos de dicho Anejo D, mediante un ANÁLISIS CUANTITATIVO: antes expuesto (información, ensayos, estimaciones..); y también mediante ANÁLISIS CUALITATIVO, utilizando el programa informático CYPECAD 2016, adaptado al CTE., que a continuación detallamos: ANÁLISIS CUALITATIVO apartado D.6 Evaluación cualitativa : Utilizando CYPECAD 2016 Hemos analizado la variante creemos, más eficaz técnicamente, considerando la Alternativa A1, variante losa maciza de HA., apoyada en cuatro pilares. Se adjunta cálculo. Ejecución de una losa de hormigón armado independiente Se propone la ejecución de una losa maciza de hormigón armado de 20 cm de canto, sobre la que descansa la cúpula ALLSKY-DOME más el instrumento de observación dejando hueco para el pie del telescopio, apoyada en cuatro pilares de 25x25 cm2 (armados con 4d12+ed8/15) independientes de la estructura actual anclados a la losa de cimentación existente de 35 cm de canto. Para ello se realizarán cuatro huecos en el forjado de cubierta actual que permitan la ejecución de los mismos. Con esta propuesta se consigue simplificar la ejecución de la misma. Se ha tenido en cuenta la posibilidad de existencia de una sobrecarga de 100 kg/ m2, como acceso al espacio de la cúpula para su mantenimiento y, al mismo tiempo, una carga permanente de 250 kg/m2. El resultado de multiplicar el total de dichas cargas por la superficie neta de apoyo da como resultado un total de cargas gravitatorias de (2.3 x 3.351m2): 6,7 m2 * 0.35 Tn/m2 = 2,35 ton = 2350 kg +peso propio de la losa HA 2,3x 3,35 x 0,2 x 2500kg/m2 (el programa lo considera automáticamente) luego serían : 2350kg+2500kg.En total: 4850 kg. Si añadimos el peso de la cúpula 650kg, nos darían 5500 kg, y sumando el peso del instrumento 150 kg si el pie lo apoyamos en la losa existente, la carga que llega a la losa serían unos 5650 kg. Hemos redondeado para el cálculo a unos 8400kg y, por tanto, muy del lado de la seguridad. Se ha modelizado el edificio existente completo teniendo en cuenta las condiciones de la ampliación según la alternativa indicada y se han calculado bajo la situación pésima de cargas gravitatorias, viento y sismo los siguientes valores: • Tensiones en el terreno bajo la losa de cimentación Se comprueba en la gráfica que la tensión sobre el terreno en la hipótesis pésima no supera el valor 0.29 kg/cm2, inferior al que se estimó como tensión admisible en el proyecto original de 2 kg/cm2. (La tensión máxima en la hipótesis pésima de esta alternativa es casi diez veces menor a la admisible). • Cuantías de acero en la losa de cimentación Se comprueba que la cuantía de acero existente en la losa de cimentación es suficiente para el anclaje de los cuatro pilares de 25x25 cm2 que soportan la losa y la cúpula ALLSKY-DOME más el instrumento de observación según la alternativa indicada. El armado base actual es de 1 diámetro de 12 cada 25 cm (superior e inferiormente) y el armado necesario – por cuantía mínima – es de 1 diámetro de 12 cada 30 cm. Por lo tanto, la armadura existente es suficiente. No es necesario colocar armadura de punzonamiento en el arranque de los pilares. • Desplazamientos verticales en la losa de cimentación En los resultados gráficos que indican los desplazamientos verticales se observa que los mismos tienen un valor muy pequeño, del orden de 0,2 mm , es decir, los asientos de la losa en la hipótesis pésima son, en cualquier caso, menores que 1 milímetro. • Desplazamientos verticales en la losa de apoyo de la cúpula En los resultados gráficos que indican los desplazamientos verticales se observa que los mismos tienen un valor muy pequeño, del orden de 0,4 mm , es decir, teniendo en cuenta cargas superiores a las reales , las deformaciones son menores que 1 milímetro. En el documento ANEXO se adjunta la memoria de cálculo correspondiente a esta propuesta. ANEXO ÍNDICE 1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA 25 2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA 25 3.- NORMAS CONSIDERADAS 25 4.- ACCIONES CONSIDERADAS 25 4.1.- Gravitatorias 25 4.2.- Viento 25 4.3.- Sismo 4.3.1.- Datos generales de sismo 26 26 4.4.- Hipótesis de carga 27 4.5.- Empujes en muros 28 4.6.- Listado de cargas 28 5.- ESTADOS LÍMITE 28 6.- SITUACIONES DE PROYECTO 28 6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γγ) y coeficientes de combinación (ψ ψ) 29 6.2.- Combinaciones 30 7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS 33 8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS 33 8.1.- Pilares 33 8.2.- Muros 34 9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA 39 10.- LISTADO DE PAÑOS 39 11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 39 12.- MATERIALES UTILIZADOS 39 12.1.- Hormigones 12.2.- Aceros por elemento y posición 40 40 12.2.1.- Aceros en barras 40 12.2.2.- Aceros en perfiles 40 12.3.- Muros de fábrica 40 1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2016 Número de licencia: 114142 2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: MAGIC TELESCOPE Clave: MAGIC TELESCOPE 3.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-98 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Forjados de viguetas: EFHE 4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias S.C.U (t/m²) Cargas muertas (t/m²) Forjado 2 0.10 0.25 Forjado 1 0.10 0.25 Cimentación 0.20 0.25 Planta 4.2.- Viento CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: C Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: qe = qb · ce · cp Donde: qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D. ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 25 Viento X Viento Y qb esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión) (t/m²) 0.053 0.17 0.70 -0.30 0.17 0.70 -0.30 Ce (Coef. exposición) Viento X (t/m²) Viento Y (t/m²) Forjado 2 2.18 0.115 0.115 Forjado 1 2.09 0.111 0.111 Presión estática Planta Anchos de banda Plantas Ancho de banda Y (m) Ancho de banda X (m) 20.00 20.00 En todas las plantas Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 1.50 Coeficientes de Cargas +X: 1.00 -X:1.00 +Y: 1.00 -Y:1.00 Cargas de viento Viento X (t) Viento Y (t) Forjado 2 0.577 0.577 Forjado 1 3.885 3.885 Planta Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio. 4.3.- Sismo Norma utilizada: NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2) 4.3.1.- Datos generales de sismo GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 26 Caracterización del emplazamiento ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g K : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II Sistema estructural Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja Ω: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) Ω : 5.00 % Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal Parámetros de cálculo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma Fracción de sobrecarga de uso : 0.50 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50 Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 1.50 Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Proyección en planta de la obra 4.4.- Hipótesis de carga Automáticas Peso propio Cargas muertas Sobrecarga de uso Sismo X Sismo Y Viento +X exc.+ Viento +X exc.Viento -X exc.+ Viento -X exc.Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 27 4.5.- Empujes en muros 4.6.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en t, t/m y t/m²) Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas 0 Cargas muertas Lineal 2.50 ( 9.20, 6.14) ( 9.20, 7.04) 1 Cargas muertas Lineal 2.50 ( 3.98, 5.91) ( 3.98, 8.01) Cargas muertas Lineal 2.00 ( 14.41, 9.55) ( 15.32, 9.42) Cargas muertas Lineal 2.00 ( 15.53, 9.27) ( 16.37, 8.84) Cargas muertas Lineal 2.00 ( 14.02, 9.42) ( 13.57, 8.66) Cargas muertas Lineal 2.00 ( 13.50, 8.40) ( 13.72, 7.30) Cargas muertas Lineal 2.00 ( 13.94, 7.04) ( 14.95, 6.73) Cargas muertas Lineal 2.00 ( 15.40, 6.79) ( 15.97, 6.95) 5.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón EHE E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Control de la ejecución: Normal Tensiones sobre el terreno Desplazamientos Acciones características 6.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Situaciones persistentes o transitorias - Con coeficientes de combinación ∑γ Gj j ≥1 Gkj + γ PPk + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki i >1 - Sin coeficientes de combinación ∑γ Gj j ≥1 Gkj + γPPk + ∑ γ QiQki i≥1 - Situaciones sísmicas - Con coeficientes de combinación ∑γ Gj j ≥1 Gkj + γ PPk + γ AE A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki i ≥1 - Sin coeficientes de combinación ∑γ j ≥1 Gj Gkj + γPPk + γ AE A E + ∑ γ QiQki i ≥1 - Donde: Gk Acción permanente Pk Acción de pretensado Qk Acción variable AE Acción sísmica GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 28 γG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes γP Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento γAE Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento 6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γγ) y coeficientes de combinación (ψ ψ) Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-98 E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-98 Persistente o transitoria con una sola acción variable (Q) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) 1.000 1.500 - - Sobrecarga (Q) 0.000 1.600 1.000 0.000 Viento (Q) 0.000 1.600 1.000 0.000 Persistente o transitoria con dos o más acciones variables (Q) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) 1.000 1.500 - - Sobrecarga (Q) 0.000 1.600 0.900 0.900 Viento (Q) 0.000 1.600 0.900 0.900 Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) 1.000 1.000 - - Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 0.800 0.800 Viento (Q) 0.000 1.000 0.000 0.000 Sismo (E) -1.000 1.000 1.000 0.300(1) Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. Tensiones sobre el terreno Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 29 Carga permanente (G) Favorable Desfavorable 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 Viento (Q) 0.000 1.000 Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 -1.000 1.000 Viento (Q) Sismo (E) Desplazamientos Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 Viento (Q) 0.000 1.000 Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 -1.000 1.000 Viento (Q) Sismo (E) 6.2.- Combinaciones Nombres de las hipótesis PP Peso propio CM Cargas muertas Qa Sobrecarga de uso V(+X exc.+) Viento +X exc.+ V(+X exc.-) Viento +X exc.V(-X exc.+) Viento -X exc.+ V(-X exc.-) Viento -X exc.- V(+Y exc.+) Viento +Y exc.+ V(+Y exc.-) Viento +Y exc.V(-Y exc.+) Viento -Y exc.+ V(-Y exc.-) Viento -Y exc.- SX Sismo X SY Sismo Y GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 30 E.L.U. de rotura. Hormigón E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Comb . PP CM Qa V(+X exc.+) V(+X exc.) V(-X exc.+) V(-X exc.) V(+Y exc.+) V(+Y exc.) V(-Y exc.+) V(-Y exc.) 1 1.00 1.00 0 0 2 1.50 1.50 0 0 3 1.00 1.00 1.60 0 0 0 4 1.50 1.50 1.60 0 0 0 5 1.00 1.00 0 0 1.600 6 1.50 1.50 0 0 1.600 7 1.00 1.00 0 0 1.600 8 1.50 1.50 0 0 1.600 9 1.00 1.00 0 0 1.600 10 1.50 1.50 0 0 1.600 11 1.00 1.00 0 0 1.600 12 1.50 1.50 0 0 1.600 13 1.00 1.00 0 0 1.600 14 1.50 1.50 0 0 1.600 15 1.00 1.00 0 0 1.600 16 1.50 1.50 0 0 1.600 17 1.00 1.00 0 0 1.600 18 1.50 1.50 0 0 1.600 19 1.00 1.00 0 0 1.600 20 1.50 1.50 0 0 1.600 21 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 22 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 23 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 24 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 25 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 26 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 27 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 28 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 29 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 30 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 31 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 32 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 33 1.00 1.00 1.44 0 0 0 SX SY 1.440 GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 31 Comb . PP CM Qa V(+X exc.+) V(+X exc.) V(-X exc.+) V(-X exc.) V(+Y exc.+) V(+Y exc.) V(-Y exc.+) V(-Y exc.) SX SY 34 1.50 1.50 1.44 0 0 0 35 1.00 1.00 1.44 0 0 0 1.440 36 1.50 1.50 1.44 0 0 0 1.440 37 1.00 1.00 0 0 0.300 1.000 38 1.00 1.00 0.80 0 0 0 0.300 1.000 39 1.00 1.00 0 0 0.300 1.000 40 1.00 1.00 0.80 0 0 0 0.300 1.000 41 1.00 1.00 0 0 1.000 0.300 42 1.00 1.00 0.80 0 0 0 1.000 0.300 43 1.00 1.00 0 0 0.300 1.000 44 1.00 1.00 0.80 0 0 0 0.300 1.000 45 1.00 1.00 0 0 0.300 1.000 46 1.00 1.00 0.80 0 0 0 0.300 1.000 47 1.00 1.00 0 0 1.000 0.300 48 1.00 1.00 0.80 0 0 0 1.000 0.300 49 1.00 1.00 0 0 1.000 0.300 50 1.00 1.00 0.80 0 0 0 1.000 0.300 51 1.00 1.00 0 0 1.000 0.300 52 1.00 1.00 0.80 0 0 0 1.000 0.300 SX SY 1.440 Tensiones sobre el terreno Desplazamientos Comb . PP CM Qa V(+X exc.+) V(+X exc.) V(-X exc.+) V(-X exc.) V(+Y exc.+) 1 1.00 1.00 0 0 2 1.00 1.00 1.00 0 0 0 3 1.00 1.00 0 0 1.000 4 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 5 1.00 1.00 0 0 1.000 6 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 7 1.00 1.00 0 0 1.000 8 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 9 1.00 1.00 0 0 1.000 10 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 11 1.00 1.00 0 0 1.000 12 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 V(+Y exc.) V(-Y exc.+) V(-Y exc.) GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 32 Comb . PP CM Qa V(+X exc.+) V(+X exc.) V(-X exc.+) V(-X exc.) V(+Y exc.+) V(+Y exc.) V(-Y exc.+) V(-Y exc.) SX SY 13 1.00 1.00 0 0 1.000 14 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 15 1.00 1.00 0 0 1.000 16 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 17 1.00 1.00 0 0 1.000 18 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 19 1.00 1.00 0 0 1.000 20 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 21 1.00 1.00 0 0 1.000 22 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 23 1.00 1.00 0 0 1.000 24 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 25 1.00 1.00 0 0 1.000 26 1.00 1.00 1.00 0 0 0 1.000 7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 2 Forjado 2 2 Forjado 2 0.50 3.50 1 Forjado 1 1 Forjado 1 3.00 3.00 0 Cimentación 0.00 8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS 8.1.- Pilares GI: grupo inicial GF: grupo final Ang: ángulo del pilar en grados sexagesimales Datos de los pilares Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo 25 ( 13.58, 14.02) 0-2 Sin vinculación exterior 60.0 Mitad superior 26 ( 15.22, 12.97) 0-2 Sin vinculación exterior 60.0 27 ( 15.01, 16.21) 0-2 Sin vinculación exterior 60.0 Mitad derecha 28 ( 16.64, 15.18) 0-2 Sin vinculación exterior 60.0 Mitad derecha P1 ( 1.88, 2.21) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. der. P2 ( 1.88, 4.96) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P3 ( 1.88, 7.91) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P4 ( 3.88, 7.91) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. izq. P5 ( 6.75, 7.91) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P6 ( 9.07, 7.91) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. Centro GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 33 Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo P7 ( 10.88, 7.91) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P8 ( 4.08, 5.81) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P9 ( 7.47, 5.81) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P10 ( 10.88, 5.81) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P11 ( 4.08, 2.01) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P12 ( 7.47, 2.01) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P13 ( 10.88, 2.01) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. der. P14 ( 10.68, 1.53) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. inf. izq. P15 ( 15.88, 1.71) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. izq. P16 ( 15.88, 7.05) 0-1 Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. izq. P17 ( 16.25, 8.15) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. izq. P18 ( 13.13, 10.34) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der. P19 ( 10.08, 12.25) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der. P20 ( 11.75, 14.92) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der. P21 ( 13.41, 17.59) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der. P22 ( 19.69, 13.67) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. der. P23 ( 16.64, 15.58) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. der. P24 ( 14.86, 12.73) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. izq. P25 ( 18.03, 10.99) 0-1 Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. der. 8.2.- Muros - Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas. - Las dimensiones están expresadas en metros. Referenci a Tipo muro GIGF Datos geométricos del muro Vértices Inicial Final Plant Dimensiones a Izquierda+Derecha=Tot al M7 Muro de fábrica 0-1 ( 1.78, 8.01) ( 3.98, 8.01) 1 0.1+0.1=0.2 M8 Muro de fábrica 0-1 ( 3.98, 8.01) ( 6.64, 8.01) 1 0.1+0.1=0.2 M9 Muro de fábrica 0-1 ( 6.64, 8.01) ( 8.97, 8.01) 1 0.1+0.1=0.2 M10 Muro de fábrica 0-1 ( 8.97, 8.01) ( 10.78, 8.01) 1 0.1+0.1=0.2 M11 Muro de fábrica 0-1 ( 1.78, 2.11) ( 1.78, 5.06) 1 0.1+0.1=0.2 M12 Muro de fábrica 0-1 ( 1.78, 5.06) ( 1.78, 8.01) 1 0.1+0.1=0.2 M13 Muro de fábrica 0-1 ( 1.78, 2.11) ( 3.98, 2.11) 1 0.1+0.1=0.2 M14 Muro de fábrica 0-1 ( 3.98, 2.11) ( 7.37, 2.11) 1 0.1+0.1=0.2 M15 Muro de fábrica 0-1 ( 7.37, 2.11) ( 10.78, 2.11) 1 0.1+0.1=0.2 M16 Muro de fábrica 0-1 ( 10.78, 1.64) ( 10.78, 2.11) 1 0.1+0.1=0.2 M17 Muro de fábrica 0-1 ( 10.78, 1.64) ( 15.98, 1.61) 1 0.1+0.1=0.2 GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 34 Referenci a Tipo muro GIGF Vértices Inicial Final Plant Dimensiones a Izquierda+Derecha=Tot al M18 Muro de fábrica 0-1 ( 15.98, 1.61) ( 15.98, 6.95) 1 0.1+0.1=0.2 M19 Muro de fábrica 0-1 ( 16.21, 8.29) ( 17.89, 10.96) 1 0.1+0.1=0.2 M20 Muro de fábrica 0-1 ( 17.89, 10.96) ( 19.56, 13.63) 1 0.1+0.1=0.2 M21 Muro de fábrica 0-1 ( 13.45, 17.45) ( 14.85, 16.58) 1 0.1+0.1=0.2 M22 Muro de fábrica 0-1 ( 16.50, 15.54) ( 19.56, 13.63) 1 0.1+0.1=0.2 M23 Muro de fábrica 0-1 ( 10.12, 12.11) ( 11.78, 14.78) 1 0.1+0.1=0.2 M24 Muro de fábrica 0-1 ( 11.78, 14.78) ( 13.45, 17.45) 1 0.1+0.1=0.2 M25 Muro de fábrica 0-1 ( 10.12, 12.11) ( 13.17, 10.20) 1 0.1+0.1=0.2 M26 Muro de fábrica 0-1 ( 13.17, 10.20) ( 16.21, 8.29) 1 0.1+0.1=0.2 M27 Muro de fábrica 0-1 ( 10.78, 2.11) ( 10.78, 5.91) 1 0.1+0.1=0.2 M28 Muro de fábrica 0-1 ( 10.78, 5.91) ( 10.78, 8.01) 1 0.1+0.1=0.2 M29 Muro de fábrica 0-1 ( 15.98, 6.95) ( 15.98, 8.26) 1 0.1+0.1=0.2 M30 Muro de fábrica 0-1 ( 9.30, 10.19) ( 10.12, 12.11) 1 0.1+0.1=0.2 M31 Muro de fábrica 0-1 ( 8.97, 8.01) ( 9.30, 10.19) 1 0.1+0.1=0.2 M32 Muro de fábrica 0-1 ( 10.78, 8.01) ( 11.01, 9.55) 1 0.1+0.1=0.2 M33 Muro de fábrica 0-1 ( 11.01, 9.55) ( 11.76, 11.08) 1 0.1+0.1=0.2 M34 Muro de fábrica 0-1 ( 3.98, 5.91) ( 7.37, 5.91) 1 0.1+0.1=0.2 M35 Muro de fábrica 0-1 ( 7.37, 5.91) ( 10.78, 5.91) 1 0.1+0.1=0.2 M36 Muro de fábrica 0-1 ( 3.98, 2.11) ( 3.98, 5.91) 1 0.1+0.1=0.2 M37 Muro de fábrica 0-1 ( 11.78, 14.78) ( 14.83, 12.87) 1 0.1+0.1=0.2 M38 Muro de fábrica 0-1 ( 14.83, 12.87) ( 17.89, 10.96) 1 0.1+0.1=0.2 M39 Muro de fábrica 0-1 ( 10.78, 7.25) ( 15.98, 7.25) 1 0.1+0.1=0.2 M40 Muro de fábrica 0-1 Referencia M7 ( 14.85, 16.58) ( 16.50, 1 15.54) Empujes y zapata del muro Empujes Zapata del muro Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes 0.1+0.1=0.2 Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 35 Referencia Empujes Zapata del muro M8 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M9 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M10 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M11 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M12 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M13 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M14 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M15 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M16 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M17 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 36 Referencia Empujes Zapata del muro M18 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M19 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M20 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M21 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M22 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M23 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M24 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M25 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M26 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M27 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 37 Referencia Empujes Zapata del muro M28 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M29 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M30 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M31 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M32 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M33 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M34 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M35 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M36 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M37 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 38 Referencia Empujes Zapata del muro M38 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M39 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ M40 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: 0.200 x 0.350 Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³ 9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA Pilar P1, P2, P3, P4, P6, P7, P8, P9, P11, P12, P13, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P23, P24, P25 Planta P5, P10, P14, P18, P22, Dimensiones Coeficiente de empotramiento Coeficiente de pandeo Coeficiente de rigidez axil (cm) Cabeza Pie X Y 1 25, 26, 27, 28 20x20 0.30 1.00 1.00 1.00 2.00 2 25x25 0.30 1.00 1.00 1.00 2.00 1 25x25 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 10.- LISTADO DE PAÑOS Tipos de forjados considerados Nombre 25+5 Descripción FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN Canto de bovedilla: 25 cm Espesor capa compresión: 5 cm Intereje: 72 cm Bovedilla: De hormigón Ancho del nervio: 12 cm Volumen de hormigón: 0.106 m³/m² Peso propio: 0.371 t/m² Incremento del ancho del nervio: 3 cm Comprobación de flecha: Como vigueta armada 11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN Losas cimentación Canto (cm) Módulo balasto (t/m³) Tensión admisible Tensión admisible en situaciones en situaciones persistentes accidentales (kp/cm²) (kp/cm²) Todas 35 10000.00 2.00 3.00 GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 39 12.- MATERIALES UTILIZADOS 12.1.- Hormigones Hormigón fck (kp/cm²) γc HA-25, Control Estadístico 255 1.30 a 1.50 Elemento Todos Tamaño máximo del árido Ec (mm) (kp/cm²) 15 277920 12.2.- Aceros por elemento y posición 12.2.1.- Aceros en barras Elemento Todos Acero B 400 S, Control Normal fyk (kp/cm²) γs 4077 1.00 a 1.15 12.2.2.- Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico Módulo de elasticidad (kp/cm²) (kp/cm²) Acero conformado S235 2396 2140673 Acero laminado S275 2803 2140673 12.3.- Muros de fábrica Módulo de cortadura (G): 4000 kp/cm² Módulo de elasticidad (E): 10000 kp/cm² Peso específico: 1.50 t/m³ Tensión de cálculo en compresión: 20.0 kp/cm² Tensión de cálculo en tracción: 2.0 kp/cm² GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 40 S/C de La Palma 18 de Mayo de 2016. El Arquitecto. Gabriel Henríquez Pérez col: 1037 14.-CONCLUSIÓN: CTE; DB-SE Seguridad estructural Anejo D, apartado D./ Resultados de la evaluación. 1. De los resultados de la evaluación se documentarán en un informe que incluirá los trabajos efectuados, que traten al menos los siguientes aspectos: a) objetivos de la evaluación. b) descripción del edifico. Y de sus elementos estructurales, síntomas y lesiones. c) recopilación de información y adquisición de datos. d) documentación recopilada y analizada e) objetivos y planificación f) realización de inspecciones, catas y ensayos. g) resultados. h) análisis. i) verificación. j) diagnóstico. k) opciones de intervención. l) recomendaciones. GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 41 EVALUACIÓN: 1.-Se deduce que la el forjado actualmente existente en la cubierta del Magic Telescope -casa de Control, no cumple con los parámetros de seguridad estructural, para la alternataiva A, con sobrecarga de uso pretendida y cargas muertas de las instalaciones del ALLSKY, debido a que el forjado ejecutado en su día no fue diseñado para ello, con carga total de 705kg/m2.-Se podría hacer una prueba de carga, pero creemos que los coeficientes de seguridad no se cumplirían. 2.-Como alternativa hemos valorado la B, la posibilidad de en lugar de apoyar la estructura nueva sobre el forjado directamente, podría diseñarse un conjunto de vigas metálicas paralelas que apoyaran en los muros de carga portantes de bloque hueco de hormigón vibrado con pilaretes de 20 cm de HA.; de manera que los muros laterales soportarían directamente la carga lineal transmitida sobre sus cabezas, a la pared y ésta a la cimentación. La estimación de acciones y cargas así considerada, transmitida por ml sobre los muros sería menor de 2,3 T/ml( lo hemos visto anteriormente), cumpliendo, el muro existente. La carga por ml en cimentación sería la transmitida, más el peso de la pared (625kg/ml: 250kg/m² x 2,5m), todo ello 2,3 t/ml +0,6T/ml: 3T/ml menor de 8T/ml (deducidos de una pared de carga con bloques de resistencia de 60kg/cm², con coeficiente de minoración de 1,5 nos da 40kg/cm², por tanto sabemos que con un bloque de esta resistencia, equivale ml: Resistencia a compresión minorado por 1,5; son 40Kg/cm²: 80.000kg/ 2000cm² (100cmx 20cm) Luego sabemos que una pared de carga de éste tipo, puede resistir unos 8T/ml, mayor del 3 T/ml que les llega con la nueva carga, que la actual cimentación ejecutada como losa de HA de 35cm, y los nervios de borde soporta perfectamente con los coeficientes de seguridad de la EHE-2008. El problema básico a resolver sería, si fuesen vigas metálicas apoyadas en los muros, el anclaje o apoyo de las vigas en los muros, ya que estos estaría sometidos a acciones en los mismo, debido a que la nueva estructura con 2,3m metros de diámetro, con nieve y hielo, y viento de 250 km/hora, provocaría acciones horizontales de empuje y de levantamiento a succión en ellos, aparte de posibles movimientos de vuelco de la cúpula sobre los muros. Frente a la anterior, proponemos la solución de losa HA., Alternativa A1, el peso propio compensa esto y forma una estructura rígida en unión de losa y cuatro pilares de HA., independientes del edificio original, anclados a la cimentación original también de losa. GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 42 3.-La otra alternativa sería descartar las dos anteriores, porque materializarlas llevaría costes económicos adicionales de refuerzo, que podríamos evitar con una tercera, que sería ejecutar una cimentación aislada de losa armada o plataforma, apoyada directamente en el terreno, quizás de trámite más largo, en el tiempo por las autorizaciones, pero más segura y barata. La alternativa más viable en cuánto a sencillez técnica, y económica es la tercera. Lo que tengo a bien informar, para que surta los efectos oportunos; expido el presente informe en S/C de La Palma, a 18 de Mayo de 2016. NOMBRE El Arquitecto. HENRIQUE Z PEREZ Gabriel Henríquez Pérez. GABRIEL EMERIO NIF 42164369X Firmado digitalmente por NOMBRE HENRIQUEZ PEREZ GABRIEL EMERIO - NIF 42164369X Nombre de reconocimiento (DN): c=ES, o=FNMT, ou=FNMT Clase 2 CA, ou=703006315, cn=NOMBRE HENRIQUEZ PEREZ GABRIEL EMERIO - NIF 42164369X Fecha: 2016.06.07 18:01:25 +01'00' GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. gehenriquez@coaclapalma.org 43