UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA ACADÉMICA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL SEDE JAÉN ZONIFICACIÓN GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN, MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URBANIZACIÓN LOS GIRASOLES – JAEN - 2016 TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE INGENIERO CIVIL BACHILLER: José Wilfredo Cotrina Velásquez ASESOR: Dr. Wilfredo Renán Fernández Muñoz JAÉN - CAJAMARCA - PERÚ 2017 COPYRIGHT © 2017 by JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ Todos los derechos reservados ii A: Dios, por guiarme al camino correcto; darme las fuerzas para lograr mis ideales, cumpliendo sus principios y superando obstáculos de la vida. Mis padres Melanio y Teodolinda por brindarme su estima, apoyo incondicional en cada momento de mi vida. Mi hermano Abrahán por brindarme su amistad y comprensión en el desarrollo de mi carrera y mi vida. iii AGRADECIMIENTO A la Universidad Nacional de Cajamarca, a la Facultad de Ingeniería, a la Escuela Académico Profesional de Ingeniería Civil – Sede Jaén y a los docentes por brindarme los conocimientos y enseñanzas, necesarios para mi formación académica profesional. A mi asesor el Dr. Wilfredo Renán Fernández Muñoz, por su orientación y guía para la elaboración de la presente Tesis. A todos mis familiares y amigos, por su apoyo y confianza durante mi formación académica profesional. iv CONTENIDO Contenido Págs PORTADA………………………………………………………………………...... i COPYRIGHT…………………………………………………………………….…. ii DEDICATORIA…………………………………………………………………..…. iii AGRADECIMIENTO…………………………………………………………..…… iv CONTENIDO………………………………………………………………….…..... v ÍNDICE DE TABLAS………………………………………………………….……. viii ÍNDICE DE FIGURAS……………………………………………………………... x LISTA DE ABREVIACIONES……………………………………………….…….. xi RESUMEN…………………………………………………………………….…..... xii ABSTRACT………………………………………………………………….…….... xiii CAPITULO I. INTRODUCCIÓN……………………………………………….….. 1 CAPITULO II. MARCO TEÓRICO…………………………………………….….. 4 2.1 Antecedentes teóricos…………………………………………….....… 4 2.1.1 Internacionales…………………………………………………………. 4 2.1.2 Nacionales……………………………………………………………… 5 2.1.3 Locales………………………………………………………………….. 6 2.2 Bases teóricas…………………………………………………………. 7 2.2.1 Zonificación geotécnica…………………………….………………… 7 2.2.2 Mapas geotécnicos……. 10 2.2.3 Ensayo de Corte Directo …………………………………................. 11 2.2.4 Ensayo de penetración dinámico ligero ………………………….. 14 2.2.5 Análisis granulométrico de suelos…………………………………. 18 2.3 Definición de términos básicos……………………………………….. 23 2.3.1 Zonificación geotécnica………………………………………………. 2.3.2 Ensayo de penetración dinámica ligera …………………………….. 23 2.3.3 Ensayo de penetración estática …………………………………...... 23 2.3.4 Límites de atterberg…………………………………………….......... 23 2.3.5 Corte Directo…………………………………………………….......... 23 2.3.6 Mapas geotécnicos…………………………………………................ 24 2.3.7 El Penetrometro Dinámico de Cono (PDC)………………………… CAPITULO III. MATERIALES Y MÉTODOS…………………………………….. 23 23 25 v Contenido Págs 3.1 Ubicación geográfica…………………………………………………… 25 3.2 Ubicación en el tiempo………………………………………………… 27 3.3 Procedimiento para realizar la zonificación geotécnica de la Urbanización “los girasoles “, con los resultados de los ensayos de Corte Directo y DPL, de los suelos de fundación. 27 3.3.1 Generalidades…………………………………………....................... 27 3.3.2 Características del proyecto de tesis ……………………………….. 29 3.3.3 Descripción de la Habilitación Urbana Los Girasoles………………. 30 3.3.4 Fases de desarrollo del estudio ………………………………….….. 30 3.3.4.1 Fase I : Fase de Investigación de Campo 30 3.3.4.2 Fase II : Fase de ensayos de laboratorio 34 3.3.4.3 Fase III : Fase de Trabajo en Gabinete 36 3.3.5 Métodos empleados …………………………………………………… 36 3.3.6 Investigaciones efectuadas ………………………………………..… 3.3.6.1 Investigaciones de campo ………………………...………………….. 40 3.3.6.2 Trabajos de Laboratorio y Gabinete……………………………….… 44 3.3.6.2.1 Trabajos de laboratorio……………………………….....…………..… 44 3.3.6.2.2 Ensayo de Laboratorio ………………………………………………. 44 3.3.6.2.3 Ensayos estándar………………………………................................ 44 3.3.6.2.4 Ensayos especiales………………………….……………………….. 45 3.3.6.2.5 Clasificación de suelos del terreno de fundación……………….…. 45 3.3.6.2.6 Perfil estratificado ………….………………………………………….. 48 3.3.6.2.7 3.3.6.2.8 3.3.6.2.9 Análisis de cimentación para edificaciones en la urbanización “los girasoles “(capacidad portante con ensayo corte directo) Contenido de sales. Cálculo de los parámetros sismos resistentes con la nueva norma E0.30 (RNE 2016) 3.3.6.2.10 Calculo de la capacidad portante mediante el ensayo DPL 3.4 51 58 59 69 Tratamiento y análisis de datos y presentación de resultados……. 75 CAPÍTULO IV. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN DE RESULTADOS………………… Determinación de Zonificación geotécnica de los suelos de 4.1 40 fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la 76 76 urbanización los girasoles Jaén……………………….............. vi Contenido Págs Características mecánicas, físicas y químicas de los suelos de 4.2 fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la 81 Urbanización; los girasoles –Jaén……………………………………. 4.2.1 Cuadro de resumen de clasificación de suelos 4.2.2 Resumen de los EMS: corte directo, clasificación de suelos y 81 parámetros sismo resistentes, para la zonificación geotécnica en la urbanización “Los Girasoles”……………………………………….. 83 4.2.3 Resumen de resultados del ensayo de penetración dinámico ligero ………………………………………………………………….. 4.3 Comparación de la capacidad portante de los ensayos de Corte Directo y penetró metro dinámico ligero (DPL) .…..……..………. 4.4 85 86 Contrastación de hipótesis…………..………………………………... 88 CAPÍTULO V. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES………………….. 89 Conclusiones……………………………………………………………. 89 Recomendaciones……………………………………………………... 90 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS……………………………………………… 91 vii ÍNDICE DE TABLAS Título Tabla 1. Págs Valores característicos del Angulo de fricción de algunos 13 suelos. Tabla 2. Fórmulas para el cálculo de la resistencia al esfuerzo cortante 16 DPL………………………………………………………………….. Tabla 3. Coordenadas de puntos de muestreo…………………………… 29 Tabla 4. Descripción de áreas de aporte de la zona ……………... 30 Tabla 5. Descripción visual del suelos en campo………………………. 32 Tabla 6. Normas ASTM Y NTP……………………………………………. 35 Tabla 7. Factores de capacidad de carga de terzaghi…………………. 39 Tabla 8. Descripción de profundidades de Calicatas……………………. 41 Tabla 9. Descripción de los puntos de auscultación DPL.………………. 43 Tabla 10. Clasificación de suelos calicata n°1…………………………..…. 45 Tabla 11. Clasificación de suelos calicata n°2………………………….….. 46 Tabla 12. Clasificación de suelos calicata n°3…………..………………..... 46 Tabla 13. Clasificación de suelos calicata n°4…………………………….. 47 Tabla 14. Clasificación de suelos calicata n°5………………………..….... 47 Tabla 15. Análisis químico de los suelos.…………… ………….…………. 58 Tabla 16. Tabla de predimensionamiento de columnas tipo C4 ………… 61 Tabla 17. Tabla de predimensionamiento de columnas tipo C3 …………. 62 Tabla 18. Resumen de sección columnas ………………………………….. 62 Tabla 19. Metrados de cargas, C1-M3………………………………………. 67 Tabla 20. Coeficiente de Balasto, C1-M3…………………………………… 67 Tabla 21. Registro de N golpes DPL, en campo……………………......... 72 Tabla 22. Capacidad portante DPL…………………………………….…… 74 Tabla 23. Número de puntos a explorar, Fuente: RNE (2016).………… 76 Tabla 24. Parámetros geo mecánicos Corte Directo y DPL …………….. 77 Tabla 25. Resumen clasificación de suelos SUCS y ASHTO……………. 82 Tabla 26. Resumen EMS Excavación ……………………………………… 83 Tabla 27. Resultados generales Corte Directo…………………………….. 86 Tabla 28. Resultados generales DPL. ………………………………………. 86 Tabla 29. Comparación cohesión Corte Directo y DPL. …………............... 87 Tabla 30. Comparación capacidad portante Corte Directo y DPL. ……….. 87 viii ÍNDICE DE FIGURAS Título Págs Figura 1. Muestra del equipo de corte directo ……………………………….. 12 Figura 2. Partes que conforma el DPL………………………………………. 16 Figura 3. Herramientas para excavación de calicatas…………………….. 16 Figura 4. Materiales para medición y saqueo de, agua producto de N.F. 17 Figura 5. Equipo para contenido de humedad de muestras……….. 19 Figura 6. Equipo para análisis granulométrico………………………….. 20 Figura 7. Materiales para determinar límites de atterberg 1…………… 20 Figura 8. Materiales para determinar límites de atterberg 2……………. 21 Figura 9. Modelo de trípode del equipo DPL. ………………….………… 22 Figura 10. Ubicación de la provincia de Jaén en el mapa de la región 25 Cajamarca y ubicación del distrito de Jaén en el mapa distrital de Jaén…………………………………………………………………. Figura 11. Ubicación del proyecto estudio Google Earth ,2015. …… Figura 12. Fotografía del área de estudio (Habilitación Urbana “Los 27 26 Girasoles”)…………………………………………………………….. Esquema terzaghi para la ecuación general de capacidad de 37 Figura 13. carga …………….…………………………………………………..… Figura 14. Fotografías de las coordenadas de los puntos de exploración. 70 …… Figura 15. Fotografía seguimiento de auscultación con DPL ………………... 71 Figura 16. Distribución de suelos “Urbanización los girasoles “ …………….. 77 Figura 17. Procedimiento de zonificación Geotécnica “ ……………..…….. 85 ix LISTA DE ABREVIACIONES SUCS: El Unified Soil Classification System DPL: Penetrómetro Dinámico Ligero. MTC: Ministerio de transportes y comunicaciones. NTP: Norma Técnica Peruana . RNE: Reglamento Nacional de edificaciones. ASTM: American Society of Testing Materials. DCP : Penetrómetro dinámico de cono. x RESUMEN Los suelos de fundación, entre los Ensayos de Corte Directo y DPL, en La Urbanización Los Girasoles – Jaén - 2016; tiene como finalidad determinar la zonificación geotécnica de la Urbanización “Los Girasoles” en la ciudad de Jaén – Perú; cuya metodología de la investigación tiene un nivel Transversal, descriptivo, explicativo y fundamentalmente comparativo. Los resultados se clasifican en tres Zonas; mediante el ensayo de Corte Directo en la zona I, zona II y zona III con una capacidad portante de 0.95 kg/cm2, 1.80 kg/cm2 y 1.85 kg/cm2 respectivamente y el ensayo Penetrómetro Dinámico Ligero (DPL), en la zona I, zona II y zona III con una capacidad portante de 1.88 kg/cm2, 1.65 kg/cm2 y 1.95 kg/cm2 respectivamente, con una variación promedio de 14% entre ambos ensayos ; concluyendo principalmente la zonificación entre las calicatas 1,2, 4 y 5 ;calicatas 1,2,3 y; calicatas 2,3 y 4 ; con una capacidad portante de 0.95 k/cm2, 1.65 k/cm2, 1.85 k/cm2 respectivamente. Palabras claves: Zonificación geotécnica, análisis granulométrico, Sondeos mecánicos, Límites de Atterberg, Corte directo, Mapas Geotécnicos, Ensayo de Penetración – DPL. xi ABSTRACT The foundation floors, between the Direct Cutting and DPL Trials, in the Los Girasoles Urbanization - Jaén - 2016; Has the purpose of determining the geotechnical zoning of the "Los Girasoles" Urbanization in the city of Jaén Peru; Whose research methodology has a Transversal level, descriptive, explanatory and fundamentally comparative. The results are classified into three zones; By means of the test of Direct Cut in zone I, zone II and zone III with a bearing capacity of 0.95 kg / cm2, 1.80 kg / cm2 and 1.85 kg / cm2 respectively and the Dynamic Penetrometer (DPL) test in zone I , Zone II and zone III with a carrying capacity of 1.88 kg / cm2, 1.65 kg / cm2 and 1.95 kg / cm2 respectively, with an average variation of 14% between both tests; Concluding mainly the zoning between the pigeons 1,2, 4 and 5, pigeons 1,2,3 and; Pigeons 2,3 and 4; With a bearing capacity of 0.95 k / cm 2, 1.65 k / cm 2, 1.85 k / cm 2 respectively. Key words: Geotechnical zoning, particle size analysis, mechanical Soundings, Atterberg limits, direct Court, Geotechnical Maps, Penetration Testing - DPL. xii CAPÍTULO I. INTRODUCCIÓN En esta investigación se ha desarrollado un estudio de zonificación geotécnica de la Urbanización “Los Girasoles”, delimitando las zonas más críticas para la edificación de viviendas, en base a las características geotécnicas de la ciudad. La provincia de Jaén, lugar donde se desarrollara el presente proyecto, es de relieve accidentado, constituido básicamente por los contrafuertes de las cordilleras occidental y oriental de los Andes y los valles que descienden de estos contrafuertes hacia la hoya amazónica. Las variaciones en el relieve determinan que la morfología de la provincia de Jaén sea de dos tipos: a) Morfología de los Andes Septentrionales o Paramo: corresponde a los terrenos de levada altura los que van de 1000 a 4000 metros sobre el nivel del mar, con temperaturas que oscilan entre los 6°C y 17°C como promedio. Son áreas geográficas marcadas por la cadena andina del norte punto de origen o naciente del rio Huallabamba. b) Morfología en la región Yunga Tropical (Rupa Rupa): corresponde a la zona de los valles de los ríos interandinos con afluencia en rio selváticos como es el caso del rio Chamaya (con origen en chota). La ciudad de Jaén, además de ser un centro de retribución con dinámica propia por los flujos de entrada y salida de bienes y de personas, que por ella pasan y fuertes enlaces con otras regiones: Piura, Lambayeque y Amazonas, tiene grandes perspectiva no solo de ampliación de mercado para sus productos locales, sino para convertirse en uno de los operadores logísticos de mayor importancia en los corredores económicos antes descritos. La ciudad de Jaén debido a que se ubica en la zona 2 (cambiado según el nuevo RNE, 2015), es considerada una zona de media actividad sísmica, en 1 donde sus edificaciones esenciales deben continuar operando después de ocurrido un evento sísmico. Problema ¿Cuál es La Zonificación Geotécnica de Los Suelos de Fundación, Mediante El Ensayo de Corte Directo y DPL; En La Urbanización Los Girasoles – Jaén 2016? Justificación de los ensayos realizados para esta investigación Se usó el Corte Directo, como ensayo base para el cálculo de la capacidad portante, y el Penetrómetro Dinámico Ligero (DPL), para verificar los resultados obtenidos. Hipótesis General Los suelos de fundación, varían en un 30%, entre los Ensayos de Corte Directo y DPL; En La Urbanización Los Girasoles – Jaén - 2016. (Fuente: Fernández M. 2015,”Evaluación de la capacidad portante de los suelos de fundación de la ciudad universitaria, Universidad Nacional de Cajamarca -2014”) Objetivo General Determinar la Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en La Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte Directo y DPL Jaén. Objetivos Específicos Zonificar los Suelos de Fundación mediante el Método de Corte Directo y DPL en La Urbanización; Los Girasoles - Jaén. Determinar la característica mecánicos, físicos y químicos de los suelos de Fundación, Mediante el Método de Corte Directo y DPL en La Urbanización; Los Girasoles - Jaén. Comparar la capacidad portante de los ensayos Corte Directo y DPL. Determinar los parámetros sismo resistente con la nueva norma EO.30. 2 Metodología Tipo de investigación Investigación descriptiva no experimental. Nivel de investigación La investigación tendrá un nivel Transversal, descriptivo, explicativo y fundamentalmente comparativo. Diseño de investigación Se realizará 05 muestras (E.050-11.2b) en la Urbanización Los Girasoles, en la ciudad de Jaén; Se utilizará equipos para el ensayo de Corte Directo comparando con la información obtenida del ensayo DPL. Metodología de investigación Se empleara el Método Descriptivo. Este trabajo de investigación que se presenta esta organizado de la siguiente manera: El capítulo I, está referido a la introducción. En esta se describe al planteamiento y a la formulación del problema, a la hipótesis, a la justificación, a los alcances, y a los objetivos de la investigación. El capítulo II, está referido al marco teórico. En este se describe a los antecedentes teóricos de la investigación, se exponen las bases teóricas y se define los términos básicos usados en esta investigación. El capítulo III, describe a los materiales y métodos. Para ello se detalla el procedimiento seguido para la realización de la investigación; se indica el tratamiento que se utilizó en los datos, el tipo de análisis que se realizó y se presenta los resultados. El capítulo IV, presenta el análisis y discusión de resultados. El capítulo V, presenta a las conclusiones y las recomendaciones. Las referencias bibliografías y anexos. En los anexos se presenta a la guía de observación, a los ensayos de Corte Directo y DPL, al panel fotográfico y los planos de la Urbanización zonificada. 3 CAPÍTULO II. MARCO TEÓRICO 2.1 Antecedentes teóricos 2.1.1 Internacionales Alarcón, Freddy, Rubiano, Alvarado, Carrillo (2014), Con El Proyecto: “Zonificación Sismogeotécnica Indicativa del Área Metropolitana de Bucaramanga – Colombia”. Concluyeron principalmente: “Que con el fin de mejorar la caracterización dinámica del subsuelo es necesaria la realización de algunos sondeos geotectónicos y ensayos in situ en algunas zonas de la ciudad.” Arias, Echeverri, Patiño (2011), Con El Proyecto: “Exploración Geotécnica – Relaciones Geoeléctricas” .Trabajo Dirigido de Grado para Optar al Título de Maestría en Ingeniería Área Geotecnia.104p.Facultad Minas. Medellín, Concluyeron principalmente: “Se determinó que en la práctica geotectónica corriente presenta un retraso notable respecto al uso de técnicas geofísicas en la generación de información relevante para los proyectos.” Vera, Ponce, y Auvinet (1990), Con El Proyecto: “Zonificación Geotécnica para El Área Urbana del Valle de Puebla - México”. Concluyeron principalmente: “El presente trabajo de actualización es un segundo paso a parte de la primera propuesta del Dr. Auvinet, que podrán enriquecer las empresas consultoras en geotecnia para contar cada vez con mayor información del área urbana, del Valle de Puebla – México. Un tercer paso, que bien podría orientarse a las universidades, seria complementar el trabajo con investigación enfocada a la caracterización de los suelos, es decir, una mejor definición de sus propiedades Índice y mecánicas.” Albarracín, Gómez, Alarcón, Sandoval (2009); Escuela de Ingeniería Geológica. Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia. Con El Proyecto: “Zonificación Geotécnica De La Zona Centro Del Área Urbana 4 Del Municipio De Sangamoso Por Medio De Un Sig. – Bogotá Colombia”. Concluyeron principalmente: “Las exploraciones que conforman la base de datos geotécnica no superan los 10 m de profundidad promedio, y no lograron cubrir un gran porcentaje del área de la ciudad, constituyéndose en uno de los principales insumos con que se definió la zonificación geotécnica a nivel superficial. Por tal motivo se realizó únicamente el modelo de zonificación en el área centro del municipio.” 2.1.2 Nacionales Chang, Castro, Chaiña Y Piedra (2002), Laboratorio Geotécnico del Cismid ; Con El Proyecto: “Zonificación Geotécnica Sísmica de La Ciudad de Moquegua”, Concluyeron principalmente : “El programa de exploración geotécnica ha consistido en la ejecución de calicatas, ensayos estándar y especiales de laboratorio, ensayos de cara directa in situ, así como de ensayos geofísicos de refracción sísmica y medición de micro trepidaciones. La evaluación de toda esta información ha permitido definir cuatro zonas geotécnicas en la ciudad de Moquegua, de acuerdo a las características físico mecánico y dinámico de los suelos de fundación”. Tavera, Bernal, Herrera, Salas, Ochoa, Flores (2010); Con el trabajo de campo ,Instituto Geofísico del Perú - Proyecto Sirad, Con El Proyecto: ”Zonificación Sísmico – Geotécnica para Siete Distritos de Lima Metropolitana (Comportamiento Dinámico del Suelo)”; Concluyeron principalmente: La realización del estudio de Zonificación sísmicogeotécnica a partir del comportamiento dinámico del suelo para siete (7) distritos de lima metropolitana (Pucusana ,Santa Aria ,San Bartolo ,Punta Negra ,Punta Hermosa ,Santa Rosa y El Agustino ) ,ha permitido llegar a los Aspectos geológicos ,geomorfológicos, sísmicos, geotécnicos ,sismo-geotécnica ;los resultados de estos estudios de la evaluación del comportamiento dinámico del suelo a la escala 5 metropolitana permiten distinguir 5 zonas correspondientes a los suelos con distintas propiedades (Zona I “Roca ,peligro sísmico bajo”; Zona II “Suelos granulares finos y arcillosos sobre grava aluvial o coluvial, peligro sísmico relativamente bajo”; Zona III “Arena eólica sin agua, peligro sísmico alto” ; Zona IV “Arena eólica con agua, peligro sísmico muy alto”; Zona V “rellenos, Peligro Sísmico Muy Alto” ) ; considerando la calidad del suelo ,se espera en caso de sismo de gran magnitud ,los daños a las viviendas o infraestructura sean mayores cuando el suelo presenta peores condiciones dinámicas .De esta manera ,se han determinado 4 niveles de peligro sísmico”. Cubas, Tiquillahuanca ; (2006) , Con El Proyecto: “Estudio Comparativo de Cimentaciones Superficiales y Profundas en La Ciudad de Chiclayo”. Concluyeron principalmente: “La capacidad portante del suelo limita el número de pisos de una edificación que posee cimentaciones superficiales”. 2.1.3 Locales Marquina (2009), Tesis para optar el grado de Maestro en Ciencias con mención en Ingeniería Geológica-UNI). Con El Proyecto: “Control Estructural Y Potencial Exploratorio Del Distrito Minero Conga, Cajamarca – Perú”. Concluyó principalmente: “De la interpretación del mapa estructural de la zona de trabajo se puede deducir que la unidad de deformación anular tiene un desplazamiento principal anti horario, debido al cierre y deformación del conjunto de pliegues en el borde este del anillo. Además del cambio de rumbo de los estratos, de NW A EW.” Flores (2012). Con El Proyecto: “Estudio de Mecánica de Suelos con fines de Cimentación del Proyecto, Mejoramiento del Servicio de Transitabilidad de La Av. Pakamuros entre El Puente Rio Amojú y El Jr. Rio Cunia de La Ciudad De Jaén –Provincia de Jaén – Cajamarca”. Concluyó principalmente: “El suelo que conforma la zona de estudio presenta un estrato formado por gravas limosas, mezclas de grava, 6 arenas y limos, clasificación en sistema SUCS (sistema unificación clasificado de suelos) como suelos GW Y GM”. Toro (2014). Con El Proyecto: “Evaluación de La Inestabilidad de Taludes en la carretera, Las Pirias –Cruce Lambayeque, San Ignacio.” Concluyó principalmente: Los factores que afectan la inestabilidad de taludes en promedio los más incidentes: Angulo de fricción. (ϕ) 12.71°, Cohesión (c) = 27.46 kPa , Peso específico γ = = 27,34 kN/m3. Y los parámetros hidrogeológicos. A si como la pendiente del talud (grado de inclinación), altura y longitud en promedio: Altura = 22.21 m, Pendiente =62.98° y Longitud = 18.75 m.De los cuales en función del tipo de suelo (CL en la mayoría), dicha geometría de los taludes inestables no son la correcta. Como también no se cuenta con medidas de protección en los 8 taludes inestables y drenaje adecuado de los ocho taludes inestables.” 2.2 Bases teóricas 2.2.1 Zonificación geotécnica La zonificación geotécnica se basa en la clasificación de unidades geotécnicamente homogéneas, que pueden abarcar diferentes edades geológicas. El detalle y el grado de homogeneidad dependerán de la escala, objetivo del mapa y datos disponibles. Las unidades geotécnicas y su distribución espacial generalmente se establecen a partir de la litología, origen y características geológicas de los materiales, determinadas a partir de la información y mapas geológicos existentes, fotointerpretación, observaciones y medidas de campo. Según la escala del mapa y los datos disponibles, las unidades se definen con distinto grado de homogeneidad. La zonificación geotécnica hace parte del proceso que conduce a la microzonificación sísmica de un territorio, siendo una de las actividades inmediatamente anteriores a los análisis y modelamiento de la 7 respuesta dinámica de los depósitos de suelo .Se utiliza la zonificación geotécnica para determinar los usos de los suelos. Fuente: Britto 2015. a) Trabajos de campo: Sondeos mecánicos: Son perforaciones de diámetros y profundidad variables que permiten reconocer la naturaleza y localización de los diferentes niveles geotécnicos del terreno, extraer muestras inalteradas a diferentes profundidades. NTP 339.159:2001. Ensayos de penetración dinámica: Consisten en hincar una puntaza maciza perdida, mediante una maza de golpeo normalizada que cae desde una altura predeterminada. Es un ensayo útil para determinar la resistencia a la penetración dinámica de un suelo, evaluar la compacidad en suelos granulares, investigar la homogeneidad o anomalías de una capa de suelo y comprobar la situación en profundidad de una capa cuya existencia se conoce. NTP 339.159:2001. Calicatas: Se agrupan bajo este nombre genérico las excavaciones de formas diversas (pozos, zanjas, rozas, etc.) que permiten la observación directa del terreno, así como la toma de muestras. RNE 2015, articulo 10.2. Toma de muestras de agua y piezómetros: Se utiliza normalmente para medir el nivel del agua freática en sondeos. Cuando se realiza un estudio geotécnico, el sondeo realizado queda entubado con PVC y arqueta metálica en superficie, facilitando la medida del nivel freático. NTP 339.252:2003 Ensayos de penetración estática: Empleados en la determinación de las características geotécnicas de un terreno, como parte de las técnicas de un reconocimiento geotécnico. Es un método utilizado para 8 determinar las propiedades geotécnicas y delinear la litología del suelo, NTP 339.148:2000. b) Ensayos de laboratorio: Granulometría: Tiene por objeto determinar los diferentes tamaños de las partículas de un suelo y obtener la cantidad, expresada en tanto por ciento de éstas, que pasan por los distintos tamices de la serie empleada en el ensayo, hasta el 0,080 mm (arcilla/limo). Se clasifica la muestra, expresando en porcentaje la proporción de gravas, arena y arcilla o limo. ASTM D-422, MTC E 107. Límites de Atterberg: lo constituyen el límite líquido y el límite plástico. El Índice de plasticidad resultará de la diferencia entre ambos. El límite líquido, se determina mediante la utilización del aparato de Casagrande. ASTM D-4318, MTC E 111 y MTC E 110. Humedad: Se determina mediante secado en estufa. Se expresa en tanto por ciento, entre la masa de agua que pierde el suelo al secarlo y la masa de suelo seco. ASTM D-2216, MTC E 108. Densidad aparente: Se define como el cociente entre la masa de dicho suelo y su volumen. Para ello se toman dos muestras de una determinada masa de un suelo. A una de ellas se le calcula la humedad, y a la otra su volumen. NTP 339.258:2004, MTC E 117 - 2000. Corte directo: Tiene como objetivo determinar la resistencia al esfuerzo cortante de una muestra teniendo en cuenta que en el suelo se debe a dos componentes: la cohesión, aportada por la fracción fina del suelo y responsable a su vez del comportamiento plástico de este, y el rozamiento interno entre las partículas granulares. NTP 339.171:2002, ASTM D3080-90. 9 Consolidación unidimensional en edómetro: Se utiliza para determinar las características de consolidación de los suelos. Se utiliza principalmente para determinar los asientos previsibles en suelos blandos, bajo nivel freático. Con este ensayo se obtiene el módulo de elasticidad de un suelo. NTP 339.154:2001. Ensayos de hinchamiento en el suelo: El ensayo Lambe tiene por objeto la identificación rápida de suelos que puedan presentar problemas de expansividad, es decir, de cambio de volumen como consecuencia de variaciones en su contenido de humedad. NTP 339.170:2002. 2.2.2 Mapas Geotécnicos: Los mapas geotécnicos son una herramienta muy útil para los ingenieros, ya que contiene información de las propiedades del suelo y subsuelo de una determinada zona a la cual se le puede estimar su comportamiento y prever problemas geológicos y geotécnicos. El detalle de la información que suministran estos mapas están en función de: el objetivo, que puede ser específico, el cual brinda información sobre un proyecto concreto que se va a realizar, y múltiple que proporciona información general para varios proyectos que se estén necesitando; el contenido temático o analítico (información geológica: meteorización procesos sísmicos, suelos expansivos),contendido integrado (condiciones geotécnicas de los principales componentes del medio geológico), contenido auxiliar (datos concretos sobre aspectos geológicos y geotécnicos), y contenido complementario (información básica. Fuente: Zequeda, 2015. 10 2.2.3 Ensayo de Corte Directo (ASTMD3080-90) La evaluación de la resistencia al esfuerzo normal y cortante del suelo, permite cuantificar parámetros necesarios para solucionar problemas relacionados con la resistencia del terreno, que nos permite analizar problemas de la estabilidad de suelos tales como: el estudio de estabilidad de taludes para carreteras, la determinación de la capacidad de soporte en cimentaciones, la presión lateral sobre estructuras de retención de tierras. Instrumentos y equipos Caja de corte. Equipo de corte. Tamiz N°10. Bandejas. Cucharas. Balanza electrónica. Ecuación de falla de Coulomb (1776) Coulomb observó que si el empuje de un suelo contra un muro produce un desplazamiento en el muro, en el suelo retenido se forma un plano recto de deslizamiento. Él postuló que la máxima resistencia al corte, 𝜏𝑓, en el plano de falla, está dada por: 𝜏𝑓 = 𝑐 + 𝜎 𝑡𝑔 𝜑 − − − − − − − (1) 𝐷𝑜𝑛𝑑𝑒: 𝜎 = 𝐸𝑠 𝑒𝑙 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑛𝑜𝑟𝑚𝑎𝑙 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑒𝑛 𝑒𝑙 𝑝𝑙𝑎𝑛𝑜 𝑑𝑒 𝑓𝑎𝑙𝑙𝑎. 𝜑 = 𝐸𝑠 𝑒𝑙 á𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑓𝑟𝑖𝑐𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑠𝑢𝑒𝑙𝑜 (𝑝𝑜𝑟 𝑒𝑗𝑒𝑚𝑝𝑙𝑜, 𝑎𝑟𝑒𝑛𝑎) 𝑐 = 𝐸𝑠 𝑙𝑎 𝑐𝑜ℎ𝑒𝑠𝑖ó𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑠𝑢𝑒𝑙𝑜 (𝑝𝑜𝑟 𝑒𝑗𝑒𝑚𝑝𝑙𝑜, 𝑎𝑟𝑐𝑖𝑙𝑙𝑎). Esta es una relación empírica y se basa en la Ley de Fricción para el deslizamiento de dos superficies planas, con la inclusión de un término 11 de cohesión c, propia del suelo arcilloso. En los materiales granulares, c = 0 y por lo tanto: 𝜏𝑓 = 𝜎 𝑡𝑔 𝜑 𝑆𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑔𝑟𝑎𝑛𝑢𝑙𝑎𝑟 − − − − − − − − − −(2) Contrariamente, en suelos puramente cohesivos, 𝜑 = 0, luego: 𝜏𝑓 = 𝑐 𝑆𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑐𝑜ℎ𝑒𝑠𝑖𝑣𝑜 𝑝𝑢𝑟𝑜 − − − − − − − − − −(3) Pero la ecuación (1) no condujo siempre a resultados satisfactorios, hasta que Terzaghi publica su expresión 𝜎 = 𝜎’ + 𝑈 , con el principio de los esfuerzos efectivos (el agua no tiene cortante). Entonces: 𝜏𝑓 = 𝑐 ‘ + 𝜎’ 𝑡𝑔 𝜑’ − − − − − − − − − − − − − −(4) Figura 1; fuente: Das Braja (1997), Whitman (1994) Aparato de corte directo. Puesto que la resistencia al cortante depende de los esfuerzos efectivos, en el suelo los análisis deben hacerse en esos términos, involucrando c’ y φ’, cuyos valores se obtienen del ensayo de corte directo: Aplicando al suelo una fuerza normal, se puede proceder a cizallarlo con una fuerza cortante. El movimiento vertical de la muestra se lee colocando un deformímetro en el bastidor superior. El molde no permite control de drenaje, que en el terreno pueden fallar en condiciones de humedad diversas (condición saturada no drenada, parcialmente drenadas o totalmente drenadas), para reproducir las 12 condiciones de campo, se programa la velocidad de aplicación de las cargas. Valores característicos del ángulo de fricción de algunos suelos: Tabla 1; fuente: Das Braja M. (1997) Aplicaciones de los valores obtenidos en el ensayo de corte directo: El ensayo de cizalladura directa es adecuado para la determinación relativamente rápida de las propiedades de resistencia de materiales drenados y consolidados. Debido a que las trayectorias de drenaje a través de la muestra son cortas, se permite que el exceso de presión en los poros sea disipado más rápidamente que con otros ensayos drenados. El ensayo puede ser hecho en todo tipo de suelos inalterados, remoldeados o compactados. Fuente: Hoyos 2012 Los resultados del ensayo son aplicables para estimar la resistencia al corte en una situación de campo donde ha tenido lugar una completa consolidación bajo los esfuerzos normales actuales. La ruptura ocurre lentamente bajo condiciones drenadas, de tal manera que los excesos de presión en los poros quedan disipados. Los resultados de varios ensayos pueden ser utilizados para expresar la relación entre los esfuerzos de consolidación y la resistencia a la cizalladura en condiciones drenadas. Fuente: Hoyos 2012 13 Durante el ensayo de cizalladura hay rotación de los esfuerzos principales, lo que puede o no corresponder a las condiciones de campo. Aún más, la ruptura puede no ocurrir en un plano de debilidad, puesto que ella tiene que ocurrir cerca de un plano horizontal en la parte media del espécimen. La localización fija del plano de ruptura en el ensayo puede ser una ventaja en la determinación de la resistencia al corte a lo largo de planos reconocidamente débiles dentro del material del suelo y para analizar las interfaces entre materiales diferentes. Fuente: Hoyos 2012 El intervalo de los esfuerzos normales, la velocidad de deformación y las condiciones generales del ensayo deben ser seleccionados para reflejar las condiciones específicas de los suelos que se está investigando. Fuente: Hoyos 2012, Das Braja M, Soil Mechanics Laboratory Manual, 1997. 2.2.4 Ensayo de Penetración dinámico Ligero DPL (NTP339.159, ASTMD3441) El procedimiento generalmente conocido como ensayo de Penetración Ligera, consiste en introducir al suelo una varilla de acero, en una punta se encuentra un cono metálico de penetración con 60° de punta, mediante la aplicación de golpes de un martillo de 10kg que se deja caer desde una altura de 0.50m. Como medida de la resistencia a la penetración se registra el numero N, ha sido correlacionado con algunas propiedades relativas al suelo, particularmente con sus parámetros de resistencia al corte, capacidad portante, densidad relativa, etc. Este ensayo impone sobre un suelo condiciones idealizadas, o sea indica la ocurrencia de una falla a través de un plano de localización predeterminado en la dirección horizontal. Sobre este plano actúan dos fuerzas, una normal por una carga vertical aplicada y un esfuerzo cortante debido a la acción de una carga horizontal. Para realizar respectivos ensayos siempre debemos tener en cuenta si el suelo es 14 cohesivo y los respectivos cálculos se realizan a las 24 horas de haber saturado la muestra. Fuente (NTP339.159, ASTMD3441). Fórmulas para el cálculo del DPL Cálculo de La Presión Geostática (Suelos no cohesivos) 𝑇° = 𝑃𝑟𝑜𝑓(𝑚) 10 𝑇° = 𝑝𝑟𝑜𝑓(𝑚) × 0.2063 Cálculo de las Correcciones (Suelos no cohesivos) 1 1 × ×𝑁 𝑇° 2 200 𝑁2 = (0.77 × log ( °)) × 𝑁 𝑇 𝑁1 = 𝑁3 = (4 × 𝑁/1 + (2 × 𝑇°)) × 𝑁 𝑁4 = (𝑁 + 15/2) Tabla N°2. Fuente: (NTP339.159, ASTMD3441) Dónde: N= número de golpes ; T° = presión geostática Cálculo del Nᶺ Corregido Final 𝑁ᶺ = (0.77 × 𝑙𝑜𝑔(20/𝑇°)) × 𝑁 (Suelos cohesivos) 𝑁ᶺ = (𝑁1 + 𝑁2 + 𝑁3 + 𝑁4)/4 (Suelos no cohesivos) Determinación del Angulo de Fricción Interna ∅ = 25 + (0.15)(𝐷𝑅) Fórmulas para el cálculo de la resistencia al esfuerzo cortante DPL (Suelos CALCULO DE qu (KG/CM2) cohesivos) 15 𝑞𝑎𝑑 = 𝑞𝑢 3 (Suelos cohesivos) : 𝑞𝑎𝑑 = 𝑞𝑎𝑑 ∗ 3 (Suelos no cohesivos): 𝑞𝑎𝑑 = 𝑁ᶺ/8 Tabla N°2. Fuente (NTP339.159, ASTMD3441). Equipos y Materiales: Equipo de DPL DIN 4094, Cono metálico de penetración (60°), Yunque o Cabezote, Varillas o tubos de perforación, Martillo o pesa (10kg) y Barra guía Otros equipos: Guantes y alicates de manipuleo Penetró metro Dinámico de Cono. Trípode de Equipo DPL Equipo DPL Fig.2 partes que conforma el DPL. Pico y pala. Barreta Fig.3 herramientas para excavación de calicatas. 16 Balde. Cinta Métrica. Fig.4 materiales para medición y saqueo de, agua producto de N.F. Concepto Comparativo Ensayo DPL Y Corte Directo CORTE DIRECTO DPL Este ensayo se realiza en laboratorio Este ensayo se realiza en campo. de mecánica de suelos. Mediante auscultaciones o sondeos Extracción de muestras en campo, mediante varillas de acero y mazo de mediante calicatas; Caja y Equipo de 10 kg. Corte. Calcula Calcula los parámetros mecánicos de los suelos c y ɸ. los parámetros geo geo mecánicos del suelos N (n°.golp.) luego c y ɸ. Resultados confiables para suelos en Resultados confiables para suelos general. Finalidad como SP y restringidos SW y SM. calcular la Capacidad Finalidad portante de suelos de fundación. calcular la Capacidad portante de suelos de fundación y perfil estratificado. 17 2.2.5- Análisis granulométrico de suelos. Análisis granulométrico de la fracción fina El análisis granulométrico de la fracción que pasa el tamiz de 4,760 mm (N° se hará por tamizado y/o sedimentación según las características de la muestra y según la información requerida. Los materiales arenosos que contengan muy poco limo y arcilla, cuyos terrones en estado seco se desintegren con facilidad, se podrán tamizar en seco. Los materiales limo-arcillosos, cuyos terrones en estado seco no rompan con facilidad, se procesarán por la vía húmeda. Si se requiere la curva granulométrica completa incluyendo la fracción de tamaño menor que el tamiz de 0,074 mm (N° 200), la gradación de ésta se determinará por sedimentación, utilizando el hidrómetro para obtener los datos necesarios. Ver modo operativo MTC E 109. Se puede utilizar procedimientos simplificados para la determinación del contenido de partículas menores de un cierto tamaño, según se requiera. La fracción de tamaño mayor que el tamiz de 0,074 mm (N° 200) se analizará por tamizado en seco, lavando la muestra previamente sobre el tamiz de 0,074 mm (N° 200) Procedimiento para el análisis granulométrico por lavado sobre el tamiz de 0,074 mm (N° 200). Se separan mediante cuarteo, 115 g para suelos arenosos y 65 g para suelos arcillosos y limosos, pesándolos con exactitud de 0.01 g. Humedad higroscópica. Se pesa una porción de 10 a 15 g de los cuarteos anteriores y se seca en el horno a una temperatura de 110 ± 5 °C (230 ± 9 °F). Se pesan de nuevo y se anotan los pesos. 18 Se coloca la muestra en un recipiente apropiado, cubriéndola con agua y se deja en remojo hasta que todos los terrones se ablanden. Materiales e instrumentos Equipo completo DPL Pala y Pico. Badilejo o cucharon. Flexometro de 3m. Baldes. Balanza electrónica de 1000gr de precisión. Capsula de Latón o Aluminio de 5 a 7 cm de diámetro x 5cm de altura Cepillo y brochas. Cámara fotográfica. Otros que Ud. considere. Horno eléctrico de marca Balanza electrónica y demás Selecta Fig.5 equipo para contenido de humedad de muestras. 19 Juego de tamices Martillo de goma y tamiz N°200 Estandarizados Fig.6 equipo para análisis granulométrico Limite Plástico Pico, Pala, Baldes, GPS, Libreta. Fig.7 materiales para determinar límites de atterberg. 20 Cuchara de Casa Grande Tamiz N° 40 Fig.8 materiales para determinar límites de atterberg Procedimiento para ensayo de clasificación de suelos y DPL. Primero: Se elegirá un terreno y con datos de GPS de la ubicación, luego comenzamos a limpiar el área y a marcar una área de 1 m2, cabe recalcar que se eligió este terreno por cuestiones de ver el análisis de un suelo por esta zona y sus propiedades respectivas a la vez ver la capacidad de resistencia que posee el suelo en sus diferentes estratos. Segundo: Luego de marcar el terreno se comenzará a escavar a una profundidad de 1.60 m esta excavación se realizará con la finalidad de ver los diferentes estratos a los cuales se conforma el terreno, y observar el nivel freático como las alturas de los estratos y así poder obtener una muestra del terreno para analizar en laboratorio. Tercero: Tomamos una muestra de nuestra calicata para el análisis respectivo en laboratorio, granulometría plasticidad, limite líquido etc., todo esto para clasificar e identificar nuestro suelo. Cuarto: A continuación trabajamos con nuestro equipo DPL, instalamos las varillas uniendo las de 1 m con el equipo de colocación del mazo, esto se instala a una distancia aproximada de 2.50m de la calicata realizada anteriormente, se comienza a poner el martillo en la parte 21 superior de la varilla en posición vertical o a plomo, se levanta y suela el mazo a una altura de 50cm aprox. Se procede a anotar el número de golpes por cada 10cm de penetración en situ. Quinto: Se hará el procedimiento anterior hasta una profundidad de 2.70 m es decir 3 cuerpos de varilla cada una de 1m. Sexto: Luego instalamos a un costado de nuestra calicata aprox. 2.50m de distancia donde se dejó la varilla ya incrustada, el trípode. Para luego poder sacar las varillas incrustadas en el suelo, cabe mencionar que esto se tiene que hacer con cuidado ya que corremos el riesgo que se pueda quedar incrustada nuestra punta cónica de 60°. Fig.9: Modelo de trípode del equipo DPL. Séptimo: Luego hacemos los cálculos y dibujos respectivos para hallar la curva granulométrica, limite plástico y limite líquido. 22 2.3 Definición de términos básicos 2.3.1 Zonificación Geotécnica: Es el detalle y el grado de homogeneidad dependerán de la escala, objetivo del mapa y datos disponibles, Se utiliza la zonificación geotécnica para determinar los usos de los suelos. (Britto 2015.) 2.3.2 Ensayos de penetración dinámica ligera: Consisten en hincar una puntaza maciza perdida, mediante una maza de golpeo normalizada que cae desde una altura predeterminada (NTP 339.159:2001) 2.3.3 Ensayos de penetración estática: Empleados en la determinación de las características geotécnicas de un terreno, como parte de las técnicas de un reconocimiento geotécnico (NTP 339.148:2000) 2.3.4 Límites de Atterberg: Lo constituyen el límite líquido y el límite plástico. El Índice de plasticidad resultará de la diferencia entre ambos. (ASTM D-4318, MTC E 111 y MTC E 110.) 2.3.5 Corte directo: Tiene como objetivo determinar la resistencia al esfuerzo cortante de una muestra teniendo en cuenta que en el suelo se debe a dos componentes: la cohesión, aportada por la fracción fina del suelo y responsable a su vez del comportamiento plástico de este, y el rozamiento interno entre las partículas granulares. (NTP 339.171:2002, ASTM D3080-90). 23 2.3.6 Mapas Geotécnicos: Los mapas geotécnicos son una herramienta muy útil para los ingenieros, ya que contiene información de las propiedades del suelo y subsuelo de una determinada zona a la cual se le puede estimar su comportamiento y prever problemas geológicos y geotécnicos. (Zequeda 2015.) 24 CAPÍTULO III. MATERIALES Y MÉTODOS 3.1 Ubicación geográfica La habilitación urbana Los Girasoles pertenecientes al sector Jaén está ubicado entre las Calles longitudinales: Mariano Melgar, Roberto segura, calles transversales: Av. Fernando Belaunde Terry, Calle cesar vallejo, Calle Federico Max, Calle Nicolás Copérnico. Geográficamente ubicada en la zona Nor Oriental del departamento de Cajamarca, provincia y distrito de Jaén a una altitud de 729 m.s.n.m, y 708 m.s.n.m en la Urbanización Los Girasoles, cuyas coordenadas geográficas son 05º42’00’’ de latitud sur y 78º48’00’’ de longitud oeste y cuyas coordenadas UTM (DATUN WGS 84, Zona 17 M) son 743 662 E y 9 369 493 N. En las Fig 17, 18 y 19 se presentan la ubicación específica del Sector en estudio. UBICACIÓN EN EL PAÍS ECUADOR SAN IGNACIO PIURA AMAZONAS JAEN CUTERVO SANTA ROSA CHOTA SANTA CRUZ SAN JOSE DEL ALTO HUALGACHOC LAMBAYEQUE HUABAL CELENDIN SALLIQUE SAN PABLO CONTUMAZA BELLAVISTA LAS PIRIAS CHONTALI SAN MIGUEL CAJAMARCA SAN MARCOS SAN FELIPE JAÉN POMAHUACA COLASAY CAJABAMBA CAJAMARCA MAPA DEPARTAMENTAL LA LIBERTAD PUCARÁ JAÉN MAPA DISTRITAL 25 Mapa de ubicación del área de estudio, detalle se adjunta en ANEXO N°D. Figura 10. Ubicación de la provincia de Jaén en el mapa de la región Cajamarca y ubicación del distrito de Jaén en el mapa distrital de Jaén. Fuente: Plano catastral de Jaén 2014-2016 DATUM WGS 84 AREA DE ESTUDIO: HAB.URB.LOS GIRASOLES Fig.11. Fuente: Google Earth ,2015. 26 AREA DE ESTUDIO: HAB.URB.LOS GIRASOLES Fig.12. Fuente: Fotografía del área de estudio (Habilitación Urbana “Los Girasoles”) 3.2 Ubicación en el tiempo. Este trabajo de investigación se desarrolló entre los meses de Junio y noviembre del 2016. 3.3 Procedimiento para realizar la zonificación geotécnica de la Urbanización “Los Girasoles”, con los resultados de los ensayos de corte Directo y DPL, de los suelos de fundación. 3.3.1 Generalidades 3.3.1.1 Objetivo del Estudio. El presente proyecto tiene por finalidad obtener los resultados de las investigaciones del suelo de fundación donde se ejecutará el Proyecto de tesis: “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en La Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte 27 Directo y DPL – Jaén -2016 : Por medio de trabajos de campo a través de pozos de exploración a cielo abierto o Calicatas, ensayos de laboratorio estándar y especiales a fin de obtener las principales características físicas y mecánicas del subsuelo, sus propiedades de resistencia, deformación y labores de gabinete en base a los cuales se define el perfil estratigráfico, tipo, profundidad de cimentación, capacidad portante admisible; y las conclusiones y recomendaciones generales para la zonificación geotécnica. El programa de trabajo realizado con este propósito ha consistido en: Reconocimiento del terreno. Ejecución de Calicatas. Toma de Muestras de campo, preservación y transporte a Laboratorio. Ejecución de Ensayos de Laboratorio. Evaluación de los Trabajos de Campo y Laboratorio. Clasificación de suelos SUCS y ASHTO. Perfiles Estratigráficos. Análisis de la Capacidad Portante Admisible. Análisis de Sales Agresivas al Concreto. Conclusiones y Recomendaciones. 3.3.1.2 Ubicación y Descripción del Área en Estudio. El terreno destinado para la ejecución del Proyecto de tesis: “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en La Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte Directo y DPL – Jaén-2016” se encuentra ubicado en el Distrito de Jaén, Provincia de Jaén, Región Cajamarca. 3.3.1.3 Coordenadas y Altitud de la Zona. Las tomas de campo se encuentran ubicadas entre las siguientes coordenadas U.T.M.: 28 N° CALICATA 1 2 3 4 5 ESTE 743803 743801 743895 743891 743756 NORTE 9368772 9368815 9368884 9368884 9368830 ALT.(m.s.n.m) 707 708 708 708 704 Tabla N°3. Coordenadas de puntos de muestreo 3.3.2 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO DE TESIS. La Ejecución del Proyecto: “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en La Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte Directo y DPL – Jaén-2016”; consistirá en la Modelación de un mapa geotécnico cada zona con características homogéneas teniendo como base los 05 puntos en estudio de prospección indirecta e directa. En el presente estudio se ha logrado zonificar dependiente al tipo de suelo realizando: el análisis de capacidad de carga admisible por falla al corte donde se proyectan construir viviendas, de manera que permitan recomendar las condiciones de cimentaciones, tales como: tipo de suelo, profundidad de cimentación, capacidad portante, parámetros de diseño sismo resistente, recomendaciones para la estructura de cimentación ; verificándose respectivamente en paralelo con los ensayos de Corte Directo y DPL.. Para el desarrollo del presente estudio se ha tomado como referencia para el establecimiento de requisitos técnicos mínimos, aquellos de las normas E.050: Suelos y Cimentaciones del reglamento nacional de edificaciones del Perú y que ha sido aprobada por el ministerio de transportes, comunicaciones, vivienda y construcción el 05 de mayo del 2006. Antes de realizar los trabajos de campo se tuvo una reunión con los pobladores de la Habilitación Urbana Los Girasoles y el señor presidente de la junta vecinal Ing. Celso Cubas Medina, facilitándonos 29 los planos de saneamiento de agua potable y alcantarillado, para prevenir perjuicios durante las excavaciones de los puntos elegidos en lotes no construidos, también se nos otorgó el plano topográfico, solicitado de mi parte a la municipalidad y con el apoyo del ing. Celso, durante el proceso de excavación en lo puntos estratégicos elegidos para la realización de calicatas con maquinaria pesada. 3.3.3 Descripción de la Habilitación Urbana Los Girasoles La Habilitación Urbana Los Girasoles es un sector joven con un área construida del 50%, en su totalidad viviendas unifamiliares con edificaciones de concreto armado, a porticado, de hasta de 3 niveles. La Habilitación Urbana Los Girasoles, cuenta un perímetro total de 586.31 ml. se distribuye en áreas siguientes: DESCRIPCIÓN ÁREA (M2) Área de Lotes 9175.14 Área de Vías Transitables 4,461.68 Áreas Verdes 501.82 Área de Recreación Publica 1258.68 Área de Educación 326.78 Área Total 15,724.09 Tabla 4. Descripción de áreas de aporte de la zona 3.3.4 Fases de Desarrollo del Estudio 3.3.4.1 Fase I: Fase de Investigación de Campo. Son aquellos trabajos que se desarrollan en el área de la Habilitación Urbana “Los Girasoles “, que se tiene como objetivo principal determinar la zonificación de los suelos de fundación mediante los ensayos de corte Directo y DPL, para ello se debe recopilar información “In Situ” referida. 30 El trabajo de fundamental importancia en las investigaciones de campo del estudio, es la determinación del perfil estratigráfico del suelo de fundación hasta una profundidad de interés según el análisis que se desarrolle, el cual puede ser identificado razonablemente mediante apertura de “calicatas” y la extrapolación de datos obtenidos a través de un ensayo Dinámico de Penetración Ligera (DPL), realizado muy cerca de la excavación. La profundad de las “calicatas” excavadas en el área de área de la Habilitación Urbana, es como mínimo igual a 2.00 suficiente para fines de cimentación de edificaciones propias en viviendas unifamiliares menores o igual a tres niveles que han de estar cimentadas comúnmente a 1.00 m, de profundidad y cuya estratigrafía y parámetros de resistencia al corte se han de estimar hasta un máximo de 3.00 m (profundidad límite de estudio por registrar material gravoso superando los 50 golpes en el ensayo) , que es la profundidad de investigación que puede abarcar el DPL y muestreo para los ensayos de Corte Directo ,respectivamente .De esta manera una investigación combinada a partir de “calicatas“ y DPL ,ha de determinar el perfil estratigráfico y sus parámetros de resistencia al corte en 05 puntos de investigación hasta una profundidad máxima de 3.00 m, que para efectos prácticos, es más que suficiente para estimar la respuesta del suelo ante condiciones sísmicas . Para cada una de las “calicatas” excavadas y prospecciones indirectas (Sondeos DPL) en el área de la Habilitación Urbana Los Girasoles, se han realizado los ensayos de campo que a continuación se detallan: a.) Descripción del perfil estratigráfico de los suelos de fundación según Norma ASTM D 2487: Destinado a conocer las características del suelo de cimentación hasta una profundidad igual a la de la “calicata” excavada y con una prospección adicional con la misma profundidad que se refieren 31 básicamente a la determinación de color, forma de partículas, tamaño máximo de piedras, cobertura general, etc. Complementariamente a este trabajo, se han efectuado auscultaciones en campo del estado de compacidad del suelo de fundación en su estado natural, descripción de la clasificación de los materiales de excavación que se encuentran en cada una de las calicatas excavadas. a) Descripción visual – manual. ASTMD 2488, NTP339.150: Se presenta el cuadro de resumen de datos característicos visuales durante la excavación de las calicatas, se adjunta fotos en: ANEXO N° C. La representación de cada calicata con sus respectivos estratos se adjunta en el ANEXO N°B.2. Excavación de Calicatas: Descripción visual – manual (ASTMD 2488) Calicata N°1 Calicata N°2 Profundidad = 3.00 ml profundidad = 2.50 ml Nivel Freática =2.50 ml Nivel freática =1.50 ml Estrato material orgánico = 0.00- Estrato 1.00 ml (color marrón - negro). Estrato arcilla arenosa material orgánico = 0.00ml - 0.50 ml (color amarillo). con Estrato arena =0.50 ml –1.50ml pequeñas cantidades de grava (color amarillo). =1.00 ml – 3.00ml (color amarillo). Estrato arena saturada (color negro). = 1.50 ml –2.50ml. Calicata N°3 Profundidad = 3.00 ml Calicata N°4 Profundidad = 3.00 ml Nivel Freática (no hay a esa altura) Nivel Freática (no hay a esa Estrato material orgánico = 0.00ml altura) Estrato material orgánico – 1.00 ml (color amarillo). = 0.00ml – 0.30ml (color negro). Estrato arcilla arenosa y grava Estrato arcilla y grava =0.30 ml =1.00 ml – 3.00ml (color amarillo). – 2.00ml (color amarillo). 32 Estrato roca suelta =2.00 ml – 3.00ml (color amarillo). Calicata N°5 Tomas en campo Profundidad = 2.00 ml Prospección directa Nivel Freática =1.50 ml Análisis granulométrico : 12 M Estrato material orgánico y arena Límites de Atterberg (LL) :12 M limosa = 0.00ml - 0.80 ml (color Contenido de humedad (w%) negro). :12 M Estrato arena y pequeña cantidad Densidad Natural :12 M de piedra =0.80 ml –1.50ml (color Corte Directo :5M gris oscuro). Estrato pequeña cantidades de Auscultación arena y Abundante piedra de rio DPL :5S Amojú =1.50 ml – 2.00ml (color gris M-muestras. oscuro). S-sondeos. Tabla N°5: Descripción visual del suelo en campo. b) Personal, Materiales y equipos en campo. Personal colaborador: 02 técnicos ,01 operario, 01 asistente técnico, asesor de tesis. Materiales e instrumentos en campo 01 retroexcavadora marca John Deere Serie 310SJ. 02 picos y 01 pala. 02 baldes. 01 barreta. Cinta métrica. GPS map 62s “GARMIN” Cucharon Cepillo y brochas 33 Cámara fotográfica 12 moldes cilíndricos Equipo completo Penetro metro dinámico ligero. Libreta. c) Muestreo de suelos en “calicatas” excavadas según Norma ASTM D 420: En las “calicatas” excavadas se ha efectuado la toma de muestras de los estratos que conforman el suelo de cimentación acorde a las recomendaciones de la norma E.050 .Para todos los casos, se ha extraído muestras alteradas del tipo Mab (muestras alteradas en bloques) e inalteradas del tipo Mib (Muestras inalteradas en bloques), por tratarse de un material cohesivo (limo y arcilla). d) Densidad natural “in situ” según Código NTP 339.257:2004. Para la estimación de la densidad natural “in situ” se ha auscultado el estado de compacidad del terreno, mediante el uso de una picota y se han tomado muestras alteradas en bloques para estimar la misma a partir de un ensayo de peso volumétrico de suelos cohesivos. Los ensayos de DPL realizados han alcanzado hasta una profundidad máxima de 3.00 han permitiendo determinar, la cohesión aparente y el ángulo de fricción interna del suelo, los ensayos DPL, han sido de gran utilidad en la investigación de los suelos de fundación del área en estudio, que se han permitido inferir la profundidad hasta a la que se encuentra el suelo gravoso y determinar el espesor y propiedades geo mecánicas de los diferentes estratos del mismo. 3.3.4.2 Fase II: Fase de Ensayos de Laboratorio: Son los trabajos que se desarrollaron en el laboratorio de Mecánica de Suelos de la Universidad Nacional de Cajamarca – sede Jaén, y que 34 tienen como objetivo específico del proyecto, determinar las propiedades físicas y geo mecánicas de los suelos de fundación. En esta fase se desarrollan los ensayos de laboratorio de suelos para muestras alteradas e inalteradas recogidas en la fase de investigaciones de campo en cada una de las 05 “calicatas” excavadas. Los Ensayos de laboratorio utilizados son los que se presentan a continuación: ENSAYO NORMA USADA 1. Descripción visual –manual. ASTMD 2488,NTP339.150 2. Contenido de humedad. ASTM D 2216 3. Análisis granulométrico por ASTM D 422 tamizado. 4. Limite líquido y limite plástico. ASTM D 4318 5. Clasificación unificada de suelos. ASTM D2487,NTP339.134 6. Densidad natural NTP 339.257:2004 7. Corte directo de suelo ASTM D 3080 consolidado-drenado. 8. Ensayo de DPL. TIPO DE MUESTRA ASTMD 3441,NTP339.159 NORMA APLICABLE 1. Muestra inalterada en bloque ASTMD 4220,NTP339.151 (Mib) 2. Muestra inalterada en tubo de ASTM D 1587,NTP339.169 pared delgada (Mit) 3. Muestra alterada en bolsa de ASTM D4220,NTP339.151 plástico(Mab) Tabla N°6 Normas ASTM Y NTP. Los ensayos se han efectuado en el laboratorio de suelos de la Universidad Nacional de Cajamarca – Sede Jaén, para los ensayos básicos UNC-SJ y Especiales en laboratorio Geocon Vial - ingenieros consultores E.I.R.L Ubicados en la ciudad de Jaén. 35 Materiales en laboratorio Horno eléctrico marca selecta. Balanza electrónica y demás. Juego de tamices estandarizados. Martillo de goma y tamiz N°200. Cuchara de Casa Grande. Losetas. Equipo de Corte Directo. 3.3.4.3 Fase III: Fase de Trabajos de Gabinete: Son aquellos trabajos que hemos tomando como información base la recopilada en las fases de campo y laboratorio, permiten determinar calcular los parámetros geo mecánicos y diseños requeridos para zonificación geotécnica. - Capacidad de carga admisible. - Capacidad portante. - Parámetros de diseño sismo resistente. - Clasificación del material de excavación. 3.3.5 Métodos empleados a. Teoría de Karl Terzaghi (1943). Teoría aplicable para evaluar la capacidad última de carga de cimentaciones superficiales, la cual dice que una cimentación es superficial si la profundidad Df ,de la cimentación es menor que o igual al ancho de la misma. Sin embargo investigadores posteriores han sugerido que cimentaciones con Df igual a 3 ó 4 veces el ancho de la cimentación se definen como cimentaciones superficiales. Para la determinación de la Capacidad Admisible de carga, según el ensayo de 36 Corte Directo de suelos, bajo la Norma A.S.T.M. D 3080, cuantifica un ángulo de fricción interna de y un valor de cohesión. Fuente: Das Braja M. (1997) Fig.13.Esquema Terzaghi para la ecuación general de capacidad de carga: qult cN c Fcs Fcd qNq Fqs Fqd 0.5 t BN Fs Fd c=cohesión. q=esfuerzo efectivo al nivel de fondo de la cimentación. ɤ=peso específico de suelo. B=Ancho de la cimentación. (=diámetro para una cimentación circular) Fcs,Fqs,Fɤs = factores de forma . Fcd,Fqd,Fɤd = factores de profundidad . Nc,Nq,Nɤ = factores de capacidad de carga . 37 38 Tabla 7. Factores de capacidad de carga de terzaghi Para el cálculo de del esfuerzo admisible de cimentaciones superficiales requiere aplicar un factor de seguridad (FS) a la capacidad de carga última bruta: El factor de seguridad, tal como se define por la ecuación, puede ser por lo menos de 3 a 4 en todos los casos. b. Evaluar La Información Obtenida Una vez obtenida la información se realizara una verificación y selección de los datos. 39 Crear la base de datos con los datos recopilados. Con la consolidación de los datos existentes y obtenidos se propondrá un modelo entidad relación adecuado para almacenar y analizar la información, la cual se pueda modelar. Proponer un Modelo de Zonificación. Una vez seleccionada e incorporada la información en la base de datos, se determinara el modelo conceptual de zonificación. 3.3.6 INVESTIGACIONES EFECTUADAS 3.3.6.1 Investigaciones de campo. Los trabajos de campo han sido realizados por mi persona ,personal técnico contratadoy con inspección del asesor de tesis Dr. Wilfredo Renán Fernández Muñoz entre el 15 y 20 de octubre del 2016, y ha consistido básicamente en una evaluación geotécnica “in situ” del suelo de fundación ubicado en la Habilitación Urbana “Los Girasoles “,realización de los ensayos DPL ,así como la toma de muestras alteradas e inalteradas ,que permitan la ejecución de ensayos de laboratorio y recopilación de información ,destinada a obtener las propiedades físicos mecánicas de los suelos . Sobre el área que comprende la Habilitación Urbana “Los Girasoles “, se ha realizado las siguientes actividades. a) Calicatas. Los puntos fueron elegidos en lotes no construidos, con el consentimiento de los propietarios. Con la finalidad de determinar el Perfil Estratigráfico, propiedades físico, geo mecánicas, del área, en estudio se han realizado cinco 40 excavaciones a cielo abierto o Calicatas, se encuentran localizados convenientemente a la siguiente profundidad: Cuadro de Calicatas Nº Calicata Descripción Profundidad (M.) C-1 MANZA “E” ,LOTE 1 3.00 C-2 MANZA “B” ,LOTE 19 2.50 C-3 MANZA “F” ,LOTE 10 3.00 C-4 MANZA “C” ,LOTE 13 3.00 C-5 MANZA “A” ,LOTE 06 2.00 Tabla N°8 Descripción de profundidades de Calicatas. NOTA: C-2 Y C-5, se presentó N.F: 1.50 m de profundidad, siendo abundante el agua en escurrimiento se dio fin a la excavación a las profundidades de 2.50 y 2.00 respectivamente y C-1, presentaron N.F: 2.50 m de prof. pues no afecta a la cimentación por encontrarse a 1.50 del nivel de cimentación d (1.50)>=Df (1.0m), fuente Braja M. Das. Procedimiento Se realizaron excavación de cinco “calicatas” de 1.50 m. x1.00 m por 3.00 m de profundidad. Encontrándose un nivel freático alto, al mismo tiempo considerable infiltración de agua, el motivo para avanzar con las tomas de muestras alteradas e inalteradas de manera rápida posible con las muestras para corte directo, densidades, granulometría, límites de plasticidad, contenido de humedad, clasificación de suelos. Muestreo Disturbado. Se tomaron muestras disturbadas de cada uno de los tipos de suelos encontrados (Mab), en cantidad suficiente como para realizar los 41 ensayos de descripción e identificación de suelos, siguiendo los procedimientos de la Norma A.S.T.M. D 2488. Registro de Excavación. Paralelamente al muestreo se realizó el registro de las calicatas, anotándose las principales características de los tipos de suelos encontrados, tales como espesor, color, olor, condición de humedad, angulosidad, forma, consistencia o compacidad, cementación, reacción al HCl, estructura, tamaño máximo de partículas, etc.; de acuerdo a la Norma A.S.T.M. D 2488. Preservación y Transporte de Suelos. Por último, se realizaron las prácticas normalizadas para la preservación y transporte de suelos, con destino hacia el laboratorio de la Universidad nacional de Cajamarca, para los posteriores ensayos, teniendo en cuenta la Norma A.S.T.M. D 4220. b) Auscultación con Penetrómetro Dinámico Ligero. Con la finalidad de verificar los resultados, respecto al ensayo anterior y determinar el Perfil Estratigráfico, propiedades físico, geo mecánicas, del área en estudio se han realizado cinco sondeos, ubicándose adyacente a las excavaciones, localizadas convenientemente a la siguiente profundidad: 42 CUADRO DE ENSAYOS DPL DPL DESCRIPCIÓN PROFUNDIDAD (m) DPL-1 MANZA “E” ,LOTE 1 3.00 DPL-2 MANZA “B” ,LOTE 19 3.00 DPL-3 MANZA “F” ,LOTE 10 3.00 DPL-4 MANZA “C” ,LOTE 13 3.00 DPL-5 MANZA “A” ,LOTE 06 3.00 Tabla N°9. Descripción de los puntos de auscultación DPL. Procedimiento Realización de 05 Ensayos Dinámico de Penetración Ligera (DPL), hasta una profundidad máxima de 3.00 m, con el uso de un equipo de penetración dinámica consistente en varillas de acero de un metro c/u, punta cónica (60°) una maza de 50kg, impulsado golpes a una altura de 0.50 m; DPL, se realizó se realizó en puntos cercanos a las calicatas para respectiva para comparación de resultados. Para cada uno de los puntos de investigación se ha efectuado la descripción del perfil estratificado, la recopilación de datos NDPL y la toma de muestra de los estratos que conforman el suelo de cimentación, que acorde a las recomendaciones, de la Norma E.050 por tratarse de un suelos cohesivos y granulares han sido alteradas y también inalteradas tipo Mab y Mib. La ubicación de los puntos de investigación con calicatas ,DPL sobre el área que comprende la habitación Urbana “Los Girasoles” y La descripción del perfil estratigráfico en cada una de las calicatas excavadas, se presenta el ANEXO N° D , Los ensayos DPL realizados se presentan en el ANEXO N°B.4 . 43 3.3.6.2 Trabajos de laboratorio y gabinete. 3.3.6.2.1 TRABAJOS DE LABORATORIO. Los trabajos en laboratorio, incluyeron las siguientes actividades: Métodos para la reducción de muestras de campo a tamaño de muestras de ensayo, de acuerdo a la Norma A.S.T.M. C 702. Obtención en laboratorio de muestras representativas (cuarteo), siguiendo los lineamientos de la Norma A.S.T.M. C 702. 3.3.6.2.2 ENSAYOS DE LABORATORIO. Los ensayos estándar de laboratorio, se realizaron en el Laboratorio de Mecánica de Suelos, de la Universidad Nacional de Cajamarca los ensayos Básicos y en la empresa Geocon Vial - Ingenieros Consultores E.I.R.L., los especiales y el análisis químico de sales agresivas, bajo las Normas A.S.T.M. (American Society For Testing and Materials). 3.3.6.2.3 Ensayos Estándar. Se realizaron los siguientes ensayos: - 12 Ensayos de Análisis Granulométrico. ASTM D-422. - 12 Ensayos de Límite Líquido, Límite Plástico ASTM D-4318. e Índice de Plasticidad de Suelos. - 12 Ensayos de Contenido de humedad. ASTM D-2216 - 36 Ensayos de Densidad Natural. ASTM D-2937. 44 3.3.6.2.4 Ensayos Especiales. Fueron realizados los siguientes ensayos especiales de campo: Con las muestras representativas de la Calicata C-1, hasta la C-5, se realizó el Ensayo de sales agresivas al concreto. Con la Muestra; C1-M3, C2-M3, C3-M2, C4-M2, C5-M2; se realizó el Ensayo de Corte Directo en Suelos, (A.S.T.M. D 3080). Ensayo con DPL, realizando 05 auscultaciones adyacentes a las calicatas para su respectiva verificación. 3.3.6.2.5 Clasificación de Suelos del Terreno de Fundación. Las muestras ensayadas en el laboratorio se han clasificado de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.), bajo la Norma A.S.T.M. D 2487. (Adjunta Anexo N°B.1) CUADRO DE RESUMEN DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS ESTRUCTURA CALICATA MANZANA MANZANA MANZANA “E” ,LOTE 1 C-1 “E” ,LOTE 1 C-1 “E” ,LOTE 1 C-1 Muestra M-1 M-2 M-3 Profundidad (m) 0.00 - 1.00 1.00 - 2.00 2.00 - 3.00 % Pasa Tamiz Nº 4 92.17 94.44 72.50 % Pasa Tamiz Nº 200 70.75 71.58 49.03 Límite Líquido (%) 30 32 31 Índice Plástico (%) 5 7 6 - - - - - - 10.00 % 20.00 % 17.90 % 1.57 % CL - ML 2.13 2.13 ML SM-SC Coeficiente Uniformidad Coeficiente Curvatura (Cc) (Cu) Diámetro Efectivo(D10) Contenido de Humedad 3 Densidad Natural (gr/cm ) Clasificación de Suelos “SUCS” 45 Tabla N° 10. Clasificación de suelos calicata N°1 ESTRUCTURA MANZANA MANZANA MANZANA “B” ,LOTE 19 “B” ,LOTE 19 “B” ,LOTE 19 C-2 M-1 0.00 - 0.50 99.25 72.89 29 5 9.40 % 1.55 CL-ML C-2 M-2 0.50 - 1.50 100.00 48.00 38 NP 27.10 % 1.95 SM C -2 M-3 1.50 - 2.50 99.97 82.79 38 4 35.50 % 1.90 ML CALICATA Muestra Profundidad (m) % Pasa Tamiz N° 4 % Pasa Tamiz Nº 200 Límite Líquido (%) Índice Plástico (%) Coeficiente Uniformidad Coeficiente Curvatura (Cc) (Cu) Diámetro Efectivo(D10) Contenido de Humedad Densidad Natural (gr/cm3) Clasificación de Suelos “SUCS” Tabla N° 11. Clasificación de suelos calicata N°2 ESTRUCTURA CALICATA Muestra Profundidad (m) % Pasa Tamiz N° 4 % Pasa Tamiz Nº 200 Límite Líquido (%) Índice Plástico (%) Coeficiente Uniformidad Coeficiente Curvatura (Cc) (Cu) Diámetro Efectivo(D10) Contenido de Humedad Densidad Natural (gr/cm3) Clasificación de Suelos MANZANA ,LOTE 10 “F” MANZANA “F” ,LOTE 10 C-3 M-1 0.00 - 1.00 99.08 81.91 38 5 11.50 % 1.80 ML C-3 M-2 1.00 - 3.00 63.24 42.59 26 4 14.50 % 2.52 SM-SC Tabla N° 12. Clasificación de suelos calicata N°3 “SUCS” 46 ESTRUCTURA CALICATA Muestra Profundidad (m) % Pasa Tamiz N° 4 % Pasa Tamiz Nº 200 Límite Líquido (%) Índice Plástico (%) Coeficiente Uniformidad Coeficiente Curvatura (Cc) (Cu) Diámetro Efectivo(D10) Contenido de Humedad Densidad Natural (gr/cm3) Clasificación de Suelos MANZANA “C” ,LOTE 13 MANZANA “C” ,LOTE 13 C-4 M-1 0.30 - 2.00 66.23 49.63 19 4 5.20 % 1.82 SM-SC C-4 M-2 2.00 - 3.00 49.97 29.51 23 4 10.10 % 2.42 GM-GC Tabla N° 13. Clasificación de suelos calicata N°4 “SUCS” ESTRUCTURA CALICATA Muestra Profundidad (m) % Pasa Tamiz N° 4 % Pasa Tamiz Nº 200 Límite Líquido (%) Índice Plástico (%) Coeficiente Uniformidad Coeficiente Curvatura (Cc) (Cu) Diámetro Efectivo(D10) Contenido de Humedad Densidad Natural (gr/cm3) Clasificación de Suelos MANZANA ,LOTE 06 “A” MANZANA “A” ,LOTE 06 C-5 M-1 0.00 - 0.80 95.92 49.06 23 NP 5.80 % 1.95 SM C-5 M-2 0.80 - 2.00 48.29 3.43 19 NP 56.25 0.17 0.16 34.10 % 2.27 GP Tabla N° 14. Clasificación de suelos calicata N°5 “SUCS” 47 3.3.6.2.6 Perfil estratigráfico. a) Descripción del Perfil Estratigráfico. En base a los trabajos de campo y ensayos de laboratorio se deduce la siguiente conformación: (Adjunta Anexo N°B.2) CALICATA C - 1 (MANZANA “E”, LOTE 1) De 0.00 m. a 1.00 m., Limo y arcillas inorgánicas de baja plasticidad (CLML), de color amarillo. , mezclado con apreciable proporción de arena T.M. N°10,40 y 200” (21.42 %), baja resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave, de resistencia a la tubificación: baja y una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas. De 1.00 m. a 2.00 m., Limo inorgánicas de baja plasticidad (ML), de color amarillo. , mezclado con apreciable proporción de arena T.M. N°10,40 y 200” (22.87 %), baja resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave, con una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas. De 2.00 m. a 3.00 m., mezcla de arena, arcilla con limos (SM,-SC), de color anaranjado. , mezclado con apreciable proporción de grava T.M. N°4” (27.50 %), mediana resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave. Con resistencia a la tubificación: media y una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra muy húmedo; presenta una nivel freático a la profundidad de 2.50 m, sin olor, y moderado contenido de sales sulfatadas. 48 CALICATA C - 2 (MANZANA “B”, LOTE 19) De 0.00 m. a 0.50 m., de 0.00 a 0.15 capa de materia orgánica (pastos y raíces) ,0.15 a 0.50 presenta suelos arcillas y limos inorgánicos de baja plasticidad a media (CL-ML), color amarillo, mezclado con escasa cantidad de gravilla (0.75 %). De 0.50 m. a 1.50 m. arenas limosas (SM), de color amarillo, con ninguna grava, baja resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave. Es un material permeable, de resistencia a la tubificación: baja y una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas presenta una nivel freático a la profundidad de 1.50 m. De 1.50 m. a 2.50 m. suelo saturado, estrato localizado por debajo del nivel freático N.F=1.50 m, Limos inorgánicos de baja plasticidad (ML), de color negro, mezclado con apreciable proporción de arena T.M. N°10,40 y 200” (17.17 %), baja resistencia en seco, baja tenacidad, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave. Es un material permeable, de resistencia a la tubificación: baja y una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra muy húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas. CALICATA C - 3 (MANZANA “F”, LOTE 10) De 0.00 m. a 1.00 m., de 0.00 a 0.20 presenta una pequeña capa de materia orgánica (pastos y raíces) y 0.30 a 1.00 m, presenta limos inorgánicos de baja plasticidad a media (ML), color amarillo, mezclado con escasa cantidad de gravilla (0.92 %). De 1.00 m. a 3.00 m., mezcla de arena, arcilla con limos (SM,-SC), de color amarillo, mezclado con apreciable proporción de grava T.M. N°4” (36.76 %), buena resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia media suave, con resistencia a la 49 tubificación: media y una resistencia al cortante: regulara a bueno. El estrato se encuentra poco húmedo; no presenta un nivel freático, sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas. CALICATA C - 4 (MANZANA “C”, LOTE 13) De 0.00 m. a 0.30 m., capa de materia orgánica (pastos y raíces). De 0.30 m. a 2.00 m., mezcla de arena, arcilla con limos (SM,-SC), de color amarillo. , mezclado con apreciable proporción de grava T.M. N°4” (33.77 %), buena resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia dura. Con resistencia a la tubificación: media y una resistencia al cortante: regulara a bueno. El estrato se encuentra poco húmedo; no presenta un nivel freático, sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas. De 2.00 m. a 3.00 m. grava mezclada con arcilla y limo (GM-GC), de mediana plasticidad, de color amarillo rojizo, mezclado con apreciable proporción de arena fina a gruesa (20.45 %). Es un material permeable, presenta una resistencia a la tubificación: alta y una resistencia al cortante: alta. Se encuentra medianamente denso, poco húmedo, y bajo contenido de sales sulfatadas. CALICATA C - 5 (MANZANA “A”, LOTE 06) De 0.00 m. a 0.10 m., capa de materia orgánica (pastos y raíces). De 0.10 m. a 0.80 m. arenas limosas (SM), de color negro, mezclado con escasa proporción de grava T.M. N°4” (4.09 %), baja resistencia en seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave. Es un material permeable, de resistencia a la tubificación: baja y una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas. De 0.80 m. a 2.00 m, Grava de rio mal gradada, mezcla de grava y arena (GP), con pocos finos (3.43 %) de mediana plasticidad, de color plomo 50 y celeste, mezclado con apreciable proporción de arena fina a gruesa (44.86 %). Es un material permeable, presenta una resistencia a la tubificación: alta y una resistencia al cortante: alta. Se encuentra medianamente denso, muy húmedo, y bajo contenido de sales sulfatadas, presenta una nivel freático a la profundidad de 1.50 m. b) Aspectos Relacionados con el Nivel Freático. Se debe señalar que se encontró el nivel freático y/o filtración, en las calicatas: Calicata C - 1 (Manzana “E”, Lote 1), N.F = 2.50 m de profundidad. Calicata C - 2 (Manzana “B”, Lote 19), N.F = 1.50 m de profundidad. Calicata C - 5 (Manzana “A”, Lote 06), N.F= 1.50 m de profundidad. 3.3.6.2.7 Análisis de la cimentación en edificaciones (capacidad portante con ensayo corte directo): (Adjunta Anexo N°B.3) a) Tipo y Profundidad de la Cimentación. De acuerdo a las características del sub suelo descrito anteriormente, se recomienda que la profundidad de cimentación sea a una profundidad mínima de 2.00 m, y el nivel de investigación a 3.00 m de profundidad como mínimo , con respecto al nivel del terreno actual, previamente nivelado, apoyado directamente sobre el estrato de grava limo arcillosa, de mediana plasticidad, por medio de losas de cimentación, previo mejoramiento, con la salvedad de tener un adecuado sistema de drenaje, con el objeto de minimizar los asentamientos diferenciales. b) Cálculo de la Capacidad Admisible de Carga (Corte Directo en Suelos). Para la determinación de la Capacidad Admisible de carga, según el ensayo de Corte Directo de suelos, bajo la Norma A.S.T.M. D 3080: 51 CALICATA C - 1 (MANZANA “E”, LOTE 1) Calicata : C-1 Muestra : M-3 Tipo de Suelo = SM-SC. Ángulo de fricción interna = 32.94° = 0.45 Kg/cm2 Cohesión Densidad Natural H = 2.13 gr/cm3 Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la Capacidad Portante Admisible será de: Cimentación: FALLA GENERAL qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL Dónde: Profundidad de cimentación Df = 1.00 m. Ancho de cimiento Nivel freático B = 1.35 m. N.F = -2.50 m. Reemplazando valores se obtiene: qad = 3.70 kg/cm2 qad = 1.83 kg/cm (FALLA LOCAL) ( FALLA GENERAL) Capacidad portante adoptada : 1.80 kg/cm2 52 CALICATA C - 2 (MANZANA “B”, LOTE 19) Calicata : C-2 Muestra : M-3 Tipo de Suelo : ML. Ángulo de fricción interna = 33.39° Cohesión = 0.49 Kg/cm2 Densidad Natural H = 1.90 gr/cm3 Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la Capacidad Portante Admisible será de: Cimentación: FALLA GENERAL qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL Dónde: Profundidad de cimentación Df = 1.00 m. Ancho de cimiento Nivel freatico B = 1.35 m. N.F = -1.50 m. Reemplazando valores se obtiene: qad = 3.83 kg/cm2 qad = 1.89 kg/cm (FALLA LOCAL) ( FALLA GENERAL) Capacidad portante adoptada : 1.85 kg/cm2 53 CALICATA C - 3 (MANZANA “F”, LOTE 10) Calicata : C – 3. Muestra : M – 2. Tipo de Suelo : SM-SC. Ángulo de fricción interna = 11.09° = 1.09 Kg/cm2 Cohesión Densidad Natural H = 2.52 gr/cm3 Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la Capacidad Portante Admisible será de: Cimentación: FALLA GENERAL qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL Dónde: Profundidad de cimentación Df = 1.00 m. Ancho de cimiento B = 1.35 m. Nivel freatico N.F = NP Reemplazando valores se obtiene: qad = 2.99 kg/cm2 (FALLA LOCAL) qad = 1.66 kg/cm ( FALLA GENERAL) Capacidad portante adoptada : 2.90 kg/cm2 54 CALICATA C - 4 (MANZANA “C”, LOTE 13) Calicata : C – 4. Muestra : M – 2. Tipo de Suelo : GM-GC. Ángulo de fricción interna = 28.36° = 0.15 Kg/cm2 Cohesión Densidad Natural H = 2.42 gr/cm3 Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la Capacidad Portante Admisible será de: Cimentación: FALLA GENERAL qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL Dónde: Profundidad de cimentación Df = 1.00 m. Ancho de cimiento B = 1.35 m. Nivel freático N.F = NP Reemplazando valores se obtiene: qad = 2.82 kg/cm2 (FALLA LOCAL) qad = 0.99 kg/cm ( FALLA GENERAL) Capacidad portante adoptada : 2.80 kg/cm2 55 CALICATA C - 5 (MANZANA “A”, LOTE 06) Calicata : C-5 Muestra : M-2 Tipo de Suelo : GP. Ángulo de fricción interna = 15.29° = 0.20 Kg/cm2 Cohesión Densidad Natural H = 2.27 gr/cm3 Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la Capacidad Portante Admisible será de: Cimentación: FALLA GENERAL qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL Dónde: Profundidad de cimentación Df = 1.00 m. Ancho de cimiento Nivel freático B = 1.35 m. N.F = -1.50 m. Reemplazando valores se obtiene: qad = 0.95 kg/cm2 (FALLA LOCAL) qad = 0.50 kg/cm ( FALLA GENERAL) Capacidad portante adoptada : 0.95 kg/cm2 56 3.3.6.2.8 Contenido de sales El resultado del Análisis Físico Químico efectuado con muestras representativas del estrato que conforma el subsuelo de fundación, presenta los siguientes valores: 57 PROFUNDIDAD pH Sullfato como BaS04 CL1- Sales Solubles Totales (p.p.m) (p.p.m) (p.p.m) CALICATA MUESTRA C-1 M-3 0.20 - 2.00 6.85 0.00 38.26 60.25 C-2 M-3 0.20 – 1.50 6.95 0.00 36.94 63.14 C-3 M-2 0.20 – 3.00 7.00 0.00 40.25 58.96 C-4 M-2 0.20 – 1.50 7.10 0.00 31.54 72.15 C-5 M-2 0.20 – 2.50 7.25 0.00 41.26 59.24 (m) Tabla N° 15. Análisis químico de los suelos. Dichos valores se encuentran por debajo de los límites mínimos permisibles de agresividad al concreto, en lo que respecta a sulfatos, debiéndose utilizar por consiguiente Cemento Pórtland Tipo I o Tipo I Co, en la preparación del concreto de la cimentación (proporción de sulfatos menor de 150 p.p.m.) 58 3.3.6.2.9 Cálculo de los parámetros sismos resistentes con la nueva norma E0.30 (RNE 2016) Las viviendas existentes no exceden a los 03 niveles –Se considera Urbanización los girasoles, edificaciones de concreto armado, aporticado. Los datos generales de las viviendas tomadas en referencia para el cálculo de los parámetros sismo resistentes, son señalados a continuación Estructura Sistema Aporticado se adjunta plano de estructura en ANEXO N° D: a) CALICATA C-1, M-3 (MANZANA “E”, LOTE 1) Proyectándose para una edificación aporticada de concreto armado de 3 pisos, destinada para viviendas, cuyo plano se muestra en la figura y cuyas características: Peso específico del concreto ɣc=2.40 Tn/m3 Losa de techo aligerado con espesor e =20 cm Altura de entrepiso (de piso a piso) h 1= 4.00 m, h2=h3=3.00 Vigas transversales (eje horizontal del plano) b*h = 0.25*0.60 m2. Vigas longitudinales (eje vertical del plano) b*h = 0.25*0.40 m2. Profundidad de desplante (contacto con cimiento) Df=2.00m Espesor de cimiento (zapata aislada) 0.50 m Columnas 0.25*0.25 m2 59 PLANILLA DE CÁLCULO PREDIMENSIONAMIENTO Y CARGAS Se muestra la estructura de una edificación en planta de concreto armado CONSIDERANDO: Carga muerta (CM):3 NIVEL Carga viva (CV) : RNE Ciudad : JAÉN Nº Piso : 3 Uso : vivienda unifamiliar DIBUJO EN PLANTA ( VIGAS Y COLUMNAS) 60 1º) Predimensionamiento de techo, columnas y vigas . Espesor de techo: e=Ln/25 Pero por dato : USAR: e= Ln= 3.75 m e= e= 0.15 m 0.20 m 0.20 Columnas: MÉTODO: SISMICO JAPONES COLUMNA INTERIOR:(C4) Tipo C1 (para los 1ºs pisos) Colum interior N > 4pisos P=1.10PG n=0.30 Tipo C2 (para los 4 ultmos pisos) Colum interior N <3 pisos P=1.10PG n=0.25 Columnas Extrmas de porticos interiores Columna de esquina P=1.25PG n=0.25 P=1.50PG n=0.20 Tipo C2,C3 Tipo C4 Tabla N°16. Segun:(RNE)-solo asumimos Peso aligerado: Peso de vigas: P. columnas: SUMA= CM= S/c (CV): PG= 300 100 60 460 b*D=P/n*f`c P=Coef.*PG*Nº piso *At Si Esp. de techo = 20cm A.tributaria = 3*2 L1 = 3 m L2 = 2 m At (m2) = 6 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 200 kg/m2 660 kg/m2 vivienda por piso f`c = P= 17820 210 kg/cm2 Kg b*D A=l*l 424.286 cm2 l= 20.598 OBTENEMOS: cm 25*25 cm2 Columna inferior del portico secundario :(C3) 61 Tipo C1 (para los 1ºs pisos) Tipo C2 (para los 4 ultmos pisos) Tipo C2,C3 Colum interior N > 4pisos P=1.10PG n=0.30 Colum interior N <3 pisos P=1.10PG n=0.25 Columnas Extrmas de porticos interiores Columna de esquina P=1.25PG n=0.25 P=1.50PG n=0.20 Tipo C4 Tabla N°17 Segun:(RNE)-solo asumimos P.aligerado: P.de vigas: P.de columnas: SUMA= CM= 300 100 60 460 S/c (CV): b*D=P/n*f`c P=Coef.*PG*Nº piso *At *Carga actuante Si Esp. de techo=20 cm A.tributaria= 4*3 L1 = 4 m L2 = 3 m At (m2) = 12 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 200 kg/m2 660 kg/m2 PG= vivienda por piso f`c= P= 210 kg/cm2 29700 Kg b*D A=l*l 565.714 cm2 l= 23.785 cm OBTENEMOS: 25*25 cm2 Resumen de predimensionamiento columnas: MÉTODOS Alto riesgo Tabla N°18 SECCIÓN (cm) 1º , 2º y tercer nivel C3 C4 Sismo 25*25 25*25 Vigas: VIGA PRINCIPAL: La viga principal es perpendicular al acero o vigueta del techo sobre la viga, y es por eso que se le llama principal,existe entre columnas. en este plano el eje B-B es el que tiene mayor area triburatia luego podemos uniformizar para los otros ejes o calcularlos para cada uno. Área tributaria : Longitud Ancho tributario b = B / 20 Ln = B= 5.75 m 4.00 m 0.20 m 62 h = Ln / Beta Beta = 10 h= 0.58 m 0.60 m 0.25 m Usar Viga : b= h= 0.25 0.60 m m Luego estas dimensiones se generaliza para todos los ejes perpendicular a los ejes 1-1y 2-2 VIGA SECUNDARIA: Como ya se escogio la viga principal, ahora obtenemos la secundaria Todos los tramos son semejantes elegimos entre el eje 1-1 y 2-2. uniformizamos todos los tramos siguientes. Longitud Ancho tributario b = B / 20 h = Ln / Beta Beta = 10 Ln = B= 3.75 m 3.00 m b= h= 0.15 m 0.38 m 0.40m 0.25 m Usar Viga : b= h= 0.25 0.40 m m Luego estas dimensiones se generaliza para todos los ejes paralelos a los ejes 1-1y 2-2 2º) Determinacion de Carga muerta y Carga viva-según RNE. Metrados de cargas: Peso 3º Nivel: V.Princip: V.Secund: Column (C3): 6*0.25*0.60*5.75*2.4= 2*0.25*0.40*19.75*2.4= 8*0.25*0.25*2.40*2.4= 12.420 9.480 2.880 Tn Tn Tn 63 Column (C4): Aligerado: 4*0.25*0.25*2.40*2.4 = 19.75*5.75*0.30 = CM1 = 1.440 34.069 60.289 Tn Tn Tn Muros de Albañilería : Para unidades de arcillas cocidas sólidas peso unitario según RNE : 1800 kg/m3 Conciderando en muros de 15 cm de espesor y 20 cm "e" de Losa. Tabiquería Eje X-X Tn 18.86 Eje A-A 8.35*2.80*0.15*1.80= Tn 6.31 Eje B-B 2.06*2.80*0.15*1.80= Tn 1.56 2*1.42*0.50*.15*1.80 = Tn 0.38 Eje C-C 3.00*2.80*0.15*1.80= Tn 2.27 2*1.25*1.00*0.15*1.80= Tn 0.68 Eje D-D 7.10*2.80*0.15*1.80= Tn 5.37 0.70*2.10*0.15*1.80= Tn 0.40 1.21 Eje E-E 1.60*2.80*0.15*1.80= Tn 0.35 Tn 2.538*0.50*.15*1.80= 0.34 Tn 11.025*2.80*0.15*1.80= 11.025*2.80*0.15*1.80= 0.8*2.10*0.15*1.80 = 1.0*1.0*0.15*1.80= 2*2.17*1.10*.15*1.80= 2*1.00*2.10*.15*1.8= 18.70 7.78 7.78 0.45 0.27 1.29 1.13 Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn 97.850 Tn 1.30*1.00*.15*1.80= Eje F-F Eje Y-Y Eje 1-1 Eje 2-2 - CM 2 = 37.562 Tn CM = CM1 + CM2 97.850 Tn PESO 3 º PISO= Peso 2º Nivel: V.Princip: V.Secund: Column (C3): Column (C4): Aligerado: CM+CV= 6*0.25*0.60*5.75*2.4= 2*0.25*0.40*19.75*2.4= 8*0.25*0.25*2.40*2.4= 4*0.25*0.25*2.40*2.4 = 19.75*5.75*0.30 = CM 1 = 12.420 9.480 4.800 2.400 34.069 Tn Tn Tn Tn Tn 63.169 Tn Carga viva : 19.75*5.75*0.20*25%= 4.095 Tn Del RNE EO.20: Cargas vivas mínimas repartidas para viviendas es 200kg/m2 Del RNE EO.30 : Art. 16, peso de edificios en techos en general se tomará el 25%, de la carga viva. 64 Muros de Albañilería : Tabiquería Eje X-X Eje A-A 8.35*2.80*0.15*1.80= Eje B-B 2.06*2.80*0.15*1.80= 2*1.42*0.50*.15*1.80 Eje C-C 2.60*2.80*0.15*1.80= 2*1.25*1.00*0.15*1.80 Eje D-D 8.72*2.80*0.15*1.80= 0.80*2.10*0.15*1.80 Eje E-E 3.13*2.80*0.15*1.80= 1.30*1.00*.15*1.80 Eje F-F 5.50*2.80*0.15*1.80= 2.538*0.50*.15*1.80 Eje Y-Y Eje 1-1 8.25*2.80*0.15*1.80= Eje 2-2 8.25*2.80*0.15*1.80= 2*1.00*2.10*.15*1.8 2*2.17*1.1*.15*1.80 1.00*1.00*.15*1.80 Carga viva : Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn 106.47 Tn CM 2 = 39.21 Tn CM = CM1 + CM2 102.37 Tn PESO 2 º PISO= Peso 1º Nivel: V.Princip: V.Secund: Column (C3): Column (C4): Aligerado: 25.16 6.31 1.56 0.38 1.97 0.68 6.59 0.45 2.37 0.35 4.16 0.34 14.05 5.68 5.68 1.13 1.29 0.27 CM+CV= 6*0.25*0.60*5.75*2.4= 2*0.25*0.40*19.75*2.4= 8*0.25*0.25*4.50*2.4= 4*0.25*0.25*4.50*2.4 = 19.75*5.75*0.30 = CM1 = 19.75*5.75*0.2*25%= 12.420 9.480 5.400 2.700 34.069 64.069 4.095 Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn Del RNE EO.20: Cargas vivas mínimas repartidas para viviendas es 200kg/m2 Del RNE EO.30 : Articulo 16, peso de edificios en techos en general se tomará el 25% de CV. Tabiquería Eje X-X 18.04 Tn Eje A-A 5.50*3.70*0.15*1.80= 5.49 Tn Eje B-B 2.06*3.70*0.15*1.80= 2.06 Tn 1.00*2.10*.15*1.80 = 0.57 Tn 1.422*0.50*.15*1.80= 0.19 Tn Eje C-C 5.30*3.70*0.15*1.80= 5.29 Tn 0.50*2.0*0.15*1.80= 0.27 Tn 0.9*0.50*0.15*1.80= 0.12 Tn 65 Eje D-D Eje E-E Eje F-F Eje Y-Y Eje 1-1 Eje 2-2 0.70*2.10*0.15*1.80= 2.30*3.70*0.15*1.80= 1.30*1.00*.15*1.80= 1.00*3.70*0.15*1.80= 0.40 2.30 0.35 1.00 Tn Tn Tn Tn 4.96*3.70*0.15*1.80= 4.96*3.70*0.15*1.80= 2*2.7*1.10*0.15*1.80= 11.51 4.96 4.96 1.60 Tn Tn Tn Tn CM 2 29.56 Tn 93.62 Tn CM = CM1 + CM2 PESO 1 º PISO= CM+CV= PESO DE EDIFICACION= 97.720 Tn 302.040 Tn 66 P total = P vivienda + P zapatas P total =302.040+2.4x1.35x1.35x0.50x12 P vivienda=302.04 Tn ; P total = 328.28 Tn Tabla N°19. Metrados de cargas, C1-M3 Cuadro de coeficiente de Balasto SUELO COEFICIENTE DE BALASTO FLEXIBLE C1<=3 Kg/cm3 INTERMEDIO 3 Kg/cm3 <C1<=3 Kg/cm3 RIGIDO C1>=6 Kg/cm3 Fuente : Ph. D.Genner Villarreal Castro 2013 Tabla N°20. Coeficiente de balasto, C1-M3. NOTA: Según estudios de mecánica de suelos en laboratorio Corte Directo, CALICATA C – 1 (MANZANA “E”, LOTE 1), presentan suelos intermedios, considerando un Coeficiente de Balasto 3.20 kg/cm3 . Cálculo del asentamiento: Fórmula para cálculo de asentamiento: R=Kz*St ; Kz=C1*A C1 – Coeficiente de balasto; A – Área de cimentación, R – P.total ; St - Asentamiento. Método analítico para una edificación aporticada, Aplicamos el siguiente proceso. Calculamos el peso que se transmite al terreno. R =Ptotal = 328.28 Tn . 67 Determinamos la rigidez Kz, del resorte que simula el comportamiento elástico del suelo. Kz=C1*A =3200x12x1.35x1.35= 69984.00 Tn/m Calculamos el asentamiento tolerable, considerando R=P total: R=Kz*St , donde ; St=328.28 / 69984.00=0.0047 m = 4.70 mm St = 4.70 mm (asentamiento tolerable) --------------OK OBSERVACIONES: Como se puede apreciar, el asentamiento tolerable es mucho menor que lo indica EMS, para suelos intermedios que es el que se tiene en este caso SM-SC (St<=32 mm, St<=45 mm) Cálculo del parámetros sismo resistentes indicado en la norma E0.30, para el análisis sísmico estático. Sismo en X (+) Periodo fundamental de vibración: T =Hn/Ct = 0.20s <0.70s Hn=12.00 m, Ct= 60 Factor de amplificación sísmica C=2.5*(Tp/T) =7.50, considerando Tp>T, C=2.50 Tp=0.6 T = 0.20 Periodo que define la plataforma del factor C Tp (S) = 0.60, Periodo que define el inicio de la zona del factor C, con desplazamiento constante TL (S) = 1.60 Fuerza cortante en la Base. V= (ZUCS/R)*P=(0.25*1*2.5*1.20/6.00)* 302.04 = 37.76 Tn Donde: Z=0.25 (Jaén-Cajamarca - Zona: 2) 68 U=1.0 (Vivienda) S=1.20 (Suelo Intermedio:S2) R=6.00; R0=8.00, Ia=0.75 (Irregularidad de Regidez) Comprobamos: C/R=2.50/6=0.42>0.125 -------Ok Sismo en Y (+) Como los muros no están confinados ,implica ,que solo trabajarán como portantes y no de corte ,siendo absorbida la fuerza sísmica únicamente por los pórticos ,de esta manera se debe clasificar al sistema estructural como aporticado e irregular en la dirección en Y . En consecuencia el periodo fundamental, la fuerza cortante en la base serán las mismas que la dirección en Y. 3.3.6.2.10 Cálculo de la capacidad portante mediante el ensayo DPL (Adjunta Anexo N°B.4) Procedimiento para ensayo DPL PRIMERO: Se eligió el terreno y con datos de GPS dé, la ubicación, luego comenzamos a limpiar el área y a marcar un área de 1 m2, para realizar el análisis de suelos para esta zona y sus propiedades respectivas a la vez ver la capacidad de resistencia que posee el suelo en sus diferentes estratos. 69 DPL 1 DPL 2 DPL 3 DPL 4 DPL 5 DESCRIPCIÓN Estos puntos se tomaron en la zona de exploración, con el fin de ubicarlo en el plano zonificado, representando de esta manera las zonas estudiadas. Siendo contiguas las calicatas y los sondeos DPL, se consideraron los mismos puntos. Fig.14. fotografía de las coordenadas de los puntos de exploración. 70 SEGUNDO: A continuación trabajamos con nuestro equipo DPL, instalamos las varillas uniendo las de 1 m con el equipo de colocación del mazo, esto se instala a una distancia aproximada de 1.00m de la calicata realizada anteriormente, se comienza a poner el martillo en la parte superior de la varilla en posición vertical o a plomo, se levanta y suela el mazo a una altura de 50cm aprox. Se procede a anotar el número de golpes por cada 10cm de penetración en situ. TERCERO: Se hará el procedimiento anterior hasta una profundidad de 3.00 m es decir 3 cuerpos de varilla cada una de 1m, este procedimiento para las cinco auscultaciones con DPL. CUARTO: Luego instalamos a un costado de nuestra calicata aprox. 1.00m de distancia donde se dejó la varilla ya incrustada. Para luego poder sacar las varillas incrustadas en el suelo, cabe mencionar que esto se tiene que hacer con cuidado ya que corremos el riesgo que se pueda quedar incrustada nuestra punta cónica de 60°. El ensayo (DPL1, 2, 3,4 y 5) fue realizado, en presencia de mi asesor el Dr. Wilfredo R. Fernández Muñoz, quien dio la conformidad del trabajo realizado en la Urbanización “Los Girasoles”. Fig.15. Fotografía seguimiento de auscultación con DPL. 71 QUINTO: Luego hacemos los cálculos y dibujos respectivos para hallar la curva de penetración y NDPL al mismo tiempo calculamos la capacidad portante del suelo. Registro de los ensayos de auscultación DPL “in situ “ DPL 1 OBSEVACIÓN COLOR AMARILLO ,ARCILLA CON ARENA MEDIDA (CM) N(Golpes) 10 3 20 3 30 6 40 4 50 9 60 6 70 5 80 14 90 10 100 4 110 10 120 8 130 7 140 8 150 10 160 8 170 7 180 5 190 9 200 10 210 20 220 19 230 18 240 17 N.F = 250 25 260 30 270 24 280 23 290 25 300 22 DPL 3 DPL 2 OBSEVACIÓN COLOR NEGRO , ARENA MEDIDA (CM) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 N.F= 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 N(Golpes) 8 7 8 10 3 3 5 5 8 7 11 12 10 10 9 9 9 9 10 13 32 30 29 27 27 25 26 28 27 29 DPL 4 72 OBSEVACIÓN COLOR AMARILLO MATERIAL DE CERRO ARCILLA ,ARENA MEDIDA (CM) N(Golpes) 10 5 20 12 30 14 40 14 50 14 60 14 70 16 80 16 90 20 100 17 110 16 120 19 130 19 140 18 150 12 160 24 170 13 180 11 190 9 200 17 210 35 220 38 230 40 240 40 250 38 260 39 270 42 280 35 290 40 300 38 DPL 5 OBSEVACIÓN COLOR NEGRO , ARENA PRESENCIA PIEDRAS GRANDES DE RIO AMOJÚ MEDIDA (CM) N(Golpes) 10 3 20 7 30 4 40 4 OBSEVACIÓN COLOR AMARILLO MATERIAL DE CERRO ARCILLA Y GRAVA MEDIDA (CM) N(Golpes) 10 15 20 20 30 21 40 32 50 35 60 29 70 25 80 23 90 22 100 17 110 17 120 15 130 15 140 14 150 12 160 17 170 17 180 15 190 12 200 11 210 50 220 35 230 32 240 33 250 38 260 40 270 42 280 43 290 41 300 40 Ensayo realizado adyacente a las calicatas, con el fin de verificar los resultados de capacidad resistencia al corte de los suelos de fundación de la Habilitación Urbana los Girasoles. 73 50 9 60 15 70 6 80 20 90 9 100 5 110 2 120 1 130 1 140 2 N.F = 150 6 160 20 170 40 180 42 190 43 200 42 210 8 220 9 230 7 240 8 250 32 260 24 270 25 280 28 290 30 300 25 Tabla N°21 Registro de N golpes DPL, en campo. Tabla de resultados de capacidad portante con DPL AUSCULTCIÓN TIPO DE SUELO C (kg/cm2) DL 1 SM-SC 0.83 DL 2 ML 0.98 DL 3 SM-SC 1.43 DL 4 GM-GC 1.5 DL 5 GP 0.94 ɸ(°) - NDPL 22 26 38 40 25 qu(kg/cm2) 1.65 1.95 2.85 3.00 1.88 Tabla N°22 .Capacidad portante DPL. 74 3.4 Tratamiento y análisis de datos y presentación de resultados Para el tratamiento y análisis de datos se recolectó información visual en campo, laboratorio, libros, fuentes e editoriales, se procedió a ingresar la información recogida a través de los instrumentos de recolección de datos a los formatos Excel para cada tipo de estudio y ensayos realizado ,para su elaboración se utilizaron análisis estadístico como mínimos cuadrados; los resultados se presentarán en porcentajes ,graficas , figuras ; y para la presentación de los resultados se elaboraron tablas y figuras en el programa Microsoft Excel además la representación gráfica de la zonificación realizada en el programa AutoCAD civil 3D -2014. 75 CAPÍTULO IV. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN DE RESULTADOS 4.1 Determinación de la Zonificación Geotécnica de los suelos de fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la Urbanización; los girasoles –Jaén: Modelo de zonificación (Adjunta ANEXO N°D) La zonificación geotécnica de la Habilitación Urbana “Los Girasoles” en la ciudad de Jaén, se ha tenido en cuenta los puntos explorados, analizados anteriormente mediante ensayos de Corte Directo y DPL en los suelos de fundación. El modelo de zonificación se realizó, teniendo en cuenta el RNE: EO.050 suelos y cimentaciones: Demostrando la cantidad de puntos de investigación : 05 para una área de 15,724.099 m2.(solamente para viviendas unifamiliares hasta 3 pisos) Tabla N°23: Número de puntos a explorar, Fuente: RNE (2016). De esta manera se procedió a realizar la zonificación geotécnica mediante áreas de aporte, se procedió a realizar una triangulación con los puntos investigados y se ha tomado como resultado la capacidad de carga crítica, siendo el dato mínimo entre los puntos. Sector: “Urbanización Los Girasoles” En los sondajes explorados se alcanzaron profundidades de 2.50 a 3.00 metros .En la distribución de los suelos de sector los girasoles, se 76 aprecia que de las muestras analizadas el 51 % son arcillas y limos como CL-ML, ML, en su totalidad de baja plasticidad, el 28 % son arenas clasificadas como SM, SM-SC, de baja plasticidad a no plásticas en su totalidad, el 18 % son gravas como GM-GC, GP de consistencia rígida, 3% contienen materia orgánica. Fig. 16. Distribución de suelos “Urbanización los girasoles “ La resistencia cortante consolidada –drenada de los ensayos de laboratorio y DPL indican que los tres primeros metros de profundidad para un suelo GP-SM-SC, ML, GM-GC. Cohesión Capacidad portante Cohesión (GP) : C.Portante (GP): 0.2 – 0.94 kg/cm2 0.95– 1.88 kg/cm2 Cohesión (SM-SC): C.Portante (SM-SC): 0.45 – 1.43 kg/cm2 1.65– 2.90 kg/cm2 Cohesión (ML) : C.Portante (ML): 0.49 – 0.98 kg/cm2 1.85 – 1.95 kg/cm2 Cohesión (GM-GC): C.Portante (GM-GC): 0.15 – 1.50 kg/cm2 2.80–3.00 kg/cm2 Tabla N°24; parámetros geo mecánicos Corte Directo y DPL. Se ha Zonificado la Urbanización los Girasoles en tres zonas que se presentan a continuación: 77 ZONA I: Manzana B Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, en parte céntrica de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura y transversalmente la calle Federico Max, , Esta Zona II, es de condición habitable , además tiene una estabilidad media El perfil estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un suelo arcilloso limoso inorgánico, de media a baja plasticidad (CL-ML), con una potencia que varía desde el nivel 0.00 a 0.50 metros de espesor y una consistencia media dura .Luego aparece suelos arenosos limosos (SM) con una potencia que varía desde el nivel 0.50 a 1.50 de profundidad .El suelo arenoso limoso tiene una consistencia sólida .Debajo se encuentra un suelo limoso inorgánico de baja plasticidad (ML),con una potencia que varía desde el nivel 1.50 a 2.50 m de profundidad ,presentado una consistencia suave .El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor o igual a 1.50 m , localizándose muy cerca del nivel de cimentación ,se recomienda mejorar con over como dren alrededor de la estructura . Manzana C Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, en parte alta de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura lado izquierdo y transversalmente la calle Nicolás Copérnico, Esta Zona IV, es de condición habitable, además muy estable y buena para la construcción. El perfil estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un suelo arenosos limosos mezclados con arcilla (SMSC) con una potencia que varía desde el nivel profundidad 0.30 a 2.00 m de ,de una consistencia sólida .Luego aparece suelos gravosos con mezcla de arcilla, limo y apreciable cantidades de arena (GM-GC) con una potencia que varía desde el nivel 2.00 a 3.00 m de 78 profundidad con una consistencia muy rígida, además se observó roca fija a partir de los 3.00 m de profundidad ;no se registró nivel freático. Manzana A Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, es la primera que se encuentra en parte baja de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura lado izquierdo y transversalmente la calle Cesar Vallejo, , Esta Zona V, es de condición habitable. El perfil estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un suelo arenoso limoso (SM) con una potencia que varía desde el nivel 0.00 a 0.80 de profundidad, tiene una consistencia sólida; Luego aparece suelos gravosos mal gradados (GP) con una potencia que varía desde el nivel 0.80 a 3.00, de profundidad, tienen una consistencia media dura .El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor o igual a 1.50 m en época de estiaje y sube hasta 1.00 en épocas de lluvia. En esta zona los primeros 2.00 m de profundidad está conformado por relleno (suelos orgánicos y arena), a partir de 3.00 m de profundidad aparece material de gravoso, provenientes del rio Amojú, pues esta zona, es la más cercana al rio. La capacidad portante para cimentaciones superficiales típicas en esta zona se encuentra comprendida entre 0.95 a 1.65 kg/cm2. , Donde se recomienda cimentaciones superficiales a 2. 00 m de profundidad para edificaciones menores o iguales a 03 niveles. Zona II: manzana D, manzana E Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, es la primera que se encuentra en parte baja de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura lado derecho y transversalmente la calle Cesar Vallejo, , Esta Zona I, es de condición habitable, es poco estable en tiempos en épocas de invierno . El perfil estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un suelo arcilloso 79 limoso, de media a baja plasticidad (CL-ML), con una potencia que varía desde el nivel 0.00 a 2.00 metros de espesor y una consistencia media dura .Luego aparece suelos arenosos limosos mezclados con arcilla (SM-SC) con una potencia que varía desde el nivel 2.00 a 3.00 de profundidad .El suelo arenoso y arcilloso tiene una consistencia media dura .El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor o igual a 2.50 m en época de estiaje y sube hasta 1.00 en épocas de lluvia. La capacidad portante para cimentaciones superficiales típicas en esta zona se encuentra comprendida entre 1.65 a 1.80 kg/cm2. . ZONA III: manzana F, manzana G Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, en parte alta de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura lado derecho y transversalmente la calle Nicolás Copérnico, Esta Zona III, es de condición habitable, además muy estable y buena para la construcción. El perfil estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un suelo limoso inorgánico de baja plasticidad (ML), con una potencia que varía desde el nivel 0.00 a 1.00 metros de espesor y una consistencia media dura .Luego aparece suelos arenosos limosos mezclados con arcilla (SM-SC) con una potencia que varía desde el nivel 1.00 a 3.00 m de profundidad, de una consistencia sólida. El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor 3.00 m. La capacidad portante para cimentaciones superficiales típicas en esta zona se encuentra comprendida entre 1.85 a 1.95 kg/cm2. . Fuente: A. Bustamante, J. Alva “Características geotécnicas de Iquitos” 80 4.2 Características mecánicas, físicas y químicas de los suelos de fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la Urbanización; los girasoles –Jaén: 4.2.1 Cuadros resumen de clasificación de suelos: De los resultados obtenidos en el Estudio de mecánicas de suelos, respecto clasificación de suelos, proporcionando las características generales de suelos siendo infinitamente vareadas, actualmente dos sistemas de clasificación que usan la distribución por tamaño de grano y plasticidad de suelos, son utilizados comúnmente por ingenieros estos son: el sistema AASHO y el SUCS, además también se consideró el color y olor para su descripción. Clasificación de suelos de fundación “Hab. Urbana los girasoles” AASHO SUCS CALICATA I CALICATA I Profundidad = 3.00 ml Profundidad = 3.00 ml Nivel Freático =2.50 ml Nivel Freático =2.50 ml C1- M1 : 0.00- 1.00 (CL- ML) C1- M1 : 0.00- 1.00 :A-4 (7) C1-M2 :1.00– 2.00 (ML) C1-M2 : 1.00– 2.00 :A-4 (7) C1-M3 : 2.00– 3.00 (SM-SC) C1-M3 :2.00– 3.00 :A-4 (2) CALICATA II CALICATA II profundidad = 2.50 ml profundidad = 2.50 ml Nivel freático =1.50 ml Nivel freático =1.50 ml C2- M1 : 0.00- 0.50 (CL- ML) C2- M1 : 0.00- 0.50 : A-4 (7) C2-M2 : 0.50– 1.50 (SM) C2-M2 : 0.50– 1.50 : A-4 (2) C2-M3 : 1.50– 2.50 (ML) C2-M3 : 1.50– 2.50 :A-4 y A-5 (9) 81 CALICATA III CALICATA III Profundidad = 3.00 ml Profundidad = 3.00 ml Nivel Freático (no hay a esa altura) Nivel Freático (no hay a esa altura) C3 - M1 : 0.00- 1.00 (ML). C3 - M1 : 0.00- 1.00 :A-4 y A-5 (9) C3-M2 :1.00– 3.00 (SM-SC). C3-M2 : 1.00– 3.00 : A-4 (1) CALICATA IV CALICATA IV Profundidad = 3.00 ml Profundidad = 3.00 ml Nivel Freático (no hay a esa altura) Nivel Freático (no hay a esa altura) C4- M1 : 0.30- 2.00 (SM-SC) C4- M1 C4-M2 : 2.00– 3.00 (GM-GC) C4-M2 : 2.00– 3.00 : A-2-4 (0) CALICATA V : 0.30- 2.00 : A-4 (2) CALICATA V Profundidad = 2.00 ml Profundidad = 2.00 ml Nivel Freático =1.50 ml Nivel Freático =1.50 ml C5- M1 : 0.00- 0.80 (SM) C5- M1 : 0.00- 0.80 : A-4 (2) C5-M2 : 0.80– 2.00 (GP) C5-M2 : 0.80– 2.00 : A-1-a (0) Tabla N°25.Resumen clasificación de suelos SUCS y ASHTO 82 4.2.2 Resumen de EMS, de la zona más crítica en estudio: corte directo, clasificación de suelos y parámetros sismo resistentes, para la zonificación geotécnica en la urbanización “Los Girasoles”. Tabla N°26 .Resumen EMS Excavación. TIPO DE CIMENTACIÓN / UBICACION: CIMENTACIÓN / C-1: MANZA “E” ,LOTE 1 ESTRATO DE APOYO DE LA CIMENTACIÓN: MEZCLA DE ARENA, ARCILLA CON LIMOS. PARÁMETROS DE DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN: 2.00 m. SOBRE EL ESTRATO DE LIMOS INORGÁNICOS DE BAJA PLASTICIDAD Y ARENAS. CAPACIDAD PORTANTE : 1.80 Kg/cm2 TIPO DE SUELO DESDE EL PUNTO DE VISTA SISMICO: ZONA: 2, FACTOR DE ZONA Z = 0.25, (JAÉN-CAJAMARCA). TIPO DE SUELO: S2 (Velocidad Promedio de las Ondas de Corte 180 m/s <=Vs < 500 m/s, Promedio ponderado del ensayo estándar de penetración 15<=N60 <= 50, Promedio ponderado de la resistencia al corte en condición no drenada Su = 50 kPa a 100 kPa. CATEGORÍA: C (vivienda), FACTOR DE USO U = 1.0, FACTOR DE SUELO S = 1.20 (suelo intermedio), Periodo que define la plataforma del factor C Tp (S) = 0.60, Periodo que define el inicio de la zona del factor C, con desplazamiento constante TL (S) = 2.0, resultando C=2.50. Fuerza cortante en la Base V= (ZUCS/R)*P=(0.25*1*2.5*1.20/6.00)* 302.40=37.76 Tn CATEGORIA Y SISTEMA ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES: Categoría de la Edificación C (*), Zona 2. Sistema Estructural: concreto armado, pórticos: Sistema dual, muros de concreto armado. 83 Considerando coeficiente de reducción de fuerza sísmica: R=6.00; R0=8.00 (pórticos), Ia=0.75 (irregularidad de rigidez). Nota: C (*): Estos coeficientes se aplicaran únicamente a estructuras en las que los elementos verticales y horizontales permitan la disipación de la energía manteniendo la estabilidad de la estructura .No se aplican a estructuras tipo péndulo invertido. AGRESIVIDAD DEL SUELO A LA CIMENTACIÓN: AGRESIVIDAD BAJA. RECOMENDACIONES ADICIONALES: No debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal, desmonte o relleno sanitario y que estos materiales inadecuados serán removidos en su totalidad, antes de construir la cimentación y ser reemplazados con materiales seleccionados, además para drenar el nivel freático se recomienda mejorar con over la base de cimentación. Proceso de zonificación: la triangulación mediante puntos investigados, el cual se ha homogenizado de acuerdo a los resultados de capacidad portante teniendo en cuentas los datos críticos es decir los mínimos obtenidos por los ensayos Corte Directo y DPL . CD5 = 0.95 kg/cm2 CD4 = 2.80 kg/cm2 DPL5 =1.88 kg/cm2 DPL4 =3.00 kg/cm2 CD2 = 1.85 kg/cm2 DPL2 =1.95 kg/cm2 CD1 = 1.80 kg/cm2 CD3 =2.90 kg/cm2 DPL1 =1.65 kg/cm2 DPL3 =2.85 kg/cm2 84 ZONA I 0.95-1.65 kg/cm2 ZONA III 1.85-1.95 kg/cm2 ZONA II 1.65 -1.80 kg/cm2 Figura 17. Procedimiento de zonificación Geotécnica. 4.2.3 Resumen de resultados del ensayo de Penetración Dinámico Ligero SE ADJUNTA ANEXO N° B.4 85 4.3 Comparación de la capacidad portante de los ensayos de Corte Directo y penetrómetro dinámico ligero (DPL). RESULTADO DEL ENSAYO DE CORTE DIRECTO CONSOLIDADO – DRENADO SECTOR ZONA I ZONA II ZONA III ZONA IV ZONA V CALICATA PROFUNDIDAD (m) TIPO DE SUELO C (kg/cm2) C-1 2.00 - 3.00 SM-SC 0.45 C-2 1.50 - 2.50 ML 0.49 C-3 1.00 - 3.00 SM-SC 1.09 C-4 2.00 - 3.00 GM-GC 0.15 C-5 0.80 - 2.00 GP 0.2 ɸ(°) 32.94 33.39 11.09 28.36 15.29 ɣnat (kg/cm3) qu(kg/cm2) 0.00213 1.80 0.0019 1.85 0.00252 2.90 0.00242 2.80 0.00227 0.95 Tabla N°27. Resultados generales Corte Directo RESULTADO DEL ENSAYO CON PENETRÓMETRO DINÁMICO LIGERO (DPL) AUSCULTACIÓN PROFUNDIDAD (m) TIPO DE SUELO C (kg/cm2) DPL 1 2.00 - 3.00 SM-SC 0.83 DPL 2 1.50 - 2.50 ML 0.98 DPL 3 1.00 - 3.00 SM-SC 1.43 DPL 4 2.00 - 3.00 GM-GC 1.5 DPL 5 0.80 - 2.00 GP 0.94 ɸ(°) - NDPL 22 26 38 40 25 qu(kg/cm2) 1.65 1.95 2.85 3.00 1.88 Tabla N°28. Resultados generales DPL. 86 COMPARACION DE PARÁMETROS GEOMECANICOS DE LOS SUELOS DE FUNDACION COMPARACIÓN DE "COHESION" (DPL) VS "COHESION" (CD) Tabla N°29. Comparación cohesión Corte Directo y DPL. PROSPECCIÓN C-1 Y DPL1 C-2 Y DPL 2 C-3 Y DPL3 C-4 Y DPL4 C-5 Y DPL 5 CORTE DIRECTO DPL RANGO C (kg/cm2) C (kg/cm2) 0.45 0.83 0.38 0.49 0.98 0.49 1.09 1.43 0.34 0.15 1.5 1.35 0.2 0.94 0.74 VARIACION PROMEDIO( DPL) VS (CD) VARIANZA % 45.78 50.00 23.78 90.00 78.72 58% COMPARACION DE CAPACIDAD PORTANTE qu (DPL) VS qu (CD) Tabla N°30. Comparación capacidad portante Corte Directo y DPL. PROSPECCIÓN C-1 Y DPL1 C-2 Y DPL 2 C-3 Y DPL3 C-4 Y DPL4 C-5 Y DPL 5 CORTE DIRECTO DPL VARIACION VARIANZA qu(kg/cm2) qu(kg/cm2) RANGO % 1.8 1.65 0.15 8.33 1.85 1.95 0.10 5.41 2.9 2.85 0.05 1.72 2.8 3 0.20 7.14 0.95 1.88 0.93 49.47 VARIACION PROMEDIO ( DPL) VS (CD) 14% 87 4.4 Contrastación de hipótesis Durante el desarrollo de la investigación se pudo contrastar la hipótesis debido a que los resultados del estudio indican que la varianza entre los ensayos mediante Corte Directo y Penetrómetro Dinámico Ligero no varía en un 30%, siendo en la mayoría de resultado de 1 % al 8 % para suelos SM, SC,ML y 49.47 % en gravas mal gradadas ,según RNE : EO.50 ,método de ensayo DPL es recomendable para suelos arenosos mal gradados (SP) y usos restringido para suelos arenosos bien gradados y arenas limosas (SW,SM) no recomendadas para el resto de suelos , concluyendo la verificación entre los ensayos de Corte Directo , DPL y con RNE , La variación de resultados depende directamente del tipo de suelos en estudio ,siendo lo más recomendable para arenas limosas y mal gradadas Obteniendo variaciones menores al 8% entre capacidad portante DPL respecto al ensayo de corte Directo ; en resumen general referente al proyecto de investigación “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación ,Mediante el ensayo de Corte Directo Y DPL en la Urbanización Los Girasoles - Jaén – 2016” la variación de resultados es del 14 % de capacidad portante DPL , respecto al ensayo de Corte Directo realizado en laboratorio y no el 30% como se plantea la hipótesis inicial . 88 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Conclusiones a) El suelo de fundación del área en estudio ; “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en La Urbanización; Los Girasoles ,Mediante el ensayo de Corte Directo y DPL – Jaén -2016.”, está conformado básicamente por tres zonas : Zona I ,caracterizándose por el nivel freático a 1.5 m de profundidad , con una capacidad portante de 0.95-1.65 kg/cm2 ; Zona II ,caracterizándose por el nivel freático entre 1.50 - 2.50 m de profundidad, con una capacidad portante de 1.65-1.80 kg/cm2 ; Zona III caracterizándose por ser parte alta de la zona no registrando nivel freático y con suelos de fundación, muy bueno para la construcción , con presencia de suelo arcilloso, limoso (62%), apreciable cantidad de arena (19%) y grava (19%), con capacidad portante entre 1.85-1.95 kg/cm2. b) Según los resultados obtenidos , se concluye que la presencia de sulfatos, cloruros y sales solubles totales es muy baja, por lo que no ocasiona problemas de durabilidad al concreto para cimientos , expuesto al suelo ,también se aprecia en las muestras analizadas el 51 % son arcillas y limos como CL-ML, ML, de baja plasticidad, el 28 % son arenas clasificadas como SM, SM-SC, de baja plasticidad a no plásticas, el 18 % son gravas como GM-GC, GP de consistencia rígida, 3% contienen materia orgánica . c) La comparación de capacidad portante referente al proyecto de investigación “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación, Mediante el ensayo de Corte Directo Y DPL en la Urbanización Los Girasoles - Jaén – 2016” la variación promedio de resultados es del 14 % de capacidad portante DPL, respecto al ensayo de Corte Directo realizado en laboratorio y no el 30% como se plantea la hipótesis inicial. 89 d) Para la aplicación de las Normas de Diseño Sismo resistente del R.N.E (2016), desde el punto de vista sísmico, se consideró la zonas más crítica ante sismo, siendo la Zona I, por su baja estabilidad y estratigrafía irregular, los parámetros sísmicos analizados: Categoría: C, Factor de Zona Z (2) = 0.25, Factor de Uso U = 1.0, Factor de Suelo S = 1.4, y Periodo predominante Tp = 1.00 seg, C=2.50, calculando una fuerza basal máxima de 37.76 Tn, en cimentaciones de edificaciones de 3 niveles. Recomendaciones a) En la zona investigada se recomienda considerar obras de sub drenaje perimétrico, previo a la construcción de cimentación en edificaciones de envergadura y Over en el caso de viviendas unifamiliares menores a tres pisos. b) Se recomienda tener en cuenta, exploraciones, los equipos a utilizar para en distintos tipos de suelos, no recomendables para suelos en general, como el siendo DPL, recomendable para suelos SP, con uso restringido para SW, SM y no recomendable para gravas GP, GM-GC. 90 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 1. Guzmán, Martínez, Rubiano, Carlos Alvarado, Carrillo; Ministerio de Minas y Energía. 2001 “Zonificación Sismogeotécnica Indicativa del Área Metropolitana de Bucaramanga - Colombia“. 2. Arias, Echeverri, Patiño .Universidad Nacional de Colombia Sede Medellín. 2011,“Exploración Geotécnica – Relaciones Geoléctricas”. 3. A. Vera, G. Ponce y Dr. Auvinet.1990, “Zonificación Geotécnica para El Área Urbana del Valle de Puebla - México”. 4. Albarracín, Gómez , Alarcón, Sandoval.2009, “Zonificación Geotécnica de La Zona Centro del Área Urbana del Municipio de Sangamoso por medio de un SIG – Bogotá - Colombia”. 5. Ingenieros Luis A. Chang, Castro, E. Chaiña y Piedra. Laboratorio Geotécnico del CISMID, 2002.” Zonificación Geotécnica Sísmica de La Ciudad de Moquegua”. 6. Ing. Tavera, Bernal, Herrera, Salas, Ochoa, Christian Flores .Instituto Geofísico del Perú. Proyecto SIRAD, 2010, Titulo: “Zonificación Sísmico – Geotécnica para Siete Distritos de Lima Metropolitana (Comportamiento Dinámico del Suelo)”. 7. A. Cubas Zavala, E. León.2006, “Estudio Comparativo de Cimentaciones Superficiales y Profundas En La Ciudad de Chiclayo”. 8. Marquina, 2009 (Tesis para optar El Grado de Maestro en Ciencias con mención En Ingeniería Geológica-UNÍ). “Control Estructural y Potencial Exploratorio del Distrito Minero Conga, Cajamarca – Perú”. 91 9. Flores.2012, “Estudio de Mecánica de Suelos con fines de Cimentación del Proyecto, Mejoramiento del Servicio de Transitabilidad de La Av. Pakamuros entre El Puente Rio Amojú y El Jr. Rio Cunia de La Ciudad de Jaén –Provincia de Jaén – Cajamarca”. 10. Ing. Hoyos 2012. “Manual de Laboratorio de Mecánica de Suelos”. 11. Irueta, 2014, Tesis: “Evaluación de la Inestabilidad de Taludes en La Carretera Las Pirias –Cruce Lambayeque, San Ignacio”. 12. A.Bustamente Chacón, J.E. Alva, Maggiolo 1975, Tesis: “Características geotécnicas del suelo de Iquitos, Perú “ 92 ANEXOS 93 ANEXO N° A GUÍA DE OBSERVACIÓN 94 ANEXO N° A UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL - SEDE JAÉN Tesis: Zonificación geotécnica de los suelos de fundación, mediante el ensayo de Corte Directo y DPL en la Urbanización Los Girasoles – Jaén – 2016. GUÍA DE OBSERVACIÓN Objeto de Observación: Proceso para geotécnica se Zonificación determinará las características de los suelos de Nombre de la Urbanización: Habilitación Urbana : Los Girasoles - Jaén. Fundación, Mediante el Método de Corte Directo Urbanización; y Los DPL en Girasoles La - Jaén. Ubicación de la Urbanización: Intersección de Calle Mariano Melgar y Av. Fernando Belaunde Terry. Observador: Bach. José Wilfredo Cotrina Fecha de aplicación: Velásquez. 04/09/2016 Instrucciones: Observe las características de la Urbanización y llegué a las siguientes opciones. 1. DATOS GENERALES DE LA EDIFICACIÓN 1.1 Uso de la Urbanización Habilitación Urbana: Viviendas Unifamiliares. 95 1.2 Dimensiones de la Urbanización Perímetro 1.3 : 586.305 ml Número de manzanas y lotes de la Urbanización La Urbanización cuenta con 7 manzanas. Manzanas “A”: 11 lotes. Manzanas “B”: 26 lotes. Manzanas “C”: 19 lotes. Manzanas “D”: 01 lotes. Manzanas “E”: 13 lotes. Manzanas “F”: 12 lotes. Manzanas “G”: 02 lotes. 1.4 Datos legales de la Urbanización Nombre de la Urbanización: habilitación Urbana “Los Girasoles” Titulo : Nº2007-9524 Partida: Nº 11018395 1.5 Área de la Urbanización Área de lotes: 11,262.42 m2. Área de vías: 4,461.68 m2. Manzanas “A”: Área: 1,397.51 m2, Perímetro: 153.30 ml. Manzanas “B”: Área: 2,650.33 m2, Perímetro: 212.52 ml. Manzanas “C”: Área: 2,013.71 m2, Perímetro: 164.49 ml. Manzanas “D”: Área: 189.18 m2 , Perímetro: 66.37 ml. Manzanas “E”: Área: 1,951.18 m2, Perímetro: 193.32 ml. Manzanas “F”: Área: 2,633.48 m2, Perímetro: 204.75 ml. Manzanas “G”: Área: 427.03 m2 , Perímetro: 124.41 ml. 1.6 Área total de la Urbanización Área total de la Urbanización 15,724.099 m2. 2. DISEÑO DE LA INVESTIGACION 96 Se realizará 05 muestras, según (RNE E.050 - articulo11.2b) en la Urbanización Los Girasoles, en la ciudad de Jaén; en puntos estratégicos , Se utilizará equipos para el ensayo de Corte Directo comparando con la información obtenida del ensayo DPL, recopilaciones y análisis de información disponible proveniente estudios de suelos realizados por diversas firmas consultorías en la ciudad. 3. CARACTERISTICAS FISICAS DEL AREA DE ESTUDIO La zona está ubicada parte baja de la ciudad de Jaén, a ligera distancia del rio Amojú, vulnerable a inundaciones y elevado nivel freático a 1.5 a 2.50 m de profundidad ,en la zona más baja. Se encontró suelo GP, SM, GC-GM y ML. 4. PARÁMETROS SÍSMICOS 4.1 Zonificación Sísmica Las edificaciones se encuentran ubicada en la zona 2 (Zona de mediana sismicidad). 4.2 Condiciones Geotécnicas Las edificaciones se encuentran ubicadas sobre un suelo de fundación en estudio. 4.3 Categoría de la Edificación Las edificaciones son de categoría esencial, porque es una Urbanización de viviendas unifamiliares. 4.4 Configuración Estructural de las edificaciones existentes. Las edificaciones son irregulares porque presenta discontinuidades significativas. 4.5 Sistema Estructural de las edificaciones existentes. 97 Las edificaciones son de concreto armado y albañilería confinada en general. 5. DEFICIENCIAS EN LA EDIFICACIÓN 5.1 Deficiencias en los elementos de los suelos de fundación Presenta suelos arenosos deleznables húmedos y gravas acarreados por el rio Amojú. 5.2 Otras deficiencias No existen otras deficiencias. 6. OTRAS OBSERVACIONES La zona se encuentra en la parte baja de la ciudad, vulnerable a inundaciones problemas de nivel freático. 98 ANEXO N° B ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS 99 ANEXO N° B.1 ENSAYO BÁSICOS PARA OBTENER LA CLASIFICAION DE SUELOS 100 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC-013 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-1 MUESTRA : M-3 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION SM-SC-013 PROFUNDIDAD : FECHA : 2.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 SM-SC STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422 METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO FRACCION FINA FRACCION GRUESA TAMIZ P.RET P.RET PORCENTAJE PORCENTAJE N° ABERTURA(mm) PARCIAL ACUMULADO RET. ACUMULADO QUE PASA 3" 75.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2 ½" 63.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2" 50.80 0.00 0.00 0.00 100.00 1 ½" 37.50 0.00 0.00 0.00 100.00 1" 25.40 89.20 89.20 8.92 91.08 3/4" 19.00 45.69 134.89 13.49 86.51 '1/2" 12.50 38.00 172.89 17.29 82.71 3/8" 9.50 35.97 208.86 20.89 79.11 1/4" 6.35 25.60 234.46 23.45 76.55 N°4 4.75 40.58 275.04 27.50 72.50 Nº 10 2.00 47.80 322.84 32.28 67.72 Nº 20 0.85 41.08 363.92 36.39 63.61 Nº 40 0.43 63.55 427.47 42.75 57.25 Nº 60 0.25 26.88 454.35 45.44 54.57 Nº 140 0.11 42.18 496.53 49.65 50.35 Nº 200 0.08 13.22 509.75 50.98 49.03 CAZOLETA -.- 490.25 1000.0 AMBIENTE DE SECADO 110º C 1178.6 PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr) MUESTRA TOTAL SECA PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr) 500.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr) 275.0 1000.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr) ANALISIS FRACCION GRUESA TOTAL WG= 275 ANALISIS FRACCION FINA CORRECCION CUARTEO : 1000.0 TOTAL MUESTRA TOTAL HUMEDA TEMPERATURA PESO PORCION SECA : S/WG 1.00 S= 500.0 (CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422) Nº 200 100 Nº 40 Nº 4 Nº 10 3/8¨ 90 80 PORCENTAJE QUE PASA (%) 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01 0.10 1.00 10.00 100.00 DIAMETRO (mm) D60 = D30 = 0.59 Cu = OBSERVACIONES: D10 = 0.00 --- Cc = 0.00 … LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1" AL N°4 (27.50%). CLASIFICACION GENERAL BUENA A REGULAR TERRENO DE FUNDACION Prohibida su Reproducción Total o Parcial (INDECOPI). Derechos Reservados RQ - GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L. 101 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: ML-023 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-2 MUESTRA : M-3 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION ML-023 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.50 m. A 2.50 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 ML STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422 METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO FRACCION FINA FRACCION GRUESA TAMIZ P.RET P.RET PORCENTAJE PORCENTAJE N° ABERTURA(mm) PARCIAL ACUMULADO RET. ACUMULADO QUE PASA 3" 75.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2 ½" 63.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2" 50.80 0.00 0.00 0.00 100.00 1 ½" 37.50 0.00 0.00 0.00 100.00 1" 25.40 0.00 0.00 0.00 100.00 3/4" 19.00 0.00 0.00 0.00 100.00 '1/2" 12.50 0.00 0.00 0.00 100.00 3/8" 9.50 0.00 0.00 0.00 100.00 1/4" 6.35 0.00 0.00 0.00 100.00 N°4 4.75 0.33 0.33 0.03 99.97 Nº 10 2.00 5.64 5.97 0.60 99.40 Nº 20 0.85 8.26 14.23 1.42 98.58 Nº 40 0.43 25.13 39.36 3.94 96.06 Nº 60 0.25 35.96 75.32 7.53 92.47 Nº 140 0.11 73.52 148.84 14.88 85.12 Nº 200 0.08 23.22 172.06 17.21 82.79 CAZOLETA -.- 827.94 1000.0 AMBIENTE DE SECADO 110º C 1355.0 PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr) MUESTRA TOTAL SECA PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr) 500.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr) 0.3 1000.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr) ANALISIS FRACCION GRUESA TOTAL WG= 0 ANALISIS FRACCION FINA CORRECCION CUARTEO : 1000.0 TOTAL MUESTRA TOTAL HUMEDA TEMPERATURA PESO PORCION SECA : S/WG 1.00 S= 500.0 (CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422) Nº 200 100 Nº 40 Nº 4 Nº 10 3/8¨ 90 80 PORCENTAJE QUE PASA (%) 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01 0.10 1.00 10.00 100.00 DIAMETRO (mm) D60 = D30 = 0.00 Cu = OBSERVACIONES: D10 = 0.00 --- Cc = 0.00 --- LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10 ,40 y 200 (17.17%). CLASIFICACION GENERAL POBRE TERRENO DE FUNDACION 102 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC-032 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-3 MUESTRA : M-2 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION SM-SC-032 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 SM-SC STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422 METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO FRACCION FINA FRACCION GRUESA TAMIZ P.RET P.RET PORCENTAJE PORCENTAJE N° ABERTURA(mm) PARCIAL ACUMULADO RET. ACUMULADO QUE PASA 3" 75.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2 ½" 63.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2" 50.80 0.00 0.00 0.00 100.00 1 ½" 37.50 50.68 50.68 5.07 94.93 1" 25.40 39.64 90.32 9.03 90.97 3/4" 19.00 45.92 136.24 13.62 86.38 '1/2" 12.50 52.94 189.18 18.92 81.08 3/8" 9.50 60.80 249.98 25.00 75.00 1/4" 6.35 60.98 310.96 31.10 68.90 N°4 4.75 56.68 367.64 36.76 63.24 Nº 10 2.00 53.28 420.92 42.09 57.91 Nº 20 0.85 33.09 454.01 45.40 54.60 Nº 40 0.43 52.34 506.35 50.64 49.37 Nº 60 0.25 27.35 533.70 53.37 46.63 Nº 140 0.11 31.87 565.57 56.56 43.44 Nº 200 0.08 8.55 574.12 57.41 42.59 CAZOLETA -.- 425.88 1000.0 AMBIENTE DE SECADO 110º C 1145.5 PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr) MUESTRA TOTAL SECA PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr) 500.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr) 367.6 1000.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr) ANALISIS FRACCION GRUESA TOTAL WG= 368 ANALISIS FRACCION FINA CORRECCION CUARTEO : 1000.0 TOTAL MUESTRA TOTAL HUMEDA TEMPERATURA PESO PORCION SECA : S/WG 1.00 S= 500.0 (CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422) Nº 200 100 Nº 40 Nº 4 Nº 10 3/8¨ 90 80 PORCENTAJE QUE PASA (%) 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01 0.10 1.00 10.00 100.00 DIAMETRO (mm) D60 = D30 = 2.80 Cu = OBSERVACIONES: D10 = 0.00 --- Cc = 0.00 #¡DIV/0! LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1 1/2" AL N°4 (36.76%). CLASIFICACION GENERAL BUENA A REGULAR TERRENO DE FUNDACION 103 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: GM-GC 042 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-4 MUESTRA : M-2 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION GM-GC 042 PROFUNDIDAD : FECHA : 2.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 GM-GC STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422 METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO FRACCION FINA FRACCION GRUESA TAMIZ N° ABERTURA(mm) P.RET P.RET PORCENTAJE PORCENTAJE PARCIAL ACUMULADO RET. ACUMULADO QUE PASA 3" 75.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2 ½" 63.00 20.50 20.50 2.05 97.95 2" 50.80 28.65 49.15 4.91 95.09 1 ½" 37.50 49.83 98.98 9.90 90.10 1" 25.40 75.60 174.58 17.46 82.54 3/4" 19.00 57.62 232.20 23.22 76.78 '1/2" 12.50 68.42 300.62 30.06 69.94 3/8" 9.50 35.80 336.42 33.64 66.36 1/4" 6.35 95.68 432.10 43.21 56.79 N°4 4.75 68.24 500.34 50.03 49.97 Nº 10 2.00 67.58 567.92 56.79 43.21 Nº 20 0.85 43.34 611.26 61.13 38.87 Nº 40 0.43 53.15 664.41 66.44 33.56 Nº 60 0.25 16.23 680.64 68.06 31.94 Nº 140 0.11 19.01 699.65 69.96 30.04 Nº 200 0.08 5.22 704.87 70.49 29.51 CAZOLETA -.- 295.13 1000.0 AMBIENTE DE SECADO 110º C 1101.3 PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr) MUESTRA TOTAL SECA PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr) 500.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr) 500.3 1000.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr) ANALISIS FRACCION GRUESA TOTAL WG= 500 ANALISIS FRACCION FINA CORRECCION CUARTEO : 1000.0 TOTAL MUESTRA TOTAL HUMEDA TEMPERATURA PESO PORCION SECA : S/WG 1.00 S= 500.0 (CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422) Nº 200 100 Nº 40 Nº 4 Nº 10 3/8¨ 90 80 PORCENTAJE QUE PASA (%) 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01 0.10 1.00 10.00 100.00 DIAMETRO (mm) D60 = D30 = 8.10 Cu = OBSERVACIONES: D10 = 0.90 --- Cc = 0.00 #¡DIV/0! LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO GRAVA LIMOSA Y ARCILLOSA MEZCLAS CON GRAVA, LIMO ,ARENA Y ARCILLAS , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA FINA A GRUESA (20.45 %). CLASIFICACION GENERAL BUENO A REGULAR TERRENO DE FUNDACION 104 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: GP-052 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-5 MUESTRA : M-2 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION GP-052 PROFUNDIDAD : FECHA : 0.80 m. A 2.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 GP STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422 METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO FRACCION FINA FRACCION GRUESA TAMIZ N° ABERTURA(mm) P.RET P.RET PORCENTAJE PORCENTAJE PARCIAL ACUMULADO RET. ACUMULADO QUE PASA 3" 75.00 0.00 0.00 0.00 100.00 2 ½" 63.00 65.35 65.35 6.54 93.47 2" 50.80 42.65 108.00 10.80 89.20 1 ½" 37.50 39.85 147.85 14.79 85.22 1" 25.40 43.97 191.82 19.18 80.82 3/4" 19.00 35.91 227.73 22.77 77.23 '1/2" 12.50 75.82 303.55 30.36 69.65 3/8" 9.50 81.63 385.18 38.52 61.48 1/4" 6.35 74.95 460.13 46.01 53.99 N°4 4.75 56.97 517.10 51.71 48.29 Nº 10 2.00 40.93 558.03 55.80 44.20 Nº 20 0.85 89.18 647.21 64.72 35.28 Nº 40 0.43 64.99 712.20 71.22 28.78 Nº 60 0.25 133.74 845.94 84.59 15.41 Nº 140 0.11 98.62 944.56 94.46 5.54 Nº 200 0.08 21.10 965.66 96.57 3.43 CAZOLETA -.- 34.34 1000.0 AMBIENTE DE SECADO 110º C 1341.4 PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr) MUESTRA TOTAL SECA PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr) 500.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr) 517.1 1000.0 PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr) ANALISIS FRACCION GRUESA TOTAL WG= 517 ANALISIS FRACCION FINA CORRECCION CUARTEO : 1000.0 TOTAL MUESTRA TOTAL HUMEDA TEMPERATURA PESO PORCION SECA : S/WG 1.00 S= 500.0 (CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422) Nº 200 100 Nº 40 Nº 4 Nº 10 3/8¨ 90 80 PORCENTAJE QUE PASA (%) 70 60 50 40 30 20 10 0 0.01 0.10 1.00 10.00 100.00 DIAMETRO (mm) D60 = D30 = 9.00 Cu = OBSERVACIONES: D10 = 0.50 56.25 Cc = 0.16 0.17 LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO GRAVA MAL GRADADA CON POCO O NINGUN FINO , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10,40 y 200" (44.86 %). CLASIFICACION GENERAL BUENAS TERRENO DE FUNDACION 105 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC-013 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-1 MUESTRA : M-3 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CODIGO MUESTRA: SM-SC-013 PROFUNDIDAD : 2.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 FECHA : SM-SC METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO) A.S.T.M. D 2937 CALICATA : C-1 MUESTRA : M-3 ENSAYE : 1 2 3 W Cilindro + M.Natural (gr) 782.00 780.67 784.61 W Cilindro (gr) 279.00 279.00 279.00 W M. Natural (gr) 503.00 501.67 505.61 Volumen (cm3) 236.72 236.72 236.72 2.12 2.12 2.14 Densidad Natural (gr/cm3) Densidad Natural Promedio (gr/cm3) OBSERVACIONES: 2.13 PRESENTA NIVEL FREÁTICO A -2.50 M ,RESPECTO NIVEL DE TERRENO 106 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: ML-023 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-2 MUESTRA : M-3 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CODIGO MUESTRA: ML-023 PROFUNDIDAD : 1.50 m. A 2.50 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 FECHA : ML METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO) A.S.T.M. D 2937 CALICATA : C-2 MUESTRA : M-3 ENSAYE : 1 2 3 W Cilindro + M.Natural (gr) 491.00 493.59 490.85 W Cilindro (gr) 212.00 212.00 212.00 W M. Natural (gr) 279.00 281.59 278.85 Volumen (cm3) 146.98 146.98 146.98 1.90 1.92 1.90 Densidad Natural (gr/cm3) Densidad Natural Promedio (gr/cm3) OBSERVACIONES: 1.90 PRESENTA NIVEL FREATICO A -1.50 M ,RESPECTO A NIVEL DEL TERRENO 107 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC 032 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-3 MUESTRA : M-2 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CODIGO MUESTRA: SM-SC 032 PROFUNDIDAD : 1.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 FECHA : SM-SC METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO) A.S.T.M. D 2937 CALICATA : C-3 MUESTRA : M-2 ENSAYE : 1 2 3 W Cilindro + M.Natural (gr) 526.00 525.93 527.61 W Cilindro (gr) 215.00 215.00 215.00 W M. Natural (gr) 311.00 310.93 312.61 Volumen (cm3) 123.62 123.62 123.62 2.52 2.52 2.53 Densidad Natural (gr/cm3) Densidad Natural Promedio (gr/cm3) OBSERVACIONES: 2.52 NO SE OBSERVÓ PRESENCIA DE AGUA ,SUELO POCO HÚMEDO 108 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: GM-GC-042 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-4 MUESTRA : M-2 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CODIGO MUESTRA: GM-GC-042 PROFUNDIDAD : 2.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 FECHA : GM-GC METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO) A.S.T.M. D 2937 CALICATA : C-4 MUESTRA : M-2 ENSAYE : 1 2 3 W Cilindro + M.Natural (gr) 430.00 429.63 432.56 W Cilindro (gr) 244.00 244.00 244.00 W M. Natural (gr) 186.00 185.63 188.56 Volumen (cm3) 77.17 77.17 77.17 2.41 2.41 2.44 Densidad Natural (gr/cm3) Densidad Natural Promedio (gr/cm3) OBSERVACIONES: 2.42 NO SE OBSERVO PRESENCIA DE AGUA , SUELO POCO HÚMEDO 109 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: GP-52 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-5 MUESTRA : M-2 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CODIGO MUESTRA: GP-52 PROFUNDIDAD : 0.80 m. A 2.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 FECHA : GP METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO) A.S.T.M. D 2937 CALICATA : C-5 MUESTRA : M-2 ENSAYE : 1 2 3 W Cilindro + M.Natural (gr) 757.00 755.15 756.00 W Cilindro (gr) 297.00 297.00 297.00 W M. Natural (gr) 460.00 458.15 459.00 Volumen (cm3) 201.80 201.80 201.80 2.28 2.27 2.27 Densidad Natural (gr/cm3) Densidad Natural Promedio (gr/cm3) OBSERVACIONES: 2.27 PRESENTA NIVEL FREATICO A -1.50 M ,RESPECTO A NIVEL DEL TERRENO 110 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC-013 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-1 MUESTRA : M-3 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION SM-SC-013 PROFUNDIDAD : FECHA : 2.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 SM-SC STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318 METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS LIMITE LIQUIDO TARA Nº 412 398 400 TEMPERATURA DE SECADO Wt+ M.Húmeda (gr) 26.68 25.04 26.59 PREPARACION DE MUESTRA Wt+ M. Seca (gr) 23.55 22.53 23.55 W agua (gr) 3.13 2.51 3.04 60°C 110º C CONTENIDO DE HUMEDAD W tara (gr) 13.96 14.40 13.68 W M.Seca (gr) 9.59 8.13 9.87 60°C AGUA USADA 110º C W(%) 32.64% 30.87% 30.80% DESTILADA N.GOLPES 17 28 35 POTABLE OTRA LIMITE PLASTICO TARA Nº 140 417 Wt+ M.Húmeda (gr) 14.11 15.37 Promedio LIMITE Wt+ M. Seca (gr) 13.87 15.14 LIQUIDO (%) W agua (gr) 0.24 0.23 LIMITE W tara (gr) 12.97 14.19 PLASTICO (%) W M.Seca (gr) 0.90 0.95 W(%) 26.67% 24.21% INDICE 25.44% DE PLASTICIDAD (%) 31 25 6 LIMITE LIQUIDO UNIPUNTO 35% 10 100 34% CONTENIDO DE HUMEDAD (%) 33% 32% 31% 30% 29% 28% 27% 26% Nº GOLPES FACTOR N K 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0.974 0.979 0.985 0.990 0.995 1.000 1.005 1.009 1.014 1.018 1.022 25% NUMERO DE GOLPES OBSERVACIONES: EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89. 111 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: ML-023 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH.JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-2 MUESTRA : M-3 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION ML-023 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.50 m. A 2.50 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 ML STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318 METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS LIMITE LIQUIDO TARA Nº 398 397 119 TEMPERATURA DE SECADO Wt+ M.Húmeda (gr) 17.07 17.07 16.40 PREPARACION DE MUESTRA Wt+ M. Seca (gr) 16.28 16.28 15.50 W agua (gr) 0.79 0.79 0.90 60°C 110º C CONTENIDO DE HUMEDAD W tara (gr) 14.37 14.18 13.05 W M.Seca (gr) 1.91 2.10 2.45 60°C AGUA USADA 110º C W(%) 41.36% 37.62% 36.73% DESTILADA N.GOLPES 14 22 35 POTABLE OTRA LIMITE PLASTICO TARA Nº 129 167 Wt+ M.Húmeda (gr) 13.35 13.49 Promedio LIMITE Wt+ M. Seca (gr) 13.32 13.45 LIQUIDO (%) W agua (gr) 0.03 0.04 LIMITE W tara (gr) 13.24 13.32 PLASTICO (%) W M.Seca (gr) 0.08 0.13 W(%) 37.50% 30.77% INDICE 34.13% DE PLASTICIDAD (%) 38 34 4 LIMITE LIQUIDO UNIPUNTO 42% Nº GOLPES CONTENIDO DE HUMEDAD (%) 41% 40% 39% 38% 37% FACTOR N K 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0.974 0.979 0.985 0.990 0.995 1.000 1.005 1.009 1.014 1.018 1.022 36% 10 OBSERVACIONES: NUMERO DE GOLPES 100 EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89. 112 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC-032 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-3 MUESTRA : M-2 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION SM-SC-032 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 SM-SC STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318 METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS LIMITE LIQUIDO TARA Nº 1 2 3 TEMPERATURA DE SECADO Wt+ M.Húmeda (gr) 59.79 57.22 46.91 PREPARACION DE MUESTRA Wt+ M. Seca (gr) 55.60 53.69 43.51 W agua (gr) 4.19 3.53 3.40 60°C 110º C CONTENIDO DE HUMEDAD W tara (gr) 40.32 40.38 30.25 W M.Seca (gr) 15.28 13.31 13.26 60°C AGUA USADA 110º C W(%) 27.42% 26.52% 25.64% DESTILADA N.GOLPES 16 23 32 POTABLE OTRA LIMITE PLASTICO TARA Nº 4 5 Wt+ M.Húmeda (gr) 40.55 39.20 Promedio LIMITE Wt+ M. Seca (gr) 38.05 37.02 LIQUIDO (%) W agua (gr) 2.50 2.18 LIMITE W tara (gr) 26.75 26.65 PLASTICO (%) W M.Seca (gr) 11.30 10.37 W(%) 22.12% 21.02% INDICE 21.57% DE PLASTICIDAD (%) 26 22 4 LIMITE LIQUIDO UNIPUNTO 30% 10 100 CONTENIDO DE HUMEDAD (%) 29% 28% 27% 26% Nº GOLPES FACTOR N K 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0.974 0.979 0.985 0.990 0.995 1.000 1.005 1.009 1.014 1.018 1.022 25% NUMERO DE GOLPES OBSERVACIONES: EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89. 113 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: GM-GC-042 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-4 MUESTRA : M-2 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION GM-GC-042 PROFUNDIDAD : FECHA : 2.00 m. A 3.00 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 GM-GC STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318 METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS LIMITE LIQUIDO TARA Nº 102 122 376 TEMPERATURA DE SECADO Wt+ M.Húmeda (gr) 18.74 20.52 21.06 PREPARACION DE MUESTRA Wt+ M. Seca (gr) 17.24 19.10 19.84 W agua (gr) 1.50 1.42 1.22 60°C 110º C CONTENIDO DE HUMEDAD W tara (gr) 11.70 12.80 13.94 W M.Seca (gr) 5.54 6.30 5.90 60°C AGUA USADA 110º C W(%) 27.08% 22.54% 20.68% DESTILADA N.GOLPES 14 25 37 POTABLE OTRA LIMITE PLASTICO TARA Nº 2 3 Wt+ M.Húmeda (gr) 13.46 14.67 Promedio LIMITE Wt+ M. Seca (gr) 12.90 14.19 LIQUIDO (%) W agua (gr) 0.56 0.48 LIMITE W tara (gr) 10.16 11.52 PLASTICO (%) W M.Seca (gr) 2.74 2.67 W(%) 20.44% 17.98% INDICE 19.21% DE PLASTICIDAD (%) 23 19 4 LIMITE LIQUIDO UNIPUNTO 30% 29% 10 100 Nº GOLPES N K 27% 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0.974 0.979 0.985 0.990 0.995 1.000 1.005 1.009 1.014 1.018 1.022 26% CONTENIDO DE HUMEDAD (%) FACTOR 28% 25% 24% 23% 22% 21% 20% 19% 18% 17% 16% 15% NUMERO DE GOLPES OBSERVACIONES: EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89. 114 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: GP-052 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : CONTRUCCIÓN DE VIVIENDA UNIFAMILIAR DE 3 NIVELES EN EL SECTOR LOS CEREZOZ - JAÉN UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH.JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO CALICATA : C-5 MUESTRA : M-2 CODIGO MUESTRA: CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION GP-052 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.50 m. A 2.50 m. CLASIFICACION DEL SUELO OCTUBRE 2016 NORMA A.S.T.M. D 2487 GP STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318 METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS LIMITE LIQUIDO TARA Nº 5 6 7 TEMPERATURA DE SECADO Wt+ M.Húmeda (gr) 56.00 53.70 55.50 PREPARACION DE MUESTRA Wt+ M. Seca (gr) 50.01 48.80 50.83 W agua (gr) 5.99 4.90 4.67 60°C 110º C CONTENIDO DE HUMEDAD W tara (gr) 22.70 23.17 23.69 W M.Seca (gr) 27.31 25.63 27.14 60°C AGUA USADA 110º C W(%) 21.93% 19.12% 17.21% DESTILADA N.GOLPES 18 25 30 POTABLE OTRA LIMITE PLASTICO TARA Nº 417 116 Promedio Wt+ M.Húmeda (gr) LIMITE Wt+ M. Seca (gr) LIQUIDO (%) W agua (gr) NP NP LIMITE W tara (gr) PLASTICO (%) W M.Seca (gr) INDICE NP W(%) DE PLASTICIDAD (%) 19 NP NP LIMITE LIQUIDO UNIPUNTO 25% 10 100 24% CONTENIDO DE HUMEDAD (%) 23% 22% 21% 20% 19% 18% 17% 16% Nº GOLPES FACTOR N K 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0.974 0.979 0.985 0.990 0.995 1.000 1.005 1.009 1.014 1.018 1.022 15% NUMERO DE GOLPES OBSERVACIONES: EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89. 115 ANEXO N° B.2 PERFIL ESTRATIFICADO DE SUELOS 116 REGISTRO DE EXPLORACION ESTRATIGRAFIA PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. CALICATA : Nº 1 PROF. TIPO DE EXCAV. MUESTR A DESCRIPCION EXP : 1 PROF : 3.00 m N.F. : -2.5 m. CLASIF SUCS SIMBOLO 0.00 LIMO Y ARCILLA INORGÁNICO, ARENAS MUY FINAS ,POLVO DE ROCA, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (21.42 %). M-1 CL-ML (color marrón - negro). 1.00 CIELO ABIERT M-2 LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (22.87 %). ML (color amarillo) 2.00 ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1" AL N°4 (27.50%). N.F = 2.5 M-3 SM-SC Nivel de agua freatico un poco lejos de la cimentación (color amarillo) 3.00 117 REGISTRO DE EXPLORACION ESTRATIGRAFIA PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. CALICATA : Nº 2 PROF. TIPO DE EXCAV. MUESTR A 0.00 M-1 DESCRIPCION LIMO Y ARCILLA INORGÁNICO, ARENAS MUY FINAS ,POLVO DE ROCA, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (26.37 %). EXP : 2 PROF : 2.50 m N.F. : -1.5 m. CLASIF SUCS SIMBOLO CL-ML (color amarillo). 0.50 ARENAS LIMOSAS ,MEZCLAS ARENA Y LIMO , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°4,10 y 200 (52.00 %). M-2 SM CIELO ABIERT (color amarillo). N.F = 1.50 Nivel freatico está cerca de la cimentacion ,será necesario modificar las ecuaciones de capacidad de carga . M-3 LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10 ,40 y 200 (17.17%). ML Estrato de arena negra saturada 2.50 118 REGISTRO DE EXPLORACION ESTRATIGRAFIA PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. CALICATA : Nº 3 PROF. TIPO DE EXCAV. MUESTR A DESCRIPCION EXP : 3 PROF : 3.00 m N.F. : NP. CLASIF SUCS SIMBOLO 0.00 LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (17.18 %). M-1 ML Estrato material orgánico (color amarillo). 1.00 CIELO ABIERT ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1 1/2" AL N°4 (36.76%). M-2 SM-SC Estrato arcilla arenosa y grava (color amarillo). 3.00 NOTA: No se localizó nivel freático a 3.00 m de excavacion 119 REGISTRO DE EXPLORACION ESTRATIGRAFIA PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. CALICATA : Nº 4 PROF. TIPO DE EXCAV. MUESTR A DESCRIPCION EXP : 4 PROF : 3.00 m N.F. : NP. CLASIF SUCS SIMBOLO 0.00 Estrato material orgánico (color negro). Pt 0.30 ARENAS LIMOSAS, ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1 " AL N°4 (33.77%). 1.00 SM-SC CIELO ABIERT M-1 Estrato arcilla y grava (color amarillo). GRAVA LIMOSA Y ARCILLOSA MEZCLAS CON GRAVA, LIMO ,ARENA Y ARCILLAS , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE FINOS T.M. N°200 " (29.51 %). M-2 GM-GC Estrato roca suelta (color amarillo). 3.00 NOTA: No se localizó nivel freático a 3.00 m de excavacion 120 REGISTRO DE EXPLORACION ESTRATIGRAFIA PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. CALICATA : Nº 5 PROF. TIPO DE EXCAV. MUESTR A DESCRIPCION EXP : 5 PROF : 2.00 m N.F. : -1.50 m. CLASIF SUCS SIMBOLO 0.00 ARENA LIMOSA , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10 ,40 y 200 (46.85%). M-1 SM Estrato material orgánico (color negro). 0.80 CIELO ABIERT GRAVA MAL GRADADA CON POCO O NINGUN FINO , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10,40 y 200" (44.86 %). M-2 GP N.F = 1.50 Nivel freatico está cerca de la cimentacion ,será necesario modificar las ecuaciones de capacidad de carga . Arena y Abundante piedra de rio Amojú (color gris oscuro). 2.00 121 ANEXO N° B.3 ENSAYO DE CORTE DIRECTO 122 OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L. FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : SM-SC-013 DATOS DEL PERSONAL ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 GERENTE GENERAL : ING. RAFAEL QUIROZ CH. UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. JEFE DE CALIDAD : ING. RAFAEL QUIROZ CH. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ ASISTENTE: BACH.JOSE W. COTRINA V. ENSAYO DE CORTE DIRECTO BAJO CONDICIONES CONSOLIDADAS DRENADAS A.S.T.M. D 3080 - 2004 REFERENCIAS DE LA MUESTRA ESTRUCTURA : EDIFICACION CALICATA : C-1 MUESTRA : M-3 PROFUNDIDAD (m) : 2.00 m - 3.00 m. CLASIFICACION (S.U.C.S) SM-SC CONDICION : INALTERADA DENSIDAD HUMEDA INICIAL (A.S.T.M. D 2937) PESO MUESTREADOR + M HUMEDA INICIAL 165.49 gr PESO MUESTREADOR + M HUMEDA INICIAL 168.14 gr PESO MUESTREADOR + M HUMEDA INICIAL 166.73 gr PESO MUESTREADOR 42.09 gr PESO MUESTREADOR 42.09 gr PESO MUESTREADOR 42.09 gr PESO MUESTRA HUMEDA 123.4 gr PESO MUESTRA HUMEDA 126.05 gr PESO MUESTRA HUMEDA 124.64 gr VOLUMEN MUESTREADOR 60.05 cm3 VOLUMEN MUESTREADOR 60.05 cm3 VOLUMEN MUESTREADOR 60.05 cm3 DENSIDAD HUMEDA 2.08 gr/cm3 DENSIDAD HUMEDA 2.05 gr/cm 3 DENSIDAD HUMEDA 2.10 gr/cm 3 CONTENIDO DE HUMEDAD INICIAL (A.S.T.M. D 2216) MUESTRA 01 NUMERO DE TARA MUESTRA 02 372 NUMERO DE TARA MUESTRA 03 378 NUMERO DE TARA 177 PESO MUESTRA HUMEDA + TARA 99.54 gr PESO MUESTRA HUMEDA + TARA 87.36 gr PESO MUESTRA HUMEDA + TARA 72.91 gr PESO MUESTRA SECA + TARA 89.86 gr PESO MUESTRA SECA + TARA 83.25 gr PESO MUESTRA SECA + TARA 69.48 gr PESO TARA 40.97 gr PESO TARA 23.72 gr PESO TARA 23.92 gr PESO MUESTRA SECA 48.89 gr PESO MUESTRA SECA 59.53 gr PESO MUESTRA SECA 45.56 gr CONTENIDO DE HUMEDAD 19.80 % CONTENIDO DE HUMEDAD 6.90 % CONTENIDO DE HUMEDAD 7.53 % 123 VELOCIDAD DE CORTE : 0.25 mm/min ESPECIMEN : 1 ESPECIMEN : ALTURA INICIAL : 20.02 2 ESPECIMEN : 3 mm ALTURA INICIAL : 20.02 mm ALTURA INICIAL : 20.02 DIAMETRO : mm 61.80 mm DIAMETRO : 61.80 mm DIAMETRO : 61.80 mm AREA INICIAL : 30.00 cm2 AREA INICIAL : 30.00 cm2 AREA INICIAL : 30.00 cm2 DENSIDAD HUMEDA : 2.05 gr/cm DENSIDAD HUMEDA : 2.10 gr/cm DENSIDAD HUMEDA : 2.08 gr/cm3 HUMEDAD INICIAL : 19.80 % HUMEDAD INICIAL : 6.90 % HUMEDAD INICIAL : 7.53 % W PESAS 2550 gr W PESAS 5100 gr W PESAS 7650 gr ESFUERZO NORMAL : 0.850 Kg/cm2 ESFUERZO NORMAL : 1.700 Kg/cm2 ESFUERZO NORMAL : 2.550 Kg/cm2 ESFUERZO DE CORTE : 0.826 2 ESFUERZO DE CORTE : 1.890 2 ESFUERZO DE CORTE : 1.927 Kg/cm2 3 Kg/cm 3 Kg/cm DEFORMACION CARGA ESFUERZO ESFUERZO DEFORMACION CARGA ESFUERZO ESFUERZO DEFORMACION CARGA ESFUERZO ESFUERZO LATERAL N DE CORTE NORMALIZADO LATERAL N DE CORTE NORMALIZADO LATERAL N DE CORTE NORMALIZADO (mm) Kg/cm2 (£/ð) (mm) Kg/cm2 (£/ð) (mm) Kg/cm2 (£/ð) 0.00 0.0 0.000 0.000 0.00 0.0 0.000 0.000 0.00 0.0 0.000 0.000 0.25 116.0 0.394 0.464 0.25 142.0 0.483 0.284 0.25 236.0 0.802 0.315 0.50 136.0 0.462 0.544 0.50 196.0 0.666 0.392 0.50 296.0 1.006 0.395 0.75 148.0 0.503 0.592 0.75 233.0 0.792 0.466 0.75 331.0 1.125 0.441 1.00 163.0 0.554 0.652 1.00 263.0 0.894 0.526 1.00 370.0 1.258 0.493 1.25 176.0 0.598 0.704 1.25 291.0 0.989 0.582 1.25 390.0 1.326 0.520 1.50 184.0 0.625 0.736 1.50 310.0 1.054 0.620 1.50 410.0 1.394 0.547 1.75 193.0 0.656 0.772 1.75 335.0 1.139 0.670 1.75 430.0 1.462 0.573 2.00 200.0 0.680 0.800 2.00 352.0 1.197 0.704 2.00 451.0 1.533 0.601 2.50 213.0 0.724 0.852 2.50 386.0 1.312 0.772 2.50 478.0 1.625 0.637 3.00 225.0 0.765 0.900 3.00 409.0 1.390 0.818 3.00 502.0 1.706 0.669 3.50 234.0 0.795 0.936 3.50 430.0 1.462 0.860 3.50 519.0 1.764 0.692 4.00 232.0 0.789 0.928 4.00 446.0 1.516 0.892 4.00 528.0 1.795 0.704 4.50 237.0 0.806 0.948 4.50 451.0 1.533 0.902 4.50 533.0 1.812 0.710 5.00 238.0 0.809 0.952 5.00 458.0 1.557 0.916 5.00 539.0 1.832 0.718 5.50 241.0 0.819 0.964 5.50 467.0 1.588 0.934 5.50 543.0 1.846 0.724 6.00 242.0 0.823 0.968 6.00 476.0 1.618 0.952 6.00 545.0 1.853 0.726 6.50 239.0 0.812 0.956 6.50 479.0 1.628 0.958 6.50 549.0 1.866 0.732 7.00 240.0 0.816 0.960 7.00 481.0 1.635 0.962 7.00 556.0 1.890 0.741 7.50 239.0 0.812 0.956 7.50 480.0 1.632 0.960 7.50 559.0 1.900 0.745 8.00 239.0 0.812 0.956 8.00 481.0 1.635 0.962 8.00 566.0 1.924 0.754 8.50 240.0 0.816 0.960 8.50 480.0 1.632 0.960 8.50 558.0 1.897 0.744 9.00 243.0 0.826 0.972 9.00 479.0 1.628 0.958 9.00 557.0 1.893 0.742 9.50 242.0 0.823 0.968 9.50 473.0 1.608 0.946 9.50 563.0 1.914 0.750 10.00 242.0 0.823 0.968 10.00 463.0 1.574 0.926 10.00 567.000 1.927 0.756 10.50 235.0 0.799 0.940 10.50 465.0 1.581 0.930 10.50 565.000 1.921 0.753 10.65 239.0 0.812 0.956 10.90 556.0 1.890 1.112 OBSERVACIONES : MUESTRA PROVISTA E IDENTIFICADA POR PERSONAL DE CAMPO DE LA EMPRESA. 124 Prohibida su Reproducción Total o Parcial (INDECOPI). Derechos Reservados RQ - GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L. OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L. FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD CODIGO: SM-SC-013 DATOS DEL PROYECTO DATOS DEL PERSONAL PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 GERENTE GENERAL : ING. RAFAEL QUIROZ CH. UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TECNICO DE LAB : IGNACIO DAVALOS H. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ ASISTENTE: BACH.JOSE W. COTRINA V. REFERENCIAS DE LA MUESTRA ESTRUCTURA : EDIFICACION CALICATA : C-1 MUESTRA : M-3 PROFUNDIDAD (m) : 2.00 m - 3.00 m. CLASIFICACION (S.U.C.S) SM-SC CONDICION : INALTERADA INICIAL ESPECIMEN : 1 ESPECIMEN : ALTURA INICIAL : 20.02 2 ESPECIMEN : 3 mm ALTURA INICIAL : 20.02 mm ALTURA INICIAL : 20.02 DIAMETRO : mm 61.80 mm DIAMETRO : 61.80 mm DIAMETRO : 61.80 mm AREA INICIAL : 30.00 cm2 AREA INICIAL : 30.00 cm2 AREA INICIAL : 30.00 cm2 DENSIDAD HUMEDA INICIAL: 2.05 gr/cm3 DENSIDAD HUMEDA : 2.10 gr/cm3 DENSIDAD HUMEDA : 2.08 gr/cm3 HUMEDAD INICIAL : 19.80 HUMEDAD INICIAL : 6.90 HUMEDAD INICIAL : 7.53 DENSIDAD SECA INICIAL: 1.72 DENSIDAD SECA INICIAL: 1.96 DENSIDAD SECA INICIAL: 1.93 ESPECIMEN : gr/cm3 APLICANDO EL ESFUERZO NORMAL Y SATURANDO LA MUESTRA (CONSOLIDACIÓN PRIMARIA) 2 ESPECIMEN : ESPECIMEN : 1 W PESAS gr/cm3 gr/cm3 3 2550 gr W PESAS 3825 gr W PESAS 5100 ESFUERZO NORMAL : 0.850 1.700 2.550 LECTURA DEL DEFORMIMETRO -1.40 Kg/cm2 mm ESFUERZO NORMAL : -0.500 Kg/cm2 mm ESFUERZO NORMAL : LECTURA DEL DEFORMIMETRO LECTURA DEL DEFORMIMETRO -1.56 mm ALT ANTES EC = ALT INICIAL - LECTURA DEF 20.52 mm ALT FINAL = ALT INICIAL - LECTURA DEF 21.42 mm ALT FINAL = ALT INICIAL - LECTURA DEF 21.58 mm APLICANDO EL ESFUERZO DE CORTE ESPECIMEN : ESPECIMEN : 1 ESPECIMEN : 2 3 LECTURA DEL DEFORMIMETRO -0.670 mm LECTURA DEL DEFORMIMETRO -1.350 mm LECTURA DEL DEFORMIMETRO -1.500 mm ALT FINAL = ALT ANTES EC - LECTURA DEF 21.19 mm ALT FINAL = ALT ANTES EC - LECTURA DEF 22.770 mm ALT FINAL = ALT ANTES EC - LECTURA DEF 23.080 mm CONTENIDO DE HUMEDAD FINAL (A.S.T.M. D 2216) MUESTRA 01 NUMERO DE TARA MUESTRA 02 102 NUMERO DE TARA MUESTRA 03 405 NUMERO DE TARA 138 PESO MUESTRA HUMEDA + TARA 146.29 gr PESO MUESTRA HUMEDA + TARA 148.93 gr PESO MUESTRA HUMEDA + TARA 146.32 gr PESO MUESTRA SECA + TARA 125.58 gr PESO MUESTRA SECA + TARA 127.1 gr PESO MUESTRA SECA + TARA 126.98 gr PESO TARA 24.62 gr PESO TARA 23.08 gr PESO TARA 24.64 gr PESO MUESTRA SECA 100.96 gr PESO MUESTRA SECA 104.02 gr PESO MUESTRA SECA 102.34 gr CONTENIDO DE HUMEDAD 20.51 % CONTENIDO DE HUMEDAD 20.99 % CONTENIDO DE HUMEDAD 18.90 % 125 DENSIDAD HUMEDA FINAL (A.S.T.M. D 2937) PESO MUESTREADOR + M HUMEDA 159.26 PESO MUESTREADOR + M HUMEDA PESO MUESTREADOR 41.93 158.45 gr PESO MUESTREADOR + M HUMEDA 157.24 gr gr PESO MUESTREADOR 41.93 gr PESO MUESTREADOR 41.93 PESO MUESTRA HUMEDA gr 117.33 gr PESO MUESTRA HUMEDA 116.52 gr PESO MUESTRA HUMEDA 115.31 gr VOLUMEN MUESTREADOR 60.05 cm3 VOLUMEN MUESTREADOR 60.05 cm3 VOLUMEN MUESTREADOR 60.05 cm3 DENSIDAD HUMEDA FINAL 1.95 DENSIDAD HUMEDA FINAL 1.94 1.92 20.51 HUMEDAD FINAL : 20.99 gr/cm3 % DENSIDAD HUMEDA FINAL HUMEDAD FINAL : gr/cm3 % HUMEDAD FINAL : 18.90 gr/cm3 % DENSIDAD SECA FINAL: 1.62 gr/cm3 DENSIDAD SECA FINAL: 1.60 gr/cm3 DENSIDAD SECA FINAL: 1.61 gr/cm3 DEFORMACION (%) vs ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2) 2 2.4 1.9 2.3 1.8 2.2 1.7 2.1 1.6 2 1.5 1.9 Y = 0.6478X + 0.4464 1.8 ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2) 1.4 ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2) ESFUERZO NORMAL (Kg/cm2) vs ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2) 2.5 1.3 1.2 1.1 1 0.9 0.8 1.7 1.6 1.5 Y = 0.6478 1.4 1.3 X= Y= Tag (ø) Arc Tag ø 1.2 1.1 1 0.9 0.7 0.8 0.6 0.7 0.5 0.6 0.4 0.5 0.3 0.4 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 DEFORMACION (mm) 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 9.5 10.0 10.5 11.0 0 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 ESFUERZO NORMAL (Kg/cm2) 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 ECUACION RESULTADOS : COHESIÓN (C) : ANGULO DE FRICCION INTERNA (ø) : 0.45 32.94 ° Y = 0.6478X + 0.4464 X= Y= Tag (ø) Arc Tag ø 1 0.64780484 0.64780484 0.5748305 32.9353622 Prohibida su Reproducción Total o Parcial (INDECOPI). Derechos Reservados RQ - GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L. 126 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : CODIGO: SM-SC-013 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO C-1 M-3 CALICATA : MUESTRA : CODIGO MUESTRA: SM-SC-013 PROFUNDIDAD : FECHA : 2.00 m. A 3.00 m. OCTUBRE 2016 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CAPACIDAD PORTANTE SM-SC FORMULA TERZAGHI CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO FORMULA DE TERZAGHI : qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA GENERAL qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL DATOS: COHESION …………………………………. ANGULO DE FRICCION INTERNA ………………………… C = F = 0.45 33 kg/cm2 grados g = gw = 0.00213 kg/cm3 Nc = Nq = Ng = 24.00 12.00 10.00 17.20 7.50 4.00 CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA: FACTOR DE SEGURIDAD qu = FS = 14.79 4 7.33 4 CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO qa = 3.70 1.83 PESO ESPECIFICO ………………………………………… PESO ESPECIFICO AGUA ………………………………………… PROFUNDIDAD DE DESPLANTE …………………………………… MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA …………………………… NIVEL DE AGUAS FREATICAS CALCULO DE COEFICIENTES: CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA OBSERVACIONES: 0.000001 h = 100.00 B = 135.00 N.F= -2.50 FALLA GENERAL 1.80 kg/cm3 cm cm m FALLA LOCAL kg/cm2 SE OBSERVA QUE N.F=-2.5 m ,se localiza d>/=B , EL AGUA NO AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA (SEGÚN Braja .M Das ) CONSIDERA FALLA POR CORTE LOCAL UNA CIMENTACION CORRIDA DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE ARCILLO LIMOSO MEDIANAMENTE CONPACTADO SUELO CAPACIDAD PORTANTE FLEXIBLE qa < = 1.20 kg/cm2 INTERMEDIO 1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2 RIGIDO qa > = 3.00 kg/cm2 Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO 127 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : CODIGO: ML-023 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO C-2 M-3 CALICATA : MUESTRA : CODIGO MUESTRA: ML-023 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.50 m. A 2.50 m. OCTUBRE 2016 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CAPACIDAD PORTANTE ML FORMULA TERZAGHI CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO FORMULA DE TERZAGHI : qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA GENERAL qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL DATOS: COHESION …………………………………. ANGULO DE FRICCION INTERNA ………………………… C = F = 0.49 33 kg/cm2 grados PESO ESPECIFICO ………………………………………… g = gw = 0.0019 kg/cm3 Nc = Nq = Ng = 24.00 12.00 10.00 17.20 7.50 4.00 CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA: FACTOR DE SEGURIDAD qu = FS = 15.32 4 7.56 4 CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO qa = 3.83 1.89 PESO ESPECIFICO AGUA ………………………………………… PROFUNDIDAD DE DESPLANTE …………………………………… MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA …………………………… NIVEL DE AGUAS FREATICAS CALCULO DE COEFICIENTES: CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA 0.000001 h = 100.00 B = 135.00 N.F= -1.50 FALLA GENERAL 1.85 kg/cm3 cm cm m FALLA LOCAL kg/cm2 SE OBSERVA QUE N.F=-1.5 m ,se localiza 0<=d<=B , EL AGUA AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA SE MULTIPLICA POR UN FACTOR OBSERVACIONES: EN ESTE CASO EL FACTOR ɣ ,EN EL ULTIMO TERMINO DE LAS ECUACIONES DE LA CAPACIDAD DE CARGA DEBE REEMPLAZARSE POR EL FACTOR ɣ´+d/B(ɣ-ɣ´) (fuente Braja .M Das ) CONSIDERA FALLA POR CORTE LOCAL UNA CIMENTACION CORRIDA DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE ARCILLO LIMOSO MEDIANAMENTE CONPACTADO SUELO CAPACIDAD PORTANTE FLEXIBLE qa < = 1.20 kg/cm2 INTERMEDIO 1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2 RIGIDO qa > = 3.00 kg/cm2 Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO 128 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : CODIGO: SM-SC-032 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO C-3 M-2 CALICATA : MUESTRA : CODIGO MUESTRA: SM-SC-032 PROFUNDIDAD : FECHA : 1.00 m. A 3.00 m. OCTUBRE 2016 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CAPACIDAD PORTANTE SM-SC FORMULA TERZAGHI CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO FORMULA DE TERZAGHI : qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA GENERAL qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL DATOS: COHESION …………………………………. ANGULO DE FRICCION INTERNA ………………………… C = F = 1.09 11 kg/cm2 grados PESO ESPECIFICO ………………………………………… g = gw = 0.00252 kg/cm3 Nc = Nq = Ng = 10.16 2.98 0.69 8.32 2.08 0.30 CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA: FACTOR DE SEGURIDAD qu = FS = 11.94 4 6.62 4 CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO qa = 2.99 1.66 PESO ESPECIFICO AGUA ………………………………………… PROFUNDIDAD DE DESPLANTE …………………………………… MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA …………………………… NIVEL DE AGUAS FREATICAS CALCULO DE COEFICIENTES: CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA OBSERVACIONES: 0.000001 h = 100.00 B = 135.00 N.F= NP FALLA GENERAL 2.90 kg/cm3 cm cm m FALLA LOCAL kg/cm2 NO SE SE OBSERVA N.F . A 3.00 m ,por lo tanto , se localiza d>/=B , EL AGUA NO AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA (SEGÚN Braja .M Das ) CONSIDERA FALLA POR CORTE GENERAL ,EN UNA CIMENTACION CORRIDA QUE DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE ARENA DENSA ,SUELO COHESIVO FIRME . SUELO CAPACIDAD PORTANTE FLEXIBLE qa < = 1.20 kg/cm2 INTERMEDIO 1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2 RIGIDO qa > = 3.00 kg/cm2 Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO 129 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : CODIGO: GM-GC-042 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO C-4 M-2 CALICATA : MUESTRA : CODIGO MUESTRA: PROFUNDIDAD : GM-GC-042 FECHA : 2.00 m. A 3.00 m. OCTUBRE 2016 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CAPACIDAD PORTANTE GM-GC FORMULA TERZAGHI CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO FORMULA DE TERZAGHI : qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA GENERAL qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL DATOS: COHESION …………………………………. ANGULO DE FRICCION INTERNA ………………………… C = F = 0.15 28 kg/cm2 grados PESO ESPECIFICO ………………………………………… g = gw = 0.00242 kg/cm3 Nc = Nq = Ng = 31.61 17.81 13.70 17.13 7.07 3.29 CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA: FACTOR DE SEGURIDAD qu = FS = 11.29 4 3.96 4 CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO qa = 2.82 0.99 PESO ESPECIFICO AGUA ………………………………………… PROFUNDIDAD DE DESPLANTE …………………………………… MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA …………………………… NIVEL DE AGUAS FREATICAS CALCULO DE COEFICIENTES: CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA OBSERVACIONES: 0.000001 h = 100.00 B = 135.00 N.F= NP FALLA GENERAL 2.80 kg/cm3 cm cm m FALLA LOCAL kg/cm2 NO SE SE OBSERVA N.F . A 3.00 m ,por lo tanto , se localiza d>/=B , EL AGUA NO AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA (SEGÚN Braja .M Das ) CONSIDERA FALLA POR CORTE GENERAL ,EN UNA CIMENTACION CORRIDAQUE DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE GARAVA ,SUELO FIRME Y CONPACTADO . SUELO CAPACIDAD PORTANTE FLEXIBLE qa < = 1.20 kg/cm2 INTERMEDIO 1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2 RIGIDO qa > = 3.00 kg/cm2 Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO 130 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD OFICINA DE GESTION Y CONTROL DE CALIDAD LABORATORIO SECTOR : CODIGO: GP-052 DATOS DEL PROYECTO PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016 UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA. TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DATOS DEL MUESTREO C-5 M-2 CALICATA : MUESTRA : CODIGO MUESTRA: GP-052 PROFUNDIDAD : FECHA : 0.80 m. A 2.00 m. OCTUBRE 2016 CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION CAPACIDAD PORTANTE GP FORMULA TERZAGHI CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO FORMULA DE TERZAGHI : qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA GENERAL qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ FALLA LOCAL DATOS: COHESION …………………………………. ANGULO DE FRICCION INTERNA ………………………… C = F = 0.2 15 kg/cm2 grados PESO ESPECIFICO ………………………………………… g = gw = 0.00227 kg/cm3 Nc = Nq = Ng = 12.86 4.45 1.52 9.67 2.73 0.57 CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA: FACTOR DE SEGURIDAD qu = FS = 3.81 4 2.00 4 CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO qa = 0.95 0.50 PESO ESPECIFICO AGUA ………………………………………… PROFUNDIDAD DE DESPLANTE …………………………………… MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA …………………………… NIVEL DE AGUAS FREATICAS CALCULO DE COEFICIENTES: CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA OBSERVACIONES: 0.000001 h = 100.00 B = 135.00 N.F= -1.50 FALLA GENERAL 0.95 kg/cm3 cm cm m FALLA LOCAL kg/cm2 SE OBSERVA QUE N.F=-1.5 m ,se localiza 0<=d<=B , EL AGUA AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA SE MULTIPLICA POR UN FACTOR EN ESTE CASO EL FACTOR ɣ ,EN EL ULTIMO TERMINO DE LAS ECUACIONES DE LA CAPACIDAD DE CARGA DEBE REEMPLAZARSE POR EL FACTOR ɣ´+d/B(ɣ-ɣ´) (fuente Braja .M Das ) CONSIDERA FALLA POR CORTE GENERAL ,EN UNA CIMENTACION CORRIDA QUE DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE FIRME DE GRAVA Y LIMOS DE RECOMENDACIÓN COMPENSAR CON ARENA PARA SU ESTABILIDAD Y COMPACTACION . SUELO CAPACIDAD PORTANTE FLEXIBLE qa < = 1.20 kg/cm2 INTERMEDIO 1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2 RIGIDO qa > = 3.00 kg/cm2 Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO 131 ANEXO N° B.4 ENSAYO CON DPL 132 133 134 135 136 137 ANEXO N° C PANEL FOTOGRÁFICO 138 1. TRABAJO EN CAMPO EN LOS PUNTOS DE INVESTIGACION 1.1. VISTA PANORAMICA URBANIZACION LOS GIRASOLES La Urbanización Los Girasoles está ubicada, en la zona contigua, al Sector San Camilo, a una distancia de de 50.00 ml aprox. Parte baja Nor-Este de la ciudad de Jaén, la calle longitudinal y principal de esta urbanización es la Roberto Segura. 139 1.2. TRABAJO DE CAMPO EN EXCAVACIONES EN LOS 05 PUNTOS INVESTIGADOS. Excavación 01 Excavación 02 Excavación 03 MANZANA “E” ,LOTE 1 MANZANA “B” ,LOTE 19 MANZANA “F” ,LOTE 10 Excavación a 3.00 de profundidad, presenta tres estratos ,donde C1M3 se observa , N.F a -2.50 m, poco distante al nivel de cimentación Excavación 04 MANZANA “C” ,LOTE 13 Excavación a 2.50 de profundidad, presenta tres estratos, donde C2M3 se observa, N.F a -1.50 m, muy cerca a nivel de cimentación. Excavación 05 MANZANA “A” ,LOTE 06 Excavación a 4.00 de profundidad, presenta dos estratos, no se observa N.F a esta profundidad, se tiene en cuenta 3.00 de desnivel respecto C5. Maquinaria de uso “retroexcavadora “ 140 Excavación a 4.00 de profundidad, presenta dos estratos, no se Excavación a 2.00 de profundidad, observa N.F a esta profundidad, se presenta dos estratos, donde C5tiene en cuenta 3.00 de desnivel M2 se observa N.F a -1.50 m, muy Retroexcavadora marca John respecto C5. cerca a nivel de cimentación. Deere Serie 310SJ. 1.3. TRABAJO DE CAMPO, TOMA DE MUESTRAS EN LOS 05 PUNTOS INVESTIGADOS PARA CLASIFICACION Y CD. VISTA GENERAL C1 VISTA GENERAL C2 VISTA GENERAL C3 141 Muestra alterada e inalterada de cada estrato para clasificación y Corte Directo, N.F=2.50 m de profundidad. VISTA GENERAL C4 Registrando una profundidad de Registrando una profundidad de 2.50 y N.F=-1.50 m de profundidad. 2.50 y no presenta N.F VISTA GENERAL C5 DETALLE DE CALICATA N°5 1.4. ENSAYO DE AUSCULTACION CON DPL (CON PRESENCIA DEL ASESOR, Dr. WILFREDO R.FERNANDEZ MUÑOZ.) SONDEO CON DPL SONDEO CON DPL N°1 SONDEO CON DPL N°1 N°1 Registrando una profundidad de 3.00 y N.F=-2.50 M. SONDEO CON DPL N°2 Realizando el conteo de N golpes DPL cada 10 cm de penetración SONDEO CON DPL N°2 Realización del Ensayo DPL 1 SONDEO CON DPL N°2 142 Registrando una profundidad de 2.50 y N.F=-1.50 M. SONDEO CON DPL N°3 Registrando una profundidad de 2.50 y no presenta N.F Realizando el conteo de N golpes DPL cada 10 cm de penetración SONDEO CON DPL N°3 Realizando el conteo de N golpes DPL cada 10 cm de penetración Realización del Ensayo DPL 2. SONDEO CON DPL N°3 Realización del Ensayo DPL 3 143 SONDEO CON DPL N°4 Registrando una profundidad de 2.50 y no presenta N.F SONDEO CON DPL N°5 Registrando una profundidad de 2.00 y N.F=-1.50 M. SONDEO CON DPL N°4 Realizando el conteo de N golpes DPL cada 10 cm de penetración SONDEO CON DPL N°5 Realizando el conteo de N golpes DPL cada 10 cm de penetración SONDEO N°4 CON DPL Realización del Ensayo DPL 4 SONDEO CON DPL N°5 Realización del Ensayo DPL 4 144 2. TRABAJO DE INVESTIGACIÓN EN LABORATORIO 2.1. Ensayo de Corte Directo Muestra impermeabilizada Equipo de corte directo C1 C1 Equipo de corte directo C2 Ensayo de corte directo C2 Peso de muestra ensayada C1 Peso de muestra ensayada C2 145 Equipo de corte directo C3 Ensayo de corte directo C4 Ensayo de corte directo C5 Muestra ensaya C1 y C2 Muestra ensaya C3 Muestra ensaya C4 Y C5 146 ANEXO N° D PLANOS 147 RY TER E ND U ELA OB ND NA ER A F NID 0 .5 24 0 4.5 .00 28 .00 28 0 7.0 28.00 20 .00 21 0 7.0 .80 21 0 7.0 .90 23 7.0 0 06 823 8.7 6 3.5 4 1.6 8 9. 86 68 15. 38 23. 3. 87 4. 21 28 23. 70 11. 80 13. 73 42. 2.1 5 11. 77 37 10. 02 4.10 8.6 5 44.84 5.17 6. 29 . 11 7. 86 4.3 2 6. 90 6.5 1 .61 13 11. 45 E-743950 E-743900 E-743850 E-743800 E-743750 13.08 6. 8.07 6 .98 6.1 6 3.6 6 6 .36 9.0 0 .07 84 8.6 6 6.6 5 31 .32 5.2 6 7.7 7.9 5 0 8.0 5 7.9 0 7.9 5 9.6 5 9.6 5 8.2 8.2 5 5 57.02 11 .98 26 .70 8.0 0 4.1 0 2. 93 4 0.5 7 0.2 4 1.1 8 1.4 8.1 0 7.4 7.4 0 0 27 .60 101.06 86.30 4.1 3 1 .13 6 1.6 6 0.7 2 0.8 80 24. 30. 00 00 . 020 30. P.E 00 6.50 . 110 P.E 00 00 89 30. 006 . 110 P.E 98 814 P.E 30. . 020 00 30. 3.4 6 003 80 TIT 11 01 028 . 020 P.E 89 811 . 020 30. T. P C ER 00 815 . 020 P.E 00 30. 9. 69 3 1.2 1.7 2 .65 .87 1 .80 1 .64 1 .77 1 .83 0.9 5 9 0.2 2 1.4 10 6.5 .13 8 3.5 5 200 6 6- ULO : 420 93 000 . 020 P.E 2008 -3147 34 lo: 824 016 P.E P.E . 020 . 020 Ti tu 95 823 . 020 04 ISA 30. C ERI BA 00 C E T. N RB OZA C R T. UME NUÑ OS ER T. C OD R AC EZ ES IGO ION ION P AR AME C A N° 2 N°05 30 3-12 TRO S T. N°19 -1 2 (# 214) AR N°19 8-12 (NEG 30. EA 7-12 00 : 2 40 (RDM) .00 P.E M² ) 00 30. . 020 P.E 01 815 00 . 020 30. P.E 8.00 61 . 110 P.E CE DR OS . LO S P.E 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 723 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 7. 50 00 16. 00 CA SC ED RO S . LO CA 7. 50 00 30. 9. 70 11 .11 60 166 12 . 110 P.E P.E 03 OTE 02 01 S UBL S UBL OTE OTE S UBL 00 10. 01 10. 17 188 . 110 02 P.E 20. 01 10. 02 20. 00 13. 00 13. 00 30. 14. 00 -B6525 2008 B . C: P.E subl ot e . 1100 B-2 0418 2 1,57 16. 50 subl ot e . 1101 B-1 5186 16. 00 P art e l P.E ote . 0200 A 1787 16. 00 P art e l P.E . 1100 ote A 0488 16. 00 31. 7.40 P .E. 572 12 11 028 784 11 029 768 936 11 001 000 P .E. 11 032 11 030 372 14 P .E. 11 029 765 15 P .E. 11 002 SL . LA CA 583 8 18 9 19 AS OM 20 10 11 12 506 4 6 5 IC ER ED P .E. 19 P .E. 13 P .E. 682 11 000 7 .F CA 11 032 17 P .E. 6 P .E. 4 11 015 P .E. P .E. 236 11 003 066 13 7 67 161 110 P .E. 16 5 927 397 1 P .E. C 498 P .E. 2 6. 08 11 000 30.62 3 7. 00 P.E 9.6 8 N ° 3597 FIC HA N ° 2677 166 11 165 165 . 110 . 110 P.E P.E 13 165 . 110 P.E 39 825 58 . 020 810 12 . 020 P.E 342 . 020 P.E OSIC ION Y OP IGIO LIT AK AM UR OS AV EN IDA P 01 10. 01 E-743950 7.0 0 2.9 0 1 RECREACION FIC HA N ° 1747 ILLO ST CA NGA MI F AUS T INO P EDR O P ADIL DE LA ROS CAR PAD AS ILLA CO LOZA DA RE S) HE TE Y) (AN (HO DEZ F ERNA QUEZ V AS ARIO EZ F ERNAD P EREZ Z DÍAZ. DE ENAL JUV F ERNA HILDA B ELIZ 10. 806 05 11 002 13. P .E. 00 6.00 13. 6.00 58 6.00 019 6.00 27.55 7. 00 . 110 6.00 7. 00 00 O EG RR RO NO 0 10.0 0 10.0 EIN ST .00 0 10.0 20 EIN RT LBE 10.00 P .E. 11 11 002 20 586 11 000 22 11 002 21 10 P .E. P .E. 477 11 002 P .E. 11 001 10 23 B 4 478 230 815 P .E. 9 11 002 P .E. 11 001 .A CA 7 P .E. 388 11 000 8 0 20.0 914 0 20.0 125 C 11 000 209 5 .00 1937 5 .00 1 0.00 N° NO IRA AM ALT 769 1 3.40 N° HA 2 0.00 P .E. 11 003 357 P .E. 11 000 11 000 24 9 17 P .E. P .E. 11 015 576 TE 3 .37 170 25 P .E. 11 018 11 003 " HA AN FIC FIC 11 012 B O LE AG AL OS ALL ZEV 18 7 D P .E. 18 17 766 P .E. 24.30 4 7 21 3 P .E. JO LLE VA 11 008 6 097 15 6 8 666 11 022 14 2 872 AR P .E. 11 033 6 804 P .E. C 5 13 11 018 ES .C P .E. 11 018 22.05 6 1 354 5 P .E. CA 19 941 6 7429 6. 50 8. 00 8. 00 12 11 001 939 "A IDA 11 000 . 20 31.30 29.73 247 4 11 015 26 EN EB 2 0.00 NO P .E. P .E P .E. 3 11 018 P .E. 615 T.A 3/309 de agosto 2001 PARTIDA Nº 11000230 5 B 5 1 1 P .E. 093 11 015 27 4 939 10.00 10.00 10 28 AV 076 IA ST .E 11 003 AR 3 8. 00 830 11 000 4 10.00 2 9 2 3 JE P .E. CIO S ECE IPR RA 23 N 8. 00 5. 63 448 11 014 P .E. 20 RIA 9. 00 184 1 P .E. 41.81 8 7 11 P .E. 2 AR LG ME A .M 8 667 11 001 P .E. 11 013 37.00 AR ELG .00 10 OM 11 020 O 29 P .E. 6.20 2. 26 2 10.00 7 5 CUADRO NORMATIVO UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS :ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION MEDIANTEELENSAYODECORTE DIRECTO Y DPL ,EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES-JAEN-2016 fensa de PLANO : UBICACIÓN Y LOCALIZACIÓN TESISTA : BACH. COTRINA VELÁSQUEZ JOSÉ WILFREDO UBICACIÓN : URBANIZACION LOS GIRASOLES LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : INDICADA 488 8. 00 8. 00 3 2 489 11 020 7 4 932 P .E. 28.6 10.00 P .E. 11 033 P .E. 2 10.00 3 6 421 AR LG ME 490 11 020 1 1 11 021 P .E. 31 25 11 002 31 30 491 11 020 P .E. 31.7 1 833 4 558 30 24 11 001 7 A .M 492 11 020 P .E. D P .E. 11 000 P .E. 4 10.00 542 CA 976 4 P .E. 493 11 020 P .E. 2 31.4 11 016 11 030 11 020 5 31.1 P .E. P .E. P .E. 4 30.4 25.30 11 001 494 11 020 P .E. 0 10.00 44.00 10.00 6 HEA COC GOI ) 754 A S (#805 .M.) 2 11 000 ARM02-1 (R.D P .E. 44-12 496 7 30.0 50.83 A 1 P .E. N RIA N .A 3. 01 .00 CA 700 3 8.60 3. 14 1 2.24 1. 35 0. 95 25 9. 66 P .E. 362 29 28 27 26 10 2 .39 4 434 11 008 P .E. 25.8 3 1 3.83 3 422 11 028 29.5 29.9 24.60 9 11 020 6 9 8 .00 559 10 3 C 9 8.5 909 P .E. 6.00 3. 76 1. 50 5 11 002 P .E. 29.3 6 M2 ES FIN 14 R OS 205 OT . 110 P.E 4 2 P .E. 9 10 495 9.93 743 11 000 621 3 5 776 665 11 001 29.3 497 11 020 14.00 11 009 11 029 P .E. P .E. P .E. 7 11 11 020 03 .3 514 6.30 1. 50 6 .13 12 P .E. ION CAC 25.8 11 020 6 3 .45 P .E. 498 11 020 6.00 4. 52 P .E. 8 8.7 5 2.37 11 000 1 7 11 029 14. 7.78 75 7 1.12 32 6.03 A 851 499 6.00 13 11 020 P .E. CA P .E. 28.6 L OTE 3 B ERN ARD INO CA LDE RON VA SQUEZ IRMA VA RGA S A VEL LAN EDA DE C. N UMER AC ION N° 3 46 -1 2 (N EG) C OD IGO C A T. N ° 302-12 (NEG) P AR AMETROS N° 2 85 -1 2 (C .C .E.) A RE A = 3,18 4.82 m². P .E. 00 7 5 28.0 A =2 515 14 6.00 5.29 0. 10 EDU 15 11 020 P .E. 500 5.25 L OTE 4 B ERN ARD INO CA LDE RON VA SQUEZ IRMA VA RGA S A VEL LAN EDA DE C. N UMER AC ION N° 3 47 -1 2 (N EG) C OD IGO C A T. N ° 303-12 (NEG) P AR AMETROS N° 2 86 -1 2 (C .C .E.) A RE A = 2,09 1.41 m². 22 L OTE 2 B ERN ARD INO CA LDE RON VA SQUEZ IRMA VA RGA S A VEL LAN EDA DE C. N UMER AC ION N° 3 45 -1 2 (N EG) C OD IGO C A T. N ° 301-12 (NEG) P AR AMETROS N° 2 84 -1 2 (C .C .E.) A RE A = 3,03 6.88 m². 847 11 029 9.71 15.5 N CIO M2 11 020 27.4 1 1.14 45. 90 L MA 905 P .E. EA .70 9 19. 1 19.6 CA LE 6.64 13.31 CR A= 7 1.04 10. 4.51 RE AX OM 88 8.79 14 N ÑO RA 7 0.35 821 6 60 24.2 29. 7 4.28 2 3,13 8.0 1 7.9 9 4.3 RIC DE . FE CA 20 16.87 6.6 1 32 L OTE 5 1 4.16 . 020 3.58 6. 4 .95 1 4.46 36. 243 63 881 P.E 972 11 018 34. P .E. 11 030 2.35 5 .57 EZ SQU VA DE C. E 6 RON EDA G) LOT LDE LAN (NE G) CA .E.) -12 INO A VEL349 -12 (NE(C.C S N° 305 5 ARD -12 3.2 RGA N N° 288 VA T. B ERN A RACIO CA OS N° 4.62 IRM m². ME O NU DIG ETR .97 CO AM = 511 P AR A A RE P .E. P .E. N ÑO RA 4.3 2 5 .02 060 11 017 MA E 835 1 5.91 EZ SQU C. VA DE E 7 RON EDA G) LOT LDE LAN (NE CA -12 (NEG) .E.) INO S A VEL 348 -12 (C.C ARDRGA N N° 304 -12 N° B ERNA VARACIO T. N° 287 IRM ME O CA OS m². NU DIG ETR .26 CO AM = 884 P AR A 68 A RE 74. 890 1 P .E. LL L 11 032 JO P.E CA 3 LE AL 00 P .E. 11 018 4 5.85 10. P .E. 709 5 7.3 V AR ES 6. 20 51 QUIROZ PÉREZ ORRES E T TA LLEDO DE S 72 M ERCE 25. JOS 01 683 27. 11 015 P .E. 5 0.56 01 71 K 4 2 .86 .C CA 10. 28. 684 3. 59 4. 56 8 .69 01 92 685 7 1 0.13 10. 27 8 28. 11 021 128 01 26. P .E. 686 11 021 253 11 016 10. 688 P .E. 11 013 359 P .E. 11 015 357 P .E. 358 11 015 01 11 021 9 687 11 021 6 252 11 015 P .E. 11 015 12. MO P .E. P .E. 5 301 11 015 P .E. P .E. AK AM UR OS 3. 60 67 11 021 FIC HA 8 .35 2 0.35 5 .40 9 .07 8.1 3 S LO A 8.6 4 E-743900 0 7.0 0 25 0 S URO KAM IDA PA AVEN LE 02 CA L 5.1 1 3.7 0 PR OP. E V E L I O A G U I L A R T E R R O N E S AR EA : 305.91M2 PR OLG E-743850 0 7.0 7.0 7.0 E-743750 7.0 0 0 7.0 0 7.0 .50 43 .00 6.3 BE GO NIA S S LA E 25.0 8.1 8 5.5 0 5.1 0 11 .40 7.2 5 5.6 7 LIBE 6.3 0 RTA DO RES N 7.6 0 8.0 0 4.9 2 1103083 9 P.E. 5.8 3 6.4 0 6.2 3 5.6 0 5.7 6 5.4 5 3.8 0 5.3 0 4.0 0 ED M 6.6 0 ALA E ALL 7.0 4 5.15 4.84 C 4.3 0 5.1 0 7.40 M AR TIN 4.5 0 A. 7.0 0 6.80 5.8 0 6.6 0 SA 5.1 5 3.58 7 .60 2.9 2 3.3 7 C 6.2 0 5.8 2 6.37 7 .68 8 .17 5 .95 2 .07 3 .25 7.9 4 7.56 1.99 5.00 6 .77 5.6 6 5.55 4.00 1 0.25 6.75 LO MIN O PA O .D IEG C APA C CO MAN C A. A AR C E-743800 0 7.0 0 0 0 7.0 0 7.0 E AV .10 28 0 7.0 0 7.0 0 7.0 .20 0 7.0 0 .00 28 7.0 0 7.0 28.00 0 7.0 0 7.0 0 7.0 0 0 7.0 0 7.0 0 .5 36 7.0 0 7.0 0 0 0 7.0 20 .00 7.0 .50 9.2 7.0 12 0 0 7.0 8.2 0 0 7.0 7.0 0 7.0 9.32 5.44 3.05 10.20 AL SPIT HO AJ E PAS A EG AV EL OD AZ C IL AR .G CA C A. AM C AJ 14 .30 C A. C APA CO C MAN C A. CA MAR C AJA LLOS VA PINI LLAN UE LL A VEG LA DE ZO ILA RC C A. GA C APA CO C MAN CA JAMAR CA. CA LLOS VA PINI LLAN UE CA. VI CA PAS 2.60 AL SPIT . HO AJ E CHILLON JIR ON ILLA AST AL C ISC MA R C A. CA. VI C A. 663 11 PS OS AM S AL . LO PSJE AV EN IDA P 37. P .E. RO O PR PIE NAL DA R E L A DD ONC LLAT AS S ILLO PIN 7. 11 2. 33 11 021 13 1. 79 658 EVA 8, 01 00 4. 50 20. 7. 77 11 021 659 5. 40 5. 40 P .E. AN U 1. 95 20, 650 00 P .E. 662 11 021 660 11 019 P .E. 864 VILL 8, 01 7. 56 3. 37 47 11 021 10. 9. 40 33 P .E. 11 021 20. 29 88 908 C A. . 40 8, 00 15. 00 74 5. 64 3 649 6. 80 661 23. 21. 02 11 030 PSJE 8, 00 37 8, 01 20, P .E. 49 87 P .E. 19. 11 021 24. 681 20. P .E. OS MOR ACA . BR 12. 42 19. 8, 00 00 654 20, 18. 42 P .E. 19. 682 ILLA AST AL C 7. 64 8, 00 8, 05 00 648 11 021 8 11 021 11 021 11 021 680 ISC 41 8, 00 20, 653 11 021 01 652 20, P .E. 11 021 17. P .E. 11 021 690 MA R 14. 8, 00 P .E. 11 021 651 P .E. 11 021 9. 73 6, 00 4 6. 50 03 689 C A. 40 8, 00 P .E. 6 2 P .E. 6. 25 6. 52 96 11 021 P .E. 11 021 16. 11 021 11 021 52 A 12. 8, 01 8, 00 99 641 664 20. 16 P .E. 18. P .E. P .E. P .E. P .E. 13. P .E. ZU EL 85 541 33 61 6. 58 9 11 021 11 021 7 8 9 00 6. 49 15 670 19. P .E. 20, 6. 53 68 669 18. 11 021 6. 52 17 668 11 021 18. P .E. 11 021 657 6. 15 595 8. 10 6. 28 NE 11. 11 021 542 40. 642 5 1 N STE EIN P .E. 665 20. 16 655 647 8. 03 7. 64 666 11 021 11 021 11 021 617 11 021 6. 01 9. 03 3. 08 . VE 6. 21 P .E. 11 021 543 2 0.05 P .E. 11 021 2 0.05 P .E. 2 0.04 8. 01 P .E. 618 P .E. 8. 39 11 021 P .E. 24 9. 10 JE 5. 63 8 .70 8, 00 08 P .E. 20. 78 P .E. 21. 6. 02 9. 66 PS 5. 72 8 .70 8, 00 ISC . 51 8 .70 539 MA R 5. 35 8 .70 11 021 540 C A. 8 .70 P .E. 2 0.07 11 021 2 0.06 P .E. 2 0.06 ILLA AST AL C 10. 68 8 .70 8. 04 8. 01 06 20. 20. 6. 01 9. 51 6. 02 L IGUE DO M 17. 64 8 .71 RT BE . AL CA 8. 02 8. 01 6. 04 6. 05 PAR 11. 17 8 .70 54 8. 03 8. 01 6. 03 14 C A. 15. 43 8 .70 40. 8. 03 P .E. 4 .42 337 11 001 Z P .E. P3 300 7600 4. 28 8 .70 572 8. 03 00 11. 45 7594 14. 33 8 .70 573 571 568 21. 6. 05 6. 05 P .E. QUE VÁS RE MO 9.35 21. 7595 68 8 .70 576 574 11 021 11 021 569 11 021 07 54 673 20. 5. 98 896 DO P .E. P3 300 31. 9 .41 11 021 575 P .E. 11 021 P .E. 570 11 021 P .E. 1 8.23 P .E. 11 021 1 8.45 P .E. 11 021 1 8.66 P .E. 1 8.67 1 8.68 1 8.68 P .E. 11 021 1 8.69 P .E. 1 8.70 P .E. 1 8.71 1 8.71 584 1 8.72 671 19. 672 20. 11 021 5. 95 18 11 021 11 028 20 P .E. 6 C 15. 42 1 7.91 551 583 11 021 1 8.72 11 021 P .E. 11 021 13. P .E. P .E. 8 7 19 11 021 6 2 5 PARTIDA Nº 02092379 689 00 640 P .E. 2 E T.A 14/115 DEL 14-01-2000 M A. P .E. 11 021 643 8 P .E. 17 1 12 UN N O 22 4. 62 11 021 1 7.96 550 P .E. 1 8.00 11 021 1 8.71 1 8.71 582 P .E. 11 021 1 8.72 667 11 021 2 .59 B ERN ARD INO CA LDE RON VA SQUEZ IRMA VA RGA S A VEL LAN EDA DE C. N UMER AC ION N° 3 44 -1 2 (N EG) C OD IGO C A T. N ° 300-12 (NEG) P AR AMETROS N° 2 83 -1 2 (C .C .E.) A RE A = 1,54 9.48 m². ONI N°3 ANTCI ON S N°2 R IE RA T RO JAV M E M E NU RA PA 21 20. 1 J 73 22. P .E. P3 300 7596 23 P .E. 579 1 8.71 580 581 P .E. 11 021 P .E. P .E. P .E. 6. 02 11 019 40. S EG P .E. P3 300 7597 10. 517 578 11 021 1 8.71 11 021 P .E. 11 021 614 8. 06 P .E. E P. SA 1 20 10. 27 11 021 8 .70 1 8.71 577 P .E. 11 021 P .E. P .E. Z UE ASQ P .E. 11 021 554 P .E. 11 021 V ÑA 50 P .E. 11. 555 616 615 11 021 8. 05 613 P .E. 7 N ÑO RA P RO P .E. P3 300 7599 49 P .E. 6. 46 557 11 021 UEL MIG 10. 2 2.03 8 .70 6. 46 45 P .E. 11 021 17. P .E. 556 A ALD 65 6. 46 22. 11 021 84 11 021 11 021 14 P .E. 11 021 20. 11 021 8. 05 594 LL MA 3 5.48 PS . JE 2 00 253 110 11 021 05 P .E. 638 P .E. 10. 6, 00 6, 00 6 1 3 990 644 P .E. 20. EJO OREQU 02 RRER GUE (#248) RDO N°381 E DGAON CI AR OM E RA 639 NUM 11 021 11 021 32 1 5.22 5 5.1 4 13 4. 30 TO IEN AM 8 .70 6. 45 25. P .E. 09 P .E. 20. 11 P .E. 20. 13 P .E. 20. 16 P .E. 20. 8. 05 11 007 3 .97 .38 12 14 5. 08 EV IT 8 .70 6. 45 6. 46 DO 1. 09 DE 6. 45 410 PAR 19 V IA 8 .00 6. 46 1. 10 C A. 10. 9. 87 1 7.87 552 72 3. 97 12 8. 07 P .E. 934 465 217 98 031 020 PSJE. MEXICO 8. 52 92 11 021 553 OS ED FR . AL CA 02 12 8. 04 11. 06 11 007 11 000 11 015 P .E. 300 7593 2. 50 10. P .E. 11 021 1 7.78 532 17. 565 20. 624 09 4. 39 P .E. P .E. P .E. 621 1 7.50 P .E. P3 300 58 516 P .E. 11 021 1 7.82 P .E. 49 26 564 17. 11 021 8 4.0 11 021 7. 76 P .E. 20. 9. 17 047 114 11 022 11 001 P .E. P .E. 11 000 150 42 N ° 763 P .E. P3 60 11. 11 021 515 513 17. 563 11 021 P .E. 566 11 627 20. 10 628 20. 09 629 20. 6. 36 11 029 P .E. 11 004 86 S ONE UIÑ NQ 11. P .E. 11 021 11 021 514 562 17. 11 021 P .E. 567 11 021 11 021 1 8.01 P .E. 626 20. 11 021 625 12 20. 11 021 11 021 P .E. P .E. P .E. 11 021 8. 04 P .E. 11 021 70 89 P .E. P .E. 9 3.8 EZ 4 .75 SQU C. 8 VA DE E 7 2.1RON EDA G) LOT LDE LAN (NE G) 3 .56 CA -12 (NE .E.) 0 INO S A VEL 350 -12 (C.C 4.8 ARDRGA N N° 306 -12 N° 289 B ERNA VARACIO T. N° IRM ME O CA OS m². NU DIG ETR .18 CO AM = 258 P AR A 04 A RE 38. 3 .27 4 6.0 L UE MIG 5 HA 585 1 7.80 595 P .E. 13. 7. 342 46. 17. 10 8 FIC 40. 4 1.38 9 9 Mza D P .E. 596 5. 60 . 03 810 11 015 361 50. 13 10 54 000 020 P .E. .35 11 5 2.9 14 11 20. 1 8.72 586 11 021 593 20 P .E. 11 002 ETA ZULU 8 12 P .E. 1 8.72 1 8.75 587 P .E. 20. 01 594 11 021 11 021 P .E. 20. 02 5. 60 P .E. 11 021 20. 02 5. 41 P .E. 20. 01 8. 01 8. 84 3. P .E. . RIEL E GAB ANO. IR JOS . DE A LTAM P ROP TA NA IN QU DIAZ 15 13 11 021 04 9 03 5. 42 5 3.5 N ÑO RA B 20. 3 20. 20. 6, 00 6, 00 6, 00 6. 50 1. 06 AS ER LM PA 0 7.1 21 N° 1 8.72 20. 00 5. 17 45 2 2 574 MA P .E. 04 637 2 9 11 015 FIC HA LIT 7 22 00 11 021 11 021 11 021 5. 60 5. 60 70 20. LLE 948 DA 6 P .E. 14 006 N ° 2687 N ° 3463 FIC HA N ° 3464 FIC HA FIC HA E P4 5 20. 20. 11 021 AR 20. 16 10 1 360 11 022 P .E. LL 645 11 021 02 10 636 5 16 CA 4-B 00 11 021 UE RQ 03 mt2 PAEA 1,648. 5 5.2 8 3 2 3 00 4 1062 7 6 A 5 4 4.00 P7 2 20. P .E. 20. 4 17 7-A 74 125 110 P .E. P .E. P .E. 5. 60 8. 02 20. 95 CA 3 S . LA CA OY GAD DEL Z A NDE INA 012 008-2 F ERN MED Nº UE NZA ROQ USO O DE ERA O DR E SP P E BI A M O ARI CA . M GU ND DO E I CA P ROP S IF RT CE 17 P .E. 11 021 11 008 .71 5. 61 5. 60 NICO PER S CO 8. 57 8. 24 20. 10 216 110 09 216 110 P .E. P .E. 261 648 11 022 066 P .E. ME 11 ON AÑ AR P .E. 563 OLA 5. 62 30 749 11 003 360 11 032 . DE P ROP TE O OR AP LIT AD m2 .67 BI HA : 2236 EA AR 0 17.0 4-A 21 5 2 859 P .E. 80 11 010 NIC 17. 10 5. 60 21. 16 17. P .E. 260 11 032 P .E. 4 1 143 11 029 P .E. 11. P .E. CA . 5. 60 5. 41 11 216 110 P .E. 11 029 11 030 11 015 P .E. 863 2. 07 5. 28 P .E. P .E. I 817 11 021 20. 16 1 L OTE 1 14 5.35 11 013 3 10 727 11 009 P .E. E QU OS LB 5. 40 2 13 11 7 6. 50 5. 00 11 015 P .E. 2 6. 53 .E CA 17 01 20. 11 EJO OREQU 05 RRER GUE (#248) 3 4.0 15 2 11 021 P .E. 2 4.7 18 3 P .E. 8 485 CA 1 N° 40 619 12 6. 89 6. 54 656 20. 11 021 13 13 6 646 11 021 P .E. 1 635 19. 620 P .E. 6. 50 6 643 11 021 20. 6. 53 3 5. 00 P .E. 9 5.50 4.50 P8 HA 021 50. 003 403 P1 FIC 20. 11 P .E. 11 021 20. 5 5. 00 9. 33 11 11 013 P .E. RDO N°381 E DGAON CI AR OM E RA NUM 6. 68 7. 12 00 6. 47 6. 45 6. 45 17 20. 15 2 24 5. 00 16 20. 12 06 7 P .E. 6. 52 53 679 621 11 021 20. 16 02 216 110 15 . LA CA 19 8 4 8. 57 14 20. 6. 53 1 13 P .E. 6. 68 6. 52 1 85 ANIA BET 8 .00 20 6. 50 5.11 20 .M 11 021 6 12 8 .00 8 .00 8. 27 8 .00 8 .00 622 11 021 20. 7 17 67 20. P .E. 2 13. P .E. E VELD 6. 53 1. 99 P .E. 8 6. 45 6. 67 DE 678 2 .55 57 044 110 CA 03 216 110 6 22 021 .E. 11 5 5 4.00 7-B 5 P .E. 36 12 10 9 6.04 2 4 P .E. 623 11 021 11 6. 52 80 677 20. 3 2 16 A 11 021 P 8 .01 11 8 .00 20. 21 20. 18 94 676 20. P .E. 544 8 .00 2 0.00 .00 8 4.57 4 1 775 13 6. 68 20 11 021 04 216 110 1 E QU OS LB P .E. 3 B 11 007 26 P .E. 19 6 776 538 8.66 ON EACI RECR C P .E. P .E. 10 6. 52 23 13. P .E. 4 V AN 21 48 11 021 11 021 2 0.01 8 .00 7 P .E. P .E. 9 4.99 S ASTO P5 P .E. 07 675 11 021 20. 14 4 1 11 007 15 B EDO LF R P6 A 674 21. P .E. 4 05 216 110 16 E ES S FIN OTRO 21 3 F 4 5.29 A CA. N ° 2613 B 11 029 P .E. P .E. 3 076 950 FIC HA O RED 11 021 P .E. 9. 32 2 0.00 PARTIDA : Nº 11012637 5 6. 68 CA. 10 14 13 12 , 55 7, 559) 11 002 4 FIC HA ALF CA. 21. 06 216 110 11. 4 1.00 N ° 2593 063 3 3 6. 68 612 19 P .E. 20 12 6. 66 6. 53 777 7 4 13 12 6 P .E. 3 2 1 2 33 21. 11 021 P .E. 545 P .E. 13 P .E. 2.09 2 S ASTO 11 007 H FIC HA 3 218 N ° 2774 830 11 008 P .E. Nº 1 17 -1 2 (5 55 4 11 P .E. 410 56 633 1 5 11 002 2 713 FIC HA 3 N UMER AC ION 8 02 081 21. 11 021 537 6. 45 6. 62 21 632 P .E. 1607 1102 9 P .E. 10 9 8 7 P .E. E. P 021 .E. 11 6. 45 41. 14 6. 75 22 8. 78 F 363 P .E. 3 917 11 021 P .E. 08 216 110 11 021 2 0.01 6 11 6. 50 15 6. 70 6. 70 7 546 P .E. 14 2 0.01 12 10 11 021 2 0.02 536 6. 66 16 17 18 78 8 11 021 6. 49 20. 6. 67 6. 00 17. 11 547 P .E. 5 P .E. 6. 45 9 11 021 2 0.02 15 2 0.01 7. 51 8 548 P .E. 4 535 6. 25 20 87 2 0.01 11 021 6. 25 631 21. P .E. G 11 10 2 5 6 2 FIC HA 11 008 FIC HA 659 02 003 713 2004-5 O N° 02 073 P .E. 1 4 677 00 16 7. 30 305 11 016 22. 9 364 11 030 778 P .E. 11 007 P .E. 4 534 P .E. 14 7 11 021 2 0.02 3 6. 49 6 549 P .E. 17 11 021 P .E. 6. 48 17 5 3 533 13 6. 46 2 11 021 2 0.01 7. 00 6. 45 6. 45 6. 46 P .E. 11 021 P .E. 5 2 747 25 11 021 80 11 021 2 0.02 2 15 6. 46 6. 25 630 18. 558 021 11 P .E. 16 19 6. 71 1 559 74 5 18 6. 49 6. 25 19 P .E. FIC HA B 10-B LOTE S UB 1 46 .25m2 A= A RE TIT UL P .E. 10-A LOTE S UB 1 12 .50m2 A= A RE P .E. 9 N ° 2697 192 469 N ° 3150 412 6 899 FIC HA 22. 18. 560 11 021 P .E. 6 6. 45 6. 43 8 .05 P .E. 18 8 .00 2 0.02 5. 00 6. 65 6. 68 P .E. 4 A MIN ER A ID 20 21 6. 73 11 021 11 021 68 6. 47 22 6. 68 189 11 030 6. 48 25. 45 P .E. P .E. 18. 6. 08 .29 S ERA PALM LAS 11 CA. 2 591 FIC HA 7 Y TERR 900 11 008 592 11 021 P .E. 62 7 8. 40 6. 45 6. 50 5 6 5 UNDE 02 073 N ° 548 FIC HA 02 072 FIC HA 2 P .E. N ° 3141 P .E. 3 5 11 008 3 169 P .E. FIC HA FIC HA D N ° 738 P .E. 552 .E CA 8 7 FIC HA 11 13 14 25. 44 28 11 003 17 A . 74 9 18. 561 8.17 7 4 8 591 11 021 P .E. 27 637 9 BELA N ° 332 6/607 2001-1 742 FIC HA N ° 57 9 4 6 3 NDO 11 018 001 289 N ° 829 FIC HA 362 11 016 P .E. Titulo: P .E. 11 FIC HA /653 01-16 1 11 8 15 G P .E. 458 378 3 2 4 8 168 4 2 25. 43 5. 97 25 597 P .E. 1 638 590 8 11 021 P .E. 8 3 6. 46 939 4 11 032 11 007 2 11 002 11 021 7 21. 24 319 6 3 3 392 P .E. FIC HA 11 012 175 P .E. 25. 41 2 Ñ . DO P SJE 28 00 6. 25 2 1 41 6. 05 24. 80 6. 25 56 18. 6. 00 3. 44 2. 63 908 32. 19. 4 636 11 002 25. 40 589 383 11 008 6. 00 7 19 8 .00 2 0.03 8 .00 P .E. 7 20 21 22 8 .00 5. 75 531 8 .06 8 .00 1 9 10 11 6. 45 2 715 P .E. 02 003 11 003 P .E. P .E. 2 612 FIC HA P .E. 11 003 N ° 21 P .E. FIC HA C P .E. RNA CA. FE P 4 4.3 20 023 110 86 286 110 708 FIC HA 11 003 117 17 18 2 5 176 1 02 073 32 022 110 P .E. P .E. P .E. 11 010 292 22 6 177 11 002 11 018 23 318 11 002 597 11 021 P .E. 11 002 6. 25 6. 00 P .E. 1 15 16 20 317 11 002 P .E. 24. 74 588 10 P .E. 3 3 19 131 P 598 10 11 021 P .E. 599 021 .E. 11 11 8. 01 2 3 21 2 003 .E. 11 6. 00 9 6. 68 10 3 209 N ° 225 811 085 02 071 02 003 P .E. P .E. CA. 22 4 2 UE OSQ EL B 11 002 P .E. P .E. 1 11 021 P .E. 11 021 P .E. 6. 68 41 4. 20 889 780 P .E. 11 021 72 500 7. 45 13. 11 021 580 11 017 8 .00 5. 75 6. 00 11 021 8 .07 N TO EW 8 .00 8 .00 6. 78 6. 15 12 24. 69 P .E. 7. 28 5. 00 P .E. CN AA . IS CA 8 .00 26 6 8 .00 8 .00 8 .00 501 11 021 P .E. 24. 8 600 24. 63 2 2.23 5. 00 11 021 24 2 8 11 10 9 P .E. 5. 00 5. 00 70 149 P .E. 11 010 11 003 P .E. P .E. 24. 2 2.28 5. 00 26. 77 P .E. 3 N-9368750 C 6. 67 E UGENIO CONST ANTI NO GUE VA RA A RE A = 448.35 m2 11 003 15 P .E. 11 021 1 11 D 11 003 P .E. 779 14 635 32 026 110 P .E. 4 0 9.3 P .E. 11 021 13 7 7.3 7 5.1 9 10. 11 016 16 5 14 12 10 7 6 097 15 312 11 013 11 029 N ° 281 FIC HA 873 N ° 3629 02 001 2 P .E. 02 073 11 031 P .E. 10 3 E /655 01-16 7 P .E. 191 428 11 016 66 9. P .E. P. P .E. 444 3. 74 01 2 2.13 2 2.18 5. 50 5. 00 12. 24. 7 502 . 64 12. 678 5. 3 2.4 P .E. 6 634 11 002 P .E. P 8 11 5 P .E. 16 11 014 US 14 N ° 2676 S FIC LE LO 611 11 031 P .E. FIC HA 1 : 20 P .E. FIC HA : 20 CAL 11 007 P .E. 9 P .E. 12 FIC HA 17 P .E. 8 P .E. FIC HA 4 Titulo Titulo 18 P .E. 7 P .E. P .E. 11 007 002 .E. 11 7 871 V ALERA NOZA DUR ES PI 1-MPJ-G UELO 64-201 =77.05m2 MI CONST . Nº NOE T RUIDA 2 -GDUR CONS 150.00m 11-MPJ LI C. . CONSNO = 065-20 A T A RE A T E RRE RA Nº A RE . DE OB CONF 5. 11 P .E. 8 13 11 002 5 7.8 P .E. 639 P .E. 792 8-10 119 N° 200 11 021 LO TITU 12 E 897 633 11 002 P .E. 6 5. 89 20 11 002 P .E. 7 15 114 AX OM ERIC 16. P .E. " P .E. 16 11 018 13 21 11 016 11 .04 02 082 F ED 255 B 11 001 996 382 586 20 P .E. TE S OR AP S FINE5 m2 RO 6.7 OTEA: 54 AR P .E. 2 0.04 8 .00 503 33 15 2 0.04 8 .00 8 .00 512 2 2.08 8 .00 4. 25 8. 50 23 6 14 8 .00 8 .00 504 11 021 P .E. 4 8 .00 69 11 021 P .E. 22 5 13 8 .00 39. 20 24. 3 022 8 .08 11 021 530 11 021 1 3.33 518 11 021 P .E. 12 2 0.04 P .E. 5 6 236 11 016 898 9 5 I 11 010 5. 93 19 11 016 8 .00 8 .00 24. 5 2 11 101 2 0.04 511 11 021 5 P .E. 519 11 021 P .E. 13 2 0.04 505 10. 987 2 0.05 510 P .E. 520 11 021 P .E. 14 2 0.04 11 021 521 2 0.05 509 P .E. 529 P .E. 8 .00 2 0.04 11 021 8 .00 8 .00 24. 43 P .E. 000 8 .00 8 .00 5 .97 TE POR DE A N A REA A CIO E DUC 68 6 691 P .E. P .E. 15 6 490 11 P .E. 8 .00 5 .92 O RNIC COPE 8 .00 6 .00 70 218 110 LAS P .E. 8 .00 1 1.88 866 864 C A. 11 001 698 11 018 P .E. 899 "A IDA 11 018 P .E. 11. P .E. 18 EN 8 82 3469 2 00 7-9913 21 015 11 003 B 570 14 P .E. 11 016 2 0.05 508 11 021 522 5 11 021 P .E. 25 11 USOS 9. 58 16 02 085 642 8 .00 1 .88 11 021 NI CO 865 11 021 11 021 P .E. 859 P .E. 11 012 1 4.66 CA. P .E. P .E. 860 AV Títul o: P .E. 13 N ° 324 ITA 8. 31 839 861 11 021 862 11 021 P .E. 863 11 021 P .E. 11 021 P .E. 2 0.04 P .E. 4 11 021 1 4.73 11 021 P .E. 8 .00 1 404 NIA ETA LA B 17 992 11 032 853 P .E. 11 030 P .E. 1. 52 838 11 021 P .E. 507 11 021 P .E. 528 1 5.48 16 7 4 TON 413 P .E. 155 P .E. G 15 747 10 6 11 009 H 13 FIC HA C AP 31 11 021 843 11 014 11. P .E. 842 11 021 841 P .E. 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CE P .E. 91 217 110 IDA .64 20 0 6.0 49 13 02 .65 20 11 11 022 P .E. 12 5 N ° 1713 11 14 EN .00 20 .E. 13 619 FIC HA P .E. 39. 8. 00 8. 00 .00 20 .05 20 P 02 073 FIC HA 13 11 003 4 S MELA 3 11 013 5 8. 00 8. 00 F J 089 19 N ° 314 3 DIA LAS 10 8. 00 11 022 20 N ° 1029 2 CA. P .E. 554 52 96 44 FIC HA N ° 830 02 072 814 03 01 02 001 11 AS Y CUB H EZ ARCE VILC OS AS CA MP N ICOL MA R ITA 023 2034 8. 00 172 16 P .E. 504 P .E. 02 072 028 00 . 020 00 . 020 018 0200 8. 00 02 073 N ° 833 FIC HA P .E. 81 9 00 . 020 48 13 02 .00 25 14 557 00 .36 20 0 5.1 02 000 P.E. 8. 00 P.E 25. P.E 25. P.E 11 .70 23 P .E. 8. 00 .00 20 .E. .74 26 383 136 25. 6 7 25. 8. 00 95 63 13 02 P 021 15 950 02 072 902 91 00 . 110 .35 20 11 .64 21 P .E. 02 082 UAL ACT TE MIE NTO A POR N NTA L EVAA REA DE CIO REA R ECTIFICAR) REC (x 8. 00 008 67 DE .E. .27 14 17 798 02 000 P.E 828 P .E. 18 Titulo 7 17 P .E. 5. 80 RE 869 10 908 11 27.51 088 11 022 21 112 N ° 1737 FIC HA 10 N ° 1628 P .E. FIC HA 25. 5 739 P .E. 14 065 1 2 02 082 15 513 11 000 6 5 11 015 14 263 FIC HA 9 8 P .E. 3.68 579 02 073 8 15 1 16 11 018 P .E. 02 000 60 . 110 00 . 020 00 . 020 .25 20 P F P .E. 18 P .E. P .E. P.E 25. P.E .25 20 384 559 35 611 824 02 072 . P.E 25. 3 4 8. 00 6. 00 . 020 24. 69 I 099 17 ON EACI RECR i ndep area endiz 60.00 ado m2 2 81 18 02 073 7 4 00 area020 127.02774 50 m2 12 00 6. 00 P.E P .E. P.E 6. 00 10 8. 15 02 073 1 84 6. 00 6. 00 8. 15 MORMONES P .E. 52 11 004 P .E. 424 N ° 265 732 016 A C . LA CA 3 9 02 073 19 183 814 26 F I CHA . N° T CA CODI 2 FIC HA 119 20 P .E. 8 00 020 02 073 733 P .E. . 020 015 20 DE : 020 2 1, 313.00M AR EAPar tida A= A RE : 3805 9 AREA=26.361.83M2 DICIAL R JU IDA E N PODE INVAD ORTE DE AP 21 11 018 149 FIC HA 11 002 OS S US 3 OT RO 3424 8 Y S J ARA RGA TAPIA O VA ERCA A LB . A DRIAN GINA P ROP GE OR (NEG.).E.) MA RIA .C N ° 167-12 , 410) -1 2 (C C A T. 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P.E 6 4 4-B 7 5 02 073 P.E 9 10 lote 392 .E. 22 9 23 6 24. 8 6 4-A Titulo: 2002-2449 sub 8. 50 5 7. 50 .30 10 P .E. 8 02 072 871 RTE A PO LICA A DE PUB A RE 8 m2 ACION 8.6 CR A: 125 A RE 856 .93 9 396 8 P .E. 17 4 00 28 02 003 86 59 05 P .E. 14 15 16 7. 50 00 034 N ° 894 006 40. 40. lo te 023 460 . 110 00 s ub J . 020 FIC HA P.E P.E . 020 11 002 40 021 13 P .E. 828 47 13 02 021 081 .E. 02 286 453 . 020 7. 50 85 00 24 B 27 P.E 3 41 00 006 68 13 P.E 11 P .E. 02 072 584 S UB LOTE 13-B P .E. 21 9 11 .E. 9 .E. 195 02 000 P .E. 857 .E. P 391 P CA. P .E. 18 11 021 12 942 25 8 A REA 19 20 21 24 25 26 2 P 021 L ITIGIO FIC HA 60 25 11 11 16 2 79 P .E. 3 4 17 1 23 730 1 20.83 9 E LL CA 4 ca llejó n) P .E. P .E. S UBL OTE 01 3 11 021 P .E. P .E. 1 P .E. 6 11 021 P .E. 12 P .E. 12 5 12 02 001 3. 23 7. 06 . 11 RTE APO ES DE EA OS FIN.82 m2 OTR 501 57 EA: 218 AR . 110 P.E 13 6 1 8 P 7 6 5 4 3 2 AR 3.54 11.93 12 5 1 (ant es TITULO Nº2006-8716 P .E. 22 1 11 11 11 4 P .E. 8 6. 88 868 P .E. 8 B 3 S UBL OTE 02 867 11 021 .E. 11 2 1 OZA B LE 00 14 .87 02 17 11 7 02 073 4 25 829 .E. 4 .55 10 P 10 1 11 021 P .E. 11 10 9 3 2 P .E. C 78 25 . 020 .E. .E. .E. . 3 4 3 2 2 6 1 . 020 .45 21 C 10 P.E 7 5 TITULO 2003-723 53 AV P P 93 13 02 P T AR 7 6 5 1 .E. 4 5 24 01 110 TITULO 2008-1777 S UB K 10 RR 87 5 02 073 005 828 .10 25 99 13 02 11 P 390 .23 20 9 12 P.E N AU EL .B 11 386 .50 20 021 0 7.2 385 .99 20 021 P P .E. CA BE RT 9 8 P 2 O XIC ME O . RO CA P .E. 3 13 P .E. 77 021 12 A sub P.E lote B . 020 011 50 sub P.E lote A . 020 007 27 5 98 13 02 .E. 4.65 11 5 824 11 .E. 6 .06 13 10 80 TITULO 2003-1819 . 020 6 11 P P .E. 22 N ° 533 908 . 020 824 18 20 389 P 97 13 02 .E. 8 220 007 .E. P 11 23 IN RA EGU OS 7 2 FIC HA . 020 728 11 021 N ° 1806 02 000 . 020 . 020 .00 20 .E. 387 11 5 7.8 . JE PS 0 8.0 388 11 4 .72 14 62 4 45 17 55 P 7 .30 15 1 799 825 P .E. .85 14 6.1 0 11 021 1 11 021 P .E. 11 021 4 2.1 1. 85 10 C UAD 5 P 14 P .E. 810 .00 20 P 021 .E. 0 7.7 .30 10 0 7.7 .10 20 11 P 13 .90 520 . 020 3 . 110 727 53 13 02 .E. 11 7.3 7.3 5 5 6 17 .75 7 Z NE VE P .E. 2 02 13 80 LA UE 1 97 217 110 P 826 CA. 3 N° P.E P.E . 020 11 .59 20 P .E. 11 2 800 2 021 .E. 11 4 5 8.0 .25 37 P 26 .30 3 16.93 2 .A JE PS P 13 .01 D 6.7 0 5 HA P.E .E. 54 13 02 11 55 .E. 13 02 11 .35 .E. 56 20 P 13 02 .37 .37 11 20 16 .E. P .10 16 166 C 5 6.8 R A. 0 8.0 .00 16 .50 13 8 .85 0 8.0 11 021 P .E. 3 801 2 2 1 3.66 P .E. N-9368850 1 S RA RODA (NEG.).M.) BE CER ° 241-122 (R .D JE SUS T. N 2 32 -1 EG.) 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P .E. 10 4.25 8.43 5 7.7 5 7.7 812 Y OP E XP:2005-7050 P.E 11 11 18. 1 7 .03 P 9 63 .00 16 11 12 8 12 12. 28. 5 4 3 0 8.0 8.18 15 .17 26 213 110 1 4.83 P .E. 5 15.8 . 020 GIO 12 1 17 6 11 P.E 12. 1 .E. .E. 319 20 .80 213 18 110 P .E. 021 23 213 110 25 213 110 24 213 110 0 17.0 P .E. . 020 0 .00 4.0 16 0 4.0 16 2 10 P.E P.E 2 .E. P P .50 19 CO IS 0 8.0 5 7.8 70 5 1.6 P .E. .L 43 13 02 .01 20 .00 20 5 7.9 0 8.0 1 166 5 8.2 10 TO 4 0 8.7 0 8.1 8.00 11 021 19 828 0 8.2 Título: 2008-751 7.48 75 16. ONAM CEPR . 110 9 0 8.2 R BE O 0 7.8 0 4.0 0 8.0 0 7.9 P .E. 11 021 0 7.9 0 4.0 8 .70 20 .03 18 02 13 35 0 8.0 15 FIC HA 4.0 7 0 8.0 0 4.0 0 8.1 11 12 4.05 8.30 E 7 16 .59 0 6.0 0 8.0 21 .00 7.90 7.80 9 N ° 0275 7,2 FIC HA 12 .65 8 02 13 36 11 22. P .E. 16. 6 .43 CA 11 37 13 02 C AN FR 8 8.25 2 16 38 13 02 .E. 11 10 21 .02 20 .02 11 11 9 P 10 7.95 09 4.48 13 14 .E. 11 .E. 4 .55 4 .50 9.95 7.60 12. 5 0.3 P .95 10 0 7.8 0 7.8 6.40 4.15 12 .95 11 02 13 34 21 .08 11 .E. 4.50 021 0 4.0 9 .85 4 .35 1 0.75 1 8.45 5 12.6 16 AN 5 4.9 11 1 7.60 14. 11. F .E. 7 1 .00 7 .70 891 0 4.0 4 0.2 17 20 .10 0 6.9 0 5.8 8 2 10 11 0 8.1 5 8.0 .E. 9 21 .05 P P 0 7.6 315 4 .47 5 .83 A GAR 11 002 S A. 11 021 312 ER RO V URA SEG 317 P 0 4.0 12 0257 O ERT 316 021 11 .E. .85 16 .67 24 0 8.0 0 8.0 0 8.0 1 8.0 13 S UB LOTE 2 11 0 0 4.0 8.0 3 2 20 .98 02 13 27 .95 20 C P .E. 11 021 1 9.03 P .E. 313 2 0.84 314 11 021 11 021 1 8.65 P .E. P .E. PED ROB 6 P 4 .80 2.00 TITULO 2003-1763 6 15 18 6 4.1 1 P .E. 8.2 5 4.0 0 4.0 21 .00 02 13 28 .E. 1 8.0 6.65 75 14 15 1972 N° P .E. N SIPÁ 3 5.75 HA 10. 5.70 2 .50 0327 N° HA 5 2 7.8 9 .90 311 0113 5 8.0 0 7.9 7 0 8.0 0 7.7 6 4 21 22 23 5 P .E. 16 17 18 21. 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Casti ll a: 1400 y 1406 Z arum i l l a: A RE A = 235.3441m2 300 8268 LL S 2 4 7 P .E. P3 CA IX 06 038 110 .00 XV T.2 1 2 LO T.5 3 5 VI L HOSPITAL REGIONA DE JAEN 6 S LE SA RO LX ,P. s.1 2 T.2 7 8 P .E. 23 I 4 3 1 Mza C 9 .00 23 6 9,F s .42 5,A 3 XV 6 Mza I ,P.X s.1 7,A s .27 6,F LIV ,P. s.1 P 646 IX 1,A s .36 4,F 5 015 .E. 11 XX T.2 8 Mza F 1 X ,P.L s.1 353 7 3,A s .39 3,F 4 11 009 10 T.2 1 P .E. 21) S 2 (#519,5 T ORRE342-1 AZ Nº A DI ON CI A URORE RA NUM 4 3 10 12 32 142 110 P .E. 7 8 T.2 191 -12 XV ,P.L s.1 2 3 9 11 3,A s .43 3,F 4 T.2 12 .1,P .V ,P.X s.1 5 11 14 MA DIAZ QUE NE WI LS ON Nº 698 ROB ERT P inil los: anueva Ca. V il = 250.00m2 A RE A 3,A s .44 3,F 13 1 3,A s .29 8,F 6 T.2 13 T.2 A 14 OGO IDR AÑA ÑA LDA S ALD SA OGO S E DE IDR JO EZ AÑA ÑA E L QU LDA AS 8-2B m2 S ALD SA .00 A NU V E SA S E DE LOT = 100 LUI JO EZ S UB A E L QU A RE NU V AS 8-2A m2 E .00 A M SA LOT = 100 LUI S UB A A RE CA. RAYMONDI RAYMONDI 10 9 4,F s .29 ,As 7,A s .37 4,F T.2 s.1 ,P.X 8 7 FIC S TA LE VIO T OS M C CA. RAYMONDI L A. 5 T.2 S 03 041 I LV ,P. s.1 LO E A-1 : 1 10 1,A s .37 6,F T.2 2 E OT da 0 5.2 0 7.0 .00 20 XX 6 9,A s .41 2,F BL p arti 5 C XX LX ,P. s.1 7,A s .43 9,F T.7 T.3 SU 3 2 9 VIII XL N °262 Mza D 1 ,P. s.1 HA 1 EZ SQU VA CIA ÑA GAR UEZ SQ LDA A PIA EZ VA SA T SQU R O ÑA IE ND LDA 8-1A m2 VA CIA .00 ÑA GAR UEZ JAV LA SA E 100 SQ OR A LOT = LDA A PIA LIL UB A T VA S RE R SA O ÑA IE ND LDA 8-1B m2 A .00 JAV LA SA E 100 OR A LOT = LIL UB A S RE A FIC Mza E ALICIA CASTILLO FERNANDEZ ES AN IP UL LL A -2 LOTE S UB P ART. 0,A s .31 3,F p arti 2 VII 4 P .E. s .9,A 4,F T.2 A -6 LOTE S UB . P ART T.2 III XV ,P. s.1 AS .L A IV LX ,P. s.1 7,A s .45 6,F D 3 II ,P. s.1 1 da 1 p artiRE A= A CA R H ORN -3-1 73 EA LOT -14 S UB 107 8412 2003 n º : 1 105102.72m -3-2 EA LOT .48m2 S UB 2 53 A= 03 041 A RE : 1 10 da T.2 C ESA N° LO 4 CA TI TU LO 9 327 N° HA FIC II LV ,P. s.1 5,A s .37 3,F T.2 AS LI NO AG A -4 LOTE S UB . P ART J IME NEZ TI TU T.2 1 -538 2003 N° 9,A s .34 4,F 1 0 M A -7 173 LOTE 11003 S UB . RT PA .7 S LA A -8 843 LOTE 11002 S UB . RT PA 18.3 11 E LL CA 267 LOTE S UB . 11010 RT PA S IRIO 2 8.37 A -9 4.89 E A-10 413 LOT S UB . 11007 RT PA SL .R . LO CA LII ,P. s.1 E A-11636 LOT 11015 S UB . RT PA 912 05 -7 °2 0 ON UL TIT 1 7.15 1 7.20 M² P AR AMETR : 49 5.99 A RE A I ND MO AY -2786 2004 N° CA OS UR AM AK 2 9.45 ROJAS 28) VILL EGAS 1-12 (#7 (NEG.) V IR GILIOAC ION N°35 °307-12 N UMER C A T. N 0-12 (Z.R.E.) C OD IGO OS N°29 LO TI TU 2 6.38 0 10.5 P IDA EN AV DUR 1-MPJ-G 65-201 =65.38m2 T . Nº T RUIDA 2 -GDUR CONS 11-MPJ LI C. A T . CONSNO =114.62m 058-20 A RE E RRE RA Nº A T OB A RE . DE CONF FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V U1 638 P .E. 11 002 570 E-743900 E-743850 E-743800 E-743750 N-9368850 N-9368850 708.00 4 7.43 0 20.0 6.11 1836 0 1102 20.0 P.E. 1834 0 1102 20.0 P.E. 1833 0 1102 20.0 5.00 P.E. 5.00 5.00 1839 1102 C A. 5.00 7.03 5.46 1.80 DESCRIPCIÓN PROYECCIÓN DE MZ 9.81 6.59 3.46 9 7 .2 DPL - N 3 7 .1 7 2 .4 3.90 24.87 6 7.00 13.4 1869 1102 P.E. 0 22.8 TE 12 A POR E A UBLIC AD P 2 ARE CIO N 8 .68 m RA 25 REC REA: 1 A LEYENDA SÍMBOLO 1 .14 32 1868 25.89 1102 P.E. 21.93 23.21 3 8.46 1871 1102 P.E. RTE APO N A DE ARE UCACIO ED 3 25.0 0 87 21 10 .1 .06 P .E 25 5.02 2 50.9 10 2 ICO ERN COP 5.00 5.02 43.89 34.00 11 L AS 22.08 5.50 6 25.4 1867 1102 P.E. 6 25.4 23.60 5.50 5.50 5.50 22.08 1862 0 1102 22.0 P.E. 5.50 4 5.50 7.38 NICO 1866 0 1102 22.0 P.E. 1864 0 1102 22.0 P.E. 1863 0 1102 22.0 P.E. 1861 0 1102 22.0 P.E. 1859 0 1102 22.0 P.E. 1860 0 1102 22.0 P.E. 1858 1102 P.E. 5.04 3 1 11 9 8 7 6 5 5.50 20.07 1854 1102 0 P.E. 20.0 1853 1102 0 20.0 P.E. 1855 1102 0 P.E. 20.0 2 1865 0 1102 22.0 P.E. 5.00 1817 1102 1851 .00 20 1102 P.E. 1852 0 1102 20.0 P.E. 12 0 20.0 1843 1102 5.00 5.00 1842 1102 1841 1102 1840 1102 P.E. 0 20.0 5.00 0 20.0 0 1816 20.0 1102 P.E. AX OM RIC P.E. 0 20.0 5.00 P.E. 0 20.0 P.E. 0 20.0 5.00 DE 5.50 1856 1102 P.E. 1838 0 20.0 1102 P.E. 5.00 P.E. 0 20.0 5.00 0 20.0 . FE 5.00 CA 6.92 5.50 5.50 5.50 5.17 6.00 6.00 5.00 1 1825 0 1102 20.0 P.E. 5.50 9 5.95 5.00 5.00 5.00 5.00 6.00 5 23.9 1844 1102 P.E. 6.00 26 .37 P.E. 0 20.0 1820 1102 1819 1102 1849 1102 0 P.E. 20.0 1847 1102 0 20.0 P.E. 1850 1102 0 20.0 P.E. 1848 1102 0 20.0 P.E. 1845 1102 0 20.0 P.E. 1846 1102 0 P.E. 20.0 2 2 40.1 2 6.00 6.00 19 3 1827 0 1102 20.0 P.E. 10 6.00 23.40 1 1828 0 1102 20.0 P.E. 6.88 6.00 8 5.35 14 15 16 17 18 4 5.50 7 5.00 5.95 5.00 5.00 5.00 5 1826 0 1102 20.0 P.E. 5 10.9 5.00 5.00 5.50 6 5 3 5 11.5 1 1818 1102 P.E. 0 20.0 5.35 ERDE-GDUR-GDUR PEÑA OV AN CA MP 11-MPJ1-M PJ AM HU PE Z 83 -2007 6-201.32m2 064 = A LO T. Nº Nº .0 JUAN 20A0.00m2 NS OB RA UID LUCIL TR . CO LIC NF. DECONS O= 10 CO EA T. RREN AR EA TE AR 2 6.00 4 6.00 6 1830 0 1102 20.0 P.E. 13 12 11 10 9 6.00 5.00 5.00 A UR SEG 5.00 6.00 6.00 6.00 P.E. 0 20.0 1821 1102 5.00 . RO BE RTO 5.00 5.00 1814 0 1102 20.0 P.E. P.E. 0 20.0 1822 1102 1823 1102 P.E. P.E. 0 20.0 0 20.0 1824 1102 P.E. 5.00 0 20.0 5.00 5.00 5.00 CA 6.00 n) 5.00 1831 0 1102 20.0 P.E. 5.50 5.00 5.00 1 7 5.00 5.00 5.00 6.00 ca lle jó P.E. 0 20.0 5.00 24 1799 6 1102 20.2 P.E. 1 te s 1809 0 1102 20.0 P.E. 5.00 5.00 (an 22 25 .05 16 E 18 19 20 21 23 26 6.00 CA RR OZ A BL 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 3 .20 15 6.00 5.00 5.00 10 7.70 8 7 .5 O 1808 0 1102 20.0 P.E. 1807 0 1102 20.0 5.00 P.E. 5.00 5.00 6.20 8 79 21 10 .1 10 15 14 13 5.00 1801 6 1102 20.2 P.E. 2 1800 6 1102 20.2 P.E. 17 16 12 11 9 1802 4 6 1102 20.2 P.E. 0 9 .0 CA MIN 0 6 .1 9.39 1 11 20 .90 5 1803 6 1102 20.2 P.E. O LEJ VAL 1 1 5 .7 0 5 .0 SAR 6.0 0 6 .0 .79 16 6 1804 6 1102 20.2 P.E. 5.00 2 5.00 4 1805 6 1102 20.2 P.E. 5.00 P .E 5 79 21 .68 10 18 .1 P .E 8 7.65 6 1 79 21 10 1 . P .E 9 6.56 7 1 79 21 0 1 .1 P .E 5.80 5 2 4 .7 5.00 5.00 2 20.3 4 79 21 10 .00 .1 20 P .E 2 79 21 .00 10 20 .1 P .E 7 6 3 1 5 1 .7 3 79 21 .00 10 20 .1 P .E 0 79 21 .00 10 20 .1 21 .43 P .E 9 78 0 2 1 2 0.0 10 .1 8 78 21 10 .1 P .E P .E 5 9 .4 1 79 21 .00 10 20 .1 P .E 0 5 .0 5 7 . CE 1 8 .3 0 6 .0 0 6 .0 0 6 .0 CA 5 1812 0 1102 20.0 P.E. 1810 0 1102 20.0 P.E. 5.00 5.00 6 20.2 8 1806 6 1102 20.2 P.E. 5.00 5.00 5.00 1815 1102 0 P.E. 20.0 A 5.00 1813 0 1102 20.0 P.E. .M 6.00 5.00 5.00 1811 0 1102 20.0 P.E. CA N R IA 8 1832 0 1102 20.0 P.E. 1835 0 1102 20.0 P.E. 5.00 0 20.0 AR ELG OM .33 14 1837 1102 P.E. 5.00 5.00 5.00 E-743900 E-743850 E-743800 N-9368800 E-743750 N-9368800 RTE P O ES EA A D S FIN m2 A REO TRO 50 1.82 57 18 A: A RE . 1102 P.E 13 57 CALICATA - N 5 38.0 18 1102 P.E. CURVA A NIVEL Titulo Nº2007-9524 PARTIDA : Nº 11018395 24.80 7863 1101 32 P.E.TIT. 2007 -106 Habilitaciòn Urbana Los Girasoles 1 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL E TESIS : 1 8850 2 1100 .50M15.25 P.E.ARE A= 162 ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 26.00 fensa de PLANO : PLANTA Y TOPOGRÁFICO 25.00 25.00 2453 1100 .00M2 10 TESISTA : UBICACIÓN : LAMINA Nº : ASESOR : P.E.ARE A= 150 BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ URBANIZACION "LOS GIRASOLES" ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V PT1 E-743950 30 1 E-743900 E-743850 E-743800 E-743750 CUADRO DE COORDENADAS : CERCO PERÍMETRICO COORDENADAS PTO.I. P.T.F CALICATA - 4 2 4 DPL - 4 N-9368850 N-9368850 28 29 3 27 CALICATA - 2 DPL - 2 DPL - 3 2 CALICATA - 5 CALICATA - 3 26 5 3 DPL - 5 25 N-9368800 N-9368800 24 9 18 16 17 15 23 87 6 5 4 10 11 13 12 19 CALICATA - 1 20 1 14 DPL - 1 21 22 E-743950 E-743900 E-743850 E-743800 N-9368750 E-743750 N-9368750 DISTANCIA RUMBO PTO. ESTE NORTE 1 743891.75 9368885.37 1 2 15.88 S 35°34'48" E 2 743900.99 9368872.45 2 3 42.24 S 36°8'4" E 3 743925.9 9368838.34 3 4 57.2 S 36°11'1" E 4 743959.67 9368792.17 4 5 3.46 S 85°8'40" W 5 743956.22 9368791.88 5 6 6.59 N 65°4'39" W 6 743950.24 9368794.66 6 7 9.81 N 85°48'18" W 7 743940.46 9368795.37 7 8 1.8 S 67°45'34" W 8 743938.79 9368794.69 8 9 5.46 S 74°46'12" W 9 743933.53 9368793.26 9 10 7.29 S 47°28'38" W 10 743928.16 9368788.33 10 11 7.13 S 51°1'34" W 11 743922.61 9368783.85 11 12 2.47 S 60°11'30" W 12 743920.47 9368782.62 12 13 3.9 S 83°29'19" W 13 743916.59 9368782.18 13 14 38.05 S 68°27'48" W 14 743881.2 9368768.21 14 15 16.85 N 17°30'24" W 15 743876.13 9368784.28 15 16 6.94 N 47°2'47" W 16 743871.05 9368789 16 17 6.88 S 47°11'21" W 17 743866.01 9368784.33 17 18 4.25 N 16°27'22" W 18 743864.81 9368788.41 18 19 22.8 S 68°39'29" W 19 743843.57 9368780.11 19 20 6.46 S 21°20'30" E 20 743845.92 9368774.09 20 21 40.17 S 71°23'24" W 21 743807.85 9368761.27 21 22 8.24 S 70°6'49" W 22 743800.1 9368758.47 22 23 45.85 N 58°8'33" W 23 743761.16 9368782.67 23 24 21.11 N 53°24'10" W 24 743744.21 9368795.26 24 25 22.54 N 52°33'55" W 25 743726.31 9368808.96 25 26 17.28 N 59°27'4" E 26 743741.19 9368817.75 26 27 24.95 N 59°23'52" E 27 743762.66 9368830.45 27 28 13.94 N 55°49'16" E 28 743774.19 9368838.28 28 29 4.26 N 54°2'28" E 29 743777.64 9368840.78 29 30 122.51 N 68°39'29" E 30 743891.75 9368885.37 30 1 0 W Area= 15724.1 m² LEYENDA SÍMBOLO DESCRIPCIÓN CERCO PERÍMETRICO DPL - N CALICATA - N Habilitaciòn Urbana Los Girasoles UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS : Titulo Nº2007-9524 PARTIDA : Nº 11018395 fensa de ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 PLANO : PLANO DE UBICACIÓN DE CALICATAS MANZANA TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V P1 LEYENDA TIPO DE SUELOS 002 ZONA I qu (kg/cm2) 0.95-1.65 Los Girasoles ZONA II Titulo Nº2007-9524 qu (kg/cm2) 1.65-1.80 ZONA III qu (kg/cm2) 1.85-1.95 O RIC DE . FE CA 007 Suelo Suelto-Compacto CL-ML-SM Suelo Compacto ML-SM-SC PROYECTO: ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO YDPL,EN LA URBANIZACIÓN LOS GIRASOLES -JAÉN -2016 CALICATA - 4 X MA 001 Suelo Suelto CL - ML - SC - SM UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN DESCRIPCION: PROYECTO DE INVESTIGACION SAR . CE CA VAL . CA RIA MA R LGA ME NO RECOMENDACIONES PLANO DE: PLANO DE ZONIFICACION TIPO DE SUELOS O LEJ A UR EG S RTO ZONA III C Distrito: JAÉN E OB A. R Provincia:JAÉN Se recomienda considerar obras de sub drenaje perimétrico, previo a la construcción de cimentación en edificaciones de envergadura y Over en el caso de viviendas unifamiliares menores a tres pisos. Departamento:CAJAMARCA TESISTA: BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ DIBUJO: CA. LAS NICO CALICATA - 2 ZONA I CALICATA - 5 FECHA: J.W.C.V ESCALA: NOVIEMBRE 2016 1/5,000 REVISADO: Dr.JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSUEZ COP CA MI NO RTE APO N A DE ARE UCACIO ED ZONA II ICO ERN CALICATA - 3 014 TE POR ICA L EA A D N PUB m2 E R A IO .68 RAC 1258 REC REA: A CA RR OZ A BL E (an tes CALICATA - 1 ca lle jón ) TE PORES EA A D S FIN m2 ARE TRO 501.82 57 O A: 218 A R E . 110 P.E 013 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS : 012 fensa de ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 PLANO : ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V ZG1 PERFIL ESTRATIGRÁFICO Calicata Nº: C -1 Prof. (m): 0+000 C-2 0+104 0+138 N. Terreno : 00.00 707.00 LEYENDA CLASIFICACIÓN DE SUELOS A.A.S.H.T.O C-5 0+044 Calicata Nº: C-4 Prof. (m): 0+000 GRÁFICO DESCRIPCIÓN A-1-a Los Girasoles 707.00 A-1-b Titulo Nº2007-9524 002 A-2-4 A-2-6 A-2-7 706.20 A-5 A-6 B A-7-5 . CA RIA MA M NO AR ELG LEYENDA GRÁFICO O LEJ CL-ML : A-4(7) 706.00 A-4 007 A-7-6 VAL 706.20 SM-SC A-4(2) AX OM CL-ML A-4(7) SM A-4(2) A-3 RIC DE . FE CA 706.80 706.70 706.60 706.50 706.40 SAR . CE CA 706.80 706.70 706.60 706.50 706.40 706.00 CA . RO BE DESCRIPCIÓN CLASIFICACIÓN DE SUELOS S.U.C.S A UR SEG RTO CL-ML ML A SC 705.80 SM A-4(2) B GM ICO ERN COP N.F -1.50 GC LA S 705.60 705.50 705.40 CL MH NICO 705.60 705.50 705.40 SM CA . 705.80 GC-GM GP-GC LEYENDA GRÁFICO 705.20 ML : A-4(7) 705.00 704.80 704.60 704.50 704.40 704.60 704.50 704.40 704.30 PROGRESIVA (KM) CALICATA N° DE MUESTRAS NIVEL DE CIMENTACIÓN (Df) NIVEL FREÁTICO (N.F en "m") CAPACIDAD PORTANTE (kg/cm2) GM-GC A-2-4(0) ARENISCA LEYENDA N.F=-1.50 SIMBOLO 704.80 N.F=-2.50 ML A-4(9) CL 013 704.60 704.50 704.40 704.20 704.00 CALIZA GP A-1-a(0) A 705.00 DESCRIPCIÓN 705.20 DESCRIPCION TIPO DE SUELO BOLONERIA NIVEL FREATICO NF 012 CALICATA FILTRACIONES AE AFIRMADO EXISTENTE 704.20 SM-SC : A-4(2) N.fondo de Calicatas -2.50 a -3.00 704.00 704.60 704.50 704.40 704.30 CORTE A-A PROGRESIVA (KM) 0+000 0+104 C-1 C-2 3 3 -2.00 -2.00 NIVEL DE CIMENTACIÓN (Df) -2.50 -1.50 NIVEL FREÁTICO (N.F en "m") 1.65 - 1.80 1.85 - 1.95 ESCALA : N.fondo de Calicatas -2.50 a -3.00 CALICATA N° DE MUESTRAS CAPACIDAD PORTANTE (kg/cm2) H:1/5000 V:1/25 CORTE B-B UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS : 0+240 0+284 C-4 C-5 2 2 -2.00 -2.00 - -1.50 2.80 - 3.00 0.95 - 1.88 fensa de ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 PLANO : PERFIL ESTRATIGRÁFICO TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : INDICADA FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V PE1 20.00 4,00 .25 4,00 3.75 .25 3.75 VS-1(0.25X0.40) 4,00 .25 4,00 3.75 VS-1(0.25X0.40) .25 3.75 VS-1(0.25X0.40) .25 ,15 3.75 VS-1(0.25X0.40) .25 VS-1(0.25X0.40) C-1 C-1 1 .25 VIGA - S C-1 0.25 CORTE 2-2 5.75 6.00 VIGA - P .60 VP-1(0.25X0.60) VP-1(0.25X0.60) VP-1(0.25X0.60) VP-1(0.25X0.60) VP-1(0.25X0.60) VP-1(0.25X0.60) 0.40 C-1 4,00 C-1 C-1 VS-1(0.25X0.40) C-1 VS-1(0.25X0.40) C-1 VS-1(0.25X0.40) C-1 C-1 VS-1(0.25X0.40) .25 VS-1(0.25X0.40) 2 .25 CORTE 3-3 CORTES SECCIONES .25 3.75 .25 4,00 3.75 .25 4,00 3.75 .25 4,00 3.75 .25 3.75 4,00 (ESC.: 1/25) .25 4,00 .125 20.00 A B C D E F ESTRUCTURA DEL 1 ER - 2 DO - 3 ER NIVEL UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS CONCRETO ACERO RECUBRIMIENTO Vigas f'c = 210 Kg/cm2 fy = 4 200 Kg/cm2 4 cm, medido a partir del estribo Ø 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" Log. Desarrollo (-) 30,0 cm. 32,5 cm. 40,0 cm. 50,0 cm. 90,0 cm. Log. Traslape (+) 30,0 cm. 30,0 cm. 30,0 cm. 30,0 cm. 30,0 cm. fensa de PLANO : TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 PLANO DE ESTRUCTURAS: 1er al 3er Nivel UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V PE1 20.00 ,15 4,00 .25 4,00 3.75 .25 4,00 3.75 .25 1.35 1.35 4,00 3.75 .25 1.35 4,00 3.75 .25 1.35 ,15 3.75 .25 1.35 1.35 .20 B .13 1 B B VC-1(0.25X0.40) .25 1.35 C-1 2.80 B B VC-1(0.25X0.40) C-1 B B VC-1(0.25X0.40) C-1 B B VC-1(0.25X0.40) C-1 B VC-1(0.25X0.40) C-1 B 1.35 .25 1 .13 1.- ANTES DE PROCEDER A LA EXCAVACION DE LOS CIMIENTOS, VC, ETC. VERIFICAR LOS DESNIVELES C-1 B EXISTENTES DEL TERRENO. 2.- SE RECOMIENDA COLOCAR CAPAS DE PIEDRA CHANCADA, ANTES DE VACIAR EL SOLADO EN ZAPATAS, VIGAS DE CIMENTACION Y PISOS. Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 4.- EL MATERIAL DE RELLENO DEBE SER COMPACTADO POR CAPAS (e=0.15), CON MATERIAL PROPIO Y/O EQUIPO MECANICO. 5.- NO SE PERMITIRA LA PREPARACION DE CONCRETO EN FORMA MANUAL, SE UTILIZARA MEZCLADORA A A A A A A A A ESTRIBOS COLUMNAS L LOSAS Y VIGAS 6.00 L L L VC-1(0.25X0.65) A VC-1(0.25X0.65) A VC-1(0.25X0.65) A VC-1(0.25X0.65) 6.00 VC-1(0.25X0.65) 0.20 VC-1(0.25X0.65) IPO TROMPO DE 9-11P3; CON EL OBJETIVO DE OBTENER LA RESISTENCIA REQUERIDA. A 2.80 C-1 .20 2 .13 B B C-1 B B Z1 4.00 C-1 VC-1(0.25X0.40) VC-1(0.25X0.40) .25 1.35 B .25 3.75 .25 3.75 .25 3.75 1.35 .25 Z1 1.35 4,00 CUADRO DE GANCHOS STANDARD Y DOBLADO DE ESTRIBOS EN VARILLAS DE FIERRO CORRUGADAS C-1 .25 2 NOTA: Z1 1.35 3.75 4,00 .13 B Z1 1.35 B VC-1(0.25X0.40) B Z1 4,00 C-1 VC-1(0.25X0.40) B 1.35 ,15 B C-1 VC-1(0.25X0.40) B Z1 1.35 B 1.35 .25 3.75 4,00 .25 4,00 ,15 20.00 A 1.50 .50 ,30 C D E F ,30 Afirmado VC-1(0.30x0.55) Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext. VC-1(0.30x0.55) 1 VC-1(0.30x0.55) Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext. VC-1(0.30x0.55) Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext. VC-1(0.30x0.55) Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext. N.P.T.+0.00 Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext. SECCION A-A .40 .40 .40 B .50 ESC.: 1/50 C1 1.35 .25 ,60 1 C-1 Z1 .50 ,20 1.35 ,30 ,30 Afirmado Z2 .50 ,20 ,60 ,60 C-1 ,60 C-1 ,30 ,30 Afirmado Z2 .50 .50 ,20 ,20 ,60 C-1 ,30 ,30 Afirmado .50 .50 ,20 Z2 ,20 C-1 ,30 ,30 Afirmado Z2 .50 .50 ,20 ,20 .50 C-1 ,30 ,30 .50 ,30 .50 ,20 Afirmado ,20 CORTE 1-1 ,30 .50 Z2 VC-1 ,20 Afirmado Z1 VIGA DE CIMENTACIÓN ESC.: 1/50 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS : fensa de ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 PLANO : TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ PLANO DE CIMENTACIONES UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V PC1 2 1 .10 0.15 2.475 0.15 A 2.475 0.10 0.55 0.10 0.15 2.475 0.15 0.55 .10 .10 .10 .60 .30 .15 .30 .60 .10 .70 .15 .93 1.56 2.60 4.00 .70 4.00 .60 4.00 .15 4.00 .93 2.60 4.00 4.00 4.00 4.00 .15 .10 2.475 .70 0.70 .15 A 0.60 0.53 0.70 2.25 .15 0.53 4.00 4.00 3.30 1 0.25 0.15 0.15 0.15 2.775 0.15 0.15 0.15 A 0.15 2.775 2 6.00 .25 0.15 0.70 0.15 0.15 2.78 0.25 A 0.15 2.78 1 6.00 0.25 0.15 2 6.00 4.00 1 6.00 4.00 2 .70 .31 0.32 5 .722 0.15 0.15 .33 C 0.15 .25 5.40 20.00 .15 .50 4.00 3.50 .15 0.15 0.70 0.15 0.70 0.15 0.60 1.35 .15 0.15 5.45 0.15 0.85 0.15 0.45 0.15 4.00 1.80 2.20 1.20 2.20 .25 .15 .15 .15 .15 3.57 1.75 1.75 5.15 5.15 2.925 1.00 4.15 4.00 1.00 4.00 1.25 4.00 3.63 5.15 5.00 5.00 .30 .15 R0.15 1.25 4.00 5.00 .10 1.75 E 2.30 1.25 1.00 1.00 .15 E 2.50 20.00 20.00 .50 0.45 1.57 E 1.05 4.00 .15 .40 .45 0.80 D 3.70 .70 .08 .45 .25 .15 0.15 1.30 1.80 .15 .15 .08 D 1.12 3.25 .15 0.90 1.00 1.00 .25 .25 .15 .30 .20 0.25 .25 .15 .15 1.30 0.15 0.40 .15 .15 .670 .15 4.30 4.00 0.90 .15 E 4.00 .15 1.50 .90 8.05 5.65 4.00 .15 .25 .15 2.20 0.70 20.00 20.00 0.60 .15 4.00 .15 20.00 20.00 4.00 20.00 7.05 90 0° 0. 2.70 0.90 1.00 4.80 .15 .15 .30 .15 .60 .80 .10 0.70 1.10 .10 2.25 .45 4.20 4.65 0.45 0.60 0.45 ° .00 1.10 D .25 2.20 1.70 1.95 .15 C 3.60 0.90 45.0 D 0.15 .15 0.15 4.00 2.20 2.20 1.87 4.00 2.20 2.20 1.93 0.80 C 1.25 1.25 1.15 135 0.95 0.15 B 0.25 1.95 2.25 .15 .15 0.15 .15 0.25 .15 0.85 .15 .15 1.87 2.20 .15 0.25 1.42 .15 1.92 0.58 .15 .15 .328 0.15 0.15 .90 0.90 0.15 .15 0.15 .15 .58 0.15 1.072 0.58 4.00 1.00 2.20 1.20 2.20 4.00 .15 0.85 .15 C 1.42 0.25 .60 B .33 0.15 0.40 .15 06 B .2 .8 72 0.15 0.15 0.40 0.15 .1 .25 B 0.15 1.00 0.40 4.30 6.00 0.15 0.15 2.625 0.15 6.00 2.925 0.15 F 0.398 0.368 0.15 0.42 .25 F .15 0.15 .25 F .15 0.15 2.625 0.15 6.00 2.925 0.15 1.12 R0.10 1.40 1.40 1.00 1.00 1.94 0.462 0.50 F 0.15 2.625 2.925 0.15 0.15 6.00 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA UNC NACIONAL Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil TESIS : fensa de ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016 PLANO : TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ PLANO DE ARQUITECTURA UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V PA1 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA Facultad de Ingeniería Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil UNC NACIONAL TESIS : fensa de ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DEFUNDACIÓN,MEDIANTEELENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACIONLOSGIRASOLES-JAÉN- 2016 PLANO : TESISTA : BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ PLANO DE CORTES Y ELEVACIONES UBICACIÓN : URBANIZACION "LOS GIRASOLES" LAMINA Nº : ASESOR : ESCALA : 1/50 FECHA: NOV. 2016 DISEÑO - CAD : J.W.C.V PA2
