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TESIS ZONIFICACIÓN GEOTECNICA FINAL . (1)

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UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA ACADÉMICA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
SEDE JAÉN
ZONIFICACIÓN GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN,
MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA
URBANIZACIÓN LOS GIRASOLES – JAEN - 2016
TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE INGENIERO
CIVIL
BACHILLER: José Wilfredo Cotrina Velásquez
ASESOR: Dr. Wilfredo Renán Fernández Muñoz
JAÉN - CAJAMARCA - PERÚ
2017
COPYRIGHT © 2017 by
JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
Todos los derechos reservados
ii
A:
Dios, por guiarme al camino correcto; darme las fuerzas para lograr mis
ideales, cumpliendo sus principios y superando obstáculos de la vida.
Mis padres Melanio y Teodolinda por brindarme su estima, apoyo
incondicional en cada momento de mi vida.
Mi hermano Abrahán por brindarme su amistad y comprensión en el
desarrollo de mi carrera y mi vida.
iii
AGRADECIMIENTO
A la Universidad Nacional de Cajamarca, a la Facultad de Ingeniería, a la
Escuela Académico Profesional de Ingeniería Civil – Sede Jaén y a los
docentes por brindarme los conocimientos y enseñanzas, necesarios para mi
formación académica profesional.
A mi asesor el Dr. Wilfredo Renán Fernández Muñoz, por su orientación y
guía para la elaboración de la presente Tesis.
A todos mis familiares y amigos, por su apoyo y confianza durante mi
formación académica profesional.
iv
CONTENIDO
Contenido
Págs
PORTADA………………………………………………………………………......
i
COPYRIGHT…………………………………………………………………….….
ii
DEDICATORIA…………………………………………………………………..….
iii
AGRADECIMIENTO…………………………………………………………..……
iv
CONTENIDO………………………………………………………………….….....
v
ÍNDICE DE TABLAS………………………………………………………….…….
viii
ÍNDICE DE FIGURAS……………………………………………………………...
x
LISTA DE ABREVIACIONES……………………………………………….……..
xi
RESUMEN…………………………………………………………………….….....
xii
ABSTRACT………………………………………………………………….……....
xiii
CAPITULO I. INTRODUCCIÓN……………………………………………….…..
1
CAPITULO II. MARCO TEÓRICO…………………………………………….…..
4
2.1
Antecedentes teóricos…………………………………………….....… 4
2.1.1
Internacionales…………………………………………………………. 4
2.1.2
Nacionales………………………………………………………………
5
2.1.3
Locales…………………………………………………………………..
6
2.2
Bases teóricas………………………………………………………….
7
2.2.1
Zonificación geotécnica…………………………….…………………
7
2.2.2
Mapas geotécnicos…….
10
2.2.3
Ensayo de Corte Directo ………………………………….................
11
2.2.4
Ensayo de penetración dinámico ligero …………………………..
14
2.2.5
Análisis granulométrico de suelos………………………………….
18
2.3
Definición de términos básicos……………………………………….. 23
2.3.1
Zonificación geotécnica……………………………………………….
2.3.2
Ensayo de penetración dinámica ligera …………………………….. 23
2.3.3
Ensayo de penetración estática …………………………………......
23
2.3.4
Límites de atterberg……………………………………………..........
23
2.3.5
Corte Directo……………………………………………………..........
23
2.3.6
Mapas geotécnicos…………………………………………................ 24
2.3.7
El Penetrometro Dinámico de Cono (PDC)…………………………
CAPITULO III. MATERIALES Y MÉTODOS……………………………………..
23
23
25
v
Contenido
Págs
3.1
Ubicación geográfica…………………………………………………… 25
3.2
Ubicación en el tiempo………………………………………………… 27
3.3
Procedimiento para realizar la zonificación geotécnica de la
Urbanización “los girasoles “, con los resultados de los ensayos
de Corte Directo y DPL, de los suelos de fundación.
27
3.3.1
Generalidades………………………………………….......................
27
3.3.2
Características del proyecto de tesis ………………………………..
29
3.3.3
Descripción de la Habilitación Urbana Los Girasoles………………. 30
3.3.4
Fases de desarrollo del estudio ………………………………….…..
30
3.3.4.1
Fase I : Fase de Investigación de Campo
30
3.3.4.2
Fase II : Fase de ensayos de laboratorio
34
3.3.4.3
Fase III : Fase de Trabajo en Gabinete
36
3.3.5
Métodos empleados …………………………………………………… 36
3.3.6
Investigaciones efectuadas ………………………………………..…
3.3.6.1
Investigaciones de campo ………………………...………………….. 40
3.3.6.2
Trabajos de Laboratorio y Gabinete……………………………….… 44
3.3.6.2.1
Trabajos de laboratorio……………………………….....…………..… 44
3.3.6.2.2
Ensayo de Laboratorio ……………………………………………….
44
3.3.6.2.3
Ensayos estándar………………………………................................
44
3.3.6.2.4
Ensayos especiales………………………….………………………..
45
3.3.6.2.5
Clasificación de suelos del terreno de fundación……………….….
45
3.3.6.2.6
Perfil estratificado ………….………………………………………….. 48
3.3.6.2.7
3.3.6.2.8
3.3.6.2.9
Análisis de cimentación para edificaciones en la urbanización “los
girasoles “(capacidad portante con ensayo corte directo)
Contenido de sales.
Cálculo de los parámetros sismos resistentes con la nueva norma
E0.30 (RNE 2016)
3.3.6.2.10 Calculo de la capacidad portante mediante el ensayo DPL
3.4
51
58
59
69
Tratamiento y análisis de datos y presentación de resultados……. 75
CAPÍTULO IV. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN DE RESULTADOS…………………
Determinación de Zonificación geotécnica de los suelos de
4.1
40
fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la
76
76
urbanización los girasoles Jaén………………………..............
vi
Contenido
Págs
Características mecánicas, físicas y químicas de los suelos de
4.2
fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la 81
Urbanización; los girasoles –Jaén…………………………………….
4.2.1
Cuadro de resumen de clasificación de suelos
4.2.2
Resumen de los EMS: corte directo, clasificación de suelos y
81
parámetros sismo resistentes, para la zonificación geotécnica en
la urbanización “Los Girasoles”……………………………………….. 83
4.2.3
Resumen de resultados del ensayo de penetración dinámico
ligero …………………………………………………………………..
4.3
Comparación de la capacidad portante de los ensayos de Corte
Directo y penetró metro dinámico ligero (DPL) .…..……..……….
4.4
85
86
Contrastación de hipótesis…………..………………………………... 88
CAPÍTULO V. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES…………………..
89
Conclusiones……………………………………………………………. 89
Recomendaciones……………………………………………………... 90
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS………………………………………………
91
vii
ÍNDICE DE TABLAS
Título
Tabla 1.
Págs
Valores característicos del Angulo de fricción de algunos 13
suelos.
Tabla 2.
Fórmulas para el cálculo de la resistencia al esfuerzo cortante 16
DPL…………………………………………………………………..
Tabla 3.
Coordenadas de puntos de muestreo……………………………
29
Tabla 4.
Descripción de áreas de aporte de la zona ……………...
30
Tabla 5.
Descripción visual del suelos en campo……………………….
32
Tabla 6.
Normas ASTM Y NTP…………………………………………….
35
Tabla 7.
Factores de capacidad de carga de terzaghi………………….
39
Tabla 8.
Descripción de profundidades de Calicatas…………………….
41
Tabla 9.
Descripción de los puntos de auscultación DPL.……………….
43
Tabla 10. Clasificación de suelos calicata n°1…………………………..….
45
Tabla 11. Clasificación de suelos calicata n°2………………………….…..
46
Tabla 12. Clasificación de suelos calicata n°3…………..……………….....
46
Tabla 13. Clasificación de suelos calicata n°4……………………………..
47
Tabla 14. Clasificación de suelos calicata n°5………………………..…....
47
Tabla 15. Análisis químico de los suelos.…………… ………….………….
58
Tabla 16. Tabla de predimensionamiento de columnas tipo C4 …………
61
Tabla 17. Tabla de predimensionamiento de columnas tipo C3 ………….
62
Tabla 18. Resumen de sección columnas …………………………………..
62
Tabla 19. Metrados de cargas, C1-M3……………………………………….
67
Tabla 20. Coeficiente de Balasto, C1-M3……………………………………
67
Tabla 21. Registro de N golpes DPL, en campo…………………….........
72
Tabla 22. Capacidad portante DPL…………………………………….……
74
Tabla 23. Número de puntos a explorar, Fuente: RNE (2016).…………
76
Tabla 24. Parámetros geo mecánicos Corte Directo y DPL ……………..
77
Tabla 25. Resumen clasificación de suelos SUCS y ASHTO…………….
82
Tabla 26. Resumen EMS Excavación ………………………………………
83
Tabla 27. Resultados generales Corte Directo……………………………..
86
Tabla 28. Resultados generales DPL. ……………………………………….
86
Tabla 29. Comparación cohesión Corte Directo y DPL. …………............... 87
Tabla 30. Comparación capacidad portante Corte Directo y DPL. ……….. 87
viii
ÍNDICE DE FIGURAS
Título
Págs
Figura 1.
Muestra del equipo de corte directo ………………………………..
12
Figura 2.
Partes que conforma el DPL……………………………………….
16
Figura 3.
Herramientas para excavación de calicatas……………………..
16
Figura 4.
Materiales para medición y saqueo de, agua producto de N.F.
17
Figura 5.
Equipo para contenido de humedad de muestras………..
19
Figura 6.
Equipo para análisis granulométrico…………………………..
20
Figura 7.
Materiales para determinar límites de atterberg 1……………
20
Figura 8.
Materiales para determinar límites de atterberg 2…………….
21
Figura 9.
Modelo de trípode del equipo DPL. ………………….…………
22
Figura 10.
Ubicación de la provincia de Jaén en el mapa de la región 25
Cajamarca y ubicación del distrito de Jaén en el mapa distrital de
Jaén………………………………………………………………….
Figura 11.
Ubicación del proyecto estudio Google Earth ,2015. ……
Figura 12.
Fotografía del área de estudio (Habilitación Urbana “Los 27
26
Girasoles”)……………………………………………………………..
Esquema terzaghi para la ecuación general de capacidad de 37
Figura 13.
carga …………….…………………………………………………..…
Figura 14.
Fotografías de las coordenadas de los puntos de exploración. 70
……
Figura 15.
Fotografía seguimiento de auscultación con DPL ………………... 71
Figura 16.
Distribución de suelos “Urbanización los girasoles “ ……………..
77
Figura 17.
Procedimiento de zonificación Geotécnica “ ……………..……..
85
ix
LISTA DE ABREVIACIONES
SUCS: El Unified Soil Classification System
DPL:
Penetrómetro Dinámico Ligero.
MTC:
Ministerio de transportes y comunicaciones.
NTP:
Norma Técnica Peruana .
RNE:
Reglamento Nacional de edificaciones.
ASTM: American Society of Testing Materials.
DCP : Penetrómetro dinámico de cono.
x
RESUMEN
Los suelos de fundación, entre los Ensayos de Corte Directo y DPL, en La
Urbanización Los Girasoles – Jaén - 2016; tiene como finalidad determinar la
zonificación geotécnica de la Urbanización “Los Girasoles” en la ciudad de
Jaén – Perú; cuya metodología de la investigación tiene un nivel Transversal,
descriptivo, explicativo y fundamentalmente comparativo. Los resultados se
clasifican en tres Zonas; mediante el ensayo de Corte Directo en la zona I,
zona II y zona III con una capacidad portante de 0.95 kg/cm2, 1.80 kg/cm2 y
1.85 kg/cm2 respectivamente y el ensayo Penetrómetro Dinámico Ligero
(DPL), en la zona I, zona II y zona III con una capacidad portante de 1.88
kg/cm2, 1.65 kg/cm2 y 1.95 kg/cm2 respectivamente, con una variación
promedio de 14% entre ambos ensayos ; concluyendo principalmente la
zonificación entre las calicatas 1,2, 4 y 5 ;calicatas 1,2,3 y; calicatas 2,3 y 4 ;
con una capacidad portante de 0.95 k/cm2, 1.65 k/cm2, 1.85 k/cm2
respectivamente.
Palabras claves:
Zonificación geotécnica, análisis granulométrico, Sondeos mecánicos,
Límites de Atterberg, Corte directo, Mapas Geotécnicos, Ensayo de
Penetración – DPL.
xi
ABSTRACT
The foundation floors, between the Direct Cutting and DPL Trials, in the Los
Girasoles Urbanization - Jaén - 2016; Has the purpose of determining the
geotechnical zoning of the "Los Girasoles" Urbanization in the city of Jaén Peru; Whose research methodology has a Transversal level, descriptive,
explanatory and fundamentally comparative. The results are classified into
three zones; By means of the test of Direct Cut in zone I, zone II and zone III
with a bearing capacity of 0.95 kg / cm2, 1.80 kg / cm2 and 1.85 kg / cm2
respectively and the Dynamic Penetrometer (DPL) test in zone I , Zone II and
zone III with a carrying capacity of 1.88 kg / cm2, 1.65 kg / cm2 and 1.95 kg /
cm2 respectively, with an average variation of 14% between both tests;
Concluding mainly the zoning between the pigeons 1,2, 4 and 5, pigeons
1,2,3 and; Pigeons 2,3 and 4; With a bearing capacity of 0.95 k / cm 2, 1.65 k
/ cm 2, 1.85 k / cm 2 respectively.
Key words:
Geotechnical zoning, particle size analysis, mechanical Soundings, Atterberg
limits, direct Court, Geotechnical Maps, Penetration Testing - DPL.
xii
CAPÍTULO I. INTRODUCCIÓN
En esta investigación se ha desarrollado un estudio de zonificación geotécnica
de la Urbanización “Los Girasoles”, delimitando las zonas más críticas para la
edificación de viviendas, en base a las características
geotécnicas de la
ciudad.
La provincia de Jaén, lugar donde se desarrollara el presente proyecto, es de
relieve accidentado, constituido básicamente por los contrafuertes de las
cordilleras occidental y oriental de los Andes y los valles que descienden de
estos contrafuertes hacia la hoya amazónica. Las variaciones en el relieve
determinan que la morfología de la provincia de Jaén sea de dos tipos:
a) Morfología de los Andes Septentrionales o Paramo: corresponde a los
terrenos de levada altura los que van de 1000 a 4000 metros sobre el
nivel del mar, con temperaturas que oscilan entre los 6°C y 17°C como
promedio. Son áreas geográficas marcadas por la cadena andina del
norte punto de origen o naciente del rio Huallabamba.
b) Morfología en la región Yunga Tropical (Rupa Rupa): corresponde a la
zona de los valles de los ríos interandinos con afluencia en rio selváticos
como es el caso del rio Chamaya (con origen en chota).
La ciudad de Jaén, además de ser un centro de retribución con dinámica propia
por los flujos de entrada y salida de bienes y de personas, que por ella pasan
y fuertes enlaces con otras regiones: Piura, Lambayeque y Amazonas, tiene
grandes perspectiva no solo de ampliación de mercado para sus productos
locales, sino para convertirse en uno de los operadores logísticos de mayor
importancia en los corredores económicos antes descritos.
La ciudad de Jaén debido a que se ubica en la zona 2 (cambiado según el
nuevo RNE, 2015), es considerada una zona de media actividad sísmica, en
1
donde sus edificaciones esenciales deben continuar operando después de
ocurrido un evento sísmico.
Problema
¿Cuál es La Zonificación Geotécnica de Los Suelos de Fundación, Mediante
El Ensayo de Corte Directo y DPL; En La Urbanización Los Girasoles – Jaén 2016?
Justificación de los ensayos realizados para esta investigación
Se usó el Corte Directo, como ensayo base para el cálculo de la capacidad
portante, y el Penetrómetro Dinámico Ligero (DPL), para verificar los resultados
obtenidos.
Hipótesis General
Los suelos de fundación, varían en un 30%, entre los Ensayos de Corte Directo
y DPL; En La Urbanización Los Girasoles – Jaén - 2016. (Fuente: Fernández
M. 2015,”Evaluación de la capacidad portante de los suelos de fundación de la
ciudad universitaria, Universidad Nacional de Cajamarca -2014”)
Objetivo General
Determinar la Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en La
Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte Directo y DPL Jaén.
Objetivos Específicos
Zonificar los Suelos de Fundación mediante el Método de Corte Directo y DPL
en La Urbanización; Los Girasoles - Jaén. Determinar la característica
mecánicos, físicos y químicos de los suelos de Fundación, Mediante el Método
de Corte Directo y DPL en La Urbanización; Los Girasoles - Jaén. Comparar la
capacidad portante de los ensayos Corte Directo y DPL. Determinar los
parámetros sismo resistente con la nueva norma EO.30.
2
Metodología
Tipo de investigación
Investigación descriptiva no experimental.
Nivel de investigación
La investigación tendrá un nivel Transversal, descriptivo, explicativo y
fundamentalmente comparativo.
Diseño de investigación
Se realizará 05 muestras (E.050-11.2b) en la Urbanización Los Girasoles, en
la ciudad de Jaén; Se utilizará equipos para el ensayo de Corte Directo
comparando con la información obtenida del ensayo DPL.
Metodología de investigación
Se empleara el Método Descriptivo.
Este trabajo de investigación que se presenta esta organizado de la siguiente
manera: El capítulo I, está referido a la introducción. En esta se describe al
planteamiento y a la formulación del problema, a la hipótesis, a la justificación,
a los alcances, y a los objetivos de la investigación. El capítulo II, está referido
al marco teórico. En este se describe a los antecedentes teóricos de la
investigación, se exponen las bases teóricas y se define los términos básicos
usados en esta investigación. El capítulo III, describe a los materiales y
métodos. Para ello se detalla el procedimiento seguido para la realización de
la investigación; se indica el tratamiento que se utilizó en los datos, el tipo de
análisis que se realizó y se presenta los resultados. El capítulo IV, presenta el
análisis y discusión de resultados. El capítulo V, presenta a las conclusiones y
las recomendaciones. Las referencias bibliografías y anexos. En los anexos se
presenta a la guía de observación, a los ensayos de Corte Directo y DPL, al
panel fotográfico y los planos de la Urbanización zonificada.
3
CAPÍTULO II. MARCO TEÓRICO
2.1 Antecedentes teóricos
2.1.1 Internacionales
Alarcón, Freddy, Rubiano, Alvarado, Carrillo (2014), Con El Proyecto:
“Zonificación Sismogeotécnica Indicativa del Área Metropolitana de
Bucaramanga – Colombia”. Concluyeron principalmente: “Que con el
fin de mejorar la caracterización dinámica del subsuelo es necesaria la
realización de algunos sondeos geotectónicos y ensayos in situ en
algunas zonas de la ciudad.”
Arias, Echeverri, Patiño (2011), Con El Proyecto: “Exploración
Geotécnica – Relaciones Geoeléctricas” .Trabajo Dirigido de Grado para
Optar al Título de Maestría en Ingeniería Área Geotecnia.104p.Facultad
Minas. Medellín, Concluyeron principalmente: “Se determinó que en la
práctica geotectónica corriente presenta un retraso notable respecto al
uso de técnicas geofísicas en la generación de información relevante
para los proyectos.”
Vera,
Ponce, y Auvinet (1990), Con El Proyecto: “Zonificación
Geotécnica para El Área Urbana
del Valle de Puebla - México”.
Concluyeron principalmente: “El presente trabajo de actualización es un
segundo paso a parte de la primera propuesta del Dr. Auvinet, que
podrán enriquecer las empresas consultoras en geotecnia para contar
cada vez con mayor información del área urbana, del Valle de Puebla –
México. Un tercer paso, que bien podría orientarse a las universidades,
seria complementar el trabajo con investigación enfocada a la
caracterización de los suelos, es decir, una mejor definición de sus
propiedades Índice y mecánicas.”
Albarracín, Gómez, Alarcón, Sandoval (2009); Escuela de Ingeniería
Geológica. Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia. Con El
Proyecto: “Zonificación Geotécnica De La Zona Centro Del Área Urbana
4
Del Municipio De Sangamoso Por Medio De Un Sig. – Bogotá Colombia”. Concluyeron principalmente: “Las exploraciones que
conforman la base de datos geotécnica no superan los 10 m de
profundidad promedio, y no lograron cubrir un gran porcentaje del área
de la ciudad, constituyéndose en uno de los principales insumos con
que se definió la zonificación geotécnica a nivel superficial. Por tal
motivo se realizó únicamente el modelo de zonificación en el área centro
del municipio.”
2.1.2 Nacionales
Chang, Castro, Chaiña Y Piedra (2002), Laboratorio Geotécnico del
Cismid ; Con El Proyecto: “Zonificación Geotécnica Sísmica de La
Ciudad de Moquegua”, Concluyeron principalmente : “El programa de
exploración geotécnica ha consistido en la ejecución de calicatas,
ensayos estándar y especiales de laboratorio, ensayos de cara directa
in situ, así como de ensayos geofísicos de refracción sísmica y medición
de micro trepidaciones. La evaluación de toda esta información ha
permitido definir cuatro zonas geotécnicas en la ciudad de Moquegua,
de acuerdo a las características físico mecánico y dinámico de los
suelos de fundación”.
Tavera, Bernal, Herrera, Salas, Ochoa, Flores (2010); Con el trabajo de
campo ,Instituto Geofísico del Perú - Proyecto Sirad, Con El Proyecto:
”Zonificación Sísmico – Geotécnica para Siete Distritos de Lima
Metropolitana (Comportamiento Dinámico del Suelo)”; Concluyeron
principalmente: La realización del estudio de Zonificación sísmicogeotécnica a partir del comportamiento dinámico del suelo para siete (7)
distritos de lima metropolitana (Pucusana ,Santa Aria ,San Bartolo
,Punta Negra ,Punta Hermosa ,Santa Rosa y El Agustino ) ,ha permitido
llegar
a
los
Aspectos
geológicos
,geomorfológicos,
sísmicos,
geotécnicos ,sismo-geotécnica ;los resultados de estos estudios de la
evaluación del comportamiento dinámico del suelo
a la escala
5
metropolitana permiten distinguir 5 zonas correspondientes a los suelos
con distintas propiedades (Zona I “Roca ,peligro sísmico bajo”; Zona II
“Suelos granulares finos y arcillosos sobre grava aluvial o coluvial,
peligro sísmico relativamente bajo”; Zona III “Arena eólica sin agua,
peligro sísmico alto” ; Zona IV “Arena eólica con agua, peligro sísmico
muy alto”; Zona V “rellenos, Peligro Sísmico Muy Alto” ) ; considerando
la calidad del suelo ,se espera en caso de sismo de gran magnitud ,los
daños a las viviendas o infraestructura sean mayores cuando el suelo
presenta peores condiciones dinámicas .De esta manera ,se han
determinado 4 niveles de peligro sísmico”.
Cubas, Tiquillahuanca ; (2006) , Con El Proyecto: “Estudio Comparativo
de Cimentaciones Superficiales y Profundas en La Ciudad de Chiclayo”.
Concluyeron principalmente: “La capacidad portante del suelo limita el
número de pisos de una edificación que posee cimentaciones
superficiales”.
2.1.3 Locales
Marquina (2009), Tesis para optar el grado de Maestro en Ciencias con
mención en Ingeniería Geológica-UNI). Con El Proyecto: “Control
Estructural Y Potencial Exploratorio Del Distrito Minero Conga,
Cajamarca – Perú”. Concluyó principalmente: “De la interpretación del
mapa estructural de la zona de trabajo se puede deducir que la unidad
de deformación anular tiene un desplazamiento principal anti horario,
debido al cierre y deformación del conjunto de pliegues en el borde este
del anillo. Además del cambio de rumbo de los estratos, de NW A EW.”
Flores (2012). Con El Proyecto: “Estudio de Mecánica de Suelos con
fines de Cimentación del Proyecto, Mejoramiento del Servicio de
Transitabilidad de La Av. Pakamuros entre El Puente Rio Amojú y El Jr.
Rio Cunia de La Ciudad De Jaén –Provincia de Jaén – Cajamarca”.
Concluyó principalmente: “El suelo que conforma la zona de estudio
presenta un estrato formado por gravas limosas, mezclas de grava,
6
arenas y limos, clasificación en sistema SUCS (sistema unificación
clasificado de suelos) como suelos GW Y GM”.
Toro (2014). Con El Proyecto: “Evaluación de La Inestabilidad de
Taludes en la carretera, Las Pirias –Cruce Lambayeque, San Ignacio.”
Concluyó principalmente: Los factores que afectan la inestabilidad de
taludes en promedio los más incidentes: Angulo de fricción. (ϕ)
12.71°, Cohesión (c) =
27.46 kPa , Peso específico γ =
=
27,34
kN/m3. Y los parámetros hidrogeológicos. A si como la pendiente del
talud (grado de inclinación), altura y longitud en promedio: Altura = 22.21
m, Pendiente =62.98° y Longitud = 18.75 m.De los cuales en función del
tipo de suelo (CL en la mayoría), dicha geometría de los taludes
inestables no son la correcta. Como también no se cuenta con medidas
de protección en los 8 taludes inestables y drenaje adecuado de los
ocho taludes inestables.”
2.2 Bases teóricas
2.2.1 Zonificación geotécnica
La zonificación geotécnica se basa en la clasificación de unidades
geotécnicamente homogéneas, que pueden abarcar diferentes edades
geológicas. El detalle y el grado de homogeneidad dependerán de la
escala, objetivo del mapa y datos disponibles. Las unidades geotécnicas
y su distribución espacial generalmente se establecen a partir de la
litología, origen y características geológicas de los materiales,
determinadas a partir de la información y mapas geológicos existentes,
fotointerpretación, observaciones y medidas de campo.
Según la escala del mapa y los datos disponibles, las unidades se
definen
con distinto grado de homogeneidad.
La zonificación geotécnica hace parte del proceso que conduce a la
microzonificación sísmica de un territorio, siendo una de las actividades
inmediatamente anteriores a los análisis y modelamiento de la
7
respuesta dinámica de los depósitos de suelo .Se utiliza la zonificación
geotécnica para determinar los usos de los suelos.
Fuente: Britto 2015.
a) Trabajos de campo:
Sondeos mecánicos: Son perforaciones de diámetros y profundidad
variables que permiten reconocer la naturaleza y localización de los
diferentes niveles geotécnicos del terreno, extraer muestras inalteradas
a diferentes profundidades. NTP 339.159:2001.
Ensayos de penetración dinámica: Consisten en hincar una puntaza
maciza perdida, mediante una maza de golpeo normalizada que cae
desde una altura predeterminada. Es un ensayo útil para determinar la
resistencia a la penetración dinámica de un suelo, evaluar la
compacidad en suelos granulares, investigar la homogeneidad o
anomalías de una capa de suelo y comprobar la situación en
profundidad de una capa cuya existencia se conoce.
NTP 339.159:2001.
Calicatas: Se agrupan bajo este nombre genérico las excavaciones de
formas diversas (pozos, zanjas, rozas, etc.) que permiten la observación
directa del terreno, así como la toma de muestras. RNE 2015, articulo
10.2.
Toma de muestras de agua y piezómetros: Se utiliza normalmente
para medir el nivel del agua freática en sondeos. Cuando se realiza un
estudio geotécnico, el sondeo realizado queda entubado con PVC y
arqueta metálica en superficie, facilitando la medida del nivel freático.
NTP 339.252:2003
Ensayos de penetración estática: Empleados en la determinación de
las características geotécnicas de un terreno, como parte de las técnicas
de un reconocimiento geotécnico. Es un método utilizado para
8
determinar las propiedades geotécnicas y delinear la litología del suelo,
NTP 339.148:2000.
b) Ensayos de laboratorio:
Granulometría: Tiene por objeto determinar los diferentes tamaños de
las partículas de un suelo y obtener la cantidad, expresada en tanto por
ciento de éstas, que pasan por los distintos tamices de la serie empleada
en el ensayo, hasta el 0,080 mm (arcilla/limo). Se clasifica la muestra,
expresando en porcentaje la proporción de gravas, arena y arcilla o limo.
ASTM D-422, MTC E 107.
Límites de Atterberg: lo constituyen el límite líquido y el límite plástico.
El Índice de plasticidad resultará de la diferencia entre ambos. El límite
líquido, se determina mediante la utilización del aparato de Casagrande.
ASTM D-4318, MTC E 111 y
MTC E 110.
Humedad: Se determina mediante secado en estufa. Se expresa en
tanto por ciento, entre la masa de agua que pierde el suelo al secarlo y
la masa de suelo seco. ASTM D-2216, MTC E 108.
Densidad aparente: Se define como el cociente entre la masa de
dicho suelo y su volumen. Para ello se toman dos muestras de una
determinada masa de un suelo. A una de ellas se le calcula la humedad,
y a la otra su volumen.
NTP 339.258:2004, MTC E 117 - 2000.
Corte directo: Tiene como objetivo determinar la resistencia al esfuerzo
cortante de una muestra teniendo en cuenta que en el suelo se debe a
dos componentes: la cohesión, aportada por la fracción fina del suelo y
responsable a su vez del comportamiento plástico de este, y el
rozamiento interno entre las partículas granulares.
NTP 339.171:2002, ASTM D3080-90.
9
Consolidación unidimensional en edómetro: Se utiliza para
determinar las características de consolidación de los suelos. Se utiliza
principalmente para determinar los asientos previsibles en suelos
blandos, bajo nivel freático. Con este ensayo se obtiene el módulo de
elasticidad de un suelo. NTP 339.154:2001.
Ensayos de hinchamiento en el suelo: El ensayo Lambe tiene por
objeto la identificación rápida de suelos que puedan presentar
problemas de expansividad, es decir, de cambio de volumen como
consecuencia de variaciones en su contenido de humedad.
NTP 339.170:2002.
2.2.2 Mapas Geotécnicos:
Los mapas geotécnicos son una herramienta muy útil para los
ingenieros, ya que contiene información de las propiedades del suelo y
subsuelo de una determinada zona a la cual se le puede estimar su
comportamiento y prever problemas geológicos y geotécnicos.
El detalle de la información que suministran estos mapas están en
función de: el objetivo, que puede ser específico, el cual brinda
información sobre un proyecto concreto que se va a realizar, y múltiple
que proporciona información general para varios proyectos que se estén
necesitando; el contenido temático o analítico (información geológica:
meteorización procesos sísmicos, suelos expansivos),contendido
integrado (condiciones geotécnicas de los principales componentes del
medio geológico), contenido auxiliar (datos concretos sobre aspectos
geológicos y geotécnicos), y contenido complementario (información
básica.
Fuente: Zequeda, 2015.
10
2.2.3 Ensayo de Corte Directo (ASTMD3080-90)
La evaluación de la resistencia al esfuerzo normal y cortante del suelo,
permite cuantificar parámetros necesarios para solucionar problemas
relacionados con la resistencia del terreno, que nos permite analizar
problemas de la estabilidad de suelos tales como: el estudio de
estabilidad de taludes para carreteras, la determinación de la capacidad
de soporte en cimentaciones, la presión lateral sobre estructuras de
retención de tierras.
Instrumentos y equipos
Caja de corte.
Equipo de corte.
Tamiz N°10.
Bandejas.
Cucharas.
Balanza electrónica.
Ecuación de falla de Coulomb (1776)
Coulomb observó que si el empuje de un suelo contra un muro produce
un desplazamiento en el muro, en el suelo retenido se forma un plano
recto de deslizamiento. Él postuló que la máxima resistencia al corte, 𝜏𝑓,
en el plano de falla, está dada por:
𝜏𝑓 = 𝑐 + 𝜎 𝑡𝑔 𝜑 − − − − − − − (1)
𝐷𝑜𝑛𝑑𝑒:
𝜎 = 𝐸𝑠 𝑒𝑙 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑛𝑜𝑟𝑚𝑎𝑙 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑒𝑛 𝑒𝑙 𝑝𝑙𝑎𝑛𝑜 𝑑𝑒 𝑓𝑎𝑙𝑙𝑎.
𝜑 = 𝐸𝑠 𝑒𝑙 á𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑓𝑟𝑖𝑐𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑠𝑢𝑒𝑙𝑜 (𝑝𝑜𝑟 𝑒𝑗𝑒𝑚𝑝𝑙𝑜, 𝑎𝑟𝑒𝑛𝑎)
𝑐 = 𝐸𝑠 𝑙𝑎 𝑐𝑜ℎ𝑒𝑠𝑖ó𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑠𝑢𝑒𝑙𝑜 (𝑝𝑜𝑟 𝑒𝑗𝑒𝑚𝑝𝑙𝑜, 𝑎𝑟𝑐𝑖𝑙𝑙𝑎).
Esta es una relación empírica y se basa en la Ley de Fricción para el
deslizamiento de dos superficies planas, con la inclusión de un término
11
de cohesión c, propia del suelo arcilloso. En los materiales granulares,
c = 0 y por lo tanto:
𝜏𝑓 = 𝜎 𝑡𝑔 𝜑 𝑆𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑔𝑟𝑎𝑛𝑢𝑙𝑎𝑟 − − − − − − − − − −(2)
Contrariamente, en suelos puramente cohesivos, 𝜑 = 0, luego:
𝜏𝑓 = 𝑐 𝑆𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑐𝑜ℎ𝑒𝑠𝑖𝑣𝑜 𝑝𝑢𝑟𝑜 − − − − − − − − − −(3)
Pero la ecuación (1) no condujo siempre a resultados satisfactorios,
hasta que Terzaghi publica su expresión 𝜎 = 𝜎’ + 𝑈 , con el principio
de los esfuerzos efectivos (el agua no tiene cortante). Entonces:
𝜏𝑓 = 𝑐 ‘ + 𝜎’ 𝑡𝑔 𝜑’ − − − − − − − − − − − − − −(4)
Figura 1; fuente: Das Braja (1997), Whitman (1994)
Aparato de corte directo.
Puesto que la resistencia al cortante depende de los esfuerzos
efectivos, en el suelo los análisis deben hacerse en esos términos,
involucrando c’ y φ’, cuyos valores se obtienen del ensayo de corte
directo: Aplicando al suelo una fuerza normal, se puede proceder a
cizallarlo con una fuerza cortante. El movimiento vertical de la muestra
se lee colocando un deformímetro en el bastidor superior. El molde no
permite control de drenaje, que en el terreno pueden fallar en
condiciones de humedad diversas (condición saturada no drenada,
parcialmente drenadas o totalmente drenadas), para reproducir las
12
condiciones de campo, se programa la velocidad de aplicación de las
cargas.
Valores característicos del ángulo de fricción de algunos suelos:
Tabla 1; fuente: Das Braja M. (1997)
Aplicaciones de los valores obtenidos en el ensayo de corte
directo:
El ensayo de cizalladura directa es adecuado para la determinación
relativamente rápida de las propiedades de resistencia de materiales
drenados y consolidados. Debido a que las trayectorias de drenaje a
través de la muestra son cortas, se permite que el exceso de presión en
los poros sea disipado más rápidamente que con otros ensayos
drenados.
El ensayo puede ser hecho en todo tipo de suelos
inalterados, remoldeados o compactados.
Fuente: Hoyos 2012
Los resultados del ensayo son aplicables para estimar la resistencia al
corte en una situación de campo donde ha tenido lugar una completa
consolidación bajo los esfuerzos normales actuales. La ruptura ocurre
lentamente bajo condiciones drenadas, de tal manera que los excesos
de presión en los poros quedan disipados. Los resultados de varios
ensayos pueden ser utilizados para expresar la relación entre los
esfuerzos de consolidación y la resistencia a la cizalladura en
condiciones drenadas.
Fuente: Hoyos 2012
13
Durante el ensayo de cizalladura hay rotación de los esfuerzos
principales, lo que puede o no corresponder a las condiciones de campo.
Aún más, la ruptura puede no ocurrir en un plano de debilidad, puesto
que ella tiene que ocurrir cerca de un plano horizontal en la parte media
del espécimen. La localización fija del plano de ruptura en el ensayo
puede ser una ventaja en la determinación de la resistencia al corte a lo
largo de planos reconocidamente débiles dentro del material del suelo y
para analizar las interfaces entre materiales diferentes.
Fuente: Hoyos 2012
El intervalo de los esfuerzos normales, la velocidad de deformación y
las condiciones generales del ensayo deben ser seleccionados para
reflejar las condiciones específicas de los suelos que se está
investigando.
Fuente: Hoyos 2012, Das Braja M, Soil Mechanics Laboratory Manual,
1997.
2.2.4 Ensayo de Penetración dinámico Ligero DPL (NTP339.159,
ASTMD3441)
El procedimiento generalmente conocido como ensayo de Penetración
Ligera, consiste en introducir al suelo una varilla de acero, en una punta
se encuentra un cono metálico de penetración con 60° de punta,
mediante la aplicación de golpes de un martillo de 10kg que se deja caer
desde una altura de 0.50m. Como medida de la resistencia a la
penetración se registra el numero N, ha sido correlacionado con algunas
propiedades relativas al suelo, particularmente con sus parámetros de
resistencia al corte, capacidad portante, densidad relativa, etc.
Este ensayo impone sobre un suelo condiciones idealizadas, o sea
indica la ocurrencia de una falla a través de un plano de localización
predeterminado en la dirección horizontal. Sobre este plano actúan dos
fuerzas, una normal por una carga vertical aplicada y un esfuerzo
cortante debido a la acción de una carga horizontal. Para realizar
respectivos ensayos siempre debemos tener en cuenta si el suelo es
14
cohesivo y los respectivos cálculos se realizan a las 24 horas de haber
saturado la muestra.
Fuente (NTP339.159, ASTMD3441).
Fórmulas para el cálculo del DPL
Cálculo de La Presión Geostática
(Suelos no cohesivos)
𝑇° =
𝑃𝑟𝑜𝑓(𝑚)
10
𝑇° = 𝑝𝑟𝑜𝑓(𝑚) × 0.2063
Cálculo de las Correcciones
(Suelos no cohesivos)
1 1
× ×𝑁
𝑇° 2
200
𝑁2 = (0.77 × log (
°)) × 𝑁
𝑇
𝑁1 =
𝑁3 = (4 × 𝑁/1 + (2 × 𝑇°)) × 𝑁
𝑁4 = (𝑁 + 15/2)
Tabla N°2. Fuente: (NTP339.159, ASTMD3441)
Dónde: N= número de golpes ; T° = presión geostática
Cálculo del Nᶺ Corregido Final
𝑁ᶺ = (0.77 × 𝑙𝑜𝑔(20/𝑇°)) × 𝑁 (Suelos cohesivos)
𝑁ᶺ = (𝑁1 + 𝑁2 + 𝑁3 + 𝑁4)/4 (Suelos no cohesivos)
Determinación del Angulo de Fricción Interna
∅ = 25 + (0.15)(𝐷𝑅)
Fórmulas para el cálculo de la resistencia al esfuerzo cortante DPL
(Suelos
CALCULO DE qu (KG/CM2)
cohesivos)
15
𝑞𝑎𝑑 =
𝑞𝑢
3
(Suelos cohesivos)
: 𝑞𝑎𝑑 = 𝑞𝑎𝑑 ∗ 3
(Suelos no cohesivos): 𝑞𝑎𝑑 = 𝑁ᶺ/8
Tabla N°2. Fuente (NTP339.159, ASTMD3441).
Equipos y Materiales:
Equipo de DPL DIN 4094, Cono metálico de penetración (60°), Yunque
o Cabezote, Varillas o tubos de perforación, Martillo o pesa (10kg) y
Barra guía Otros equipos: Guantes y alicates de manipuleo
Penetró metro Dinámico de Cono.
Trípode de Equipo DPL
Equipo DPL
Fig.2 partes que conforma el DPL.
Pico y pala.
Barreta
Fig.3 herramientas para excavación de calicatas.
16
Balde.
Cinta Métrica.
Fig.4 materiales para medición y saqueo de, agua producto de N.F.
Concepto Comparativo Ensayo DPL Y Corte Directo
CORTE DIRECTO
DPL
Este ensayo se realiza en laboratorio Este ensayo se realiza en campo.
de mecánica de suelos.
Mediante auscultaciones o sondeos
Extracción de muestras en campo, mediante varillas de acero y mazo de
mediante calicatas; Caja y Equipo de 10 kg.
Corte.
Calcula
Calcula
los
parámetros
mecánicos de los suelos c y ɸ.
los
parámetros
geo
geo mecánicos del suelos N (n°.golp.)
luego c y ɸ.
Resultados confiables para suelos en Resultados confiables para suelos
general.
Finalidad
como SP y restringidos SW y SM.
calcular
la
Capacidad Finalidad
portante de suelos de fundación.
calcular
la
Capacidad
portante de suelos de fundación y
perfil estratificado.
17
2.2.5- Análisis granulométrico de suelos.
Análisis granulométrico de la fracción fina
El análisis granulométrico de la fracción que pasa el tamiz de 4,760 mm
(N° se hará por tamizado y/o sedimentación según las características de
la muestra y según la información requerida.
Los materiales arenosos que contengan muy poco limo y arcilla, cuyos
terrones en estado seco se desintegren con facilidad, se podrán tamizar
en seco.
Los materiales limo-arcillosos, cuyos terrones en estado seco no
rompan con facilidad, se procesarán por la vía húmeda.
Si se requiere la curva granulométrica completa incluyendo la fracción
de tamaño menor que el tamiz de 0,074 mm (N° 200), la gradación de
ésta se determinará por sedimentación, utilizando el hidrómetro para
obtener los datos necesarios. Ver modo operativo MTC E 109.
Se puede utilizar procedimientos simplificados para la determinación del
contenido de partículas menores de un cierto tamaño, según se
requiera.
La fracción de tamaño mayor que el tamiz de 0,074 mm (N° 200) se
analizará por tamizado en seco, lavando la muestra previamente sobre
el tamiz de 0,074 mm (N° 200)
Procedimiento para el análisis granulométrico por lavado sobre el tamiz
de 0,074 mm (N° 200).
Se separan mediante cuarteo, 115 g para suelos arenosos y 65 g para
suelos arcillosos y limosos, pesándolos con exactitud de 0.01 g.
Humedad higroscópica. Se pesa una porción de 10 a 15 g de los
cuarteos anteriores y se seca en el horno a una temperatura de 110 ± 5
°C (230 ± 9 °F). Se pesan de nuevo y se anotan los pesos.
18
Se coloca la muestra en un recipiente apropiado, cubriéndola con agua
y se deja en remojo hasta que todos los terrones se ablanden.
Materiales e instrumentos
Equipo completo DPL
Pala y Pico.
Badilejo o cucharon.
Flexometro de 3m.
Baldes.
Balanza electrónica de 1000gr de precisión.
Capsula de Latón o Aluminio de 5 a 7 cm de diámetro x 5cm de altura
Cepillo y brochas.
Cámara fotográfica.
Otros que Ud. considere.
Horno eléctrico de marca
Balanza electrónica y demás
Selecta
Fig.5 equipo para contenido de humedad de muestras.
19
Juego
de
tamices
Martillo de goma y tamiz N°200
Estandarizados
Fig.6 equipo para análisis granulométrico
Limite Plástico
Pico, Pala, Baldes, GPS,
Libreta.
Fig.7 materiales para determinar límites de atterberg.
20
Cuchara de Casa Grande
Tamiz N° 40
Fig.8 materiales para determinar límites de atterberg
Procedimiento para ensayo de clasificación de suelos y DPL.
Primero: Se elegirá un terreno y con datos de GPS de la ubicación, luego
comenzamos a limpiar el área y a marcar una área de 1 m2, cabe
recalcar que se eligió este terreno por cuestiones de ver el análisis de
un suelo por esta zona y sus propiedades respectivas a la vez ver la
capacidad de resistencia que posee el suelo en sus diferentes estratos.
Segundo: Luego de marcar el terreno se comenzará a escavar a una
profundidad de 1.60 m esta excavación se realizará con la finalidad de
ver los diferentes estratos a los cuales se conforma el terreno, y
observar el nivel freático como las alturas de los estratos y así poder
obtener una muestra del terreno para analizar en laboratorio.
Tercero: Tomamos una muestra de nuestra calicata para el análisis
respectivo en laboratorio, granulometría plasticidad, limite líquido etc.,
todo esto para clasificar e identificar nuestro suelo.
Cuarto: A continuación trabajamos con nuestro equipo DPL, instalamos
las varillas uniendo las de 1 m con el equipo de colocación del mazo,
esto se instala a una distancia aproximada de 2.50m de la calicata
realizada anteriormente, se comienza a poner el martillo en la parte
21
superior de la varilla en posición vertical o a plomo, se levanta y suela el
mazo a una altura de 50cm aprox. Se procede a anotar el número de
golpes por cada 10cm de penetración en situ.
Quinto: Se hará el procedimiento anterior hasta una profundidad de 2.70
m es decir 3 cuerpos de varilla cada una de 1m.
Sexto: Luego instalamos a un costado de nuestra calicata aprox. 2.50m
de distancia donde se dejó la varilla ya incrustada, el trípode. Para luego
poder sacar las varillas incrustadas en el suelo, cabe mencionar que
esto se tiene que hacer con cuidado ya que corremos el riesgo que se
pueda quedar incrustada nuestra punta cónica de 60°.
Fig.9: Modelo de trípode del equipo DPL.
Séptimo: Luego hacemos los cálculos y dibujos respectivos para hallar
la curva granulométrica, limite plástico y limite líquido.
22
2.3 Definición de términos básicos
2.3.1 Zonificación Geotécnica:
Es el detalle y el grado de homogeneidad dependerán de la escala,
objetivo del mapa y datos disponibles, Se utiliza la zonificación
geotécnica para determinar los usos de los suelos. (Britto 2015.)
2.3.2 Ensayos de penetración dinámica ligera:
Consisten en hincar una puntaza maciza perdida, mediante una maza
de golpeo normalizada que cae desde una altura predeterminada (NTP
339.159:2001)
2.3.3 Ensayos de penetración estática:
Empleados en la determinación de las características geotécnicas de
un terreno, como parte de las técnicas de un reconocimiento
geotécnico (NTP 339.148:2000)
2.3.4 Límites de Atterberg:
Lo constituyen el límite líquido y el límite plástico. El Índice de
plasticidad resultará de la diferencia entre ambos.
(ASTM D-4318, MTC E 111 y MTC E 110.)
2.3.5 Corte directo:
Tiene como objetivo determinar la resistencia al esfuerzo cortante de
una muestra teniendo en cuenta que en el suelo se debe a dos
componentes: la cohesión, aportada por la fracción fina del suelo y
responsable a su vez del comportamiento plástico de este, y el
rozamiento interno entre las partículas granulares.
(NTP 339.171:2002, ASTM D3080-90).
23
2.3.6 Mapas Geotécnicos:
Los mapas geotécnicos son una herramienta muy útil para los
ingenieros, ya que contiene información de las propiedades del suelo
y subsuelo de una determinada zona a la cual se le puede estimar su
comportamiento y prever problemas geológicos y geotécnicos.
(Zequeda 2015.)
24
CAPÍTULO III. MATERIALES Y MÉTODOS
3.1 Ubicación geográfica
La habilitación urbana Los Girasoles pertenecientes al sector Jaén está
ubicado entre las Calles longitudinales: Mariano Melgar, Roberto
segura, calles transversales: Av. Fernando Belaunde Terry, Calle cesar
vallejo, Calle Federico Max, Calle Nicolás Copérnico.
Geográficamente ubicada en la zona Nor Oriental del departamento de
Cajamarca, provincia y distrito de Jaén a una altitud de 729 m.s.n.m, y
708 m.s.n.m en la Urbanización Los Girasoles, cuyas coordenadas
geográficas son 05º42’00’’ de latitud sur y 78º48’00’’ de longitud oeste
y cuyas coordenadas UTM (DATUN WGS 84, Zona 17 M) son
743 662 E y 9 369 493 N. En las Fig 17, 18 y 19 se presentan la
ubicación específica del Sector en estudio.
UBICACIÓN EN EL PAÍS
ECUADOR
SAN IGNACIO
PIURA
AMAZONAS
JAEN
CUTERVO
SANTA ROSA
CHOTA
SANTA CRUZ
SAN JOSE DEL
ALTO
HUALGACHOC
LAMBAYEQUE
HUABAL
CELENDIN
SALLIQUE
SAN PABLO
CONTUMAZA
BELLAVISTA
LAS
PIRIAS
CHONTALI
SAN MIGUEL
CAJAMARCA
SAN MARCOS
SAN
FELIPE
JAÉN
POMAHUACA
COLASAY
CAJABAMBA
CAJAMARCA
MAPA DEPARTAMENTAL
LA LIBERTAD
PUCARÁ
JAÉN
MAPA DISTRITAL
25
Mapa de ubicación del área de estudio, detalle se adjunta en
ANEXO N°D.
Figura 10. Ubicación de la provincia de Jaén en el mapa de la región
Cajamarca y ubicación del distrito de Jaén en el mapa distrital de Jaén.
Fuente: Plano catastral de Jaén 2014-2016 DATUM WGS 84
AREA DE ESTUDIO: HAB.URB.LOS
GIRASOLES
Fig.11. Fuente: Google Earth ,2015.
26
AREA DE ESTUDIO: HAB.URB.LOS
GIRASOLES
Fig.12. Fuente: Fotografía del área de estudio (Habilitación Urbana “Los
Girasoles”)
3.2 Ubicación en el tiempo.
Este trabajo de investigación se desarrolló entre los meses de Junio y
noviembre del 2016.
3.3 Procedimiento para realizar la zonificación geotécnica de la
Urbanización “Los Girasoles”, con los resultados de los ensayos de
corte Directo y DPL, de los suelos de fundación.
3.3.1 Generalidades
3.3.1.1 Objetivo del Estudio.
El presente proyecto tiene por finalidad obtener los resultados de las
investigaciones del suelo de fundación donde se ejecutará el Proyecto
de tesis: “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación en
La Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte
27
Directo y DPL – Jaén -2016 : Por medio de trabajos de campo a través
de pozos de exploración a cielo abierto o Calicatas, ensayos de
laboratorio estándar y especiales a fin de obtener las principales
características físicas y mecánicas del subsuelo, sus propiedades de
resistencia, deformación y labores de gabinete en base a los cuales se
define el perfil estratigráfico, tipo, profundidad de cimentación,
capacidad portante admisible; y las conclusiones y recomendaciones
generales para la zonificación geotécnica.
El programa de trabajo realizado con este propósito ha consistido en:
Reconocimiento del terreno.
Ejecución de Calicatas.
Toma de Muestras de campo, preservación y transporte a Laboratorio.
Ejecución de Ensayos de Laboratorio.
Evaluación de los Trabajos de Campo y Laboratorio.
Clasificación de suelos SUCS y ASHTO.
Perfiles Estratigráficos.
Análisis de la Capacidad Portante Admisible.
Análisis de Sales Agresivas al Concreto.
Conclusiones y Recomendaciones.
3.3.1.2 Ubicación y Descripción del Área en Estudio.
El terreno destinado para la ejecución del Proyecto de tesis:
“Zonificación Geotécnica de los Suelos
de Fundación en La
Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de Corte Directo y
DPL – Jaén-2016” se encuentra ubicado en el Distrito de Jaén,
Provincia de Jaén, Región Cajamarca.
3.3.1.3 Coordenadas y Altitud de la Zona.
Las tomas de campo se encuentran ubicadas entre las siguientes
coordenadas U.T.M.:
28
N° CALICATA
1
2
3
4
5
ESTE
743803
743801
743895
743891
743756
NORTE
9368772
9368815
9368884
9368884
9368830
ALT.(m.s.n.m)
707
708
708
708
704
Tabla N°3. Coordenadas de puntos de muestreo
3.3.2 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO DE TESIS.
La Ejecución del Proyecto: “Zonificación Geotécnica de los Suelos de
Fundación en La Urbanización; Los Girasoles Mediante el Método de
Corte Directo y DPL – Jaén-2016”; consistirá en la Modelación de un
mapa geotécnico cada zona con características homogéneas teniendo
como base los 05 puntos en estudio de prospección indirecta e directa.
En el presente estudio se ha logrado zonificar dependiente al tipo de
suelo realizando: el análisis de capacidad de carga admisible por falla al
corte donde se proyectan construir viviendas, de manera que permitan
recomendar las condiciones de cimentaciones, tales como: tipo de
suelo, profundidad de cimentación, capacidad portante, parámetros de
diseño sismo resistente, recomendaciones para la estructura de
cimentación
; verificándose respectivamente en paralelo con los
ensayos de Corte Directo y DPL..
Para el desarrollo del presente estudio se ha tomado como referencia
para el establecimiento de requisitos técnicos mínimos, aquellos de las
normas E.050: Suelos y Cimentaciones del reglamento nacional de
edificaciones del Perú y que ha sido aprobada por el ministerio de
transportes, comunicaciones, vivienda y construcción el 05 de mayo del
2006.
Antes de realizar los trabajos de campo se tuvo una reunión con los
pobladores de la Habilitación Urbana Los Girasoles y el señor
presidente de la junta vecinal Ing. Celso Cubas Medina, facilitándonos
29
los planos de saneamiento de agua potable
y alcantarillado, para
prevenir perjuicios durante las excavaciones de los puntos elegidos en
lotes no construidos, también se nos otorgó el plano topográfico,
solicitado de mi parte a la municipalidad y con el apoyo del ing. Celso,
durante el proceso de excavación en lo puntos estratégicos elegidos
para la realización de calicatas con maquinaria pesada.
3.3.3 Descripción de la Habilitación Urbana Los Girasoles
La Habilitación Urbana Los Girasoles es un sector joven con un área
construida del 50%, en su totalidad viviendas unifamiliares con
edificaciones de concreto armado, a porticado, de hasta de 3 niveles.
La Habilitación Urbana Los Girasoles, cuenta un perímetro total de
586.31 ml. se distribuye en áreas siguientes:
DESCRIPCIÓN
ÁREA (M2)
Área de Lotes
9175.14
Área de Vías Transitables
4,461.68
Áreas Verdes
501.82
Área de Recreación Publica
1258.68
Área de Educación
326.78
Área Total
15,724.09
Tabla 4. Descripción de áreas de aporte de la zona
3.3.4 Fases de Desarrollo del Estudio
3.3.4.1
Fase I: Fase de Investigación de Campo.
Son aquellos trabajos que se desarrollan en el área de la Habilitación
Urbana “Los Girasoles “, que se tiene como objetivo principal determinar
la zonificación de los suelos de fundación mediante los ensayos de
corte Directo y DPL, para ello se debe recopilar información “In Situ”
referida.
30
El trabajo de fundamental importancia en las investigaciones de campo
del estudio, es la determinación del perfil estratigráfico del suelo de
fundación hasta una profundidad de interés según el análisis que se
desarrolle, el cual puede ser identificado razonablemente mediante
apertura de “calicatas” y la extrapolación de datos obtenidos a través
de un ensayo Dinámico de Penetración Ligera (DPL), realizado muy
cerca de la excavación.
La profundad de las “calicatas” excavadas en el área de área de la
Habilitación Urbana, es como mínimo igual a 2.00 suficiente para fines
de cimentación de edificaciones propias en viviendas unifamiliares
menores o igual
a tres niveles que han de estar cimentadas
comúnmente a 1.00 m, de profundidad y cuya estratigrafía y parámetros
de resistencia al corte se han de estimar hasta un máximo de 3.00 m
(profundidad límite de estudio por registrar material gravoso superando
los 50 golpes en el ensayo) , que es la profundidad de investigación que
puede abarcar el DPL y muestreo para los ensayos de Corte Directo
,respectivamente .De esta manera una investigación combinada a partir
de “calicatas“ y DPL ,ha de determinar el perfil estratigráfico y sus
parámetros de resistencia al corte en 05 puntos de investigación hasta
una profundidad máxima de 3.00 m, que para efectos prácticos, es más
que suficiente para estimar la respuesta del suelo ante condiciones
sísmicas .
Para cada una de las “calicatas” excavadas y prospecciones indirectas
(Sondeos DPL) en el área de la Habilitación Urbana Los Girasoles, se
han realizado los ensayos de campo que a continuación se detallan:
a.) Descripción del perfil estratigráfico de los suelos de fundación
según Norma ASTM D 2487:
Destinado a conocer las características del suelo de cimentación hasta
una profundidad igual a la de la “calicata” excavada y con una
prospección adicional con la misma profundidad que se refieren
31
básicamente a la determinación de color, forma de partículas, tamaño
máximo de piedras, cobertura general, etc.
Complementariamente a este trabajo, se han efectuado auscultaciones
en campo del estado de compacidad del suelo de fundación en su
estado natural, descripción de la clasificación de los materiales de
excavación que se encuentran en cada una de las calicatas excavadas.
a) Descripción visual – manual. ASTMD 2488, NTP339.150:
Se presenta el cuadro de resumen de datos característicos visuales
durante la excavación de las calicatas, se adjunta fotos en:
ANEXO N° C.
La representación de cada calicata con sus respectivos estratos se
adjunta en el ANEXO N°B.2.
Excavación de Calicatas: Descripción visual – manual (ASTMD 2488)
Calicata N°1
Calicata N°2
Profundidad = 3.00 ml
profundidad = 2.50 ml
Nivel Freática =2.50 ml
Nivel freática =1.50 ml
Estrato material orgánico = 0.00- Estrato
1.00 ml (color marrón - negro).
Estrato
arcilla
arenosa
material
orgánico
=
0.00ml - 0.50 ml (color amarillo).
con Estrato arena =0.50 ml –1.50ml
pequeñas cantidades de grava (color amarillo).
=1.00 ml – 3.00ml (color amarillo).
Estrato arena saturada (color
negro). = 1.50 ml –2.50ml.
Calicata N°3
Profundidad = 3.00 ml
Calicata N°4
Profundidad = 3.00 ml
Nivel Freática (no hay a esa altura) Nivel Freática (no hay a esa
Estrato material orgánico = 0.00ml altura) Estrato material orgánico
– 1.00 ml (color amarillo).
= 0.00ml – 0.30ml (color negro).
Estrato arcilla arenosa y grava Estrato arcilla y grava =0.30 ml
=1.00 ml – 3.00ml (color amarillo).
– 2.00ml (color amarillo).
32
Estrato roca suelta =2.00 ml –
3.00ml (color amarillo).
Calicata N°5
Tomas en campo
Profundidad = 2.00 ml
Prospección directa
Nivel Freática =1.50 ml
Análisis granulométrico : 12 M
Estrato material orgánico y arena Límites de Atterberg (LL) :12 M
limosa = 0.00ml - 0.80 ml (color Contenido de humedad (w%)
negro).
:12 M
Estrato arena y pequeña cantidad Densidad Natural
:12 M
de piedra =0.80 ml –1.50ml (color Corte Directo
:5M
gris oscuro).
Estrato pequeña cantidades de Auscultación
arena y Abundante piedra de rio DPL
:5S
Amojú =1.50 ml – 2.00ml (color gris M-muestras.
oscuro).
S-sondeos.
Tabla N°5: Descripción visual del suelo en campo.
b) Personal, Materiales y equipos en campo.
Personal colaborador:
02 técnicos ,01 operario, 01 asistente técnico, asesor de tesis.
Materiales e instrumentos en campo
01 retroexcavadora marca John Deere Serie 310SJ.
02 picos y 01 pala.
02 baldes.
01 barreta.
Cinta métrica.
GPS map 62s “GARMIN”
Cucharon
Cepillo y brochas
33
Cámara fotográfica
12 moldes cilíndricos
Equipo completo Penetro metro dinámico ligero.
Libreta.
c) Muestreo de suelos en “calicatas” excavadas según Norma
ASTM D 420:
En las “calicatas” excavadas se ha efectuado la toma de muestras de
los estratos que conforman el suelo de cimentación acorde a las
recomendaciones de la norma E.050 .Para todos los casos, se ha
extraído muestras alteradas del tipo Mab (muestras alteradas en
bloques) e inalteradas del tipo Mib (Muestras inalteradas en bloques),
por tratarse de un material cohesivo (limo y arcilla).
d) Densidad natural “in situ” según Código NTP 339.257:2004.
Para la estimación de la densidad natural “in situ” se ha auscultado el
estado de compacidad del terreno, mediante el uso de una picota y se
han tomado muestras alteradas en bloques para estimar la misma a
partir de un ensayo de peso volumétrico de suelos cohesivos.
Los ensayos de DPL realizados han alcanzado hasta una profundidad
máxima de 3.00 han permitiendo determinar, la cohesión aparente y el
ángulo de fricción interna del suelo, los ensayos DPL, han sido de gran
utilidad en la investigación de los suelos de fundación del área en
estudio, que se han permitido inferir la profundidad hasta a la que se
encuentra el suelo gravoso y determinar el espesor y propiedades geo
mecánicas de los diferentes estratos del mismo.
3.3.4.2
Fase II: Fase de Ensayos de Laboratorio:
Son los trabajos que se desarrollaron en el laboratorio de Mecánica de
Suelos de la Universidad Nacional de Cajamarca – sede Jaén, y que
34
tienen
como
objetivo
específico
del
proyecto,
determinar
las
propiedades físicas y geo mecánicas de los suelos de fundación.
En esta fase se desarrollan los ensayos de laboratorio de suelos para
muestras alteradas e inalteradas recogidas en la fase de investigaciones
de campo en cada una de las 05 “calicatas” excavadas. Los Ensayos de
laboratorio utilizados son los que se presentan a continuación:
ENSAYO
NORMA USADA
1. Descripción visual –manual.
ASTMD 2488,NTP339.150
2. Contenido de humedad.
ASTM D 2216
3. Análisis
granulométrico
por ASTM D 422
tamizado.
4. Limite líquido y limite plástico.
ASTM D 4318
5. Clasificación unificada de suelos.
ASTM D2487,NTP339.134
6. Densidad natural
NTP 339.257:2004
7. Corte
directo
de
suelo ASTM D 3080
consolidado-drenado.
8. Ensayo de DPL.
TIPO DE MUESTRA
ASTMD 3441,NTP339.159
NORMA APLICABLE
1. Muestra inalterada en bloque ASTMD 4220,NTP339.151
(Mib)
2. Muestra inalterada en tubo de ASTM D 1587,NTP339.169
pared delgada (Mit)
3. Muestra alterada en bolsa de ASTM D4220,NTP339.151
plástico(Mab)
Tabla N°6 Normas ASTM Y NTP.
Los ensayos se han efectuado en el laboratorio de suelos de la
Universidad Nacional de Cajamarca – Sede Jaén, para los ensayos
básicos UNC-SJ y Especiales en laboratorio Geocon Vial - ingenieros
consultores E.I.R.L Ubicados en la ciudad de Jaén.
35
Materiales en laboratorio
Horno eléctrico marca selecta.
Balanza electrónica y demás.
Juego de tamices estandarizados.
Martillo de goma y tamiz N°200.
Cuchara de Casa Grande.
Losetas.
Equipo de Corte Directo.
3.3.4.3
Fase III: Fase de Trabajos de Gabinete:
Son aquellos trabajos que hemos tomando como información base la
recopilada en las fases de campo y laboratorio, permiten determinar
calcular los parámetros geo mecánicos y diseños requeridos para
zonificación geotécnica.
-
Capacidad de carga admisible.
-
Capacidad portante.
-
Parámetros de diseño sismo resistente.
-
Clasificación del material de excavación.
3.3.5 Métodos empleados
a. Teoría de Karl Terzaghi (1943).
Teoría aplicable para evaluar la capacidad última de carga de
cimentaciones superficiales, la cual dice que una cimentación es
superficial si la profundidad Df ,de la cimentación es menor que o igual
al ancho de la misma. Sin embargo investigadores posteriores han
sugerido que cimentaciones con Df igual a 3 ó 4 veces el ancho de la
cimentación se definen como cimentaciones superficiales. Para la
determinación de la Capacidad Admisible de carga, según el ensayo de
36
Corte Directo de suelos, bajo la Norma A.S.T.M. D 3080, cuantifica un
ángulo de fricción interna de  y un valor de cohesión.
Fuente: Das Braja M. (1997)
Fig.13.Esquema Terzaghi para la ecuación general de capacidad de
carga:
qult  cN c Fcs Fcd  qNq Fqs Fqd  0.5 t BN Fs Fd
c=cohesión.
q=esfuerzo efectivo al nivel de fondo de la cimentación.
ɤ=peso específico de suelo.
B=Ancho de la cimentación. (=diámetro para una cimentación circular)
Fcs,Fqs,Fɤs = factores de forma .
Fcd,Fqd,Fɤd = factores de profundidad .
Nc,Nq,Nɤ
= factores de capacidad de carga .
37
38
Tabla 7. Factores de capacidad de carga de terzaghi
Para el cálculo de del esfuerzo admisible de cimentaciones superficiales
requiere aplicar un factor de seguridad (FS) a la capacidad de carga
última bruta:
El factor de seguridad, tal como se define por la ecuación, puede ser por
lo menos de 3 a 4 en todos los casos.
b. Evaluar La Información Obtenida
Una vez obtenida la información se realizara una verificación y selección
de los datos.
39
Crear la base de datos con los datos recopilados.
Con la consolidación de los datos existentes y obtenidos se propondrá
un modelo entidad relación adecuado para almacenar y analizar la
información, la cual se pueda modelar.
Proponer un Modelo de Zonificación.
Una vez seleccionada e incorporada la información en la base de datos,
se determinara el modelo conceptual de zonificación.
3.3.6 INVESTIGACIONES EFECTUADAS
3.3.6.1
Investigaciones de campo.
Los trabajos de campo han sido realizados por mi persona
,personal
técnico contratadoy con inspección del asesor de tesis Dr. Wilfredo
Renán Fernández Muñoz entre el 15 y 20 de octubre del 2016, y ha
consistido básicamente en una evaluación geotécnica “in situ” del suelo
de fundación
ubicado en la Habilitación Urbana “Los Girasoles
“,realización de los ensayos DPL ,así como la toma de muestras
alteradas e inalteradas ,que permitan la ejecución de ensayos de
laboratorio y recopilación de información ,destinada a obtener las
propiedades físicos mecánicas de los suelos .
Sobre el área que comprende la Habilitación Urbana “Los Girasoles “,
se ha realizado las siguientes actividades.
a) Calicatas.
Los puntos fueron elegidos en lotes no construidos, con el
consentimiento de los propietarios.
Con la finalidad de determinar el Perfil Estratigráfico, propiedades físico,
geo mecánicas,
del área, en estudio se han realizado cinco
40
excavaciones a cielo abierto o Calicatas, se encuentran localizados
convenientemente a la siguiente profundidad:
Cuadro de Calicatas
Nº Calicata
Descripción
Profundidad (M.)
C-1
MANZA “E” ,LOTE 1
3.00
C-2
MANZA “B” ,LOTE 19
2.50
C-3
MANZA “F” ,LOTE 10
3.00
C-4
MANZA “C” ,LOTE 13
3.00
C-5
MANZA “A” ,LOTE 06
2.00
Tabla N°8 Descripción de profundidades de Calicatas.
NOTA: C-2 Y C-5, se presentó N.F: 1.50 m de profundidad, siendo
abundante el agua en escurrimiento se dio fin a la excavación a las
profundidades de 2.50 y 2.00 respectivamente y C-1, presentaron N.F:
2.50 m de prof. pues no afecta a la cimentación por encontrarse a 1.50
del nivel de cimentación d (1.50)>=Df (1.0m), fuente Braja M. Das.
Procedimiento
Se realizaron excavación de cinco “calicatas” de 1.50 m. x1.00 m por
3.00 m de profundidad. Encontrándose un nivel freático alto, al mismo
tiempo considerable
infiltración de agua, el motivo para avanzar con
las tomas de muestras alteradas e inalteradas de manera rápida posible
con las muestras para corte directo, densidades, granulometría, límites
de plasticidad, contenido de humedad, clasificación de suelos.
Muestreo Disturbado.
Se tomaron muestras disturbadas de cada uno de los tipos de suelos
encontrados (Mab), en cantidad suficiente como para realizar los
41
ensayos de descripción e identificación de suelos, siguiendo los
procedimientos de la Norma A.S.T.M. D 2488.
Registro de Excavación.
Paralelamente al muestreo se realizó el registro de las calicatas,
anotándose las principales características de los tipos de suelos
encontrados, tales como espesor, color, olor, condición de humedad,
angulosidad, forma, consistencia o compacidad, cementación, reacción
al HCl, estructura, tamaño máximo de partículas, etc.; de acuerdo a la
Norma A.S.T.M. D 2488.
Preservación y Transporte de Suelos.
Por último, se realizaron las prácticas normalizadas para la preservación
y transporte de suelos, con destino hacia el laboratorio de la Universidad
nacional de Cajamarca, para los posteriores ensayos, teniendo en
cuenta la Norma A.S.T.M. D 4220.
b) Auscultación con Penetrómetro Dinámico Ligero.
Con la finalidad de verificar los resultados, respecto al ensayo anterior y
determinar el Perfil Estratigráfico, propiedades físico, geo mecánicas,
del área en estudio se han realizado cinco sondeos, ubicándose
adyacente a las excavaciones, localizadas convenientemente a la
siguiente profundidad:
42
CUADRO DE ENSAYOS DPL
DPL
DESCRIPCIÓN
PROFUNDIDAD (m)
DPL-1
MANZA “E” ,LOTE 1
3.00
DPL-2
MANZA “B” ,LOTE 19
3.00
DPL-3
MANZA “F” ,LOTE 10
3.00
DPL-4
MANZA “C” ,LOTE 13
3.00
DPL-5
MANZA “A” ,LOTE 06
3.00
Tabla N°9. Descripción de los puntos de auscultación DPL.
Procedimiento
Realización de 05 Ensayos Dinámico de Penetración Ligera (DPL),
hasta una profundidad máxima de 3.00 m, con el uso de un equipo de
penetración dinámica consistente en varillas de acero de un metro c/u,
punta cónica (60°) una maza de 50kg, impulsado golpes a una altura
de 0.50 m; DPL, se realizó se realizó en puntos cercanos a las calicatas
para respectiva para comparación de resultados.
Para cada uno de los puntos de investigación se ha efectuado la
descripción del perfil estratificado, la recopilación de datos NDPL y la
toma de muestra de los estratos que conforman el suelo de cimentación,
que acorde a las recomendaciones, de la Norma E.050 por tratarse de
un suelos cohesivos y granulares han sido alteradas
y también
inalteradas tipo Mab y Mib.
La ubicación de los puntos de investigación con calicatas ,DPL sobre el
área que comprende la habitación Urbana “Los Girasoles” y La
descripción del perfil estratigráfico en cada una de las calicatas
excavadas, se presenta el ANEXO N° D , Los ensayos DPL realizados
se presentan en el ANEXO N°B.4 .
43
3.3.6.2
Trabajos de laboratorio y gabinete.
3.3.6.2.1 TRABAJOS DE LABORATORIO.
Los trabajos en laboratorio, incluyeron las siguientes actividades:
Métodos para la reducción de muestras de campo a tamaño de
muestras de ensayo, de acuerdo a la Norma A.S.T.M. C 702.
Obtención en laboratorio de muestras representativas (cuarteo),
siguiendo los lineamientos de la Norma A.S.T.M. C 702.
3.3.6.2.2
ENSAYOS DE LABORATORIO.
Los ensayos estándar de laboratorio, se realizaron en el Laboratorio de
Mecánica de Suelos, de la Universidad Nacional de Cajamarca los
ensayos Básicos y en la empresa Geocon Vial - Ingenieros Consultores
E.I.R.L., los especiales y el análisis químico de sales agresivas, bajo las
Normas A.S.T.M. (American Society For Testing and Materials).
3.3.6.2.3
Ensayos Estándar.
Se realizaron los siguientes ensayos:
- 12 Ensayos de Análisis Granulométrico.
ASTM D-422.
- 12 Ensayos de Límite Líquido, Límite Plástico
ASTM D-4318.
e Índice de Plasticidad de Suelos.
- 12 Ensayos de Contenido de humedad.
ASTM D-2216
- 36 Ensayos de Densidad Natural.
ASTM D-2937.
44
3.3.6.2.4
Ensayos Especiales.
Fueron realizados los siguientes ensayos especiales de campo:
Con las muestras representativas de la Calicata C-1, hasta la C-5, se
realizó el Ensayo de sales agresivas al concreto.
Con la Muestra; C1-M3, C2-M3, C3-M2, C4-M2, C5-M2; se realizó el
Ensayo de Corte Directo en Suelos, (A.S.T.M. D 3080).
Ensayo con DPL, realizando 05 auscultaciones adyacentes a las
calicatas para su respectiva verificación.
3.3.6.2.5
Clasificación de Suelos del Terreno de Fundación.
Las muestras ensayadas en el laboratorio se han clasificado de acuerdo
al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.), bajo la
Norma A.S.T.M. D 2487. (Adjunta Anexo N°B.1)
CUADRO DE RESUMEN DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS
ESTRUCTURA
CALICATA
MANZANA
MANZANA
MANZANA
“E” ,LOTE 1
C-1
“E” ,LOTE 1
C-1
“E” ,LOTE 1
C-1
Muestra
M-1
M-2
M-3
Profundidad (m)
0.00 - 1.00
1.00 - 2.00
2.00 - 3.00
% Pasa Tamiz Nº 4
92.17
94.44
72.50
% Pasa Tamiz Nº 200
70.75
71.58
49.03
Límite Líquido (%)
30
32
31
Índice Plástico (%)
5
7
6
-
-
-
-
-
-
10.00 %
20.00 %
17.90 %
1.57
%
CL - ML
2.13
2.13
ML
SM-SC
Coeficiente Uniformidad
Coeficiente Curvatura (Cc)
(Cu)
Diámetro Efectivo(D10)
Contenido de Humedad
3
Densidad Natural (gr/cm )
Clasificación de Suelos
“SUCS”
45
Tabla N° 10. Clasificación de suelos calicata N°1
ESTRUCTURA
MANZANA
MANZANA
MANZANA
“B” ,LOTE 19
“B” ,LOTE 19
“B” ,LOTE 19
C-2
M-1
0.00 - 0.50
99.25
72.89
29
5
9.40 %
1.55
CL-ML
C-2
M-2
0.50 - 1.50
100.00
48.00
38
NP
27.10 %
1.95
SM
C -2
M-3
1.50 - 2.50
99.97
82.79
38
4
35.50 %
1.90
ML
CALICATA
Muestra
Profundidad (m)
% Pasa Tamiz N° 4
% Pasa Tamiz Nº 200
Límite Líquido (%)
Índice Plástico (%)
Coeficiente Uniformidad
Coeficiente Curvatura (Cc)
(Cu)
Diámetro Efectivo(D10)
Contenido de Humedad
Densidad Natural (gr/cm3)
Clasificación de Suelos
“SUCS” Tabla N° 11. Clasificación de suelos calicata N°2
ESTRUCTURA
CALICATA
Muestra
Profundidad (m)
% Pasa Tamiz N° 4
% Pasa Tamiz Nº 200
Límite Líquido (%)
Índice Plástico (%)
Coeficiente Uniformidad
Coeficiente Curvatura (Cc)
(Cu)
Diámetro Efectivo(D10)
Contenido de Humedad
Densidad Natural (gr/cm3)
Clasificación de Suelos
MANZANA
,LOTE 10
“F”
MANZANA
“F”
,LOTE 10
C-3
M-1
0.00 - 1.00
99.08
81.91
38
5
11.50 %
1.80
ML
C-3
M-2
1.00 - 3.00
63.24
42.59
26
4
14.50 %
2.52
SM-SC
Tabla N° 12. Clasificación de suelos calicata N°3
“SUCS”
46
ESTRUCTURA
CALICATA
Muestra
Profundidad (m)
% Pasa Tamiz N° 4
% Pasa Tamiz Nº 200
Límite Líquido (%)
Índice Plástico (%)
Coeficiente Uniformidad
Coeficiente Curvatura (Cc)
(Cu)
Diámetro Efectivo(D10)
Contenido de Humedad
Densidad Natural (gr/cm3)
Clasificación de Suelos
MANZANA
“C”
,LOTE 13
MANZANA
“C”
,LOTE 13
C-4
M-1
0.30 - 2.00
66.23
49.63
19
4
5.20 %
1.82
SM-SC
C-4
M-2
2.00 - 3.00
49.97
29.51
23
4
10.10 %
2.42
GM-GC
Tabla N° 13. Clasificación de suelos calicata N°4
“SUCS”
ESTRUCTURA
CALICATA
Muestra
Profundidad (m)
% Pasa Tamiz N° 4
% Pasa Tamiz Nº 200
Límite Líquido (%)
Índice Plástico (%)
Coeficiente Uniformidad
Coeficiente Curvatura (Cc)
(Cu)
Diámetro Efectivo(D10)
Contenido de Humedad
Densidad Natural (gr/cm3)
Clasificación de Suelos
MANZANA
,LOTE 06
“A”
MANZANA
“A”
,LOTE 06
C-5
M-1
0.00 - 0.80
95.92
49.06
23
NP
5.80 %
1.95
SM
C-5
M-2
0.80 - 2.00
48.29
3.43
19
NP
56.25
0.17
0.16
34.10 %
2.27
GP
Tabla N° 14. Clasificación de suelos calicata N°5
“SUCS”
47
3.3.6.2.6 Perfil estratigráfico.
a) Descripción del Perfil Estratigráfico.
En base a los trabajos de campo y ensayos de laboratorio se deduce la
siguiente conformación: (Adjunta Anexo N°B.2)
CALICATA C - 1 (MANZANA “E”, LOTE 1)
De 0.00 m. a 1.00 m., Limo y arcillas inorgánicas de baja plasticidad (CLML), de color amarillo. , mezclado con apreciable proporción de arena
T.M. N°10,40 y 200” (21.42 %), baja resistencia en seco, ninguna
reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave, de resistencia a la
tubificación: baja y una resistencia al cortante: regular. El estrato se
encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas.
De 1.00 m. a 2.00 m., Limo inorgánicas de baja plasticidad (ML), de color
amarillo. , mezclado con apreciable proporción de arena T.M. N°10,40 y
200” (22.87 %), baja resistencia en seco, ninguna reacción al ácido
clorhídrico y de consistencia suave, con una resistencia al cortante:
regular. El estrato se encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido
de sales sulfatadas.
De 2.00 m. a 3.00 m., mezcla de arena, arcilla con limos (SM,-SC), de
color anaranjado. , mezclado con apreciable proporción de grava T.M.
N°4” (27.50 %), mediana resistencia en seco, ninguna reacción al ácido
clorhídrico y de consistencia suave. Con resistencia a la tubificación:
media y una resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra muy
húmedo; presenta una nivel freático a la profundidad de 2.50 m, sin olor,
y moderado contenido de sales sulfatadas.
48
CALICATA C - 2 (MANZANA “B”, LOTE 19)
De 0.00 m. a 0.50 m., de 0.00 a 0.15 capa de materia orgánica (pastos
y raíces) ,0.15 a 0.50 presenta suelos arcillas y limos inorgánicos de
baja plasticidad a media (CL-ML), color amarillo, mezclado con escasa
cantidad de gravilla (0.75 %).
De 0.50 m. a 1.50 m. arenas limosas (SM), de color amarillo, con
ninguna grava, baja resistencia en seco, ninguna reacción al ácido
clorhídrico y de consistencia suave. Es un material permeable, de
resistencia a la tubificación: baja y una resistencia al cortante: regular.
El estrato se encuentra poco húmedo; sin olor, y bajo contenido de sales
sulfatadas presenta una nivel freático a la profundidad de 1.50 m.
De 1.50 m. a 2.50 m. suelo saturado, estrato localizado por debajo del
nivel freático N.F=1.50 m, Limos inorgánicos de baja plasticidad (ML),
de color negro, mezclado con apreciable proporción de arena T.M.
N°10,40 y 200” (17.17 %), baja resistencia en seco, baja tenacidad,
ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave. Es un
material permeable, de resistencia a la tubificación: baja y una
resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra muy húmedo; sin
olor, y bajo contenido de sales sulfatadas.
CALICATA C - 3 (MANZANA “F”, LOTE 10)
De 0.00 m. a 1.00 m., de 0.00 a 0.20 presenta una pequeña capa de
materia orgánica (pastos y raíces) y 0.30 a 1.00 m, presenta limos
inorgánicos de baja plasticidad a media (ML), color amarillo, mezclado
con escasa cantidad de gravilla (0.92 %).
De 1.00 m. a 3.00 m., mezcla de arena, arcilla con limos (SM,-SC), de
color amarillo, mezclado con apreciable proporción de grava T.M. N°4”
(36.76 %), buena resistencia en seco, ninguna reacción al ácido
clorhídrico y de consistencia media suave, con resistencia a la
49
tubificación: media y una resistencia al cortante: regulara a bueno. El
estrato se encuentra poco húmedo; no presenta un nivel freático, sin
olor, y bajo contenido de sales sulfatadas.
CALICATA C - 4 (MANZANA “C”, LOTE 13)
De 0.00 m. a 0.30 m., capa de materia orgánica (pastos y raíces).
De 0.30 m. a 2.00 m., mezcla de arena, arcilla con limos (SM,-SC), de
color amarillo. , mezclado con apreciable proporción de grava T.M. N°4”
(33.77 %), buena resistencia en seco, ninguna reacción al ácido
clorhídrico y de consistencia dura. Con resistencia a la tubificación:
media y una resistencia al cortante: regulara a bueno. El estrato se
encuentra poco húmedo; no presenta un nivel freático, sin olor, y bajo
contenido de sales sulfatadas.
De 2.00 m. a 3.00 m. grava mezclada con arcilla y limo (GM-GC), de
mediana plasticidad, de color amarillo rojizo, mezclado con apreciable
proporción de arena fina a gruesa (20.45 %). Es un material permeable,
presenta una resistencia a la tubificación: alta y una resistencia al
cortante: alta. Se encuentra medianamente denso, poco húmedo, y bajo
contenido de sales sulfatadas.
CALICATA C - 5 (MANZANA “A”, LOTE 06)
De 0.00 m. a 0.10 m., capa de materia orgánica (pastos y raíces).
De 0.10 m. a 0.80 m. arenas limosas (SM), de color negro, mezclado
con escasa proporción de grava T.M. N°4” (4.09 %), baja resistencia en
seco, ninguna reacción al ácido clorhídrico y de consistencia suave. Es
un material permeable, de resistencia a la tubificación: baja y una
resistencia al cortante: regular. El estrato se encuentra poco húmedo;
sin olor, y bajo contenido de sales sulfatadas.
De 0.80 m. a 2.00 m, Grava de rio mal gradada, mezcla de grava y arena
(GP), con pocos finos (3.43 %) de mediana plasticidad, de color plomo
50
y celeste, mezclado con apreciable proporción de arena fina a gruesa
(44.86 %). Es un material permeable, presenta una resistencia a la
tubificación: alta y una resistencia al cortante: alta. Se encuentra
medianamente denso, muy húmedo, y bajo contenido de sales
sulfatadas, presenta una nivel freático a la profundidad de 1.50 m.
b) Aspectos Relacionados con el Nivel Freático.
Se debe señalar que se encontró el nivel freático y/o filtración, en las
calicatas:
Calicata C - 1 (Manzana “E”, Lote 1), N.F = 2.50 m de profundidad.
Calicata C - 2 (Manzana “B”, Lote 19), N.F = 1.50 m de profundidad.
Calicata C - 5 (Manzana “A”, Lote 06), N.F= 1.50 m de profundidad.
3.3.6.2.7 Análisis de la cimentación en edificaciones (capacidad
portante con ensayo corte directo): (Adjunta Anexo N°B.3)
a) Tipo y Profundidad de la Cimentación.
De acuerdo a las características del sub suelo descrito anteriormente,
se recomienda que la profundidad de cimentación sea a una
profundidad mínima de 2.00 m, y el nivel de investigación a 3.00 m de
profundidad como mínimo , con respecto al nivel del terreno actual,
previamente nivelado, apoyado directamente sobre el estrato de grava
limo arcillosa, de mediana plasticidad, por medio de losas de
cimentación, previo mejoramiento, con la salvedad de tener un
adecuado sistema de drenaje, con el objeto de minimizar los
asentamientos diferenciales.
b) Cálculo de la Capacidad Admisible de Carga (Corte Directo en
Suelos).
Para la determinación de la Capacidad Admisible de carga, según el
ensayo de Corte Directo de suelos, bajo la Norma A.S.T.M. D 3080:
51
CALICATA C - 1 (MANZANA “E”, LOTE 1)
Calicata
:
C-1
Muestra
:
M-3
Tipo de Suelo
= SM-SC.
Ángulo de fricción interna  = 32.94°
= 0.45 Kg/cm2
Cohesión
Densidad Natural H
= 2.13 gr/cm3
Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y
falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la
Capacidad Portante Admisible será de:
Cimentación:
FALLA GENERAL
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
qu = 2/3*C´N´c +
qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
Dónde:
Profundidad de cimentación Df = 1.00 m.
Ancho de cimiento
Nivel freático
B = 1.35 m.
N.F = -2.50 m.
Reemplazando valores se obtiene:
qad
= 3.70 kg/cm2
qad
= 1.83 kg/cm
(FALLA LOCAL)
( FALLA GENERAL)
 Capacidad portante adoptada :
1.80 kg/cm2
52
CALICATA C - 2 (MANZANA “B”, LOTE 19)
Calicata
:
C-2
Muestra
:
M-3
Tipo de Suelo
:
ML.
Ángulo de fricción interna 
= 33.39°
Cohesión
= 0.49 Kg/cm2
Densidad Natural H
= 1.90 gr/cm3
Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y
falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la
Capacidad Portante Admisible será de:
Cimentación:
FALLA GENERAL
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
qu = 2/3*C´N´c +
qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
Dónde:
Profundidad de cimentación Df = 1.00 m.
Ancho de cimiento
Nivel freatico
B = 1.35 m.
N.F = -1.50 m.
Reemplazando valores se obtiene:
qad
= 3.83 kg/cm2
qad
= 1.89 kg/cm
(FALLA LOCAL)
( FALLA GENERAL)
 Capacidad portante adoptada :
1.85 kg/cm2
53
CALICATA C - 3 (MANZANA “F”, LOTE 10)
Calicata
:
C – 3.
Muestra
:
M – 2.
Tipo de Suelo
:
SM-SC.
Ángulo de fricción interna  = 11.09°
= 1.09 Kg/cm2
Cohesión
Densidad Natural H
= 2.52 gr/cm3
Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y
falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la
Capacidad Portante Admisible será de:
Cimentación:
FALLA GENERAL
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
qu = 2/3*C´N´c +
qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
Dónde:
Profundidad de cimentación Df = 1.00 m.
Ancho de cimiento
B = 1.35 m.
Nivel freatico
N.F = NP
Reemplazando valores se obtiene:
qad
= 2.99 kg/cm2 (FALLA LOCAL)
qad
= 1.66 kg/cm
( FALLA GENERAL)
 Capacidad portante adoptada :
2.90 kg/cm2
54
CALICATA C - 4 (MANZANA “C”, LOTE 13)
Calicata
:
C – 4.
Muestra
:
M – 2.
Tipo de Suelo
:
GM-GC.
Ángulo de fricción interna  = 28.36°
= 0.15 Kg/cm2
Cohesión
Densidad Natural H
= 2.42 gr/cm3
Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y
falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la
Capacidad Portante Admisible será de:
Cimentación:
FALLA GENERAL
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
qu = 2/3*C´N´c +
qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
Dónde:
Profundidad de cimentación Df = 1.00 m.
Ancho de cimiento
B = 1.35 m.
Nivel freático
N.F = NP
Reemplazando valores se obtiene:
qad
= 2.82 kg/cm2 (FALLA LOCAL)
qad
= 0.99 kg/cm
( FALLA GENERAL)
 Capacidad portante adoptada :
2.80 kg/cm2
55
CALICATA C - 5 (MANZANA “A”, LOTE 06)
Calicata
:
C-5
Muestra
:
M-2
Tipo de Suelo
:
GP.
Ángulo de fricción interna  = 15.29°
= 0.20 Kg/cm2
Cohesión
Densidad Natural H
= 2.27 gr/cm3
Luego, aplicando la Teoría de Karl Terzaghi (falla por corte general y
falla por corte local), aplicando los factores de forma de Vesic, la
Capacidad Portante Admisible será de:
Cimentación:
FALLA GENERAL
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
qu = 2/3*C´N´c +
qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
Dónde:
Profundidad de cimentación Df = 1.00 m.
Ancho de cimiento
Nivel freático
B = 1.35 m.
N.F = -1.50 m.
Reemplazando valores se obtiene:
qad
= 0.95 kg/cm2 (FALLA LOCAL)
qad
= 0.50 kg/cm
( FALLA GENERAL)
 Capacidad portante adoptada :
0.95 kg/cm2
56
3.3.6.2.8 Contenido de sales
El resultado del Análisis Físico Químico efectuado con muestras
representativas del estrato que conforma el subsuelo de fundación,
presenta los siguientes valores:
57
PROFUNDIDAD
pH
Sullfato como BaS04
CL1-
Sales Solubles Totales
(p.p.m)
(p.p.m)
(p.p.m)
CALICATA
MUESTRA
C-1
M-3
0.20 - 2.00
6.85
0.00
38.26
60.25
C-2
M-3
0.20 – 1.50
6.95
0.00
36.94
63.14
C-3
M-2
0.20 – 3.00
7.00
0.00
40.25
58.96
C-4
M-2
0.20 – 1.50
7.10
0.00
31.54
72.15
C-5
M-2
0.20 – 2.50
7.25
0.00
41.26
59.24
(m)
Tabla N° 15. Análisis químico de los suelos.
Dichos valores se encuentran por debajo de los límites mínimos permisibles de agresividad al concreto, en lo que respecta a sulfatos,
debiéndose utilizar por consiguiente Cemento Pórtland Tipo I o Tipo I Co, en la preparación del concreto de la cimentación
(proporción de sulfatos menor de 150 p.p.m.)
58
3.3.6.2.9 Cálculo de los parámetros sismos resistentes con la nueva
norma E0.30 (RNE 2016)
Las viviendas existentes no exceden a los 03 niveles –Se considera
Urbanización los girasoles,
edificaciones de concreto armado,
aporticado.
Los datos generales de las viviendas tomadas en referencia para el
cálculo de los parámetros sismo resistentes, son señalados a
continuación Estructura Sistema Aporticado se adjunta plano de
estructura en ANEXO N° D:
a) CALICATA C-1, M-3 (MANZANA “E”, LOTE 1)
Proyectándose para una edificación aporticada de concreto armado de
3 pisos, destinada para viviendas, cuyo plano se muestra en la figura y
cuyas características:
Peso específico del concreto
ɣc=2.40 Tn/m3
Losa de techo aligerado con espesor
e =20 cm
Altura de entrepiso (de piso a piso)
h 1= 4.00 m, h2=h3=3.00
Vigas transversales (eje horizontal del plano)
b*h = 0.25*0.60 m2.
Vigas longitudinales (eje vertical del plano)
b*h = 0.25*0.40 m2.
Profundidad de desplante (contacto con cimiento) Df=2.00m
Espesor de cimiento (zapata aislada)
0.50 m
Columnas
0.25*0.25 m2
59
PLANILLA DE CÁLCULO PREDIMENSIONAMIENTO Y CARGAS
Se muestra la estructura de una edificación en planta de concreto armado
CONSIDERANDO:
Carga muerta (CM):3 NIVEL
Carga viva (CV) : RNE
Ciudad
: JAÉN
Nº Piso
: 3
Uso
: vivienda unifamiliar
DIBUJO EN PLANTA ( VIGAS Y COLUMNAS)
60
1º)
Predimensionamiento de techo, columnas y vigas .
Espesor de techo:
e=Ln/25
Pero por dato :
USAR:
e=
Ln=
3.75 m
e=
e=
0.15 m
0.20 m
0.20
Columnas:
MÉTODO: SISMICO JAPONES
COLUMNA INTERIOR:(C4)
Tipo C1 (para
los 1ºs pisos)
Colum interior
N > 4pisos
P=1.10PG
n=0.30
Tipo C2 (para
los 4 ultmos
pisos)
Colum interior
N <3 pisos
P=1.10PG
n=0.25
Columnas
Extrmas de
porticos interiores
Columna de
esquina
P=1.25PG
n=0.25
P=1.50PG
n=0.20
Tipo C2,C3
Tipo C4
Tabla N°16.
Segun:(RNE)-solo asumimos
Peso aligerado:
Peso de vigas:
P. columnas:
SUMA= CM=
S/c (CV):
PG=
300
100
60
460
b*D=P/n*f`c
P=Coef.*PG*Nº piso *At
Si
Esp. de techo = 20cm
A.tributaria = 3*2
L1 = 3 m L2 = 2 m
At (m2) = 6
kg/m2
kg/m2
kg/m2
kg/m2
200 kg/m2
660 kg/m2
vivienda por piso
f`c =
P=
17820
210
kg/cm2
Kg
b*D
A=l*l
424.286 cm2
l= 20.598
OBTENEMOS:
cm
25*25 cm2
Columna inferior del portico secundario :(C3)
61
Tipo C1 (para
los 1ºs pisos)
Tipo C2 (para
los 4 ultmos
pisos)
Tipo C2,C3
Colum interior
N > 4pisos
P=1.10PG
n=0.30
Colum interior
N <3 pisos
P=1.10PG
n=0.25
Columnas
Extrmas de
porticos interiores
Columna de
esquina
P=1.25PG
n=0.25
P=1.50PG
n=0.20
Tipo C4
Tabla N°17
Segun:(RNE)-solo asumimos
P.aligerado:
P.de vigas:
P.de columnas:
SUMA= CM=
300
100
60
460
S/c (CV):
b*D=P/n*f`c
P=Coef.*PG*Nº piso *At
*Carga actuante
Si
Esp. de techo=20 cm
A.tributaria= 4*3
L1 = 4 m L2 = 3 m
At (m2) = 12
kg/m2
kg/m2
kg/m2
kg/m2
200 kg/m2
660 kg/m2
PG=
vivienda por piso
f`c=
P=
210
kg/cm2
29700 Kg
b*D
A=l*l
565.714 cm2
l= 23.785
cm
OBTENEMOS:
25*25 cm2
Resumen de predimensionamiento columnas:
MÉTODOS
Alto riesgo
Tabla N°18
SECCIÓN (cm) 1º , 2º y tercer nivel
C3
C4
Sismo
25*25 25*25
Vigas:
VIGA PRINCIPAL:
La viga principal es perpendicular al acero o vigueta del techo
sobre la viga, y es por eso que se le llama principal,existe entre columnas.
en este plano el eje B-B es el que tiene mayor area triburatia
luego podemos uniformizar para los otros ejes o calcularlos para cada uno.
Área tributaria :
Longitud
Ancho tributario
b = B / 20
Ln =
B=
5.75 m
4.00 m
0.20 m
62
h = Ln / Beta
Beta = 10
h=
0.58 m
0.60 m
0.25 m
Usar Viga :
b=
h=
0.25
0.60
m
m
Luego estas dimensiones se generaliza para todos los ejes perpendicular
a los ejes 1-1y 2-2
VIGA SECUNDARIA:
Como ya se escogio la viga principal, ahora obtenemos la secundaria
Todos los tramos son semejantes elegimos entre el eje 1-1 y 2-2.
uniformizamos todos los tramos siguientes.
Longitud
Ancho tributario
b = B / 20
h = Ln / Beta
Beta = 10
Ln =
B=
3.75 m
3.00 m
b=
h=
0.15 m
0.38 m
0.40m
0.25 m
Usar Viga :
b=
h=
0.25
0.40
m
m
Luego estas dimensiones se generaliza para todos los ejes paralelos a los ejes
1-1y 2-2
2º) Determinacion de Carga muerta y Carga viva-según RNE.
Metrados de cargas:
Peso 3º Nivel:
V.Princip:
V.Secund:
Column (C3):
6*0.25*0.60*5.75*2.4=
2*0.25*0.40*19.75*2.4=
8*0.25*0.25*2.40*2.4=
12.420
9.480
2.880
Tn
Tn
Tn
63
Column (C4):
Aligerado:
4*0.25*0.25*2.40*2.4 =
19.75*5.75*0.30 =
CM1 =
1.440
34.069
60.289
Tn
Tn
Tn
Muros de Albañilería :
Para unidades de arcillas cocidas sólidas peso unitario según RNE : 1800 kg/m3
Conciderando en muros de 15 cm de espesor y 20 cm "e" de Losa.
Tabiquería
Eje X-X
Tn
18.86
Eje A-A
8.35*2.80*0.15*1.80=
Tn
6.31
Eje B-B
2.06*2.80*0.15*1.80=
Tn
1.56
2*1.42*0.50*.15*1.80 =
Tn
0.38
Eje C-C
3.00*2.80*0.15*1.80=
Tn
2.27
2*1.25*1.00*0.15*1.80=
Tn
0.68
Eje D-D
7.10*2.80*0.15*1.80=
Tn
5.37
0.70*2.10*0.15*1.80=
Tn
0.40
1.21
Eje E-E
1.60*2.80*0.15*1.80=
Tn
0.35
Tn
2.538*0.50*.15*1.80=
0.34
Tn
11.025*2.80*0.15*1.80=
11.025*2.80*0.15*1.80=
0.8*2.10*0.15*1.80 =
1.0*1.0*0.15*1.80=
2*2.17*1.10*.15*1.80=
2*1.00*2.10*.15*1.8=
18.70
7.78
7.78
0.45
0.27
1.29
1.13
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
97.850
Tn
1.30*1.00*.15*1.80=
Eje F-F
Eje Y-Y
Eje 1-1
Eje 2-2
-
CM 2 =
37.562
Tn
CM = CM1 + CM2
97.850
Tn
PESO 3 º PISO=
Peso 2º Nivel:
V.Princip:
V.Secund:
Column (C3):
Column (C4):
Aligerado:
CM+CV=
6*0.25*0.60*5.75*2.4=
2*0.25*0.40*19.75*2.4=
8*0.25*0.25*2.40*2.4=
4*0.25*0.25*2.40*2.4 =
19.75*5.75*0.30 =
CM 1 =
12.420
9.480
4.800
2.400
34.069
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
63.169 Tn
Carga viva :
19.75*5.75*0.20*25%=
4.095
Tn
Del RNE EO.20: Cargas vivas mínimas repartidas para viviendas es 200kg/m2
Del RNE EO.30 : Art. 16, peso de edificios en techos en general se tomará
el 25%, de la carga viva.
64
Muros de Albañilería :
Tabiquería
Eje X-X
Eje A-A
8.35*2.80*0.15*1.80=
Eje B-B
2.06*2.80*0.15*1.80=
2*1.42*0.50*.15*1.80
Eje C-C
2.60*2.80*0.15*1.80=
2*1.25*1.00*0.15*1.80
Eje D-D
8.72*2.80*0.15*1.80=
0.80*2.10*0.15*1.80
Eje E-E
3.13*2.80*0.15*1.80=
1.30*1.00*.15*1.80
Eje F-F
5.50*2.80*0.15*1.80=
2.538*0.50*.15*1.80
Eje Y-Y
Eje 1-1
8.25*2.80*0.15*1.80=
Eje 2-2
8.25*2.80*0.15*1.80=
2*1.00*2.10*.15*1.8
2*2.17*1.1*.15*1.80
1.00*1.00*.15*1.80
Carga viva :
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
106.47
Tn
CM 2 =
39.21
Tn
CM = CM1 + CM2
102.37
Tn
PESO 2 º PISO=
Peso 1º Nivel:
V.Princip:
V.Secund:
Column (C3):
Column (C4):
Aligerado:
25.16
6.31
1.56
0.38
1.97
0.68
6.59
0.45
2.37
0.35
4.16
0.34
14.05
5.68
5.68
1.13
1.29
0.27
CM+CV=
6*0.25*0.60*5.75*2.4=
2*0.25*0.40*19.75*2.4=
8*0.25*0.25*4.50*2.4=
4*0.25*0.25*4.50*2.4 =
19.75*5.75*0.30 =
CM1 =
19.75*5.75*0.2*25%=
12.420
9.480
5.400
2.700
34.069
64.069
4.095
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Del RNE EO.20: Cargas vivas mínimas repartidas para viviendas es 200kg/m2
Del RNE EO.30 : Articulo 16, peso de edificios en techos en general
se tomará el 25% de CV.
Tabiquería
Eje X-X
18.04
Tn
Eje A-A
5.50*3.70*0.15*1.80=
5.49
Tn
Eje B-B
2.06*3.70*0.15*1.80=
2.06
Tn
1.00*2.10*.15*1.80 =
0.57
Tn
1.422*0.50*.15*1.80=
0.19
Tn
Eje C-C
5.30*3.70*0.15*1.80=
5.29
Tn
0.50*2.0*0.15*1.80=
0.27
Tn
0.9*0.50*0.15*1.80=
0.12
Tn
65
Eje D-D
Eje E-E
Eje F-F
Eje Y-Y
Eje 1-1
Eje 2-2
0.70*2.10*0.15*1.80=
2.30*3.70*0.15*1.80=
1.30*1.00*.15*1.80=
1.00*3.70*0.15*1.80=
0.40
2.30
0.35
1.00
Tn
Tn
Tn
Tn
4.96*3.70*0.15*1.80=
4.96*3.70*0.15*1.80=
2*2.7*1.10*0.15*1.80=
11.51
4.96
4.96
1.60
Tn
Tn
Tn
Tn
CM 2
29.56
Tn
93.62
Tn
CM = CM1 + CM2
PESO 1 º PISO=
CM+CV=
PESO DE EDIFICACION=
97.720 Tn
302.040 Tn
66
P total = P vivienda + P zapatas
P total =302.040+2.4x1.35x1.35x0.50x12
P vivienda=302.04 Tn ; P total = 328.28 Tn
Tabla N°19. Metrados de cargas, C1-M3
Cuadro de coeficiente de Balasto
SUELO
COEFICIENTE DE BALASTO
FLEXIBLE
C1<=3 Kg/cm3
INTERMEDIO
3 Kg/cm3 <C1<=3 Kg/cm3
RIGIDO
C1>=6 Kg/cm3
Fuente : Ph. D.Genner Villarreal Castro 2013
Tabla N°20. Coeficiente de balasto, C1-M3.
NOTA: Según estudios de mecánica de suelos en laboratorio Corte
Directo, CALICATA C – 1 (MANZANA “E”, LOTE 1), presentan suelos
intermedios, considerando un Coeficiente de Balasto 3.20 kg/cm3 .
Cálculo del asentamiento:
Fórmula para cálculo de asentamiento:
R=Kz*St ; Kz=C1*A
C1 – Coeficiente de balasto; A – Área de cimentación, R – P.total ;
St - Asentamiento.
Método analítico para una edificación aporticada, Aplicamos el siguiente
proceso.
Calculamos el peso que se transmite al terreno.
R =Ptotal = 328.28 Tn .
67
Determinamos la rigidez Kz, del resorte que simula el comportamiento
elástico del suelo.
Kz=C1*A =3200x12x1.35x1.35= 69984.00 Tn/m
Calculamos el asentamiento tolerable, considerando R=P total:
R=Kz*St , donde ; St=328.28 / 69984.00=0.0047 m = 4.70 mm
St = 4.70 mm (asentamiento tolerable) --------------OK
OBSERVACIONES: Como se puede apreciar, el asentamiento tolerable
es mucho menor que lo indica EMS, para suelos intermedios que es el
que se tiene en este caso SM-SC (St<=32 mm, St<=45 mm)
Cálculo del parámetros sismo resistentes indicado en la norma E0.30,
para el análisis sísmico estático.
Sismo en X (+)
Periodo fundamental de vibración:
T =Hn/Ct = 0.20s <0.70s
Hn=12.00 m,
Ct= 60
Factor de amplificación sísmica
C=2.5*(Tp/T) =7.50, considerando Tp>T, C=2.50
Tp=0.6
T = 0.20
Periodo que define la plataforma del factor C Tp (S) = 0.60, Periodo que
define el inicio de la zona del factor C, con desplazamiento constante TL
(S) = 1.60
Fuerza cortante en la Base.
V= (ZUCS/R)*P=(0.25*1*2.5*1.20/6.00)* 302.04 = 37.76 Tn
Donde:
Z=0.25 (Jaén-Cajamarca - Zona: 2)
68
U=1.0 (Vivienda)
S=1.20 (Suelo Intermedio:S2)
R=6.00; R0=8.00, Ia=0.75 (Irregularidad de Regidez)
Comprobamos:
C/R=2.50/6=0.42>0.125 -------Ok
Sismo en Y (+)
Como los muros no están confinados ,implica ,que solo trabajarán como
portantes y no de corte ,siendo absorbida la fuerza sísmica únicamente
por los pórticos ,de esta manera se debe clasificar al sistema estructural
como aporticado e irregular en la dirección en Y .
En consecuencia el periodo fundamental, la fuerza cortante en la base
serán las mismas que la dirección en Y.
3.3.6.2.10 Cálculo de la capacidad portante mediante el ensayo DPL
(Adjunta Anexo N°B.4)
Procedimiento para ensayo DPL
PRIMERO: Se eligió el terreno y con datos de GPS dé, la ubicación,
luego comenzamos a limpiar el área y a marcar un área de 1 m2, para
realizar el análisis de suelos para esta
zona y sus propiedades
respectivas a la vez ver la capacidad de resistencia que posee el suelo
en sus diferentes estratos.
69
DPL 1
DPL 2
DPL 3
DPL 4
DPL 5
DESCRIPCIÓN
Estos puntos se tomaron en la zona
de exploración, con el fin de ubicarlo
en
el
plano
zonificado,
representando de esta manera las
zonas estudiadas. Siendo contiguas
las calicatas y los sondeos DPL, se
consideraron los mismos puntos.
Fig.14. fotografía de las coordenadas de los puntos de exploración.
70
SEGUNDO: A continuación trabajamos con nuestro equipo DPL,
instalamos las varillas uniendo las de 1 m con el equipo de colocación
del mazo, esto se instala a una distancia aproximada de 1.00m de la
calicata realizada anteriormente, se comienza a poner el martillo en la
parte superior de la varilla en posición vertical o a plomo, se levanta y
suela el mazo a una altura de 50cm aprox. Se procede a anotar el
número de golpes por cada 10cm de penetración en situ.
TERCERO: Se hará el procedimiento anterior hasta una profundidad de
3.00 m es decir 3 cuerpos de varilla cada una de 1m, este procedimiento
para las cinco auscultaciones con DPL.
CUARTO: Luego instalamos a un costado de nuestra calicata aprox.
1.00m de distancia donde se dejó la varilla ya incrustada. Para luego
poder sacar las varillas incrustadas en el suelo, cabe mencionar que
esto se tiene que hacer con cuidado ya que corremos el riesgo que se
pueda quedar incrustada nuestra punta cónica de 60°.
El ensayo (DPL1, 2, 3,4 y 5)
fue realizado, en presencia de
mi asesor el Dr. Wilfredo R.
Fernández Muñoz, quien dio
la conformidad del trabajo
realizado en la Urbanización
“Los Girasoles”.
Fig.15. Fotografía seguimiento de auscultación con DPL.
71
QUINTO: Luego hacemos los cálculos y dibujos respectivos para hallar
la curva de penetración y
NDPL
al mismo tiempo calculamos la
capacidad portante del suelo.
Registro de los ensayos de auscultación DPL “in situ “
DPL 1
OBSEVACIÓN
COLOR AMARILLO
,ARCILLA
CON ARENA
MEDIDA (CM) N(Golpes)
10
3
20
3
30
6
40
4
50
9
60
6
70
5
80
14
90
10
100
4
110
10
120
8
130
7
140
8
150
10
160
8
170
7
180
5
190
9
200
10
210
20
220
19
230
18
240
17
N.F = 250
25
260
30
270
24
280
23
290
25
300
22
DPL 3
DPL 2
OBSEVACIÓN
COLOR NEGRO , ARENA
MEDIDA (CM)
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
N.F= 150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
N(Golpes)
8
7
8
10
3
3
5
5
8
7
11
12
10
10
9
9
9
9
10
13
32
30
29
27
27
25
26
28
27
29
DPL 4
72
OBSEVACIÓN
COLOR AMARILLO
MATERIAL DE CERRO
ARCILLA ,ARENA
MEDIDA (CM) N(Golpes)
10
5
20
12
30
14
40
14
50
14
60
14
70
16
80
16
90
20
100
17
110
16
120
19
130
19
140
18
150
12
160
24
170
13
180
11
190
9
200
17
210
35
220
38
230
40
240
40
250
38
260
39
270
42
280
35
290
40
300
38
DPL 5
OBSEVACIÓN
COLOR NEGRO , ARENA
PRESENCIA PIEDRAS
GRANDES DE RIO AMOJÚ
MEDIDA (CM) N(Golpes)
10
3
20
7
30
4
40
4
OBSEVACIÓN
COLOR AMARILLO
MATERIAL DE CERRO
ARCILLA Y GRAVA
MEDIDA (CM) N(Golpes)
10
15
20
20
30
21
40
32
50
35
60
29
70
25
80
23
90
22
100
17
110
17
120
15
130
15
140
14
150
12
160
17
170
17
180
15
190
12
200
11
210
50
220
35
230
32
240
33
250
38
260
40
270
42
280
43
290
41
300
40
Ensayo realizado adyacente a las
calicatas, con el fin de verificar los
resultados de capacidad resistencia
al corte de los suelos de fundación de
la Habilitación Urbana los Girasoles.
73
50
9
60
15
70
6
80
20
90
9
100
5
110
2
120
1
130
1
140
2
N.F = 150
6
160
20
170
40
180
42
190
43
200
42
210
8
220
9
230
7
240
8
250
32
260
24
270
25
280
28
290
30
300
25
Tabla N°21 Registro de N golpes DPL, en campo.
Tabla de resultados de capacidad portante con DPL
AUSCULTCIÓN TIPO DE SUELO C (kg/cm2)
DL 1
SM-SC
0.83
DL 2
ML
0.98
DL 3
SM-SC
1.43
DL 4
GM-GC
1.5
DL 5
GP
0.94
ɸ(°)
-
NDPL
22
26
38
40
25
qu(kg/cm2)
1.65
1.95
2.85
3.00
1.88
Tabla N°22 .Capacidad portante DPL.
74
3.4 Tratamiento y análisis de datos y presentación de resultados
Para el tratamiento y análisis de datos se recolectó información visual
en campo, laboratorio, libros, fuentes e editoriales, se procedió a
ingresar la información recogida a través de los instrumentos de
recolección de datos a los formatos Excel para cada tipo de estudio y
ensayos realizado ,para su elaboración se utilizaron análisis estadístico
como mínimos cuadrados; los resultados se presentarán en porcentajes
,graficas , figuras ; y para la presentación de los resultados se
elaboraron tablas y figuras en el programa Microsoft Excel además la
representación gráfica de la zonificación realizada en el programa
AutoCAD civil 3D -2014.
75
CAPÍTULO IV. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN DE RESULTADOS
4.1 Determinación de la Zonificación Geotécnica de los suelos de
fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la
Urbanización; los girasoles –Jaén:
Modelo de zonificación (Adjunta ANEXO N°D)
La zonificación geotécnica de la Habilitación Urbana “Los Girasoles” en
la ciudad de Jaén, se ha tenido en cuenta los puntos explorados,
analizados anteriormente mediante ensayos de Corte Directo y DPL en
los suelos de fundación.
El modelo de zonificación se realizó, teniendo en cuenta el RNE: EO.050
suelos y cimentaciones:
Demostrando
la
cantidad de puntos de
investigación : 05 para
una área de 15,724.099
m2.(solamente
para
viviendas unifamiliares
hasta 3 pisos)
Tabla N°23: Número de puntos a explorar, Fuente: RNE (2016).
De esta manera se procedió a realizar la zonificación geotécnica
mediante áreas de aporte, se procedió a realizar una triangulación con
los puntos investigados y se ha tomado como resultado la capacidad de
carga crítica, siendo el dato mínimo entre los puntos.
Sector: “Urbanización Los Girasoles”
En los sondajes explorados se alcanzaron profundidades de 2.50 a 3.00
metros .En la distribución de los suelos de sector los girasoles, se
76
aprecia que de las muestras analizadas el 51 % son arcillas y limos
como CL-ML, ML, en su totalidad de baja plasticidad, el 28 % son arenas
clasificadas como SM, SM-SC, de baja plasticidad a no plásticas en su
totalidad, el 18 % son gravas como GM-GC, GP de consistencia rígida,
3% contienen materia orgánica.
Fig. 16. Distribución de suelos “Urbanización los girasoles “
La resistencia cortante consolidada –drenada de los ensayos de
laboratorio y DPL indican que los tres primeros metros de profundidad
para un suelo GP-SM-SC, ML, GM-GC.
Cohesión
Capacidad portante
Cohesión (GP) :
C.Portante (GP):
0.2 – 0.94 kg/cm2
0.95– 1.88 kg/cm2
Cohesión (SM-SC):
C.Portante (SM-SC):
0.45 – 1.43 kg/cm2
1.65– 2.90 kg/cm2
Cohesión (ML)
:
C.Portante (ML):
0.49 – 0.98 kg/cm2
1.85 – 1.95 kg/cm2
Cohesión (GM-GC):
C.Portante (GM-GC):
0.15 – 1.50 kg/cm2
2.80–3.00 kg/cm2
Tabla N°24; parámetros geo mecánicos Corte Directo y DPL.
Se ha Zonificado la Urbanización los Girasoles en tres zonas que se
presentan a continuación:
77
ZONA I:
Manzana B
Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, en parte
céntrica de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto
Segura y transversalmente la calle Federico Max, , Esta Zona II, es de
condición habitable , además tiene una estabilidad media
El perfil
estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un
suelo arcilloso limoso inorgánico, de media a baja plasticidad (CL-ML),
con una potencia que varía desde el nivel 0.00 a 0.50 metros de espesor
y una consistencia media dura .Luego aparece suelos arenosos limosos
(SM) con una potencia que varía desde el nivel
0.50 a 1.50 de
profundidad .El suelo arenoso limoso tiene una consistencia sólida
.Debajo se encuentra un suelo limoso inorgánico de baja plasticidad
(ML),con una potencia que varía desde el nivel 1.50 a 2.50 m de
profundidad ,presentado una consistencia suave .El nivel freático se
encuentra a una profundidad mayor o igual a 1.50 m , localizándose muy
cerca del nivel de cimentación ,se recomienda mejorar con over como
dren alrededor de la estructura .
Manzana C
Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, en parte alta
de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura
lado izquierdo y transversalmente la calle Nicolás Copérnico, Esta Zona
IV, es de condición habitable, además muy estable y buena para la
construcción. El perfil estratificado se presenta en forma homogénea,
primero aparece un suelo arenosos limosos mezclados con arcilla (SMSC) con una potencia que varía desde el nivel
profundidad
0.30 a 2.00 m de
,de una consistencia sólida .Luego aparece suelos
gravosos con mezcla de arcilla, limo y apreciable cantidades de arena
(GM-GC) con una potencia que varía desde el nivel 2.00 a 3.00 m de
78
profundidad con una consistencia muy rígida, además se observó roca
fija a partir de los 3.00 m de profundidad ;no se registró nivel freático.
Manzana A
Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, es la primera
que se encuentra en parte baja de la Urbanización Los Girasoles a lo
largo de la calle Roberto Segura lado izquierdo y transversalmente la
calle Cesar Vallejo, , Esta Zona V, es de condición habitable. El perfil
estratificado se presenta en forma homogénea, primero aparece un
suelo arenoso limoso (SM) con una potencia que varía desde el nivel
0.00 a 0.80 de profundidad, tiene una consistencia sólida; Luego
aparece suelos gravosos mal gradados (GP) con una potencia que
varía desde el nivel 0.80 a 3.00, de profundidad, tienen una consistencia
media dura .El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor o
igual a 1.50 m en época de estiaje y sube hasta 1.00 en épocas de lluvia.
En esta zona los primeros 2.00 m de profundidad está conformado por
relleno (suelos orgánicos y arena), a partir de 3.00 m de profundidad
aparece material de gravoso, provenientes del rio Amojú, pues esta
zona, es la más cercana al rio.
La capacidad portante para cimentaciones superficiales típicas en esta
zona se encuentra comprendida entre 0.95 a 1.65 kg/cm2. , Donde se
recomienda cimentaciones superficiales a 2. 00 m de profundidad para
edificaciones menores o iguales a 03 niveles.
Zona II: manzana D, manzana E
Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, es la primera
que se encuentra en parte baja de la Urbanización Los Girasoles a lo
largo de la calle Roberto Segura lado derecho y transversalmente la
calle Cesar Vallejo, , Esta Zona I, es de condición habitable, es poco
estable en tiempos en épocas de invierno . El perfil estratificado se
presenta en forma homogénea, primero aparece un suelo arcilloso
79
limoso, de media a baja plasticidad (CL-ML), con una potencia que
varía desde el nivel 0.00 a 2.00 metros de espesor y una consistencia
media dura .Luego aparece suelos arenosos limosos mezclados con
arcilla (SM-SC) con una potencia que varía desde el nivel 2.00 a 3.00
de profundidad .El suelo arenoso y arcilloso tiene una consistencia
media dura .El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor o
igual a 2.50 m en época de estiaje y sube hasta 1.00 en épocas de lluvia.
La capacidad portante para cimentaciones superficiales típicas en esta
zona se encuentra comprendida entre 1.65 a 1.80 kg/cm2. .
ZONA III: manzana F, manzana G
Esta zona se encuentra al Nor- Este de la ciudad de Jaén, en parte alta
de la Urbanización Los Girasoles a lo largo de la calle Roberto Segura
lado derecho y transversalmente la calle Nicolás Copérnico, Esta Zona
III, es de condición habitable, además muy estable y buena para la
construcción. El perfil estratificado se presenta en forma homogénea,
primero aparece un suelo limoso inorgánico de baja plasticidad (ML),
con una potencia que varía desde el nivel 0.00 a 1.00 metros de espesor
y una consistencia media dura .Luego aparece suelos arenosos limosos
mezclados con arcilla (SM-SC) con una potencia que varía desde el
nivel 1.00 a 3.00 m de profundidad, de una consistencia sólida.
El nivel freático se encuentra a una profundidad mayor 3.00 m. La
capacidad portante para cimentaciones superficiales típicas en esta
zona se encuentra comprendida entre 1.85 a 1.95 kg/cm2. .
Fuente: A. Bustamante, J. Alva “Características geotécnicas de Iquitos”
80
4.2 Características mecánicas, físicas y químicas de los suelos de
fundación, mediante el método de corte directo y DPL en la
Urbanización; los girasoles –Jaén:
4.2.1 Cuadros resumen de clasificación de suelos:
De los resultados obtenidos en el Estudio de mecánicas de suelos,
respecto clasificación de suelos, proporcionando las características
generales de suelos siendo infinitamente vareadas, actualmente dos
sistemas de clasificación que usan la distribución por tamaño de grano
y plasticidad de suelos, son utilizados comúnmente por ingenieros estos
son: el sistema AASHO y el SUCS, además también se consideró el
color y olor para su descripción.
Clasificación de suelos de fundación “Hab. Urbana los
girasoles”
AASHO
SUCS
CALICATA I
CALICATA I
Profundidad = 3.00 ml
Profundidad = 3.00 ml
Nivel Freático =2.50 ml
Nivel Freático =2.50 ml
C1- M1 : 0.00- 1.00 (CL- ML)
C1- M1 : 0.00- 1.00 :A-4 (7)
C1-M2 :1.00– 2.00 (ML)
C1-M2 : 1.00– 2.00 :A-4 (7)
C1-M3 : 2.00– 3.00 (SM-SC)
C1-M3 :2.00– 3.00 :A-4 (2)
CALICATA II
CALICATA II
profundidad = 2.50 ml
profundidad = 2.50 ml
Nivel freático =1.50 ml
Nivel freático =1.50 ml
C2- M1 : 0.00- 0.50 (CL- ML)
C2- M1 : 0.00- 0.50 : A-4 (7)
C2-M2 : 0.50– 1.50 (SM)
C2-M2 : 0.50– 1.50 : A-4 (2)
C2-M3 : 1.50– 2.50 (ML)
C2-M3 : 1.50– 2.50
:A-4 y A-5
(9)
81
CALICATA III
CALICATA III
Profundidad = 3.00 ml
Profundidad = 3.00 ml
Nivel Freático (no hay a esa altura)
Nivel Freático (no hay a esa altura)
C3 - M1
: 0.00- 1.00 (ML).
C3 - M1 : 0.00- 1.00 :A-4 y A-5 (9)
C3-M2
:1.00– 3.00 (SM-SC).
C3-M2 : 1.00– 3.00 : A-4 (1)
CALICATA IV
CALICATA IV
Profundidad = 3.00 ml
Profundidad = 3.00 ml
Nivel Freático (no hay a esa altura)
Nivel Freático (no hay a esa altura)
C4- M1 : 0.30- 2.00 (SM-SC)
C4- M1
C4-M2 : 2.00– 3.00 (GM-GC)
C4-M2 : 2.00– 3.00 : A-2-4 (0)
CALICATA V
: 0.30- 2.00 : A-4 (2)
CALICATA V
Profundidad = 2.00 ml
Profundidad = 2.00 ml
Nivel Freático =1.50 ml
Nivel Freático =1.50 ml
C5- M1 : 0.00- 0.80 (SM)
C5- M1 : 0.00- 0.80 : A-4 (2)
C5-M2 : 0.80– 2.00 (GP)
C5-M2 : 0.80– 2.00 : A-1-a (0)
Tabla N°25.Resumen clasificación de suelos SUCS y ASHTO
82
4.2.2 Resumen de EMS, de la zona más crítica en estudio: corte
directo,
clasificación
de
suelos
y
parámetros
sismo
resistentes, para la zonificación geotécnica en la urbanización
“Los Girasoles”.
Tabla N°26 .Resumen EMS Excavación.
TIPO DE CIMENTACIÓN / UBICACION:
CIMENTACIÓN / C-1: MANZA “E” ,LOTE 1
ESTRATO DE APOYO DE LA CIMENTACIÓN:
MEZCLA DE ARENA, ARCILLA CON LIMOS.
PARÁMETROS DE DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN
PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN:
2.00 m. SOBRE EL ESTRATO DE LIMOS INORGÁNICOS DE BAJA
PLASTICIDAD Y ARENAS.
CAPACIDAD PORTANTE :
1.80 Kg/cm2
TIPO DE SUELO DESDE EL PUNTO DE VISTA SISMICO:
ZONA: 2, FACTOR DE ZONA Z = 0.25, (JAÉN-CAJAMARCA).
TIPO DE SUELO: S2 (Velocidad Promedio de las Ondas de Corte 180
m/s <=Vs < 500 m/s, Promedio ponderado del ensayo estándar de
penetración 15<=N60 <= 50, Promedio ponderado de la resistencia al
corte en condición no drenada Su = 50 kPa a 100 kPa.
CATEGORÍA: C (vivienda), FACTOR DE USO U = 1.0, FACTOR DE
SUELO S = 1.20 (suelo intermedio), Periodo que define la plataforma
del factor C Tp (S) = 0.60, Periodo que define el inicio de la zona del
factor C, con desplazamiento constante TL (S) = 2.0, resultando C=2.50.
Fuerza cortante en la Base
V= (ZUCS/R)*P=(0.25*1*2.5*1.20/6.00)* 302.40=37.76 Tn
CATEGORIA Y SISTEMA ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES:
Categoría de la Edificación C (*), Zona 2.
Sistema Estructural: concreto armado, pórticos: Sistema dual, muros de
concreto armado.
83
Considerando coeficiente de reducción de fuerza sísmica: R=6.00;
R0=8.00 (pórticos), Ia=0.75 (irregularidad de rigidez).
Nota: C (*): Estos coeficientes se aplicaran únicamente a estructuras en
las que los elementos verticales y horizontales permitan la disipación de
la energía manteniendo la estabilidad de la estructura .No se aplican a
estructuras tipo péndulo invertido.
AGRESIVIDAD DEL SUELO A LA CIMENTACIÓN: AGRESIVIDAD
BAJA.
RECOMENDACIONES ADICIONALES:
No debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal,
desmonte o relleno sanitario y que estos materiales inadecuados serán
removidos en su totalidad, antes de construir la cimentación y ser
reemplazados con materiales seleccionados, además para drenar el
nivel freático se recomienda mejorar con over la base de cimentación.
Proceso de zonificación:
la triangulación mediante puntos investigados, el cual se ha
homogenizado de acuerdo a los resultados de capacidad portante
teniendo en cuentas los datos críticos es decir los mínimos obtenidos
por los ensayos Corte Directo y DPL .
CD5 = 0.95 kg/cm2
CD4 = 2.80 kg/cm2
DPL5 =1.88 kg/cm2
DPL4 =3.00 kg/cm2
CD2 = 1.85 kg/cm2
DPL2 =1.95 kg/cm2
CD1 = 1.80 kg/cm2
CD3 =2.90 kg/cm2
DPL1 =1.65 kg/cm2
DPL3 =2.85 kg/cm2
84
ZONA I
0.95-1.65 kg/cm2
ZONA III
1.85-1.95 kg/cm2
ZONA II
1.65 -1.80 kg/cm2
Figura 17. Procedimiento de zonificación Geotécnica.
4.2.3 Resumen de resultados del ensayo de Penetración Dinámico Ligero
SE ADJUNTA ANEXO N° B.4
85
4.3 Comparación de la capacidad portante de los ensayos de Corte Directo y penetrómetro dinámico ligero (DPL).
RESULTADO DEL ENSAYO DE CORTE DIRECTO CONSOLIDADO – DRENADO
SECTOR
ZONA I
ZONA II
ZONA III
ZONA IV
ZONA V
CALICATA PROFUNDIDAD (m) TIPO DE SUELO C (kg/cm2)
C-1
2.00 - 3.00
SM-SC
0.45
C-2
1.50 - 2.50
ML
0.49
C-3
1.00 - 3.00
SM-SC
1.09
C-4
2.00 - 3.00
GM-GC
0.15
C-5
0.80 - 2.00
GP
0.2
ɸ(°)
32.94
33.39
11.09
28.36
15.29
ɣnat (kg/cm3) qu(kg/cm2)
0.00213
1.80
0.0019
1.85
0.00252
2.90
0.00242
2.80
0.00227
0.95
Tabla N°27. Resultados generales Corte Directo
RESULTADO DEL ENSAYO CON PENETRÓMETRO DINÁMICO LIGERO (DPL)
AUSCULTACIÓN PROFUNDIDAD (m) TIPO DE SUELO C (kg/cm2)
DPL 1
2.00 - 3.00
SM-SC
0.83
DPL 2
1.50 - 2.50
ML
0.98
DPL 3
1.00 - 3.00
SM-SC
1.43
DPL 4
2.00 - 3.00
GM-GC
1.5
DPL 5
0.80 - 2.00
GP
0.94
ɸ(°)
-
NDPL
22
26
38
40
25
qu(kg/cm2)
1.65
1.95
2.85
3.00
1.88
Tabla N°28. Resultados generales DPL.
86
COMPARACION DE PARÁMETROS GEOMECANICOS DE LOS SUELOS DE FUNDACION
COMPARACIÓN DE "COHESION" (DPL) VS "COHESION" (CD)
Tabla N°29. Comparación cohesión Corte Directo y DPL.
PROSPECCIÓN
C-1 Y DPL1
C-2 Y DPL 2
C-3 Y DPL3
C-4 Y DPL4
C-5 Y DPL 5
CORTE DIRECTO
DPL
RANGO
C (kg/cm2)
C (kg/cm2)
0.45
0.83
0.38
0.49
0.98
0.49
1.09
1.43
0.34
0.15
1.5
1.35
0.2
0.94
0.74
VARIACION PROMEDIO( DPL) VS (CD)
VARIANZA
%
45.78
50.00
23.78
90.00
78.72
58%
COMPARACION DE CAPACIDAD PORTANTE qu (DPL) VS qu (CD)
Tabla N°30. Comparación capacidad portante Corte Directo y DPL.
PROSPECCIÓN
C-1 Y DPL1
C-2 Y DPL 2
C-3 Y DPL3
C-4 Y DPL4
C-5 Y DPL 5
CORTE DIRECTO
DPL
VARIACION VARIANZA
qu(kg/cm2)
qu(kg/cm2)
RANGO
%
1.8
1.65
0.15
8.33
1.85
1.95
0.10
5.41
2.9
2.85
0.05
1.72
2.8
3
0.20
7.14
0.95
1.88
0.93
49.47
VARIACION PROMEDIO ( DPL) VS (CD)
14%
87
4.4 Contrastación de hipótesis
Durante el desarrollo de la investigación se pudo contrastar la hipótesis
debido a que los resultados del estudio indican que la varianza entre los
ensayos mediante Corte Directo y Penetrómetro Dinámico Ligero no
varía en un 30%, siendo en la mayoría de resultado de 1 % al 8 % para
suelos SM, SC,ML y 49.47 % en gravas mal gradadas ,según RNE :
EO.50 ,método de ensayo DPL es recomendable para suelos arenosos
mal gradados (SP) y usos restringido para suelos arenosos bien
gradados y arenas limosas (SW,SM) no recomendadas para el resto de
suelos , concluyendo la verificación entre los ensayos de Corte Directo
, DPL y con RNE , La variación de resultados depende directamente del
tipo de suelos en estudio ,siendo lo más recomendable para arenas
limosas y mal gradadas Obteniendo variaciones menores al 8% entre
capacidad portante DPL respecto al ensayo de corte Directo ; en
resumen general referente al proyecto de investigación “Zonificación
Geotécnica de los Suelos de Fundación ,Mediante el ensayo de Corte
Directo Y DPL en la Urbanización Los Girasoles - Jaén – 2016” la
variación de resultados es del 14 % de capacidad portante DPL ,
respecto al ensayo de Corte Directo realizado en laboratorio y no el 30%
como se plantea la hipótesis inicial .
88
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Conclusiones
a) El suelo de fundación del área en estudio ; “Zonificación Geotécnica
de los Suelos de Fundación en La Urbanización; Los Girasoles
,Mediante el ensayo de Corte Directo y DPL – Jaén -2016.”, está
conformado básicamente por tres zonas : Zona I ,caracterizándose
por el nivel freático a 1.5 m de profundidad , con una capacidad
portante de 0.95-1.65 kg/cm2 ; Zona II ,caracterizándose por el nivel
freático entre 1.50 - 2.50 m de profundidad, con una capacidad
portante de 1.65-1.80 kg/cm2 ; Zona III caracterizándose por ser
parte alta de la zona no registrando nivel freático y con suelos de
fundación, muy bueno para la construcción , con presencia de suelo
arcilloso, limoso (62%), apreciable cantidad de arena (19%) y grava
(19%), con capacidad portante entre 1.85-1.95 kg/cm2.
b) Según los resultados obtenidos , se concluye que la presencia de
sulfatos, cloruros y sales solubles totales es muy baja, por lo que no
ocasiona problemas de durabilidad al concreto para cimientos ,
expuesto al suelo ,también se aprecia en las muestras analizadas el
51 % son arcillas y limos como CL-ML, ML, de baja plasticidad, el 28
% son arenas clasificadas como SM, SM-SC, de baja plasticidad a
no plásticas, el 18 % son gravas como GM-GC, GP de consistencia
rígida, 3% contienen materia orgánica .
c) La comparación de capacidad portante referente al proyecto de
investigación “Zonificación Geotécnica de los Suelos de Fundación,
Mediante el ensayo de Corte Directo Y DPL en la Urbanización Los
Girasoles - Jaén – 2016” la variación promedio de resultados es del
14 % de capacidad portante DPL, respecto al ensayo de Corte
Directo realizado en laboratorio y no el 30% como se plantea la
hipótesis inicial.
89
d) Para la aplicación de las Normas de Diseño Sismo resistente del
R.N.E (2016), desde el punto de vista sísmico, se consideró la zonas
más crítica ante sismo, siendo la Zona I, por su baja estabilidad y
estratigrafía
irregular,
los
parámetros
sísmicos
analizados:
Categoría: C, Factor de Zona Z (2) = 0.25, Factor de Uso U = 1.0,
Factor de Suelo S = 1.4, y Periodo predominante Tp = 1.00 seg,
C=2.50, calculando una fuerza basal máxima de 37.76 Tn, en
cimentaciones de edificaciones de 3 niveles.
Recomendaciones
a) En la zona investigada se recomienda considerar obras de sub
drenaje perimétrico, previo a la construcción de cimentación en
edificaciones de envergadura y Over en el caso de viviendas
unifamiliares menores a tres pisos.
b) Se recomienda tener en cuenta,
exploraciones,
los equipos a utilizar para
en distintos tipos de
suelos,
no
recomendables para suelos en general, como el
siendo
DPL,
recomendable para suelos SP, con uso restringido para SW, SM
y no recomendable para gravas GP, GM-GC.
90
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
1. Guzmán, Martínez, Rubiano, Carlos Alvarado, Carrillo; Ministerio de
Minas y Energía. 2001 “Zonificación Sismogeotécnica Indicativa del
Área Metropolitana de Bucaramanga - Colombia“.
2. Arias, Echeverri, Patiño .Universidad Nacional de Colombia Sede
Medellín. 2011,“Exploración Geotécnica – Relaciones Geoléctricas”.
3. A. Vera, G. Ponce y Dr. Auvinet.1990, “Zonificación Geotécnica para El
Área Urbana del Valle de Puebla - México”.
4. Albarracín, Gómez , Alarcón, Sandoval.2009, “Zonificación Geotécnica
de La Zona Centro del Área Urbana del Municipio de Sangamoso por
medio de un SIG – Bogotá - Colombia”.
5. Ingenieros Luis A. Chang, Castro, E. Chaiña y Piedra. Laboratorio
Geotécnico del CISMID, 2002.” Zonificación Geotécnica Sísmica de La
Ciudad de Moquegua”.
6. Ing. Tavera, Bernal, Herrera, Salas, Ochoa, Christian Flores .Instituto
Geofísico del Perú. Proyecto SIRAD, 2010, Titulo: “Zonificación Sísmico
–
Geotécnica
para
Siete
Distritos
de
Lima
Metropolitana
(Comportamiento Dinámico del Suelo)”.
7. A.
Cubas
Zavala,
E.
León.2006,
“Estudio
Comparativo
de
Cimentaciones Superficiales y Profundas En La Ciudad de Chiclayo”.
8. Marquina, 2009 (Tesis para optar El Grado de Maestro en Ciencias con
mención En Ingeniería Geológica-UNÍ). “Control Estructural y Potencial
Exploratorio del Distrito Minero Conga, Cajamarca – Perú”.
91
9. Flores.2012, “Estudio de Mecánica de Suelos con fines de Cimentación
del Proyecto, Mejoramiento del Servicio de Transitabilidad de La Av.
Pakamuros entre El Puente Rio Amojú y El Jr. Rio Cunia de La Ciudad
de Jaén –Provincia de Jaén – Cajamarca”.
10. Ing. Hoyos 2012. “Manual de Laboratorio de Mecánica de Suelos”.
11. Irueta, 2014, Tesis: “Evaluación de la Inestabilidad de Taludes en La
Carretera Las Pirias –Cruce Lambayeque, San Ignacio”.
12. A.Bustamente
Chacón,
J.E.
Alva,
Maggiolo
1975,
Tesis:
“Características geotécnicas del suelo de Iquitos, Perú “
92
ANEXOS
93
ANEXO N° A
GUÍA DE OBSERVACIÓN
94
ANEXO N° A
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
FACULTAD DE INGENIERIA
ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL - SEDE
JAÉN
Tesis: Zonificación geotécnica de los suelos de fundación, mediante el
ensayo de Corte Directo y DPL en la Urbanización Los Girasoles –
Jaén – 2016.
GUÍA DE OBSERVACIÓN
Objeto de Observación:
Proceso
para
geotécnica
se
Zonificación
determinará
las
características de los suelos de
Nombre de la Urbanización:
Habilitación Urbana : Los Girasoles
- Jaén.
Fundación, Mediante el Método de
Corte
Directo
Urbanización;
y
Los
DPL
en
Girasoles
La
-
Jaén.
Ubicación de la Urbanización:
Intersección
de
Calle
Mariano
Melgar y Av. Fernando Belaunde
Terry.
Observador:
Bach. José Wilfredo Cotrina
Fecha de aplicación:
Velásquez.
04/09/2016
Instrucciones: Observe las características de la Urbanización y llegué a las
siguientes opciones.
1. DATOS GENERALES DE LA EDIFICACIÓN
1.1
Uso de la Urbanización
Habilitación Urbana: Viviendas Unifamiliares.
95
1.2
Dimensiones de la Urbanización
Perímetro
1.3
:
586.305 ml
Número de manzanas y lotes de la Urbanización
La Urbanización cuenta con 7 manzanas.
Manzanas “A”: 11 lotes.
Manzanas “B”: 26 lotes.
Manzanas “C”: 19 lotes.
Manzanas “D”: 01 lotes.
Manzanas “E”: 13 lotes.
Manzanas “F”: 12 lotes.
Manzanas “G”: 02 lotes.
1.4
Datos legales de la Urbanización
Nombre de la Urbanización: habilitación Urbana “Los Girasoles”
Titulo : Nº2007-9524
Partida: Nº 11018395
1.5
Área de la Urbanización
Área de lotes: 11,262.42 m2.
Área de vías: 4,461.68 m2.
Manzanas “A”: Área: 1,397.51 m2, Perímetro: 153.30 ml.
Manzanas “B”: Área: 2,650.33 m2, Perímetro: 212.52 ml.
Manzanas “C”: Área: 2,013.71 m2, Perímetro: 164.49 ml.
Manzanas “D”: Área: 189.18 m2 , Perímetro: 66.37 ml.
Manzanas “E”: Área: 1,951.18 m2, Perímetro: 193.32 ml.
Manzanas “F”: Área: 2,633.48 m2, Perímetro: 204.75 ml.
Manzanas “G”: Área: 427.03 m2 , Perímetro: 124.41 ml.
1.6
Área total de la Urbanización
Área total de la Urbanización 15,724.099 m2.
2. DISEÑO DE LA INVESTIGACION
96
Se realizará 05 muestras, según (RNE E.050 - articulo11.2b) en la
Urbanización Los Girasoles, en la ciudad de Jaén; en puntos
estratégicos , Se utilizará equipos para el ensayo de Corte Directo
comparando
con
la
información
obtenida
del
ensayo
DPL,
recopilaciones y análisis de información disponible proveniente
estudios de suelos realizados por diversas firmas consultorías en la
ciudad.
3. CARACTERISTICAS FISICAS DEL AREA DE ESTUDIO
La zona está ubicada parte baja de la ciudad de Jaén, a ligera
distancia del rio Amojú, vulnerable a inundaciones y elevado nivel
freático a 1.5 a 2.50 m de profundidad ,en la zona más baja. Se
encontró suelo GP, SM, GC-GM y ML.
4. PARÁMETROS SÍSMICOS
4.1 Zonificación Sísmica
Las edificaciones se encuentran ubicada en la zona 2 (Zona de
mediana sismicidad).
4.2 Condiciones Geotécnicas
Las edificaciones se encuentran ubicadas sobre un suelo de
fundación en estudio.
4.3 Categoría de la Edificación
Las edificaciones son de categoría esencial, porque es una
Urbanización de viviendas unifamiliares.
4.4 Configuración Estructural de las edificaciones existentes.
Las
edificaciones
son
irregulares
porque
presenta
discontinuidades significativas.
4.5 Sistema Estructural de las edificaciones existentes.
97
Las edificaciones son de concreto armado y albañilería
confinada en general.
5. DEFICIENCIAS EN LA EDIFICACIÓN
5.1 Deficiencias en los elementos de los suelos de fundación
Presenta suelos arenosos deleznables húmedos y gravas
acarreados por el rio Amojú.
5.2 Otras deficiencias
No existen otras deficiencias.
6. OTRAS OBSERVACIONES
La zona se encuentra en la parte baja de la ciudad, vulnerable a
inundaciones problemas de nivel freático.
98
ANEXO N° B
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS
99
ANEXO N° B.1
ENSAYO BÁSICOS PARA OBTENER LA CLASIFICAION DE SUELOS
100
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC-013
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-1
MUESTRA :
M-3
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
SM-SC-013
PROFUNDIDAD :
FECHA :
2.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
SM-SC
STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422
METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO
FRACCION FINA
FRACCION GRUESA
TAMIZ
P.RET
P.RET
PORCENTAJE
PORCENTAJE
N°
ABERTURA(mm)
PARCIAL
ACUMULADO
RET. ACUMULADO
QUE PASA
3"
75.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2 ½"
63.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2"
50.80
0.00
0.00
0.00
100.00
1 ½"
37.50
0.00
0.00
0.00
100.00
1"
25.40
89.20
89.20
8.92
91.08
3/4"
19.00
45.69
134.89
13.49
86.51
'1/2"
12.50
38.00
172.89
17.29
82.71
3/8"
9.50
35.97
208.86
20.89
79.11
1/4"
6.35
25.60
234.46
23.45
76.55
N°4
4.75
40.58
275.04
27.50
72.50
Nº 10
2.00
47.80
322.84
32.28
67.72
Nº 20
0.85
41.08
363.92
36.39
63.61
Nº 40
0.43
63.55
427.47
42.75
57.25
Nº 60
0.25
26.88
454.35
45.44
54.57
Nº 140
0.11
42.18
496.53
49.65
50.35
Nº 200
0.08
13.22
509.75
50.98
49.03
CAZOLETA
-.-
490.25
1000.0
AMBIENTE
DE SECADO
110º C
1178.6
PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr)
MUESTRA TOTAL SECA
PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr)
500.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr)
275.0
1000.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr)
ANALISIS FRACCION GRUESA
TOTAL
WG=
275
ANALISIS FRACCION FINA
CORRECCION CUARTEO :
1000.0
TOTAL
MUESTRA TOTAL HUMEDA
TEMPERATURA
PESO PORCION SECA :
S/WG
1.00
S=
500.0
(CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422)
Nº 200
100
Nº 40
Nº 4
Nº 10
3/8¨
90
80
PORCENTAJE QUE PASA (%)
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
DIAMETRO (mm)
D60 =
D30 =
0.59
Cu =
OBSERVACIONES:
D10 =
0.00
---
Cc =
0.00
…
LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO
ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1" AL N°4 (27.50%).
CLASIFICACION GENERAL
BUENA A REGULAR
TERRENO DE FUNDACION
Prohibida su Reproducción Total o Parcial (INDECOPI). Derechos Reservados RQ - GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L.
101
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
ML-023
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-2
MUESTRA :
M-3
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
ML-023
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.50 m. A 2.50 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
ML
STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422
METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO
FRACCION FINA
FRACCION GRUESA
TAMIZ
P.RET
P.RET
PORCENTAJE
PORCENTAJE
N°
ABERTURA(mm)
PARCIAL
ACUMULADO
RET. ACUMULADO
QUE PASA
3"
75.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2 ½"
63.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2"
50.80
0.00
0.00
0.00
100.00
1 ½"
37.50
0.00
0.00
0.00
100.00
1"
25.40
0.00
0.00
0.00
100.00
3/4"
19.00
0.00
0.00
0.00
100.00
'1/2"
12.50
0.00
0.00
0.00
100.00
3/8"
9.50
0.00
0.00
0.00
100.00
1/4"
6.35
0.00
0.00
0.00
100.00
N°4
4.75
0.33
0.33
0.03
99.97
Nº 10
2.00
5.64
5.97
0.60
99.40
Nº 20
0.85
8.26
14.23
1.42
98.58
Nº 40
0.43
25.13
39.36
3.94
96.06
Nº 60
0.25
35.96
75.32
7.53
92.47
Nº 140
0.11
73.52
148.84
14.88
85.12
Nº 200
0.08
23.22
172.06
17.21
82.79
CAZOLETA
-.-
827.94
1000.0
AMBIENTE
DE SECADO
110º C
1355.0
PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr)
MUESTRA TOTAL SECA
PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr)
500.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr)
0.3
1000.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr)
ANALISIS FRACCION GRUESA
TOTAL
WG=
0
ANALISIS FRACCION FINA
CORRECCION CUARTEO :
1000.0
TOTAL
MUESTRA TOTAL HUMEDA
TEMPERATURA
PESO PORCION SECA :
S/WG
1.00
S=
500.0
(CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422)
Nº 200
100
Nº 40
Nº 4
Nº 10
3/8¨
90
80
PORCENTAJE QUE PASA (%)
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
DIAMETRO (mm)
D60 =
D30 =
0.00
Cu =
OBSERVACIONES:
D10 =
0.00
---
Cc =
0.00
---
LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO
LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10 ,40 y 200 (17.17%).
CLASIFICACION GENERAL
POBRE
TERRENO DE FUNDACION
102
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC-032
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-3
MUESTRA :
M-2
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
SM-SC-032
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
SM-SC
STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422
METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO
FRACCION FINA
FRACCION GRUESA
TAMIZ
P.RET
P.RET
PORCENTAJE
PORCENTAJE
N°
ABERTURA(mm)
PARCIAL
ACUMULADO
RET. ACUMULADO
QUE PASA
3"
75.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2 ½"
63.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2"
50.80
0.00
0.00
0.00
100.00
1 ½"
37.50
50.68
50.68
5.07
94.93
1"
25.40
39.64
90.32
9.03
90.97
3/4"
19.00
45.92
136.24
13.62
86.38
'1/2"
12.50
52.94
189.18
18.92
81.08
3/8"
9.50
60.80
249.98
25.00
75.00
1/4"
6.35
60.98
310.96
31.10
68.90
N°4
4.75
56.68
367.64
36.76
63.24
Nº 10
2.00
53.28
420.92
42.09
57.91
Nº 20
0.85
33.09
454.01
45.40
54.60
Nº 40
0.43
52.34
506.35
50.64
49.37
Nº 60
0.25
27.35
533.70
53.37
46.63
Nº 140
0.11
31.87
565.57
56.56
43.44
Nº 200
0.08
8.55
574.12
57.41
42.59
CAZOLETA
-.-
425.88
1000.0
AMBIENTE
DE SECADO
110º C
1145.5
PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr)
MUESTRA TOTAL SECA
PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr)
500.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr)
367.6
1000.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr)
ANALISIS FRACCION GRUESA
TOTAL
WG=
368
ANALISIS FRACCION FINA
CORRECCION CUARTEO :
1000.0
TOTAL
MUESTRA TOTAL HUMEDA
TEMPERATURA
PESO PORCION SECA :
S/WG
1.00
S=
500.0
(CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422)
Nº 200
100
Nº 40
Nº 4
Nº 10
3/8¨
90
80
PORCENTAJE QUE PASA (%)
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
DIAMETRO (mm)
D60 =
D30 =
2.80
Cu =
OBSERVACIONES:
D10 =
0.00
---
Cc =
0.00
#¡DIV/0!
LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO
ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1 1/2" AL N°4 (36.76%).
CLASIFICACION GENERAL
BUENA A REGULAR
TERRENO DE FUNDACION
103
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
GM-GC 042
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-4
MUESTRA :
M-2
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
GM-GC 042
PROFUNDIDAD :
FECHA :
2.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
GM-GC
STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422
METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO
FRACCION FINA
FRACCION GRUESA
TAMIZ
N°
ABERTURA(mm)
P.RET
P.RET
PORCENTAJE
PORCENTAJE
PARCIAL
ACUMULADO
RET. ACUMULADO
QUE PASA
3"
75.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2 ½"
63.00
20.50
20.50
2.05
97.95
2"
50.80
28.65
49.15
4.91
95.09
1 ½"
37.50
49.83
98.98
9.90
90.10
1"
25.40
75.60
174.58
17.46
82.54
3/4"
19.00
57.62
232.20
23.22
76.78
'1/2"
12.50
68.42
300.62
30.06
69.94
3/8"
9.50
35.80
336.42
33.64
66.36
1/4"
6.35
95.68
432.10
43.21
56.79
N°4
4.75
68.24
500.34
50.03
49.97
Nº 10
2.00
67.58
567.92
56.79
43.21
Nº 20
0.85
43.34
611.26
61.13
38.87
Nº 40
0.43
53.15
664.41
66.44
33.56
Nº 60
0.25
16.23
680.64
68.06
31.94
Nº 140
0.11
19.01
699.65
69.96
30.04
Nº 200
0.08
5.22
704.87
70.49
29.51
CAZOLETA
-.-
295.13
1000.0
AMBIENTE
DE SECADO
110º C
1101.3
PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr)
MUESTRA TOTAL SECA
PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr)
500.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr)
500.3
1000.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr)
ANALISIS FRACCION GRUESA
TOTAL
WG=
500
ANALISIS FRACCION FINA
CORRECCION CUARTEO :
1000.0
TOTAL
MUESTRA TOTAL HUMEDA
TEMPERATURA
PESO PORCION SECA :
S/WG
1.00
S=
500.0
(CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422)
Nº 200
100
Nº 40
Nº 4
Nº 10
3/8¨
90
80
PORCENTAJE QUE PASA (%)
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
DIAMETRO (mm)
D60 =
D30 =
8.10
Cu =
OBSERVACIONES:
D10 =
0.90
---
Cc =
0.00
#¡DIV/0!
LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO
GRAVA LIMOSA Y ARCILLOSA MEZCLAS CON GRAVA, LIMO ,ARENA Y ARCILLAS , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA FINA A GRUESA (20.45 %).
CLASIFICACION GENERAL
BUENO A REGULAR
TERRENO DE FUNDACION
104
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
GP-052
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-5
MUESTRA :
M-2
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
GP-052
PROFUNDIDAD :
FECHA :
0.80 m. A 2.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
GP
STANDARD TEST METHOD FOR PARTICLE SIZE ANALYSIS OF SOILS - A.S.T.M. D 422
METODO DE ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO
FRACCION FINA
FRACCION GRUESA
TAMIZ
N°
ABERTURA(mm)
P.RET
P.RET
PORCENTAJE
PORCENTAJE
PARCIAL
ACUMULADO
RET. ACUMULADO
QUE PASA
3"
75.00
0.00
0.00
0.00
100.00
2 ½"
63.00
65.35
65.35
6.54
93.47
2"
50.80
42.65
108.00
10.80
89.20
1 ½"
37.50
39.85
147.85
14.79
85.22
1"
25.40
43.97
191.82
19.18
80.82
3/4"
19.00
35.91
227.73
22.77
77.23
'1/2"
12.50
75.82
303.55
30.36
69.65
3/8"
9.50
81.63
385.18
38.52
61.48
1/4"
6.35
74.95
460.13
46.01
53.99
N°4
4.75
56.97
517.10
51.71
48.29
Nº 10
2.00
40.93
558.03
55.80
44.20
Nº 20
0.85
89.18
647.21
64.72
35.28
Nº 40
0.43
64.99
712.20
71.22
28.78
Nº 60
0.25
133.74
845.94
84.59
15.41
Nº 140
0.11
98.62
944.56
94.46
5.54
Nº 200
0.08
21.10
965.66
96.57
3.43
CAZOLETA
-.-
34.34
1000.0
AMBIENTE
DE SECADO
110º C
1341.4
PESO TOTAL MUESTRA HUMEDA (gr)
MUESTRA TOTAL SECA
PESO TOTAL MUESTRA SECA < Nº 4 (gr)
500.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA > Nº 4 (gr)
517.1
1000.0
PESO TOTAL MUESTRA SECA (gr)
ANALISIS FRACCION GRUESA
TOTAL
WG=
517
ANALISIS FRACCION FINA
CORRECCION CUARTEO :
1000.0
TOTAL
MUESTRA TOTAL HUMEDA
TEMPERATURA
PESO PORCION SECA :
S/WG
1.00
S=
500.0
(CURVA GRANULOMETRICA A.S.T.M. D 422)
Nº 200
100
Nº 40
Nº 4
Nº 10
3/8¨
90
80
PORCENTAJE QUE PASA (%)
70
60
50
40
30
20
10
0
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
DIAMETRO (mm)
D60 =
D30 =
9.00
Cu =
OBSERVACIONES:
D10 =
0.50
56.25
Cc =
0.16
0.17
LA MUESTRA EN ESTUDIO HA SIDO CLASIFICADA SEGÚN LA NORMA ( A.S.T.M. D 2487 - STANDARD CLASSIFICATION OF SOILS FOR ENGINEERING PURPOSES ), Y SE DESCRIBE COMO
GRAVA MAL GRADADA CON POCO O NINGUN FINO , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10,40 y 200" (44.86 %).
CLASIFICACION GENERAL
BUENAS
TERRENO DE FUNDACION
105
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC-013
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-1
MUESTRA :
M-3
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CODIGO MUESTRA:
SM-SC-013
PROFUNDIDAD :
2.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
FECHA :
SM-SC
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO)
A.S.T.M. D 2937
CALICATA :
C-1
MUESTRA :
M-3
ENSAYE :
1
2
3
W Cilindro + M.Natural (gr)
782.00
780.67
784.61
W Cilindro (gr)
279.00
279.00
279.00
W M. Natural (gr)
503.00
501.67
505.61
Volumen (cm3)
236.72
236.72
236.72
2.12
2.12
2.14
Densidad Natural (gr/cm3)
Densidad Natural Promedio (gr/cm3)
OBSERVACIONES:
2.13
PRESENTA NIVEL FREÁTICO A -2.50 M ,RESPECTO NIVEL DE TERRENO
106
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
ML-023
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-2
MUESTRA :
M-3
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CODIGO MUESTRA:
ML-023
PROFUNDIDAD :
1.50 m. A 2.50 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
FECHA :
ML
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO)
A.S.T.M. D 2937
CALICATA :
C-2
MUESTRA :
M-3
ENSAYE :
1
2
3
W Cilindro + M.Natural (gr)
491.00
493.59
490.85
W Cilindro (gr)
212.00
212.00
212.00
W M. Natural (gr)
279.00
281.59
278.85
Volumen (cm3)
146.98
146.98
146.98
1.90
1.92
1.90
Densidad Natural (gr/cm3)
Densidad Natural Promedio (gr/cm3)
OBSERVACIONES:
1.90
PRESENTA NIVEL FREATICO A -1.50 M ,RESPECTO A NIVEL DEL TERRENO
107
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC 032
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-3
MUESTRA :
M-2
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CODIGO MUESTRA:
SM-SC 032
PROFUNDIDAD :
1.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
FECHA :
SM-SC
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO)
A.S.T.M. D 2937
CALICATA :
C-3
MUESTRA :
M-2
ENSAYE :
1
2
3
W Cilindro + M.Natural (gr)
526.00
525.93
527.61
W Cilindro (gr)
215.00
215.00
215.00
W M. Natural (gr)
311.00
310.93
312.61
Volumen (cm3)
123.62
123.62
123.62
2.52
2.52
2.53
Densidad Natural (gr/cm3)
Densidad Natural Promedio (gr/cm3)
OBSERVACIONES:
2.52
NO SE OBSERVÓ PRESENCIA DE AGUA ,SUELO POCO HÚMEDO
108
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
GM-GC-042
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-4
MUESTRA :
M-2
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CODIGO MUESTRA:
GM-GC-042
PROFUNDIDAD :
2.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
FECHA :
GM-GC
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO)
A.S.T.M. D 2937
CALICATA :
C-4
MUESTRA :
M-2
ENSAYE :
1
2
3
W Cilindro + M.Natural (gr)
430.00
429.63
432.56
W Cilindro (gr)
244.00
244.00
244.00
W M. Natural (gr)
186.00
185.63
188.56
Volumen (cm3)
77.17
77.17
77.17
2.41
2.41
2.44
Densidad Natural (gr/cm3)
Densidad Natural Promedio (gr/cm3)
OBSERVACIONES:
2.42
NO SE OBSERVO PRESENCIA DE AGUA , SUELO POCO HÚMEDO
109
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
GP-52
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-5
MUESTRA :
M-2
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CODIGO MUESTRA:
GP-52
PROFUNDIDAD :
0.80 m. A 2.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
FECHA :
GP
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA DENSIDAD APARENTE (PESO VOLUMETRICO DE UN SUELO)
A.S.T.M. D 2937
CALICATA :
C-5
MUESTRA :
M-2
ENSAYE :
1
2
3
W Cilindro + M.Natural (gr)
757.00
755.15
756.00
W Cilindro (gr)
297.00
297.00
297.00
W M. Natural (gr)
460.00
458.15
459.00
Volumen (cm3)
201.80
201.80
201.80
2.28
2.27
2.27
Densidad Natural (gr/cm3)
Densidad Natural Promedio (gr/cm3)
OBSERVACIONES:
2.27
PRESENTA NIVEL FREATICO A -1.50 M ,RESPECTO A NIVEL DEL TERRENO
110
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC-013
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-1
MUESTRA :
M-3
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
SM-SC-013
PROFUNDIDAD :
FECHA :
2.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
SM-SC
STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS
LIMITE LIQUIDO
TARA Nº
412
398
400
TEMPERATURA DE SECADO
Wt+ M.Húmeda (gr)
26.68
25.04
26.59
PREPARACION DE MUESTRA
Wt+ M. Seca (gr)
23.55
22.53
23.55
W agua (gr)
3.13
2.51
3.04
60°C
110º C
CONTENIDO DE HUMEDAD
W tara (gr)
13.96
14.40
13.68
W M.Seca (gr)
9.59
8.13
9.87
60°C
AGUA USADA
110º C
W(%)
32.64%
30.87%
30.80%
DESTILADA
N.GOLPES
17
28
35
POTABLE
OTRA
LIMITE PLASTICO
TARA Nº
140
417
Wt+ M.Húmeda (gr)
14.11
15.37
Promedio
LIMITE
Wt+ M. Seca (gr)
13.87
15.14
LIQUIDO (%)
W agua (gr)
0.24
0.23
LIMITE
W tara (gr)
12.97
14.19
PLASTICO (%)
W M.Seca (gr)
0.90
0.95
W(%)
26.67%
24.21%
INDICE
25.44%
DE PLASTICIDAD (%)
31
25
6
LIMITE LIQUIDO
UNIPUNTO
35%
10
100
34%
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
33%
32%
31%
30%
29%
28%
27%
26%
Nº GOLPES
FACTOR
N
K
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.974
0.979
0.985
0.990
0.995
1.000
1.005
1.009
1.014
1.018
1.022
25%
NUMERO DE GOLPES
OBSERVACIONES:
EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL
SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89.
111
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
ML-023
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH.JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-2
MUESTRA :
M-3
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
ML-023
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.50 m. A 2.50 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
ML
STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS
LIMITE LIQUIDO
TARA Nº
398
397
119
TEMPERATURA DE SECADO
Wt+ M.Húmeda (gr)
17.07
17.07
16.40
PREPARACION DE MUESTRA
Wt+ M. Seca (gr)
16.28
16.28
15.50
W agua (gr)
0.79
0.79
0.90
60°C
110º C
CONTENIDO DE HUMEDAD
W tara (gr)
14.37
14.18
13.05
W M.Seca (gr)
1.91
2.10
2.45
60°C
AGUA USADA
110º C
W(%)
41.36%
37.62%
36.73%
DESTILADA
N.GOLPES
14
22
35
POTABLE
OTRA
LIMITE PLASTICO
TARA Nº
129
167
Wt+ M.Húmeda (gr)
13.35
13.49
Promedio
LIMITE
Wt+ M. Seca (gr)
13.32
13.45
LIQUIDO (%)
W agua (gr)
0.03
0.04
LIMITE
W tara (gr)
13.24
13.32
PLASTICO (%)
W M.Seca (gr)
0.08
0.13
W(%)
37.50%
30.77%
INDICE
34.13%
DE PLASTICIDAD (%)
38
34
4
LIMITE LIQUIDO
UNIPUNTO
42%
Nº GOLPES
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
41%
40%
39%
38%
37%
FACTOR
N
K
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.974
0.979
0.985
0.990
0.995
1.000
1.005
1.009
1.014
1.018
1.022
36%
10
OBSERVACIONES:
NUMERO DE GOLPES
100
EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL
SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89.
112
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC-032
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-3
MUESTRA :
M-2
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
SM-SC-032
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
SM-SC
STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS
LIMITE LIQUIDO
TARA Nº
1
2
3
TEMPERATURA DE SECADO
Wt+ M.Húmeda (gr)
59.79
57.22
46.91
PREPARACION DE MUESTRA
Wt+ M. Seca (gr)
55.60
53.69
43.51
W agua (gr)
4.19
3.53
3.40
60°C
110º C
CONTENIDO DE HUMEDAD
W tara (gr)
40.32
40.38
30.25
W M.Seca (gr)
15.28
13.31
13.26
60°C
AGUA USADA
110º C
W(%)
27.42%
26.52%
25.64%
DESTILADA
N.GOLPES
16
23
32
POTABLE
OTRA
LIMITE PLASTICO
TARA Nº
4
5
Wt+ M.Húmeda (gr)
40.55
39.20
Promedio
LIMITE
Wt+ M. Seca (gr)
38.05
37.02
LIQUIDO (%)
W agua (gr)
2.50
2.18
LIMITE
W tara (gr)
26.75
26.65
PLASTICO (%)
W M.Seca (gr)
11.30
10.37
W(%)
22.12%
21.02%
INDICE
21.57%
DE PLASTICIDAD (%)
26
22
4
LIMITE LIQUIDO
UNIPUNTO
30%
10
100
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
29%
28%
27%
26%
Nº GOLPES
FACTOR
N
K
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.974
0.979
0.985
0.990
0.995
1.000
1.005
1.009
1.014
1.018
1.022
25%
NUMERO DE GOLPES
OBSERVACIONES:
EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL
SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89.
113
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
GM-GC-042
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-4
MUESTRA :
M-2
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
GM-GC-042
PROFUNDIDAD :
FECHA :
2.00 m. A 3.00 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
GM-GC
STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS
LIMITE LIQUIDO
TARA Nº
102
122
376
TEMPERATURA DE SECADO
Wt+ M.Húmeda (gr)
18.74
20.52
21.06
PREPARACION DE MUESTRA
Wt+ M. Seca (gr)
17.24
19.10
19.84
W agua (gr)
1.50
1.42
1.22
60°C
110º C
CONTENIDO DE HUMEDAD
W tara (gr)
11.70
12.80
13.94
W M.Seca (gr)
5.54
6.30
5.90
60°C
AGUA USADA
110º C
W(%)
27.08%
22.54%
20.68%
DESTILADA
N.GOLPES
14
25
37
POTABLE
OTRA
LIMITE PLASTICO
TARA Nº
2
3
Wt+ M.Húmeda (gr)
13.46
14.67
Promedio
LIMITE
Wt+ M. Seca (gr)
12.90
14.19
LIQUIDO (%)
W agua (gr)
0.56
0.48
LIMITE
W tara (gr)
10.16
11.52
PLASTICO (%)
W M.Seca (gr)
2.74
2.67
W(%)
20.44%
17.98%
INDICE
19.21%
DE PLASTICIDAD (%)
23
19
4
LIMITE LIQUIDO
UNIPUNTO
30%
29%
10
100
Nº GOLPES
N
K
27%
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.974
0.979
0.985
0.990
0.995
1.000
1.005
1.009
1.014
1.018
1.022
26%
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
FACTOR
28%
25%
24%
23%
22%
21%
20%
19%
18%
17%
16%
15%
NUMERO DE GOLPES
OBSERVACIONES:
EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL
SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89.
114
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
GP-052
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
CONTRUCCIÓN DE VIVIENDA UNIFAMILIAR DE 3 NIVELES EN EL SECTOR LOS CEREZOZ - JAÉN
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH.JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
CALICATA :
C-5
MUESTRA :
M-2
CODIGO MUESTRA:
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
GP-052
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.50 m. A 2.50 m.
CLASIFICACION DEL SUELO
OCTUBRE 2016
NORMA A.S.T.M. D 2487
GP
STANDARD TEST METHOD FOR LIQUID LIMIT, PLASTIC LIMIT, AND PLASTICITY INDEX OF SOILS - A.S.T.M. D 4318
METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD DE SUELOS
LIMITE LIQUIDO
TARA Nº
5
6
7
TEMPERATURA DE SECADO
Wt+ M.Húmeda (gr)
56.00
53.70
55.50
PREPARACION DE MUESTRA
Wt+ M. Seca (gr)
50.01
48.80
50.83
W agua (gr)
5.99
4.90
4.67
60°C
110º C
CONTENIDO DE HUMEDAD
W tara (gr)
22.70
23.17
23.69
W M.Seca (gr)
27.31
25.63
27.14
60°C
AGUA USADA
110º C
W(%)
21.93%
19.12%
17.21%
DESTILADA
N.GOLPES
18
25
30
POTABLE
OTRA
LIMITE PLASTICO
TARA Nº
417
116
Promedio
Wt+ M.Húmeda (gr)
LIMITE
Wt+ M. Seca (gr)
LIQUIDO (%)
W agua (gr)
NP
NP
LIMITE
W tara (gr)
PLASTICO (%)
W M.Seca (gr)
INDICE
NP
W(%)
DE PLASTICIDAD (%)
19
NP
NP
LIMITE LIQUIDO
UNIPUNTO
25%
10
100
24%
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
23%
22%
21%
20%
19%
18%
17%
16%
Nº GOLPES
FACTOR
N
K
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.974
0.979
0.985
0.990
0.995
1.000
1.005
1.009
1.014
1.018
1.022
15%
NUMERO DE GOLPES
OBSERVACIONES:
EL CALCULO Y REPORTE DEL LIMITE LIQUIDO, LIMITE PLASTICO E INDICE DE PLASTICIDAD, SERA CON APROXIMACION AL ENTERO MAS CERCANO, OMITIENDO EL
SIMBOLO DE PORCENTAJE, DE ACUERDO A LA NORMA A.A.S.H.T.O. T 89.
115
ANEXO N° B.2
PERFIL ESTRATIFICADO DE SUELOS
116
REGISTRO DE EXPLORACION
ESTRATIGRAFIA
PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION
,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
CALICATA : Nº 1
PROF.
TIPO
DE
EXCAV.
MUESTR
A
DESCRIPCION
EXP : 1
PROF : 3.00 m
N.F. : -2.5 m.
CLASIF
SUCS
SIMBOLO
0.00
LIMO Y ARCILLA INORGÁNICO, ARENAS MUY FINAS ,POLVO DE ROCA,
DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD
DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (21.42 %).
M-1
CL-ML
(color marrón - negro).
1.00
CIELO
ABIERT
M-2
LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO
CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (22.87 %).
ML
(color amarillo)
2.00
ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA,
MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1" AL N°4 (27.50%).
N.F = 2.5
M-3
SM-SC
Nivel de agua freatico un poco lejos de la cimentación
(color amarillo)
3.00
117
REGISTRO DE EXPLORACION
ESTRATIGRAFIA
PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION
,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
CALICATA : Nº 2
PROF.
TIPO
DE
EXCAV.
MUESTR
A
0.00
M-1
DESCRIPCION
LIMO Y ARCILLA INORGÁNICO, ARENAS MUY FINAS ,POLVO DE ROCA,
DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD
DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (26.37 %).
EXP : 2
PROF : 2.50 m
N.F. : -1.5 m.
CLASIF
SUCS
SIMBOLO
CL-ML
(color amarillo).
0.50
ARENAS LIMOSAS ,MEZCLAS ARENA Y LIMO , MEZCLADO CON APRECIABLE
CANTIDAD DE ARENA T.M. N°4,10 y 200 (52.00 %).
M-2
SM
CIELO
ABIERT
(color amarillo).
N.F = 1.50
Nivel freatico está cerca de la cimentacion ,será necesario modificar las ecuaciones de
capacidad de carga .
M-3
LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO
CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10 ,40 y 200 (17.17%).
ML
Estrato de arena negra saturada
2.50
118
REGISTRO DE EXPLORACION
ESTRATIGRAFIA
PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION
,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
CALICATA : Nº 3
PROF.
TIPO
DE
EXCAV.
MUESTR
A
DESCRIPCION
EXP : 3
PROF : 3.00 m
N.F. : NP.
CLASIF
SUCS
SIMBOLO
0.00
LIMO ARENOSO INORGÁNICO, DE BAJA PLASTICIDAD, MEZCLADO
CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. 10 , 40 y 200" (17.18 %).
M-1
ML
Estrato material orgánico (color amarillo).
1.00
CIELO
ABIERT
ARENAS LIMOSAS ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA,
MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1 1/2" AL N°4 (36.76%).
M-2
SM-SC
Estrato arcilla arenosa y grava (color amarillo).
3.00
NOTA: No se localizó nivel freático a 3.00 m de excavacion
119
REGISTRO DE EXPLORACION
ESTRATIGRAFIA
PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION
,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
CALICATA : Nº 4
PROF.
TIPO
DE
EXCAV.
MUESTR
A
DESCRIPCION
EXP : 4
PROF : 3.00 m
N.F. : NP.
CLASIF
SUCS
SIMBOLO
0.00
Estrato material orgánico (color negro).
Pt
0.30
ARENAS LIMOSAS, ARCILLOSAS MEZCLAS DE ARENA LIMO Y ARCILLA,
MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE GRAVA T.M. 1 " AL N°4 (33.77%).
1.00
SM-SC
CIELO
ABIERT
M-1
Estrato arcilla y grava (color amarillo).
GRAVA LIMOSA Y ARCILLOSA MEZCLAS CON GRAVA, LIMO ,ARENA Y ARCILLAS ,
MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD DE FINOS T.M. N°200 " (29.51 %).
M-2
GM-GC
Estrato roca suelta (color amarillo).
3.00
NOTA: No se localizó nivel freático a 3.00 m de excavacion
120
REGISTRO DE EXPLORACION
ESTRATIGRAFIA
PROYECTO : ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION
,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN : DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
CALICATA : Nº 5
PROF.
TIPO
DE
EXCAV.
MUESTR
A
DESCRIPCION
EXP : 5
PROF : 2.00 m
N.F. : -1.50 m.
CLASIF
SUCS
SIMBOLO
0.00
ARENA LIMOSA , MEZCLADO CON APRECIABLE CANTIDAD
DE ARENA T.M. N°10 ,40 y 200 (46.85%).
M-1
SM
Estrato material orgánico (color negro).
0.80
CIELO
ABIERT
GRAVA MAL GRADADA CON POCO O NINGUN FINO , MEZCLADO
CON APRECIABLE CANTIDAD DE ARENA T.M. N°10,40 y 200" (44.86 %).
M-2
GP
N.F = 1.50
Nivel freatico está cerca de la cimentacion ,será necesario modificar las ecuaciones de
capacidad de carga .
Arena y Abundante piedra de rio Amojú (color gris oscuro).
2.00
121
ANEXO N° B.3
ENSAYO DE CORTE DIRECTO
122
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L.
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
SM-SC-013
DATOS DEL PERSONAL
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
GERENTE GENERAL :
ING. RAFAEL QUIROZ CH.
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
JEFE DE CALIDAD :
ING. RAFAEL QUIROZ CH.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
ASISTENTE:
BACH.JOSE W. COTRINA V.
ENSAYO DE CORTE DIRECTO BAJO CONDICIONES CONSOLIDADAS DRENADAS
A.S.T.M. D 3080 - 2004
REFERENCIAS DE LA MUESTRA
ESTRUCTURA :
EDIFICACION
CALICATA :
C-1
MUESTRA :
M-3
PROFUNDIDAD (m) :
2.00 m - 3.00 m.
CLASIFICACION (S.U.C.S)
SM-SC
CONDICION :
INALTERADA
DENSIDAD HUMEDA INICIAL (A.S.T.M. D 2937)
PESO MUESTREADOR + M HUMEDA INICIAL
165.49
gr
PESO MUESTREADOR + M HUMEDA INICIAL
168.14
gr
PESO MUESTREADOR + M HUMEDA INICIAL
166.73
gr
PESO MUESTREADOR
42.09
gr
PESO MUESTREADOR
42.09
gr
PESO MUESTREADOR
42.09
gr
PESO MUESTRA HUMEDA
123.4
gr
PESO MUESTRA HUMEDA
126.05
gr
PESO MUESTRA HUMEDA
124.64
gr
VOLUMEN MUESTREADOR
60.05
cm3
VOLUMEN MUESTREADOR
60.05
cm3
VOLUMEN MUESTREADOR
60.05
cm3
DENSIDAD HUMEDA
2.08
gr/cm3
DENSIDAD HUMEDA
2.05
gr/cm
3
DENSIDAD HUMEDA
2.10
gr/cm
3
CONTENIDO DE HUMEDAD INICIAL (A.S.T.M. D 2216)
MUESTRA 01
NUMERO DE TARA
MUESTRA 02
372
NUMERO DE TARA
MUESTRA 03
378
NUMERO DE TARA
177
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
99.54
gr
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
87.36
gr
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
72.91
gr
PESO MUESTRA SECA + TARA
89.86
gr
PESO MUESTRA SECA + TARA
83.25
gr
PESO MUESTRA SECA + TARA
69.48
gr
PESO TARA
40.97
gr
PESO TARA
23.72
gr
PESO TARA
23.92
gr
PESO MUESTRA SECA
48.89
gr
PESO MUESTRA SECA
59.53
gr
PESO MUESTRA SECA
45.56
gr
CONTENIDO DE HUMEDAD
19.80
%
CONTENIDO DE HUMEDAD
6.90
%
CONTENIDO DE HUMEDAD
7.53
%
123
VELOCIDAD DE CORTE : 0.25 mm/min
ESPECIMEN :
1
ESPECIMEN :
ALTURA INICIAL :
20.02
2
ESPECIMEN :
3
mm
ALTURA INICIAL :
20.02
mm
ALTURA INICIAL :
20.02
DIAMETRO :
mm
61.80
mm
DIAMETRO :
61.80
mm
DIAMETRO :
61.80
mm
AREA INICIAL :
30.00
cm2
AREA INICIAL :
30.00
cm2
AREA INICIAL :
30.00
cm2
DENSIDAD HUMEDA :
2.05
gr/cm
DENSIDAD HUMEDA :
2.10
gr/cm
DENSIDAD HUMEDA :
2.08
gr/cm3
HUMEDAD INICIAL :
19.80
%
HUMEDAD INICIAL :
6.90
%
HUMEDAD INICIAL :
7.53
%
W PESAS
2550
gr
W PESAS
5100
gr
W PESAS
7650
gr
ESFUERZO NORMAL :
0.850
Kg/cm2
ESFUERZO NORMAL :
1.700
Kg/cm2
ESFUERZO NORMAL :
2.550
Kg/cm2
ESFUERZO DE CORTE :
0.826
2
ESFUERZO DE CORTE :
1.890
2
ESFUERZO DE CORTE :
1.927
Kg/cm2
3
Kg/cm
3
Kg/cm
DEFORMACION
CARGA
ESFUERZO
ESFUERZO
DEFORMACION
CARGA
ESFUERZO
ESFUERZO
DEFORMACION
CARGA
ESFUERZO
ESFUERZO
LATERAL
N
DE CORTE
NORMALIZADO
LATERAL
N
DE CORTE
NORMALIZADO
LATERAL
N
DE CORTE
NORMALIZADO
(mm)
Kg/cm2
(£/ð)
(mm)
Kg/cm2
(£/ð)
(mm)
Kg/cm2
(£/ð)
0.00
0.0
0.000
0.000
0.00
0.0
0.000
0.000
0.00
0.0
0.000
0.000
0.25
116.0
0.394
0.464
0.25
142.0
0.483
0.284
0.25
236.0
0.802
0.315
0.50
136.0
0.462
0.544
0.50
196.0
0.666
0.392
0.50
296.0
1.006
0.395
0.75
148.0
0.503
0.592
0.75
233.0
0.792
0.466
0.75
331.0
1.125
0.441
1.00
163.0
0.554
0.652
1.00
263.0
0.894
0.526
1.00
370.0
1.258
0.493
1.25
176.0
0.598
0.704
1.25
291.0
0.989
0.582
1.25
390.0
1.326
0.520
1.50
184.0
0.625
0.736
1.50
310.0
1.054
0.620
1.50
410.0
1.394
0.547
1.75
193.0
0.656
0.772
1.75
335.0
1.139
0.670
1.75
430.0
1.462
0.573
2.00
200.0
0.680
0.800
2.00
352.0
1.197
0.704
2.00
451.0
1.533
0.601
2.50
213.0
0.724
0.852
2.50
386.0
1.312
0.772
2.50
478.0
1.625
0.637
3.00
225.0
0.765
0.900
3.00
409.0
1.390
0.818
3.00
502.0
1.706
0.669
3.50
234.0
0.795
0.936
3.50
430.0
1.462
0.860
3.50
519.0
1.764
0.692
4.00
232.0
0.789
0.928
4.00
446.0
1.516
0.892
4.00
528.0
1.795
0.704
4.50
237.0
0.806
0.948
4.50
451.0
1.533
0.902
4.50
533.0
1.812
0.710
5.00
238.0
0.809
0.952
5.00
458.0
1.557
0.916
5.00
539.0
1.832
0.718
5.50
241.0
0.819
0.964
5.50
467.0
1.588
0.934
5.50
543.0
1.846
0.724
6.00
242.0
0.823
0.968
6.00
476.0
1.618
0.952
6.00
545.0
1.853
0.726
6.50
239.0
0.812
0.956
6.50
479.0
1.628
0.958
6.50
549.0
1.866
0.732
7.00
240.0
0.816
0.960
7.00
481.0
1.635
0.962
7.00
556.0
1.890
0.741
7.50
239.0
0.812
0.956
7.50
480.0
1.632
0.960
7.50
559.0
1.900
0.745
8.00
239.0
0.812
0.956
8.00
481.0
1.635
0.962
8.00
566.0
1.924
0.754
8.50
240.0
0.816
0.960
8.50
480.0
1.632
0.960
8.50
558.0
1.897
0.744
9.00
243.0
0.826
0.972
9.00
479.0
1.628
0.958
9.00
557.0
1.893
0.742
9.50
242.0
0.823
0.968
9.50
473.0
1.608
0.946
9.50
563.0
1.914
0.750
10.00
242.0
0.823
0.968
10.00
463.0
1.574
0.926
10.00
567.000
1.927
0.756
10.50
235.0
0.799
0.940
10.50
465.0
1.581
0.930
10.50
565.000
1.921
0.753
10.65
239.0
0.812
0.956
10.90
556.0
1.890
1.112
OBSERVACIONES :
MUESTRA PROVISTA E IDENTIFICADA POR PERSONAL DE CAMPO DE LA EMPRESA.
124
Prohibida su Reproducción Total o Parcial (INDECOPI). Derechos Reservados RQ - GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L.
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L.
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
CODIGO:
SM-SC-013
DATOS DEL PROYECTO
DATOS DEL PERSONAL
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
GERENTE GENERAL :
ING. RAFAEL QUIROZ CH.
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TECNICO DE LAB :
IGNACIO DAVALOS H.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
ASISTENTE:
BACH.JOSE W. COTRINA V.
REFERENCIAS DE LA MUESTRA
ESTRUCTURA :
EDIFICACION
CALICATA :
C-1
MUESTRA :
M-3
PROFUNDIDAD (m) :
2.00 m - 3.00 m.
CLASIFICACION (S.U.C.S)
SM-SC
CONDICION :
INALTERADA
INICIAL
ESPECIMEN :
1
ESPECIMEN :
ALTURA INICIAL :
20.02
2
ESPECIMEN :
3
mm
ALTURA INICIAL :
20.02
mm
ALTURA INICIAL :
20.02
DIAMETRO :
mm
61.80
mm
DIAMETRO :
61.80
mm
DIAMETRO :
61.80
mm
AREA INICIAL :
30.00
cm2
AREA INICIAL :
30.00
cm2
AREA INICIAL :
30.00
cm2
DENSIDAD HUMEDA INICIAL:
2.05
gr/cm3
DENSIDAD HUMEDA :
2.10
gr/cm3
DENSIDAD HUMEDA :
2.08
gr/cm3
HUMEDAD INICIAL :
19.80
HUMEDAD INICIAL :
6.90
HUMEDAD INICIAL :
7.53
DENSIDAD SECA INICIAL:
1.72
DENSIDAD SECA INICIAL:
1.96
DENSIDAD SECA INICIAL:
1.93
ESPECIMEN :
gr/cm3
APLICANDO EL ESFUERZO NORMAL Y SATURANDO LA MUESTRA (CONSOLIDACIÓN PRIMARIA)
2
ESPECIMEN :
ESPECIMEN :
1
W PESAS
gr/cm3
gr/cm3
3
2550
gr
W PESAS
3825
gr
W PESAS
5100
ESFUERZO NORMAL :
0.850
1.700
2.550
LECTURA DEL DEFORMIMETRO
-1.40
Kg/cm2
mm
ESFUERZO NORMAL :
-0.500
Kg/cm2
mm
ESFUERZO NORMAL :
LECTURA DEL DEFORMIMETRO
LECTURA DEL DEFORMIMETRO
-1.56
mm
ALT ANTES EC = ALT INICIAL - LECTURA DEF
20.52
mm
ALT FINAL = ALT INICIAL - LECTURA DEF
21.42
mm
ALT FINAL = ALT INICIAL - LECTURA DEF
21.58
mm
APLICANDO EL ESFUERZO DE CORTE
ESPECIMEN :
ESPECIMEN :
1
ESPECIMEN :
2
3
LECTURA DEL DEFORMIMETRO
-0.670
mm
LECTURA DEL DEFORMIMETRO
-1.350
mm
LECTURA DEL DEFORMIMETRO
-1.500
mm
ALT FINAL = ALT ANTES EC - LECTURA DEF
21.19
mm
ALT FINAL = ALT ANTES EC - LECTURA DEF
22.770
mm
ALT FINAL = ALT ANTES EC - LECTURA DEF
23.080
mm
CONTENIDO DE HUMEDAD FINAL (A.S.T.M. D 2216)
MUESTRA 01
NUMERO DE TARA
MUESTRA 02
102
NUMERO DE TARA
MUESTRA 03
405
NUMERO DE TARA
138
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
146.29
gr
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
148.93
gr
PESO MUESTRA HUMEDA + TARA
146.32
gr
PESO MUESTRA SECA + TARA
125.58
gr
PESO MUESTRA SECA + TARA
127.1
gr
PESO MUESTRA SECA + TARA
126.98
gr
PESO TARA
24.62
gr
PESO TARA
23.08
gr
PESO TARA
24.64
gr
PESO MUESTRA SECA
100.96
gr
PESO MUESTRA SECA
104.02
gr
PESO MUESTRA SECA
102.34
gr
CONTENIDO DE HUMEDAD
20.51
%
CONTENIDO DE HUMEDAD
20.99
%
CONTENIDO DE HUMEDAD
18.90
%
125
DENSIDAD HUMEDA FINAL (A.S.T.M. D 2937)
PESO MUESTREADOR + M HUMEDA
159.26
PESO MUESTREADOR + M HUMEDA
PESO MUESTREADOR
41.93
158.45
gr
PESO MUESTREADOR + M HUMEDA
157.24
gr
gr
PESO MUESTREADOR
41.93
gr
PESO MUESTREADOR
41.93
PESO MUESTRA HUMEDA
gr
117.33
gr
PESO MUESTRA HUMEDA
116.52
gr
PESO MUESTRA HUMEDA
115.31
gr
VOLUMEN MUESTREADOR
60.05
cm3
VOLUMEN MUESTREADOR
60.05
cm3
VOLUMEN MUESTREADOR
60.05
cm3
DENSIDAD HUMEDA FINAL
1.95
DENSIDAD HUMEDA FINAL
1.94
1.92
20.51
HUMEDAD FINAL :
20.99
gr/cm3
%
DENSIDAD HUMEDA FINAL
HUMEDAD FINAL :
gr/cm3
%
HUMEDAD FINAL :
18.90
gr/cm3
%
DENSIDAD SECA FINAL:
1.62
gr/cm3
DENSIDAD SECA FINAL:
1.60
gr/cm3
DENSIDAD SECA FINAL:
1.61
gr/cm3
DEFORMACION (%) vs ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2)
2
2.4
1.9
2.3
1.8
2.2
1.7
2.1
1.6
2
1.5
1.9
Y = 0.6478X + 0.4464
1.8
ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2)
1.4
ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2)
ESFUERZO NORMAL (Kg/cm2) vs ESFUERZO DE CORTE (Kg/cm2)
2.5
1.3
1.2
1.1
1
0.9
0.8
1.7
1.6
1.5
Y = 0.6478
1.4
1.3
X=
Y=
Tag (ø)
Arc Tag
ø
1.2
1.1
1
0.9
0.7
0.8
0.6
0.7
0.5
0.6
0.4
0.5
0.3
0.4
0.3
0.2
0.2
0.1
0.1
0
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
DEFORMACION (mm)
6.5
7.0
7.5
8.0
8.5
9.0
9.5
10.0
10.5
11.0
0
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
ESFUERZO NORMAL (Kg/cm2)
1.8
1.9
2.0
2.1
2.2
2.3
2.4
2.5
2.6
ECUACION
RESULTADOS :
COHESIÓN (C) :
ANGULO DE FRICCION INTERNA (ø) :
0.45
32.94 °
Y = 0.6478X + 0.4464
X=
Y=
Tag (ø)
Arc Tag
ø
1
0.64780484
0.64780484
0.5748305
32.9353622
Prohibida su Reproducción Total o Parcial (INDECOPI). Derechos Reservados RQ - GEOCON VIAL - INGENIEROS CONSULTORES E.I.R.L.
126
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
CODIGO:
SM-SC-013
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
C-1
M-3
CALICATA :
MUESTRA :
CODIGO MUESTRA:
SM-SC-013
PROFUNDIDAD :
FECHA :
2.00 m. A 3.00 m.
OCTUBRE 2016
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CAPACIDAD PORTANTE
SM-SC
FORMULA TERZAGHI
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO
FORMULA DE TERZAGHI :
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA GENERAL
qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
DATOS:
COHESION ………………………………….
ANGULO DE FRICCION INTERNA …………………………
C =
F =
0.45
33
kg/cm2
grados
g =
gw =
0.00213
kg/cm3
Nc =
Nq =
Ng =
24.00
12.00
10.00
17.20
7.50
4.00
CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA:
FACTOR DE SEGURIDAD
qu =
FS =
14.79
4
7.33
4
CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO
qa =
3.70
1.83
PESO ESPECIFICO …………………………………………
PESO ESPECIFICO AGUA …………………………………………
PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ……………………………………
MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA ……………………………
NIVEL DE AGUAS FREATICAS
CALCULO DE COEFICIENTES:
CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA
OBSERVACIONES:
0.000001
h =
100.00
B =
135.00
N.F=
-2.50
FALLA GENERAL
1.80
kg/cm3
cm
cm
m
FALLA LOCAL
kg/cm2
SE OBSERVA QUE N.F=-2.5 m ,se localiza d>/=B , EL AGUA NO AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA (SEGÚN Braja .M Das )
CONSIDERA FALLA POR CORTE LOCAL UNA CIMENTACION CORRIDA DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE ARCILLO LIMOSO MEDIANAMENTE CONPACTADO
SUELO
CAPACIDAD PORTANTE
FLEXIBLE
qa < = 1.20 kg/cm2
INTERMEDIO
1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2
RIGIDO
qa > = 3.00 kg/cm2
Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO
127
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
CODIGO:
ML-023
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
C-2
M-3
CALICATA :
MUESTRA :
CODIGO MUESTRA:
ML-023
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.50 m. A 2.50 m.
OCTUBRE 2016
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CAPACIDAD PORTANTE
ML
FORMULA TERZAGHI
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO
FORMULA DE TERZAGHI :
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA GENERAL
qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
DATOS:
COHESION ………………………………….
ANGULO DE FRICCION INTERNA …………………………
C =
F =
0.49
33
kg/cm2
grados
PESO ESPECIFICO …………………………………………
g =
gw =
0.0019
kg/cm3
Nc =
Nq =
Ng =
24.00
12.00
10.00
17.20
7.50
4.00
CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA:
FACTOR DE SEGURIDAD
qu =
FS =
15.32
4
7.56
4
CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO
qa =
3.83
1.89
PESO ESPECIFICO AGUA …………………………………………
PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ……………………………………
MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA ……………………………
NIVEL DE AGUAS FREATICAS
CALCULO DE COEFICIENTES:
CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA
0.000001
h =
100.00
B =
135.00
N.F=
-1.50
FALLA GENERAL
1.85
kg/cm3
cm
cm
m
FALLA LOCAL
kg/cm2
SE OBSERVA QUE N.F=-1.5 m ,se localiza 0<=d<=B , EL AGUA AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA SE MULTIPLICA POR UN FACTOR
OBSERVACIONES: EN ESTE CASO EL FACTOR ɣ ,EN EL ULTIMO TERMINO DE LAS ECUACIONES DE LA CAPACIDAD DE CARGA DEBE REEMPLAZARSE POR EL FACTOR ɣ´+d/B(ɣ-ɣ´) (fuente Braja .M Das )
CONSIDERA FALLA POR CORTE LOCAL UNA CIMENTACION CORRIDA DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE ARCILLO LIMOSO MEDIANAMENTE CONPACTADO
SUELO
CAPACIDAD PORTANTE
FLEXIBLE
qa < = 1.20 kg/cm2
INTERMEDIO
1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2
RIGIDO
qa > = 3.00 kg/cm2
Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO
128
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
CODIGO:
SM-SC-032
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
C-3
M-2
CALICATA :
MUESTRA :
CODIGO MUESTRA:
SM-SC-032
PROFUNDIDAD :
FECHA :
1.00 m. A 3.00 m.
OCTUBRE 2016
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CAPACIDAD PORTANTE
SM-SC
FORMULA TERZAGHI
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO
FORMULA DE TERZAGHI :
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA GENERAL
qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
DATOS:
COHESION ………………………………….
ANGULO DE FRICCION INTERNA …………………………
C =
F =
1.09
11
kg/cm2
grados
PESO ESPECIFICO …………………………………………
g =
gw =
0.00252
kg/cm3
Nc =
Nq =
Ng =
10.16
2.98
0.69
8.32
2.08
0.30
CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA:
FACTOR DE SEGURIDAD
qu =
FS =
11.94
4
6.62
4
CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO
qa =
2.99
1.66
PESO ESPECIFICO AGUA …………………………………………
PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ……………………………………
MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA ……………………………
NIVEL DE AGUAS FREATICAS
CALCULO DE COEFICIENTES:
CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA
OBSERVACIONES:
0.000001
h =
100.00
B =
135.00
N.F=
NP
FALLA GENERAL
2.90
kg/cm3
cm
cm
m
FALLA LOCAL
kg/cm2
NO SE SE OBSERVA N.F . A 3.00 m ,por lo tanto , se localiza d>/=B , EL AGUA NO AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA (SEGÚN Braja .M Das )
CONSIDERA FALLA POR CORTE GENERAL ,EN UNA CIMENTACION CORRIDA QUE DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE ARENA DENSA ,SUELO COHESIVO FIRME .
SUELO
CAPACIDAD PORTANTE
FLEXIBLE
qa < = 1.20 kg/cm2
INTERMEDIO
1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2
RIGIDO
qa > = 3.00 kg/cm2
Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO
129
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
CODIGO:
GM-GC-042
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
C-4
M-2
CALICATA :
MUESTRA :
CODIGO MUESTRA:
PROFUNDIDAD :
GM-GC-042
FECHA :
2.00 m. A 3.00 m.
OCTUBRE 2016
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CAPACIDAD PORTANTE
GM-GC
FORMULA TERZAGHI
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO
FORMULA DE TERZAGHI :
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA GENERAL
qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
DATOS:
COHESION ………………………………….
ANGULO DE FRICCION INTERNA …………………………
C =
F =
0.15
28
kg/cm2
grados
PESO ESPECIFICO …………………………………………
g =
gw =
0.00242
kg/cm3
Nc =
Nq =
Ng =
31.61
17.81
13.70
17.13
7.07
3.29
CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA:
FACTOR DE SEGURIDAD
qu =
FS =
11.29
4
3.96
4
CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO
qa =
2.82
0.99
PESO ESPECIFICO AGUA …………………………………………
PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ……………………………………
MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA ……………………………
NIVEL DE AGUAS FREATICAS
CALCULO DE COEFICIENTES:
CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA
OBSERVACIONES:
0.000001
h =
100.00
B =
135.00
N.F=
NP
FALLA GENERAL
2.80
kg/cm3
cm
cm
m
FALLA LOCAL
kg/cm2
NO SE SE OBSERVA N.F . A 3.00 m ,por lo tanto , se localiza d>/=B , EL AGUA NO AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA (SEGÚN Braja .M Das )
CONSIDERA FALLA POR CORTE GENERAL ,EN UNA CIMENTACION CORRIDAQUE DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE DE GARAVA ,SUELO FIRME Y CONPACTADO .
SUELO
CAPACIDAD PORTANTE
FLEXIBLE
qa < = 1.20 kg/cm2
INTERMEDIO
1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2
RIGIDO
qa > = 3.00 kg/cm2
Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO
130
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
FORMATOS DE CONTROL DE CALIDAD
OFICINA DE GESTION Y
CONTROL DE CALIDAD
LABORATORIO
SECTOR :
CODIGO:
GP-052
DATOS DEL PROYECTO
PROYECTO :
ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y DPL EN LA URB. LOS GIRASOLES -JAEN-2016
UBICACIÓN :
DISTRITO: JAÉN, PROVINCIA: JAÉN, REGIÓN: CAJAMARCA.
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DATOS DEL MUESTREO
C-5
M-2
CALICATA :
MUESTRA :
CODIGO MUESTRA:
GP-052
PROFUNDIDAD :
FECHA :
0.80 m. A 2.00 m.
OCTUBRE 2016
CLASIFICACION DEL SUELO CON FINES DE CIMENTACION
CAPACIDAD PORTANTE
GP
FORMULA TERZAGHI
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO
FORMULA DE TERZAGHI :
qu = C´Nc + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA GENERAL
qu = 2/3*C´N´c + qNq + 1/2*ɣBNɤ
FALLA LOCAL
DATOS:
COHESION ………………………………….
ANGULO DE FRICCION INTERNA …………………………
C =
F =
0.2
15
kg/cm2
grados
PESO ESPECIFICO …………………………………………
g =
gw =
0.00227
kg/cm3
Nc =
Nq =
Ng =
12.86
4.45
1.52
9.67
2.73
0.57
CALCULO DE LA CAPACIDAD ULTIMA:
FACTOR DE SEGURIDAD
qu =
FS =
3.81
4
2.00
4
CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO
qa =
0.95
0.50
PESO ESPECIFICO AGUA …………………………………………
PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ……………………………………
MENOR ANCHO DE LA ESTRUTURA ……………………………
NIVEL DE AGUAS FREATICAS
CALCULO DE COEFICIENTES:
CAPACIDAD PORTANTE ADOPTADA
OBSERVACIONES:
0.000001
h =
100.00
B =
135.00
N.F=
-1.50
FALLA GENERAL
0.95
kg/cm3
cm
cm
m
FALLA LOCAL
kg/cm2
SE OBSERVA QUE N.F=-1.5 m ,se localiza 0<=d<=B , EL AGUA AFECTARÁ LA CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA SE MULTIPLICA POR UN FACTOR
EN ESTE CASO EL FACTOR ɣ ,EN EL ULTIMO TERMINO DE LAS ECUACIONES DE LA CAPACIDAD DE CARGA DEBE REEMPLAZARSE POR EL FACTOR ɣ´+d/B(ɣ-ɣ´) (fuente Braja .M Das )
CONSIDERA FALLA POR CORTE GENERAL ,EN UNA CIMENTACION CORRIDA QUE DESCANSA SOBRE UNA SUPERFICIE FIRME DE GRAVA Y LIMOS
DE RECOMENDACIÓN COMPENSAR CON ARENA PARA SU ESTABILIDAD Y COMPACTACION .
SUELO
CAPACIDAD PORTANTE
FLEXIBLE
qa < = 1.20 kg/cm2
INTERMEDIO
1.20 kg/cm2 < qa < =3.00 kg/cm2
RIGIDO
qa > = 3.00 kg/cm2
Según PH.D.GENNER VILLARREAL CASTRO
131
ANEXO N° B.4
ENSAYO CON DPL
132
133
134
135
136
137
ANEXO N° C
PANEL FOTOGRÁFICO
138
1. TRABAJO EN CAMPO EN LOS PUNTOS DE INVESTIGACION
1.1.
VISTA PANORAMICA URBANIZACION LOS GIRASOLES
La Urbanización Los Girasoles está ubicada, en la zona contigua, al Sector San Camilo, a una distancia de
de 50.00 ml aprox. Parte baja Nor-Este de la ciudad de Jaén, la calle longitudinal y principal de esta
urbanización es la Roberto Segura.
139
1.2.
TRABAJO DE CAMPO EN EXCAVACIONES EN LOS 05 PUNTOS INVESTIGADOS.
Excavación 01
Excavación 02
Excavación 03
MANZANA “E” ,LOTE 1
MANZANA “B” ,LOTE 19
MANZANA “F” ,LOTE 10
Excavación a 3.00 de profundidad,
presenta tres estratos ,donde C1M3 se observa , N.F a -2.50 m,
poco distante al nivel de
cimentación
Excavación 04
MANZANA “C” ,LOTE 13
Excavación a 2.50 de profundidad,
presenta tres estratos, donde C2M3 se observa, N.F a -1.50 m,
muy cerca a nivel de cimentación.
Excavación 05
MANZANA “A” ,LOTE 06
Excavación a 4.00 de profundidad,
presenta dos estratos, no se
observa N.F a esta profundidad,
se tiene en cuenta 3.00 de
desnivel respecto C5.
Maquinaria de uso
“retroexcavadora “
140
Excavación a 4.00 de profundidad,
presenta dos estratos, no se Excavación a 2.00 de profundidad,
observa N.F a esta profundidad, se presenta dos estratos, donde C5tiene en cuenta 3.00 de desnivel M2 se observa N.F a -1.50 m, muy
Retroexcavadora marca John
respecto C5.
cerca a nivel de cimentación.
Deere Serie 310SJ.
1.3.
TRABAJO DE CAMPO, TOMA DE MUESTRAS EN LOS 05 PUNTOS INVESTIGADOS
PARA CLASIFICACION Y CD.
VISTA GENERAL C1
VISTA GENERAL C2
VISTA GENERAL C3
141
Muestra alterada e inalterada de
cada estrato para clasificación y
Corte Directo, N.F=2.50 m de
profundidad.
VISTA GENERAL C4
Registrando una profundidad de Registrando una profundidad de
2.50 y N.F=-1.50 m de profundidad.
2.50 y no presenta N.F
VISTA GENERAL C5
DETALLE DE CALICATA N°5
1.4.
ENSAYO DE AUSCULTACION CON DPL (CON PRESENCIA DEL ASESOR, Dr.
WILFREDO R.FERNANDEZ MUÑOZ.)
SONDEO CON DPL
SONDEO CON DPL N°1
SONDEO CON DPL N°1
N°1
Registrando una profundidad de
3.00 y N.F=-2.50 M.
SONDEO CON DPL N°2
Realizando el conteo de N golpes
DPL cada 10 cm de penetración
SONDEO CON DPL N°2
Realización del Ensayo DPL 1
SONDEO CON DPL
N°2
142
Registrando una profundidad de
2.50 y N.F=-1.50 M.
SONDEO CON DPL N°3
Registrando una profundidad de
2.50 y no presenta N.F
Realizando el conteo de N golpes
DPL cada 10 cm de penetración
SONDEO CON DPL N°3
Realizando el conteo de N golpes
DPL cada 10 cm de penetración
Realización del Ensayo DPL 2.
SONDEO CON DPL
N°3
Realización del Ensayo DPL 3
143
SONDEO CON DPL N°4
Registrando una profundidad de
2.50 y no presenta N.F
SONDEO CON DPL N°5
Registrando una profundidad de
2.00 y N.F=-1.50 M.
SONDEO CON DPL N°4
Realizando el conteo de N golpes
DPL cada 10 cm de penetración
SONDEO CON DPL N°5
Realizando el conteo de N golpes
DPL cada 10 cm de penetración
SONDEO
N°4
CON
DPL
Realización del Ensayo DPL 4
SONDEO CON DPL
N°5
Realización del Ensayo DPL 4
144
2. TRABAJO DE INVESTIGACIÓN EN LABORATORIO
2.1.
Ensayo de Corte Directo
Muestra impermeabilizada
Equipo de corte directo C1
C1
Equipo de corte directo C2
Ensayo de corte directo C2
Peso de muestra ensayada C1
Peso de muestra ensayada C2
145
Equipo de corte directo C3
Ensayo de corte directo C4
Ensayo de corte directo C5
Muestra ensaya C1 y C2
Muestra ensaya C3
Muestra ensaya C4 Y C5
146
ANEXO N° D
PLANOS
147
RY
TER
E
ND
U
ELA
OB
ND
NA
ER
A F
NID
0
.5
24
0
4.5
.00
28
.00
28
0
7.0 28.00
20
.00
21
0
7.0
.80
21
0
7.0
.90
23
7.0
0
06
823
8.7
6
3.5
4
1.6
8
9. 86
68
15.
38
23.
3. 87
4.
21
28
23.
70
11.
80
13.
73
42.
2.1
5
11.
77
37
10.
02
4.10
8.6
5
44.84
5.17
6. 29
. 11
7. 86
4.3
2
6. 90
6.5
1
.61
13
11. 45
E-743950
E-743900
E-743850
E-743800
E-743750
13.08
6.
8.07
6 .98
6.1
6
3.6
6
6 .36
9.0
0
.07
84
8.6
6
6.6
5
31
.32
5.2
6
7.7
7.9 5
0
8.0
5
7.9
0
7.9
5
9.6
5
9.6
5
8.2
8.2 5
5
57.02
11
.98
26
.70
8.0
0
4.1
0
2. 93
4
0.5
7
0.2
4
1.1
8
1.4
8.1
0
7.4
7.4 0
0
27
.60
101.06
86.30
4.1
3
1 .13
6
1.6
6
0.7
2
0.8
80
24.
30.
00
00
. 020
30.
P.E
00
6.50
. 110
P.E
00
00
89
30.
006
. 110
P.E
98
814
P.E
30.
. 020
00
30.
3.4
6
003
80
TIT
11
01
028
. 020
P.E
89
811
. 020
30.
T. P
C ER
00
815
. 020
P.E
00
30.
9. 69
3
1.2
1.7
2 .65
.87
1 .80
1 .64
1 .77
1 .83
0.9
5
9
0.2 2
1.4
10
6.5
.13
8
3.5
5
200
6
6-
ULO
: 420
93
000
. 020
P.E
2008
-3147
34
lo:
824
016
P.E
P.E
. 020
. 020
Ti tu
95
823
. 020
04
ISA
30.
C ERI BA
00
C E T. N RB OZA
C R T. UME NUÑ
OS ER T. C OD R AC EZ
ES
IGO ION
ION P AR AME
C A N° 2
N°05
30
3-12 TRO S T. N°19 -1 2
(# 214)
AR N°19 8-12 (NEG
30.
EA 7-12
00
: 2 40 (RDM)
.00
P.E
M² )
00
30.
. 020
P.E
01
815
00
. 020
30.
P.E
8.00
61
. 110
P.E
CE
DR
OS
. LO
S
P.E
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
723
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
7. 50
00
16.
00
CA
SC
ED
RO
S
. LO
CA
7. 50
00
30.
9. 70
11
.11
60
166
12
. 110
P.E
P.E
03
OTE
02
01
S UBL
S UBL
OTE
OTE
S UBL
00
10.
01
10.
17
188
. 110
02
P.E
20.
01
10.
02
20.
00
13.
00
13.
00
30.
14.
00
-B6525
2008
B . C:
P.E
subl
ot e
. 1100 B-2
0418
2 1,57
16.
50
subl
ot e
. 1101 B-1
5186
16.
00
P art
e l
P.E
ote
. 0200 A 1787
16.
00
P art
e l
P.E
. 1100 ote A 0488
16.
00
31.
7.40
P .E.
572
12
11 028
784
11 029
768
936
11 001
000
P .E.
11 032
11 030
372
14
P .E.
11 029
765
15
P .E.
11 002
SL
. LA
CA
583
8
18
9
19
AS
OM
20
10
11
12
506
4
6
5
IC
ER
ED
P .E.
19
P .E.
13
P .E.
682
11 000
7
.F
CA
11 032
17
P .E.
6
P .E.
4
11 015
P .E.
P .E.
236
11 003
066
13
7
67
161
110
P .E.
16
5
927
397
1
P .E.
C
498
P .E.
2
6. 08
11 000
30.62
3
7. 00
P.E
9.6
8
N ° 3597
FIC HA
N ° 2677
166
11
165
165
. 110
. 110
P.E
P.E
13
165
. 110
P.E
39
825
58
. 020
810
12
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10.
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P .E.
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P .E.
P .E
P .E.
3
11 018
P .E.
615
T.A 3/309 de agosto 2001
PARTIDA Nº 11000230
5
B
5
1
1
P .E.
093
11 015
27
4
939
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28
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29
P .E.
6.20
2. 26
2
10.00
7
5
CUADRO NORMATIVO
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :ZONIFICACION GEOTECNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACION MEDIANTEELENSAYODECORTE
DIRECTO Y DPL ,EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES-JAEN-2016
fensa de
PLANO :
UBICACIÓN Y LOCALIZACIÓN
TESISTA :
BACH. COTRINA
VELÁSQUEZ JOSÉ
WILFREDO
UBICACIÓN :
URBANIZACION LOS
GIRASOLES
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
INDICADA
488
8. 00
8. 00
3
2
489
11 020
7
4
932
P .E.
28.6
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11 033
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2
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11 016
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11 020
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31.1
P .E.
P .E.
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4
30.4
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44.00
10.00
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P .E.
362
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28
27
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P .E.
25.8
3
1 3.83
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11 009
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P .E.
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L OTE 4
B ERN ARD INO CA LDE RON VA SQUEZ
IRMA VA RGA S A VEL LAN EDA DE C.
N UMER AC ION N° 3 47 -1 2 (N EG)
C OD IGO C A T. N ° 303-12 (NEG)
P AR AMETROS N° 2 86 -1 2 (C .C .E.)
A RE A = 2,09 1.41 m².
22
L OTE 2
B ERN ARD INO CA LDE RON VA SQUEZ
IRMA VA RGA S A VEL LAN EDA DE C.
N UMER AC ION N° 3 45 -1 2 (N EG)
C OD IGO C A T. N ° 301-12 (NEG)
P AR AMETROS N° 2 84 -1 2 (C .C .E.)
A RE A = 3,03 6.88 m².
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11 015
357
P .E.
358
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ASTO
P5
P .E.
07
675
11 021
20.
14
4
1
11 007
15
B
EDO
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P6
A
674
21.
P .E.
4
05
216
110
16
E
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21
3
F
4 5.29
A
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N ° 2613
B
11 029
P .E.
P .E.
3 076
950
FIC HA
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11 021
P .E.
9. 32
2 0.00
PARTIDA : Nº 11012637
5
6. 68
CA.
10
14
13
12
, 55 7, 559)
11 002
4
FIC HA
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CA.
21.
06
216
110
11.
4 1.00
N ° 2593
063
3
3
6. 68
612
19
P .E.
20
12
6. 66
6. 53
777
7
4
13
12
6
P .E.
3
2
1
2
33
21.
11 021
P .E.
545
P .E.
13
P .E.
2.09
2
S
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11 007
H
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3 218
N ° 2774
830
11 008
P .E.
Nº 1 17 -1 2 (5 55
4
11
P .E.
410
56
633
1
5
11 002
2 713
FIC HA
3
N UMER AC ION
8
02 081
21.
11 021
537
6. 45
6. 62
21
632
P .E.
1607
1102
9
P .E.
10
9
8
7
P .E.
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P
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6. 45
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14
6. 75
22
8. 78
F
363
P .E.
3
917
11 021
P .E.
08
216
110
11 021
2 0.01
6
11
6. 50
15
6. 70
6. 70
7
546
P .E.
14
2 0.01
12
10
11 021
2 0.02
536
6. 66
16
17
18
78
8
11 021
6. 49
20.
6. 67
6. 00
17. 11
547
P .E.
5
P .E.
6. 45
9
11 021
2 0.02
15
2 0.01
7. 51
8
548
P .E.
4
535
6. 25
20
87
2 0.01
11 021
6. 25
631
21.
P .E.
G
11
10
2
5
6
2
FIC HA
11 008
FIC HA
659
02 003
713
2004-5
O N°
02 073
P .E.
1
4
677
00
16
7. 30
305
11 016
22.
9
364
11 030 778
P .E. 11 007
P .E.
4
534
P .E.
14
7
11 021
2 0.02
3
6. 49
6
549
P .E.
17
11 021
P .E.
6. 48
17
5
3
533
13
6. 46
2
11 021
2 0.01
7. 00
6. 45
6. 45
6. 46
P .E.
11 021
P .E.
5
2 747
25
11 021
80
11 021
2 0.02
2
15
6. 46
6. 25
630
18.
558
021
11
P .E.
16
19
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560
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6
6. 45
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5. 00
6. 65
6. 68
P .E.
4
A
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20
21
6. 73
11 021
11 021
68
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6. 68
189
11 030
6. 48
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FIC HA
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6/607
2001-1
742
FIC HA
N ° 57
9
4
6
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FIC HA
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11 016
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1
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25. 43
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1
638
590
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P .E.
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11 032
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21.
24
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4
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7
19
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7
20
21
22
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1
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11 003
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110
P .E.
P .E.
P .E.
11 010
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11 002
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23
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597
11 021
P .E.
11 002
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P .E.
1
15
16
20
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P .E.
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P .E.
3
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19
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P
598
10
11 021
P .E.
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11
8. 01
2
3
21
2
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6. 00
9
6. 68
10
3
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N ° 225
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11 021
72
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13.
11 021
580
11 017
8 .00
5. 75
6. 00
11 021
8 .07
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12
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8
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11 021
24
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10
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P .E.
5. 00
5. 00
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11 010
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4. 25
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14
8 .00
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11 021
P .E.
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3
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11 016
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11 021
5
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521
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11 016
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11 021
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7
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21
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11 009
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1853
1102
0
20.0
P.E.
1855
1102
0
P.E.
20.0
2
1865
0
1102
22.0
P.E.
5.00
1817
1102
1851 .00
20
1102
P.E.
1852
0
1102
20.0
P.E.
12
0
20.0
1843
1102
5.00
5.00
1842
1102
1841
1102
1840
1102
P.E.
0
20.0
5.00
0
20.0
0
1816
20.0
1102
P.E.
AX
OM
RIC
P.E.
0
20.0
5.00
P.E.
0
20.0
P.E.
0
20.0
5.00
DE
5.50
1856
1102
P.E.
1838
0
20.0
1102
P.E.
5.00
P.E.
0
20.0
5.00
0
20.0
. FE
5.00
CA
6.92
5.50
5.50
5.50
5.17
6.00
6.00
5.00
1
1825
0
1102
20.0
P.E.
5.50
9
5.95
5.00
5.00
5.00
5.00
6.00
5
23.9
1844
1102
P.E.
6.00
26
.37
P.E.
0
20.0
1820
1102
1819
1102
1849
1102
0
P.E.
20.0
1847
1102
0
20.0
P.E.
1850
1102
0
20.0
P.E.
1848
1102
0
20.0
P.E.
1845
1102
0
20.0
P.E.
1846
1102
0
P.E.
20.0
2
2
40.1
2
6.00
6.00
19
3
1827
0
1102
20.0
P.E.
10
6.00 23.40
1
1828 0
1102
20.0
P.E.
6.88
6.00
8
5.35
14
15
16
17
18
4
5.50
7
5.00
5.95
5.00
5.00
5.00
5
1826
0
1102
20.0
P.E.
5
10.9
5.00
5.00
5.50
6
5
3
5
11.5
1
1818
1102
P.E.
0
20.0
5.35
ERDE-GDUR-GDUR
PEÑA OV
AN CA MP 11-MPJ1-M PJ
AM
HU PE Z 83 -2007 6-201.32m2
064
=
A LO T. Nº Nº .0
JUAN
20A0.00m2
NS OB RA UID
LUCIL
TR
. CO
LIC NF. DECONS O= 10
CO EA T. RREN
AR EA TE
AR
2
6.00
4
6.00
6
1830
0
1102
20.0
P.E.
13
12
11
10
9
6.00
5.00
5.00
A
UR
SEG
5.00
6.00
6.00
6.00
P.E.
0
20.0
1821
1102
5.00
. RO
BE
RTO
5.00
5.00
1814
0
1102
20.0
P.E.
P.E.
0
20.0
1822
1102
1823
1102
P.E.
P.E.
0
20.0
0
20.0
1824
1102
P.E.
5.00
0
20.0 5.00
5.00
5.00
CA
6.00
n)
5.00
1831
0
1102
20.0
P.E.
5.50
5.00
5.00
1
7
5.00
5.00
5.00
6.00
ca
lle
jó
P.E.
0
20.0
5.00
24
1799
6
1102
20.2
P.E.
1
te s
1809
0
1102
20.0
P.E.
5.00
5.00
(an
22
25
.05
16
E
18
19
20
21
23
26
6.00
CA
RR
OZ
A
BL
5.00
5.00
5.00
5.00
5.00
3
.20
15
6.00
5.00
5.00
10
7.70
8
7 .5
O
1808
0
1102
20.0
P.E.
1807
0
1102
20.0 5.00
P.E.
5.00
5.00
6.20
8
79
21
10
.1
10
15
14
13
5.00
1801
6
1102
20.2
P.E.
2
1800
6
1102
20.2
P.E.
17
16
12
11
9
1802 4
6
1102
20.2
P.E.
0
9 .0
CA
MIN
0
6 .1 9.39
1
11
20
.90
5
1803 6
1102 20.2
P.E.
O
LEJ
VAL
1
1
5 .7
0
5 .0
SAR
6.0
0
6 .0
.79
16
6
1804
6
1102
20.2
P.E.
5.00
2
5.00
4
1805
6
1102
20.2
P.E.
5.00
P .E
5
79
21
.68
10
18
.1
P .E
8 7.65
6
1
79
21
10
1
.
P .E
9 6.56
7
1
79
21
0
1
.1
P .E
5.80
5
2
4 .7
5.00
5.00
2
20.3
4
79
21
10
.00
.1
20
P .E
2
79
21
.00
10
20
.1
P .E
7
6
3
1
5
1 .7
3
79
21
.00
10
20
.1
P .E
0
79
21
.00
10
20
.1
21
.43
P .E
9
78
0
2 1 2 0.0
10
.1
8
78
21
10
.1
P .E
P .E
5
9 .4
1
79
21
.00
10
20
.1
P .E
0
5 .0
5
7
. CE
1
8 .3
0
6 .0
0
6 .0
0
6 .0
CA
5
1812
0
1102
20.0
P.E.
1810
0
1102
20.0
P.E.
5.00
5.00
6
20.2
8
1806
6
1102
20.2
P.E.
5.00
5.00
5.00
1815
1102
0
P.E.
20.0
A
5.00
1813
0
1102
20.0
P.E.
.M
6.00
5.00
5.00
1811
0
1102
20.0
P.E.
CA
N
R IA
8
1832
0
1102
20.0
P.E.
1835
0
1102
20.0
P.E.
5.00
0
20.0
AR
ELG
OM
.33
14
1837
1102
P.E.
5.00
5.00
5.00
E-743900
E-743850
E-743800
N-9368800
E-743750
N-9368800
RTE
P O ES
EA
A D S FIN m2
A REO TRO 50 1.82 57
18
A:
A RE . 1102
P.E
13
57
CALICATA - N
5
38.0
18
1102
P.E.
CURVA A NIVEL
Titulo Nº2007-9524
PARTIDA : Nº 11018395
24.80
7863
1101 32
P.E.TIT. 2007 -106
Habilitaciòn Urbana
Los Girasoles
1
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
E
TESIS :
1
8850
2
1100 .50M15.25
P.E.ARE A= 162
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE
DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
26.00
fensa de
PLANO :
PLANTA Y TOPOGRÁFICO
25.00
25.00
2453
1100 .00M2
10
TESISTA :
UBICACIÓN :
LAMINA Nº :
ASESOR :
P.E.ARE A= 150
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
PT1
E-743950
30
1
E-743900
E-743850
E-743800
E-743750
CUADRO DE COORDENADAS : CERCO PERÍMETRICO
COORDENADAS
PTO.I. P.T.F
CALICATA - 4
2
4
DPL - 4
N-9368850
N-9368850
28
29
3
27
CALICATA - 2
DPL - 2
DPL - 3
2
CALICATA - 5
CALICATA - 3
26
5
3
DPL - 5
25
N-9368800
N-9368800
24
9
18 16
17
15
23
87
6
5 4
10
11
13 12
19
CALICATA - 1
20
1
14
DPL - 1
21
22
E-743950
E-743900
E-743850
E-743800
N-9368750
E-743750
N-9368750
DISTANCIA
RUMBO
PTO.
ESTE
NORTE
1
743891.75
9368885.37
1
2
15.88
S 35°34'48" E
2
743900.99
9368872.45
2
3
42.24
S 36°8'4" E
3
743925.9
9368838.34
3
4
57.2
S 36°11'1" E
4
743959.67
9368792.17
4
5
3.46
S 85°8'40" W
5
743956.22
9368791.88
5
6
6.59
N 65°4'39" W
6
743950.24
9368794.66
6
7
9.81
N 85°48'18" W
7
743940.46
9368795.37
7
8
1.8
S 67°45'34" W
8
743938.79
9368794.69
8
9
5.46
S 74°46'12" W
9
743933.53
9368793.26
9
10
7.29
S 47°28'38" W
10
743928.16
9368788.33
10
11
7.13
S 51°1'34" W
11
743922.61
9368783.85
11
12
2.47
S 60°11'30" W
12
743920.47
9368782.62
12
13
3.9
S 83°29'19" W
13
743916.59
9368782.18
13
14
38.05
S 68°27'48" W
14
743881.2
9368768.21
14
15
16.85
N 17°30'24" W
15
743876.13
9368784.28
15
16
6.94
N 47°2'47" W
16
743871.05
9368789
16
17
6.88
S 47°11'21" W
17
743866.01
9368784.33
17
18
4.25
N 16°27'22" W
18
743864.81
9368788.41
18
19
22.8
S 68°39'29" W
19
743843.57
9368780.11
19
20
6.46
S 21°20'30" E
20
743845.92
9368774.09
20
21
40.17
S 71°23'24" W
21
743807.85
9368761.27
21
22
8.24
S 70°6'49" W
22
743800.1
9368758.47
22
23
45.85
N 58°8'33" W
23
743761.16
9368782.67
23
24
21.11
N 53°24'10" W
24
743744.21
9368795.26
24
25
22.54
N 52°33'55" W
25
743726.31
9368808.96
25
26
17.28
N 59°27'4" E
26
743741.19
9368817.75
26
27
24.95
N 59°23'52" E
27
743762.66
9368830.45
27
28
13.94
N 55°49'16" E
28
743774.19
9368838.28
28
29
4.26
N 54°2'28" E
29
743777.64
9368840.78
29
30
122.51
N 68°39'29" E
30
743891.75
9368885.37
30
1
0
W
Area= 15724.1 m²
LEYENDA
SÍMBOLO
DESCRIPCIÓN
CERCO PERÍMETRICO
DPL - N
CALICATA - N
Habilitaciòn Urbana
Los Girasoles
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :
Titulo Nº2007-9524
PARTIDA : Nº 11018395
fensa de
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE
DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
PLANO :
PLANO DE UBICACIÓN DE CALICATAS
MANZANA
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
P1
LEYENDA
TIPO DE SUELOS
002
ZONA I
qu (kg/cm2)
0.95-1.65
Los Girasoles
ZONA II
Titulo Nº2007-9524
qu (kg/cm2)
1.65-1.80
ZONA III
qu (kg/cm2)
1.85-1.95
O
RIC
DE
. FE
CA
007
Suelo Suelto-Compacto
CL-ML-SM
Suelo Compacto
ML-SM-SC
PROYECTO:
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE
FUNDACIÓN,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO
YDPL,EN LA URBANIZACIÓN LOS GIRASOLES -JAÉN -2016
CALICATA - 4
X
MA
001
Suelo Suelto
CL - ML - SC - SM
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA SEDE JAÉN
DESCRIPCION:
PROYECTO DE INVESTIGACION
SAR
. CE
CA
VAL
.
CA
RIA
MA
R
LGA
ME
NO
RECOMENDACIONES
PLANO DE:
PLANO DE ZONIFICACION
TIPO DE SUELOS
O
LEJ
A
UR
EG
S
RTO
ZONA III
C
Distrito: JAÉN
E
OB
A. R
Provincia:JAÉN
Se recomienda considerar
obras de sub drenaje
perimétrico, previo a la
construcción de cimentación
en edificaciones de
envergadura y Over en el
caso de viviendas
unifamiliares menores a tres
pisos.
Departamento:CAJAMARCA
TESISTA:
BACH. JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSQUEZ
DIBUJO:
CA.
LAS
NICO
CALICATA - 2
ZONA I
CALICATA - 5
FECHA:
J.W.C.V
ESCALA:
NOVIEMBRE 2016
1/5,000
REVISADO:
Dr.JOSÉ WILFREDO COTRINA VELÁSUEZ
COP
CA
MI
NO
RTE
APO
N
A DE
ARE UCACIO
ED
ZONA II
ICO
ERN
CALICATA - 3
014
TE
POR ICA
L
EA
A D N PUB m2
E
R
A
IO
.68
RAC 1258
REC REA:
A
CA
RR
OZ
A
BL
E
(an
tes
CALICATA - 1
ca
lle
jón
)
TE
PORES
EA
A D S FIN m2
ARE TRO 501.82 57
O A:
218
A R E . 110
P.E
013
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :
012
fensa de
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE
DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
PLANO :
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
ZG1
PERFIL ESTRATIGRÁFICO
Calicata Nº: C -1
Prof. (m): 0+000
C-2
0+104 0+138
N. Terreno : 00.00
707.00
LEYENDA
CLASIFICACIÓN DE SUELOS A.A.S.H.T.O
C-5
0+044
Calicata Nº:
C-4
Prof. (m): 0+000
GRÁFICO
DESCRIPCIÓN
A-1-a
Los Girasoles
707.00
A-1-b
Titulo Nº2007-9524
002
A-2-4
A-2-6
A-2-7
706.20
A-5
A-6
B
A-7-5
.
CA
RIA
MA
M
NO
AR
ELG
LEYENDA
GRÁFICO
O
LEJ
CL-ML : A-4(7)
706.00
A-4
007
A-7-6
VAL
706.20
SM-SC
A-4(2)
AX
OM
CL-ML
A-4(7)
SM
A-4(2)
A-3
RIC
DE
. FE
CA
706.80
706.70
706.60
706.50
706.40
SAR
. CE
CA
706.80
706.70
706.60
706.50
706.40
706.00
CA
. RO
BE
DESCRIPCIÓN
CLASIFICACIÓN DE SUELOS S.U.C.S
A
UR
SEG
RTO
CL-ML
ML
A
SC
705.80
SM
A-4(2)
B
GM
ICO
ERN
COP
N.F
-1.50
GC
LA S
705.60
705.50
705.40
CL
MH
NICO
705.60
705.50
705.40
SM
CA .
705.80
GC-GM
GP-GC
LEYENDA
GRÁFICO
705.20
ML : A-4(7)
705.00
704.80
704.60
704.50
704.40
704.60
704.50
704.40
704.30
PROGRESIVA (KM)
CALICATA
N° DE MUESTRAS
NIVEL DE CIMENTACIÓN (Df)
NIVEL FREÁTICO (N.F en "m")
CAPACIDAD PORTANTE (kg/cm2)
GM-GC
A-2-4(0)
ARENISCA
LEYENDA
N.F=-1.50
SIMBOLO
704.80
N.F=-2.50
ML
A-4(9)
CL
013
704.60
704.50
704.40
704.20
704.00
CALIZA
GP
A-1-a(0)
A
705.00
DESCRIPCIÓN
705.20
DESCRIPCION
TIPO DE SUELO
BOLONERIA
NIVEL FREATICO
NF
012
CALICATA
FILTRACIONES
AE
AFIRMADO EXISTENTE
704.20
SM-SC : A-4(2)
N.fondo de Calicatas -2.50 a -3.00
704.00
704.60
704.50
704.40
704.30
CORTE A-A
PROGRESIVA (KM)
0+000
0+104
C-1
C-2
3
3
-2.00
-2.00
NIVEL DE CIMENTACIÓN (Df)
-2.50
-1.50
NIVEL FREÁTICO (N.F en "m")
1.65 - 1.80
1.85 - 1.95
ESCALA :
N.fondo de Calicatas
-2.50 a -3.00
CALICATA
N° DE MUESTRAS
CAPACIDAD PORTANTE (kg/cm2)
H:1/5000
V:1/25
CORTE B-B
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :
0+240
0+284
C-4
C-5
2
2
-2.00
-2.00
-
-1.50
2.80 - 3.00
0.95 - 1.88
fensa de
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE
CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
PLANO :
PERFIL ESTRATIGRÁFICO
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
INDICADA
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
PE1
20.00
4,00
.25
4,00
3.75
.25
3.75
VS-1(0.25X0.40)
4,00
.25
4,00
3.75
VS-1(0.25X0.40)
.25
3.75
VS-1(0.25X0.40)
.25
,15
3.75
VS-1(0.25X0.40)
.25
VS-1(0.25X0.40)
C-1
C-1
1
.25
VIGA - S
C-1
0.25
CORTE 2-2
5.75
6.00
VIGA - P
.60
VP-1(0.25X0.60)
VP-1(0.25X0.60)
VP-1(0.25X0.60)
VP-1(0.25X0.60)
VP-1(0.25X0.60)
VP-1(0.25X0.60)
0.40
C-1
4,00
C-1
C-1
VS-1(0.25X0.40)
C-1
VS-1(0.25X0.40)
C-1
VS-1(0.25X0.40)
C-1
C-1
VS-1(0.25X0.40)
.25
VS-1(0.25X0.40)
2
.25
CORTE 3-3
CORTES SECCIONES
.25
3.75
.25
4,00
3.75
.25
4,00
3.75
.25
4,00
3.75
.25
3.75
4,00
(ESC.: 1/25)
.25
4,00
.125
20.00
A
B
C
D
E
F
ESTRUCTURA DEL 1 ER - 2 DO - 3 ER NIVEL
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
CONCRETO
ACERO
RECUBRIMIENTO
Vigas
f'c = 210 Kg/cm2
fy = 4 200 Kg/cm2
4 cm, medido a partir del estribo
Ø
3/8"
1/2"
5/8"
3/4"
1"
Log. Desarrollo
(-)
30,0 cm.
32,5 cm.
40,0 cm.
50,0 cm.
90,0 cm.
Log. Traslape
(+)
30,0 cm.
30,0 cm.
30,0 cm.
30,0 cm.
30,0 cm.
fensa de
PLANO :
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO DE CORTE
DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
PLANO DE ESTRUCTURAS: 1er al 3er Nivel
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
PE1
20.00
,15
4,00
.25
4,00
3.75
.25
4,00
3.75
.25
1.35
1.35
4,00
3.75
.25
1.35
4,00
3.75
.25
1.35
,15
3.75
.25
1.35
1.35
.20
B
.13
1
B
B
VC-1(0.25X0.40)
.25 1.35
C-1
2.80
B
B
VC-1(0.25X0.40)
C-1
B
B
VC-1(0.25X0.40)
C-1
B
B
VC-1(0.25X0.40)
C-1
B
VC-1(0.25X0.40)
C-1
B
1.35 .25
1
.13
1.- ANTES DE PROCEDER A LA EXCAVACION DE LOS CIMIENTOS, VC, ETC. VERIFICAR LOS DESNIVELES
C-1
B
EXISTENTES DEL TERRENO.
2.- SE RECOMIENDA COLOCAR CAPAS DE PIEDRA CHANCADA, ANTES DE VACIAR EL SOLADO EN ZAPATAS,
VIGAS DE CIMENTACION Y PISOS.
Z1
Z1
Z1
Z1
Z1
Z1
4.- EL MATERIAL DE RELLENO DEBE SER COMPACTADO POR CAPAS (e=0.15), CON MATERIAL PROPIO Y/O EQUIPO MECANICO.
5.- NO SE PERMITIRA LA PREPARACION DE CONCRETO EN FORMA MANUAL, SE UTILIZARA MEZCLADORA
A
A
A
A
A
A
A
A
ESTRIBOS
COLUMNAS
L
LOSAS Y VIGAS
6.00
L
L
L
VC-1(0.25X0.65)
A
VC-1(0.25X0.65)
A
VC-1(0.25X0.65)
A
VC-1(0.25X0.65)
6.00
VC-1(0.25X0.65)
0.20
VC-1(0.25X0.65)
IPO TROMPO DE 9-11P3; CON EL OBJETIVO DE OBTENER LA RESISTENCIA REQUERIDA.
A
2.80
C-1
.20
2
.13
B
B
C-1
B
B
Z1
4.00
C-1
VC-1(0.25X0.40)
VC-1(0.25X0.40)
.25 1.35
B
.25
3.75
.25
3.75
.25
3.75
1.35 .25
Z1
1.35
4,00
CUADRO DE GANCHOS STANDARD Y DOBLADO DE ESTRIBOS
EN VARILLAS DE FIERRO CORRUGADAS
C-1
.25
2
NOTA:
Z1
1.35
3.75
4,00
.13
B
Z1
1.35
B
VC-1(0.25X0.40)
B
Z1
4,00
C-1
VC-1(0.25X0.40)
B
1.35
,15
B
C-1
VC-1(0.25X0.40)
B
Z1
1.35
B
1.35
.25
3.75
4,00
.25
4,00
,15
20.00
A
1.50
.50
,30
C
D
E
F
,30
Afirmado
VC-1(0.30x0.55)
Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext.
VC-1(0.30x0.55)
1
VC-1(0.30x0.55)
Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext.
VC-1(0.30x0.55)
Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext.
VC-1(0.30x0.55)
Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext.
N.P.T.+0.00
Ø 3/8": 2@0.05, 5@0.10, 5@.15 y Resto @ 0.20 c/ext.
SECCION A-A
.40
.40
.40
B
.50
ESC.: 1/50
C1
1.35
.25
,60
1
C-1
Z1
.50
,20
1.35
,30
,30
Afirmado
Z2
.50
,20
,60
,60
C-1
,60
C-1
,30
,30
Afirmado
Z2
.50
.50
,20
,20
,60
C-1
,30
,30
Afirmado
.50
.50
,20
Z2
,20
C-1
,30
,30
Afirmado
Z2
.50
.50
,20
,20
.50
C-1
,30
,30
.50
,30
.50
,20
Afirmado
,20
CORTE 1-1
,30
.50
Z2
VC-1
,20
Afirmado
Z1
VIGA DE CIMENTACIÓN
ESC.: 1/50
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :
fensa de
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO
DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
PLANO :
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
PLANO DE CIMENTACIONES
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
PC1
2
1
.10
0.15
2.475
0.15
A
2.475
0.10
0.55
0.10
0.15
2.475
0.15
0.55
.10
.10
.10
.60
.30 .15 .30
.60
.10
.70
.15
.93
1.56
2.60
4.00
.70
4.00
.60
4.00
.15
4.00
.93
2.60
4.00
4.00
4.00
4.00
.15
.10
2.475
.70
0.70
.15
A
0.60
0.53
0.70
2.25
.15
0.53
4.00
4.00
3.30
1
0.25
0.15
0.15
0.15
2.775
0.15
0.15
0.15
A
0.15
2.775
2
6.00
.25
0.15
0.70
0.15
0.15
2.78
0.25
A
0.15
2.78
1
6.00
0.25
0.15
2
6.00
4.00
1
6.00
4.00
2
.70
.31
0.32
5
.722
0.15
0.15
.33
C
0.15
.25
5.40
20.00
.15
.50
4.00
3.50
.15
0.15
0.70
0.15
0.70
0.15
0.60
1.35
.15
0.15
5.45
0.15
0.85
0.15
0.45
0.15
4.00
1.80
2.20
1.20
2.20
.25 .15
.15
.15
.15
3.57
1.75
1.75
5.15
5.15
2.925
1.00
4.15
4.00
1.00
4.00
1.25
4.00
3.63
5.15
5.00
5.00
.30
.15
R0.15
1.25
4.00
5.00
.10
1.75
E
2.30
1.25
1.00
1.00
.15
E
2.50
20.00
20.00
.50
0.45
1.57
E
1.05
4.00
.15
.40
.45
0.80
D
3.70
.70
.08
.45
.25 .15
0.15
1.30
1.80
.15
.15
.08
D
1.12
3.25
.15
0.90
1.00
1.00
.25 .25
.15
.30 .20
0.25
.25 .15
.15
1.30
0.15
0.40
.15
.15
.670
.15
4.30
4.00
0.90
.15
E
4.00
.15
1.50
.90
8.05
5.65
4.00
.15
.25 .15
2.20
0.70
20.00
20.00
0.60
.15
4.00
.15
20.00
20.00
4.00
20.00
7.05
90
0°
0.
2.70
0.90
1.00
4.80
.15
.15 .30 .15
.60
.80
.10
0.70
1.10
.10
2.25
.45
4.20
4.65
0.45
0.60
0.45
°
.00
1.10
D
.25
2.20
1.70
1.95
.15
C
3.60
0.90
45.0
D
0.15
.15
0.15
4.00
2.20
2.20
1.87
4.00
2.20
2.20
1.93
0.80
C
1.25
1.25
1.15
135
0.95
0.15
B
0.25
1.95
2.25
.15
.15
0.15
.15
0.25
.15
0.85
.15
.15
1.87
2.20
.15
0.25
1.42
.15
1.92
0.58
.15
.15 .328
0.15
0.15
.90
0.90
0.15
.15
0.15
.15
.58
0.15
1.072
0.58
4.00
1.00
2.20
1.20
2.20
4.00
.15
0.85
.15
C
1.42
0.25
.60
B
.33
0.15
0.40
.15
06
B
.2
.8
72
0.15
0.15
0.40
0.15
.1
.25
B
0.15
1.00
0.40
4.30
6.00
0.15
0.15
2.625
0.15
6.00
2.925
0.15
F
0.398
0.368
0.15
0.42
.25
F
.15
0.15
.25
F
.15
0.15
2.625
0.15
6.00
2.925
0.15
1.12
R0.10
1.40
1.40
1.00
1.00
1.94
0.462
0.50
F
0.15
2.625
2.925
0.15
0.15
6.00
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
UNC
NACIONAL
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
TESIS :
fensa de
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN ,MEDIANTE EL ENSAYO
DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACION LOS GIRASOLES -JAÉN- 2016
PLANO :
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
PLANO DE ARQUITECTURA
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
PA1
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de Ingeniería
Escuela Academico Profesional de Ingenieria Civil
UNC
NACIONAL
TESIS :
fensa de
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS DEFUNDACIÓN,MEDIANTEELENSAYO
DE CORTE DIRECTO Y DPL , EN LA URBANIZACIONLOSGIRASOLES-JAÉN- 2016
PLANO :
TESISTA :
BACH. JOSÉ WILFREDO
COTRINA VELÁSQUEZ
PLANO DE CORTES Y ELEVACIONES
UBICACIÓN :
URBANIZACION "LOS
GIRASOLES"
LAMINA Nº :
ASESOR :
ESCALA :
1/50
FECHA:
NOV. 2016
DISEÑO - CAD :
J.W.C.V
PA2
Descargar