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DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA EN MINAS, METALURGIA Y GEOLOGÍA
APITULO
Cinética de Flotación de la Mena de "Palmarejo" y su Aplicación Industrial
LOTACIÓN Y SUS MODELOS CINÉTICOS
:
La cinética de flotación estudia la variación de la masa de mineral flotada con respecto al tiempo. Si
todas las variables operacionales se mantienen constantes, la relación algebraica entre los
parámetros es una ecuación de velocidad. Las formas en las que las ecuaciones de velocidad pueden
ser evaluadas es posible basarlas en suposiciones o hechos del mecanismo, o más comúnmente
determinados empíricamente
empíricamente o por analogía con procesos similares (Arbiter y Harris, 1962).
3.1.- Modelos de Analogía Química
Por analogía con la cinética química, la ecuación para representar la cinética de flotación puede ser
expresada por,
dC
dt
 KCn
(3.1)
donde C es la concentración de sólidos, t el tiempo de flotación, n el orden del proceso, y K es la
constante específica de velocidad. Desde el punto de vista cinético, la concentración C está dada por
la expresión:
C
M
V
(3.2)
así, si se asume que el volumen se mantiene constante durante el curso de la flotación, el problema
es simple, ya que podemos tomar "C"
"C" como la masa de mineral que permanece en la celda conforme
la flotación procede. Por lo tanto, asumiendo que el volumen no se altera, el valor de la constante de
velocidad de flotación puede ser determinada. Esta constante es compleja ya que incluye parámetros
operacionales tales como tiempo de inducción, aireación, concentración de reactivos, tamaño de
partícula, tiempo de acondicionamiento, diseño de celda, etc.
Para calcular la mencionada constante es posible tomar distintas aproximaciones, tres de estas son:
1.- Ecuación de primer orden n  1 .
2.- Ecuación de segundo orden n  2  .
3.- Ecuación de orden no-entero
En cada caso las expresiones resultantes de la integración correspondientes las podríamos resumir a
lo siguiente:
1,, la ecuación toma la forma,
(1) Para n = 1
dC
C   K dt
María de Jesús Prieto Díaz
(3.3)
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la que una vez integrada, resulta:
 Co 
  K1 t
C 
(3.4)
Ln 
donde Co es la masa inicial de material flotable en la celda, C es la masa flotable que permanece en la
celda y K1 es la constante de velocidad específica. Al graficar los valores de Ln (Co/C) contra tiempo, t,
se obtiene una recta con pendiente K1, todo esto provisto el orden de reacción n = 1 sea válido.
(2) Para n = 2,
2, integrando entre los límites t = 0, C = Co y para t = t, C = C, obtenemos:
dC
2
C
 Kdt
1
1
C
Co
 
 K2 t
;
1
C

1
Co
 K2 t 
1  K2 C o t
Co
Co
C
(3.5)
1  K2Co t 
Como en el caso previo, si el orden de reacción es "2", el gráfico de Co/C contra tiempo dará una línea
recta cuya pendiente es igual a K2Co.
Muchos investigadores argumentan que en la mayoría de los casos, los sistemas de flotación no son
de orden entero. VolKova, puntualizó que en general las ecuaciones de velocidad yacen entre
órdenes de 1 a 2, sugiriendo el orden 1 para flotación de minerales simples o pulpas diluidas, y el
segundo orden para pulpas concentradas, usando ecuaciones diferenciale
diferencialess en la forma abajo indicada
(Volkova, 1946) :
 R  R 2   R 
q, 
q
  
 Kq 


q
q, 

dt
 R  R   R 
dRq
(3.6)
Donde:
 Co  C 
 Co  C 

R

 y  
 Co 
 Co 
R
Estas últimas, como puede observarse, no son otra cosa que expresiones de recuperación en fracción
decimal. "R
"R es la recuperación máxima que puede obtenerse y “ q” representa cualquier especie, la
integración de la ecuación (3.6), considerando un solo mineral y que R q  R  , se obtiene la
"
expresión:


Rq
K t
K t
K
t
;
1
,R  R 1  e


 e  ,R
 q
q

R
 1  Rq / R 


Ln 
María de Jesús Prieto Díaz
1
q
q
(3.7)
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Donde R  es la recuperación evaluada a tiempo infinito o cuando la recuperación se torna asintótica
con respecto al tiempo. Por lo tanto, al graficar Ln 1 / (1  Rq / R ) contra tiempo se obtendrá una línea


recta cuya pendiente será Kq.
Somasundaran, en su nota técnica del año de 1973, también aborda los modelos cinéticos de
flotación basados en analogía química, con la diferencia de que introduce y llama “ m” a la variable
que designa la fracción de mineral flotado del flotable, siendo así que las expresiones integradas de la
ecuación (3.3), para n=1, resultan de las formas siguientes (Somasundaran y Lin, 1973):
n1
n1
Ln
1
1  m
 Kt
1
1  m1n  1  KtCno1

 1  n 
(3.8)
(3.9)
Éste autor reescribe estas expresiones en términos de recuperación, los cuales son más apropiadas o
de uso común en la metalurgia. Es decir, “m”, la fracción de mineral flotado en cualquier tiempo “t”,
es equivalente a R/Ro, donde R es la fracción de mineral flotado a un tiempo dado, digamos “tm” y Ro
es la máxima recuperación posible a un tiempo infinito bajo las condiciones dadas:
1
n1
Ln
 K tR/Ro
(3.10)
n1
1n


R 
 1    1  K tR/Ro Rno1
n  1  Ro 

(3.11)
 1  R / Ro 
1
El orden de reacción “n” y “K”; la constante de velocidad específica, pueden ser determinadas en
forma gráfica o bien de acuerdo al método propuesto por Somasundaran (Somasundaran y Lin, 1973;
Hernáinz y Calero, 2001).
Hernáinz y Calero, fraccionaron una muestra de celestita, y enseguida flotaron estas fracciones
usando oleato de sodio. Los datos obtenidos de estas pruebas de cinética, fueron ajustados a
modelos de primer, segundo y orden no-entero. La Tabla 3.1, resume los valores de las constantes de
velocidad específica considerando los diferentes órdenes de reacción, y la Figura 3.1 ilustra las
recuperaciones obtenidas en la flotación de celestita usando 600 g de Oleato de Sodio por tonelada
para seis diferentes fracciones de tamaño (Hernáinz y Calero, 1996; Hernáinz y Calero, 2001).
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Tabla 3.1.3.1.- Recuperaciones ajustadas a modelos de 1er, 2do y orden no-entero (Hernáinz y Calero,
2001) .
Tamaño
(micras)
n=1
n=2
n = no-entero
k1
-1
(min )
2
r
Cok2
-1
(min )
2
r
kg
-1
(min )
r
- 177 + 149
0.0034
0.60
0.0675
0.65
0.4988
0.95
- 150 + 125
- 125 + 105
0.0510
0.0742
0.1088
0.1600
0.0939
0.64
0.56
0.62
0.67
0.71
0.1224
0.2443
0.4808
1.0964
0.2801
0.69
0.64
0.75
0.83
0.80
0.5713
0.5761
0.5884
0.5486
0.5421
0.97
0.91
0.95
0.93
0.97
- 105 + 88
- 88 + 74
- 74
2
Figura 3.1.3.1.- Recuperación de celestita vs. tiempo de flotación, con 600 g/ton de oleato de sodio
para seis diferentes fracciones de mineral (Hernáinz y Calero, 2001).
A manera de ilustrar el ajuste de datos a estos modelos, tomaremos el ejemplo mostrado en el
Capítulo 16, intitulado "Flotation"
"Flotation" (autor desconocido).
desconocido). En estos se flotó una muestra de carbón
carbón en
una pequeña celda de laboratorio, usando un colector de keroseno (H1
H1)) y un promotor de
DP)) en combinación con H1
H1.. Los concentrados fueron colectados a intervalos de 0.5
ditiofosfato (DP
minutos hasta el minutos tres (3) y un último acumulado final de 3.5 a 7 minutos. Los concentrados
fueron enseguida secados, pesados y ensayados por % de ceniza. De los datos abajo listados, se
determinaron las constantes de velocidad del carbón para las condiciones de reactivos probadas
(Desconocido, 2013).
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De acuerdo a los datos listados se calculan las concentraciones de carbón en celda. En cada caso se
asume que la cantidad de carbón en muestra es igual a 100 - % ceniza, teniéndose entonces para el
tiempo de cero, la siguiente concentración inicial:
Co 
inicia
iall 100  58.5  461.8g  100  58.5
masa inic

 0.767 g C / mL
100 
 Volumen Celda 100
250mL   10
Para los tiempos subsecuentes, tendríamos que la concentración de carbón que permanece en celda
se determina de la relación general.
C
masa de carbón en celda
Volumen de celda
 461.8g  100  58.5    43.6g  100  13.2 
C 
 0.767  0.151  0.616 g / mL
250mL  100 
Tabla 3.2.-
Tiempo
Flotación
(min)
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
7.0
Cola
Datos de prueba de flotación de carbón (Desconocido, 2013).
Colector H1
Masa
% Ceniza
(g)
461.8
58.5
43.6
13.2
18.3
15.1
11.9
16.1
10.3
14.7
5.4
15
Colector DP/H1
Masa
% Ceniza
(g)
456.4
58.7
56.5
21.2
30.9
26
30.3
25.7
23.6
26.8
17.3
28.6
4.7
17.5
350.4
13.3
21.1
263.3
13.7
12.8
72.6
27.3
31
83.1
(*) El volumen de celda fue de 250 mL.
Usando una hoja de Excel para
para calcular las concentraciones,
concentraciones, se obtienen los valores resu
resumidos
midos en
Tabla 3.2. Para determinar o estimar C se grafica "C" contra tiempo, ver Figura 3.3. De este gráfico
los valores correspondientes de las concentraciones
concentraciones en el equilibrio son:
C
H1
 0.36
C  DPH
 0.16
1
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Tabla 3.3.-
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Concentraciones de carbón en celda usando H1 y DPH1.
Colector H1
C
Ct
g C/mL
g C/mL
0.767
0.767
Colector DP/H1
C
Ct
g C/mL
g C/mL
0.754
0.754
0.151
0.062
0.040
0.035
0.018
0.016
0.061
0.384
0.178
0.091
0.090
0.069
0.049
0.039
0.058
0.178
0.615
0.553
0.513
0.478
0.460
0.443
0.382
0.576
0.484
0.394
0.325
0.276
0.237
0.179
0.90
Colector H1
0.80
)
L
m
/
C
(g
n
ó
rb
a
C
n
ió
c
ra
t
n
e
c
n
o
C
0.70
0.60
0.50
0.40
0.30
0.20
0.10
0.00
0.0
5.0
10.0
15.0
Tiempo (min)
Figura 3.2.3.2.- Determinación de las concentraciones @ tiempo infinito (Desconocido, 2013).
Determinados los valores de recuperación en el infinito se calculan los valores de las ordenadas según
los órdenes de reacción, haciendo esto se tiene:
 Co 
  Kt
C
n1
Ln 
n2
Co  C
C  C
María de Jesús Prieto Díaz
(3.12)
 1  C  C Kt

o
(3.13)

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Según lo establecido para un orden de 1 se deberá calcular Ln(Co/C) y para n=2 (Co-C∞/C-C∞), hechos
los cálculos se grafican los datos y finalmente se determinan los valores de las constantes de
velocidad de flotación, ver Tabla 3.4.
Tabla 3.4.-
Valores de las ordenadas Ln (Co/C) y (Co-C∞/(C-C∞).
Colector H1
Colector DP/H1
Tiempo
Flotación
(min)
0.0
0.5
1.00
1.59
0.000
0.220
1.00
1.43
0.000
0.269
1.0
1.5
2.11
2.66
0.326
0.401
1.83
2.53
0.442
0.648
2.0
3.45
0.472
3.59
0.841
2.5
3.0
7.0
4.08
4.88
18.19
0.512
0.547
0.696
5.13
7.70
31.35
1.005
1.157
1.438
6.00
1.40
Colector H1
5.00
)f
4.00
-C
C
(
/
)f
3.00
n
i
n
i
Colector DP/H1
1.20
y = 1.2816x + 0.9001
R² = 0.9944
y = 0.405x
R² = 0.9883
1.00
)
C
/o
(C
n
L
-Co
C
(
n
L 2.00
0.80
0.60
0.40
1.00
0.20
0.00
0.00
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
Tiempo Flotación (min)
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
Tiempo Flotación (min)
Figura 3.3.3.3.- Determinación gráfica del orden de reacción de la flotación de carbón con los
colectores H1 y DP/H1, colector H1 orden no entero y DP/H1 orden 1 .
De acuerdo a los gráficos de la Figura 3.3 se tiene que la flotación con el colector H1 es de orden 2 (n
(n
= 2):
m  1.2816  (Co  C )K
)K
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K
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1.2816
(0.7
.76
67  0.3
.36
60)
 3.15min1
por otro lado, la cinética de flotación con el colector DP/H1 es de orden 1 (n=1),
( n=1), con un valor de K
igual a:
1
K  0.405 m
miin
3.2.- Modelos Basados en Adsorción Química
La flotación es un proceso resultado de la adhesión selectiva de las partículas minerales a las burbujas
de aire, el cual es un fenómeno tanto termodinámico como cinético. Este último, es un proceso que
depende del tiempo y es afectado por interacciones de potencial de tipo electromagnético entre las
partículas y las burbujas. Esta interacción es necesaria para que se dé la adhesión, así el proceso de
mineralización de burbujas puede concebirse como un proceso de adsorción, en el que las burbujas
juegan el rol de adsorbente; mientras que las partículas son el adsorbato. Este proceso es uno de
adsorción selectivo que depende de la energía superficial, determinada por las propiedades de
superficie de partículas y del sistema de reactivos.
Según Pogorelyj
Pogorelyj,, el proceso de flotación se asemeja mucho a un proceso de adsorción, y como en
este último, el tiempo de contacto de partícula y burbujas de aire que debe conducir a una conexión
estable entre partícula con una burbuja (tiempo de inducción), es muy corto (Pogorelyj, 1962).
La adsorción ocurre sobre la superficie de la burbuja, y por lo tanto el número de partículas minerales
fijadas (adsorbidas) a las burbujas, es proporcional a la superficie libre de burbujas, aún no
mineralizadas. Para un material homogéneo en sus propiedades de flotación, la masa de partículas
fijadas a la superficie de burbujas en el tiempo d es decir:
dm  sCd
(3.12)
Donde:
λ = es la constante de velocidad de mineralización (masa de partículas adsorbidas por
superficie unitaria de burbujas en la unidad de tiempo).
S = nueva superficie libre de burbujas entrantes a la cámara de flotación.
τ = tiempo que permanece una burbuja en la cámara de flotación.
С = concentración de partículas en volumen en la cámara de flotación.
Como resultado de la mineralización, la superficie libre de la burbuj
burbujaa decrece; decremento que por
unidad de tiempo es igual a:
 dS 
1
dm
(3.13)

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En la que α es la masa de partículas adsorbidas por unidad de área. Combinando las ecuaciones (3.12)
y (3.13), se tiene:
dS 
 SC

dt
Integrando y tomando como condición
condición inicial S (t = 0) = So, se obtiene la expresión:
 C 
S  So ex
exp    
  
(3.14)
La superficie mineralizada por unidad de tiempo se expresa por la relación:

 C  
 
  
So  S  So 1  exp 

(3.15)
Por otro lado la disminución de masa mineral de la pulpa que está siendo flotada en el tiempo " dt"
es:

 C  
 dm   So 1  ex
exp     dt
  

(3.16)
Si el volumen de la cámara de flotación es V (m = CV) entonces dm = V dC y de la expresión (3.16), se
obtiene,
dC
  
1  ex
exp  
C




 So
V
dt
(3.17)
Integrados ambos miembros de la ecuación (3.17), transformada y evaluada la constante de
integración D, usando la condición C(t = 0) = Co, se obtiene primeramente la relación:
       Co  
  So  
C    exp 
 1 exp  
  1

       
 V  
exp 
(3.18)
De esta ecuación (3.18) es posible obtener la dependencia de la concentración volumétrica de
partículas en la cámara de flotación con respecto al tiempo:
C =
t
María de Jesús Prieto Díaz



Ln  exp


  So  
 1 exp 
t  1


 
 V  
  Co 
(3.19)
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Si la recuperación de las partículas en la espuma es igual a,
E=
Co - C
Co
1
C
Co
(3.20)
en consecuencia la recuperación del mineral flotado en el producto de espuma después de un tiempo
de flotación t, según se desprende de la
la ecuación previa,
previa, está dada por la siguiente expresión
expresión::
E t =1 -

 Co

  Co  
  So  

1
e
x
p
 

  1
   
   
Ln  exp 

(3.21)
Según se observa de la ecuación (3.21) la recuperación depende de la concentración de partículas en
volumen dentro de la cámara de alimentación Co, propiedades de flotación de las partículas dadas
por λ, tamaño del área libre de burbujas So, y tiempo de flotación t.
3.3. – Otros Modelos
La flotación es un proceso de separación físico-químico basado en la diferencia de las propiedades
superficiales de los minerales de valor y la ganga. Los conceptos teóricos asociados a la flotación son
complejos, esto, porque además de que son sistemas trifásicos (sólidos, agua y espuma) se involucran
muchos otros subprocesos e interacciones, lo que hace difícil su conceptualización y total
comprensión (Wills, 1992; Wills y Napier-Munn, 2006).
Los resultados de flotación son afectados por factores que no solo están asociados a las propiedades
físico o químicas de las especias, tal es el caso de: pH del medio, tamaño de burbuja, temperatura,
diseño de celda, tamaño de partícula, entre otros. Lo anterior, conlleva a describir la flotación de
manera simple, es decir, como un fenómeno cinético
cinético de primer orden.
orden. Como se observará,
observará, las
expresiones del fenómeno son variadas y se encuentran tanto en los libros de procesamiento como el
software de simulación (MODSIM, USIM PAC, JKSim Float), algunos de estos modelos “simplistas” ,
son:
a)
Modelos Clásico
c) Modelo modificado de Kelsall
b) Modelo de Klimpel
d) Modelo Gama
c)
d) Modelo totalmente mezclado
Modelo de Kelsall
a) Modelo Clásico
El modelo “clásico” es uno de dos parámetros, el cual tiene por relación:
R = R 1  ekt 
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(3.22)
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Donde:
R = recuperación del mineral
R∞ = recuperación en infinito (equilibrio)
(equilibrio) recuperación máxima posible (parámetro 1)
-1
K = constante de velocidad [min ] (parámetro 2)
τ
b)
= tiempo de flotación (min) (variable independiente)
Modelo de Klimpel
Este modelo usa dos parámetros para describir la cinética de flotación. De acuerdo con Klimpel, su
modelo permite comparar los experimentos de laboratorio con la operación de planta, provisto se
tenga en cuenta las diferencias entre la operación de una y otra celda (Klimpel, 1985).


R =R 1 

1  e 

K
1
K

(3.23)
Donde:
R = recuperación del mineral con respecto al tiempo (variable dependiente)
R∞ = recuperación en el infinito (equilibrio), máxima recuperación posible.
K = constante de velocidad.
τ
= tiempo de flotación.
Este modelo toma en cuenta el hecho de que las partículas hidrofóbicas varían en tamaño y en grado
de hidrofobicidad, y por lo tanto es más apropiado que las expresiones convencionales basasadas en
analogía cinética que asumen sistemas constituidos por moléculas idénticas. Por lo anterior, es
particularmente útil para correlacionar resultados de laboratorio con la planta. En el trabajo de
laboratorio, es común que el parámetro “R∞” sea el más importante en la definición del desempeño
de la flotación, esto porque las pruebas de laboratorio se suelen prolongar hasta que se recupere
todo el material. En la operación industrial (planta), el parámetro “K” es el importante, ya que no
resulta económico proveer de un gran volumen de celdas para recuperar aquel material que no flota
rápidamente. Debido a esta diferencia de operación, los resultados de los estudios de flotación de
laboratorio serán pobres predictores del desempeño de planta. A fin de corregir esto, lo
recomendable es realizar experimentos de “cinética de flotación” que arrojen datos cinéticos, de
manera que sea posible determinar tanto “R∞” con “K”. Y enseguida, basados en el tiempo de
residencia de planta, debidamente escalado; definir si el desempeño de ésta se encuentra dominado
por velocidad “K” o recuperación “R∞” (Klimpel, 1985).
Determinados los valores de R∞ y K, las curvas de recuperación totales contra el tiempo pueden ser
utilizadas para determinar los tiempos de flotación óptimos. Alternativamente éste puede también
ser determinado a partir de la definición de tiempo de flotación óptimo, el que versa “tiempo de
María de Jesús Prieto Díaz
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flotación óptimo es aquel para el cual la diferencia en la recuperación entre el mineral de interés y la
ganga es un máximo, esto es (Agar y col., 1980):
R Rm Rg
(3.24)
Rm  re
recu
cupe
pera
raci
ción
ón del
del mine
minera
rall d
de
e inter
interes
es
Rg  recupe
recuperac
ración
ión del minera
minerall de
de ganga
ganga en el conce
concentr
ntrado
ado
Obtener el máximo de esta diferencia implica diferenciar la ecuación, haciendo esto se tiene:
R Rm Rg
Rm Rg


 0.0 ;

t
t
t
t
t
(3.25)
Para el modelo de Klimpel la diferenciación nos lleva a las siguientes expresiones:

R
 Rm  m 1  ek
km t

t
mt



Rm
  0  km
Rm Rm km 2 t ek t  Rm km 1  ek

2 2
t
km t
mt
m

1e 

t
km t
(3.26)
t
kmt
  R 1  e   R
m
m
kmt e kmt
2
km t
(3.27)
similarmente para la ganga se tendría,
Rg
t
2

Rg kg  t e
k g t
 Rg k g 1  e
kg t
  R 1  e   R
kg t
g
2 2
k t
g
kgt e  g
2
kg t
kg t
(3.28)
Igualando,
 Rm  Rg
t  t :
Rm 1  e m   Rm km t e 
k t
km t

km t2
Rm
km
Rm
km
R

k t

k t
Rg 1  e g  Rg kg t e  g
k g t2
1  ek t   Rm t ek t  g 1  ek t   Rg t ek t

kg 
m
m
R
g
g
1  ek t   g 1  ek t   Rm t e k t  Rg t e k t  0.0

kg 
m
g
m
g
(3.29)
El tiempo de flotación óptimo se obtiene de la ecuación (3.29), siendo éste aquel para el que la
expresión
a cero.
La solución
puedeComo
encontrarse
mediante
el uso de la herramienta
SOLVER de(3.29)
Exceles
o igual
bien un
gráfico
de residuales.
ejemplo
de la determinación
del tiempo de
de
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flotación, consideremos los datos de prueba obtenidos para el mineral de Palmarejo, en las que se
probaron los colectores: xantato amílico de potasio (XAP) y Aerophina.
Tabla 3.5.3.5.- Resultados de prueba de cinética de flotación usando xantato amílico de potasio (XAP).
Tiempo
(min)
% REC.
REAL
Au
Au
0.00
0
1
2
3
4
5
6
7
% REC.
REAL
100.5
1.4
0.00
46.42
66.79
76.93
82.62
86.16
88.54
90.25
33.87
65.15
84.01
86.29
88.58
89.39
90.23
Ag00.00
.00
27.40
52.62
67.57
70.17
73.13
74.29
75.47
Ag
87.0
1.15
0.00
35.30
52
52.97
.97
62
62.58
.58
68
68.28
.28
71
71.92
.92
74
74.40
.40
76
76.20
.20
Tiempo Flotación
Primario
Au
100.0
a
d
la
u80.0
m
% REC.
REAL
Fe0.00
8.50
18
18.80
.80
29
29.23
.23
32
32.12
.12
36
36.86
.86
39
39.04
.04
41
41.20
.20
Fe
63.0
=R
0.40
0.00
11.08
19.63
26.31
31.57
35.76
39.13
41.87
=K
Tiempo Flotación
Agotativa
Ag
u
c
A
n60.0
ió
c
a
r
e40.0
p
u
c
e
R
20.0
%
Fe
0.0
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
Tiempo (min)
Figura 3.4.3.4.- Recuperaciones acumuladas de los valores de oro, plata y fierro usando como
colector XAP.
Tabla 3.6.3.6.- Resultados de prueba de cinética de flotación usando Aerophina 3418.
Tiempo
(min)
0
1
2
3
4
5
6
7
María de Jesús Prieto Díaz
% REC.
REAL
Au
0.00
60.83
75.56
79.17
80.14
80.76
85.25
85.76
Au
89.5
3.0
0.00
61.15
74.62
79.56
82.04
83.53
84.53
85.24
% REC.
REAL
Ag
0.00
56.44
69.39
73.78
75.70
77.23
78.05
78.86
Ag
83.0
2.90
0.00
55.95
68.73
73.46
75.84
77.28
78.23
78.91
% REC.
REAL
Fe
0.00
10.60
17.18
21.63
24.81
28.21
30.24
33.01
Fe
42.0
0.60
0.00
10.42
17.54
22.52
26.09
28.70
30.65
32.15
´= R
´= K
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Tiempo Flotación
Agotativa
Tiempo Flotación
Primario
a
d
la80.0
u
m
u
c
A
n60.0
ió
c
a
r
e40.0
p
u
c
e
R20.0
%
Au
Ag
Fe
0.0
0.0
2.0
4.0
6.0
Tiempo (min)
Figura 3.5.3.5.- Recuperaciones acumuladas de los valores de oro, plata y fierro usando como
colector Aerophina.
De acuerdo al diagrama de pruebas mostrado en la Figura 3.6, los tiempos de flotación para cada una
de las etapas de prueba son los enseguida listados.
A-404 = 25 g/ton
MOLIENDA 35':
75% @ 200 mlls
XAP = 115 g/ton
F-549 = 32 g/ton
Alimentación
pH = 7.0
ACONDICIONAMIENTO 5'
PRIMARIO =
'
AGOTATIVO = '
COLAS A
CIANURACIÓN
XAP = 10 g/ton
pH = 7.0
CONC.
AGOTATIVO
MEDIOS
1era LIMPIA
1ra LIMPIA=
2da LIMPIA=
‘
'
CONC. FINAL
Figura 3.6.- Diagrama de flujo de prueba estándar de la unidad Palmarejo, Chih.
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BASADOS EN LA EXPERIENCIA Y LOS GRÁFICOS DE RECUPERACIONES ACUMULADAS
XANTATO:
Primario:
Agotativo:
1era Limpia
2da Limpia
4.0
3.0
3.0
2.5
minutos
"
"
"
AEROPHINA
Primario:
Agotativo:
1era Limpia
2da Limpia
3.0
2.5
2.5
2.0
minutos
"
"
"
BASADOS EN LOS PARÁMETROS DE R Y K DEL MODELO DE KLIMPEL Y DERIVANDO
Rm
R
1  ek t   g 1  ek t   Rm t ek t  Rg t ek t  0.0

km
kg 
m
g
g
m
XANTATO
RAu =
100.50
RFe =
63.00
KAu =
1.40
KFe =
0.40
-2.7E-05
3.74
min
Tiempo de Primario
AEROPHINA
RAu =
89.50
RFe =
42.00
KAu =
3.00
KFe =
0.60
1.6E-06
c y d)
2.41
min
Tiempo de Primario
Modelo de Kelsall Clásico y Modificado
Los modelos clásico y modificado de Kelsall, usan tres y cuatro parámetros para describir la cinética
de flotación, respectivamente. Estos modelos tienen por expresiones las enseguida dadas:
R  1    1  ekf    1  eks 
R  R  1    1  e

María de Jesús Prieto Díaz

k f
(3.30)
   1  e 
ks
(3.31)
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Donde:
R = recuperación del mineral (variable dependiente)
R∞ = recuperación en el infinito (equilibrio), recuperación máxima posible
K = constante de velocidad (1/min)
τ
= tiempo de flotación (min), (variable independiente)
Las ecuaciones de Kelsall son una modificación del modelo cinético de primer orden, en el que para
mejorar el ajuste de datos de operaciones se consideran dos fracciones de partículas, una con una
“rápida” constante de velocidad “Kf” y otra con una “lenta” constante, "Ks", en la que está implícito
que:
f Co  s Co  Co ;  f  s  1
1    C   C  C
s
o
s
o
(3.32)
o
Para determinar los valores de los parámetros se grafica en YY’ la fracción no flotada Ln  1  R  contra
 R
tiempo, las pendientes de las fracciones de flotación rápida y lenta son en cada caso iguales a:
o
mf  Ln1  k f 
(3.33)
ms  Ln 1  ks 
(3.34)
El valor de “φs”, fracción de partículas de lenta flotación está dado según lo indica la Tabla 3.5 y la
Figura 3.7, por el intercepto de la línea de las partículas de lenta flotación con el eje YY' a t = 0.
0.
Tabla 3.7.3.7.- Valores de fracción no flotada y flotada en circuito de flotación.
No CELDA
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
10
0
1
11
1
12
12
Tiempo (s)
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
Fracción no
Fracción
flotada
0.556
0.312
0.201
0.135
0.098
0.083
0.069
0.055
0.051
0.044
0.039
0.035
Ln (Fracción
no flotada)
-0.587
-1.165
-1.604
-2.002
-2.323
-2.489
-2.674
-2.900
-2.976
-3.124
-3.244
-3.352
Fracción
flotada
0.444
0.688
0.799
0.865
0.902
0.917
0.931
0.945
0.949
0.956
0.961
0.965
Ln (Fracción
flotada)
-0.812
-0.374
-0.224
-0.145
-0.103
-0.087
-0.071
-0.057
-0.052
-0.045
-0.040
-0.036
Del gráfico, véase Figura 3.8, se tiene para la fracción de flotación rápida una constante de:
m = 0.01469
Ln
Ln((1 Kf )  0.
0.01
0146
469
9
(1  Kf ) 1.0
.01
148
María de Jesús Prieto Díaz
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Kf = - 0.0148
0.00
Fracción No-Flotada
-0.50
)
a
d
a
to
l
F
o
N
n
ió
c
c
a
r
F
(
n
L
-1.00
Fracción de Flotación
Lenta = 0.14269
-1.50
-2.00
Curva Total
-2.50
Ln (1-Ks)
-3.00
-3.50
Ln (1-Kf)
-4.00
0
100
200
300
Tiempo de Flotación (Segundos)
Figura 3.7
3.7..- Determinación de Kf, Ks y φs en el modelo de Kelsall.
de la misma manera para la fracción de flotación lenta el valor de la constante es:
m = 0.00027
Ln
Ln((1 Ks )  0.
0.00
0002
027
7
(1  Ks ) 1.0
.000
003
3
Ks = - 0.0003
La fracción no flotada "  " es igual a 0.035.
s
e) Modelo Gamma
El modelo Gamma tiene tres parámetros y puede ser descrito como la suma de distribuciones
exponenciales, este modelo fue propuesto por Loveday, Ihoue & Imalzumi. En términos de
recuperación, la expresión de éste es:
K 

R  R 1 
 K  
p
(3.35)
Donde:
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R = recuperación del mineral
R∞ = recuperación en el infinito (equilibrio), recuperación máxima posible
K = constante de velocidad (parámetro 2).
P = exponente (parámetro 3)
τ
= tiempo de flotación
f) Modelo de Mezclado
Mezclado Total
Los resultados de flotación pueden ser representados por una expresión similar a la ecuación que
describe la variación de la concentración con respecto a tiempo para una serie de reactores
totalmente mezclados. En términos de recuperación esto puede ser expresado en forma matemática
de manera muy semejante al modelo Gamma:



1 
R  R 1 

 1 

K
(3.36)
Donde:
K = constante de velocidad (parámetro 2)
τ
= tiempo de flotación
Como punto final de esta revisión hemos de comentar que Iván Brezani, ha escrito un programa en
MatLab el cual permite ajustar datos de prueba a diferentes modelos de cinética de flotación
(Brezani y Zelenak, 2010) .
María de Jesús Prieto Díaz
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