Subido por MOISES YZQUIERDO

MC DE ESTRUCTURAL

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Memoria de Cálculo Estructural.
EDIFICIO PARA OFICINAS
PROPIETARIO:
DIRECCIÓN:
Reforma 222, Avenida Paseo de la Reforma, Juarez, Ciudad de Mexico, CDMX,
Mexico
ATTE.
ELABORÓ:
REVISÓ:
ENERO 2022
1
CONTENIDO
1.
INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................................. 3
2.
OBJETIVO ....................................................................................................................................................... 3
3.
CONSIDERACIONES TÉCNICAS .................................................................................................................. 3
4.
CONSIDERACIONES DE CARGAS. .............................................................................................................. 6
5.
ANALISIS DE CARGA ..................................................................................................................................... 7
6.
MODELO GEOMÉTRICO EMPLEADO ........................................................................................................ 11
7.
DATOS DE ENTRADA DEL PROGRAMA UTILIZADO. ............................................................................... 12
8.
RESULTADOS DE CÁLCULO Y DISEÑO. ................................................................................................... 17
9.
DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ........................................................................................... 20
10.
DISEÑO DE CIMENTACION ..................................................................................................................... 28
11.
BIBLIOGRAFÍA CONSULTADA................................................................................................................. 37
2
1. INTRODUCCIÓN
Se elaboró el cálculo estructural para el edificio ubicado en. Reforma 222, Avenida Paseo de la Reforma, Juarez,
Ciudad de Mexico, CDMX, Mexico a base de vigas de acero estructural, armaduras, Contravientos, muros de
maposteria y cimientos de concreto, dicho análisis debe cumplir con los requerimientos de diseño de las
normatividades AISSC LRFD vigentes y la Normatividad Distrito Federal NTCDF-2020 aplicable en todo el territorio
nacional; debiendo presentar una estructura segura, duradera y lo más económico posible.
2. OBJETIVO
El objetivo es realizar el análisis y diseño de los elementos estructurales para la estructura de edificio para uso
de oficinas, considerando los criterios mínimos de diseño de la normatividad vigente, así como de las
condiciones accidentales del sitio. Además de cumplir con los estados límites de servicio y de diseño que
establece la normatividad y códigos vigentes, tales como: normatividades AISSC LRFD, Normas Técnicas
Complementarias del Distrito Federal para Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto (NTCDF-2020),
ACI-318- para garantizar la adecuada resistencia y condiciones de servicio de la estructura en cuestión.
3. CONSIDERACIONES TÉCNICAS
La estructura se consideró a base de vigas con perfiles estructurales de acero al carbón, en acero ASTM A-36
y losacero cal 22. Se empleó para el análisis un modelo tridimensional elaborado con apoyo del software de
análisis estructural ETABS ultimate 20.3.0
3
PLANTA DE EDIFICIO
4
FACHADA EDIFICIO
Para el dimensionamiento y diseño de la cimentación, se empleó zapatas corridas a base de concreto f’c=250
kg/cm2.
Piso firme: se considera el piso firme de concreto de f’c= 150 kg/cm2 con espesor mínimo de 8 cm reforzado
con malla electrosoldada 6x6/4-4 grado 60 fy=6000 kg/cm², desplantado sobre terreno firme compactado al
95% de la prueba de compactación estándar.
Sistema cubierto: El diseño de la cubierta se realizó mediante el sistema de losacero cal.22. La cubierta será
analizada para soportar las cargas de servicio y las cargas accidentales considerando los criterios del AISSC
LRFD.Los requerimientos previamente descritos consideran un periodo de retorno de 50 años.
REGLAMENTOS UTILIZADOS:

LAS NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS DEL D.F. DE 2020 (NTCDF-2020).
5

AISSC LRFD
Los análisis estructurales de todos los elementos básicos se sustentaron en la teoría de un comportamiento
elástico de los materiales obteniendo los elementos mecánicos finales para su diseño. Este análisis es de
primer orden.
Durante la vida útil de la construcción no se podrá efectuar ninguna de las siguientes acciones que dañen la
estructura y modifiquen su comportamiento:

Mover algún elemento estructural principal (Columnas, trabes o elemento de soporte).

Cambiar las especificaciones de diseño de los elementos estructurales.

Cambiar las dimensiones de los elementos estructurales.
Nota:
Cualquier cambio no contemplado queda bajo responsabilidad del propietario final o usuario.
4. CONSIDERACIONES DE CARGAS.
DEFINICIONES
CARGA MUERTA: Se consideran cargas muertas el peso de todos los elementos constructivos y todos los
elementos que ocupan una posición permanente en la estructura y cuya intensidad no varía con el tiempo,
(peso propio de la estructura). Para la determinación de las cargas muertas se emplean las dimensiones
especificadas de los elementos y los pesos volumétricos de los materiales (Art. 160 RCDF).
CARGA VIVA: Son aquellas cargas que se producen por el uso y ocupación de las edificaciones y no tienen
carácter permanente y gravitan en la estructura sin ser parte integrante de ella con intensidad variable durante
el tiempo (Art. 161 RCDF).
CARGAS ACCIDENTALES: Son aquellas cargas cuya intensidad máxima tiene un periodo corto de duración
y su probabilidad de ocurrencia durante la vida útil de la estructura es mínima, sin embargo, sus efectos son
de importancia. Dentro de estas cargas se encuentran las sísmicas y de viento.
CARGAS GRAVITACIONALES

PESO PROPIO.
El peso de la estructura fue calculado por software de análisis ETABS V18.1 por medio de la instrucción PP
valor 1, este comando considera todos elementos que forman parte de la estructura de manera interna durante
el análisis por lo que no se considera en el análisis de carga muerta que se introduce al programa.

Las cargas que se utilizarán para el análisis y diseño de los elementos estructurales serán:
6
CARGA MUERTA (C.M.)
(Peso propio de elementos, losas, muros, etc.)
CARGA VIVA (C.V.)
(Cargas variables, art. 199 RCDF/20).
FACTORES DE CARGAS:
Se consideran factores de cargas recomendados por la
AISC por método de esfuerzos admisibles ASD
5. ANÁLISIS DE CARGA
La carga muerta se evalúa, considerando los pesos de lo indicado en los manuales de proveedores de los
materiales. Se considera el peso de lámina calibre 22, tal como se muestra a continuación:
ANALISIS DE CARGAS GRAVITACIONALES
SE UTILIZARÁ TERNIUM LOSACERO 25 CAL. 22
7
ESPESOR SOBRE LA CRESTA DE 8 CM
LOSA DE ENTREPISO
PESO
ESPESOR
LOSA ACERO CAL 22 8 CM DE
CONCRETO
CARGA
277
KG/M2
SOBRE CARGA
INSTALACIO
NES
40
LOSETA Y ADHESIVO
100
KG/M2
ART. 202
40
KG/M2
MUROS
120
KG/M2
APLANADO
30
KG/M2
1500
0.02
SOBRE
CARGA
607
CARGA VIVA
CARGA VIVA
INSTANTANEA
250
CARGA DE SERVICIO
857
KG/M2
KG/M2
KG/M2
180
KG/M2
LOSA DE AZOTEA
LOSA ACERO CAL 22 8 CM DE
CONCRETO
277
KG/M2
SOBRE CARGA
INSTALACIO
NES
35
ENTORTADO
110
KG/M2
ART. 202
40
KG/M2
MUROS
40
KG/M2
30
KG/M2
CM
CARGA VIVA CON PENDIENTE NO
MAYOR 5%
CARGA VIVA
INSTANTANEA
532
KG/M2
CARGA DE SERVICIO
632
APLANADO
1500
0.02
100
KG/M2
KG/M2
70
KG/M2
8
9
10
DE AQUÍ EN ADELANTE FALTA EDITAR TODO
6. MODELO GEOMÉTRICO EMPLEADO
Se elaboró un modelo tridimensional para simular el comportamiento de la estructura ante las condiciones de
cargas analizadas previamente. El modelo geométrico que se utilizó para el análisis de la estructura, se generó
con el programa de computo ETABS.
El análisis local se desarrolló de la siguiente manera: se inició con la modelación geométrica, es decir la tipología
de la estructura en la cual se introducen las coordenadas de los nodos, posteriormente se definen las incidencias
de los miembros y sus características físicas, tales como propiedades de secciones y materiales. Se asignaron
restricciones en los puntos de apoyo del sistema, se introducen los datos de cargas de diseño, tales como peso
propio y carga de operación y carga viva. Se realiza una revisión preliminar para verificar que no existan
incongruencias entre la información numérica y gráfica del modelo, se efectúa el análisis del modelo ya verificado,
con las condiciones de carga se obtienen los resultados del comportamiento del sistema: fuerzas, desplazamientos,
esfuerzos y gráficas.
A continuación, se muestran algunos esquemas del modelo de estudio, donde se indican la numeración de nodos
y las propiedades geométricas.
Tipología de estructura
11
Modelo tridimensional.
7. DATOS DE ENTRADA DEL PROGRAMA UTILIZADO.
12
13
14
15
16
8. RESULTADOS DE CÁLCULO Y DISEÑO.
17
Revisión de deformación, conforme a los parámetros de diseño del reglamento de construcción del estado de
Tabasco en concordancia con las NTCDF-2017 y el manual de construcción en acero IMCA-2010 mediante el
código del AISC método ASD.
Deformación Vertical
∆h = (L/240) = ((491/240)) = 2.04 cm.
Deformación 1.835 cm.
Del análisis se tiene que el desplazamiento vertical resulta ser de 1.835 cm menor al máximo permisible de
2.04 cm; por lo tanto, es aceptable los elementos estructurales.
Deformación Vertical
∆h = (L/240) = ((656/240)) = 2.73 cm.
18
Del análisis se tiene que el desplazamiento vertical resulta ser de 2.44 cm menor al máximo permisible de 2.73
cm; por lo tanto, es aceptable los elementos estructurales.
Deformación Vertical
∆h = (L/240) = ((1315/240)) = 5.47 cm.
19
Deformación 2.10 cm.
Del análisis se tiene que el desplazamiento vertical resulta ser de 2.10 cm menor al máximo permisible de 5.47
cm; por lo tanto, es aceptable los elementos estructurales.
9. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Se presentan a continuación los diagramas de momentos y cortantes resultados del análisis y con los cuales
se diseñarán los elementos estructurales de la estructura.
20
Diagrama de momentos
21
Diagrama de cortantes
22
Carga axial.
DIAGRAMA UNITY CHECK
23
Se diseñan los elementos estructurales de la cubierta, considerando los factores de cargas previamente descritos,
considerando un esfuerzo máximo admisible para las condiciones de servicio de 1.0 y 1.33 para condiciones
accidentales.
A continuación, se presenta el diagrama unity check obtenido para la estructura analizada.
Diagrama de esfuerzos unity check
Se obtiene que el valor de esfuerzo máximo 0.465 en la viga IPR-12”X35, es decir, por lo que se acepta el
sistema estructural propuesto.
ARCHIVO DE SALIDA
Story
Label
UniqueName
Design Type
Design Section
PMM Combo
PMM Ratio
24
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C44
C45
C46
C47
C48
C49
C50
C51
C52
C53
C54
C55
C56
C57
C58
C59
C60
C61
C62
C63
C64
B8
B11
B26
B27
B36
B37
B28
B32
B44
B45
B46
B47
B54
B55
B56
B57
B58
B59
B60
B78
B79
B80
B81
B92
B93
B94
B95
B96
B97
B98
B99
B100
56
57
58
59
60
61
103
104
105
106
107
108
130
131
132
133
134
135
146
147
148
45
46
47
48
49
50
37
41
62
63
64
65
89
90
91
92
93
94
95
126
127
128
129
14
51
52
53
54
55
96
97
98
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Column
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
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PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
HSS6X6X3/8
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HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
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HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
HSS6X6X3/8
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
0.668
0.95
0.93
0.96
0.29
0.687
0.921
0.613
0.963
0.957
0.947
0.994
0.431
0.905
0.915
0.978
0.224
0.705
0.913
0.182
0.677
0.071
0.062
0.040
0.128
0.110
0.078
0.053
0.049
0.041
0.117
0.109
0.048
0.080
0.069
0.076
0.079
0.106
0.045
0.101
0.056
0.039
0.045
0.021
0.344
0.151
0.126
0.520
0.503
0.477
0.324
0.052
0.402
25
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B101
B102
B103
B104
B105
B106
B107
B108
B109
B110
B111
B112
B113
B114
B39
B39
B41
B41
B43
B49
B62
B64
B35
B35
B38
B40
B40
B50
B52
B69
B71
B42
B51
B70
B72
B73
B75
B75
B85
B115
B115
D24
D25
D26
D27
D28
D29
D30
D31
D32
D33
D34
D35
99
100
101
102
120
121
122
123
124
125
142
143
144
145
85
85
72
72
69
71
76
84
88
88
42
73
73
38
66
68
70
15
33
75
83
67
86
86
29
31
31
77
78
79
80
81
82
109
110
111
112
113
114
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Beam
Brace
Brace
Brace
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Brace
Brace
Brace
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W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
W-12X35
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
(T)
(T)
(T)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(T)
Comb1(C)
Comb1(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(T)
(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
Comb1(C)
Comb1(C)
Comb1(C)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
Comb1(C)
Comb1(C)
Comb1(T)
ENVOLVENTE(C)
Comb1(C)
Comb1(T)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
0.376
0.444
0.436
0.480
0.251
0.138
0.115
0.443
0.436
0.297
0.312
0.094
0.113
0.221
0.291
0.169
0.296
0.341
0.079
0.135
0.083
0.114
0.164
0.275
0.293
0.280
0.283
0.078
0.099
0.384
0.288
0.095
0.090
0.465
0.442
0.104
0.103
0.098
0.197
0.102
0.098
0.647
0.740
0.684
0.535
0.199
0.115
0.085
0.168
0.126
0.394
0.675
0.810
26
Story1
Story1
Story1
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D36
D37
D38
D39
D40
D41
D42
D43
D44
D45
D46
115
136
137
138
139
140
141
149
150
151
152
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
Brace
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
PTR-4X4CAL11
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
ENVOLVENTE(C)
(T)
0.847
0.539
0.572
0.538
0.417
0.156
0.313
0.280
0.395
0.469
0.448
27
10. DISEÑO DE CIMENTACIÓN
Para el diseño de la cimentación se considera una capacidad de carga de 5.03 ton/m2, considerando las descargas
máximas obtenidas del análisis estructural y conforme a los ejes definidos en el proyecto arquitectónico. El concreto
empleado es f’c=250 kg/cm2, el acero es fy=4200 kg/cm 2.
Planta de soportes para cimentación TON.
28
Zapata:
ZC-1
Ancho: B (m ) =
1.40
Tipo de zapata: CENTRAL
*
Eje:
Largo: L (m ) =
17.53
Tram o:
Peralte: H(m ) =
0.20
Profundidad de desplante: Df (m ) =
Area de cim entacion: A C (m 2) =
24.54
s
adm
1. Evaluando la carga vertical factorizada que transm ite el edificio al suelo:
Elem ento
b (m )
h (m )
A (m 2)
L (m )
V (m 3)
(ton/m 2) =
*
1.00
5.03
g (kg/m 3) CS (kg/m 2)
P (kg)
Cadena CT-1
0.20
0.50
0.10
17.53
1.75
2400.00
BLOCK MACIZO
0.20
0.30
0.06
17.53
1.05
1800.00
1,893.24
-
-
-
-
-
-
53,191.00
1.20
0.80
0.96
17.53
16.83
1800.00
CARGA
RELLENO
-
4,207.20
30,291.84
PCS (kg) =
F.C. =
PCF(kg) =
89,583.28
1.00
89,583.28
2. Calculando el esfuerzo norm al factorizado actuante para el diseño de la zapata corrida:
s diseño (kg/m 2) = P CF / Ac =
s diseño (ton/m 2) =
3,650.20
3.65
ok cum ple
3. Determ inando los elem entos m ecanicos factorizados actuantes en el volado de la zapata considerando una franja unitaria
de 1.0 m en el sentido largo de la zapata corrida:
Tipo de zapata: CENTRAL
Ancho unitario bu (m ) =
1.00
Ancho de la contratrabe CT: B1 (m ) =
0.20
Carga unitaria Wu (ton/m ) =
Ancho de la zapata ZC: B (m ) =
1.40
Mom ento Mu (ton m ) =
0.91985
5.11
Longitud del volado de la zapata ZC: C (m ) =
0.60
Cortante Vu (ton) =
3.06617
4. Se inicia el proceso de diseño a flexion de la zapata, proponiendo dim ensiones de la sección de la zapata corrida:
Altura (h) =
20.00
[cm ]
Recubrim iento (r) =
3.00
[cm ]
Ancho (b) =
100.00
[cm ]
Peralte (d) =
17.00
[cm ]
5. Propiedades m ecanicas de los m ateriales:
a) Concreto
b) Acero longitudinal
f´c =
250.00
[kg/cm 2]
f´y = 4,200.00 [kg/cm 2]
f*c =
200.00
[kg/cm 2]
f'' c =
170.00
[kg/cm 2]
b1 =
0.8500
6. Criterio de ductilidad para garantizar que la falla del elem ento estructural en contacto con el suelo sea dúctil:
ρ m in = 0.0030
ρ bal = 0.0202
ρ m ax = 0.0152
29
7. Se determ ina el acero transversal requerido por resistencia para la seccion propuesta debido al m om ento
m axim o actuante, considerando un factor de resistencia debido a flexion:
FR = 0.70
Acero transversal requerido
ρcal
0.0011
Mu [kg cm ]
91,985.11
As req [cm 2]
5.10
ρreq
0.0030
Vars #
4
Sreq [cm ]
24.84
Acero transversal propuesto
Smax [cm ]
50.00
ρprop
Sprop [cm ]
20.00
As req [cm 2]
6.33
0.0037
Ok cum ple
4
@
20.00
cm
Vars #
ρ mi n < ρ p r o p < ρ ma x
8. Se calcula el acero longitudinal requerido por cam bios volum etricos m ediante el sum inistro de un refuerzo
ρmin
As req [cm 2]
Vars #
0.0205
2.05
3
3
@
Vars #
Sreq [cm ] Sprop [cm ] Sprop > Sreq
34.76
20
ok cum ple
20.00
cm
9. Se realiza la revision por fuerza cortante en la viga, la cual consiste en determ inar si la seccion propuesta en
por flexion es adecuada considerando un factor de resistencia a fuerza cortante igual a:FR = 0.70
Cortante de Diseño:
[ VU =
3,066.17
kg ]
<
Cortante lim ite m axim o:
[ 2.5 Fr √f*c b d =42,072.85
kg ]
Dado la expresion anterior, entonces la seccion propuesta
ES ADECUADA.
10. Determ inando la resistencia del concreto a la acción de la fuerza cortante por la seccion y acero propuesto
9,407.78 [kg]
Contribución del concreto: V cR =
11. Se realiza la revision por fuerza cortante del elem ento de concreto reforzado propuesto:
[V

U (kg)=
3,066.17
VU
≤
V CR
]
<
[ V
cR
(kg) = 9,407.78
] ok cum ple
DISEÑO ESTRUCTURAL DE CONTRATRABES
30
1. Dim ensiones de la sección propuesta:
Altura (h) =
45.00
[cm ]
Ancho (b) =
20.00
Recubrim iento (r) =
3.00
[cm ]
Peralte (d) =
42.00
[cm ]
[cm ]
2. Propiedades m ecanicas de los m ateriales:
a) Concreto
b) Acero longitudinal
f´c =
250.00
[kg/cm 2]
f´y =
4,200.00 [kg/cm 2]
f*c =
200.00
[kg/cm 2]
f'' c =
170.00
[kg/cm 2]
b1 =
0.8500
3. Criterio de ductilidad para garantizar que la falla del elem ento estructural sea dúctil:
ρ m in = 0.0030
ρ bal = 0.0202
ρ m ax = 0.0142
4. Se determ ina el acero requerido por resistencia para la seccion propuesta debido a la accion del m om ento
m axim o actuante, considerando un factor de resistencia debido a flexion:
Mu [kg cm ]
754,698.00
754,698.00
ρcal
0.0052
0.0052
a=
0.5900
b=
1.0000
c=
0.0828
Acero requerido
ρreq
As req [cm 2] No. Vars
0.0052
4.37
4
0.0052
4.37
4
FR = 0.90
0.0828 =ῳ(1-0.59ῳ) Resolviendo la ecuacion:
Aplicando la ecuacion de Mu según ACI seccion 14.3.1 tenemMu:
os:
0.8970
ῳ1 =
ῳ2 =
Vars #
4
4
0.087
0.085
Acero propuesto
As [cm 2]
ρprop
5.07
0.0060
5.07
0.0060
ρ mi n < ρ p r o p < ρ ma x
Oks cum ple
Oks cum ple
5. Se realiza la revision por fuerza cortante en la viga, la cual consiste en determ inar si la seccion propuesta en el
por flexion es adecuada considerando un factor de resistencia a fuerza cortante igual a:
FR = 0.75
Cortante de Diseño:
[ VU =
9,875.00
kg ]
<
Cortante lim ite m axim o:
[ 2.0 Fr √f´c b d 1=9,922.35 [ kg ]
Dado la expresion anterior, entonces la seccion propuesta
ES ADECUADA.
6. Determ inando la resistencia del concreto a la acción de la fuerza cortante por la seccion y acero propuesto se
31
Contribución del concreto: V cR =
3,818.38
[kg]
7. Calculando la fuerza cortante de diseño que resistira el acero transversal:
VsR =
6,056.62
[kg]
8. Determ inando la separacion para el refuerzo transversal propuesto para resistir la accion de la fuerza cortante actuante
11,953.41 [ kg ]
en la viga o bien por refuerzo m inim o:
Separacion [cm ]
Finalmente:
2
f´y [kg/cm 2]
# ram as
Vars #
4,200.00
2
3
Av [cm ]
1.43
Estribos#
3
a cada
20.00
S cal
S max
S req
S prop
31.13
21.00
21.00
20.00
cms
Verificando la resistencia a la fuerza cortante proporcionada por el elemento de concreto reforzado diseñado:
a) Concreto reforzado
V cR =
3,818.38 [kg]
b) Refuerzo transversal
VsR =
9,427.13 [kg]
c) Total para el diseño
V R = 13,245.51 [kg]
32

3
2.2
C-1
CT-1
-1
K-2
3
2.2
2.48
CT
3
2.2
K-1
K-2
CT
-1
ZC
-1
0
1.4
2.48
0
1.9
C-1
.10
18
0
1.9
K-1
ZC-1
K-2
0
1.9
ZC
K-2
-1
1.40
-1
CT
4.00
0
1.9
CT-1
C-1
0
1.4
0
1.9

0
1.9
ZC
-1
K-1
1.20
K-2
17.74
K-2
-1
CT
K-1

CT-1
ZC-1
3.09
1.40
2.00
ZC-1
C-3
1.21
K-1
N.P.T.+10.55
C-2
2.26
7.62
K-1
3.00
ZC-1
K-2
ZC-1
CT-1
1.40
CT-1
K-1
C-2
CT-1
2.37
C-2
K-3
2.36
CT-1
C-2
K-3
2.37
2.55
CT-1
4.00
1.36
ZC-1
1.40
ZC-1
1.40
2.26
1.40
K-3
C-2
1.35
15.00
PLANTA ESTRUCTURAL DE CIMENTACIÓN
ACOT.: mm.
ESC.: 1:50
33


3
2 .2
3
2 .2
2.48
C-1
K-2
K-1
3
2 .2
2.48
K-2
0
1 .9
C-1
.10
18
K-1
0
1 .9
K-2
0
1 .9

1 .9
FIRME DE CONCRETO 10 cm
DE ESPESOR f 'c= 150 kg/m²
CON MALLA ELECTROSOLDADA
DE 6X6 - 10/10
0
C-1
4.00
1 .9
K-2
0
K-2
D
D'
K-1
1.20
K-2
17.74
N.P.T. + 10.55
0
1 .9
K-1

3.09
2.00
C-3
K-1
1.21
N.P.T. + 10.55
C-2
A
K-1
A'
2.26
7.62
FIRME DE CONCRETO 10 cm
DE ESPESOR f 'c= 150 kg/m²
CON MALLA ELECTROSOLDADA
DE 6X6 - 10/10
C
3.00
C'
2.26
K-2
K-1
1.36
B
C-2
C-2
K-3
2.37
2.36
C-2
K-3
2.37
B'
K-3
2.55
4.00
C-2
1.35
15.00
PLANTA ESTRUCTURAL DE MUROS
ACOT.: mm.
ESC.: 1:50
34


3
2.2
2.48
C-1
3
2.2
T-
T-1
K-2
1
K-1
3
2.2
1
0
C-1
PEND. 2%
2.48
1.9
K-2
PEND. 2%
0
8.1
K-1
T-2
K-2
T-2
0
1.9
1
T0
1.9
LOSACERO 25
TERNIUM CAL. 22
0
1.9
T-2
4.00
T-1
T-2
T-2
K-2
T-2
C-1
DETALLE 4
K-2
PEND. 2%
PEND. 2%
N.L.T. + 14.77
1
T0
1.9
17.74

0
1.9
K-1
K-2
T-1
3.09
PEND. 2%
PEND. 2%
T-2
T-1
LOSACERO 25
TERNIUM CAL. 22
2.00
K-1
T-2
T-2
T-2
T-2
LOSACERO 25
TERNIUM CAL. 22
ARMADURA A-2

C-3
T-2
ARMADURA A-1
1.20
N.L.T. + 14.77
PEND. 2%
1.21
K-1
7.62
C-2
T-2
T-2
N.L.T. + 14.77
K-1
T-2
3.00
T-1
T-2
T-2
ARMADURA A-2
T-2
PEND. 2%
LOSACERO 25
TERNIUM CAL. 22
PEND. 2%
2.26
T-1
PEND. 2%
T-2
LOSACERO 25
TERNIUM CAL. 22
N.L.T. + 14.77
ARMADURA A-1
K-2
T-2
T-2
2.26
DETALLE 3
1.36
K-1
C-2
K-3
2.37
T-1
C-2
2.36
K-3
T-1
2.37
C-2
T-1
2.55
4.00
C-2
K-3
1.35
15.00
PLANTA ESTRUCTURAL DE TRABES Y LOSAS
ACOT.: mm.
ESC.: 1:50
35

A
MURO DE BLOCK HUECO
12x20x40 cm. JUNTEADO
CON MORTERO CEMENTO
ARENA PROP. 1:4.
FIRME DE CONCRETO 8 cm
DE ESPESOR f 'c= 150 kg/m²
CON MALLA ELECTROSOLDADA
DE 6X6 -10/10
N.P.T.+10.55
CD-1
N.T.N.
RELLENO COMPACTADO
AL 90% PROCTOR
RELLENO COMPACTADO
AL 90% PROCTOR
0.55
MURETE DE BLOCK MACIZO
10x20x40 cm. JUNTEADO
CON MORTERO CEMENTO
ARENA PROP. 1:4.
1.00
CT-1
f'c = 250 kg/cm²
VAR. 1/2"Ø @ 20cm.
AMBOS SENTIDOS
0.20
0.25
VAR. 3/8"Ø @ 20cm.
AMBOS SENTIDOS
0.05
PLANTILLA
f'c =100 kg/cm²
ESCANTILLON DE
CONCRETO SIMPLE
DE 4X10X10 cm.
0.10
0.60
0.20
1.40
1.60
0.60
0.10
ZC-1
ACOT: m.
ESC. 1:15
12 VAR. 5/8"Ø
2
0.4
EST. 3/8"Ø
@ 20 cm
0.60
0.35
0.36
0.35
8 VAR. 5/8"Ø
EST. 3/8"Ø
@ 25 cm
DOBLES
f'c=250 kg/cm².
f'c=250 kg/cm².
C-2
0.35
ACOT: m.
C-1
ACOT: m.
ESC. 1:10
ESC. 1:10
0.20
0.12
10 VAR. 1/2"Ø
8 VAR. 3/8"Ø
EST. 1/4"Ø
@ 15cm
0.30
0.30
EST. 1/4"Ø
@ 15 cm
DOBLES
f'c=250 kg/cm².
f'c=250 kg/cm².
K-1
ACOT: m.
K-2
ESC. 1:10
ACOT: m.
ESC. 1:10
0.20
4 VAR. 1/2"Ø
0.45
EST. 3/8"Ø
@ 20 cm
4 VAR. 1/2"Ø
f'c=250 kg/cm².
CT-1
ACOT: m.
ESC. 1:10
36
11. BIBLIOGRAFÍA CONSULTADA.
 DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO.
 DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA.
 MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES, DISEÑO POR VIENTO.
 MANUAL DE DISEÑO SÍSMICO PARA EDIFICIOS POR E. BAZÁN Y R. MELI PIRALLA. EDITORIAL LIMUSA.
 CIMENTACIONES SUPERFICIALES, POR CARLOS MAGDALENO.
 MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES, CARLOS CRESPO VILLALAZ.
 ASPECTOS FUNDAMENTALES DE CONCRETO REFORZADO, CUEVAS – ROBLES. EDIT. LIMUSA.
37
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