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ENSAYO DE MECANIZACION CON ROZADORA K - 103 EN ANTRACITAS DE GAIZTARRO S.A. P.E.N. OCTUBRE 1984 -- -------------- ------------------- ---------------------------------- - ------------ ----------------------- empresa nac ional ada ro de investigaciones mineras s. a. enadimsa ENSAYO DE MECANIZACION CON ROZADORA K TITULO EN ANTRACITAS DE GAIZTARRO S.A. P.E.N. CLIENTE OCTUBRE 1984 FECHA Referencia: 103 P38610 lo Departamento: Minería SOLf INDICE PAG. 1.- INTRODUCCION ................................ 2.- CARACTERISTICAS DEL CAMPO DE EXPLOTACION 2.1.- GEOLOGIA REGIONAL ..... 4 ................... 4 ................. 4 ................... 6 2.1.1.- Estratigrafla 2.1.2.- Tect6nica 1 2.1.3.- Estratigrafia de detalle del Carbonifero ....................... 9 2.1.4.- Tect6nica y estructura del bloque Fabero-Santa Cruz 2.2.- GEOLOGIA LOCAL .......... 13 ....................... 15 ...................... 17 2.3.- PANEL DE ENSAYO 2.3.1.- Caracteristicas geotécnicas de los ................... 17 2.3.2.- Capa a explotar ............... 21 2.3.3.- Infraestructura ................ ')6 ...................... 29 hastiales 3.- METODO DE EXPLOTACION 3.1.- CARACTERISTICAS DEL TAJO ............. 30 .......... 30 3.1.1.- Máquina de arranque 3.1.1.1.- Sistema de corte 34 3.1.1.2.- Estructura de la rozadora 36 3.1.1.3.- Sistema de carga 38 .... 3.1.1.4.- Sistema de traslaci6n 3.1.1.5.- Sistema de supresi6n polvo 40 ........ 41 ................. 41 3.1.2.1.- Adaptaci6n de las existentes 3.1.2.2.- Cálculo del del tajo de ............... 3.1.1.6.- Mantenimiento 3.1.2.- Sostenimiento 39 pilas .......... 43 sostenimiento ............ 45 INDICE (Cont.) PAG. f 3.1.3.- Transportador del tajo .......... 49 3.1.4.- Control del techo en la zona deshulla da .............................. 53 3.2.- GALERIAS DEL TAJO ....................... 53 3.2.1.- Secciones ....................... 54 ................... 54 ............... 56 3.3.- ORGANIZACION DE LOS TRABAJOS Y RENDIMIENTOS.. 57 3.2.2.- Sostenimiento 3.2.3.- Avance de galerias 3.3.1.- Producci6n esperada ............ 58 3.3.1.1.- Arranque bidireccional 60 3.3.1.2.- Arranque unidireccional 61 3.3.2.- Producci6n limite ............. 61 3.3.3.- Influencia de la velocidad de roza 62 3¿3,.4.- Rendimientos 64 ..................... 3.3.4.1.- Rendimiento de arranque 3.3.4.2.- Rendimiento del taller 68 .... 69 3.3.4.3.- Rendimiento de panel 3.4.- TRANSPORTE .............................. 3.4.1.- Transporte de carb6n 69 ............. 70 70 3.4.1.1.- Transportador del tajo 70 3.4.1.2.- Transportador repartidor 73 3.4.1.3.- Cinta transportadora de panel ................. 3.4.1.4.- Transportador de enlace 3.4.2.- Transporte de materiales 3.5.- VENTILACION 74 76 ......... 76 ............................. 79 3.5.1.- Circuito de ventilaci6n ......... 79 3.5.2.- Resistencia equivalente del circuito. 79 3.5.3.- Necesidad de caudal ............ 3.5.4.- Caracteristicas del ventilador 3.6.- ELECTRIFICACION .... 84 ........................ 86 3.6.1.- Subestaci6n de exterior .......... 87 3.6.2.- Transporte de energla hasta la subestaci6n de interior ............... 88 INDICE (Cont.) PAG. 3.6.3.- Estaci6n de transformaci6n de interior 3.6.3.1.- Necesidades de potencia .... 91 ... 94 .......... .97 3.6.3.2.- Dimensionado de cables 3.6.4.- Esquema en baja tensión 3.6.5.- Cilculo de las corrientes cuito .90 de cortocir- .......................... 99 ................... 103 ............... 108 3.6.6.- Protecciones 3.6.7.- Caidas de tensi6n 3.6.8.- Cuadros de distribuci6n en B.T. 110 ............... 110 ................. 111 ........... 113 ....... 113 .......... 114 ............. 114 ............... 114 ............. 115 ................ 115 4.2.- CONTROL DE COMPORTAMIENTO GEOMECANICO DEL TAJO 117 ..... 117 ......... 118 ........... 118 ..................... 122 .................................... 125 ............................ 131 3.6.9.- Circuito de mando 3.6.10.- Red de tierras 4.- METOLOGIA PARA EL CONTROL DEL ENSAYO 4.1.- CONTROL DEL TRABAJO DE LA ROZADORA 4.1.1.- Datos de localizaci6n 4.1.2.- Trabajos realizados 4.1.3.- Jornales empleados 4.1.4.- Materiales gastados 4.1.5.- Tiempos de parada 4.2.1.- Control del techo y paramento 4.2.2.- Control de sostenimiento 4.2.3.- Control de rendimiento 5.- PLANIFICACION DEL ENSAYO 6.- PRESUPUESTO ANEXO: FORMULA CONTRACTUAL INDICE DE PLANOS PLANO Ng 1 - PLANO GEOLOGICO Nº 2 - PLANO DE LABORES GRUPO JARRINAS E: Nº 3 - PLANO DE LABORES GRUPO JARRINAS Ng 4 - PERFIL CHIMENEA MONTURA Nº 5 - DISPOSICION GENERAL ROZADORA. K-103 NQ 6 - TAMBOR DE ARRANQUE.0 630 ram DISPOSICION DE LAS PICAS Nº 7 - TAMBOR DE ARRANQUE 0 710 mm DISPOSICION DE LAS PICAS Nº 8 - DISPOSICION DE LAS PALANCAS Y PULSADORES DE MANDO Nº 9 - SISTEMA DE APOYO Y ELEVACION DE LA ROZADORA. K-103 Ng 10 - ROZADORA, K-103 Nº 11 1/10.000 E:1/2.000 - ROZADORA K-103 - GUIA DE ENGRASE Nº 12 - ESQUEMA DE VENTILACION, GRUPO JARRINAS / 1 1 1 I 1 J a 1 1 1 J 1 l 1 1 1 1 1 -1 1.- INTRODUCCION iba En el Inventario de Recursos Nacionales de Carb6n, ldan en la Cuenca de EL BIERZO unos vas muy probables, se eva 260 Mt que incluyen las reser- probables y posibles. En esta Cuenca las capas.se presentan, en general, con in clinaci6n menor de 200y potencias comprendias entre 0,5 y 1 m,síen las potencias del orden de 0,6 m. Los hastiales- de las capas tienen buenas propiedades géotécnicas, presentan esca do muy frecuentes sa fracturaci6n y una notable continuidad lo cual, unido a las mo deradas profundidades de las explotaciones hace que las condicio nes de explotaci6n sean más favorables que en otras Cuencas espano las. Sin embargo, la reducida potencia*de la capa hace que el trabajo humano sea penoso y que los rendimientos estén notablemente limitados. carb6n, A este factor negativo, se une la elevada duréz�a del que en muchas capas presenta una resistencia a simple entre 20 y 35 Mpa, compredi6n y a la presencia eventual en el medio de la capa de carb6n de niveles estériles, llamados "CTIAS", que por su gran dureza dificulta adn más los trabajos de arranque. En las capas más potentes se ha utilizado con notable éxito, el cepillo, tanto ancla como gleit, para realizar el arranque pero la dureza del carb6n y la presencia de las Cuñas estériles, limitan notablemente su explotaci Se han utilizado también rozadoras de brazo para regar el carb6n y más recientemente, una rozadora bidireccional que está dan do resultados espectacularmente buenos; pero las dimensiones de es ta máquina hace que s6lo sea utilizable en capas con potencia sup� rior a 1 m que, desgraciadamente, son las menos frecuentes. A la vista de esta situaci6n la EMPRESA NACIONAL ADARO DE INVESTIGACIONES MINERAS, S.A., decidi6 someter a la consideraci6n del Comité de Supervisi6n para los proyectos de investigaci6n Recursos Energéticos, con cargo al Presupuesto General del Estado para el P.E.N. de la realizaci6n de un proyecto de explotaci6n de capas con potencias inferiores a 1 m, mediante una rozadora tipo K- 103 que, te6ricamente, es de aplicaci6n para capas de hasta 352 de pendiente y potencias comprendidas entre 0,62 y 1,5 m. De acuerdo con el Grupo Asesor I + D Carb6n se decidi6 rea del lizar este ensayo en un taller sobre la ld Jarrina del grupo mismo nombre de ANTRACITAS GAIZTARRO S.A., que tiene una pendiente prácticamente nula, una potencia media de 0,85 m y presenta una in tercalaci6n estéril o CUÑA de espesor minimo de 10 cm que aumenta su potencia gradualmente hasta hacer inexplotable dicha capa debido al escaso rendimiento obtenido. Por ello este proyecto de investigaci6n presenta un objetivo ya que por un lado se pretende mecanizar el doble arranque de capas de potencia inferior a 1 m consiguiendo unos rendimientos ra zonables y por otro se pretende comprobar la viabilidad deutilizar este tipo de rozadoras en capas con cuñas estériles que actualmente presentan con los sistemas y medios utilizados una merma importante de los resultados. 2 Consecuentemente con todo lo anterior en el presente Proyec to se con templan los aspectos técnicos necesarios para la puesta en marcha de este proyecto de investigaci6n, su seguimiento y control así como el análisis de los resultados para extender las conclusiones obtenidas a otros campos de explotaci6n y el marco tractual para acogerse a la protecci6n del PEN. 3 con- T 2.- CARACTERISTICAS DEL CAMPO DE EXPLOTACION De acuerdo con la Direcci6n de Antracitas S.A. Gaiztarro el ensayo objeto de éste proyecto se realizará en el campo de explotaci6n SANTA TERESA de la capa 11 NAS. de Jarrinas del Grupo JARRI- En lo que sigue se exponen los datos más relevantes sobre las caracter1sticas geol6gicas y geotécnicas de este campo de explota ci6n que pueden condicionar la marcha del ensayo. 2.1.- GEOLOGIA -REGIONAL La zona de Fabero-Platarrosa forma parte de la cuenca carbo n1fera de El Bierzo, que se localiza al suroeste de los materiales precámbricos que constituyen el nUcleo de la antiforma del Narcea. La zona estudiada se encuentra al Oeste de la cuenca de El Bierzo, aparece rodeada por materiales ordovIcicos y sildricos cubierta parcialmente por dep6sitos Terciarios, y de espesor general mente reducido en la Darte central y con mayor importancia hacia el Sur. Plano nO 1. 2.1.1.- Estratigrafla W a) Sustrato Los materiales que forman el sustrato de la cuenca,pertene 4 cen al OrdovIcico Y Sildrico, se en los que estratigráficamente diferencian las unidades siguientes: - Pizarras de Luarca (OrdovIcico medio): formadas por piza rras negras con rocas volcánicas ocasionales. - Formaci6n Agüeira (OrdovIcico superior): grauwacas y p� litas en facies turbidItica con algunas intercalacionesde cuarcitas y areniscas. - Cuarcita de Vega (OrdovIcico superior): formada por un - potente banco de cuarcitas que constituyen el techo del OrdovIcico. - Silfirico: aparece constitu�do por ampelitas y cuarcitas, estas d1timas en pequeños estratos centimétricos. b) CarbonIfero Los materiales carbonIferos han llegado a alcanzar espeso res que superan probablemente los 2.000 m. Están constituIdos por brechas, pudingas, areniscas, luti tas y capas de carb6n que se distribuyen en secuencias rItimicas tIpicas de los ciclotemas del carbón. Las facies son tIpicamente continentales, de abanico alu vial, con frecuentes niveles lacustres. c) Recubrimiento Terciario y Cuaternario Al Sur de la zona estudiada, existen importantes dep6sitos terciarios cuyos retazos más septentrionales se asientan sobre 5 ma en teriales ya carbonIferos constituyendo un conjunto de pequeños claves Terciarios que testimonian la mavor amplitud que debi6 Po seer la Cuenca Terciaría. Se trata de dep6sitos de naturaleza continental, formadospor arenas, arcillas arenosas y arcillas; en estas d1timas aparecen algunos niveles de poco espesor con arcillas calcáreas o margosas y calizas. El Cuaternario está formado por tres tipos de dep6sitos: Dep6sitos de pie de monte y rañas; constituldos Por are nas y gravas, con cantos generalmente cuarcIticos.Frecuer. temente son difIciles de diferenciar de los materiales Terciarios. Terrazas fluviales; restringidas a las márgenes de los rlos Berlanga y Sil, en el cual aparecen bien desarrolla dos dos sistemas de terrazas. Están formadas por arenas y gravas. Dep6sitos aluviales localizados en el fondo de algunos valles compuestos por gravas y arenas de poco espesor. 2.1.2.- Tect6nica Los materiales precámbricos de la zona estudiada forman parte de las zonas internas de las cadenas Galáico-Astur-Leonesas, localizándose en la parte posterior del Arco Asturiano. Fueron plegados durante la orogenia HercInica, en su prime 6 ra fase, por esfuerzo; de direcci6n general Norte-Sur que origina ron estructuras de orientaci6n Este-Oeste, con ejes horizontales 0 con una ligera inmersi6n hacia el Oeste. Durante la segunda fase del plegamiento, no variaron lasdi rectrices tect6nicas, originándose estructuras pequefías tipo " che vronti, pliegues en Z, Kíng-Band, etc. Las fallas originadas pueden agruparse en dos uno longitudinal a las estructuras y otro transversal. sistemas El primero de ellos es el que contiene fracturas de gran importancia que limi tan tect6nicamente el área y la dividen en bloques. Los bloques diferenciados de Norte a Sur son: a) ploq1e_de Fabero-Santa Cruz Abarca la parte septentrional de la zona. Está.limitado en el Norte por un complejo sistema de fracturas quece£ ca del r1o Sil se reduce a una Unica falla, denominadafalla del Acueducto. El llmite Sur está formado por la prolongaci6n occiden tal del complejo de fracturas de Matarrosa. Este siste ma de fallas parece ha determinado un movimiento relati vo de descenso del bloque de Pabero-Santa Cruz respecto al bloque de Langre, situado inmediatamente al Sur. El llmite oriental es la falla del Sil, que discurrepor el valle del r1o que le da nombre, mientras que el de occidental se caracteriza por una discordancia 7 bor remo vilizada por fallas. La situaci6n general del bloque corresponde a un amplio sinclinal (sinclinal de Fabero), cuyo flanco Sur, enlas proximidades del complejo de fracturas de Matarrosa,evo luciona a un anticlinal cuyo flanco Sur, prácticamenteha desaparecido. El sinclinal de Fabero, presenta un eje de direcci6n OSO-ENE, asimétrico y mientras el flanco Sur es suave el flanco Norte presenta mayor pendiente y se encuentra afectado de ligeras ondulaciones. b) Bloque de LangEl Se encuentra limitado por importantes fallas. Al Norte por por el complejo de fracturas de Matarrosa y al Sur la falla deTombrio-Espina. Este bloque podrTa corresponder con el que, al Este del rlo Sil, se ha denominado bloque de Librán. La estructura general es la de un anticlinal nal de Tombrio) im (anticli que separa los sinclinales de Langre al Norte de Murias, al Sur. El anticlinal de Tombrio presenta un flanco Norte suave que se extiende hasta el complejo de fracturas de rrosa, en cuyas proximidades se dobla iniciando la Mata for maci6n del sinclinal de Langre. El flanco Sur se encuen tra verticalizado y queda afectado por la falla de 8 Tom brio-Espina que, con la de la Campa, delimita el flanco Sur del sinclinal de Murias. c) Bl!jq1e~de Tremor de Arriba Está localizado en el borde meridional de la zona; trata de un bloque alargado que se extiende a lo se largo de la Cuenca del Bierzo hasta las inmediaciones del rlo Luna, con una longitud de unos 60 km. Este bloque se encuentra limitado al norte porla falla de Tombrio-Espina y al Sur por la f alla de Candín-Valdesamario, que pone en contacto el CarbonIfero con las am pelitas silúricas. Gran Darte de este blocue está cubierto por dep6sitos terciarios; no obstante los datos observados muestran que, en general, aparece con una estructura ondulada que se hunde suavemente hacia el Norte. 2.1.3.- Estratigrafla de detalle del carbonIfero No es posible determinar con precisi6n el momento en que tiene lugar la deformaci6n de los materiales pre-estefanienses y la subsiguiente apertura de las Cuencas del final del CarbonIfero, sin embargo, por comparaci6n con lo sucedido en zonas relativamente pr6ximas, puede suponerse que haya tenido lugar durante la fase AstiIrica de la Orogenia HercIníca. Consecuencia de ello es la aparici6n de un importante re lieve en el que se originan depresiones activas en las que se ins 9 talan las cuencas estefanienses. El fuerte relieve condiciona que el inicio de la sedimentaci6n se realiza con el dep6sito de impor tantes niveles de conglomerados y ocasionalmente brechas. Al ir evolucionando0 el relieve se suaviza e irá disminu ca yendo el tamaño del grano y apareciendo areniscas, pizarras y pas de carb6n en serie rítmicas, que constituirán la t6nica general de la sedimentaci6n en la cuenca. Los dep6sitos son de facies continental, habiéndose deter minado la existencia de niveles lacustres importantes; al análisis de sus características revela la existencia de un régimen fluvialde elevada energía (predominio de areniscas y micropudíngas eii lente jones, generalmentede paleocanal) alternando con períodos de estabi lidad y escasa energía, que se han traducido en la formaci6n de nu merosos pasos y capas de carbón; la existencia de suelo de vegetaci6n al muro de las capas indica su carácter aut6ctono. Dentro del bloque donde se encuentra la zona del ensayo Bloque de Fabero-Santa Cruz, se diferencian los tramos siguientes: Tramo de Base.- Constituldo esencialmente por conglomera dos que hacia el oeste, presentan areniscas y pizarras intercaladas. Hacia el Este de la zona estudiada no aflo ran pero cerca del río Sil deben estar pr6ximos a la su y perficie ya que afloran al Este del río. Presentan una potencia variable que en algunos puntospue de llegar a superar los 250 m, mientras en otros no exis te en absoluto, pasando lateralmente al Tramo de Villa mar y parte del de Internacionales. í» 10 - L Tramo de Villamar." Equivalente parcialmente al Tramo Ba sal donde no existen conglomerados, tiene por llmite su perior la capa Portuguesa de Antracitas de Gaiztarro S.A. Hacia el Este el llmite inferior no se conoce, ten aflorando por lo menos base es diacr6nica, pero exis 500 m de serie y dado que su su potencia disminuye hacia el Oeste, hasta desaparecer contra los conglomerados. Es esencialmente fluvial, algu aunque se han reconocido nos niveles lacustres de escasa importancia. Tramo de Internacionales.- Localizado encima del Tramo de Villamar, el llmite inferior es la capa Portuguesa de Antracitas de Gaiztarro, El llmite superior es, S.A. hacia el Este, cia el Oeste disminuye de potencia, la capa Alemana.Ha llmite tomando como superior la capa Ancha. Su potencia varla entre 180-250 m, pudiendo ser menor en aquellas zonas en que evoluciona al Tramo de Base. es esencialmente flu excepto un poco por encima de la capa Inglesa don Al igual que el Tramo de Villamar, vial, de existe una pequeña intercalaci6n lacustre de gran con tinuidad. Tramo de Valdeferrera.- Situado sobre el tramo anterior, el llmite superior viene marcado por la capa 5a jarrina. - Se trata de un tramo de características relativamente constantes, tanto de litologla, como de medio de sedimen taci6n. Su potencia varla entre 150-200 m. nu Una caracterIstica diferencial de este tramo son los merosos niveles lacustres que presenta, fundamentalmente hacia el techo, manteniéndose prácticamente en todos los puntos de la cuenca. Tramo de Jarrinas. - Comprende los materiales clue se encuen tran entre la capa 11 Jarrina y 51 Jarrina que sirven de llinite superior e inferior respectivamente. Se caracteriza por su homogeneidad, con una potencia pr6 xima a 60 m con pequeñas variaciones en más o menos. Ha cia el techo son importantes los bancos de areniscas,que a veces son microconglomerados y es de destacar la ausen cia de niveles lacustres, 00 ferior tan abundantes en el tramo in (Tramo de Valdeferrera). Tramo de Fabero.- Situado inmediatamente encima del tra mo de Jarrinas, 1 tiene su llmite inferior en la capa Jarrina y el superior en la capa l�l Fabero. La potencia del tramo, es por lo general, del orden de 130 m aunque en algunos puntos es algo superior. Se caracteriza este tramo por la gran abundancia de nive les de areniscas que en ocasiones son microconglomerados, en bancos potentes de hasta 20-30 m, con capas de carb6n con intercalaciones lutIticas. 12 Es fundartentalmente fluvial, a excepci6n de algunos ni veles lacustres que existen hacia el techo. Tramo superior.- Localizado encima del tramo de Fabero y en consecuencia con el límite inferior en la capa l�l Fa bero, siendo el lSmite superior variable, por haber sido erosionado en diferente medida. La potencia es superior a los 110 m. En los lugares donde existe este tramo, ocupa el ndcleo del sinclinal de Fabero, siendo frecuentes los bancos de areniscas y muy escasos los niveles lacustres. Este tramo no contiene capas de carb6n explotables y exis ten pocos pasos de carbón. 2.1.4.- Tect6nica Y estructura del bloque Fabero-Santa Cruz La estructura y tect6nica, que afecta al bloque considera do, es la siguiente: El bloque se encuentra limitado en la casi totalidad de su pertmetro por fracturas que van a ser descritas en primer lugar. El llmite norte del bloque es extraordinariamente complejo, apareciendo afectado por numerosas fracturas, algunas de gran iny.pol� tancia. Entre ellas cabe destacar las de Peña Baubela y Bárcena - Lillo, directas con una orientaci6n general Este,Oeste; la primera afecta dnicamente a la unidad occidental del llmite Norte del blo que; las de Coriscado y Argayo, 13 la primera directa e inversa la de Argayo; su orientaci6n general es OSO-ENE; mas al Este la falladel Acueducto, de caracter directo constituye el límite del bloque entre la localidad de Argayo y el río Sil. Entre las que limitan el bloque sin pertenecer al sistema longitudinal, merce destacar la falla de S.Pedro, que desde las inmediaciones de la localidad de se prolonga hacia el Sureste hastaincidircon S.Pedro de Paradela, la falla de Argayo. Las fracturas de Peña Baubela, S. Pedro, Coriscado y El Acueducto, ponen en contacto al Carbonífero con materiales más antiguos, ordovicicos y silúricos. Además de las señaladas, existen otras muchas fallas de me nor importancia que añaden complejidad tect6nica al bordeNortedel bloque. Localmente, Paradela, como sucede al Oeste de Argayo o de S.Pedro de el contacto Carbonífero-z6calo es una discordancia; esta característica se manifiesta en aquellas zonas en que el Carbonífe ro se prolonga, en forma de pequeños ap6fisis, hacia el Norte. El borde occidental está constituido por una fractura, la falla de Fontoria de carácter directo y direcci6n general NNO-SSE. El límite Sur.. en su parte oriental, está definido por la, prolongaci6n hacia el Oeste del Complejo de Fracturas de Matarrosa, al Este del río Sil, que en este área se reduce a dos fracturas:la falla de Matarrosa-Monz6n al Norte y la falla de Barrio de Langre al Sur. La falla de Matarrosa-Monz6n aparece como una falla aparen 14 temente directa, tal como se deduce de dos' sondeos, el FM-5 -y FM - 6 dados al Norte y Sur de su traza superficial respectivamente. Este hecho contrasta con lo que sucede al Este del río Sil, de donde el movimiento relativo aparente es inverso al que acaba indicarse. Esto podría ser indicio de que los movimientos que enpe rlodos tardíos han removilizado algunas de las fracturas podrían haber actuado de manera diferente a un lado y otro de la falla del Sil. Además de este sistema de fallas que limitan el bloque, és te está cruzado por 2 fallas transversales parealelas de direc ci6n S.SO-N.NO conocidas como falla de Reguera y falla de Valdesal gueiro; la primera, situada más al Oeste, pasa por las inmediacioante nes del Pozo Julia Y la segunda se sitila 900 m al Este-de la rior; ambas dividen el bloque en 3 sub-bloques, más hundido el Oes te que el Central a su vez más hundido que el Oriental. Por otra parte, la estructura plegada del bloque es extraor dinariamente sencilla; está constituSda por un sinclinal muy suave, el Sinclinal de Fabero, cuyo eje orientado ENE-OSO, se extiende - desde el río Sil hasta el Sur de la localidad de Fontoría. A la al tura de la localidad de Fabero aparece un sinclinal cruzado, orien tado NO-SE, que se manifiesta claramente en las explotaciones dela capa Primera del paquete de Fabero; el recubrimiento Terciario existente impide la observaci6n de este pliegue en superficie. 2.2.- GEOLOGIA LOCAL El ensayo, tal y como ha sido mencionado anteriormente tendrá lugar en el grupo Jarrinas en la zona denominada Santa Tere 15 sa, de la que nos vamos a ocupar a continuaci6n. El ámbito de explotaci6n en esta zona es un sinclinal cuyo eje presenta una direcci6n variable entre N 500 E y N 700 E, es el sinclinal de Fabero enmarcado por el Norte y por el Este por dos áreas fracturadas sensiblemente octogonales. hacia El eje sinclinal se sitila en profundidad desplazado el S-SE en relaci6n con su traza superficial, lo cual es coherente con el mayor buzamiento del flanco meridional que se aprecia en su perficie; este buzamiento hacia el NNW oscila entre 170 y 21,1 has. ta una distancia de unos 800 m del eje luego va atenuándose hastaaflorar la capa con inlinaciones en torno a los 100. El flanco Norte muestra un buzamiento de unos 100- 200 las proximidades del eje, para luego al alejarse, en incrementarse la inclinaci6n hasta 160- 180. Tanto en el tercio suroriental como en el extremo noroccidental, aparecen sendas fallas paralelas, que introducen cambios significativos en los rumbos e inclinaciones de los buzamientos. Estas fallas están lo suficiente alejadas entre st, tal como puede observarse en el Plano nO 2, y de la zona elegida y para el ensayo que no introducen ninguna modificaci6n. La zona elegida es perfectamente conocida, y ha sido auplia mente explotada en los paneles contIguos. Por otro lado, panel, se dispone de las galerlas, que definen lo suficientemente avanzadas, 16 el como para asegurar que no exis ten trastornos geol6gicos importantes que afecten al desarrollo de la explotaci6n minera. 2.3.- PANEL DEL ENSAYO El panel elegido para la realizaci6n del ensayo está conte nido en la zona Santa Teresa, sobre la capa l�l Jarrina del grupopanel de Santa minero Jarrinas, y recibe la denominací6n de " 3er Teresa" Vease plano n1 3. 2.3.1.- Ca-racteristicas geotécnicas de los hastiales De acuerdo con la in:Cormaci6n recopilada se ha elaborado a Tei el corte estratigráfico de la 1 Jarrina que se muestra en la gura nl 1. - Esencialmente la informaci6n obtenida está constituIda por los levantamientos estratigráficos de los sondeos JC-10 y JC-12 pr6ximos a la zona a explotar, y por los levantamientos facilita dos por el Servicio geol6gico de Antracitas de Gaiztarro, S.A. De acuerdo con todo ello puede afirmarse que el techo in mediato de la capa está constituIdo por un banco de pizarras deunos 2 m de potencia sobre el que se apoya un banco de arenisca con ni veles lutíticos depequeña potencia. El muro de la capa está constituIdo inicialmente por banco de lutitas, con hiladas de carb6n, que tiene una potencia - media del orden de 2 m; a Partir de este nivel las lutitas se transformando a areniscas de grano grueso. 17 un van CORTE ESTRATIGRAFICO (GRUPO JARRI 40- 45Pa0,20m Carbonwo P=0,35 m Ca.bc»tero so- 55- 601 P: 0,70-0,90 1º Jarrina ós- 701 Fig. n2 1 Escala 1:200 No se han realizado ensayos mecánicos de resistencia sobre muestras tomadas específicamente en el área objeto del ensayo; pe ro pueden utilizarse para estimar las características necesarias de estas rocas los resultados de los ensavos realizados por 17cocon en trol, S.A. para un provecto sobre el sostenimiento de galerías El Bierzo que está realizando para el INSTITUTO GEOLOGICO Y MINERO DE ESPAIA. De acuerdo con los datos disponibles a las pizarras del techo de la capa cabe aunarle una resistencia a compresi6n simple del orden de 65 MPa, mientras que para las lutitas del muro la re sistencia será del orden de unos 50 MPa. Estos valores re refieren a la roca intacta y deben corregirse en funci6n de la fractura - ci6n existente. Para ello pueden utilizarse los factores propues tos por WILSON (1977) que se incluyen en el Cuadro I. De acuerdo con ésto para el techo de la capa Jarrina, cabe utilizar un coeficiente reductor de 4 y de 5 para el muro. De do con ésto, la resistencia a compresi6n simple que resulta acuer sería de 16,2 MPa para el techo y de 10 MPa para el muro. La profundidad a que se encuentra el taller objeto del en sayo varia entre 30 y 60 m por lo que, con una densidad de los te 3 rrenos de 27 KN/m resulta una presi6n vertical del macizo vIr gen comprendidad entre 0,8 y 1,.60 M«Da. Comparando este valor con la resistencia a compresi6n simple, ‹_, CT la capa que: >10 20 > 'TV 19 resulta para el techo de ESTADO DE FRACTURACION DEL MACIZO VALOR DEL COEFICIENTE DE REDUC CION Roca masiva sin discontinuidades (Hormig6n) Discontinuídades muy separadas en roca fuerte Discontinuidades apreciables 3 en roca fuerte Discontinuidades muy pr6ximas en roca normal 4 Discontinuidades muy pr6ximas en roca blanda 5 Rocas rotas en las proximidades de las fallas 6-7 CUADRO I. Valores del coeficiente de reducci6n para estimar la resistencia a compre si6n.simple del macizo rocoso segi1n WILSON (1977) 20 Esto podría hacer pensar que este taller deberla estar sometido a golpes de techo importantes pero ello no es ast ya que las pizarras del bajo techo al estar bastante estratificadas notie trabanen un comportamiento frágil y se deforman notablemente al Por otro lado jar a flexi6n en los vanos que crea la explotaci6n. dada la reducida potencia de la explotaci6n, el esponjamiento normal del banco de pizarra de 2 m, situado en el techo inmediato per mite rellenar completamente el hueco creado por lo que rotura la del techo de arenisca produce efectos dinámicos muy limitados. de Por otro lado hay que tener en cuenta que la práctica la explotaci6n de esta capa en los dltim.os quince años no registra ningdn incidente relacionado con golpes de techo. quá En cuanto al muro de la capa la resistencia efectiva cabe esperar, del orden de 10 MPta, asegura que no debe haber ning,an problema con el desplazamiento del sostenimiento hidráulicodel tajo. 2.3.2.- Capa a explotar La capa elegida para la realizaci6n del ensayo es la 1 rrina, que ha sido ampliamente explotada por Antracitas de a Ja �",aizta- rro, S.A. en el grupo minero Jarrinas, y por tanto, sus caractertsticas y comportamiento son bien conocidas. Las labores de preparaci6n del panel elegido se encuentran muy avanzadas, de tal forma que se han Iyodido reconocer 325 m en la galerla de cabeza y 130 m del pozo de monta. Las conclusiones obtenidas del reconocimiento realizado son: 21 La capa mantiene una gran regularidad a lo largo de to- da la corrida, siendo la potencia media de caja 0,836 m. rm- Los valores más extremos observados han sido 1,03 0,65 m, correspondiendo este dltimo a una zona trastorno tectónico de ámbito muy reducido. y un con En las figu de ras nl 2 y 3 se muestra la evoluci6n de la potencia la capa en la gaj-erla de cabeza y en el pozo de monta. La capa, de techo a muro, presenta la composici6n media siguiente: a) Un nivel de carb6n duro y limpio de 0,313 m de espesor. b) Un nivel de lutita de 0,106 m de espesor, bastante du ro. c) Un nivel de carb6n, bastante limpio con abundancia de finos con un d) grosor medio de 0,249 m. Por d1timo, al muro se presenta una lutita carbonosa, con numerosas hiladas de carb6n, constituyendo un verdadero hojaldre que en algunas zonas es considerablemente dura. El espesor medio de este nivel es 0,168 m. En la figura nl 4 se muestra la composici6n media de la ca pa la Jarrina en la galería de cabeza y en el pozo de monta del tajo así como la composici6n media total obtenida a partir de los da tos anteriores. Especial interés, bajo el punto de vista del ensayo arranque por rozadora, de tiene el grosor del nivel intermedio de luti ta, conocido habitualmente como "CUftA". 22 CARACTERISTICAS DE LA CAPA EN GALERIA CABEZA 3§r PANEL DE SANTA TERESA Potencia 0,75- 0,25- 0 !io ]¡o 260 250 300 Distancia desde La Montura (m) Potencia de cola Potencia de cv1ha Potencia lutita carbonosa de] muro FiQ. n* 2 CARACTERISTICAS DE LA CAPA EN EL POZO DE MONTURA 32.r PANEL DE SANTA TERESA Potencio 1,000,750,50- 0,25- 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 (m) Distancia desde galería de cabeza Potencio de coia Potencio de( costero Potencio lutita carbonosa de¡ muro Fiº. 3 COMPOSICION MEDIA DE LA CAPA POZO DE MONTURA 3!r PANEL SANTA TERESA GALERIA CABEZA 3tr PANEL DE SANTA TERESA Q~- - *o DE 0,308 Carb¿n limpio duro 0,326 Carb¿n limpio duro 0 0,105 Lutita 3' Lutita 0,107 0,242 Carb¿n, limpio finos 0,266 Carb¿n limpio finos -0,175 Lutita carbonosa V#1.9 Lutíta carbonato PM Pm caja 0,830 m COMPOSICION caja= 0,852 m MEDIA 7313 Carbón limpio duro 701 0 106 Lutita 0,249 Carb¿n limpio finos 0,168 utita carbonato P wn caja= 0,836 m Fig. ns 4 Escala 1:20 Esta se mantiene muy recular a lo largo de la corrida, y supone el 12,7% de la caja, con una potencia media de 10,6 cm. En los 60 puntos observados a lo largo de los 455 m de la bores reconocidas, el espesor máximo alcanzado es 25 cm y el valor medio obtenido es 10,6 cm; pero es necesario precisar que segdn aumenta el grosor también aumenta el ndmero de hiladas de carb6n contenidas en la misma, siendo por lo tanto menos resistente. Se han realizado ensayos con la prensa Franklin con muestras de la cuña tomadas en el pozo de monta y, a partir de ellos, la resistencia a compresi6n simple de la roca intacta se pue de estimar variable entre 30 y 70 MPa. 2.3.3.- Infraestructura El panel donde se va a realizar el ensayo se encuentra muy son pr6ximo al exterior, ya se ha indicado que los recubrimientos muy pequeños, y consecuentemente la infraestructura es muy simple tal como se muestra en la figura nl 5. El acceso desde el exterior se hace a través del plano en roca J-81 del que a unos 65 m parte un recorte que enlaza directaa mente con la galerla de base de la 1 Jarrina en el panel objetodel ensayo. El acceso a la galerla de cabeza se logra siguiendo la pro longaci6n del plano J-81 hasta llegar al plano Sta. Teresa, que se ha trazado en capa, desde el que hay acceso directo a la galerla de cabeza. Es de destacar que para acceder por la galería de base al taller objeto Jel ensavo hay que efectuar un recorrido inferior a los 200 m, de los cuales aproximadamente 100 son de plano inclinado. Por esta razón el acceso y tiempo de presencia en el taller 26 objeto GRUPO JARRINAS. INFRAESTRUCTURA 22 PANEL DE SANTA TERE$A (EN EXPLOTACION) EXPLOTADO a 32r.PANEL DE $ANTA TERUA ZONA DEL IEMAYO) Cq1dero A uo* EXPLOTADO 9.19 DE IBÉMIa 4040,PC> 44 PLA 0 J-el Esoa lº 1/2.000 -5 del ensayo son &ptimos lo cual es muy favorable para el desarrollo del ensayo. 28 3.- METODO DE EXPLOTACION El método de explotaci6n que habitualmente se sigue en ¡á An tracitas de Gaiztarro es el de tajo largo en avance con hundimiento en la zona deshullada. se utilizará una rozadora En este caso como máquina de arranque "in web" soviética, modelo K-103; el sos tenimiento de la calle de trabajo se encomienda a pilas hidráuli— cas marchantes WESTFALIA modelo K-11 arrancado y el transporte del carb5n se realizará mediante un transportador blindado de racle tas modelo SP-202-B-1 de origen sovietico. En el taller objeto del ensayo se llevará un nicho en la uni6n con la galería de cabeza mientras que en la galería de pie será la propia rozadora la que se ocupe de rozar todo el hueco cesario. ne La protecci6n de las galerías respecto al tajo se reali- zará por medio de llaves de madera. El transportador del tajo descargará en un repartidor situado en la galería de pie que verterá sobre una cinta transportadora que incorporará el carb6n al circuito general de extracci6n. En los apartados siguientes se expondrá detalladamente el diseño que se ha adoptado para el tajo largo objeto del ensayo y los servicios que le son necesarios. L 29 - 3.1.- CA.R.ACTERISTICAS DEL TAJO El tajo donde se va a realizar el ensayo se denominará 3 Panel Sta. Teresa y tendrá una longitud de 130 m. La corrida se va a explotar será del orden de unos 500 m de los cuales er que en el período de los seis meses de ensayo se explotarán unos 360 m. tal como se muestra en el plano existe un desnivel medio de 1,20 aunque en el momento actual el taller será rigurosamente horizontal desde la galería de cabeza al punto medio y desde este punto hasta la galería de base tendrá En la chimenea de monta, nO 4, una pendiente media de unos 41. En los apartados siguientes se indican las características más importantes de la maquinaria que se va a instalar en el tajo. 3.1.1.- Maquina de arranque La máquina de arranque que se va a ensayar en este tajo es una rozadora cargadora bidireccional, la fotografía NO soviética, modelo K-103. En 1 se muestra una vista de la rozadora desde el lado del carb6n a arrancar mientras que la fotografia nl 2 muestra la rozadora desde el lado del sostenimiento del tajo. Esta máquina está diseñada para trabajar en capas de b6n de hasta 350 de pendiente, 0,6 y 1,2 m. con una potencia comprendida carentre Para tajos con una pendiente superior a 71 es necesario el empleo de un cabrestante de seguridad colocado en la galería superior. La rozadora K-103 tiene cuatro versiones cuyas caracterIsticas principales, va equipada, en funci6n del diámetro de los tambores con se muestran en el Cuadro II. 30 - que 1 urr . DIAMETRO DE LOS TAMBORES DE CORTE 560 (mm) Límites de utilización 0,56-0,99 (m) Descenso del tambor por debajo del transportador (mm) Longitud de la rozadora (m) Altura máxima de la rozadora (mm) Peso de la rozadora (kg) 630 0,63-1,025 0,71-1,17 80 90 60 4,6 4,7 5,1 5,2 415 415 415 605 10.400 10.795 CUADRO II. Características generales de la rozadora K103 L 31 - L 0,8-1,35 70 10.260 L 800 710 11.400 jH Foto nO w • en la capa la Jarrina está La rozadora que se va a ensayar equipada con tambores de 630 y 710 mm de diámetro, siendo la anchura de roza en todos los casos de 800 mm. En el plano n° 5, obtenido del manual proporcionado por el fabricante se muestra la disposición general de la rozadora especificándose las piezas más importantes. Las características más relevantes de esta rozadora son su pequeña altura y su reducida longitud. La pequeña altura se ha con existe seguido al colocar los motores y reductores en el hueco que entre los dos tambores de rozado, las rozadoras +r variable. "in web", características comunes todas a y al hecho de utilizar un chasis de altura La reducida longitud de la rozadora se debe a que el sis tema de traslación se realiza mediante una cadena que, al contrario de las rozadoras habituales, no está fijado a los extremos del taller,sino a la propia rozadora mientras que en los extremos del taller se encuentran los motores de accionamiento de la cadena de tras lacibn. Esto ha supuesto que pueda prescindirse en la rozadora del cabrestante de traslación con la lógica reducción de longitud y ganancia en potencia disponible para el arranque. Conceptualmente la rozadora K-103 es una rozadora, en cuan to al sistema de corte y carga, pero su accionamiento de traslacióresel habitualmente empleado en los cepillos. A continuación se describirán detalladamente los componentes más importantes de la rozadora K-103. +r 3.1.1.1.- Sistema de corte El sistema de corte de la rozadora K-103 está constituido por dos tambores provistos de picas- que estan accionados por sendos motores gemelos de 75 Kc-l, refrigerados por agua y alimentados a - 34 - El motor tiene una velocidad de sincronismo de 1.500 r.p.m. y la intensidad en el arranque, alimentado a 500 V, es de 480 A. 500 V. el El par máximo que puede dar el motor es de 900 N.m. y El motor está dimensionado para par en el arranque es de 800 N.m. realizar hasta 20 conexiones por hora. Segdn las especificaciones del fabricante la rozadora puede cortar de forma econ6mica carbones con una resistencia a compre2 si6n simple de hasta 30 M-Pa (300 kg/cm, ) y se admite que la capa de carb6n tenga inclusiones de roca de hasta el 12% de la potencia en rozada con una resistencia a compresión simple de hasta 40- MPa (400 2 kg/cm En el caso concreto de la 1 a Jarrina el ca-rb6n dificilmen- te superará los 30 MPa de resistencia a compresí6n, aunque se apro- ximará a esa cifra, y por otro lado en la zona que ha sido examinada la cuña estéril presenta una potencia media de 10,6 cm que repre senta el 12,6% de la potencia total a rozar. Por otro lado la resistencia a compresi6n simple de la cuña se ha estimado entre 30 y De estos valores cabe deducir que la rozadora se enfrenta a unas condiciones llmite, por lo que se refiere a la capacidad de tacorte, pero de acuerdo con las experiencias recogidas en otros 70 MPa. como lleres donde se roza carb6n y los terrenos de los hastiales, en el caso de la rozadora K-105 que trabaja en Mequinenzas yen corn.bustibles de Fabero as1 como la H-1 de HUNOSA, parece que los 150 T,'kl con que está equipada la rozadora K-103 serán suficientes para obte ner unos rendimientos razonablemente buenos. En el plano nl 6 se muestra la disposici6n de las 32 picas 630 con que está equipado cada uno de los dos tambores de corte de mm de diámetro, mientras que en el plano nl 7 se muestra la disposi ci6n de picas y el desarrollo en un tambor de 710 mm de diámetro. - 35 Las picas son de punto de fijaci6n constante por lo que la altura de corte será variable a medida que se vavan afilando; habrá aue clasificarlascuidadosamente para que el tambor tenga un diáme— La fijaci6n de las picas se realiza por me dio de un pasador de alambre que no parece demasiado robusto Por lo que, a lo largo del ensayo, se controlará detalladamente su eficacia por si fuera conveniente adoptar un sistema de fijaci6n más ro tro de corte homogéneo. busto. En el caso más extremo, si durante el ensayo se presentaran problemas de rotura o de pérdidas muy frecuentes de picas, se estu diará la posibilidad de equipar los tambores de corte con picas autoafilables. corte La posici6n de los tambores durante el trabajo de puede ser regulada mediante sendos cilindros hidráulicos, goberna— dos por separado, que tienen cada uno una carrera de 175 mm. Los ci lindros están situados en posici6n inclinada, de tal forma que con la carrera disponible cualquiera de los dos tambores puede situarse en la posici6n del corte que se desee dentro de la gama de potencia que se puede usar para cada tipo de tambores. 3.1.1.2.- Estructura de la rozadora Estructuralmente la pieza más importante de la rozadora lo constituye el pórtico que tiene por misí6n conseguir el guiado y arrastre de los componentes de la rozadora. El pórtico es un cuerpo de acero f undido en el que del lado del frente a arrancar, van unidos los componentes de la máquina en el lado del sostenimiento de tajo, tiene incorporado el de guiado y uni6n a la cadena de arrastre. y, sistema El D<5rtico incorpora - también todo el equipo hidráulico y la botonera de mando tal comose ilustra en el plano nl 8. 36 2 se aprecian claramente las En la fotografia n' caracte- rísticas principales del portico de la rozadora K-103. unido el sistema de guiado y apoyo de la rozadora que está compuesto por dos piezas, una llamada derecha y Al p<Srtico está otra izquierda que se asientan mirando hacia el frente de carb6n, que tienen cada una de ellas dos puntos de apoyo tal como se indica en el plano n' 9. La rozadora va deslizando por medio de dos uñas, da pieza de apoyo, una en ca en guiadera que está unida solidariamente transportador del tajo. al - Del lado del frente de carb6n las dos piezas de guiado tienen un apoyo que desliza sobre la parte horizontal de la pletina de carga que también está unida solidariamente transportador. En la secci6n del plano nO al - 9 se aprecia perfectamen te esta disposici6n. Una singularidad de esta rozadora es que puede tener una altura variable respecto al muro de la capa permaneciendo el chasis (p<Srtíco y sistema de guiado) siciones. totalmente horizontal en todas las ps! Para conseguir esto cada uno de los dos cuerpos de guiado dispone de un paralelogramo articulado con dos articulaciones - m¿viles'que es accionado por un gato hidráulico de elevaci6n que ac tua en posici6n vertical situado sobre el patin de apoyo en el lado del frente del carb6n. Ambos qatos hidrfialicos se gobiernan conjun tamente y cada uno tiene una carrera de 140 mm por lo que la altura del pdrtico de la rozadora, medida desde el muro de la capa variar de acuerdo con los datos contenidos en el Cuadro III. 37 puede RANGO DE VARIACION DE LA ALTURA DEL PORTICO MEDIDA DESDE EL MURO (mm) DIAM11TRO DE LOS TAMBORES (mm) 415 - 555 560 y 630 415 - 555 710 520 - 660 605 - 745 800 CUADRO III. Variaci6n de la altura del p6rtico en la rozadora K-103 En el caso de la rozadora equipada con tambores de 710 de diámetro en la versi6n normalizada el rango de variaci6n de mm la altura del p6rtico es de 415 a 555 mm pero puede pasar a ser de 520 a 660 mm utilizando unos suplementos especiales. 3.1.1.3.- Sistema de carga La carga del carb6n arrancado sobre el transportador tajo se hace mediante tres mecanismos: fijo y rampa de carga. 38 tambor de rozado, del deflector ir, Cada tambor de rozado dispone de una pletina soldada en p�l sici6n helicoidal junto a los portapicas, tal como se ilustra en la foto nO 1, que permite dirigir una parte importante del carb6n arran cado hacia el transportador del tajo. Justo detrás de cada tambor existe un deflector fijo, sol¡ trabajo dario al cuerpo de la rozadora, que también colabora en el Este deflector tiene un cuerpo central, que del cargue del carb6n. &es una chapa metálica unida al cuerpo de la rozadora, al que en la parte inferior está unida una raqueta metálica orientable que es la En la parte que se encarga de realizar la irayor parte del trabajo. superior está colocado un suplemento flexible con objeto de impedir el paso de trozos del carb6n arrancado hacia el cuerpo de la rozado ra. 3.1.1.4.- Sistema de traslaci6n concepEl sistema de traslaci6n de la rozadora K -103 es, tualmente, similar al que se utiliza en los cepillos tipo ancla. En este caso la rozadora se desplaza arrastrada por una cadena de esla bones redondos de 26 x 92 mm, que admite un esfuerzo máximo de trac ci6n de 200 KN. La cadena va amarrada en sus dos extremos a sendos alojamientos que existen en el p6rtico de la rozadora y está guiada a lo largo del tajo en un alojamiento solidario al trañsportadordel en tajo; 16gicamente el ramal que tira de la rozadora está situado la parte superior de la canaleta, con salida libre al exterior,mien tras que el ramal de retorno está alojado en la parte inferior la canaleta. En las secciones A-A y B-B del plano de n1 9 se aprecia claramente la canaleta de alojamiento de la cadena de tracci6n. Ob En los extremos del tajo, tal como se ilustra en el plano n' 10, están situados sendos accionamientos de la cadena constituidos por conjuntos moto-reductores con una potencia unitaria de 37 KSq cada uno y variaci6n continua de velocidad entre 0 v 5 m/minuto. 39 De esto se deduce que la máxima velocidad de la rozadora, tanto en Esta velocidad es sufiroza como en traslaci6n, es de 5 m/minuto. ciente para el trabajo de corte de la máquina, pero es pequeña para Esto practicamente obliga a trabajar bid¡ una traslaci6n en vacio. reccionalmente con la rozadora ya que el trabajo unidireccional dará una productividad sensiblemente inferior. 3.1.1.5.- Sistema de supresi6n de polvo La rozadora K-103 lleva incorporados diversos difusores - de agua a presi6n para eliminar el polvo que se produce durante el Los difusores estan situados en la parte alta arranque del carbón. del deflector fijo y en los tambores de corte junto a las picas arranque. de polvo Estos d1timos además de contribuir a eliminar el producido tienen como misi6n crear una nube de agua_que contrarresel te la acci6n de las posibles chispas que se produzcan durante trabajo de la rozadora. El consumo de agua en condiciones normales oscila entre 90 y 130 litros por minuto, de los cuales el 60% aproximadamente se consume en los difusores de los tambores de roza. La presi6n habitual del agua de riego es de 3,5 MPa (35 2 kg/cm ) y la rozadora lleva incorporada una válvula electromagnética que corta la alimentaci6n eléctrica a la rozadora cuando la pre si6n del circuito del agua de riego en la rozadora es inferior 2 1,2 MPa (12 kg/cm a Para,�jarantizar la presi6n del agua de riego.,en la galer�a inferior debe colocarse un grupo motobomba con un motor de 30 KW alim-entado a 500 V, que dispone de un filtro centrifugo para dir la llegada de impurezas en los difusores. 40 - impe- 3.1 .1.6.- Mantenimiento En principio está previsto que durante el desarrollo del ensayo se trabaje a dos relevos, uno de los cuales será dedicado a labores de arranque y el otro al mantenimiento de la rozadora. Dentro de las operaciones de mantenimiento preventivo que se deben realizar debe dedicarse una especial atenci6n al control de las picas de los tambores de roza y a verificar el nivel de acei te en los distintos accionamientos de las máquinas. Las picas perdidas, rotas, dobladas deben o desgastadas ser repuestas inmediatamente por otras, nuevas o reafiladas,que ten Cuando se utilicen picas reagan los angulos de corte originales. filadas se procurará que todas las picas presenten la misma altura de corte para que el trabajo de la rozadora sea lo más uniforme posible. Se deberá prestar especial atenci6n a las fugas de que se aprecien en la máquina para lo cual habrá que tener aceite muy en cuenta la informaci6n recogida en el parte de trabajo del relevo an terior en el que se recogerán todas las anomalías registradas. En el plano nQ 11.se muestra la disposici6n de los tapones de control y llenado para realizar el engrase de la rozadora K-103. 3.1.2.- Sostenimiento El sostenimiento del tajo se realizará con pilas autodes- plazables hidráulicas WESTFALIA tipo K-1.1. que se han venido utili zando en ANTRACITAS DE GAUTARRO, S.A., desde hace varios años, con plena satisfacci6n. En la figura nº 6 se muestra un esquema conlas dimensiones de estas pilas. 41 r+ 2.700 1.200 1.000 PILA K 1.1 500 M ín. L82 co Figura nº 6 3.1.2.1.- Adaptaci6n de las pilas existentes ANDado que hasta ahora estas pilas se han utilizado en TRACITAS DE GAIZTARRO, S.A., en tajos largos equipados con cepillos ha sido necesario proyectar una serie de reformas para adaptar estas pilas a las condiciones de trabajo especIficas del tajo equipado con la rozadora K-103. Estas reformas afectan al accionamiento de las pilas, a su sujeci6n al transportador del tajo y al espacio dedicado paso al del personal. Hasta ahora en los tajos de ANTRIACITAS DE GAIZTARRO, S.A. te esta- las pilas hidráulicas, que eran del tipo de cuadros gemelos, ban independizadas del transportador ya que ellas disponlan de un cilindro para realizar el avance de cada uno de los cuadros de la pila y el transportador era ripado por otros cilindros, que ban contra el techo del tajo, actua- independientemente de las pilas. La carrera del cilindro de desplazamiento de las pilas era del orden de 600 mm,y con la profundidad de roza prevista en el tajo de la ro zadora K-103 ha sido necesario modificar la carrera de los cilindros de desplazamientos para facilitar la operaíCividad en el tajo. una Para ello se han unido los dos cuadros de las pilas formando unidad compacta, ahora del tipo pilas monobloc, que se ha dotado de un cilindro desplazador de doble efecto que tira de la pila'con una fuerza de 62 KN y empuja al transportador del tajo con una fuerza De esta forma se consigue eliminar también los cilin- de 160 Kn.. dros de ripado con lo cual se simplifica el trabajo en el tajo. Para facilitar el trabajo de los nuevos cilindros de desplazamiento se han colocado dos barras de guiado y dos patines late í rales a cada una de las pilas, cuya anchura total es ahora de 1,5 m, tal como se muestra en la fotografia nO 3. 43 Foto nO 3.- Detalle del nuevo cilindro de desplazamiento y de las barras y patines de guiado. El accionamiento de las pilas de cuadros genelcs se real¡zaba desde cada uno de los cuadros de cada pila; ahora al desplazar la pila como una monobloc el accionamiento de la pila se efectuará desde la contigua para garantizar la seguridad del operario encarga Para conseguir esto ha sido necesario modido del desplazamiento. ficar los distribuidores hidráulicos de las pilas y latiguillos sustituir los hidráulicos por otros más largos que permitan ubicar - los distribuidores en la pila contigua. Para facilitar el paso del personal a lo largo del tajo se lo ha habilitado el espacio entre losestemples de las pilas para cual se han ocultado los latiguillos de mando de los estemples delanteros y del cilindro desplazador y también se ha modificado la posici6n de los distribuidores que ahora estan situados junto a los estemples traseros. De esta forma, tal como se ilustra en la foto grafia nl 4-, queda un espacio mInimo para la circulaci6n del perso 2 nal de 1,0 x 0,56 m que mejora notablemente la situaci6n anterior. 3.1.2.2.- Cálculo del sostenimiento del tajo En los tajos largos como el que es objeto de este proyecto resulta especialmente indicado aplicar la teoría de Jacobi para cal cular si la presi6n del sostenimiento sobre el techo es la correc- ta. Según Jacobi en un tajo largo subhorizontal con hundimiento, la portancia del sostenimiento está definida por la expresi6n: P m y K 45 (1) ',7T Foto nO W- -Ni, 4.- Detalle de la calle de paso de personal pistas de tajo equipado con la rozadora en las K-10.3. Donde: K : es un coeficiente de seguridad (1,6) : coeficiente de expansi6n de los estratos del bajo techo 3 y : peso específico del terreno (25 KN m f M : potencia de la capa 2 (KN/m portancia P (1,5) (m) Sustituyendo K, f y y en P = 80 . M (KN/m 2 (1), se tiene: (2) La potencia de la capa a explotar es 0,85 m, este valor en la expresi6n 2 m sustituyendo (2), se obtiene una portancia de 68 Si se estima que el voladizo de terreno suspendido KNI sobre cada pila se extiende en una.longitud de 2,0 m por detrás de la entibaci6n y 0,8 m por delante del frente, y dado que la distancia en tre el frente y el extremo posterior de la entibaci6n es de 3,6 antes del paso de la rozadora, 6,4 m. m, la longitud total del voladizo sería La portancia necesaria por metro de frente sería 435,2 KN. En el instante posterior al paso de la rozadora, la long¡- tud de voladizo se verá incrementado en la anchura de la roza 0,8 m; siendo por tanto en este caso 7,2 m y la portancia por metro de frente 489,6 IW. Como la anchura nominal de las pilas es de 1,5 m, la fuerza aplicada sobre cada unidad seria 652,8 y 734,4 KN pués del paso de la rezadora. 47 antes y des- Las pilas Westfalia modelo K.1.1. están dotadas de estemples verticales, cuatro con un diámetro interior de cilindro dellO nn. El suministro de fluído hidráulico a las pilas se efectúa 2 a una presi6n de 25 -MN/m , que dada la secci6n de los cilindros supone una fuerza de colocaci6n de las pilas de 950 KN. Por otro lado, la presi6n máxima en las pilas está limita 2 da por una válvula de seguridad regulada a 45 MN/m , siendo el empu je máximo que puede obtener la pila antes de su deslizamiento de 1.710 KN. Los valores anteriores muestran que la., portancia de -las pi las cubren el campo de presiones del terreno. La instalaci6n hidráulica está compuesta de 3 bombas pladas en paralelo a la red, y de una unidad adicional en que suministrarán fluido a dos tajos en operaci6n, das 180 pilas a la red, de las cuales, aco- reserva, teniendo acopla- 85 unidades corresponden al taller de la rozadora. Las bombas son gemelas, modelo.URACA, dotadas de 3 émbolos KD-208, y válvulas de seguridad HHWS-64 capaz de actuar en un campo 2 de presiones de 14 a 40 MN/m La potencia de cada unidad es de 22 KW y suministra un caudal de 30 l/min., a una presi6n máxima de 30 2 3 .Y.N�m Se dispone de un dep6sito de fluido hidráulico de 0,6 m de capacidad, siendo la composici6n de la emulsi6n empleada de 5% acei te y el resto agua. La red general de suministro y retorno de fluido hidráulico está compuesta de tuberla de 19 y 25 mm de diámetro interior,res '6, pectivamente, siendo la uni6n de las tuberlas del tipo NW rapido. - 48 L 3.1.3.- Transportador del tajo del En la figura n1 7 se muestra el perfil de las chapas transportador del tajo que es del tipo SP-202-B-1 que equivale auno del tipo PFI-500 fabricado por Westfalia. Este es un transportador de tipo medio, adecuado a un taller de las caracterIsticas del va a ser equipado con la rozadora K-103. de dos grupos de accionamiento, tajo, equipados El transportador que dispone uno en cada uno de los extremos del de originalmente—cada uno con un motor eléctrico 55 kilowatios, un acoplador hidráulico y un reductor que permite - que la velocidad de las rac letas sea de 1, 2 m/seg. Las chapas del transportador estan cerradas en su cara contacto con el muro de la capa para disminuir al máximo el en arrastre de carb6n por el retorno y para facilitar el desplazamiento del transportador. Del lado del macizo de carb3n a arrancar el transportador lleva incorporada una rampa metálica que tiene como misi6n terminar el cargue del carb6n arrancado v servir de Pista de al patin de la rozadora. apoyo En el lado del sostenimiento el transportador del tajo incorpora la guia de apoyo de la rozadora, las cana- letas para el guiado de la cadena de arrastre de la rozadora y alojamíLento de los cables eléctricos y manguera de agua. el En el pla no nl 9 se ilustra claramente esta disposici6n. Para facilitar el desplazamiento del transportador del tajo, en la galeria de base se colocará un anclaje hidráulico WESTFA— LIA, que se ilustra en las figuras n1 8 y 9, que es habitualmente utilizado en los tajos de AN79.ACITAS DE GAIZTARRO, S.A. Este ancla je sirve además de apoyo a la cabeza matriz del transportador que practicamente estará fuera del tajo, en la galerla de base, con lo cual se puede eliminar el nicho inferior del táller. La entrada en roza de la rozadora se conseguirá mediante pasadas oblicuas cortas, o "cuñas", avudada por el empuje de los cilindros de desplazamiento. 49 TRANSPORTADOR DE TAJO 642 604 fig. 7 SP-202-B-1 ANCLAJE EN GALERIA DEL (PLANTA) PANCER 7700 llí, n$ DE TAJO ANCLAJE EN GALERIA DEL (ALZADO) 1 F. ib , 1 Fi L L nt9 PANCER DE TAJO En la galerla de cabeza no se podrá colocar este anclaje para no impedir el servicio al tajo que esta avanzando en el segundo panel; por ello, que será necesario llevar un nicho adelantado se avanzará a martillo picador. 3.1.4.- Control del techo en la zona deshullada El hueco correspondiente a la zona deshullada se rellenará con los terrenos procedentes del hundimiento del techo que práctica habitual en ANTRACITAS DE GAIZTARRO, es la S.A. Para proteger las galerías del tajo de los efectos del hun dimiento en la zona deshullada se colocarán siguiendo el avance del tajo tres filas de llaves de madera en cada uno de los dos extremos del taller. Estas llaves de madera tendrán un mínimo de nueve puntos de contacto, estarán hechas con madera encuadrada de 2 m de lar del go y tendrán una separaci6n longitudinal en sentido de avance taller de 1 m. 3.2.- GALERIAS DEL TAJO La galeria de cabeza del tajo parte del Plano Sta. Teresa y es a su vez galería de base del tajo que arranca el segundo panel Sta. Teresa, que está muy adelantado respecto al tajo objeto del en 390 m sayo. Actuálmente se dispone en esta galería de un avance de que es ampliamente suficiente. La galería de base esta asida al plano inclinado a 2 a Ja- rrina, mediante un recorte en roca de unos 20 m de longitud. Actual mente la galería de base está avanzada unos 120 m por delante pozo de monta del tajo objeto del ensayo. 53 del 3.2.1.- Secciones Las galerlas son de secci6n trapezoidal con 3,5 m de altum de ancho en la base y 4 m en el techo lo cual supone una 2 gale secci6n final de 14,87 m En todos los casos el techo de la ra, 4,5 ría se corresponde con el techo de la capa. En la fotografia n' 5 de 1 se muestra una vista del frente de avance actual de la galerTa La secci6n de estas galerías está base del tajo objeto del ensa.yo. ampliamente dimensionada para las exigencias de los tajos. 3.2.2.- Sostenimiento El sostenimiento de estas galerlas se efectua'con metálicos mixtos ya que la trabanca cuadros es rígida y está realizada con perfil laminado tipo 1120 mientras que los pies derechos están realizados con perfiles metálicos tipo TH de 21 kg/m. Los pies dere~ chos tienen una grapa que permite su deslizamiento en sentido verti cal y están unidos a la trabanca mediante una articulaci6n. Los cuadros metálicos se colocan cada metro de galería están unidcs entre sI por medio de dos tresillones metálicos. Los hastiales de las galer�as se mantienen firmes antes después del paso de la explotaci6n, lo que no se procede a su y no produciéndose derrabes, y por enrachonado. Aunque el techo es muy regular, sa y una resistencia media alta, con una fracturaci6n esca- el sostenimiento de estas galerlas debe ser reforzado trás el paso del tajo. Para ello se coloca en el centro de la galerla un puntal metálico constituido por dos tramos rectos de perfil TH de 21 kq/m asidos por las grapas. Con este sostenimientcr las galerias de tajos del grupo Jarrinas de ANTRACITAS DE GAIZTARRO, 54 S.A. se utilizan para dar servi- Foto nOS.- Estado actual del frente de la galeria de base. (N6tese que la capa a explotar está en el techo de la galer.4a). una cio a dos tajos, que se desplazan en avance, quedando al final secci6n residual razonable. 3.2.3.- Avance de galerTas El avance de las galerlas se realizará a tres relevos para conseguir un avance medio de 3 m/día. La organizaci6n de los trabajos en relevos los distintos es la que se expone a continuaci6n: 1 er relevo: El trabajo a realizar es el cargue pega. del escombro de Para ello se utiliza una pala de descarga la lateral SALZGITIER, de 40 KW que descarga sobre un transpor tador blindado. La dotaci6n de personal en este relevo es: 1 palista, 1 ayudante y 1 encargado del pancer. 20 relevo: El trabajo a realizar es la colocaci6n de los cuadros de sostenimiento. La dotaci6n de personal es de 1 posteador y 2ayudantes. 3 er relevo: En este relevo se realiza el barrenado, cargue de barre nos y disparo de la pega. La perforaci6n se realiza con martillos neumáticos deco lumna y se barrena a 3,2 m. En total se barrenan 27 tiros, realizándose un cuele en cuña en la capa de carbón. La dotaci6n de personal es de 1 barrenista, 1 ayudante y 1 artillero a tiempo parcial, es decir 2,5 jornales. 56 El avance medio es de 3 m/día y como el total de jornales, sin vigilancia, es de 8,5 resulta un rendimiento de avance de 0,35 m/jornal que es razonable teniendo en cuenta que la secci6n de 2 galería es de casi 15 m la 3.3.- ORGANIZACION DE LOS TRABAJOS Y RENDIllIENTOS Considerando que el tajo objeto del ensayo Y sus galerías forman una sola unidad que es el cuartel de explotaci6n hay que decir que los trabajos a realizar durante el ensayo se desarrollarán a tres turnos. En el primer turno se realizarán las actividades co rrespondientes a arranque y transporte de carb6n, cargue del escombro del avance de galería y transporte de materiales, en el segundo relevo se realizarán las labores de mantenimiento del tajo, colo caci6n del sostenimiento de las galerías de tajo y transporte de ra teriales. Por d1timo en el tercer relevo se dedicará exclusivamen- te a la perforaci6n, atacado y disparo de la pega. En el Cuadro IV se muestra la distribuci6n de trabajos dentro del ciclo. 1 CONCEPTO er turno 20 turno 3 er turno ARRANQUE TRANSPORTE CARBON MANTENIMIENTO (2) AVANCES DE GALERIAS TRANSPORTE DE MATERIALES. VARIOS (.1) desescombro; (2) - - - - - - Sostenimiento; CUADRO IV. Ciclo de trabajo 57 (3) - - - - - - (3) Perforaci6n y voladura La preparaci6n de galerlas se ha dispuesto en tres turnos coincida de tal forma, que el turno de desescombro de los frentes con la evacuaci6n y extracci6n del carb6n, aprovechándose los mismos equipos de personal del circuito de transporte. Por último, el transporte de materiales y servicios varios los se estructurarán en uno o dos relevos según las necesidades de trabajos a realizar. A continuaci6n se hace una estirnaci6n de la producci6n y rendimientos que cabe obtener en el ensayo a realizar. 3.3.1.- Producci6n_esperada La producci6n diaria de un tajo largo equipado con rozado ra puede evaluarse siguiendo el modelo establecido por CARRASCO, CE LUA y VALCARCE según los cuales la producci6n diaria (1977) puede calcularse mediante la expresi6n: P = L . a . h . d n (3) Siendo: L: longitud del tajo a: anchura de roza (m) (m) h: potencia de la capa d: densidad del bruto (m) (t/m 3 n: número de ciclos de trabajos al día. El tiempo de disponibilidad de la rozadora TM, será una fracci6n del tiempo de presencia al dla en el tajo, Tp, de tal forma que TM X TP (4) 58 El tiempo necesario para efectuar un ciclo de roza, T c se compone de: - Tiempo para preparar máquina en el nicho (t Dara el rozado - Tieropo (t n r - Tiempo para subir la rozadora en vacio (t S si se trabaja unid¡ reccionalmente. Asl pues: T c = t n + t + t r (5) S El nUmero de ciclos de trabajo al día será: T n = TM T (6) t C n Por lo tanto, (6) trando con + t r + t S la producci6n del tajo por dla de trabajo en será: en(3), T P L si ra) y a h d t n m + t + t r (7) S es la velocidad media de roza en el ciclo V (m/ho- la velocidad media de subida de la rozadora en vacio s - en el caso de que el método de trabajo sea unidireccional (m/hora), para una longitud L, t r tenemos: de tajo, t L S Vr 59 L V S Con lo cual T P = L a . m d h (8) t n L V L r V S ía A continuaci6n se estudiarán los dos métodos -posibles trabajo, unidireccionalmente y bidireccionalirente, para de establecer las diferencias que pueden existir entre ambos. 3.3.1.1.- Arranque bidireccional Con esta modalidad se obtiene la mayor producci6n pero cargue del carbón puede presentar problemas si los sistemas el previs tos a tal fin no funcionan a la perfecci6n. En este caso los datos que se emplean para el cálculo son: L = 130 m a = 0,8 m h = 0,85 m d = 1, 8 t/ni3 t T = 0,16 horas n = 3,3 horas m Vr V 138 m/h (2,3 m/minuto) S Se ha supuesto que la realizaci6n de la cuna supondrá 0,16 horas y como solo se trabajará a un relevo se ha supuesto que tiempo de disponibilidad de la rozadora por relevo será de 3,3 ras. 60 - el ho~ Entrando con estos valores en la expresi6n (8) resulta que la producci6n que se puede obtener es de 474 t/turno, valen practicamente a tres rozas, que equi- es decir suponen un avance de 2,4 m por turno. 3.3.1.2.- Arranque unidireccional En este caso la rozadora s6lo trabaja en un sentido normal mente hacia la galeria de base y en el otro se desplaza a la máxima velocidad que le permite el sistema de traslaci6n. Para evaluar la producci6n que es posible obtener los datos son los mismos que los utilizados en el apartado anterior excep = 300 m/h S la producci6n en roza unidireccional resulta ser: to la velocidad de subida que, lo cual P = 356 en este caso, vale V con t/turno La producci6n que se pierde al hacer trabajar la rozadora unidireccionalmente es superior a 100 t/turno, que representa casi el 25% de la producci6n que puede obtenerse trabajando bidireccio— nalmente. Esto es debido a que la velocidad máxima que proporciona el sistema de traslaci6n es escasa para una marcha'en vacio. Por todo ello durante el ensayo se deberá trabajar bidirec cionalmente, realizando los esfuerzos necesarios para que el sistema de cargue de la rozadora trabaje lo mejor posible. 3.3.2.- Producci6n límite La producci6n que se podria obtener, si se aumentase inde- finidamente la longitud del taller, manteniendo el resto de los rámetros constantes, viene dada por la expresi6n lim P(L), L CO 61 pa es decir en este caso: 4,04 L 0,165 + L/138 lim L (9) Con lo cual la producci6n límite resulta ser P (L) = 558 t/turno La expresi6n P (L) se encuentra representada en la -fÍgura no 10. El ensayo propuesto, con una longitud de taller de 130 m, se si*tua en un punto de la curva, a partir de donde aumentos importantes de la longitud del taller se producen increme-ntos reducidos de la producci6n. Por lo tanto, puede afirmarse que la longitud elegida del taller es buena bajo el punto de vista de la producci6n a conseguir excluyendo las consideraciones de tipo econ6mico. 3.3.3.- influencia de la velocidad de roza Cuando se ha estimado la producci6n a alcanzar así como la producci6n límite, se ha partido del supuesto de que la rozadora se rá capaz de mantener una velocidad media de roza de 2.3 in/s. Sin embargo la velocidad de avance de la rozadora depende de md1tiples factores, entre losque cabe resaltar, la resistencia del carb6n y en nuestro caso el espesor y resistencia de la cuña central. La sensibilidad de la producci6n seglin la velocidad media de roza, vendrá dada por la funci6n de producci6n P (V siendo V R R la velocidad de roza expresada en m/min. 62 PRODUCCION LIMITE Producc1n diario 600(534) Produccidn límite 500400300200100 0 1¿¿"0' 20'0 3¿0 4¿0 500 Fiº. ns 10 600 (m) Longitud de¡ taller 3,3 P 159,12 0,165 + 130 V x 60 R (10) está representada en la fig. nO 11,donde de se observa casi una proporcionalidad lineal entre la velocidad roza y la producci6n obtenida. La expresi6n (10) En los cálculos efectuados se ha considerado que la rozado 46% ra trabaja a 2,3 m/minuto lo cual supone que ésta trabaje al de su capacidad por lo que se considera que los objetivos del ensayo deben alcanzarse sin excesivos problemas. 3.3.4.- Rendimientos Con objeto de evaluar los rendimientos que cabe obtener a lo largo del ensayo en primer lugar se evaluarán las necesidades de personal. Por lo que se refiere al relevo de arranque la dotaci6n que se precisa es de 19 jornales tal como se especifica en el Cuadro V-. Es importante resaltar que la dotaci6n del relevo de arran que se fij6 en una reuni6n desarrollada en ANTRACITAS DE GAUTARRO, el dla 7 de agosto de 1984 en la que además de los responsables de ANTRACITAS DE GAIZTARRO, S.A. estaban presentes los técnicos sovieticos encargados de poner a punto la rozadora y los responsables de la realizaci6n del proyecto por parte de ENADIMSA y GEOCONTROL, S.A. En cuanto al relevo de mantenimiento la dotaci6n necesaria se estima en 7 jornales segfin el desglose que se indica en el Cuadro VI. 64 SENSIBILIDAD DE LA PRODUCCION DEL TALLER SEGUN LA VELOCIDAD DE ROZA Pr*ducci¿n/df* 400. 700600500(Objetivo de¡ ensayo) 400300200100. 0 ¿.5 1,0 l� 2p i.5 3,0 3� ¡,0 �,5 n*. �O Velocidad de rozo (m/min) SITUACION Nicho inferior LABOR A REALIZAR Anclaje y galería CATEGORIA Número de Jornales Maquinista arranque Entibador 1 Ayudante minero Taller 1 Tratamiento postaller Llavista Transporte Ayudante minero Mantenimiento Electricista Ripaje y sostenimiento Estemplero 4 Mantenimiento mecánico 2 Operaci6n rozadora Rozador 1 Ayudante rozador 1 3 Nicho superior Excavaci6n nicho Tratamiento postaller Picador 2 Rampero 2 Llavista 1 T 0 T A L 19 CUADRO V. Dotacion de personal en el turno de arranque 66 NUMERO DE JORITALES CATEGORIA MECANICO 3 AYUDANTE MINERO 3 ELECTRICISTA 1 TOTAL 7 Dotaci6n del equipo de mantenimiento CUADRO VI. El equipo de mantenimiento se cuidará además, punto el equipo del tajo, de poner del desplazamiento del transportador partidor y de la prolongaci6n de la cinta transportadora a a re- medida que el taller avance. El avance de las galerlas exige 8,5 jornales por cada fren te tal como se ha justificado en el apartado 3.2.3. El tajo necesita dos galerías en capa, pero la de cabeza - está compartida con el tajo que está avanzando en el 2" Panel Teresa, Sta. razón por la cual se deben imputar a la preparaci6n del tajo 1,5 galerlas x 8,5 jornales/galería = 12,75 jornales. En el circuito de transporte del carb6n, ta el circuito principal de transporte, desde el tajo has son necesarios tres Jorna- les para la vigilancia y control de los transportadores y cintas. - 67 para En total, de acuerdo con las previsiones realizadas er Sta. Teresa son necesarios 41,75 jorPanel la explotaci6n del 3 nales que se resumen en el Cuadro VII. JORNALES CONCEPTO 19 ARRANQUE 7 MANTENIMIENTO PREPARACION GALERIAS 12,75 TRANSPORTE 3 T 0 T A L 41,75 CUADRO VII Desglose de personal necesario para la er Panel Sta. Teresa explotaci6n del 3 3.3.4.1.- Rendimiento de arranque El rendimiento de arranque es el que se obtiene dividiendo la producci6n esperada, que es 474 t/turno, por el ndmero de les empleados en el arranque, que son 19. 68 jorna Seon esto el rendimien- to de arranque resulta ser: R A = 474 t/turno 24,9 t/jornal 19 jornales/turno En la reuni6n celebrada en ANTRACITAS DE nAIZTARRO, S.A. 24,9 el día 7 de agosto de 1984 se convino en adoptar la cifra de t/jornal como rendimiento de arranque a conseguir durante el ensayo de la rozadora para juzgar como positivo el resultado del ensayo. 3.3.4.2.- Rendimiento del taller El rendimiento de taller se calcula considerando la pro ducci6n esperada y los jornales que deben trabajar dentro del tajo, en operaciones de arranque y mantenimiento que suman 26 jornales. Con estos datos resulta: R 474 t/día T = 18,23 t/jornal 26 jornales/día 3.3.4.3.- Rendimiento de panel En el rendimiento de panel se incluyen todos los jornales que están as.ociados al arranque, mantenimiento, avance de y transporte que suman, según los datos anteriores, Con estos datos resulta: RP 474 t/dia 11,35 t/jornal 41,75 jornales/dTa 69 galerías 41,75 jornales. íb 3.4.- TRANSPORTE En los apartados siguientes se contemplarán los aspectos concernientes al transporte de carb6n y materiales en el tajo objeto del ensayo. 3.4.1.~ Transporte de carbón El circuito de transporte de carb6n desde el tajo hasta el exterior es muy sencillo y está compuesto por los siguientes elemen tos: - Transportador de tajo de 130 ir- de longitud. - Transportador repartidor de galería, colocado en la galería de base. de 60 m de longitud - - Cinta de la galería de base que tendrá una longitud máxi ma de 400 m. - Transportador de enlace, de unos 20 m, situado en el re- en Teresa que verterá el carb6n a la cinta situada en el plano a 2 Jarrina que, a su vez, corte al 21 Panel Sta. vierte en la cinta del circuito principal. Todos estos elementos estarán enclavados entre sí de forma que la parada de uno de estos implicará la de los que tal están situados detrás de él, más alejados del exterior. A efectos de este proyecto se han considerado los cuatro primeros elementos de transporte que son los esp4?cificamente nece- sarlos para la marcha del tajo a ensayar. 3.4.1.1.- Transportador del tajo El transportador del tajo es de origen sovietico y corres70 ponde al tipo SP-202-B-1; nes del perfil en la fig. nl 8 se muestran las de los canales del transportador. dimensio El transporta— dor está equipado con dos grupos motoreductores de 55 KW cada uno que, a través de un acoplamiento hidráulico, impulsan las cadenas - del transportador a una velocidad de 1,2 m/seg. Como una referencia más familiar se puede indicar que transportador SP-202-B-1 se corresponde prácticamente con un el WESTen FALIA del tipo PF1-500 que tuviera las chapas canales cerradas el fondo. Para comprobar que las caracterIsticas del transportador SP-202-B-1 se corresponden con las exigencias del tajo objeto del ensayo se ha utilizado el programa TRANSTAJ que ha sido puesto apun to por AITEMIN para calcular los transportadores qué equipan los ta jos largos. Este programa ha sido desarrollado basándose en las re comendaciones proporcionadas por EJESTFALIA-LUNENpara el cálculo de transportadores y ha sido contrastado con la práctica habitualmente seguida en diversas minas españolas. la producci6n media del tajo, El programa TRANSTAJ evalda según las caracteristicas de la máqui na de arranaue, calcula las potencias necesarias de los dos motores y dimensiona la cadena a utilizar calculando el coeficiente de segu ridad disponible. Los datos de entrada que se han proporcionado al TRANSTAJ han sido los siguientes: - Densidad del producto a arrancar "in situ": - Densidad del producto arrancado: - Tiempo de presencia en el tajo: - Potencia de la capa: 0,85 m 71 - 1,2 t/m 5,5 horas 3 1,8 t/m 3 programa Longitud del taller: 130 m Profundidad de pasada: 0,8 m Angulo de inclinaci6n transversal del transportador: 21 (subien- do) Tipo de máquina de arranque: rozadora Velocidad media de roza: 2,3 m/min Velocidad máxima de roza: 5 m/min. Tipo de transportador: PFI 500 Velocidad del transportador del tajo: Presencia de fallas en el tajo: 1,2 m/seg. NO Desalineaci6n máxima del transportador del tajo: 0 Con estos datos el programa TRANSTAJ ha proporcionado siguientes salidas. - Producci6n media: 553 t/d1a - Potencia del accionamiento: 54 KW - Potencia del accionamiento secundario: - Secci6n máxima de.transporte: - Tipo de cadena: 8 KW 763 CM2 14 x 50 ía - Coeficiente de seguridad de la cadena: - Clase de acero de la cadena� L 72 - Tipo I 4,7 las 3.4.1.2.- Transportador repartidor En la galerla de base se instalará un transportador blinda do repartidor marca TAIM tipo T-500, con una velocidad de cadena - de 0,53 m/seg. equipado con chapas de realce a ambos lados, de 378 2 mm de alto que permitan una secci6n de transporte de unos 1.886 cm Con estos datos el volumen máximo a transportar por el - transportador repartidor es: QR V . S = 0,53 m/seg x 1.886 cm 2 x 1 m 4 2 10 cm 3 0,1 m /seg Como este volumen es superior al volumen que puede transportar el transportador del tajo, resulta que el transportador repartidor de la galerla puede cumplir perfectamente su misi6n. El cálculo de la potencia necesaria para el motor ¿leltrans portador repartidor se hará para la máxima producci6n que puede obtenerse, aplicando la expresi6n: PT F 9,8 (ul.d.V max S.h .1000---i +P2.2.L.q +2.L.a�k V k donde, p V R = F = potencia total del transportador (watios) velocidad del transportador repartidor (0,53 m/seg) = coeficiente de rozamiento entre el producto transportado y chapa del transportador d (0,4) densidad del producto a transportar "in situ" Vmax = velocidad máxima de rozado S - profundidad de rozado h = potencia de rozada (0,8 m) (0,85 m) - 73 - (1,8 t/m. (S m/min = 0,083 m/seg.) 3 la L = longítud del transportador (60 m) P2 = coeficiente de rozamiento chapa-cadenas qx = peso de la cadena por metro lineal (0,25) (6,5 kg/m para 18 x 64) Con esto resulta una potencia necesaria p 28.101 W = 28,1 KIq R A efectos prácticos el transportador repartidor estará eqtaj pado con un motor de 44 KW. 3.4.1.3.- Cinta transportadora de panel En la galerta de base, inmediatamente detrás del tador repartidor, transpor se instalará una banda transportadora que se irá prolongando sucesivamente a medida que avance el tajo enexplotaci6n. La cinta transportadora tendrá una anchura de transporte de 800 mm que se desplazará a una velocidad de 3 m/seg. A efectos del,cálculo se considera que debe transportarse un caudal de 272 t/h que corresponde a la producci6n por turno de 474 t suponiendo que se obtiene en 3,5 horas y con un coeficiente de punta de 2, es decir: A = 474 t/T . 2 272 t/h 3,5 h/t La longitud de la cinta transportadora se ha supuesto es de 400 m con una altura de elevaci6n de 10 m. 74 que Con estos datos la fuerza que debe suministrar la cabeza de la cinta transportadora puede calcularse mediante la expresi6n: c.f.L F (P + 2 P Q cos 1 + P B S + p I + H P (12) c coeficiente de seguridad (1,1) f coeficiente de rozamiento de los rodamientos de los rodillos (0,025) longitud de la cinta transportadora L p Q (400 m) peso del material a transportar por metro de banda (kg/m)que se puede estimar mediante la expresi6n p Q Q 3,0 V (13) (272 t/h) Q caudal a transportar V velocidad de transporte (3 m/seg) A partir de la expresi6n(13) p 272 3,6 p 6 B . 25,2 resulta kg/m 3 peso muerto de la cinta transportadora por metro = pendiente media de la cinta (13,5 kg/m) (21) Ps = peso de las partes m5viles del ramal superior de la cinta por tro (11,4 kg/m) P, = Peso de las partes m6viles del ramal inferior de la cinta por tro H me- (7,6 kg/m). = altura de transporte (10 m) Con estos datos resulta aplicando la expresi6n 75 - (12) que me- F 1.034,9 kg, y de aqui se obtiene la potencia necesaria mediante la conocida expresi6n: F . V P(CV) 75 . 1.034,9 75 6 A efectos prácticos, . . 3 = 52 CV 0,8 la cinta estará equipada con un motor de 44 KW (60 C.V.). 3.4.1.4.- Transportador de enlace En el recorte que une la galerla de base con el plano a 2 a Jarrina se instalará un transportador blindado marca TAIM tipo T-500 de las mismas caracterIsticas que el transportador fiepartidor ya des crito; a excepcí6n de la longitud que se ve reducida en este caso a 20 m. Bajo las mismas hip6tesis de carga que el pancer reparti— dor, y además sometido a un desnivel ascendente de 6 m, entrando la expresi6n (11), la potencia resultante es de 15.652 W, es en decir, 15,6 KW. A efectos prácticos el transportador será equipado con motor de 22 KW un (30 C.V.). 3.4.2.- Transporte de materiales El transporte de materiales al tajo objeto del ensayo se desarrolla por un circuito que se inicia en el exterior por el pozo a inclinado J-81, para continuar por el pozo inclinado a 2 Jarrina, que por medio de un recorte conecta con la galerla de base del panel del ensayo. 76 La inclinaci6n de estos pozos varia entre 150 yl8O. Para el transporte de materiales y eauipos se dispone de un monocarril por cable SCHARF. La distancia desde el exterior hasta la galería de base es de 200 m aproximadamente. El cabrestante SCHARF está dotado de un grupo hidráulico 2 KW 28/28, regulado a la presi6n de 220-240 Kg/cm accionado por un motor de 40 KW. El reductor, modelo KST-III-58,dispone de una ci6n i = 40 : rala- 1. De acuerdo con el gráfico del tiro estático del cabrestan te, que se muestra en la figura nl 12 en el que se puede apreciar que, para la presi6n de trabajo escogida y la relaci6n de reducci6n del cabrestante de 40 : 1, el esfuerzo de gancho está comprendido en tre 3.400 y 3.500 kg que es ampliamente suficiente para las necesida des del transporte. La estructura de la linea del monocarril esta formada perfil normal, 1 140, siendo la longitud de cada unidad de 3 m. por El radio mínimo de curvatura es de 5 m. Existe un circuito alternativo para el transporte que dis er curre por la galería de cabeza del 1 hasta panel de Santa Teresa el plano de Santa Teresa. Los materiales son transportados en vagones y mesillas arrastradas por una locomotora diesel de 30 C.V. de potencia. Para el transporte por el plano Santa Teresa se dispone de un cabrestante de 30 C.V. de potencia. 77 BOLETIN TECNICO SERVICIO ELECTROMECANICO Máquina CABL-ZA Tipo SCHARF DE MONOCAMilL GRAFICO DEL TIRO ESTATICO DE LA CABEZA DE MONOCARRIL CON DISTINTOS REDUCTORES.- TIRO i ESTATICO 65:1 40--l i 3.500 3.000 2.500 i 000 2.000 TUP,RATURA ACEITE 60 * TEbip -.RATURA CARCASA 50 9 1.000 k 0 so 100 150 200 250 PRESION Figura nº L--- bol 28:1 '19 12 Kg/cmj Desde este plano, parte la galería de cabeza del taller de ensayo, donde, para el transporte de materiales en vagones y mes¡llas se dispone de un cabrestante de 5,5 KW y una caballería. La longitud de este circuito es de 1.400 m. 3.5.- VENTILACION En los apartados siguientes se realizarán los cálculos de la ventilaci6n necesaria y de las características del ventilador que se debe instalar en el grupo Jarrinas para garantizar el caudal nece sario que es preciso para el taller objeto de este ensayo, ast como para el que está avanzando en el 21 Panel Sta. Teresa. 3.5.1.- Circuito de ventilaci6n De acuerdo con la Direcci6n de Antracitas de Gaiztarro el circuito de ventilaci6n previsto para el grupo Jarrinas será el indi cado en el plano nl 12. La entrada de ventilaci6n será por la bocamina de la galeer ría de cabeza del 1 panel de Santa Teresa, continuando por el pozo de montura de este panel hasta alcanzar la galería de base, que es a su vez, galería de cabeza del 21 panel de Santa Teresa, que está en producci6n actualmente, hasta alcanzar el frente, que recorrerá haser ta llegar a la galería de base. Esta galería es la de cabeza del3 panel de Santa Teresa; zona donde este caudal se unirá al que entre por el pozo general de acceso (J-81) que recorriendo la galería deba er se y el tajo del 3 panel de Santa Teresa, será forzado mediante un ventilador axial situado en la galería de base del 20 panel J-81, pa ra salir al exterior por la galería J-5110-E. 3.5.2.- Resistencia equivalente del circuito La resistencia R al paso del aire de la ventilaci6n - 79 - por una galería se suele expresar en Kilo murges y puede calcularse mediante la f6rmula p R = K S (14) 3 K = coeficiente de rugosidad P = perímetro de la secci6n (K murges/m 4 (m) 1 = longitud del tramo considerado (m) S = secci6n de la galería en el tramo considerado (m 2 De acuerdo con el circuito de ventilaci6n que se ha defini do en el apartado 3.5.1. en el Cuadro VIII se.muestran los datos que se han utilizado para el cálculo de la resistencia de cada uno delos datos del circuito. Los datos geométricos correspondientes a losdis tintos tramos del circuito se han obtenido por medici6n "in situ" de las distintas labores mineras afectadas. La resistencia específica para cada tipo de tramo se ha escogido en funci6n de la bibliografia existente de acuerdo con las normas habituales que se siguen en la realizaci6n de estos trabajos. El circuito de ventilaci6n puede simplificarse en tres tra mos: AF, RF y FQ, cuyas resistencias equivalentes se calculan a con00 tinuaci6n. R AP R AB + R Entrando en BC (14) + R CA + R (15) EF con los valores calculados en el Cuadro VIII queda: R R AP RF 0,99360 K murges R RS + R ST + R Tu 80 6, (16) + RVX + R XF (17) TRAM 0 . LONGITUD PERIMETRO (m) co SECCION (M2) (S) S 3 K 6 (M Kmurgues/m/m/m 2 OBSERVACIONES (K murgúes) AB 250 16,5 14,8 BC CD DE EF FG 160 2,3 11,4 0,0012 0,0040 120 170 6,8 16,6 6,8 3.840,4 11,4 0,0013 0,006 110 470 16,2 14,6 15,7 2,3 13,7 12,0 2.560,1 1.728,0 0,0018 0,0018 0,00125 0,00715 GH 20 so 50 14,6 14,3 13,5 12,0 8,05 1.728,0 HI 11 0,0013 0,0020 0,00022 0,00274 0,0020 0,00710 JK KI, LM MN NO OP 300 1513 15,8 17,0 10,9 1.304,0 0,0019 13,2 17,5 15,0 2.300,0 5.359,4 0,00669 0,00089 3.375,0 1.648,3 0,0013 0,0013 0,0013 0,0016 4,9 669,9 0,0040 0,0014 8.000,0 10.218,0 0,0018 0,00026 0,0018 0,0018 0,0018 0,00023 Plano de transporte 6.419,0 5.359,0 2.300,0 11,4 0,0018 0,006 0,00009 0,00011 0,00470 0,46526 Galería base Tajo en operación 100 200 70 230 1610 15,0 150 1.555 5,7 12,0 RS ST 63 18,0 70 TU 18 20 19,0 18,5 PQ 5,75 11,8 1,7 8,75 3.268 521,7 190,1 0,00151 0,38175 0,00067 0,60842 0,00082 0,00043 No se observan fugas. Montar Sellado con espuma Tajo en operaci6n maquinaria en galería Galería de transporte de carb6n y materiales Macizo de protecci6n lateral Sellado con espuma y hundidas macizadas Macizo de protecci6n lateral lo 11 el el el el 0,00335 0,69796 Explotado a ambos lados 0,03900 Posibles fugas por galerías abando- nadas UV VX XF 380 130 CUADRO VIII. 17,0 15,8 6,8 20,0 21,7 18,6 17,5 13,2 2,3 Galería limpia Cálculo de la resistencia de los tramos del circuito de ventilaci6n De la misma forma, a partir de la resistencia de cada tramo, se obtiene que: R RF = 0,47065 K murgues RFQ = P-FG 1 R 1 R GH HI (18) 1 RIJ 1 R JK 1 R KL 1 RLD, 1 RMN 1 1 RNO 1 ROP 1 RpQ (19) Entrando en R FQ (19) 0,76635 con los datos antes obtenidos resulta que: K murgues (20) Los tramos AF y PX están en paralelo de modo que, a suvez, la resistencia equivalente estará dada por: + RAF /RAR-r R RAR-F AP /R; Sustituyendo en R AR-F 0,16513 R Y/�R RF + (21) (21) RAF) 2 los valores de K murgues Por d1timo los tramos (16) y (18) queda: (22) están en serie, de modo 'AR-F Y FQ que su resistencia T equivalente, que será la total de la mina, valdrá: R T RAR-P + RFQ (23) 82 Entrando en (23) R T = (20) y con (22) resulta que (24) 0,93148 K murgues 3.5.3.- Necesidades de caudal El caudal necesario para la ventilaci6n se ha calculado,en funci6n del personal, semovientes y maquinaria, que existan en el re levo con mayor nilmero de presencias considerando los caudales especl ficos exigidos por la legislaci6n vigente. No se ha considerado caudal alguno para la diluci6n delgri a categorta. sd ya que esta mina está clasificada como de 1 seg 3 El caudal de ventilaci6n necesario resulta ser de 6,84 m er 3 3 panel para el 21 panel Sta. Teresa y de 10,9 m /seg'para el de acuerdo con los datos del Cuadro IX. 20PANEL STA.TERESA CAUDAL CONCEPTO ío ESPECIFICO 3 (m /seg) DOTACION 3 er -PANEL STA.TERESA CAUDAL NECESARIO (m3/seg) DOTACION CAUDAL NECESARIO (m3/seg) rersonal 0,04 30 1,2 25 1,0 Semovientas 0,12 2 0,24 - - Personal reprofundizaci6n plano 0,04 Máquinas Diesel 0,18 30 CV TOTAL 5,4 6,84 CUADRO IX CAUDALES NECESARIOS DE VENTILACION 83 20 45 Cv 0,8 8,1 9,9 Para la ventilaci6n del 3 er panel, y dado que posee menor resistencia que la rama anterior, el caudal de aire que recorrerá es í* ta rama (RF), sin imposici6n de restricciones y. manteniendo el caudal de la otra rama fijo, viene dado por: R Q AF Q RF R AF F (25) AF Sustituyendo los valores de los diferentes parámetros se tiene 3 QRF = 9,9 m /S Valor que corresponde exactamente con las necesidades re- queridas. Por lo tanto el caudal total es: 3 16,74 m /S Dado que la secci6n de las galerlas de retorno, es de m 2 la velocidad de la corriente de aire será 1,54 m/s que es 10,9 muy moderada. 3.5.4.- CaracterIsticas del ventilador La depresi6n, en mm de columna de agua, que debe trar el ventilador está dada por la expresi6n: H = R . Q, 2 (26) Donde: R = resistencia total del circuito, en K murgues 3 Q = caudal de ventilaci6n, en m seg. 84 suminis- Con los datos antes calculados, resulta: (27) H = 261 mm c.a. Por otro lado, el orificio equivalente de la mina se puede calcular mediante la f6rmula: Q A = 0,38 (28) V/ H con los datos disponibles, resulta ser De acuerdo con (28) A = 0,39 m 2 que es un valor razonable. Por d1timo la potencia requerida para accionar el ventilador se puede calcular a partir de la expresi6n: P Q . H (29) 75 P = potencia necesaria, en C.V. Q = caudal de ventilaci6n, en m 3 seg H = depresi6n en mm c.a. nu = rendimiento del ventilador Con los datos anteriores, considerando un rendimiento del ventilador de 0,8 resulta una potencia necesaria de 72 C.V. De acuerdo con todo lo anterior las caracterIsticas que de be tener el ventilador a instalar son las siguientes: - Potencia ........ 72 C.V. - Depresi6n ........ 261 mm c.a. 3 16,74 m /seg - Caudal ..... El cálculo de la ventilaci6n se ha realizado de una forma simplificada para poder lograr unos resultados razonablemente preci85 - sos en concordancia con los datos disponibles sobre de las galerías; por ello resulta conveniente prever la la resistencia colocaci6n de compuertas de regulaci6n en algunos tramos del circuito, que o tan representadas en el plano nO 12. - Galería de cabez^a del 1 er es- panel de Santa Teresa. Se precisa una - puerta de regulaci6n, situada al este del pozo de montura. Por es3 te tramo circulará un caudal de 5,4 m /S. - Galería de cabeza del 21 panel de Santa Teresa. - Se precisa una puerta de regulaci6n situada al este del frente del taller. - Plano de Santa Teresa. Se necesita una puerta de regulaci6n en un punto intermedio, entre la conexi6n del Plano Santa Teresa con pozo j-81 y la galería de retorno de ventilaci6n. 3 circulará un caudal de 8, 5 m Is. -Por este el tramo 3.6.- ELECTRIFICACION Este capítulo se refiere a la distribuci6n y dimensionado de cables y aparatos eléctricos de las redes de B.T. y M.T. en el in terior del Grupo Jarrinas, así como a su interconexi6n por medio la estaci6n de transformaci6n del interior con la red general. de Igual mente se definirán en los apartados siguientes la distribuci6n básica de la subestaci6n de A.T. del exterior. Estas redes de B.T. y M.T. así como las estaciones de transformaci6n anteriormente citadas, afectan directa y exclusivamen te al tajo equipado con la rozadora K-103. El Grupo Jarrinas recibe energía a 33 KV de una línea aérea propiedad de AGSA, de aproximadamente 7 km de longitud, procedente de la subestaci6n que Uni6n 7enosa-posee en Matarrosa del Sil. 86 - En el exterior del Grupo existen dos subestaciones detrans formaci6n 33/5 KV denominadas J-79 y Jarrinas Grupo. Desde ambas por sendas líneas a 5 KV se transporta la energIa al interior de y la mina. Desde la primera, donde hay mayor potencia instalada, se alimenta el tajo actualmente en producci6n en el 21 Panel Sta. Teresa, las cintas del transporte, rozadora K-103, incluidas las del taller equipado con la estaci6n de bombas hidráulicas para ambas instala ciones, el desagúle general y otros servicios auxiliares. Se reserva la segunda l1nea de alimentaci6n a 5 KV para el tajo con rozadora y dnicamente para la parte de su instalaci6n que avanza con el taller. En los apartados siguientes se definirán y calcularán cables y elementos de maniobra y control que son necesarios para utilizaci6n de los equipos eléctricos m6viles del tajo equipado los la con la rozadora K-103. 3.6.1.- Subestaci6n de exterior Esta subestaci6n, situada en el exterior, se encargará transformar la tensi6n de alta, de 33 KV, a la tensi6n de entrada la mina que es de 5 KV. de a La estaci6n está compuesta por un transformador, refrigerado por aceite, de 630 KVA y tensi6n de cortocircuito del 4 68%. La protecci6n en alta se efectuará con cortacircuitos fusi bles de alta capacidad de ruptura de 25 A. Dispondrá además de seccionador para dejarlo fuera de servicio en caso de averías o manten¡ miento. En el secundario irá instalado un interruptor de potencia de pequeño volumen de aceite tipo DSF 250/10 de 400 A y un poder corte a 5 KV de 160 MVA, cuito que se esperan, tes. de suficiente para las corrientes de cortocir- segdn se refleja del cálculo de dichas corrien Este interruptor estará equipado con relés directos térmicos y electromagnéticos de 50 A de I N` regulados convenientemente para pro teger el transformador. El neutro del transformador estará aislado, tumbre generalizada en AGSA. cos- Por medio de un neutro artificial tipo RTAT para 5 KV formado por impedancias, manente del aislamiento, segdn es se realiza la vigilancia per por inyecci6n de corriente continua. de Un relé tipo DA-20 provoca el disparo del interruptor 5 KV cuando el aislamiento baja de un nivel previamente determinado. Un seccionador para 5 KV con puesta a tierra pondrá fuera de servicio la linea que sale de la subestaci6n y además a tierra, por si fuera necesario para una intervenci6n en la misma. Dentro de la estaci6n transformadora irán instaladas autoválvulas de 5 KV para neutro aislado y altitud superior a los metros, 1.000 con el fin de proteger el interior de las sobretensiones de tipo atmosférico. En el esquema de la figura n' unifilar 13 se muestra la disposici6n de la subestaci6n de exterior. 3.6.2.- Transporte de energIa hasta la subestaci6n de interior Desde la subestaci6n a la bocamina del pozo J-81, de entrará la alimentaci6n al taller con rozadora, M.T. por don- el transporte en se hará con una l1nea aérea sobre postes de hormig6n tipo 160-9 2 y con cable de alumínio-acero de 50 mm , apoyada en aisladores de 11 KV. - 88 Esquema unitilar de fuerza 33/ 5 E.V de la subestación jarrínas Grupa. * 3 3 1-V AEG Ug£ 506/30 barras subestación = n .cransiorm aor o jiu I:CTA 3 J/':> ky nAEG l).g:f 2 50 /10 5 KV Figura nº 13 La longitud de esta línea será de 420 m. El transporte a M.T. por el interior se realizará con ca- fijas. La secble armado de 3,5/6 KV tipo Minas para instalaciones 2 ci6n será de 3 x 25 mm de cobre y la armadura tendrá la conductividad suficiente para constituir el conductor de tierra. Este cable puede transportar una corriente máxima de 100A, por lo que la capacidad máxima de esta línea será por tanto de 865 KVA. por El cable irá suspendido del techo del pozo y galerla medio de grapas adecuadas y por lugar distinto al resto de conduccio nes. Esta línea tendrá una longitud variable, avance del taller. dependiendo del La inicial será de 190 m. í�. 3.6.3.- Estaci6n de transformaci6n de interior 1 En la guía de base y a una distancia máxima de 100 m de- trás del taller irá la estaci6n transformadora de interior. Por su carácter semifijo se trasladará sin tensi6n en 100 m, una vez avance la explotaci6n dicha longitud. de 100 Los tramos de cable de 6 KV se irán empalmando con kit de resina sintética, con la precauci6n de dar continuidad eléctrica a la armadura. La estaci6n consta de: Una celda de protecci6n y maniobra en M.T. L tipo rotabloc KV con cortacircuito de 100 A de alta capacidad de ruptura ccionador-interruptor de 400 A con puesta a tierra. L - 90 de 17,5 y sec- - Un transformador antideflagrante, SAIT tipo TAR-500, de 500 KVA de relación 5 � 5%/0,55 KV y tenái6n de cortocircuito de 3,9%. - Un armario de protecci6n en B.T. compuesto por un interruptor de alto poder de corte tipo N 1.000 a 1.000 A de I N y 660 V, dotado con relés magnéticos y -térmicos de 3,2 a 6,3 KA y 500 a 1.630 A de regulaci6n respectivamente, y relé de mInima tensi6n a 220 V. El neutro del transformador estará aislado. Un relé tipo AM 4 que inyecta corriente continua en la red de B.T. a través de un neutro artificial DS 5, provocará la caida del interruptor cuando el aislamiento descienda por debajo de 20.000 ohmios. La celda M.T. permanecerá fija sobre un anclaje de fábrica al principio de la guía de base. En la figura NO14 se muestra el esquema unifilar de M.T. correspondiente a la subestaci6n de exterior y a los tres elementos diferenciados que constituyen la estaci6n semifija de transformaci6n instalada en el interior. 3.6.3.1.- Necesidades de potencia Todos los motores que comprende la instalaci6n del tajo de la rozadora K-103 están equipados a 500 V. En el cuadro X se muestran la potencia nominal y aparente para cada uno de ellos. El dimensionado de los cables de potencia a utilizar en es ta instalaci6n se reali2-ará de'acuerdo con los datos contenidos el Cuadro X. 91 en Esqugma uniii1ar de fuerza en &.T. E:V AEG Ds:C 250/10 -7 Subestaci6n exterior linaa aárea 5 LY y caule arm do 395/6 SL-V Celda hi.T. n TransformacLor SAIT TAR'500 500 KvA .>/ót5 095 D' Me-crón á 1000 v m1n. !2ío0 3 2 *99 630 A by2 KA Armario proteccidn B.W. Figura nº 14 DESIGNACION MOTOR UBICACION ni COS 0 KVA Transportador tajo mi Nicho superior 22 0,8 28 Transportador tajo M2 Nicho inferior 55 0,8 69 Sistema de avance M3 Nicho superior 37 0,75 50 Sistema de avance M4 Nicho inferior 37 0,75 so Bomba de riego M5 Guia de pie 30 0,8 38 Sistema de rozado M6 Rozadora 75 0,7 107 Sistema de rozado M7 Rozadora 75 0,7 107 Transportador M8 Guia de pie 22 0,85 26 Ventilador de taller M9 Guia de pie 22 0,85 26 Pala cargadora M10 Guia de pie 30 0,8 38 CUADRO X - CARACTERISTICAS DE LOS MOTORES INSTALADOS Para comprobar que ciente es necesario de cada uno de definidos en la potencia del tener en cuenta los motores los instalados. coeficientes Estos de utilizaci6n coeficientes funci6n del grado de sóbredimensionado de cada motor respecto sufi- transformador es en deben ser la potencia - a la marcha normal. De acuerdo con esto en el Cuadro XI se muestran cientes de utilizaci6n estimados para cada uno de lados y la potencia que realmente —93 - se demandará. los coefi- los motores insta- MOTOR COEFICIENTE DE UTILIZACION KVA POTENCIA REAL KVA mi 28 0,9 25,2 M2 69 0,9 62,1 M3 so 0,7 35,0 M4 so 0,7 35,0 M5 38 0,7 26,6 M6 107 0,9 96,3 M7 107 0,9 96,3 M8 26 0,9 23,4 M9 26 0,8 20,8 M10 38 0,7 26,6 TOTAL 447,3 529 CUADRO XI - POTENCIA REALMENTE DEMANDADA POR LOS MOTORES INSTALADOS Como puede comprobarse la necesidad real de potencia es in ferior a los 500 KVA disponibles por lo que el transformador está bien dimensionado. El coeficiente de simultaneidad de todos los motores se ha supuesto del 100%. 3.6.3.2.- Dimensionado de cables A partir de las intensidades que corresponden a la potencia que puede absorber cada uno de los motores, dicado en el Cuadro X, máxima segUn se ha in- se han dimensionado los cables necesarios guiendo los criterios del R.I.E.M., Art. - 94 21. si Para la determinaci6n de los cables de fuerza se han ten¡ do en cuanta los siguientes criterios: 10) Se considera la temperatura ambiente en el interior de la mina de unos 201C. 20) Los motores eléctricos del equipo rozadora están sobredimensiona dos como corresponde a la tendencia actual en el diseño de máqui nas del interior. 31) al La rozadora trabaja un porcentaje de tiempo pequeño respecto día completo, el cual no se puede considerar como régimen permanente de carga. Esto es válido incluso en el caso de dos relevos/día, debido a la duraci6n del trabajo en el interior y al re parto de relevos. En el cuadro XII se indican las caracter1sticas de los cables que se han seleccionado para esta instalaci6n. 40 #m L L t L CABLE POTENCIA (KW) INTENSIDAD NOMINAL (A) TIPO M-1 22 32 F 3 x 25 110 M-2 55 79 F 3 x 25 110 M-3 37 53 F 3 x 25 110 M-4 37 53 F 3 x 25 110 M-5 30 43 p 3 x 25 110 M-6 75 108 F 3 x 70 + 3 MOTOR RIEM 21 SECCION (mm 2 16 215 m-7 75 108 M-8 22 32 SF 3 x 2s 110 M-9 22 32 SF 3 x 25 110 M-10 30 43 SF 3 x 25 100 CUADRO XII CARACTERISTICAS DE LOS CABLES A UTILIZAR. - 95 conductor Los cables de tipo MINAS FLEXIBLE poseen un de tierra independiente. En el caso concreto del cable que alimenta a los motores de la rozadora, se elige el cable flexible MINAS de 3 x 70 + 3 x 16 que ha de subir por las protecciones adosadas al pancer de la explo Este cable tiene 40 mm de diámetro exterior y 316 mm de ra taci6n. dio m1nimo de curvatura que permite el bucle necesario para entrar y salir de su soporte. Los cables de tipo MINAS SEMIPLEXIBLE utilizan la armadura como conductor de tierra pues tiene la conductividad necesaria. El consumo total en 0,5 KV es de 663 A. instalaci6n De acuerdo con el esquema unifilar de la 15, se muestra en la figura nO del armario de protecci6n enB.T. que sal drán los siguientes cables: 11) El de alimentaci6n a los arrancadores Pi, I N P2, P3, PS y P6. La en este cable será de 523 A y se instala uno de 3 x 150 + 3 x 25 flexible MINAS, teniendo en cuenta un coeficiente de no plena carga de 0,75 y una temperatura ambiente de 200C. 21) El de alimentaci6n al arrancador P8, de 65 A de I N y secci6n de 3 x 25 semiflexible MINAS. 30) El de alimentaci6n a los arrancadores P9 y P10, de 75 A de I N y secci6n de 3 x 25 semiflexible MINAS. La intensidad total pasada al circuito de 5 KV es de 67 A. El cable de 3,5/6 KV será de 3 x 25 armado MINAS para instalaciones fijas y admite hasta 100 A en régimen permanente. 96 3.6.4.- Esquema en baja tensión los En el esquema unifilar de fuerza en B.T. se reflejan cables eléctricos con sus secciones, longitudes e intensidades nomi Estos cables de fuerza están representados en trazo contlnales. nuo. Se reflejan igualmente en el esquema los cables de mando, Estos y los deali tanto de señales, automatismos o enclavamientos. mentaci6n de tensi6n se representan en trazo discontinuo. La nomenclatura utilizada en el esquema es la siguiente: .... Interruptor general Pl - P6 .... Arrancadores antídeflagrantes P8 - Plo .... Arrancadores no antideflagrantes mi - M10 .... Motores eléctricos a 500 V y 50 Hz VE .... Válvula electromagnética del equipo G de riego PR .... Presostato del riego en rozadora BCR .... Bloque de control de los motores de roza dora .... BCA Bloque de control de los motores del avan ce .... AEM Acoplamientos electromagnéticos de desli zamiento 6W y PHC .... Elementos del sistema de avance CT .... Centralita de altoparlantes .... Altoparlantes por el taller A .... Fuente de alimentaci6n md .... Mandos a distancia REG .... Regletero AL1 AL15 97 FIG. 15.- ESQUEMA UNIFILAR DE FUERZA EN B. T. 900 V �)0 Hz 523A 3 x 150 35 m mdL 6W A G '523A 3 x 150 CT 32A 3�25 56 m Pl 444A x 150 3 Zd2 1 -0 ví 1 plic o79A 3 x 25 P2 190 m 1 hí 12 366A 3 x 150 IMG 106A 3 x 70 3m AW4 P3 11CA b(;A 259A 3 x 70 3m 43A 3x 25 60 m J AE13 (D 53A 53A 3 x 2n5i m 3x 25 55 m 190m 216A 3x7O 3m 3 pb 216A 3x 70 185 m 7 M 6 PR 75A 3 x 25 80 m 65A 3 x 25 70m 65A 3 x 25 lom P8 (D 32A 3 x 25 20 m P9 Di 9 imi 10 43A 3 x 25 50 m plo k Los motores instalados en el cabezal superior, M2 y M4,asl como la rozadora, se alimentan con cables independientes que suben por el taller apoyados en unas protecciones adosadas al transportador de la explotaci6n. Todos los elementos representados en el esquema de fuerza excepto los motores, forman el tren energético que irá instalado en la galerla de base. 3.6.5.- Cálculo de las corrientes de cortocircuito UNION-FENOSA suministra la energía eléctrica a 33 KV en su subestaci6n de Matarrosa del Sil con una potencia de cortocircuito La intensidad de cortocircuito simétrica es 43,79 KA y considerando la transformaci6n anterior y el transporte como esen cialmente inductivo, la impedancia en el punto A del esquema global de 2.500 MVA. para el cálculo de las corrientes de cortocircuito de la página siguiente, será Z 0,436j, ya que: A cc y cc Z - v (30) j3 I /3 V cc La l1nea aérea a 33 KV Matarrosa-Jarrinas, propiedad de AG SA, de 7 km de longitud, es de aluminio-acero de 10 mm 0 y dispues tas sus fases segi1n un triángulo de 2,5 m de lado de media aproxima da. A esta l1nea A-B le corresponde X = 0,36 171/km. Por.-consiáuíen te Z 2,52j. A-B La impedancia en B -barras de la subestaci6n de Jarrinasserá: Z B Z A + Z A-B 2,956j 99 y 2,956 de 33/5 KV, 630 KVA y La impedancia del transformador T v cc 4,68% es: v x p p Vcc 100 Tl En C, (2,956 + 80,9)j m ZC 2 1 1,92j v El m6dulo ZC siendo m v 1,92 p La línea C-D de 5 KV de Al-Ac de 50 mm y 420 m tiene y X = 0.,25 -'-'�l/km R = 0,65r2/km z 2 0,273 + 0,105j; C-D = En D, Z D = 0,273 + 2,025j Z y D 2,04 de La línea D-E es un cable de 6 KV de 3 x 25 Armado, La longitud en el caso del taller 0,73 -í�-)/km y X = 0,103 n/km. R al final de su corrida será de 680 m. z 0,496 + 0,07j; D-E En E, Z 0,769 + 2,095 E zE y 2,23 La impedancia del transformador T2 de 5/0,5 KV, 500 KVA v cc es: 3,9% v x T2 cc 100 v 2 P 1,95; p En F, ZF, = (0,769 + 4,045j) m z 0,041 F 100 2 2 0,0077 + 0,0405 j, y y ne R La línea F-G de 35 m y cable de 3 x 150 mm 0,16 2/km y X = 0,063 2/km. z "G Z G = tie- y 0,0133 0,045 Línea G-M de 55 m y cable de 3 x 25 mm 1 R = 0,76A/km y 10 .... Líneas de 0,5 KV a motores M i z flexible, 0,00.56 + 0,0022j; F-G = En G, 2 2 de 0,085-Q/km X G-M1 = 0,0418 + 0,0047j; 0,0551 + 0,0474j En Mi.. Z mi = Línea G-M z z 2` mi 0,073 de 190 m y cable de 3 x 25 0,1445 + 0,0162j; G-M2 = En M 2 y Z z M2 = 0,1578 + 0,0589j y 0,168 M2 Las líneas a M 3 y M4 son iguales a las M, y M2 mente. Línea G-M z G-M5 En M 5` 5 de 60 m y cable de 3 x 25 0,0456 + 0,0051j; z M5 0,0589 + 0,0478i - 101 - Y ZM5 0,076 respectiva- de 185 m y cable de 3 x 70 mm .Línea G-M R 6 0,253 £1 /km y X z Z Línea G-M z 8' M8 Línea G-M G-M9 es comi1n para los motores m 6 y M 7* de 80 m y cable de 3 x 25 mm 2 = 0,0741 + 0,0495j y Z M8 = 0,089 9 de 100 m y cable de 3 x 25 mm 2 = 0,076 + 0,0085j; En M9,, Z M9 = Línea G-M lo, Siendo i 10 0,0893 + 0,0512j y Z M9 = 0,103 de 130 m de cable de 3 x 25 mm 2 0,0988 + O,Olllj; G-M10 = En M 8 6 0,083 M6 0,0608 + 0,0068j; G-M8 = En M z .1 /km. 0,06 + 0,0573j y Z M6 La línea G-M z flexible de G-M6 = 0,0468 + 0,0146j; En M.O, z 0,079 2 z mio = 0,1121 + 0,0538j y Z v cc3 e v/73 t I v cc2 cortocircuito en los puntos esenciales del interior de la mina son: 102 - mio 0,124 las corrientes de 2 Z del circuito M.T. y B.T. I Punto cc (KA) 3 cc2 (KA) D 1,42 1,22 E 1,3 1,12 F 7,05 6,1 G 6,42 5,55 3,96 3,42 1,72 1,48 3,8 3,28 3,48 3,01 3,25 2,81 2,8 2,42 2,33 2,01 Mi J, m m m m m m m 2' m 3 4 5 6 m 7 8 9 10 3.6.5.- Protecciones Frente a los cortocircuitos se protege la instalaci6n con con cortacircuitos fusibles en los puntos G, D y B del esquema y relés electromagnéticos sobre interruptor de potencia en los C y F. En G, ta, los fusibles serán del tipo NH de característica len característica tipo gT segi1n UNE 21103, que admiten las tas de arranque de los motores de rotor en cortocircuito se escogen de I N (fusibles) = 1,6 1 N puncuando (motor). Con este criterio los fusibles correspondientes a cada motor serán los indicados en el Cuadro 103 XIII. Esquema global para e-L cálculo de las corrien-cas de corzocircuiuu (biazarrosa del Sil) 3.3 1-Y I:Luea. aérea Al-ác 3,w> 7 b 30 KVA. 33/:> co KV e L<,n aérea Al-ác �O 0 y 4�l KM L:Cnea caole, 3x2 9 Orbo K= :)00 E:7á v EL7:7 co 3 SYS p Unea caola 3XIDO 01,039 Km G KM 3x2:> 09,05�> 0 11 3x2:P 03,19 jx2:> 05055 0 0 M2 M3 jx2:> Os,06 -¡x25 0%,19 .3x7O 09,185 0 0 (D m4 m5 M6 y Dí7 Figura nº 16 3x2:> OjO8 3x,= 071 0 118 iví9 mio 3x2:> 0913 m Línea a proteger I I I N N de la línea (KA) cc2 Tiempo fusi6n M2 m M4 3 M6 YM 7 MS m 8 M m 9 10 79 79 53 53 43 216 65 32 43 160 160 100 100 80 400 125 63 80 3,4 1,4 3,4 1,4 3,2 3 2,8 2,4 2 15 500 3 40 5 2000 10 8 5 (A) del fusible(A) 1 (ms) PROTECCIONES CONTRA CORTOCIRCUITOS CUADRO XIII sufise comprueba que su secci6n es 7 segundos ciente para soportar térmicamente el cortocircuito de 2 En la línea M de duraci6n. 6 y m Según especifica un fabricante de cables de mina,la secci6n mínima es, para no sobrepasar en el cobre-los 1601 C: S Icc í_t mSn nun 2 114 En este caso la secci6n mínima de cobre sería 37 mm 2 línea tendrá 70 mm 2 y la El poder de corte de estos fusibles a 0,5 KV, 50 H z Y cos = 0,4 es superior a los 100 KA, muy por encima del mayor cortocircuito trifásico que se espera en G. la En F un interruptor con relés magnéticos regulables de 3,2 a 6,3 KA, protegerá la instalaci6n. El cortocircuito más desfavo rable es el bifásico producido en G, de valor 5,5 KA. El relé electromagnético se regulará a 3,2 KA, de manera responderá en 0,03 segundos, que según se ve en su característica de disparo I-t, y no disparará en la situaci6n de todas las cargas a su I mayor arrancando pues: 447 A + 8 x 210 A= 2.175 A - 105 L - N y la El poder de corte del interruptor sobre cortocircuito simé trico es de 25 KA, muy superior a los 7,05 KAque se esperan,en el peor de los casos, en F. En D, la protecci6n frente a los cortocircuitos se realiza por fusibles de 17,5 KV y de 100 A de I N* El cortocircuito I cc2 más alejado es de 6,1 KA y la respuesta del fusible, segdn su curva de fusi6n, es de 0,01 seg. La intensidad de régimen normal, con los motores M6 YM7 en período de arranque es de 218 A. Los fusibles tardarían minutos en abrir el circuito, tiempo muy superior al propio del arranque. Antes habrían fundido los que protegen la línea a M 6 y M 7* El poder de corte de estos fusibles es de 80 KA a 5 KV, 50 Hz y cos = 0,15, muy superior a la I cc3 en D. En C, los relés director Hiz de 50 A de I ny de electromagnético, que actuan sobre el interruptor de pequeño volumen deacei te AEG, tienen un campo de regulaci6n de 3 a 6 1 N» Se regularán a 3 1 N* El I -, en D es de 1,22 KA. Con este defecto actuaríanlos relés disparando el interruptor en el tiempo correspondiente a su inercia mecánica. El poder de corte del interruptor es de 18 KA a 5 KV. Contra un cortocircuito en la red de 5 KV anterior a D, siempre responderán antes los fusibles que el interruptor, ya que las transmisiones de los relés directos y la parte mecánica delin terruptor retardan la acci6n de éste por encima de los 0,01 segun dos de actuaci6n de aquellos. 106 cortoEn todos los caso existe selectividad frente a los circuitos, actuando siempre los elementos de protecci6n más cerca nos al defecto. Contra las sobrecargas se regularán los relés a 1,2 1 n (mo tor). En el caso de los motores M 6 y M 7 de la rozadora llevar9n termostato en los devanados ya que si no, la protecci6n noes efec tiva al alimentarse ambos motores por una l1nea única. El transformador de 500 KVA del interior se protegerá regll lando los relés térmicos de su interruptor de B.T. a su I N que es La regulaci6n es de 500 A a 630 A. 578 A. tica, En el caso de ser insuficiente esta regulaci6n en la prácse subirán los relés hasta 630 A que, en todo caso es inferior a 1,2 1 N del secundario. El transformado'r de 630 KVA del exterior se protegerá regil selando los relés electromagnéticos a 100 A y con retardo de 6 Estos relés son regulables de 60 a 100 A y una temporiza gundos. ci6n regulable también de 0,3 a 6 seg. La intensidad nominal del transformador en el secundario es de 73 A y la del circuito de 66 A. Los relés directos que accionan el interruptor de pequeño 50 A y admiten hasta 75 A en récrivolumen de aceite son de I N = men permanente. La regulaci6n alta y el retardo de 6 segundos se justifica ya que se trata de evitar el disparo en el caso de plena carga más el arranque de los motores M 6 y M 71 considerando que transcu107 - rrido ese tiempo los motores de la rozadora adquirieron ya su régimen de revoluciones normal. 3.6.7.- Caidas de tensi6n Se admite como máximo para los motores eléctricos una caida de tensi6n del 5% de la nominal en régimen de plena carga. Para el cálculo de las caidas de tensi6n se aplica la f6r mula. V = /3 1 (R L cos 0 + X L sen 0) (31) donde: Intensidad nominal de la línea I R X L L 0 Resistencia total de la línea Inductancia total de la línea Angulo de desfase entre V e I El transformador del exterior de 630 KVA, Tl, admite regulaciones de tensi6n pues su relaci6n es 33 ± 5% tres 5 KV. Esco- geremos 33-5% / 5 KV. La tensi6n en el secundario cuando en elpri mario es de 33 KV, será 5,263 KV. La impedancia del transformador referida al secundario es: z 80,9 x m Tl 2 1 1,89 Y la caida de tensi6n que origina: v Tl 3 x 66 x 1,89 x 0,6 129 v La caida de tensi6n en la línea C-D es de 33 V y en D-E de si V. 108 Al primario del transformador del interior llegaran 5,050 KV. El transformador del interior de 500 KVA, T admite igual 2 mente tres regulaciones ya que su relaci6n de transformaci6n es 5 5% / 0,55 KV. Elegiremos 5 + 5% / 0,55 KV. La tensi6n en el secundario será: VS = 5,05 x 0,55 / 5,25 = 0,529 KV La impedancia del transformador referida al secundario es: z T2 = 1,95 x m 2 2 0,024 y la calda de tensí6n que origina: V T2 3 x 663 x 0,024 x 0,6 16,5 V En la llnea F-G la calda de tensi6n será: A V = 3 x 663 x (0,0056 x 0,8 + 0,0022 x 0,6) 6,5 V A las barras del tren energético llegarán: 529 - 16,5 - 6,5 = 506 V Las caidas de tensi6n más desfavorables se dan en las 11- neas a los motores M vamente. y M CM siendo éstas de 17 y 16 V respecti 2 V Estas caidas de tensi6n representan aproximadamente el 2,2%, que estan dentro de lo permitido por la legislatura vigente. Las caidas de tensi6n deberían sumarse vectorialmente por no estar perfectamente en fase pero el error es pequeño y en todo caso por exceso. 109 - 3.6.8.- Cuadros de distribuci6n en B.T. m* Los cuadros de maniobra y protección de los motores que com ponen la instalaci6n serán de dos tipos, riotores M 1 a M 71 los que alimentan a los de tipo antideflagrante y los que alimentan los motores M a M no antideflagrantes, en chapa de acero de 3 8 10, y estancos al agua y al polvo. mm Los primeros tomarán tensi6n del interruptor general I G Y los segundos del propio armario de protecci6n B.T. del transforma dor del Interior. Los arrancadores Pl a P6 disponen de fusibles de protec- ci6n frente a los cortocircuitos y de relés frente a las sobrecar gas. Igualmente, van dotados de protecci6n indiv.¡dual contra la falta de aislamiento por inyecci6n de corriente continua a la 11nea sin tensi6n, imposibilitando la conexi6n de ésta si hubiese fallo de aislamiento. (Protecci6n lock-out). Los arrancadores P8 a P10 llevan incorporados fusibles con tra los cortocircuitos y relés térmicos diferenciales sobrecargas. contra las La protecci6n frente a la falta de aislamiento confla al armario de protecci6n B.T. que busca el defecto nentemente y con tensi6n. se perma- En este caso la protecci6n no es selec tiva. 3.6..9.- Circuito de mando La tensi6n de los circuitos de mando, señalizaci6n y comu nicaci6n será de 18 y 24 V. Los acoplamientos electromagnéticos de deslizamiento funcionarán a 127 V de corriente continua. El mando de la rozadora se realiza desde la propia máquina IC, i ast como el del sistema de avance y el del pancer de la 11,0 - L explota- ci6n. El mando del transportador también puede hacerse desde el punto de descarga. Los accionamientos del transportador pueden arrancar simul táneamente o temporizadamente, as! como un accionamiento s6lo 0 los dos. Se asegura la conexi6n automática del equipo de riego para la eliminaci6n del polvo después de poner en marcha la máquina. La velocidad del avance de la rozadora es variable, regula da con un conmutador de cinco posiciones desde la propia rozadora. Existe la posibilidad de funcionamiento automático del sistema de avance en funci6n de la carga de los motores de ésta y de los del avance. Se instalará una centralita para la megafonla por ller. el En cada altavoz existirá un pulsador con enclavamiento paro general y otro de iguales características para el paro tade del transportador. Los circuitos de mando serán de seguridad total, imposibilitando los accionamientos en caso de rotura o cortocircuito de los cables de mando a distancia. Existirán señales precautorias de arranque antes de accionarse los motores de la rozadora, del avance y los acoplamientos electromagnéticos de deslizamiento. 3.6.10.- Red de tierras Los cables de fuerza del tipo flexible MINAS, llevarán con ductor específico de tierra distribuido en tres, a fin de guir un conjunto simétrico de menor diámetro exterior. conse- Los de ti po semiflexible MINAS utilizarán como conductor de tierra la arma dura formada por cablecillos de acero. Esta armadura posee la conductividad necesaria para constituir dicho conductor. En el caso de los cables semiflexibles se asegurará la con tinuidad eléctrica del circuito de tierra utilizando prensaestopas especiales para cable armado del tipo HAD-4. El cable de 5 KV, armado y unido a las carcasas metálicas por el procedimiento descrito anteriormente, da continuidad a red de tierra hasta el exterior, donde existirá una toma de la tierra pr6xima a la subestaci6n. Además de la tierra del exterior, cerca del transformador de interior se ejecutará la toma de tierra del interior. En cada traslado de la estaci6n transformadora se efectuará una nueva toma. La toma de tierra en el interior de la mina se realizará con picas metálicas de tubería de 1" galvanizada, introducidas presi6n en barrenos perforados al 0 a exterior de las picas. El barrenado se hará al muro de la capa en la cuneta de la galería. El carb6n da mayor resistividad que los hastiales. La toma de tierra estará constituida por 4 picas a 4 m una de otra. Si fuese necesario se enterrará una chapa de acero ¡no- xidable de 1 x 0,75 m en posici6n vertical para asegurar el mayor contacto posible ' con el terreno, unida eléctricamente alas picas. Se pretende alcanzar los 5 ohmios de resistencia de puesta a tierra. Las conexiones eléctricas de la toma de tierra se harán co mo si del circuito de fuerza se tratase y con cable de cobre ais" 2 lado de 9 5 mm de sección. 112 - 4.- METODOLOGIA PARA EL CONTROL DEL ENSAYO Para que, una vez finalizado el ensayo, puedan extraerse conclusiones válidas y éstas puedan ser extrapoladas a otros campos de explotaci6n es necesario disponer de datos de la suficiente calidad que deben reflejar todas las vicisitudes que se hayan producido a lo largo del ensayo. Los aspectos más importantes que deber ser—controlados lo largo del ensayo se refieren al trabajo de la rozadora, a al com portamiento geomecánico del tajo y a los rendimientos obtenidos. 4.1.- CONTROL DEL TRABAJO DE LA ROZADORA El control del trabajo de la rozadora debe integrarse en el control del tajo donde va instalada tomando como.unidad detiem po a controlar el relevo ponsable y siendo el Jefe del tajo el res- de suministrar la informaci6n necesaria tal y como ocu- rre'habitualmente en la buena práctica de las explotaciones mineras. A tal fin puede utilizarse el impreso en el que se recogen los conceptos más importantes que deben ser controlados agrupando los en cinco grandes grupos: datos de localizaci6n, lizados, trabajos rea- jornales empleados, materiales gastados y desglose de pl radas. - 113 4.1.1.- Datos de localizaci6n Deben servir para localizar el trabajo realizado para lo cual basta con indicar la fecha del dia de trabajo y el relevo de que se trata. 4.1.2.- Trabajos realizados Esencialmente hay que recoger el trabajo realizado por 0* la rozadora: número de rozas, superficie deshullada, avance realizado y producci6n obtenida. En caso de que no se haya realizado ningún trabajo productivo deberán especificarse en el apartado observaciones del Impre so I las tareas que se han realizado en el tajo. 4.1.3.- Jornales empleados Es necesario incluir la informaci6n precisa sobre los jor nales empleados en cualquier operaci6n que afecte a la marcha del tajo. A tal fin se han considerado los puestos de trabajo especi ficados en el apartado 3.3.4. que se refieren a las operaciones que de forma regular deban realizarse en el tajo. Dado que este tajo va a trabajar inicialmente en régimen de ensayo deben considerarse, en los apartados apropiados, llos jornales que esten presentes en el tajo de forma aque- habitual, incluso externos a Antracitas de Gaiztarro, S.A. aunque no se correspondan con los inicialmente previstos. Es muy importante que, en cada relevo, se contabilicen to dos los jornales realmente empleados en las tareas realizadas ya que en caso contrario se falsearlan los resultados finales. - 114 4.1.4.- Materiales gastados relevo El conocimiento de los materiales gastados en cada es muy importante para controlar de forma efectiva los trabajos realizados. En principio el consumo de materiales de un tajo largo es muy limitado y habitualmente se limita al consumo de pidas, aceiTambién se ha incluido como consumible la te y liquido de pilas. energía eléctrica que podrá ser controlada mediante un contador instalado en el centro de transf ormaci6n .-de interior. 4.1.5.- Tiempos de parada iá* Los tiempos de parada deben ser conocidos con la mayor pre los cisi6n posible para poder determinar las causas que limitan tiempos reales de utilizaci6n de la maquinaria instalada en el ta Do. En el Impreso I se han considerado algunas de las paradas más frecuentes en los tajos equipados con rozadora que, durante la realizaci6n del ensayo, podrán ser completados de acuerdo con los problemas que se produzcan en este tajo. Es muy importante que el tiempo de parada sumado al tiempo de roza se corresponda con el tiempo real de presencia en el ller ya que en caso contrario los indices técnicos que se ta- elabo- ren a partir de estos datos resultarían falseados. Como norma general debe adoptarse el criterio de considerar como parada la ínterrupci6n que razonablemente haga suponer que incidirá durante más tiempo en la parada del taller. Si duran te el tiempo de interrupci6n que provoque una parada determinada se subsanaran otras averias que incidan en la marcha del tajo, es tas no deben ser consideradas como paradas. - 115 IMPRESO¡ Fecha: CONTROL DEL TALLER CON ROZADORA K-103 Relevo: No de Rozas: Producción: (m2) Superficie deshullada: JORNALES EMPLEADOS OCUPACION MATERIALES GASTADOS NO Avance: (m) DESGLOSE DE PARADAS ROZADORA PICAS (Uds.) AJENAS PROPIAS Maquinista de arranque (anclaje galería pie) Ayudantes mineros Isostenirniento galería pie) ACEITE (L) MOTIVO Líquido pilas IL) Sostenimiento galería de pie Anclaje galería pie Llavista (galería pie) Energía eléctrica (kwh) Avance galería pie Transportador repartidor Ayudante minero IDescarga transportador) Otros Falta de materiales Transportador de tajo Circuito de bandas Agua de riego Electricista TIEMPO (m) MOTIVO Estempleros TIEMPO DE PRESENCIA (m) Circuito de ventilación Energía eléctrica Mecánicos TIEMPO DE ROZA (m) Sostenimiento galería de cabeza Sostenimiento de¡ tajo Rozador TIEMPO DE PARADAS (m) Mantenimiento Avería mecánica rozadora Ayudante Rozador Avería eléctrica rozadora OBSERVACIONES: Picadores nicho sup. Sistema avance pie Ayudantes mineros nicho sup. Sistema avance cabeza Llavista galería de cabeza Cable eléctrico de rozadora OTROS Cambio de picas TOTAL TOTAL TOTAL TOTAL TIEMPO DE PARADAS TI EMPO (m) 4.2.- CONTROL DEL COMPORTAMIENTO GEOMECANICO DEL TAJO El control del comportamiento geomecánico del tajo se basa rá en observaciones sobre la geometria del techo y paramento ast como la presi6n de las pilas hidráulicas de sostenimiento. 4.2.1.- Control del techo y paramento De acuerdo con el Impreso II el control del techo se tuará midiendo, en tres secciones distintas del tajo, la efec distancia no sostenida del techo entre el paramento y el extremo delsom W brero de las pilas, la longitud del voladizo del techo detrás de las pilas y la altura del taller también detrás de las nilas. Las tres secciones de medida estarán situadas a veinte metros de la cabeza del tajo, en el centro del taller y a veinte metros del pie del tajo. Las mediciones se harán una vez al día y se anotará tam— bién cualquier caida de costeros del techo utilizando para ello un croquis como el incluido en el Impreso II y haciendo una planta del taller en la que figure la posici6n del frente de la rozadora y de la línea de pilas hidráulicas. Un aspecto fundamental de este ensayo lo constituye la ha bilidad de la rozadora para arrancar la cuña de estéril que lleva la capa. te, Para controlar esta circunstancia se tomarán, diariamen las potencias de las venas de carb6n y de la cuña en las tres secciones de control indicadas utilizando para esto el Impreso II. Cuando se modifiquen las características de la cuña se tomarán algunas muestras de ella debidamente localizadas, con obje to de realizar ensayos para determinar su resistencia a si6n simple. compre- A tal f in podrán realizarse ensayos de rotura bajo car ga puntual. 117 Asimismo cuando sea necesario rozar el techo o el muro de la capa se tomarán muestras de roca en esos lugares con objeto de determinar la resistencia a compresi6n de las rocas rozadas. 4.2.2.- Control del sostenimiento Tal como se ha expuesto en el apartado 3.1.2. el sostenimiento hidráulico de este tajo no debe crear problemas ya que es tá adecuadamente dimensionado y sobradamente experimentada su importancia en tajos con terrenos similares al del tajo objeto del ensayo. Sin embargo como medida de precauci6n para poder tener da tos fiables con los que se pueda estudiar cualquier anormalidad, se ha previsto agrupar a las pilas corres pondient-es a las tres sec ciones de control, definidas en el apartado 4.2.l., de sendos ma n6metros de glicerina para poder controlar la presi6n del circui to hidráulico en los estemples delanteros y traseros de las pilas. Las lecturas de control, al igual que las otras mediciones recomendadas, se efectuarán una vez al dia. 4.2.3.- Control de rendimiento Tal como se ha indicado en el apartado 3.3.4. l. se ha adoppara tado un rendimiento de arranque de 24,9 t/j, como criterio juzgar la bondad del ensayo efectuado. Además de este rendimiento deben calcularse, diariamente, el rendimiento de taller,el del panel y los indices técnicos de la rozadora. En el Impreso III se incluyen los datos que es preciso manejar para calcular estos Indices y rendimientos. 118 - Los rendimientos de taller y panel se han definido en los apartados 3.3.4.2. y 3.3.4.3. Los indices técnicos que pueden reflejar mejor el trabajo de la rozadora son: Rendimiento de roza Producci6n (t) Tiempo de roza Eficiencia de la rozadora = (min) Superficie deshullada Tiempo de roza Utilizaci6n de la rozadora = Tiempo de roza (m 2 (min) (min) x 100 Tiempo de presencia (min) Disponibilidad de la rozadora (Tiempo de roza + paradas-)(min) Tiempo de presencia 119 (min) x 100 CONTROL GEOTECNICO DEL TAJO CON ROZADORA IMPRESO II FECHA: D E -ama~ VENA TECHO A F CUÑA C VENA MURO 20 m pie tajo CARACTERISTICAS DE LA CAPA Potencia vena techo A Potencia cuña B Centro tajo 20 m cabezatajo VALOR MEDIO (cm) (cm) Potencia vena muro C Potencia total capa Proporción de cuña (cm) (A+C) (Cm) B (i�Z x 100) CARACTERISTICAS DEL TECHO DE SOSTENIMIENTO 20 m pie tajo Distancia no sostenida en el frente D (cm) Voladizo detras de las pilas E (cm) Altura de taller detras de las pilas F (cm) Presión estemples delanteros (kg/cm2) Presión estemples traseros (kg/cm2) 120 Centro tajo 20 m cabeza tajo VALOR MEDIO IMPRESO III - INDICES TECNICOS DEL TALLER CON ROZADORA Dias de trabajo del mes: Fecha: EN EL DIA DATOS 1.- Producci6n A LA FECHA (t) 2.- Superficie deshullada 3.- Avance del frente (m 2 (m) 4.- Jornales del taller S.- Tiempo de presencia 6.- Tiempo de roza (min) (min) 7.- Jornales de avance de galerias 8.- Jornales de cuartel 9.- Tiempos de paradas da RENDIMIENTOS Arranque 1 4 DIA FECHA INDICES TECNICOS Rendimiento de roza(!) 6 (t/min) Taller Eficiencia rozadora(-1) 6 (m2/min) Panel Utilizaci6n rozadora (6 x 100) 5 Disponibilidad rozado ra 121 (L+2) x 10 0 5 DIA FECHA 5.- PLANIFICACION DEL ENSAYO El desarrollo del programa necesario para este proyecto, requiere las siguientes actividades: Selecci6n de un panel lo suficientemente representativo de las condiciones mineras y geol6gicas del campo de reservas que se quiere mecanizar. Reconocimiento previo del panel y la toma de datos para el conocimiento de los parámetros de diseño de los equipos de taller. Elaboraci6n del Proyecto de detalle, con consideraci6n especial de los objetivos y rendimientos que se desean alcanzar. Estudio de equipos y servicios para la real¡- zaci6n del ensayo. Estas fases del programa ya han sido realizadas, quedando por terminar y ejecutar las siguientes: - Adquisici6n, construccí6n y recepci6n de los equipos. - Ejecuci6n de las labores de preparaci6n mineras y adapta ci6n de los diferentes servicios a la nueva situaci6n. - Formaci6n del personal, siendo necesario el montaje previo en el exterior de la mina. 122 amo '05 ,a Montaje de los equipos en el interior y puesta en funcio namiento. Desarrollo del ensayo. Seguimiento del ensayo, tanto en lo relativo al comporta 41 miento del taller y de los equipos, como a la toma de da tos para obtener unos resultados. Extrapolacic�n de los re sultados a otras zonas de interésDesmontaje del taller, en el caso de que la prueba ga un resultado negativo. ten- Elaboraci6n de un informe final, conteniendo los resulta dos y conclusiones obtenidas. En el cuadro dado a continuaci6n estan contenidos los hitos generales, agrupados en diferentes fases y su programaci6n es timada en el tiempo. Las fases contempladas son: I - Recepci6n y acopio de materiales y equipos II - Formaci6n del personal III- Montaje del taller IV - Ejecuci6n del ensayo y labores de preparaci6n V - Control y seguimiento La planificaci6n detallada de cada actividad se durante la propia ejecuci5n de las mismas. 123 realizara' PLANIFICACION DEL ENSAYO M E S CONCEPTO 1 1.- 2 3 RECEPCION Y ACOPIO DE MATERIALES Y EQUIPOS - Rozadora y transportador de tajo. - Equipos varios. - Desmontaje de¡ sostenimiento de¡ taller actual y transporte a taller mecánico. - Modificación y reparación de¡ sostenimiento y anclajes de tajo. 11.- FORMACION DE PERSONAL - Montaje de¡ tajo en el exterior. 111.- MONTAJE DEL TALLER - Montaje de los equipos auxiliares. - Montaje de¡ taller. - Montaje de los equipos de control y seguimiento. §V.- EJECUCION DEL ENSAYO Y LABORES DE PREPARACION ORDINARIAS - Galerías (1). - Explotación. - Desmontaje de¡ taller en caso de resultados negativos. V.- (1) CONTROL Y SEGUIMIENTO - Toma de datos y control de la instalación y terrenos. - Elaboración de¡ informe final. Sólo galería de base, el resto de labores necesarias para ¡aprueba ya han sido realizadas. 4 6 7 8 9 10 11 12 13 14 6.- PRESUPUESTO El presupuesto total para el ensayo, que a continuaci6n se desglosa, se eleva a 244.642.000 pts. Para la valoraci6n de los equipos disponibles de ANTRACITAS DE GAIZTARRO S.A., que sean utilizados durante la prueba se ha considerado un alquiler de los mismos a un precio mensual del 5% sobre el valor del equipo nuevo. Todos los precios son referidos a pesetas corrientes de 1984. 125 PRESUPUESTO UNIDADES C 0 N C E P T 0 A) TOTAL (x 1.000 pta) EQUIPO DE ARRANQUE Y SOSTENISlIENTO EN TAJO ............ a.l. Rozadora a. 2. Transportador blindado de ta jo, Turbo embragues a.4. Motores ................ 47.170 47.170 1 21.830 21.830 4 168 672 3 655 1.965- de entrada reductorpan. Ejes 4 50,8 203 2 61 122 .... 100 5 500 ..... 1 6.500 6.500 ................. cer a.6. Carcasa turboembrague a.7. Canales para cables a.8. Anclaje de galerla A) 1 (55 pancer de tajo KW) a.5. .... SP-202-B-1 modelo a.3. B) PRECIO UNIDAD (x 1.000 pta) 78.962 ............ TOTAL EQUIPO DE SOSTENIMIENTO b.l. Pilas Westfalia (Alquiler 5% mensual lor original, íw b.2. K.1.1. 6 del va meses) ... 80 390 31.200 100 64 6.400 Modificaciones necesarias empujadores b.2.1. Cilindros b.2.2. Abrazaderas parte rior de cilindros los pujadores Piezas b.2.4. Guias b.2.5. Latiguillos em4,25 489 ............ 115 a pilas. 100 14,8 1.480 200 7,6 1.518 de amarre b.2.3. poste- de cilindros (incluida red general de presi6n y �retor no) ................. 1.850 ....... 11.737 b.2. Subtotal - 126 PRESUPUESTO (Cont.) UNIDADES C 0 N C E P T 0 b.3. 200 jor. (estimado) C) TOTAL (x 1.000 pta) de obra taller Alinos Mano 10 2.000 44.937 ............ TOTAL B) PRECIO UNIDAD (x 1.000 pta) EQUIPOS DE TRANSPORTE Y AUXI LIARES DE GALERIA c.1. Transportador blindado re(Al- partidor Modelo T-500 .............. quiler) c.2. y pozo 6 meses 441 2.645 6 meses 526 3.157 6 meses 250 1.500 meses 170 1.020 6 meses 525 3.147 (Al ............... de Transportador blindado 20 m (Alqui ................. ler) Estaci6n hidráulica de bom beo c.6. ... 24 Jarrina transferencia, c.5. 3.600 transportadora,pozo Cintas quiler) c.4. 600 350 m,motor (Alquiler) 60 C.V. J-81 meses� transportadora de g.1 Cinta lería de base, c.3. 6 P.D.N. Monocarril 650 m C) (Alquiler) 6 galería de base (Alquiler) TOTAL .... ....... ............ 127 15.069 PRESUPUESTO (Cont.) C 0 N C E P T 0 D) PRECIO UNIDAD (x 1.000 pta) TOTAL (x 1.000 pta) EQUIPO ELECTRICO d.1. d.2. d.3. Transformador d.4. Celda de protecci6n y manio bra 5 KV (P.D.N.) ............. KV) .............. ................ Cable 3 x 3 x 70 + 3.150 3.150 1 344 344 1 160 160 10D + 3 x 4 Cable 3 x 4 2,5D+ 3 x 1,5 d.8. Cable 5 x 4 d.9. Cable 12 D) x 24 4,7 705 550 m 3,5 1.925 700 m 2,5 1.750 .......... 300 m 1,2 360 .......... 450 m 0,6 .270 450 m 0,8 360 150 m 1,1 165 16 + 3 + x 1 16 + 1 x ........... + 1 x 4 + 1 x 1,5 x 1,5 TOTAL 150 x ............ 25 Cable m 3 x 4 3 x d.10. 1 Cable alimentaci6n arranca- Cable d.7. ........ Armario de protecci6n B.T. 4D + d.6. KVA, KV dores d.5. SAIT 500 5/0,5 (0,5 E) UNIDADES ......... .............. 9.189 RECAMBIOS e.1. Recambios entibaci6n para funcionamiento en (5% e.2. valor entibaci6n tajo). Consumo de material ble durante cas, E) la prueba TOTAL fungi- la prueba aceites, etc) 5.200 (pi...... 3.950 ............. 9.150 128 PRESUPUESTO (Cont.) C 0 N C E P T 0 F) PRECIO UNIDAD (x 1.000 pta) TOTAL (x 1.000 pta) OBRA MINERA f.l. f.2. f.3. f.4. f.5. Plano en roca de acceso a er 3 panel ............ 70 m 120 8.400 Galería 20 m 100 2.000 en carb6n, recorte er Gula de base 3 panel er Gula de cabeza 3 panel 350 m 100 35.000 (50%) ............... 175 m 100 17.500 la explotaci6n. 130 m 50 7.800 Montura de P) G) UNIDADES TOTAL ............ 70.700- MONTAJE Y DESMONTAJE DEL TAJO g.1. Montaje g.2. Desmontaje .............. de ensayo negativo) g.l.) TOTAL g.2.) TOTAL de H) (solo en caso 250 jor. 10 2.500 10 1.562 - ..... ............ (solo en 2.500 caso ensayo negativo). 1.562 ASISTENCIA TECNICA Y FORMACION DE PERSONAL h. Ensayo H) en el TOTAL exterior ..... ............... 129 250 jor. 10 2.500 2.500 PRESUPUESTO (cont.) C 0 N C E P T 0 I) PRECIO UNIDAD (x. 1.000 pta) TOTAL (x 1.000 pta) VARIOS ¡.l. Seguro instalaci6n I) J) UNIDADES TOTAL ....... 1.000 ............. 1.000 INGENIERIA j.l. Seguimiento y supervisi6n de la preparaci6n y real¡zaci6n del equipo ensayo por ....... 8.885 ........ 1.750 TOTAL ............ 10.635 TOTAL GENERAL ........... 244.642 TOTAL de ensayo negativo) 246.204 j.2. técnico un Informe J) final (solo en caso 130 ANEXO: FORMULA CONTRACTUAL wr r r wr �r. ar La fórmula contractual contempla las aportaciones de cada una de las partes implicadas en la realizaciSn del ensayo en cada una de las fases. En primer lugar, DURO-FELGUERA cederá gratuitamente la inst a lación mecánica de arranque y transporte en el tajo, puesto a de mina, pie para la realización del ensayo de seis meses de duración. El rendimiento de arranque mínimo a conseguir durante el ensayo de la rozadora para juzgar como positivo el resultado del sayo es de 24,9 t/jornal; valor adoptado en la reunión celebrada en ANTRACITAS DE GAIZTARRO, S.A., el dia 7 de agosto de 1984. +. en En caso de alcanzarse el valor fijado el ensayo se considerará positi vo y ANTRACITAS DE GAIZTARRO, S.A. deberá comprar el equipo en las condiciones que se fijen en el contrato. En caso contrario el equi po será devuelto al fabricante. a Para la realización del ensayo las aportaciones que deberán hacer cada una de las partes, manteniendo la misma nomenclatura pre sentada en el presupuesto, apartado 6, serán: Aportación de DURO-FELGUERA, S.A. IMPORTE (x 1.000 pta ) CONCEPTO a.1. Rozadora, K-103 1.2. Transportador blindado, .............. TOTAL SP-202-B1 .. 41.170 21.830 69.000 - 132 - Aportaci6n de ANTRACITAS DE GAIZTARROt S.A. IMPORTE (x 1.000 pta) CONCEPTO A) EQUIPOS DE ARRANQUE Y SOSTENIMIENTO DEL TAJO Partidas. a.3., a.4., a.5., a.6., a.7., y a,.8. B) .......................... EQUIPO DE SOSTENIMIENTO Partida b.l. C) ................ ..................... 15.069 EQUIPO ELECTRICO Partidas d.l., F) 31.200 EQUIPOS DE TRANSPORTE Y AUXILIARES DE GALERIA D) 9.962 OBRA MINERA d.2. y d.3. ......... 3.654 .................... 70.700 TOTAL 130.585 133 El P.E.N. aportará el importe de las siguientes partidas: IMPORTE (x 1.000 pta) CONCEPTO B) EQUIPO DE SOSTENIMIENTO Partidas b.2. y b.3. ........... 13.737 D) EQUIPO ELECTRICO Partidas d.4., d.5., d.6.t d.7.p d.8.1 d.9. y d.10 E) ................. 5.535 ........... 9.150 ........... 2.500 RECAMBIOS Partidas e.1. y e.2. G) MONTAJE DEL TAJO H) ASISTENCIA TECNICA Y FORMACION DEL PER SONAL Partida h.l. .................... 2.500 .................. 1.000 ........... 10.635 I) VARIOS Partida ¡.l. j) INGENIERIA Partidas j.l. y j.2. T 0 T A L 45.057 Terminado el ensayo, la� participaci6n del PEN, segrin el resultado obtenido, será: RESULTADO POSITIVO: El P.E.N. aportará a.fondo perdido 10.635.000 pta.en concepto de íngenieria. El importe del resto de las partidas, 34.422.000 pta deberán ser devueltas al P.E.N. por ANTRACITAS DE GAIZTARRO,S. 134 RESULTADO NEGATIVO: En este caso el P.E.N. das el añadirla a los 45.057.000 pta importe del desmontaje del tajo, 1.562.000 pta; aporta totalizando sú participaci6n a fondo perdido la cantidad de 46.619.000 pta. 135

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